WO2017105290A2 - Способ изготовления заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой - Google Patents

Способ изготовления заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой Download PDF

Info

Publication number
WO2017105290A2
WO2017105290A2 PCT/RU2016/000930 RU2016000930W WO2017105290A2 WO 2017105290 A2 WO2017105290 A2 WO 2017105290A2 RU 2016000930 W RU2016000930 W RU 2016000930W WO 2017105290 A2 WO2017105290 A2 WO 2017105290A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
deformation
temperature
degree
final
ingot
Prior art date
Application number
PCT/RU2016/000930
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
WO2017105290A3 (ru
Inventor
Михаил Михайлович ВЕСЕЛКОВ
Надежда Алексеевна НОЧОВНАЯ
Светлана Владимировна СКВОРЦОВА
Денис Александрович ТИМЕРБАЕВ
Оксана Зияровна УМАРОВА
Дмитрий Олегович ХЛОБЫСТОВ
Дмитрий Аркадьевич ХУДЯКОВ
Original Assignee
Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз) filed Critical Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз)
Priority to UAA201807600A priority Critical patent/UA120018C2/ru
Publication of WO2017105290A2 publication Critical patent/WO2017105290A2/ru
Publication of WO2017105290A3 publication Critical patent/WO2017105290A3/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
    • B21K1/00—Making machine elements
    • B21K1/28—Making machine elements wheels; discs
    • B21K1/32—Making machine elements wheels; discs discs, e.g. disc wheels

Definitions

  • the invention relates to the processing of metals by pressure, in particular, to methods for the manufacture of intermediate blanks from intermetallic titanium alloys based on the orthorhombic phase Ti 2 AlNb, which are intended for further shaping operations, for example, for the manufacture of high pressure compressor blades for gas turbine engines.
  • Fireproof alloys based on orthorhombic titanium aluminide Ti 2 AlNb have high specific strength characteristics, heat resistance and heat resistance, creep resistance and, unlike alloys based on titanium aluminides TiAl and Ti 3 Al, have better technological ductility, which makes it possible to produce various types of them semi-finished products.
  • TiAl and Ti 3 Al have better technological ductility, which makes it possible to produce various types of them semi-finished products.
  • careful study of the structure at the stage of deformation of the workpieces is necessary.
  • a known method for the production of heat-resistant ortho-alloy composition Ti-12Al-l lNb-2Mo-lFe (at.%) + 0, 1 (wt.%) B (patent JP 201 1052239), which includes obtaining a semi-finished product by forging in (a 2 + B2) - or B2 regions and subsequent annealing at the temperature of the B2 region, as a result of which a lamellar (0 + B2) structure is formed in the material.
  • the objective of the invention is to provide stable characteristics of strength and ductility at room and elevated temperatures in bar stocks of an alloy based on orthorhombic titanium aluminide Ti 2 AlNb by creating a finely dispersed structure uniform in cross section.
  • the technical result is to obtain in industrial conditions bar billets with a homogeneous dispersed structure and the required level of properties.
  • the method of manufacturing billets from alloys based on titanium intermetallic with orthophase includes heating, preliminary deformation of the ingot, final deformation of the billet and final heat treatment, and after preliminary deformation, 2 to 5 intermediate deformations are carried out by upset with a degree of 25-40% combined with pressing with a degree of 55-70%, heating the workpiece for the first intermediate deformation is carried out stepwise to a temperature Tpp + (100-200) ° C with a holding time of 2 to 3 hours, and each subsequent intermediate deformation is carried out at a temperature of 50-100 ° C lower than the previous one with a shutter speed of 0.5-1 hour less than the previous one, with the last intermediate deformation at a temperature Tpp- (20-50) ° C, while the final deformation of the workpiece is carried out by forging with a total degree of not more than 30% at a temperature of TPP- (80-120) ° ⁇ .
  • the preliminary deformation of the ingot is carried out mainly by upsetting and forging with a total degree of deformation of 70-80% at a temperature of TPP + (100-200) ° ⁇ .
  • Heating to the deformation temperature must be carried out stepwise, because Alloys based on titanium aluminide T1 2 A1 e are sensitive to the heating rate due to low thermal conductivity. With accelerated heating, large thermal stresses can occur in the material, leading to warping and even cracking of the workpieces.
  • Alloys based on titanium intermetallide Ti 2 AlNb with a high niobium content have higher technological ductility compared to alloys based on titanium aluminides T1A1 and T13AI, but lower compared to industrial heat-resistant alloys based on titanium (VT18U, VT25U, VT8, etc. .).
  • Low manufacturability causes the use of small degrees of deformation in the forging process at elevated temperatures so that material does not crack.
  • a small degree of deformation is mainly concentrated in the surface layers, in which, due to the accumulation of defects in the crystal structure, dynamic recrystallization proceeds, which leads to a refinement of the structure due to the formation and growth of recrystallized ⁇ -grains.
  • Each subsequent intermediate deformation is carried out at a temperature of 50-100 ° C lower than the previous one with an exposure time of 0.5-1 hour less than the previous one, which ensures the production of finer ⁇ -grain due to dynamic recrystallization processes.
  • 2 and O phases with lamellar morphology are released due to large volumetric effects of transformation; moreover, these phases are first isolated at the boundary of the initial ⁇ -grain, forming the so-called “rim”, which significantly reduces the ductility of the material and toughness.
  • the experimentally established parameters of the final deformation - forging with a total degree of not more than 30% at temperature ⁇ - (20-70) ° ⁇ - provides the accumulation of defects in the crystalline structure in the O-phase plates, in which during subsequent heat treatment, preferably during two-stage annealing, polygonization and globularization processes occur, which contributes to the formation of a dispersed structure uniform in volume, not containing a "rim".
  • the preliminary deformation of the ingot is carried out by upsetting at the end face with a degree of 20-25% (draft coefficient 1, 35-1, 45) and forging along a generatrix with a total degree of 70-80% (yoke coefficient 4.7-4.9) at a temperature of TPP + (100-200) ° ⁇ , which provides primary volumetric transformation of the structure and elimination of foundry microporosity.
  • FIG. 1 microstructure of samples from an alloy based on titanium intermetallic Ti 2 AlNb after deformation
  • FIG. 2 microstructure of samples from an alloy based on titanium intermetallic Ti 2 AlNb after heat treatment.
  • the preliminary deformation of the ingot in the 0 385x1050 mm container was carried out by upsetting at a temperature of 1,180 ° ⁇ with a degree of 23% (draft coefficient 1, 4) to 0450 mm, and then forging at a temperature of 1,180 ° ⁇ with a total degree of deformation of 76% (bats 4, 2) up to 0220 mm;
  • Heating for the first intermediate deformation of the workpiece was carried out stepwise from 300 ° C with a furnace to a temperature of 550 ° C with a holding time of 1 hour, then heating with a furnace to 850 ° C with a holding time of 1 hour, then heating with a furnace to 1,150 ° C.
  • the first intermediate deformation of the workpiece was carried out by upsetting (pressing) a forged billet of 0200 mm with a degree of 30% (draft ratio 1, 45) to 0240 mm, combined with pressing the workpiece with a degree of 58 % (drawing ratio 2.4) up to 0155 mm.
  • Heating under the second intermediate deformation of the workpiece was carried out to 1070 ° C.
  • the second intermediate deformation of the 0155 mm billet was carried out by draft (extrusion) with a degree of 30% (draft ratio 1, 4) to 0180 mm, combined with bar pressing with a degree of 65% (drawing ratio 2.9) to 0105 mm.
  • Heating under the third intermediate deformation of the preform was carried out to 1010 ° C.
  • the third intermediate deformation of the 0105 mm billet was carried out by draft (extrusion) with a degree of 35% (draft coefficient 1, 4) to 0130 mm, combined with bar pressing with a degree of 68% (drawing coefficient 3.0) to 075 mm.
  • the final deformation of the forging workpiece 075 mm was carried out with a degree of 25% (coefficient of yoke 1, 3) at a temperature of 980 ° C b up to 065 mm.
  • the billet was subjected to two-stage heat treatment - first at a temperature of 900 ° C, with a soaking of 2.5 hours, cooling in air to room temperature, then heating to a temperature of 850 ° C, with holding for 12 hours and cooling in air to room temperature.
  • Deformation by the proposed method and final heat treatment provide the formation of a homogeneous dispersed structure in the workpiece (shown in Fig. 1, Fig. 2), which made it possible to obtain a high level of strength and plastic characteristics of the bar stock at room and elevated temperatures (table).
  • the proposed method for the deformation processing of bar stocks of an alloy based on orthorhombic titanium aluminide Ti 2 AlNb and subsequent heat treatment make it possible to obtain stable strength and ductility characteristics at room and elevated temperatures by creating a finely dispersed structure uniform in cross section.

Abstract

Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности, к способам изготовления промежуточных заготовок из интерметаллидных титановых сплавов, основанных на орторомбической фазе Ti2AlNb, которые предназначены для дальнейших операций формоизменения, например, для изготовления лопаток компрессора высокого давления газотурбинных двигателей. Способ включает нагревы, предварительную деформацию слитка, окончательную деформацию заготовки и заключительную термообработку. Отличие способа заключается в том, что после предварительной деформации слитка проводят от 2 до 5 промежуточных деформаций осадкой со степенью 25-40%, совмещенной с прессованием со степенью 55-70%, нагрев заготовки для первой промежуточной деформации проводят ступенчато до температуры ТПП+(80-200)°C с выдержкой 2-3 часа, а каждую последующую промежуточную деформацию проводят при температуре на 50-100°C ниже предыдущей с выдержкой на 0,5-1 час меньше предыдущей, с проведением последней промежуточной деформации при температуре ТПП-(20-50)°C. При этом окончательную деформацию заготовки осуществляют ковкой с суммарной степенью не более 30% при температуре ТПП-(80-120)°C. Изобретение решает задачу обеспечения стабильных характеристик прочности и пластичности прутковых заготовок из сплава на основе орторомбического алюминида титана Ti2AlNb за счет создания однородной по сечению мелкодисперсной структуры.

Description

Способ изготовления заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой
Область техники
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности, к способам изготовления промежуточных заготовок из интерметаллидных титановых сплавов, основанных на орторомбической фазе Ti2AlNb, которые предназначены для дальнейших операций формоизменения, например, для изготовления лопаток компрессора высокого давления газотурбинных двигателей.
Предшествующий уровень техники
Пожаробезопасные сплавы на основе орторомбического алюминида титана Ti2AlNb обладают высокими удельными прочностными характеристиками, жаропрочностью и жаростойкостью, сопротивлением ползучести и, в отличие от сплавов на основе алюминидов титана TiAl и Ti3Al, обладают лучшей технологической пластичностью, что позволяет изготавливать из них различные виды полуфабрикатов. Однако для достижения заданного уровня механических свойств полуфабрикатов на основе орто-фазы необходима тщательная проработка структуры на этапе деформации заготовок.
Известен способ производства жаропрочного орто-сплава состава Ti-12Al-l lNb-2Mo-lFe (ат.%) + 0, 1 (масс.%) В (патент JP 201 1052239), который включает получение полуфабриката путем ковки в (а2+В2)- или В2-области и последующий отжиг при температуре В2-области, в результате чего в материале формируется пластинчатая (0+В2)- структура. Недостатком этого способа является низкая прочность (ав=845МПа) и пластичность (5=4,3%) полуфабриката при комнатной температуре вследствие плохой деформационной проработки исходной литой структуры, что делает невозможным применение данного полуфабриката для изготовления деталей ответственного назначения.
Наиболее близким к заявляемому техническому решению является «Способ изготовления поковок дисков из сплава алюминида титана на основе орто-фазы» (патент РФ 2520924), который включает нагревы, предварительную деформацию слитка, окончательную деформацию заготовки и заключительную термообработку. Однако этот способ не всегда обеспечивает получение однородной структуры по сечению полуфабриката вследствие небольших степеней деформации, которые в первую очередь влияют на преобразование структуры в приповерхностных слоях, оставляя практически неизмененную (литую) структуру в центре полуфабриката.
Раскрытие изобретения
Задачей изобретения является обеспечение стабильных характеристик прочности и пластичности при комнатной и повышенной температурах в прутковых заготовках из сплава на основе орторомбического алюминида титана Ti2AlNb за счет создания однородной по сечению мелкодисперсной структуры.
Техническим результатом является получение в промышленных условиях прутковых заготовок с однородной дисперсной структурой и требуемым уровнем свойств.
Решение поставленной задачи достигается тем, что способ изготовления заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с ортофазой включает нагревы, предварительную деформацию слитка, окончательную деформацию заготовки и заключительную термообработку, причем после предварительной деформации проводят от 2 до 5 промежуточных деформаций осадкой со степенью 25-40%, совмещенной с прессованием со степенью 55-70%, нагрев заготовки для первой промежуточной деформации проводят ступенчато до температуры Тпп+(100-200)°С с выдержкой 2 - 3 часа, а каждую последующую промежуточную деформацию проводят при температуре на 50- 100°С ниже предыдущей с выдержкой на 0,5-1 час меньше предыдущей, с проведением последней промежуточной деформации при температуре Тпп-(20-50)°С, при этом окончательную деформацию заготовки осуществляют ковкой с суммарной степенью не более 30% при температуре Тпп-(80-120)°С.
Предварительную деформацию слитка проводят, преимущественно, осадкой и ковкой с суммарной степенью деформации 70-80% при температуре Тпп+(100-200)°С.
Проведение после предварительной деформации от 2 до 5 процессов деформации осадкой со степенью 25-40%о, совмещенной с прессованием со степенью 55-70% после ступенчатого нагрева заготовки до температуры Тпп+(100-200)°С и выдержки 2 - 3 часа позволяет преобразовать структуру во всем объеме полуфабриката.
Нагрев до температуры деформации необходимо проводить ступенчато, т.к. сплавы на основе алюминида титанаТ12А1 э чувствительны к скорости нагрева вследствие низкой теплопроводности. При ускоренном нагреве в материале могут возникать большие термические напряжения, приводящие к короблению и даже растрескиванию заготовок.
Сплавы на основе интерметаллида титана Ti2AlNb с высоким содержанием ниобия обладают более высокой технологической пластичностью по сравнению со сплавами на основе алюминидов титанаТ1А1 и T13AI, но более низкой по сравнению с промышленными жаропрочными сплавами на основе титана (ВТ18У, ВТ25У, ВТ8 и т.д.). Низкая технологичность обусловливает применение небольших степеней деформации в процессе ковки при повышенных температурах, чтобы не происходило растрескивание материала. Однако малые степень деформации в основном сосредотачиваются в приповерхностных слоях, в з которых, вследствие накопления дефектов кристаллического строения, протекает динамическая рекристаллизации, что приводит к измельчению структуры за счет образования и роста рекристаллизованных β-зерен. В то же время структура внутренних областей полуфабриката остается практически не преобразованной (крупные исходные β-зерна и крупнопластинчатые выделения О-фазы). Использование в едином цикле осадки и прессования с заявленными степенями деформации обеспечивает лучшую проработку структуры по всему объему полуфабриката.
Каждая последующая промежуточная деформация проводится при температуре на 50-100°С ниже предыдущей с выдержкой на 0,5-1 час меньше предыдущей, что обеспечивает получение более мелкого β-зерна за счет протекания процессов динамической рекристаллизации. Однако в процессе охлаждения до комнатной температуры происходит выделение 2 и О-фаз, имеющих пластинчатую морфологию вследствие больших объемных эффектов превращения, кроме того выделение данных фаз вначале происходит по границе исходного β-зерна, образуя так называемую «оторочку», что существенно снижает пластичность материала и ударную вязкость. Заявленное понижение температуры каждой последующей промежуточной деформации с заявленной выдержкой, определенными экспериментально, приводит к сохранению в структуре а2 и О-фаз, в которых в процессе деформации происходит накопление дефектов кристаллического строения, что вызывает протекание процессов полигонизации и начальных стадий деления пластин, что способствует «разбиению оторочки» по границе исходного β-зерна.
Экспериментально установленные параметры окончательной деформации - ковки с суммарной степенью не более 30% при температуре Тпп-(20-70)°С - обеспечивают накопление дефектов кристаллического строения в пластинах О-фазы, в которых при последующей термической обработке, предпочтительно при двухступенчатом отжиге, протекают процессы полигонизации и глобуляризации, что способствует формированию однородной по объему полуфабриката дисперсной структуры, не содержащей «оторочки».
Предварительную деформацию слитка проводят осадкой в торец со степенью 20-25% (коэффициент осадки 1 ,35-1 ,45) и ковкой по образующей с суммарной степенью 70-80% (коэффициент укова 4,7-4,9) при температуре Тпп+(100-200)°С, что обеспечивает первичное объемное преобразование структуры и устранение литейной микропористости.
Краткое описание фигур чертежей
Результат осуществления изобретения поясняется графическими изображениями, на которых показаны:
- на фиг. 1 микроструктура образцов из сплава на основе интерметаллида титана Ti2AlNb после деформации;
- на фиг. 2микроструктура образцов из сплава на основе интерметаллида титана Ti2AlNb после термической обработки.
Вариант осуществления изобретения
Тройным вакуумно-дуговым переплавом был получен слиток
0340x810 мм следующего химического состава, масс. %:
алюминий 1 1 ,4
цирконий 1 ,31
ванадий 0,71
углерод 0,065
ниобий 39,3
молибден 0,85
кремний 0, 14
кислород 0,043 азот 0,005
сумма прочих примесей 0,3
титан остальное
Предварительную деформацию слитка в контейнере 0 385x1050 мм проводили осадкой при температуре 1 180°С со степенью 23% (коэффициент осадки 1 ,4) до 0450 мм, а затем ковкой при температуре 1 180°С с суммарной степенью деформации 76% (уков 4,2) до 0220 мм;
Нагрев под первую промежуточную деформацию заготовки проводили ступенчато от 300°С с печью до температуры 550°С с выдержкой 1 час, далее нагрев с печью до 850°С с выдержкой 1 час, затем нагрев с печью до 1 150°С. После изотермической выдержки при температуре 1 150°С в течение 2,5 часов первую промежуточную деформацию заготовки проводили осадкой (распрессовкой) кованой заготовки 0200 мм со степенью 30% (коэффициент осадки 1 ,45) до 0240 мм, совмещенной с прессованием заготовки со степенью 58% (коэффициент вытяжки 2,4) до 0155 мм.
Нагрев под вторую промежуточную деформацию заготовки проводили до 1070°С. Вторую промежуточную деформацию заготовки 0155 мм проводили осадкой (распрессовкой) со степенью 30% (коэффициент осадки 1 ,4) до 0180 мм, совмещенной с прессованием прутка со степенью 65% (коэффициент вытяжки 2,9) до 0105 мм.
Нагрев под третью промежуточную деформацию заготовки проводили до 1010°С. Третью промежуточную деформацию заготовки 0105 мм проводили осадкой (распрессовкой) со степенью 35% (коэффициент осадки 1 ,4) до 0130 мм, совмещенной с прессованием прутка со степенью 68% (коэффициент вытяжки 3,0) до 075 мм.
Окончательную деформацию ковкой заготовки 075 мм проводили со степенью 25% (коэффициент укова 1 ,3) при температуре 980°С б до 065 мм.
После деформации заготовку подвергали двухступенчатой термической обработке - сначала при температуре 900°С, с выдержкой 2,5 часа, охлаждение на воздухе до комнатной температуры, затем - нагрев до температуры 850°С, с выдержкой 12 часов и охлаждением на воздухе до комнатной температуры.
Деформация по предложенному способу и заключительная термическая обработка обеспечивают в заготовке формирование однородной дисперсной структуры (показано на фиг.1 , фиг.2), которая позволила получить высокий уровень прочностных и пластических характеристик прутковой заготовки при комнатной и повышенной температурах (табл.).
Таблица
Figure imgf000009_0001
Таким образом, предлагаемый способ деформационной обработки прутковых заготовок из сплава на основе орторомбического алюминида титана Ti2AlNb и последующая термическая обработка позволяют получить стабильные характеристики прочности и пластичности при комнатной и повышенной температурах за счет создания однородной по сечению мелкодисперсной структуры.

Claims

Формула изобретения
1. Способ изготовления заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой, включающий нагревы, предварительную деформацию слитка, окончательную деформацию заготовки и заключительную термообработку, отличающийся тем, что после предварительной деформации слитка проводят от 2 до 5 промежуточных деформаций осадкой со степенью 25-40%, совмещенной с прессованием со степенью 55-70%, нагрев заготовки для первой промежуточной деформации проводят ступенчато до температуры Тпп+(80-200)°С с выдержкой 2 - 3 часа, а каждую последующую промежуточную деформацию проводят при температуре на 50- 100°С ниже предыдущей с выдержкой на 0,5-1 час меньше предыдущей, с проведением последней промежуточной деформации при температуре Тпп-(20-50)°С, при этом окончательную деформацию заготовки осуществляют ковкой с суммарной степенью не более 30% при температуре Тпп-(80-120)°С.
2. Способ по п. 1 , отличающийся тем, что предварительную деформацию слитка проводят осадкой и ковкой с суммарной степенью 70-80% при температуре Тпп+(100-200)°С.
PCT/RU2016/000930 2015-12-17 2016-12-27 Способ изготовления заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой WO2017105290A2 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
UAA201807600A UA120018C2 (ru) 2015-12-17 2016-12-27 Способ изготовления заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015156639 2015-12-17
RU2015156639A RU2644830C2 (ru) 2015-12-17 2015-12-17 Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2017105290A2 true WO2017105290A2 (ru) 2017-06-22
WO2017105290A3 WO2017105290A3 (ru) 2017-08-10

Family

ID=59057070

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2016/000930 WO2017105290A2 (ru) 2015-12-17 2016-12-27 Способ изготовления заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой

Country Status (3)

Country Link
RU (1) RU2644830C2 (ru)
UA (1) UA120018C2 (ru)
WO (1) WO2017105290A2 (ru)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111607751A (zh) * 2020-06-09 2020-09-01 无锡派克新材料科技股份有限公司 一种Ti2AlNb合金改锻方法
CN111636042A (zh) * 2020-06-12 2020-09-08 无锡派克新材料科技股份有限公司 一种金属间化合物合金提升可锻性方法
CN112247043A (zh) * 2020-08-28 2021-01-22 中国科学院金属研究所 一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺
CN114769480A (zh) * 2022-04-09 2022-07-22 中国科学院金属研究所 一种Ti2AlNb基合金环件的制备工艺
CN116987991A (zh) * 2023-09-26 2023-11-03 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 一种调控Ti2AlNb基合金屈强比的方法

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112692204B (zh) * 2020-12-25 2022-09-23 西安稀有金属材料研究院有限公司 一种大尺寸耐蚀Ti35合金锻件的制备方法
RU2761398C1 (ru) * 2021-03-11 2021-12-08 Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") Способ обработки прутков из орто-сплавов титана для получения лопаток компрессора газотурбинного двигателя

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5906692A (en) * 1993-12-28 1999-05-25 Alliedsignal Inc. Process for producing forged α-2 based titanium aluminides having fine grained and orthorhombic transformed microstructure and articles made therefrom
FR2772790B1 (fr) * 1997-12-18 2000-02-04 Snecma ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE
RU2164263C2 (ru) * 1999-06-17 2001-03-20 Институт проблем сверхпластичности металлов РАН СПОСОБ ОБРАБОТКИ ЗАГОТОВОК ИЗ ЗАЭВТЕКТОИДНЫХ γ+α2 СПЛАВОВ
JP2011052239A (ja) * 2009-08-31 2011-03-17 Kyushu Institute Of Technology Ｏ相基耐熱チタン合金およびその製造方法
RU2520924C1 (ru) * 2013-02-21 2014-06-27 Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") Способ изготовления поковок дисков из сплава алюминия титана на основе орто-фазы

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111607751A (zh) * 2020-06-09 2020-09-01 无锡派克新材料科技股份有限公司 一种Ti2AlNb合金改锻方法
CN111636042A (zh) * 2020-06-12 2020-09-08 无锡派克新材料科技股份有限公司 一种金属间化合物合金提升可锻性方法
CN112247043A (zh) * 2020-08-28 2021-01-22 中国科学院金属研究所 一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺
CN114769480A (zh) * 2022-04-09 2022-07-22 中国科学院金属研究所 一种Ti2AlNb基合金环件的制备工艺
CN114769480B (zh) * 2022-04-09 2024-03-22 中国科学院金属研究所 一种Ti2AlNb基合金环件的制备工艺
CN116987991A (zh) * 2023-09-26 2023-11-03 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 一种调控Ti2AlNb基合金屈强比的方法
CN116987991B (zh) * 2023-09-26 2024-01-23 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 一种调控Ti2AlNb基合金屈强比的方法

Also Published As

Publication number Publication date
RU2644830C2 (ru) 2018-02-14
RU2015156639A (ru) 2017-06-26
WO2017105290A3 (ru) 2017-08-10
UA120018C2 (ru) 2019-09-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2644830C2 (ru) Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой
RU2368695C1 (ru) Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава
JP7221988B2 (ja) 高強度チタン合金
CN109252061B (zh) 一种高温、高热稳定性、高断裂韧性钛合金棒材的制备方法
RU2441097C1 (ru) Способ изготовления деформированных изделий из псевдо-бета-титановых сплавов
RU2657892C2 (ru) Высокопрочный титановый сплав с альфа-бета-структурой
US20130164166A1 (en) Titanium material
US10737314B2 (en) Method for producing forged TiAl components
JP6315320B2 (ja) Ｆｅ−Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法
JP6761580B2 (ja) α＋β型チタン合金製翼部材の製造方法
JP6575756B2 (ja) 析出強化型ステンレス鋼の製造方法
WO2020031579A1 (ja) Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法およびＮｉ基超耐熱合金
WO2017170433A1 (ja) Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法
RU2644714C2 (ru) Способ изготовления прутков из сплавов на основе титана
CN114032375B (zh) 超级13Cr不锈钢锻材的加工方法
RU2761398C1 (ru) Способ обработки прутков из орто-сплавов титана для получения лопаток компрессора газотурбинного двигателя
JP6185347B2 (ja) Ｎｉ基超耐熱合金の分塊用中間素材及びその製造方法、Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法
RU2520924C1 (ru) Способ изготовления поковок дисков из сплава алюминия титана на основе орто-фазы
RU2371512C1 (ru) Способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава
RU2675011C1 (ru) Способ изготовления плоских изделий из гафнийсодержащего сплава на основе титана
JP5382518B2 (ja) チタン材
TWI568862B (zh) 沃斯田鐵系合金鋼材之製造方法
RU2635650C1 (ru) Способ термомеханической обработки высоколегированных псевдо-β титановых сплавов, легированных редкими и редкоземельными металлами
RU2790704C1 (ru) Способ изготовления лопаток газотурбинных двигателей из деформированных заготовок сплава на основе орторомбического алюминида титана
RU2790704C9 (ru) Способ изготовления лопаток газотурбинных двигателей из сплава на основе орторомбического алюминида титана

Legal Events

Date Code Title Description
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 16876133

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2