RU2644714C2 - Способ изготовления прутков из сплавов на основе титана - Google Patents
Способ изготовления прутков из сплавов на основе титана Download PDFInfo
- Publication number
- RU2644714C2 RU2644714C2 RU2016122145A RU2016122145A RU2644714C2 RU 2644714 C2 RU2644714 C2 RU 2644714C2 RU 2016122145 A RU2016122145 A RU 2016122145A RU 2016122145 A RU2016122145 A RU 2016122145A RU 2644714 C2 RU2644714 C2 RU 2644714C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- tpp
- hot
- forging
- rods
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title description 15
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 title description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 title description 5
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 38
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000008859 change Effects 0.000 claims abstract description 3
- AYEKOFBPNLCAJY-UHFFFAOYSA-O thiamine pyrophosphate Chemical compound CC1=C(CCOP(O)(=O)OP(O)(O)=O)SC=[N+]1CC1=CN=C(C)N=C1N AYEKOFBPNLCAJY-UHFFFAOYSA-O 0.000 claims description 22
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 6
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 7
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- 239000003814 drug Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/04—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of bars or wire
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/04—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of bars or wire
- B21C37/045—Manufacture of wire or bars with particular section or properties
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности к способам изготовления прутков и заготовок из сплавов титана, применяемых в качестве конструкционного материала для активных зон атомных реакторов, в химической и нефтегазовой промышленности, медицине. Способ изготовления прутков или заготовок из титановых сплавов включает горячую ковку исходной заготовки и последующую горячую деформацию. Горячую ковку слитка ведут после нагрева до температуры в интервале от (Тпп+20) до (Тпп+150)°С со сдвиговыми деформациями в продольном направлении и коэффициентом вытяжки k=(1,2-2,5), после чего без охлаждения осуществляют горячую прокатку поковки в интервале температур (Тпп+20)÷(Тпп+150)°С со сменой направления сдвиговых деформаций на поперечное и коэффициентом вытяжки до 7,0, а последующую горячую деформацию осуществляют при нагреве деформированных заготовок в интервале температур от (Тпп-70) до (Тпп-20)°С. Прутки характеризуются высоким качеством поверхности. 2 з.п. ф-лы, 4 табл.
Description
Область техники
Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности к способам изготовления прутков из сплавов титана, применяемых в качестве конструкционного материала для активных зон атомных реакторов, в химической, нефтегазовой промышленности и медицине.
Предшествующий уровень техники
Известен способ изготовления высококачественных прутков широкого диапазона диаметров из двухфазных титановых сплавов, предназначенных для изготовления деталей аэрокосмического назначения (RU 2178014, опубл. 10.01.2002). Способ включает нагрев заготовки до температуры выше температуры полиморфного превращения в β-области, прокатку при этой температуре, охлаждение до температуры окружающей среды, нагрев подката до температуры на 20-50°С ниже температуры полиморфного превращения и окончательную прокатку при этой температуре. Нагрев и деформацию в β-области проводят в два этапа, при этом на первом этапе заготовку нагревают до температуры на 40-150°С выше температуры полиморфного превращения, деформируют со степенью деформации 97-97,6% и охлаждают на воздухе, на втором этапе подкат нагревают до температуры на 20°С выше температуры полиморфного превращения и деформируют со степенью деформации 37-38%, а окончательную прокатку в альфа + бета-области проводят со степенью деформации 54-55%.
Известный способ позволяет получать прутки с регламентированной макро- и микроструктурой, обеспечивающей стабильный уровень механических свойств по сечению прутка. Однако способ имеет низкую эффективность и длительный производственный цикл изготовления, обусловленные необходимостью проведения промежуточных подогревов на этапе горячей прокатки, механической обработки поверхности прутков. В результате этого происходит снижение качества прокатанных прутков, повышается уровень брака, снижается выход металла в годное, что в итоге приводит к повышению себестоимости изготовления прутков.
Известен способ изготовления промежуточных заготовок из титановых сплавов (RU 2217260, опубл. 27.11.2003) методом горячего деформирования. Производят ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре β- области и промежуточную ковку за несколько переходов при температуре β- и (α+β)-области. Промежуточную ковку при температуре (α+β)-области осуществляют с величиной укова 1,25-1,75. На окончательных переходах указанную промежуточную ковку ведут с уковом 1,25-1,35 в пруток. Затем производят механическую обработку прутка, резку его на заготовки и формирование торцов, после чего осуществляют окончательное деформирование прессованием при температуре (α+β)-области.
Известный способ имеет длительный цикл изготовления, включает операцию прессования, для которой требуется предварительная механическая обработка Промежуточная предварительная механическая обработка при изготовлении заготовок для операции прессования приводит к дополнительным потерям металла.
Наиболее близким к заявляемому способу является способ (патент RU 2409445, опубл. 20.01.2011) изготовления промежуточной заготовки из титановых сплавов, включающий горячую ковку на ковочном прессе в четырехбойковом ковочном устройстве при температуре, лежащей в интервале от температуры на 120°С ниже температуры полиморфного превращения до температуры на 100°С выше температуры полиморфного превращения, с суммарной степенью деформации не менее 35%, охлаждение и последующую ковку при температуре ниже температуры полиморфного превращения с суммарной степенью деформации не менее 25%.
В известном способе многократные операции нагрева под горячую ковку и охлаждения на воздухе отрицательно влияют на качество поверхности прутка. Кроме того, способ требует проведения дорогостоящей операции абразивной обработки для удаления ковочных дефектов и поверхностного некондиционного слоя. В результате повышается уровень брака, снижается выход металла в годное, что в конечном счете приводит к повышению себестоимости изготовления прутков.
Раскрытие изобретения
Задача, на решение которой направлено заявляемое изобретение, заключается в получении прутков из сплавов титана высокого качества при одновременном обеспечении высокой производительности процесса.
Технический результат достигается тем, что в способе изготовления прутков из титановых сплавов, включающем горячую ковку заготовки и последующую горячую деформацию, горячую ковку слитка ведут после нагрева до температуры в интервале (Тпп+20)÷(Тпп+150)°С со сдвиговыми деформациями преимущественно в продольном направлении и коэффициентом вытяжки 1,2-2,5, после чего без охлаждения осуществляют горячую прокатку поковки в интервале температур (Тпп+20)÷(Тпп+150)°С со сдвиговыми деформациями в преимущественно поперечном направлении и коэффициентом вытяжки до 7,0, а последующую горячую деформацию осуществляют при нагреве деформированных заготовок в интервале температур от (Тпп-70) до (Тпп-20)°С.
В частном случае выполнения, например при продолжительном процессе ковки, перед горячей прокаткой выполняют подогрев поковок до интервала температур от (Тпп+20) до (Тпп+150)°С.
После проведения горячей ковки и горячей прокатки в интервале температур (Тпп+20) до (Тпп+150)°С возможно осуществлять охлаждение полученных штанг до температуры 350÷500°С с последующим их подогревом до температуры в интервале от (Тпп-70) до (Тпп-20)°С и горячей деформацией.
Ковка с коэффициентом вытяжки 1,20-2,50 после нагрева до температуры в интервале (Тпп+20)+(Тпп+150)°С со сдвиговыми деформациями преимущественно в продольном направлении обеспечивает разрушение литой структуры материала и повышение пластичности.
Горячая прокатка со сменой направления сдвиговых деформаций на преимущественно поперечное и коэффициентом вытяжки до 7,0 позволяет осуществить дополнительную проработку, повысить пластичность поверхностных слоев материала, снизить количество и размеры поверхностных дефектов.
Проведение горячей прокатки непосредственно за горячей ковкой, без охлаждения, позволяет избежать образования корки на поверхности поковки, которая вследствие растрескивания при продолжительном охлаждении и газонасыщении могла бы стать причиной глубоких закатов при прокатке и образования вследствие этого окисленных участков внутри прутка, что привело бы к необходимости механического удаления названной корки. Соответственно, заявленный способ позволяет исключить операцию механического удаления корки.
Таким образом, изготовление прутков с осуществлением заявленных действий при заявленной последовательности и заявленных условиях снижает уровень дефектообразования по сечению прутка и на его поверхности, металл прорабатывается по всему сечению, обеспечивая получение регламентированной структуры и высокого уровня механических свойств, соответствующих требованиям заказчиков, российских и международных стандартов.
Ниже приведены варианты осуществления предлагаемого способа.
Варианты осуществления изобретения
Пример 1. Слиток титанового сплава ПТ-7М (α-сплав, усредненный химический состав 2,2Al-2,5Zr, ГОСТ 19807-74 «Титан и сплавы титановые деформируемые») нагрели до температуры Тпп+130°С и провели горячую ковку на ковочном прессе с коэффициентом вытяжки 1,5. Высокая разовая деформация, обусловленная высокой пластичностью металла, и деформационный разогрев в процессе ковки привели к тому, что к моменту окончания ковки температура поковки находилась в диапазоне (Тпп+20)+(Тпп+150)°С. Поковка без подогрева прокатана на стане винтовой прокатки с коэффициентом вытяжки 3,80. Далее штангу разрезали на части, нагрели до температуры Тпп-40°С и провели горячую прокатку на стане винтовой прокатки с коэффициентом вытяжки 2,45.
Получили пруток заданного размера с требуемыми свойствами, таблица 1, который может быть использован для изготовления трубных заготовок под последующее горячее выдавливание, таблица 1.
Как следует из таблицы 1, изготовленные прутки полностью соответствуют предъявляемым требованиям.
Аналогичный результат получен и при изготовлении прутков из других α-сплавов.
Пример 2. Слиток титанового сплава марки ВТ6С (α+β-сплав, усредненный химический состав 5Al-4V, ГОСТ 19807-74 «Титан и сплавы титановые деформируемые») нагрели до температуры Тпп+60°С и провели горячую ковку на ковочном прессе с коэффициентом вытяжки 2,15. Затем без охлаждения поковки ее подогрели до температуры Тпп+60°С и выполнили прокатку на стане винтовой прокатки с коэффициентом вытяжки 2,78. Далее штангу охладили до комнатной температуры и разрезали на три равные части.
Катаные штанги нагрели в печи до температуры Тпп-40°С и выполнили вторую стадию винтовой прокатки с коэффициентом вытяжки 2,25.
Деформация металла проходила устойчиво без макро- и микродефектов.
После второй стадии прокатки штанги охладили до комнатной температуры и разрезали на мерные длины.
Штанги разделили на две группы. Первую группу штанг как готовых крупногабаритных прутков направили на контроль соответствия требованиям. По требованию заказчика дополнительно выполняли их механическую обработку.
Вторую группу штанг нагрели в индукционной печи до температуры Тпп-40°С и выполнили прокатку на стане винтовой прокатки с коэффициентом вытяжки 3,62 и охлаждением до комнатной температуры. Штанги также контролировали на соответствие требованиям. По требованию заказчика их дополнительно подвергали механической обработке.
Полученные прутки характеризовались высокой точностью геометрических размеров и отсутствием дефектов. На прутках помимо основных исследований (механические свойства, твердость макро- и микроструктура) проведен УЗ-контроль сплошности.
Результаты контроля свойств приведены в таблице 2.
Изготовленные из сплава ВТ6С прутки из первой группы соответствуют требованиям, предъявляемым к пруткам катаным крупногабаритным из титановых сплавов, из второй группы - требованиям к пруткам катаным из титановых сплавов.
Аналогичный результат получен и при изготовлении прутков из других α+β-сплавов.
Пример 3 иллюстрирует изготовление прутков из псевдо-α сплава ПТ-3В, который обладает значительно более худшей пластичностью, чем сплавы в примерах 1-2. Слиток титанового сплава ПТ-3В (усредненный химический состав 4Al-2V, ГОСТ 19807-74 «Титан и сплавы титановые деформируемые») нагрели до температуры Тпп+125°С и провели горячую ковку на ковочном прессе с коэффициентом вытяжки 1,25. После этого поковку загрузили в печь на подогрев при температуре Тпп+125°С и выполнили прокатку на стане винтовой прокатки с коэффициентом вытяжки 2,64. Далее штангу разрезали на части, нагрели до температуры Тпп-25°С и провели горячую ковку на ковочном прессе с коэффициентом вытяжки 4,14 в пруток круглого сечения готового размера.
По требованию заказчика дополнительно выполняли термическую или механическую обработку.
Для прутков с прямоугольным сечением штангу после порезки нагрели до температуры Тпп-25°С и провели горячую ковку на ковочном прессе с коэффициентом вытяжки 3,16 в пруток прямоугольного сечения готового размера.
По требованию заказчика выполняли термическую или механическую обработку.
Свойства полученных прутков круглого и прямоугольного сечения из сплава ПТ-3В показаны в таблице 3.
Как следует из таблицы 3, изготовленные прутки полностью соответствуют предъявляемым требованиям.
Аналогичный результат получен и при изготовлении прутков из других псевдо-α сплавов.
Основные параметры осуществления изобретения в пределах и за заявляемыми пределами и полученные результаты показаны в таблице 4.
Промышленная применимость
Предлагаемое изобретение было опробовано в условиях производства АО ЧМЗ при изготовлении прутков из сплавов марок ПТ-7М, ПТ-1М (α-сплавы), ВТ6С, ПТ-3В, 2В (псевдо-α сплавы), ВТ6, ВТ3-1, ВТ9 (α+β-сплавы) и других сплавов на основе титана.
Результаты осуществления изобретения показали, что обеспечивается получение прутков с размером в сечении от 10 до 180 мм с регламентированными макро- и микроструктурами и механическими свойствами.
Прутки, изготовленные способом согласно изобретению, соответствуют требованиям, предъявляемым к заготовкам или изделиям из сплавов титана в виде прутков, применяемых для активных зон атомных реакторов, в химической и нефтегазовой промышленности, медицине.
При этом способ обеспечивает более низкую себестоимость за счет сокращения цикла изготовления, повышения выхода металла в годное, значительного снижения уровня брака.
Claims (3)
1. Способ изготовления прутков из титановых сплавов, включающий горячую ковку исходной заготовки и последующую горячую деформацию, отличающийся тем, что горячую ковку слитка ведут после нагрева до температуры в интервале от (Тпп+20) до (Тпп+150)°C со сдвиговыми деформациями в продольном направлении и коэффициентом вытяжки k=(1,2-2,5), после чего без охлаждения осуществляют горячую прокатку полученную ковкой поковки в интервале температур (Тпп+20)÷(Тпп+150)°C со сменой направления сдвиговых деформаций на поперечное и коэффициентом вытяжки до 7,0, а последующую горячую деформацию осуществляют при нагреве деформированных заготовок в интервале температур от (Тпп-70) до (Тпп-20)°C.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что перед горячей прокаткой выполняют подогрев поковок до интервала температур от (Тпп+20) до (Тпп+150)°C.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что после проведения горячей ковки и горячей прокатки и перед горячей деформацией осуществляют охлаждение полученных горячей прокаткой штанг до температуры 350÷500°C с последующим подогревом заготовок до температуры в интервале от (Тпп-70) до (Тпп-20)°C.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2015/000912 WO2017111643A1 (ru) | 2015-12-22 | 2015-12-22 | Способ изготовления прутков из сплавов на основе титана |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2016122145A RU2016122145A (ru) | 2017-12-07 |
| RU2644714C2 true RU2644714C2 (ru) | 2018-02-13 |
Family
ID=59090878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016122145A RU2644714C2 (ru) | 2015-12-22 | 2015-12-22 | Способ изготовления прутков из сплавов на основе титана |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10815558B2 (ru) |
| EP (1) | EP3395464A4 (ru) |
| JP (1) | JP6864955B2 (ru) |
| KR (1) | KR102194944B1 (ru) |
| CN (1) | CN108472703B (ru) |
| CA (1) | CA3009962C (ru) |
| RU (1) | RU2644714C2 (ru) |
| WO (1) | WO2017111643A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2807232C1 (ru) * | 2022-09-21 | 2023-11-13 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111534772A (zh) * | 2020-05-27 | 2020-08-14 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种短流程低成本tc4类钛合金成品棒材的制备方法 |
| RU2756077C1 (ru) * | 2021-02-25 | 2021-09-27 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики прочности и материаловедения Сибирского отделения Российской академии наук (ИФПМ СО РАН) | Способ получения прутков круглого сечения из титанового сплава (варианты) |
| CN113369428A (zh) * | 2021-07-07 | 2021-09-10 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种大尺寸TC17钛合金β锻整体叶盘锻件制备方法 |
| CN115178597B (zh) * | 2022-07-11 | 2024-10-18 | 宝武特冶钛金科技有限公司 | 一种同时提高钛合金轧棒表面质量和拉伸强度的热加工方法 |
| CN115502202B (zh) * | 2022-10-11 | 2024-05-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种钛及钛合金方坯加工方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2217260C1 (ru) * | 2002-04-04 | 2003-11-27 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| RU2364660C1 (ru) * | 2007-11-26 | 2009-08-20 | Владимир Валентинович Латыш | Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов |
| RU2409445C1 (ru) * | 2009-04-27 | 2011-01-20 | Открытое Акционерное Общество "Тяжпрессмаш" | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| CN102418060A (zh) * | 2011-12-12 | 2012-04-18 | 西部钛业有限责任公司 | 一种tc4钛合金大规格棒材的加工方法 |
| CN104775053A (zh) * | 2015-04-28 | 2015-07-15 | 宝鸡鑫诺新金属材料有限公司 | 用于制造克氏针的医用Ti-6Al-7Nb合金丝的制备工艺 |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2676460B1 (fr) * | 1991-05-14 | 1993-07-23 | Cezus Co Europ Zirconium | Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue. |
| FI94926C (fi) | 1993-11-12 | 1995-11-27 | Leiras Oy | Menetelmä klodronaattivalmisteen valmistamiseksi |
| RU2175994C2 (ru) * | 2000-01-12 | 2001-11-20 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Способ получения прутков и полос из технического титана |
| RU2178014C1 (ru) * | 2000-05-06 | 2002-01-10 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | СПОСОБ ПРОКАТКИ ПРУТКОВ ИЗ ПСЕВДО-β-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| WO2001092589A1 (fr) * | 2000-05-29 | 2001-12-06 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alliage de titane presentant une excellente ductilite, resistance a la fatigue et rigidite et son procede de production |
| WO2002070763A1 (fr) * | 2001-02-28 | 2002-09-12 | Jfe Steel Corporation | Barre d'alliage de titane et procede de fabrication |
| US7837812B2 (en) * | 2004-05-21 | 2010-11-23 | Ati Properties, Inc. | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| JP4493029B2 (ja) * | 2005-09-21 | 2010-06-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 被削性及び熱間加工性に優れたα−β型チタン合金 |
| RU2312722C1 (ru) * | 2006-07-03 | 2007-12-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования СИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ИНДУСТРИАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ | Способ прокатки и устройство для его осуществления |
| JP5287062B2 (ja) * | 2007-09-14 | 2013-09-11 | 大同特殊鋼株式会社 | 低比重チタン合金、ゴルフクラブヘッド、及び、低比重チタン合金製部品の製造方法 |
| JP4999828B2 (ja) * | 2007-12-25 | 2012-08-15 | ヤマハ発動機株式会社 | 破断分割型コンロッド、内燃機関、輸送機器および破断分割型コンロッドの製造方法 |
| US9187807B2 (en) * | 2009-12-02 | 2015-11-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | α+beta-type titanium alloy part and method of production of same |
| US9206497B2 (en) * | 2010-09-15 | 2015-12-08 | Ati Properties, Inc. | Methods for processing titanium alloys |
| US10119178B2 (en) * | 2012-01-12 | 2018-11-06 | Titanium Metals Corporation | Titanium alloy with improved properties |
| CN103397289B (zh) * | 2013-08-11 | 2015-06-10 | 西北有色金属研究院 | 一种tc4eli钛合金棒材的制备方法 |
| RU2563083C1 (ru) * | 2014-03-26 | 2015-09-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Способ изготовления длинномерной заготовки из титанового сплава |
| CN104313524B (zh) * | 2014-09-23 | 2016-06-22 | 西北有色金属研究院 | 一种tc4-dt钛合金棒材的加工方法 |
| JP6577210B2 (ja) * | 2015-03-11 | 2019-09-18 | テイタニウム メタルス コーポレイシヨンＴｉｔａｎｉｕｍ Ｍｅｔａｌｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | 良好な弾道及び機械特性を有する低コストのα−βチタニウム合金 |
| CN105088013B (zh) * | 2015-09-14 | 2017-08-04 | 沈阳泰恒通用技术有限公司 | 一种制作机车制动盘螺栓的钛合金材料及其加工工艺 |
-
2015
- 2015-12-22 US US16/065,401 patent/US10815558B2/en active Active
- 2015-12-22 CA CA3009962A patent/CA3009962C/en active Active
- 2015-12-22 KR KR1020187020924A patent/KR102194944B1/ko active IP Right Grant
- 2015-12-22 EP EP15911458.6A patent/EP3395464A4/en not_active Withdrawn
- 2015-12-22 CN CN201580085721.XA patent/CN108472703B/zh active Active
- 2015-12-22 WO PCT/RU2015/000912 patent/WO2017111643A1/ru active Application Filing
- 2015-12-22 RU RU2016122145A patent/RU2644714C2/ru active IP Right Revival
- 2015-12-22 JP JP2018533774A patent/JP6864955B2/ja active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2217260C1 (ru) * | 2002-04-04 | 2003-11-27 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| RU2364660C1 (ru) * | 2007-11-26 | 2009-08-20 | Владимир Валентинович Латыш | Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов |
| RU2409445C1 (ru) * | 2009-04-27 | 2011-01-20 | Открытое Акционерное Общество "Тяжпрессмаш" | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| CN102418060A (zh) * | 2011-12-12 | 2012-04-18 | 西部钛业有限责任公司 | 一种tc4钛合金大规格棒材的加工方法 |
| CN104775053A (zh) * | 2015-04-28 | 2015-07-15 | 宝鸡鑫诺新金属材料有限公司 | 用于制造克氏针的医用Ti-6Al-7Nb合金丝的制备工艺 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2807232C1 (ru) * | 2022-09-21 | 2023-11-13 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN108472703A (zh) | 2018-08-31 |
| EP3395464A1 (en) | 2018-10-31 |
| WO2017111643A1 (ru) | 2017-06-29 |
| US20190017159A1 (en) | 2019-01-17 |
| US10815558B2 (en) | 2020-10-27 |
| JP2019512046A (ja) | 2019-05-09 |
| KR20180105652A (ko) | 2018-09-28 |
| CA3009962A1 (en) | 2017-06-29 |
| JP6864955B2 (ja) | 2021-04-28 |
| EP3395464A4 (en) | 2019-08-14 |
| KR102194944B1 (ko) | 2020-12-29 |
| CA3009962C (en) | 2021-11-09 |
| RU2016122145A (ru) | 2017-12-07 |
| CN108472703B (zh) | 2021-01-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2644714C2 (ru) | Способ изготовления прутков из сплавов на основе титана | |
| CN103320734B (zh) | 医用细晶钛/钛合金棒材的生产方法 | |
| RU2583566C1 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ХОЛОДНОДЕФОРМИРОВАННЫХ БЕСШОВНЫХ ТРУБ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА Ti-3Al-2,5V | |
| RU2644830C2 (ru) | Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой | |
| KR20150130961A (ko) | 단조하기 어려운, 변형-경로 민감 티타늄-기 및 니켈-기 합금들을 위한 분할-패스 개방-다이 단조 | |
| CN104607580A (zh) | 一种超大规格铝合金矩形环的锻造成型工艺 | |
| JP5669451B2 (ja) | γチタン−アルミニウム−母合金から鍛造片を製造する方法 | |
| RU2467090C1 (ru) | Способ изготовления изделий из алюминиевых или магниевых сплавов с нано- и субмикрокристаллической структурой и изделия, изготовленные из этих сплавов (варианты) | |
| RU2314362C2 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- ИЛИ α+β-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ | |
| CN106862863A (zh) | 一种大直径超长超薄钛合金壳体的制备加工方法 | |
| RU2661125C1 (ru) | Способ изготовления бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2,5V | |
| JP2017078206A (ja) | 均質な針状組織を有し、引張特性に優れたα＋β型チタン合金熱間押出形材およびその製造方法 | |
| RU2707376C9 (ru) | Способ изготовления трубных изделий высокой точности из гафния | |
| RU2563083C1 (ru) | Способ изготовления длинномерной заготовки из титанового сплава | |
| RU2583567C1 (ru) | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ОСОБО ТОНКИХ ЛИСТОВ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА Ti-6,5Al-2,5Sn-4Zr-1Nb-0,7Mo-0,15Si | |
| RU2569605C1 (ru) | Способ получения тонких листов из титанового сплава ti-6,5al-2,5sn-4zr-1nb-0,7mo-0,15si | |
| RU2751067C2 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ | |
| RU2690264C1 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) - ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ С УДАЛЕНИЕМ ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ | |
| RU2534909C1 (ru) | СПОСОБ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПЛАСТИЧНОСТИ ОБЪЕМНЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ ИЗ Al-Cu-Mg-Ag СПЛАВОВ | |
| RU2751068C2 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ | |
| RU2751066C2 (ru) | Способ изготовления проволоки из (α+β)-титанового сплава для аддитивной технологии | |
| RU2468882C1 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНЫХ ЗАГОТОВОК ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ | |
| KR20220023763A (ko) | 지르코늄 합금 배관의 제조방법 | |
| RU2178014C1 (ru) | СПОСОБ ПРОКАТКИ ПРУТКОВ ИЗ ПСЕВДО-β-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ | |
| RU2604075C1 (ru) | Способ получения наноструктурированных прутков круглого сечения из титанового сплава вт22 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191223 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20210407 |