RU2661125C1 - Способ изготовления бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2,5V - Google Patents
Способ изготовления бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2,5V Download PDFInfo
- Publication number
- RU2661125C1 RU2661125C1 RU2017116114A RU2017116114A RU2661125C1 RU 2661125 C1 RU2661125 C1 RU 2661125C1 RU 2017116114 A RU2017116114 A RU 2017116114A RU 2017116114 A RU2017116114 A RU 2017116114A RU 2661125 C1 RU2661125 C1 RU 2661125C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- pipes
- deformation
- cold
- deformed
- Prior art date
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 20
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 25
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 14
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 13
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 6
- 238000011282 treatment Methods 0.000 abstract description 6
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 238000004321 preservation Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 abstract description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 3
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000003889 chemical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 239000003814 drug Substances 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005088 metallography Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, в частности к трубопрокатному производству, а именно к изготовлению бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2,5V, и может быть использовано для изготовления изделий ответственного назначения. Способ изготовления холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2,5V включает механическую обработку горячедеформированной цилиндрической заготовки, горячее прессование заготовки при температуре нагрева ТН=ТПП-k⋅ε⋅υпр, не превышающей температуру ТПП полиморфного α→β-превращения, где ТПП - температура полиморфного превращения, °С, k=0,15÷0,20 - эмпирический коэффициент, учитывающий влияние деформационного разогрева, °С⋅с/мм, ε - логарифмическая степень деформации, υпр - скорость перемещения деформирующего инструмента при прессовании, мм/с. Затем проводят механическую обработку и холодную прокатку со степенью деформации от 40 до 44% для получения трубы, при этом промежуточные и конечную термические обработки осуществляют в вакууме. Обеспечиваются требуемые механические свойства труб по пределу прочности и относительному удлинению за счет сохранения микроструктуры исходной заготовки, увеличение коэффициента выхода годного с одновременным снижением трудоемкости технологического процесса и затрат на производство. 3 ил., 2 табл.
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к изготовлению бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2.5V, и может быть использовано для изготовления изделий ответственного назначения для гражданской и военной авиации, ядерной энергетики, химического машиностроения, строительства, медицины и других отраслей.
Известен способ изготовления холоднодеформированных труб из двухфазных сплавов на основе титана (патент РФ №2463376, C22F 1/18, В21В 3/00, опубл. 10.10.2012), включающий выплавку слитка, ковку слитка в заготовку промежуточного размера с коэффициентом укова не менее 1,35 и окончанием ковки в α+β-области. Заготовку промежуточного размера подвергают механической обработке с получением «шашки», из которой прессуют трубу. Затем горячепрессованную трубу термообрабатывают при температуре на 30÷40°С ниже температуры полиморфного α↔β-превращения. После этого осуществляют холодную прокатку горячепрессованной трубы, промежуточные операции механической обработки поверхности, травления и термической обработки. В описываемом способе температуру прессования и коэффициент вытяжки при прокатке определяют расчетным путем.
При определении температуры прессования в способе учтен прирост температуры в результате деформационного разогрева, но не учтено влияние скорости прессования, что снижает точность определения температуры прессования, может привести к прессованию выше температуры ТПП полиморфного α↔β-превращения и сопровождаться необратимым переходом и формированием β-фазы. При этом нарушается наследственность фазового состава заготовки, не обеспечивается сохранение исходной микроструктуры в холоднодеформированных трубах и отрицательно сказывается на величине механических свойств холоднодеформированных труб.
Наиболее близким техническим решением, принятым за прототип, является способ изготовления холоднодеформированных бесшовных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2.5V (патент РФ №2583566, C22F 1/18, В21В 3/00, В21В 21/00, опубл. 10.05.2016), включающий ковку слитка в цилиндрическую заготовку за несколько переходов с чередованием деформации в β- и (α+β)-областях, финишную ковку с коэффициентом укова не менее 1,3 после нагревов в (α+β)-области, механическую обработку заготовки, прессование при температуре на 50÷90°С ниже температуры ТПП полиморфного α↔β-превращения со степенью деформации 65÷80%. Затем полученную заготовку промежуточного размера механически обрабатывают и прессуют трубу при температуре (ТПП - 50÷90)°С со степенью деформации 55÷95%, осуществляют охлаждение, правку и механическую обработку. Далее горячепрессованную трубу подвергают окислительному отжигу при температуре 700÷740°С, проводят холодную прокатку по меньшей мере в два прохода со степенью деформации 45÷60% при осуществлении промежуточных и конечной термообработок при температуре 690÷750°С. Для получения готовой холоднодеформированной трубы проводят прокатку не менее чем за три прохода со степенью деформации 45÷75% и механическую обработку после каждого прохода прокатки, осуществляют промежуточные термообработки при температуре 650÷750°С и конечную термообработку в вакууме при температуре 370÷600°С.
Однако указанный в способе диапазон температуры горячего прессования не учитывает в полной мере влияния степени и скорости прессования на деформационный разогрев материала, что может привести к превышению температуры ТПП полиморфного α↔β-превращения. При этом происходит нарушение наследственного фазового состава, не обеспечивается сохранение исходной микроструктуры в холоднодеформированных трубах, что отрицательно сказывается на уровне механических свойств готовых труб. Кроме того, проведение окислительного отжига перед холодной прокаткой оказывает отрицательное влияние на микроструктуру материала, требует проведения операции механической обработки труб после каждого прохода холодной прокатки, что существенно увеличивает трудоемкость технологического процесса и затраты на его реализацию, а также ведет к дополнительным потерям дорогостоящего металла труб.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в обеспечении требуемых механических свойств холоднодеформированных труб из сплава типа Ti-3Al-2.5V за счет сохранения микроструктуры исходной заготовки, снижении потерь металла и трудоемкости технологического процесса.
Поставленная задача решается за счет того, что в способе изготовления холоднодеформированных бесшовных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2.5V, включающем механическую обработку горячедеформированной цилиндрической заготовки, горячее прессование заготовки при температуре, не превышающей температуру полиморфного α→β-превращения, последующие механическую обработку, холодную прокатку по меньшей мере в три прохода при осуществлении промежуточных термических обработок при температуре 690÷740°С и конечную термическую обработку в вакууме, согласно изобретению горячее прессование осуществляют при температуре ТН, которую определяют по зависимости
где ТПП - температура полиморфного превращения, °С;
k=0,15÷0,20 - эмпирический коэффициент, учитывающий влияние деформационного разогрева, °С⋅с/мм;
ε - логарифмическая степень деформации;
υпр - скорость перемещения деформирующего инструмента, мм/с,
при этом холодную прокатку осуществляют со степенью деформации от 40 до 44%.
Учитывая, что деформационный разогрев металла в процессе прессования может привести к превышению температуры ТПП полиморфного α→β-превращения, температуру нагрева заготовки под горячее прессование предложено определять по зависимости (1). Эмпирический коэффициент k=0,15÷0,20, учитывающий влияние деформационного разогрева, определен с использованием многофункционального комплекса Gleeble на основании результатов пластометрических исследований, моделирующих реальный процесс горячего прессования титанового сплава типа Ti-3Al-2.5V. При этом меньшее значение коэффициента k=0,15 определено для минимально возможной скорости прессования и температуры, близкой к температуре ТПП полиморфного α→β-превращения, а большее значение k=0,20 - для максимально возможной скорости прессования и минимально возможной температуры нагрева (исходя из предельно допустимых нагрузок на существующее оборудование).
При нагреве заготовки до температуры, превышающей температуру ТПП полиморфного α→β-превращения, деформация будет проходить в β-области с интенсивным ростом зерна и грубым внутризеренным строением, что приведет к структурным изменениям, которые влияют на механические свойства и снижают пластичность и деформационную способность сплава. При этом не обеспечиваются требуемые эксплуатационные свойства холоднодеформированных труб.
Холодную прокатку осуществляют с оптимальными значениями степени холодной деформации в интервале от 40 до 44%, что обеспечивает постепенное измельчение микроструктуры после каждого прохода, сопровождающееся равномерным изменением механических свойств холоднодеформированных труб и отсутствием поверхностных дефектов. При величине холодной деформации более 44% существенно возрастают нагрузки на деформирующий инструмент, что отрицательно сказывается на точности холоднодеформированных труб, а также повышается вероятность образования внутренних дефектов металла, связанных с его упрочнением в процессе холодной деформации. При величине холодной деформации менее 40% существенно повышается трудоемкость технологического процесса за счет увеличения числа проходов и ухудшается проработка структуры сплава типа Ti-3Al-2.5V (не удается обеспечить требуемый размер зерна), что приводит к снижению механических свойств металла готовых труб.
Холодную прокатку осуществляют с применением жидких технологических смазок, что существенно улучшает качество поверхности труб. Проведение термической обработки труб в вакууме на всех этапах цикла холодной прокатки позволяет сохранить полученную при горячей деформации микроструктуру металла труб, предотвратить процесс наводораживания металла и снизить потери металла, связанные с проведением механической обработки поверхности труб.
Предлагаемое техническое решение иллюстрируется фотографиями микроструктуры сплава типа Ti-3Al-2.5V при увеличении ×200 на разных этапах технологического процесса, где на фиг. 1 показана микроструктура заготовки, на фиг. 2 - микроструктура горячепрессованной трубы и на фиг. 3 - микроструктура готовой холоднодеформированной трубы.
Предлагаемый способ поясняется на примере изготовления опытно-промышленной партии холоднокатаных труб размером 38,1×5,36 мм из титанового псевдо-α-сплава типа Ti-3Al-2.5V (Grade 9) с требованиями согласно ASTM В338-14. Химический состав сплава, из которого изготовлены трубы, приведен в таблице 1.
Трубы изготавливали по двум технологическим схемам.
Технологическая схема I, реализуемая в соответствии с предлагаемым техническим решением, предусматривала следующую последовательность операций и режимы их выполнения. Механическая обработка горячедеформированной цилиндрической заготовки → нагрев заготовки до температуры ТН=857°С → горячее прессование заготовки на прессе усилием 20 МН с получением горячедеформированных труб → химическая обработка поверхности труб для удаления остатков технологической смазки -» операции отделки (правка, подрезка торцов труб) → механическая обработка (обточка-расточка поверхности) горячепрессованных труб → первый проход холодной прокатки со степенью деформации 43% на стане холодной прокатки труб (далее - ХПТ) ХПТ-90М → химическая обработка → промежуточная термическая обработка в вакууме при нагреве до температуры 700÷720°C с выдержкой 120 мин, охлаждение в муфеле → правка, подрезка концов → второй проход со степенью деформации 42% на стане ХПТ-55М → химическая обработка → промежуточная термическая обработка в вакууме при нагреве до температуры 700÷720°С с выдержкой 120 мин, охлаждение в муфеле → правка, подрезка концов → третий проход со степенью деформации 41,7% на размеры готовых труб 38,1×5,36 мм на стане ХПТ-55М → химическая обработка → конечная термическая обработка в вакууме при нагреве до температуры 700÷720°С с выдержкой 120 мин, охлаждение в муфеле → правка, подрезка концов → шлифовка.
Технологическая схема II предусматривала изготовление холоднодеформированных труб в соответствии с прототипом.
Холодную деформацию по обеим технологическим схемам осуществляли на четырех горячепрессованных трубах (по две трубы на каждую схему), длина которых была подобрана таким образом, чтобы в изготовление задавалось по две трубы общей массой 220 кг.
Изготовление холоднодеформированных труб по схеме I осуществляли на модернизированных станах ХПТ-90М и ХПТ-55М с подачей смазки Castrol Iloform TDN 81 на наружную поверхность труб и смазки Castrol Iloform TDN 86 на внутреннюю поверхность. Изготовление холоднодеформированных труб по схеме II осуществляли на типовых станах ХПТ-90 и ХПТ-55 с использованием существующей технологической смазки (мыльный порошок и графит в равных соотношениях). Точность размеров сечения готовых труб, качество поверхности и механические свойства холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2.5V полностью соответствовали требованиям ASTM В338-14. В таблице 2 приведены механические свойства изготовленных труб по обеим технологическим схемам.
По технологической схеме I было изготовлено шесть труб готовых размеров общей массой 194,7 кг и длиной 45 м, коэффициент выхода годного составил 88,5%. По технологической схеме II было изготовлено также шесть труб готовых размеров общей массой 179,2 кг и длиной 41,4 м. Коэффициент выхода годного составил 81,5%. Кроме того, на этапе проведения холодной деформации труб по предлагаемому способу было обеспечено снижение трудоемкости технологического процесса примерно на 4% и уменьшение затрат на производство до 9%.
Температуру горячей деформации рассчитывали по зависимости (1), для чего предварительно методом пробных закалок (Аношкин Н.Ф. Металлография титановых сплавов / Н.Ф. Аношкин. - М.: Металлургия, 1980. - С. 36-38) определяли температуру полиморфного превращения ТПП сплава типа Ti-3Al-2.5V. Расчеты показали, что при использовании режима горячей деформации, предусмотренного прототипом, температура горячего прессования могла превысить температуру ТПП полиморфного превращения сплава типа Ti-3Al-2.5V примерно на 20÷30°С, что привело бы к необратимым последствиям как в изменении фазовой структуры сплава, так и механических свойств готовых труб.
Горячее прессование труб из сплава типа Ti-3Al-2.5V при температуре, определенной по зависимости (1), учитывающей влияние деформационного разогрева заготовки в процессе прессования в зависимости от степени и скорости деформации, обеспечивает сохранение микроструктуры исходной заготовки, представленной псевдо-α-фазовым составом (фиг. 2). Анализ микроструктуры холоднодеформированной трубы (фиг. 3) размером 38,1×5,36 мм из псевдо-α-сплава типа Ti-3Al-2.5V показал, что в результате проведения термических обработок в вакууме при температуре 700÷720°С получены рекристаллизованные равноосные α-зерна, вытянутые вдоль направления прокатки. Сохранение фазовой структуры металла заготовки в горячепрессованной трубе и затем в холоднодеформированной со степенью деформации 40÷44% обеспечивает получение требуемых механических свойств и отсутствие дефектов на поверхности холоднодеформированных труб.
Производство бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2.5V по предлагаемому способу обеспечило требуемые механические свойства труб, увеличение коэффициента выхода годного с одновременным снижением трудоемкости технологического процесса и затрат на производство.
Claims (7)
- Способ изготовления бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2,5V, включающий механическую обработку горячедеформированной цилиндрической заготовки, горячее прессование заготовки при температуре, не превышающей температуру полиморфного α→β-превращения, правку и механическую обработку горячепрессованных труб, последующую холодную прокатку по меньшей мере в три прохода при осуществлении промежуточных термических обработок в вакууме при температуре 690÷740°С и конечную термическую обработку труб готового размера в вакууме, отличающийся тем, что горячее прессование осуществляют при температуре TH, которую определяют по зависимости
- ТН=ТПП-k⋅ε⋅υпр,
- где ТПП - температура полиморфного превращения, °С;
- k=0,15÷0,20 - эмпирический коэффициент, учитывающий влияние деформационного разогрева, °С⋅с/мм;
- ε - логарифмическая степень деформации;
- υпр - скорость перемещения деформирующего инструмента при прессовании, мм/с,
- при этом холодную прокатку осуществляют со степенью деформации от 40 до 44%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017116114A RU2661125C1 (ru) | 2017-05-10 | 2017-05-10 | Способ изготовления бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2,5V |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017116114A RU2661125C1 (ru) | 2017-05-10 | 2017-05-10 | Способ изготовления бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2,5V |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2661125C1 true RU2661125C1 (ru) | 2018-07-11 |
Family
ID=62916870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017116114A RU2661125C1 (ru) | 2017-05-10 | 2017-05-10 | Способ изготовления бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2,5V |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2661125C1 (ru) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113976658A (zh) * | 2021-10-22 | 2022-01-28 | 西部金属材料股份有限公司 | 一种超大规格钛合金管材的制备方法 |
| RU2778319C1 (ru) * | 2021-04-29 | 2022-08-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Способ изготовления холоднодеформированных бесшовных труб из титановых сплавов |
| CN117358778A (zh) * | 2023-12-08 | 2024-01-09 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种钛合金无缝管及其制备方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2094148C1 (ru) * | 1996-03-25 | 1997-10-27 | Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Способ прессования труб и устройство для его осуществления |
| RU2127160C1 (ru) * | 1998-04-20 | 1999-03-10 | Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПОЛОЙ ТРУБНОЙ ЗАГОТОВКИ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ТРУБ ИЗ ПСЕВДО α И (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| US6884305B1 (en) * | 1999-08-12 | 2005-04-26 | Nippon Steel Corporation | High-strength α+β type titanium alloy tube and production method therefor |
| CN102389900B (zh) * | 2011-09-17 | 2013-06-26 | 西部钛业有限责任公司 | 一种ta18航空钛管的高精度加工方法 |
| RU2583566C1 (ru) * | 2014-12-24 | 2016-05-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ХОЛОДНОДЕФОРМИРОВАННЫХ БЕСШОВНЫХ ТРУБ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА Ti-3Al-2,5V |
-
2017
- 2017-05-10 RU RU2017116114A patent/RU2661125C1/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2094148C1 (ru) * | 1996-03-25 | 1997-10-27 | Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Способ прессования труб и устройство для его осуществления |
| RU2127160C1 (ru) * | 1998-04-20 | 1999-03-10 | Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПОЛОЙ ТРУБНОЙ ЗАГОТОВКИ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ТРУБ ИЗ ПСЕВДО α И (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| US6884305B1 (en) * | 1999-08-12 | 2005-04-26 | Nippon Steel Corporation | High-strength α+β type titanium alloy tube and production method therefor |
| CN102389900B (zh) * | 2011-09-17 | 2013-06-26 | 西部钛业有限责任公司 | 一种ta18航空钛管的高精度加工方法 |
| RU2583566C1 (ru) * | 2014-12-24 | 2016-05-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ХОЛОДНОДЕФОРМИРОВАННЫХ БЕСШОВНЫХ ТРУБ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА Ti-3Al-2,5V |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2778319C1 (ru) * | 2021-04-29 | 2022-08-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Способ изготовления холоднодеформированных бесшовных труб из титановых сплавов |
| CN113976658A (zh) * | 2021-10-22 | 2022-01-28 | 西部金属材料股份有限公司 | 一种超大规格钛合金管材的制备方法 |
| CN117358778A (zh) * | 2023-12-08 | 2024-01-09 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种钛合金无缝管及其制备方法 |
| CN117358778B (zh) * | 2023-12-08 | 2024-03-08 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种钛合金无缝管及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Karpov et al. | Radial-shear rolling of titanium alloy VT-8 bars with controlled structure for small diameter ingots (≤ 200 mm) | |
| RU2583566C1 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ХОЛОДНОДЕФОРМИРОВАННЫХ БЕСШОВНЫХ ТРУБ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА Ti-3Al-2,5V | |
| EP3546606B1 (en) | Alpha+beta titanium extruded material | |
| RU2644714C2 (ru) | Способ изготовления прутков из сплавов на основе титана | |
| RU2661125C1 (ru) | Способ изготовления бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2,5V | |
| Ozturk et al. | Mechanical and microstructural evaluations of hot formed titanium sheets by electrical resistance heating process | |
| CN104174685A (zh) | 汽轮机转子槽锲用异型棒材及其加工方法 | |
| Pyshmintsev et al. | Alloy Ti–3Al–2.5 V hot-extruded pipe metal structure and properties | |
| RU2123065C1 (ru) | Способ изготовления трубных изделий из циркониевых сплавов (варианты) | |
| RU2778319C1 (ru) | Способ изготовления холоднодеформированных бесшовных труб из титановых сплавов | |
| JP2017078206A (ja) | 均質な針状組織を有し、引張特性に優れたα＋β型チタン合金熱間押出形材およびその製造方法 | |
| RU2707376C1 (ru) | Способ изготовления трубных изделий высокой точности из гафния | |
| Galkin et al. | Development and experimental testing of the technology for producing deformed bars of alloy D16T from continuously casting billets of small diameter with low elongation ratios | |
| Shinkin | Residual stresses in elastoplastic bending of round bar | |
| Halaczek | Analysis of manufacturing bimetallic tubes by the cold drawing process | |
| WO2021133196A1 (ru) | Способ изготовления трубных изделий из циркониевого сплава | |
| JP6520892B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法および継目無鋼管製造設備 | |
| JP5382518B2 (ja) | チタン材 | |
| RU2110600C1 (ru) | Способ получения изделий из циркониевых сплавов | |
| RU2604075C1 (ru) | Способ получения наноструктурированных прутков круглого сечения из титанового сплава вт22 | |
| RU2794154C1 (ru) | Способ изготовления заготовок трубных из титановых псевдо α-сплавов 5В и 37 | |
| CN115194065B (zh) | 热膨胀敏感且低塑性Ti-Al-Nb合金的锻造工艺 | |
| RU2798021C1 (ru) | Способ изготовления трубных изделий из циркониевого сплава | |
| CN113702613B (zh) | 一种确定材料发生动态再结晶临界条件的方法 | |
| Maksim et al. | Design of the stamping process of large-sized turbine blades taking into account the technological characteristics of titanium alloys |