CN114032375B - 超级13Cr不锈钢锻材的加工方法 - Google Patents
超级13Cr不锈钢锻材的加工方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114032375B CN114032375B CN202111319222.6A CN202111319222A CN114032375B CN 114032375 B CN114032375 B CN 114032375B CN 202111319222 A CN202111319222 A CN 202111319222A CN 114032375 B CN114032375 B CN 114032375B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- super
- upsetting
- forging
- temperature
- ingot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000005242 forging Methods 0.000 title claims abstract description 58
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 26
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 26
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 238000003672 processing method Methods 0.000 title claims abstract description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 34
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000004321 preservation Methods 0.000 claims description 24
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 17
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 abstract description 22
- 239000000243 solution Substances 0.000 abstract description 12
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 abstract description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 5
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 abstract description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 30
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 30
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/002—Hybrid process, e.g. forging following casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/06—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor for performing particular operations
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/06—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor for performing particular operations
- B21J5/08—Upsetting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Abstract
本发明属于不锈钢锻造及退火技术领域，具体涉及一种超级13Cr不锈钢锻材的加工方法。本发明包括如下步骤：S1、将超级13Cr铸锭通过高温固溶处理；S2、对刚出保温炉的超级13Cr进行快锻镦粗；S3、将镦粗的超级13Cr进行高温固溶处理；S4、对刚出保温炉的超级13Cr进行快锻拉长和第二次镦粗；S5、将二次镦粗超级13Cr进行高温固溶处理；S6、将超级13Cr进行快锻拉长和精锻处理；S7、对锻件进行退火处理并空冷。本发明中的超级13Cr锻材加工工艺通过在锻造过程中插入2次“镦拔+固溶”操作，不仅可以利用变形产生的应力在高温下促进合金元素扩散，达到降低超级13Cr成品内δ‑铁素体含量的目的，本发明可使超级13Cr成品内δ‑铁素体含量≦3％。
Description
技术领域
本发明属于不锈钢锻造及退火技术领域，具体涉及一种超级13Cr不锈钢锻材的加工方法。
背景技术
超级13Cr有棒料和管料，主要用于管道，壳体等。其化学成份范围如表1所示：
表1.超级13Cr化学成分范围(质量分数)
超级13Cr不锈钢的成分特点是在传统马氏体不锈钢的基础上，降低C含量至小于0.03％，增加Ni含量为4％-6％，Mo含量为0.5％-2.5％。其成分特点就决定了它是一种具有高强度、高韧性以及良好的耐蚀等性能的不锈钢材料。但是超级13Cr钢中添加的铁素体化合金元素较多，使得该钢材在凝固过程中奥氏体化温度区间变宽，奥氏体单相区减小，铁素体转变温度降低，导致在其铸锭中δ-铁素体大量残留。这也使得由铸锭加工而来的较大超级13Cr锻件产品中δ-铁素体含量过高。而通常认为δ-铁素体是降低合金强韧性的主要原因。因此在该不锈钢铸造和后续锻造过程中，应尽量避免δ-铁素体的生成以降低成品中δ-铁素体含量。
传统的超级13Cr锻材生产工艺为：铸锭经高温固溶后(约1100℃，8hr)经快锻机快锻(“一镦一拔”制度，即镦粗铸锭1/2高度后拔长至原铸锭高度)和精锻，然后退火空冷。经此种传统超级13Cr锻材生产工艺的超级13Cr不锈钢δ-铁素体含量在5％左右(评价方法为中华人民共和国黑色冶金行业标准YB/T 4402-2014)。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是：提供一种超级13Cr不锈钢锻材的加工方法，以降低超级13Cr不锈钢中的δ-铁素体含量。
本发明为解决上述技术问题采用的技术方案是：超级13Cr不锈钢锻材的加工方法，包括如下步骤：
S1、将超级13Cr铸锭通过高温固溶处理；
S2、对刚出保温炉的超级13Cr进行快锻镦粗；
S3、将镦粗的超级13Cr进行高温固溶处理；
S4、对刚出保温炉的超级13Cr进行快锻拉长和第二次镦粗；
S5、将二次镦粗超级13Cr进行高温固溶处理；
S6、将超级13Cr进行快锻拉长和精锻处理；
S7、对锻件进行退火处理并空冷。
各工艺步骤的优选工艺参数如下：
步骤S1中，高温固溶处理开始由室温升温，升温速率在40℃/hr-80℃/hr，高温固溶处理温度范围为1100℃-1200℃，保温时间为3hr-4hr。
步骤S2中，镦粗操作为减少原铸锭高度的一半，镦粗过程温度范围为950℃-1200℃。
步骤S3中，高温固溶处理时保温炉为热炉，温度范围为1100℃-1200℃，保温时间为2hr-3hr。
步骤S4中，拉长操作为拉长S2中镦粗的铸锭至原铸锭高度，镦粗操作为镦粗至原铸锭高度的一半，变形过程温度范围为950℃-1200℃。
步骤S5中，高温固溶处理时保温炉为热炉，温度范围为1100℃-1200℃，保温时间为2hr-3hr。
步骤S6中，拉长操作为拉长S4中镦粗的铸锭至原铸锭高度，然后用精锻机将铸锭锻至成品直径，变形过程温度范围为950℃-1200℃。
步骤S7中，退火处理升温速率在40℃/hr-80℃/hr，温度范围为500℃-600℃，保温时间为7hr-8hr。
其中的“高温固溶处理”即是指“将合金加热到高温单相区恒温保持”，通常也叫做“恒温保温处理”，该技术术语对于本领域技术人员来说是清楚的。
本发明的有益效果是：超级13r不锈钢锻材通常是以该钢材铸锭为原料，利用快锻机及精锻机锻造成棒材或者方坯成品交货。传统及本发明所提出的超级13Cr加工工艺所涉及的温度范围皆在γ相-δ-铁素体相转变温度之下，所以锻材残留的δ-铁素体几乎全部为由凝固过程中合金成分偏析而未转化为γ相的残余铁素体。传统的高温固溶+锻造方法制作的棒材或者方坯成品因锻造后直接退火，若固溶不充分，成品内δ-铁素体残留可能性大幅增加。δ-铁素体转变速率随其含量的减少而减少，因此若要进一步减少铁素体残留(如从5％降至3％，评价方法为中华人民共和国黑色冶金行业标准YB/T 4402-2014)，必须要大幅增加高温固溶时间。本发明中的超级13Cr锻材加工工艺通过在锻造过程中插入2次“镦拔+固溶”操作，不仅可以利用变形产生的应力在高温下促进合金元素扩散，达到降低超级13Cr成品内δ-铁素体含量的目的，而且相较于传统工艺高温固溶+锻造时间(约8-9hr)，本发明的工艺只增加了约半小时的镦拔快锻过程。本发明可使超级13Cr成品内δ-铁素体含量≦3％。
附图说明
图1为本发明工艺流程示意图；
图2为本发明高温固溶处理过程中温度控制示意图；
图3为本发明锻造过程中温度控制示意图；
图4为本发明退火过程温度随时间的变化图。
具体实施方式
下面将通过具体的实施例对本发明的具体实施方式作进一步地阐述。
本发明生产工艺流程为：高温固溶处理→镦粗→高温固溶处理→拉长后再二次镦粗→高温固溶处理→快锻拉长和精锻处理→退火处理并空冷。
各实施例的具体实施过程如下：
实施例1：采用本发明方法将超级13Cr不锈钢加工为棒材
实施例1采用5Ni2Mo超级13Cr不锈钢柱状铸锭，铸锭外径为900mm，锻成成品为直径300mm的棒材。
对上述钢进行热加工，具体操作步骤如下：
S1、将φ00mm的5Ni2Mo超级13Cr不锈钢铸锭装入加热炉内，升温速率为50℃/hr，升至1150℃，并保温4hr。
S2、对保温后的铸锭沿高度的轴线方向进行镦粗操作，减少至原铸锭高度的一半。镦粗过程温度1100℃。镦粗过程中铸锭最低温度不能低于950℃。
S3、将镦粗的钢锭装入温度1100℃的保温炉内进行保温，保温时间为3hr。
S4、将镦粗的钢锭从保温炉内取出，沿垂直于钢锭高度方向用快锻机进行拉长，拉长至原铸锭高度，而后将铸锭再次镦粗至原铸锭高度的一半，变形过程温度范围为950-1200℃。
S5、将镦粗的铸锭装入1100℃加热炉，保温3hr。
S6、将镦粗的钢锭从保温炉内取出，沿垂直于钢锭高度方向用快锻机进行拉长，拉长至原铸锭高度，然后用精锻机将铸锭锻至直径300mm。变形过程温度范围不低于950℃。
S7、将精锻好的坯料装入退火炉中。退火炉温为500℃，该温度下保温8hr。
实施例1的直径300mm棒材中铁素体含量为1.5％。
实施例2：采用本发明方法将超级13Cr不锈钢加工为棒材
实施例2采用5Ni2Mo超级13Cr不锈钢柱状铸锭，铸锭外径为900mm，锻成成品为直径300mm的棒材。
对上述钢进行热加工，具体操作步骤如下：
S1、将φ900mm的5Ni2Mo超级13Cr不锈钢铸锭装入加热炉内，升温速率为50℃/hr，升至1150℃，并保温4hr。
S2、对保温后的铸锭沿高度的轴线方向进行镦粗操作，减少至原铸锭高度的一半。镦粗过程温度1100℃。镦粗过程中铸锭最低温度不能低于950℃。
S3、将镦粗的钢锭装入温度1100℃的保温炉内进行保温，保温时间为2hr。
S4、将镦粗的钢锭从保温炉内取出，沿垂直于钢锭高度方向用快锻机进行拉长，拉长至原铸锭高度，而后将铸锭再次镦粗至原铸锭高度的一半，变形过程温度范围为950-1200℃。
S5、将镦粗的铸锭装入1100℃加热炉，保温2hr。
S6、将镦粗的钢锭从保温炉内取出，沿垂直于钢锭高度方向用快锻机进行拉长，拉长至原铸锭高度，然后用精锻机将铸锭锻至直径300mm。变形过程温度范围不低于950℃。
S7、将精锻好的坯料装入退火炉中。退火炉温为500℃，该温度下保温8hr。
实施例2的直径300mm棒材中铁素体含量为2.4％。
实施例3：采用本发明方法将超级13Cr不锈钢加工为棒材
实施例3采用4Ni1Mo超级13Cr不锈钢柱状铸锭，铸锭外径为900mm，锻成成品为直径300mm的棒材。
对上述钢进行热加工，具体操作步骤如下：
S1、将φ900mm的4Ni1Mo超级13Cr不锈钢铸锭装入加热炉内，升温速率为50℃/hr，升至1150℃，并保温4hr。
S2、对保温后的铸锭沿高度的轴线方向进行镦粗操作，减少至原铸锭高度的一半。镦粗过程温度1100℃。镦粗过程中铸锭最低温度不能低于950℃。
S3、将镦粗的钢锭装入温度1100℃的保温炉内进行保温，保温时间为3hr。
S4、将镦粗的钢锭从保温炉内取出，沿垂直于钢锭高度方向用快锻机进行拉长，拉长至原铸锭高度，而后将铸锭再次镦粗至原铸锭高度的一半，变形过程温度范围为950-1200℃。
S5、将镦粗的铸锭装入1100℃加热炉，保温3hr。
S6、将镦粗的钢锭从保温炉内取出，沿垂直于钢锭高度方向用快锻机进行拉长，拉长至原铸锭高度，然后用精锻机将铸锭锻至直径300mm。变形过程温度范围不低于950℃。
S7、将精锻好的坯料装入退火炉中。退火炉温为500℃，该温度下保温8hr。
实施例3的直径300mm棒材中铁素体含量为2.3％。
Claims (1)
1.超级13Cr不锈钢锻材的加工方法，其特征在于，在锻造过程中插入2次“镦拔+固溶”操作，包括如下步骤：
S1、将超级13Cr铸锭通过高温固溶处理；
S2、对刚出保温炉的超级13Cr进行快锻镦粗；
S3、将镦粗的超级13Cr进行高温固溶处理；
S4、对刚出保温炉的超级13Cr进行快锻拉长和第二次镦粗；
S5、将二次镦粗超级13Cr进行高温固溶处理；
S6、将超级13Cr进行快锻拉长和精锻处理；
S7、对锻件进行退火处理并空冷；
步骤S1中，高温固溶处理开始由室温升温，升温速率在40℃/hr-80℃/hr，高温固溶处理温度范围为1100℃-1200℃，保温时间为3hr-4hr；
步骤S2中，镦粗操作为减少原铸锭高度的一半，镦粗过程温度范围为950℃-1200℃；
步骤S3中，高温固溶处理时保温炉为热炉，温度范围为1100℃-1200℃，保温时间为2hr-3hr；
步骤S4中，拉长操作为拉长S2中镦粗的铸锭至原铸锭高度，镦粗操作为镦粗至原铸锭高度的一半，变形过程温度范围为950℃-1200℃；
步骤S5中，高温固溶处理时保温炉为热炉，温度范围为1100℃-1200℃，保温时间为2hr-3hr；
步骤S6中，拉长操作为拉长S4中镦粗的铸锭至原铸锭高度，然后用精锻机将铸锭锻至成品直径，变形过程温度范围为950℃-1200℃；
步骤S7中，退火处理升温速率在40℃/hr-80℃/hr，温度范围为500℃-600℃，保温时间为7hr-8hr。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202111319222.6A CN114032375B (zh) | 2021-11-09 | 2021-11-09 | 超级13Cr不锈钢锻材的加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202111319222.6A CN114032375B (zh) | 2021-11-09 | 2021-11-09 | 超级13Cr不锈钢锻材的加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114032375A CN114032375A (zh) | 2022-02-11 |
| CN114032375B true CN114032375B (zh) | 2023-05-30 |
Family
ID=80137085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202111319222.6A Active CN114032375B (zh) | 2021-11-09 | 2021-11-09 | 超级13Cr不锈钢锻材的加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114032375B (zh) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117025901B (zh) * | 2023-10-10 | 2024-02-02 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 提升13Cr马氏体不锈钢的低温冲击韧性的热处理方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104561815B (zh) * | 2013-10-09 | 2016-09-28 | 宝钢特钢有限公司 | 一种高均质大规格超高强度钢棒及其生产方法 |
| CN104313278B (zh) * | 2014-10-23 | 2016-08-17 | 北京科技大学 | 一种马氏体型耐热钢中δ铁素体含量控制方法 |
| CN107686948B (zh) * | 2017-03-30 | 2018-09-25 | 山西同航特钢有限公司 | 一种软马氏体不锈钢阀箱锻件制造工艺 |
| CN109500330A (zh) * | 2017-09-14 | 2019-03-22 | 宝钢特钢有限公司 | 一种镍基合金大规格铸锭的开坯方法 |
| CN108893684B (zh) * | 2018-06-08 | 2020-05-15 | 中航卓越锻造（无锡）有限公司 | 低强度马氏体不锈钢环锻件及其锻造方法 |
| CN112024798B (zh) * | 2020-08-25 | 2022-05-31 | 无锡继平锻造有限公司 | 一种特殊船用后管体锻件的锻造及其机械加工工艺 |
| CN112593059B (zh) * | 2020-12-02 | 2022-05-24 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 降低马氏体不锈钢中δ铁素体含量的热变形方法 |
-
2021
- 2021-11-09 CN CN202111319222.6A patent/CN114032375B/zh active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN114032375A (zh) | 2022-02-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110438310B (zh) | 一种热作模具钢及其热处理方法 | |
| CN112893510B (zh) | 一种船用防腐拉杆双相不锈钢锻件的锻造及热处理工艺 | |
| CN111020298B (zh) | 一种gh3039高温合金棒材及棒材的制备方法 | |
| CN111826550B (zh) | 一种中等强度耐硝酸腐蚀钛合金 | |
| CN104532057A (zh) | 一种Ti6242钛合金及其小规格棒材的制备方法 | |
| RU2644830C2 (ru) | Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой | |
| CN114032375B (zh) | 超级13Cr不锈钢锻材的加工方法 | |
| CN114015847A (zh) | 采用控轧控冷工艺生产一种直接切削用45钢的方法 | |
| CN115011894A (zh) | 一种紧固件用tb3钛合金冷轧丝材的生产方法 | |
| CN110205572B (zh) | 一种两相Ti-Al-Zr-Mo-V钛合金锻棒的制备方法 | |
| JP6575756B2 (ja) | 析出強化型ステンレス鋼の製造方法 | |
| CN113877982B (zh) | 一种难变形GH4720Li高温合金小规格棒材及制备方法、叶片锻件 | |
| WO2015005119A1 (ja) | 高Ｃｒ鋼管の製造方法 | |
| CN107282687A (zh) | 一种Ti6Al4V钛合金细晶棒材的制备方法 | |
| CN113528895B (zh) | 一种气阀用高硬度3j40合金棒材及其制造方法 | |
| CN113549746B (zh) | 一种20MnMo管板用钢的锻造与热处理工艺 | |
| CN112708788B (zh) | 一种提高k403合金塑性的方法，模具材料和制品 | |
| CN101255490A (zh) | 发电机组用1Mn18Cr18N钢护环锻件的锻造后细晶强韧化处理工艺 | |
| CN114769477A (zh) | 一种高强韧钛合金锻件低成本高质量制备方法 | |
| CN108842031B (zh) | 一种家具用高韧性耐强酸马氏体不锈钢制备工艺 | |
| CN114959488B (zh) | 一种工业纯铁中厚板及其生产方法 | |
| CN114934162A (zh) | 一种高合金马氏体不锈钢的热变形方法及不锈钢 | |
| CN114378234B (zh) | 一种ns3303耐蚀合金及其锻造方法 | |
| CN117587296A (zh) | 用于镍基高温合金棒材的制备方法 | |
| CN114289655B (zh) | 一种高温用奥氏体不锈钢大规格锻件铁素体消除技术 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| TR01 | Transfer of patent right | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20231120 Address after: Chengdu International Railway Port Comprehensive Free Trade Zone, No. 1533, Xiangdao Avenue, Qingbaijiang District, Chengdu, Sichuan 610306, China (Sichuan) Pilot Free Trade Zone Patentee after: Chengdu advanced metal material industry technology Research Institute Co.,Ltd. Patentee after: PANGANG GROUP JIANGYOU CHANGCHENG SPECIAL STEEL Co.,Ltd. Address before: 610306 Chengdu City, Chengdu, Sichuan, China (Sichuan) free trade test zone, Chengdu City, Qingbaijiang District, xiangdao Boulevard, Chengxiang Town, No. 1509 (room 13, A District, railway port mansion), room 1319 Patentee before: Chengdu advanced metal material industry technology Research Institute Co.,Ltd. |