WO2017104647A1

WO2017104647A1 - 抵抗スポット溶接方法および溶接部材の製造方法

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Publication number: WO2017104647A1
Application number: PCT/JP2016/087014
Authority: WO
Inventors: 央海澤西; 公一谷口; 克利 ▲高▼島; 松田　広志; 池田　倫正
Original assignee: Ｊｆｅスチール株式会社
Priority date: 2015-12-16
Filing date: 2016-12-13
Publication date: 2017-06-22
Also published as: US20190001429A1; KR102058305B1; JPWO2017104647A1; US10946470B2; KR20180081581A; EP3391988A1; CN108367378A; MX2018007315A; EP3391988B1; JP6278154B2; EP3391988A4; CN108367378B

Abstract

鋼種に関わらず、電極（３，４）の芯ずれの程度に応じて溶接部（５）の割れ発生を抑制する抵抗スポット溶接方法を提供する。本発明に係る抵抗スポット溶接方法は、通電終了後の加圧力保持時間をＨ（ｍｓ）、電極の芯ずれ量をＤ（ｍｍ）、重ね合わせた複数の鋼板（１，２，６）の板厚の総和をｔ（ｍｍ）、複数の鋼板（１，２，６）のうち最も引張強度が大きい鋼板の引張強度をＴ（ＭＰａ）、加圧力をＦ（Ｎ）、一対の電極（３，４）のうち電極先端径が小さい方の先端径をｄ（ｍｍ）としたとき、加圧力保持時間Ｈを、請求項１ないし４に係る発明で特定される、所定の値以上とする。

Description

抵抗スポット溶接方法および溶接部材の製造方法

　本発明は、抵抗スポット溶接方法および溶接部材の製造方法に関するものである。

　一般に、重ね合わせた鋼板同士の接合には、重ね抵抗溶接法の一種である抵抗スポット溶接方法が用いられている。この溶接法は、図１に示すように、重ね合わせた２枚以上の鋼板１、２を挟んでその上下から一対の電極３、４で加圧しつつ、上下電極間に高電流の溶接電流を短時間通電して接合する方法である。高電流の溶接電流を流すことで発生する抵抗発熱を利用して、点状の溶接部５を得る。この点状の溶接部５はナゲットと呼ばれ、重ね合わせた鋼板に電流を流した際に鋼板の接触箇所で両鋼板１、２が溶融し、凝固した部分であり、これにより鋼板同士が点状に接合される。

　しかしながら、表面処理鋼板を含む複数の鋼板を重ね合わせた板組の抵抗スポット溶接においては、溶接部に割れが生じることがあるという問題があった。ここで、表面処理鋼板とは、電気亜鉛めっき、溶融亜鉛めっき（合金化溶融亜鉛めっきを含む）に代表される亜鉛めっきや、亜鉛の他にアルミニウムやマグネシウムなどの元素を含んだ亜鉛合金のめっきなどの金属めっき層を母材（下地鋼板）の表面上に有する鋼板を言う。上記溶接部の割れは、亜鉛めっきや亜鉛合金めっきの融点が、表面処理鋼板の母材の融点よりも低いことに起因する。

　すなわち、上記溶接部の割れは、スポット溶接中に鋼板表面の低融点の金属めっき層が溶融し、そのとき電極の加圧力や鋼板の熱膨張、収縮による引張応力が溶接部に加わった際に、溶融した低融点金属が表面処理鋼板の母材の結晶粒界に侵入して粒界強度を低下させ、溶接部に割れを引き起こす、いわゆる液体金属脆性に起因する割れである。割れの発生位置は、図1のような電極３、４と接する側の鋼板１、２の表面や、鋼板同士が接する側の鋼板１、２の表面など、様々である。

　このような割れの対策として、例えば特許文献1では、板組である鋼板の組成を特定範囲の組成、具体的には、重量％で、Ｃ：0.003 ～0.01％、Ｍｎ：0.05～0.5 ％、Ｐ：0.02％以下、ｓｏｌ.Ａｌ：0.1％以下、Ｔｉ：48×（Ｎ／14）～48×｛（Ｎ／14）＋（Ｓ／32）｝％、Ｎｂ：93×（Ｃ／12）～0.1 ％、Ｂ：0.0005～0.003 ％、Ｎ：0.01％以下、Ｎｉ：0.05％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成とすることが提案されている。

　特許文献２には、高強度めっき鋼板のスポット溶接において、下記条件（１）および（２）を満足させるように溶接通電時間および溶接通電後の保持時間を設定してスポット溶接を行うことを特徴とする高強度めっき鋼板のスポット溶接方法が提案されている。
0.25・(10・ｔ＋２)／50≦ＷＴ≦0.50・(10・ｔ＋２)／50 ・・（１）
300－500・ｔ＋250・ｔ²≦ＨＴ・・（２）
ただし、ｔ：板厚（ｍｍ）、ＷＴ：溶接通電時間（ｍｓ）、ＨＴ：溶接通電後の保持時間（ｍｓ）
　また、特許文献２では、鋼板の板厚に応じて通電時間および通電後の電極の保持時間を適切に設定し、鋼板中の合金元素量が一定以下となる高張力亜鉛めっき鋼板を用いて溶接を行うことも提案されている。

　特許文献３では、通電パターンを3段以上の多段通電とし、適正電流範囲（ΔＩ：所望のナゲット径以上で、かつ溶融残厚が0.05mm以上であるナゲットを安定して形成できる電流範囲）が1.0 kA以上、好ましくは2.0kA以上となるように、通電時間、溶接電流等の溶接条件を調整し、各段の間に冷却時間を設ける方法が提案されている。

特開平１０－１９５５９７号公報特開２００３－１０３３７７号公報特開２００３－２３６６７６号公報

　しかしながら、特許文献１では鋼板の合金元素量を限定する必要があるため、要求性能を満たす鋼板の使用が制限されるなどの課題があり、特に最近の鋼板での、高強度化に伴って高合金化が進んでいる状況下では、その適用は極めて制限される。

　特許文献２では、散りが発生するような過大な溶接電流を設定した際の割れ抑制方法のみが提案されており、散りが発生しない状態での割れについては言及されていない。

　特許文献３では、溶接条件の適正化に多くの工数が必要であり、また適正電流範囲の確保が困難な鋼板および板組に対しては適用できないという課題があった。加えて、特許文献２および３では、電極の芯ずれによる影響については検討されていないため、自動車組立て時の実施工程を考慮すると、対策としては不十分な場合があった。

　本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、鋼種に関わらず、電極の芯ずれの程度に応じて溶接部の割れ発生を抑制することができる抵抗スポット溶接方法および溶接部材の製造方法を提案することを目的とする。

　発明者らは、上記の目的を達成すべく、鋭意検討を重ねた。溶接時に発生する割れは、散りが発生しない溶接条件範囲でも発生する。その発生は種々の要因の影響を受けるが、特に溶接時の芯ずれ量D（mm）（上電極の中心軸と下電極の中心軸がずれる量、図２）により大きな影響を受けることを知見した。そして、芯ずれ量に応じて通電終了後の加圧力保持時間（以下、ホールド時間ともいう）を適切に調整することにより、割れを抑止できるとの知見を得た。

　溶接時に発生する割れに対する本発明の効果は、種々の因子が複雑に影響しているため単純には説明できないが、基本的なメカニズムは以下のように考えられる。溶接部の割れが発生する原因としては、高温になった表面処理鋼板のめっき金属が、表面処理鋼板の母材（下地鋼板）と接している状態で、以下に説明する引張応力が発生することが挙げられる。この引張応力は、溶接終了後に電極が鋼板から離れることで局部的に大きくなる領域が存在する。

　通電中に溶接部５の膨張によって、溶接部周囲が圧縮変形した後、通電終了後の冷却により凝固収縮が生じるが、電極３、４にて加圧されている間は、その加圧力により拘束されることによって応力は圧縮状態、あるいは引張状態であったとしても応力が緩和される。しかし、電極加圧力による拘束から解放されると、引張応力が局所的に大きくなる領域が発生し、この領域で割れが発生すると考えられる。

　また種々の外乱がある状態で割れの評価を行った結果、芯ずれ量D（mm）がある場合、特に芯ずれ量D（mm）が大きい場合に、割れが発生しやすくなることが分かった。これは芯ずれがあると、溶接部に曲げ応力が加わり、局所的に大きな圧縮塑性変形が生じることで、電極解放後の引張応力が非常に大きくなることが原因と考えられる。前述のように、引張応力が溶接部に加わった際に、溶融した低融点金属が母材の結晶粒界に侵入して粒界強度を低下させ、割れを引き起こす。そのため、大きな引張応力が発生する際の溶接部の温度を芯ずれ量に応じて適度に低下させて低融点金属の鋼板の結晶粒界への侵入を抑制することができれば、この割れの発生を低減させることができるとの知見を得た。

　本発明は、上記の知見に立脚するものであり、その要旨構成は次のとおりである。
［１］　複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法において、
　前記複数の鋼板のうち少なくとも1枚は、金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、
　通電終了後の加圧力保持時間をH（ms）、電極の芯ずれ量をD（mm）、重ね合わせた前記複数の鋼板の板厚の総和をt（mm）、前記複数の鋼板のうち最も引張強度が大きい鋼板の引張強度をT（MPa）、加圧力をF（N）、前記一対の電極のうち電極先端径が小さい方の先端径をd（mm）としたとき、
0≦D＜2　の場合に　2・D・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（6・D－8）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋17）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たす抵抗スポット溶接方法。
［２］　複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法において、
　前記複数の鋼板のうち少なくとも1枚は、金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、該金属めっき層の融点は、前記表面処理鋼板の母材の融点よりも低く、
　通電終了後の加圧力保持時間をH（ms）、電極の芯ずれ量をD（mm）、重ね合わせた前記複数の鋼板の板厚の総和をt（mm）、前記複数の鋼板のうち最も引張強度が大きい鋼板の引張強度をT（MPa）、加圧力をF（N）、前記一対の電極のうち電極先端径が小さい方の先端径をd（mm）としたとき、
0≦D＜2　の場合に　2・D・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（6・D－8）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋17）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たす抵抗スポット溶接方法。
［３］　複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法において、
　前記複数の鋼板のうち少なくとも1枚は、金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、
　通電終了後の加圧力保持時間をH（ms）、電極の芯ずれ量をD（mm）、重ね合わせた前記複数の鋼板の板厚の総和をt（mm）、前記複数の鋼板のうち最も引張強度が大きい鋼板の引張強度をT（MPa）、加圧力をF（N）、前記一対の電極のうち電極先端径が小さい方の先端径をd（mm）、電極先端曲率半径が小さい方の電極先端曲率半径をR（mm）としたとき、40≦R≦200であり、かつ
0≦D＜2　の場合に　2・D・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（6・D－8）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋17）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たす抵抗スポット溶接方法。
［４］　複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法において、
　前記複数の鋼板のうち少なくとも1枚は、金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、該金属めっき層の融点は、前記表面処理鋼板の母材の融点よりも低く、
　通電終了後の加圧力保持時間をH（ms）、電極の芯ずれ量をD（mm）、重ね合わせた前記複数の鋼板の板厚の総和をt（mm）、前記複数の鋼板のうち最も引張強度が大きい鋼板の引張強度をT（MPa）、加圧力をF（N）、前記一対の電極のうち電極先端径が小さい方の先端径をd（mm）、電極先端曲率半径が小さい方の電極先端曲率半径をR（mm）としたとき、40≦R≦200であり、かつ
0≦D＜2　の場合に　2・D・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（6・D－8）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋17）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たす抵抗スポット溶接方法。
［５］　Dが0.5以上である［１］～［４］のいずれか一つに記載の抵抗スポット溶接方法。
［６］　前記金属めっき層が、Ｚｎ系めっき層またはＡｌ系めっき層である［１］～［５］のいずれか一つに記載の抵抗スポット溶接方法。
［７］　前記複数の鋼板のうち少なくとも1枚は、引張強度が590MPa以上である［１］～［６］のいずれか一つに記載の抵抗スポット溶接方法。
［８］　溶接点の周囲に、既溶接点が1点以上存在する場合、前記溶接点と最も近い既溶接点との中心間距離Lを6.0mm以上として溶接する［１］～［７］のいずれか一つに記載の抵抗スポット溶接方法。
［９］　金属めっき層を有する表面処理鋼板を少なくとも1枚含む複数の鋼板を重ね合わせて板組を得る工程と、
得られた板組を［１］～［８］のいずれか一つに記載の抵抗スポット溶接方法により溶接する工程とを有する溶接部材の製造方法。

　本発明によれば、鋼種に関わらず、溶接部の割れ発生を抑制することができる。

抵抗スポット溶接方法を示す図である。抵抗スポット溶接方法における電極の芯ずれを示す図である。本発明の抵抗スポット溶接方法が満たす式を示すイメージ図である。溶接点と既溶接点との中心間距離を示す図である。実施例における2枚重ねの板組とした場合の試験方法を示す図である。実施例における3枚重ねの板組とした場合の試験方法を示す図である。

　以下、本発明を具体的に説明する。

　本発明は、複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法であって、加圧力を通電終了後に保持する工程を有するものである。本発明は、板組の複数の鋼板のうち少なくとも１枚が、金属めっき層を有する表面処理鋼板である板組の抵抗スポット溶接方法に適用される。なお、金属めっき層の融点は、表面処理鋼板の母材の融点よりも低いものを対象とすることが好ましい。

　本発明の抵抗スポット溶接方法で使用可能な溶接装置としては、上下一対の電極を備え、溶接中に加圧力および溶接電流をそれぞれ任意に制御可能な溶接装置を用いることができる。溶接装置の加圧機構（エアシリンダやサーボモータ等）、形式（定置式、ロボットガン等）、電極形状等はとくに限定されない。電極先端の形式としては、例えば、ＪＩＳ　Ｃ　９３０４：１９９９に記載されるＤＲ形（ドームラジアス形）、Ｒ径（ラジアス形）、Ｄ形（ドーム形）等が挙げられる。

　そして、本発明は、通電終了後の加圧力保持時間（以下、ホールド時間とも言う）をH（ms）、電極の芯ずれ量をD（mm）、重ね合わせた複数の鋼板の板厚の総和をt（mm）、複数の鋼板のうち最も引張強度が大きい鋼板の引張強度をT（MPa）、加圧力をF（N）、一対の電極のうち電極先端径が小さい方の先端径をd（mm）としたとき、
0≦D＜2　の場合に　2・D・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（6・D－8）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋17）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たす。また、上記式において、芯ずれ量Dが0.5（mm）以上の場合を具体的に示すと、本発明は、
0.5≦D＜2　の場合に　2・D・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（6・D－8）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋17）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たす。

　ホールド時間Hは、通電終了後の加圧力保持時間であり、通電終了時から電極を鋼板から解放した時までの時間である。ここで、電極を鋼板から解放した時とは、電極が鋼板から離れ始めたときである。また、加圧力Fは、通電終了時の加圧力であり、複数回の通電を行う場合は最後の通電終了時の加圧力である。通電中の加圧力は一定でも一定でなくてもよい。また、電極の芯ずれ量Dは、通電中および通電終了時の加圧力を保持する工程の間中、一定である。なお、本明細書における通電終了後に加圧力を保持する工程の加圧力Fは、実測値である。

　これにより、芯ずれがある場合でも、例えばスポット溶接時に割れが発生しやすい芯ずれ量が0.5mm以上の場合でも、引張応力発生時の溶接部の温度を下げることができ、表面処理鋼板の金属めっき層（たとえば、亜鉛）の液体金属脆化を防ぐことができる。具体的には、めっき金属は、溶接するための通電による加熱時に一旦は溶融するが、ホールド時間を芯ずれ量に応じて一定以上確保して溶接部の温度を下げると、その後の電極開放の際の引張応力発生時にはめっき金属が既に凝固しているため、めっき金属が結晶粒界に侵入せず、割れの発生を低減することができると考えられる。なお、電極が常に水冷されている状態でスポット溶接は行われるため、ホールド時間を長くすると、冷却速度が大きくなり、引張応力発生時の溶接部の温度を下げることができる。金属めっき層の凝固のみを考慮すればホールド時間を長くすればよいが、本発明においては必要以上に長時間にする必要はなく、例えばホールド時間を、式を満たす下限値付近とすることにより割れの発生が抑制され且つ生産性の良好な抵抗スポット溶接方法とすることができる。例えば、ホールド時間Hを30ms以下とすることもできる。

　前述したように、芯ずれがあると、溶接部に曲げ応力が加わり、局所的に大きな圧縮塑性変形が生じ、電極解放後の引張応力が非常に大きくなる。そのため、芯ずれ量に応じて適切にホールド時間を調整することが重要となる。

　すなわち、芯ずれ量が0mm以上かつ2mm未満の範囲においては、芯ずれにより溶接部に加わる曲げ応力は比較的小さい。このため、電極解放後に溶接部に発生する引張応力もそれほど大きくならない。つまり、芯ずれ量に対するホールド時間の増加代は小さくてよい。

　芯ずれ量が2mm以上かつ5mm未満の範囲においては、芯ずれ量が大きくなるにつれて電極解放後に溶接部に発生する引張応力の増加代が顕著になる。このため、その分引張り応力の増加代に応じてホールド時間を増加させる必要がある。

　なお、芯ずれ量が2mmとは芯ずれ量が実質的に2.0mmであり、また、芯ずれ量が5mmとは芯ずれ量が実質的に5.0mmである。

　芯ずれ量が5mm以上かつ10mm未満の範囲においては、溶接部に発生する引張応力が非常に大きくなる。しかしながら、一度溶融した金属めっきが完全に凝固してから電極を解放させることで割れ発生を防ぐことができる。溶融した金属めっきが残存していなければ割れは発生しないと考えられる。芯ずれ量が5mm以上かつ10mm未満の範囲においては、溶融した金属めっきが凝固するのに十分なホールド時間を確保しているため、芯ずれ量に対するホールド時間の増加代は小さくてよい。ただし芯ずれ量が大きくなるとナゲットと電極先端間の距離が大きくなるため、溶接部の冷却速度が低下する傾向にある。そのため芯ずれ量に応じて一定以上はホールド時間を増加させることが望ましい。

　なお、芯ずれ量が10mm以上の場合は、上下の電極間に適正なナゲットを形成するのが難しくなるので、ここでは対象としていない。

　上述では、溶接時に発生する割れに対する芯ずれとホールド時間との関係について説明したが、以下に、溶接時に発生する割れに対する他の影響因子についても述べる。

　溶接を行う鋼板の板厚の総和tが大きくなると、電極への抜熱が十分でなくなる。このため、溶接部の冷却速度が低下する。また、溶接部の拘束も強くなる。そのため、割れが発生しやすくなる。

　同様に、溶接を行う鋼板の引張強度Tが大きくなると、溶接部の拘束が大きくなり、また、電極解放後に溶接部に発生する引張応力も大きくなる。そのため、割れが発生しやすくなる。

　電極による加圧力Fが大きくなると、溶接部周囲への溶融した金属めっきの排出が促される。これにより、溶接部近傍において母材と接する金属めっきの量が減少し、割れの発生が抑制されると考えられる。

　また、電極先端径dが大きくなると、電極と鋼板が接する面積が大きくなるため、加圧時の応力が分散されることで局所的な曲げ応力が低減すると考えられる。加えて、電極への抜熱も促進されるので、割れの発生が抑制される。ただし電極先端径dが過度に大きくなると、鋼板同士の接触が不安定になるため、4mm≦d≦10mm程度とすることが望ましい。

　これらの理由から、上記の関係式を見い出した。関係式中の係数については、芯ずれ量に応じて実験により最適な係数を求めた。

　また、割れ発生が生じやすい板組の場合や、溶接部の拘束が強い状態で溶接を行う場合において、割れを低減させるためには、
0≦D＜2　の場合に　3・D・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（10・D－14）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋31）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たすことが好適である。さらに望ましくは、
0≦D＜2　の場合に　4・D・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（15・D－22）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋48）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たすことがより好適である。

　上述した本発明の抵抗スポット溶接方法が満たす式（図３中（ａ））、および、満たすことが好適な式（図３中（ｂ））並びにより好適な式（図３中（ｃ））のイメージ図を、図３に示す。なお、図３は、電極先端径6mm、板厚の総和t：3.2mm、引張強度T：1500MPa、加圧力F：2500Nの場合の各式を示す図である。

　また、使用する電極の先端曲率半径Rを適正化することで、本発明の効果をより有効に得る事ができる。Rが40mm未満の場合は、芯ずれにより生じる曲げ応力が大きくなるため、割れが発生しやすくなる。

　逆に、Rが過度に大きい場合は、電極と鋼板の接触面積が大きくなるため、鋼板間に加わる圧力は低下し、鋼板同士の接触が不安定となることで散りが発生しやすくなる。散り発生時には溶融金属が周囲へ飛散することで溶接部の体積が減少するため、電極が大きく鋼板に押込まれることで大きな張力が鋼板表面に加わり、割れが発生しやすくなる。

　そのため電極先端曲率半径（mm）Rを40≦R≦200とし、かつ
0≦D＜2　の場合に　2・D・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（6・D－8）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋17）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たすことが割れ抑制に有効である。また、上記式において、芯ずれ量Dが0.5（mm）以上の場合を具体的に示すと、
0.5≦D＜2　の場合に　2・D・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（6・D－8）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋17）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
である。

　さらに、割れ発生が生じやすい板組の場合や、溶接部の拘束が強い状態で溶接を行う場合において、割れを低減させるためには、
0≦D＜2　の場合に　3・D・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（10・D－14）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋31）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たすことが好適である。さらに望ましくは、
0≦D＜2　の場合に　4・D・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（15・D－22）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋48）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たすことがより好適である。

　このように芯ずれ量Dに応じてホールド時間を一定以上とすることで、割れを抑制することができる。一方で、冷却速度の過度な増加はナゲットのじん性を低下させる可能性があるため、ホールド時間Hの上限は2000msとすることが望ましい。

　また、鋼板の引張強度Tは特に限定されず例えば250MPa～2000MPaであるが、上述したように板組の引張強度が大きくなると割れが発生しやすくなるため、板組の鋼板のうち少なくとも1枚の鋼板が、引張強度が590MPa以上である板組に対して、本発明を適用することで、より良好な効果を得ることができる。特に、板組の鋼板のうち少なくとも1枚が、引張強度が780MPa以上である場合に、より大きな効果を得ることができる。

　また、溶接を行う溶接点の近傍に、既溶接点がある場合は、既溶接点により鋼板の変形が制限されることになり、非常に強い拘束を受けた状態で溶接が行われることになる。このため、溶接部に発生する引張応力が大きくなり、割れが発生しやすくなる。そのため図４のように、溶接点の周囲に既溶接点が1点以上存在する場合、溶接点と最も近い既溶接点との中心間距離Lとした場合、中心間距離Lを6.0mm以上とすることで、溶接部の割れ発生抑制のより大きな効果を得ることができる。なお、溶接点の中心とは、溶接された鋼板と鋼板との接合面におけるナゲットの中心である。溶接された鋼板と鋼板との接合面におけるナゲットの形状は、円や楕円になるが、楕円の中心は長軸と短軸の交点である。また、円や楕円以外の形状の場合は、接合面における形状の重心を中心として、中心間距離Lを求める。

　割れが発生しやすい板組や、芯ずれ量Dが大きい場合などは、中心間距離Lを8.0mm以上とすることが好適である。さらに望ましくは、中心間距離Lを10.0mm以上とすることがより好適である。

　本発明に用いる板組の鋼板の鋼種は、特に限定されない。鋼板の製造方法は、冷間圧延・熱間圧延など任意であり、鋼板の組織も同様に任意である。また、本発明に用いる板組の鋼板は、熱間プレスされた鋼板を用いても何ら問題ない。また、鋼板の板厚についても、一般的な自動車車体に用いられ得る範囲（0.5～4.0mm程度）であれば問わない。

　金属めっき層を有する表面処理鋼板の金属めっき層の組成についても、任意である。上述した通り、溶接部の割れは低融点の金属めっき層が溶融することが一因であることから、母材よりも低融点のめっき層を有している場合に溶接部の割れ抑制効果が大きい。母材(下地鋼板)の融点は例えば１４００～１５７０℃であり、金属めっき層の融点は例えば３００～１２００℃である。一般的なめっき層であれば、鋼板よりも融点は低い。金属めっき層としては、Ｚｎ系めっき層やＡｌ系めっき層が挙げられる。耐食性が必要とされる部材では、Ａｌ系めっきに比べて、Ｚｎ系めっきが優れている。これは、亜鉛Ｚｎの犠牲防食作用により、下地鋼板の腐食速度を低下することができるためである。Ｚｎ系めっきとしては、一般的な溶融亜鉛めっき（ＧＩ）、合金化溶融亜鉛めっき（ＧＡ）、電気亜鉛めっき（ＥＧ）、Ｚｎ－Ｎｉ系めっき（例えば、１０～２５ｍａｓｓ％のＮｉを含むＺｎ－Ｎｉ系めっき）、Ｚｎ－Ａｌ系めっき、Ｚｎ－Ｍｇ系めっき、Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっきなどが例示できる。また、Ａｌ系めっきとしては、Ａｌ－Ｓｉ系めっき（例えば、１０～２０ｍａｓｓ％のＳｉを含むＡｌ－Ｓｉ系めっき）などが例示できる。金属めっき層は、表面処理鋼板の片面に設けられていても両面に設けられていてもよい。めっきの付着量も任意であるが、溶接性の観点からは片面あたり120g/m²以下とすることが望ましい。

　本発明における板組は特に限定されず、同種鋼板を複数枚重ねてもよいし、あるいは異種鋼板を複数枚重ねてもよい。また、各鋼板の板厚が異なっても何ら問題ないし、鋼板よりも低融点の金属めっき層を有する鋼板と金属めっき層を有さない鋼板の組合せとなってもよい。

　さらに、通電中の電流値・通電時間・加圧力は一定でもよいが一定である必要はなく、電流値や加圧力を２段階以上に変化させてもよいし、各段の間に冷却時間を設けてもよい。また、溶接中の抵抗値・電圧値といったパラメータを監視し、その変動に応じて電流値や通電時間を変化させる制御方法を用いても何ら問題ない。

　１段階の通電で溶接を行う場合の電流値、通電時間、通電中の加圧力の好適範囲を次に示す。通電中の電流値は、例えば10kA未満が好ましい。また、通電時間は、例えば200ms～700msが好ましい。通電中の加圧力は、例えば2000N～7000Nが好ましい。

　また、本通電の前後に短時間の予・後通電を行う多段通電の場合は、好適な電流値の上限は15kAまで広がる。また、好適な通電時間の上限は1000msまで広がる。ただし、多段通電の場合の通電時間は、各段の通電時間の総和である。

　また、溶接実施の際には、鋼板間に隙間がある状態や、鋼板に対して電極が傾いた状態で溶接を行ってもよい。

　上記本発明の抵抗スポット溶接方法を用いて、金属めっき層を有する表面処理鋼板を少なくとも1枚含む複数の鋼板が溶接された溶接部材を得ることができる。具体的には、本発明の溶接部材の製造方法は、金属めっき層を有する表面処理鋼板を少なくとも1枚含む複数の鋼板を重ね合わせて板組を得る工程と、得られた板組を上記抵抗スポット溶接方法により溶接する工程とを有する溶接部材の製造方法である。上記抵抗スポット溶接方法を用いて溶接すると溶接部の割れ発生が抑制できるため、溶接部の割れが低減された溶接部材を製造することができる。

　本発明の実施例を以下に示す。表１に示す2枚重ねあるいは3枚重ねの各板組について、表２（表２－１～表２－３）に示す条件で抵抗スポット溶接を行い、継手（溶接部材）を作製した。なお、本実施例における各供試材料の母材の融点は1400～1570℃の範囲であり、溶融亜鉛めっき（GI）および合金化溶融亜鉛めっき（GA）の融点はそれぞれ400～500℃、600～950℃の範囲である。表１に示される引張強度は、各鋼板から、圧延方向に対して平行方向にＪＩＳ５号引張試験片を作製し、ＪＩＳ　Ｚ　２２４１：２０１１の規定に準拠して引張試験を実施して求めた引張強度である。また、表２に示される通電終了後に加圧力を保持する工程の加圧力Fは、実測値である。図５は、鋼板１と２とを重ね合わせて2枚重ねの板組とした場合の試験方法を示し、図６は、鋼板１、２および６とを重ね合わせて3枚重ねの板組とした場合の試験方法を示している。評価する溶接点の周囲に既溶接点が無い場合は、表２中の「既溶接点」欄には「無し」と記載している。また、既溶接点がある場合は、表２中の「既溶接点」欄には、溶接点と既溶接点との中心間距離Lを記載している。なお、評価溶接と既溶接における溶接条件は同じとした。

　溶接装置はインバータ直流抵抗スポット溶接機を用い、電極にはDR形のクロム銅製電極を用いた。用いた電極の先端径および先端の曲率半径も表２に示す。２つの電極は同じものを用いた。通電は１回とし、通電中の電流値（溶接電流）を一定値とした。また、芯ずれ量は、通電中および通電終了時の加圧力を保持する工程の間中、一定とした。加圧力は通電終了時の加圧力であり、通電中および通電終了時の加圧力を保持する工程の間中、一定とした。また、抵抗スポット溶接は室温で行い、電極を常に水冷した状態で行った。

　得られた各継手について、溶接部を鋼板板厚方向に切断して断面を鏡面研磨し、走査型電子顕微鏡（倍率2000倍）により割れの有無を観察した。同条件で10体の継手を作製・観察し、以下の基準で結果を判定した。A～Cを○（合格）、Fを×（不合格）とした。
A：10体全ての継手で割れ無し
B：10体の内1体に長さ10μm未満の割れありで、且つ、10体全ての継手で長さ10μm以上の割れ無し
C：10体の内2体に長さ10μm未満の割れありで、且つ、10体全ての継手で長さ10μm以上の割れ無し
F：10体の内3体以上に長さ10μm未満の割れあり、或いは、10体の内1体以上に長さ10μm以上の割れあり
　本発明を満たすようにホールド時間を設定した継手（本発明例）は、散り発生の有無にかかわらず全てA～Cのいずれかの評価（○（合格））であった。

　１、２、６　　鋼板
　３、４　　電極
　５　　溶接部（ナゲット）

Claims

　複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法において、
　前記複数の鋼板のうち少なくとも1枚は、金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、
　通電終了後の加圧力保持時間をH（ms）、電極の芯ずれ量をD（mm）、重ね合わせた前記複数の鋼板の板厚の総和をt（mm）、前記複数の鋼板のうち最も引張強度が大きい鋼板の引張強度をT（MPa）、加圧力をF（N）、前記一対の電極のうち電極先端径が小さい方の先端径をd（mm）としたとき、
0≦D＜2　の場合に　2・D・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（6・D－8）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋17）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たす抵抗スポット溶接方法。
　複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法において、
　前記複数の鋼板のうち少なくとも1枚は、金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、該金属めっき層の融点は、前記表面処理鋼板の母材の融点よりも低く、
　通電終了後の加圧力保持時間をH（ms）、電極の芯ずれ量をD（mm）、重ね合わせた前記複数の鋼板の板厚の総和をt（mm）、前記複数の鋼板のうち最も引張強度が大きい鋼板の引張強度をT（MPa）、加圧力をF（N）、前記一対の電極のうち電極先端径が小さい方の先端径をd（mm）としたとき、
0≦D＜2　の場合に　2・D・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（6・D－8）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋17）・（t・T / (F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たす抵抗スポット溶接方法。
　複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法において、
　前記複数の鋼板のうち少なくとも1枚は、金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、
　通電終了後の加圧力保持時間をH（ms）、電極の芯ずれ量をD（mm）、重ね合わせた前記複数の鋼板の板厚の総和をt（mm）、前記複数の鋼板のうち最も引張強度が大きい鋼板の引張強度をT（MPa）、加圧力をF（N）、前記一対の電極のうち電極先端径が小さい方の先端径をd（mm）、電極先端曲率半径が小さい方の電極先端曲率半径をR（mm）としたとき、40≦R≦200であり、かつ
0≦D＜2　の場合に　2・D・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（6・D－8）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋17）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たす抵抗スポット溶接方法。
　複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法において、
　前記複数の鋼板のうち少なくとも1枚は、金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、該金属めっき層の融点は、前記表面処理鋼板の母材の融点よりも低く、
　通電終了後の加圧力保持時間をH（ms）、電極の芯ずれ量をD（mm）、重ね合わせた前記複数の鋼板の板厚の総和をt（mm）、前記複数の鋼板のうち最も引張強度が大きい鋼板の引張強度をT（MPa）、加圧力をF（N）、前記一対の電極のうち電極先端径が小さい方の先端径をd（mm）、電極先端曲率半径が小さい方の電極先端曲率半径をR（mm）としたとき、40≦R≦200であり、かつ
0≦D＜2　の場合に　2・D・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
2≦D＜5　の場合に　（6・D－8）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
5≦D＜10　の場合に　（D＋17）・（t・T・R / (40・F・d)）^1/2 ≦ H
の関係を満たす抵抗スポット溶接方法。
　Dが0.5以上である請求項１～４のいずれか一項に記載の抵抗スポット溶接方法。
　前記金属めっき層が、Ｚｎ系めっき層またはＡｌ系めっき層である請求項１～５のいずれか一項に記載の抵抗スポット溶接方法。
　前記複数の鋼板のうち少なくとも1枚は、引張強度が590MPa以上である請求項１～６のいずれか一項に記載の抵抗スポット溶接方法。
　溶接点の周囲に、既溶接点が1点以上存在する場合、前記溶接点と最も近い既溶接点との中心間距離Lを6.0mm以上として溶接する請求項１～７のいずれかに記載の抵抗スポット溶接方法。
　金属めっき層を有する表面処理鋼板を少なくとも1枚含む複数の鋼板を重ね合わせて板組を得る工程と、
得られた板組を請求項１～８のいずれか一項に記載の抵抗スポット溶接方法により溶接する工程とを有する溶接部材の製造方法。