JP6372639B1 - 抵抗スポット溶接方法 - Google Patents
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Abstract
Description
0.25・(10・t+2)/50≦WT≦0.50・(10・t+2)/50 ・・(1)
300-500・t+250・t2≦HT ・・(2)
ただし、t:板厚(mm)、WT:溶接通電時間(ms)、HT:溶接通電後の保持時間(ms)
重ね合わせた複数の鋼板のうち少なくとも1枚は、表面に金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、
通電として、ナゲット部を形成する通電を行なう主通電工程と、
主通電工程の後に通電休止時間Tc(サイクル)の間通電を休止する無通電工程と、
無通電工程の後にナゲット部を成長させずに再加熱する通電を行なう後通電工程とを有し、
電極の打角をA(度)、主通電工程の電流値をIm(kA)、後通電工程の電流値をIp(kA)、1+0.1・Tcを変数B、1+0.2・Tcを変数Cとしたとき、前記通電は、下記式(I)の関係を満たす抵抗スポット溶接方法。
式(I)
0<A<3の場合は、(22+A)・B/100<Ip/Im<C
3≦A<7の場合は、(17+A)・B/80<Ip/Im<C
7≦A<15の場合は、(11+A)・B/60<Ip/Im<C
式(II)
0<A<3の場合は、0<Tc<(103−A)・t/D
3≦A<7の場合は、0<Tc<5・(23−A)・t/D
7≦A<15の場合は、0<Tc<8・(17−A)・t/D
式(I)
0<A<3の場合は、(22+A)・B/100<Ip/Im<C
3≦A<7の場合は、(17+A)・B/80<Ip/Im<C
7≦A<15の場合は、(11+A)・B/60<Ip/Im<C
打角Aは、溶接部確保の観点より、15度以下が好ましい。15度を超える場合には溶接部形成そのものが困難となるからである。
打角Aが15度以上の場合、溶接そのものが困難となる。そのため、上記式(I)において、打角Aが15度以上の場合には溶接方法の見直しが好ましい。
本発明では、上記式(I)の関係を満たす通電を行うことにより、鋼種に関わらず、溶接部の割れ発生を抑制し、高い継手強度を得られる。なお、破断形態の安定性を得る観点より、上記式(I)は下記に示す関係を満たすことが好ましい。ここで、破断形態の安定性とは、十字引張試験時のプラグ破断が安定して得られるかどうかを意味する。
0<A<3の場合は、(22+A)・B/80<Ip/Im<1+0.15・Tc
3≦A<7の場合は、(17+A)・B/64<Ip/Im<1+0.15・Tc
7≦A<15の場合は、(11+A)・B/48<Ip/Im<1+0.15・Tc
式(II)
0<A<3の場合は、0<Tc<(103−A)・t/D
3≦A<7の場合は、0<Tc<5・(23−A)・t/D
7≦A<15の場合は、0<Tc<8・(17−A)・t/D
ただし、無通電工程が長すぎる場合は、溶接部が過剰に冷却してしまい、固有抵抗が低下することにより、後通電工程の効果を得づらくなる。また、長すぎる無通電工程は溶接タクトを増加させるという影響もある。このため、無通電工程は長くとも20サイクル(50Hz)以下が好ましい。
電極の先端径D(mm)は、特に限定されず、例えば6mm〜8mmが好ましい。6mm未満の場合には十分なナゲットが得られない恐れがある。一方、8mm超えの場合には工程溶接時に電極損耗しやすい恐れがある。
本発明の実施例を以下に示す。本発明は2枚以上の鋼板を重ね合わせて板組とすることができる。一部の実施例については、図1に示すように、2枚の鋼板1および鋼板2を重ね合わせて一対の電極3、4によって挟持し、所定の溶接条件で抵抗スポット溶接を行い、溶接継手を作成した。それ以外の実施例については、3枚の鋼板(鋼板1、鋼板2および鋼板3)を重ね合わせた板組を用い、同様に溶接継手を作製した。なお、この場合の板組は、例えば図1に示す鋼板2の下層に鋼板3を重ね合わせた。
用いた鋼板の引張強さTS、板厚、めっき種を表1に示す。また、溶接条件を表2−1、表2−2および表2−3に示す。
(1)溶接部の割れの有無の評価
得られた各溶接継手について、溶接部を切断して断面を鏡面研磨し、走査型電子顕微鏡(倍率2000倍)により溶接部周囲の鋼板表層全面の割れの有無を観察した。溶接部に割れが観察されなかった場合を記号○、割れが観察された場合を記号×と評価した。
(2)十字引張試験(CTS)における破断形態の評価
得られた各溶接継手について、JIS Z 3137に準拠し、十字引張試験を行い、その破断部径をノギスにて計測した。さらに断面を切断してピクリン酸エッチングを行い、断面から溶融部径を測定した。このとき破断形態が、プラグ破断のうち、母材への破断が進展し、破断部径/溶融部径で表される割合が110パーセント以上であった場合を記号◎、破断部径/溶融部径で表される割合が100パーセント以上110パーセント未満であった場合を記号○、破断部径/溶融部径で表される割合が100パーセント未満の部分プラグ破断あるいはナゲットでの界面破断であった場合を記号×と評価した。
(3)CTSにおける破断形態の安定性の評価
上記(2)の評価結果において、破断部径/溶融部径で表される割合が110パーセント以上であったものを対象に、さらにCTS時の破断形態の安定性について評価を行った。この評価に用いる溶接継手は、表1、表2−1、表2−2および表2−3に示した条件で、溶接継手を10体ずつ作製した。得られた各溶接継手について、上記(2)に示した方法と同じ方法で、破断部径および溶融部径をそれぞれ求めた。ここでは、以下に示した基準に照らし、各記号を付与して評価した。記号A、Bの場合を優れる、記号Cの場合を良いと評価する。
評価A:10体中10体が、破断部径/溶融部径で表される割合が115パーセント以上
評価B:10体中5体以上9体以下が、破断部径/溶融部径で表される割合が115パーセント以上
評価C:10体中1体以上4体以下が、破断部径/溶融部径で表される割合が115パーセント以上
以上により得られた結果を表2−1、表2−2および表2−3に示す。
3、4 電極
5 溶接部(ナゲット)
Claims (4)
- 複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法において、
重ね合わせた複数の鋼板のうち少なくとも1枚は、表面に金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、
通電として、ナゲット部を形成する通電を行なう主通電工程と、
主通電工程の後に通電休止時間Tc(サイクル)の間通電を休止する無通電工程と、
無通電工程の後にナゲット部を成長させずに再加熱する通電を行なう後通電工程とを有し、
電極の打角をA(度)、主通電工程の電流値をIm(kA)、後通電工程の電流値をIp(kA)、1+0.1・Tcを変数B、1+0.2・Tcを変数Cとしたとき、前記通電は、下記式(I)の関係を満たす抵抗スポット溶接方法。
式(I)
0<A<3の場合は、(22+A)・B/100<Ip/Im<C
3≦A<7の場合は、(17+A)・B/80<Ip/Im<C
7≦A<15の場合は、(11+A)・B/60<Ip/Im<C - 重ね合わせた複数の鋼板の総板厚をt(mm)、電極の先端径をD(mm)としたとき、前記無通電工程は、下記式(II)の関係を満たす請求項1に記載の抵抗スポット溶接方法。
式(II)
0<A<3の場合は、0<Tc<(103−A)・t/D
3≦A<7の場合は、0<Tc<5・(23−A)・t/D
7≦A<15の場合は、0<Tc<8・(17−A)・t/D - 前記主通電工程の後に、前記無通電工程および前記後通電工程をこの順で2回以上繰り返す請求項1または2に記載の抵抗スポット溶接方法。
- 重ね合わせた複数の鋼板のうち少なくとも1枚は、引張強さが590MPa以上であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の抵抗スポット溶接方法。
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