JP7485242B1 - 溶接部材およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
0.25×(10×t+2)/50≦WT≦0.50×(10×t+2)/50 …(A)
300-500×t+250×t2≦HT …(B)
ただし、条件式(A)および(B)において、t:板厚(mm)、WT:溶接通電時間(ms)、HT:溶接通電後の保持時間(ms)とする。
しかし、鋼板の表層に軟化層を有したとしても、溶接時の熱影響に伴って溶接熱影響部の組織が変化したり、Cなどの合金元素が拡散したりすることで、溶接熱影響部における鋼板表層の軟化層が消失してしまうと、本発明で目的とする効果は得られない。加えて、溶接熱影響部の表面、特に鋼板同士の合わせ面側の鋼板表層が顕著に軟らかい場合、抵抗スポット溶接部の強度が低下してしまう。これらのことより、本発明者らは、溶接熱影響部における鋼板表層の軟化層の硬さを一定の範囲に制御することで、抵抗スポット溶接部の強度の確保と、LME割れの抑止を両立可能であるとの着想を得た。
[1] 2枚以上の鋼板を重ね合わせた板組が抵抗スポット溶接された抵抗スポット溶接部を有する溶接部材であって、
前記板組の総板厚をtall、前記抵抗スポット溶接部の最小厚さをtweldとしたとき、tallおよびtweldが式(1)を満たし、
前記2枚以上の鋼板のうち少なくとも1枚は、鋼板の表層に軟化層を有する鋼板であり、
かつ、前記軟化層を有する鋼板側の母材部では、前記軟化層の表面から板厚方向に20μm離れた位置のナノインデンテーション硬さをHbsとし、前記軟化層の表面から板厚方向に板厚の1/4の厚さだけ離れた位置のナノインデンテーション硬さをHbtとしたとき、HbsおよびHbtが式(2)を満たす、溶接部材。
0.5<tweld/tall<1.0 …(1)
0.2<Hbs/Hbt<0.8 …(2)
[2] 前記軟化層を有する鋼板側の溶接熱影響部では、前記抵抗スポット溶接部のナゲット端から母材方向へ400μm離れた位置であって鋼板の合わせ面上の位置を始点とし、前記始点から板厚方向に20μm離れた位置のナノインデンテーション硬さをHwsとし、前記始点から板厚方向に板厚の1/4の厚さだけ離れた位置のナノインデンテーション硬さをHwtとしたとき、
Hws、Hwtおよび前記Hbsが式(3)および式(4)を満たす、[1]に記載の溶接部材。
0.2<Hws/Hwt<1.0 …(3)
0.8<Hws/Hbs<7.0 …(4)
[3] 前記鋼板の板厚をt(mm)、前記鋼板の引張強度をTS(MPa)としたとき、
前記軟化層を有する鋼板が、式(5)を満たす、[1]または[2]に記載の溶接部材。
-{(1000×t/TS)-0.25}/35+0.2<(Hws/Hwt)<1.0 …(5)
ここで、式(5)におけるHwsは前記始点から板厚方向に20μm離れた位置のナノインデンテーション硬さであり、Hwtは前記始点から板厚方向に板厚の1/4の厚さだけ離れた位置のナノインデンテーション硬さである。
[4] 前記軟化層を有する鋼板は、Si内部酸化層および/または亜鉛めっき層を有する、[1]~[3]のいずれか1つに記載の溶接部材。
[5] 前記亜鉛めっき層の下層に、Fe系のプレめっき層を有する、[4]に記載の溶接部材。
[6] 前記抵抗スポット溶接部の溶接打点中心から前記鋼板端面までの最短距離の平均値が3mm以上であり、
かつ、複数の溶接打点がある場合には、隣り合う溶接打点同士の打点中心間の平均距離が6mm以上である、[1]~[5]のいずれか1つに記載の溶接部材。
[7] [1]~[6]のいずれか1つに記載の溶接部材の製造方法であって、
2枚以上の鋼板を重ね合わせて板組とする準備工程と、前記板組を抵抗スポット溶接する溶接工程と、を有し、
前記溶接工程は、前記板組を一対の溶接電極で挟持し、加圧しながら通電して接合を行うものであり、
前記通電は、加圧力:2.0~10.0kN、溶接電流:4.0~15.0kA、通電時間:0.1~2.0sで行い、
通電終了後の加圧力保持時間をTh(s)としたとき、Th(s)が式(7)の関係を満たす電極保持工程を、さらに有する、溶接部材の製造方法。
{(Hbs/Hbt)-0.2}/30<Th<[-{(Hbs/Hbt)-0.2}/3]+1.2 …(7)
ここで、式(7)における、Hbsは前記母材部の軟化層表面から板厚方向に20μm離れた位置のナノインデンテーション硬さであり、Hbtは前記母材部の軟化層表面から板厚方向に板厚の1/4の厚さだけ離れた位置のナノインデンテーション硬さである。
[8] 前記板組を一対の溶接電極で挟持し、加圧しながら通電して接合を行う際に、
少なくとも1箇所の溶接打点については、前記溶接電極による加圧を行う直前に、(a)~(e)の1つまたは2つ以上の状態を満たす、[7]に記載の溶接部材の製造方法。
(a)溶接電極と重ね合わせた鋼板との打角が0.2度以上である状態
(b)一対の溶接電極の芯ずれ量が0.1mm以上である状態
(c)いずれかの溶接電極と重ね合わせた鋼板との間に隙間が0.5mm以上ある状態
(d)重ね合わせた鋼板のうち、少なくとも1組以上の鋼板間に隙間が0.5mm以上ある状態
(e)溶接打点の中心から重ね合わせた鋼板における鋼板端面までの最短距離が10mm以下である状態
図1には、2枚の鋼板を抵抗スポット溶接している一例を示す。図2は、本発明の溶接部材の一例を示す板厚方向断面図であり、当該溶接部材における抵抗スポット溶接部およびその周辺を拡大した断面図である。
例えば、3枚の鋼板からなる板組の場合、下板と中板、および中板と上板が接する2つの合わせ面を含むように、本発明の溶接部が形成される。3枚の鋼板の全てに上記軟化層を有する鋼板を用いた場合には、各合わせ面に対して上下側にある鋼板表層の軟化層の硬さがそれぞれ制御される。
本発明の溶接部について、詳細に説明する。なお、2枚の鋼板を重ね合わせた板組の場合でも、3枚以上の鋼板を重ね合わせた板組の場合でも、同様の溶接部が形成されるため、以降の説明には図2を用いる。
また、この条件に加えて、上記軟化層を有する鋼板側の母材部9では、軟化層の表面から板厚方向に20μm離れた位置のナノインデンテーション硬さをHbsとし、軟化層の表面から板厚方向に板厚の1/4の厚さだけ離れた位置のナノインデンテーション硬さをHbtとしたとき、上記2つの位置でのナノインデーション硬さ(HbsおよびHbt)が以下の式(2)を満たす。
0.5<tweld/tall<1.0 …(1)
0.2<Hbs/Hbt<0.8 …(2)
0.2<Hws/Hwt<1.0 …(3)
0.8<Hws/Hbs<7.0 …(4)
[板厚、引張強度]
溶接部の強度は、重ね合わせる鋼板の板厚や引張強度の影響を受ける。そのため、本発明では、上記の溶接熱影響部内における鋼板表層と鋼板内部の硬さの比(Hws/Hwt)を板厚および引張強度に応じて適正に制御することが好ましい。これにより、本発明の効果をより一層有効に得ることができる。
-{(1000×t/TS)-0.25}/35+0.2<(Hws/Hwt)<1.0 …(5)
ここで、式(5)におけるHwsは上記始点から板厚方向に20μm離れた位置のナノインデンテーション硬さであり、Hwtは上記始点から板厚方向に板厚の1/4の厚さだけ離れた位置のナノインデンテーション硬さである。
0.25≦1000×t/TS≦3.75 …(6)
式(5)の下限は、好ましくは、-{(1000×t/TS)-0.25}/35+0.3以上である。式(5)の上限は、好ましくは0.9以下である。
なお、上述の理由から、さらに式(6)を満足することがより好ましい。式(6)の下限は、好ましくは0.5以上であり、式(6)の上限は、好ましくは2.5以下である。
本発明では、上述のとおり、重ね合わせる2枚以上の鋼板のうち少なくとも1枚は、鋼板の表層に軟化層を有する鋼板である。図4を参照して、鋼板の表層に軟化層を有する鋼板について説明する。図4には、鋼板の表層に軟化層を有する鋼板の一例を示す。この軟化層を有する鋼板として、例えば、軟化層上に亜鉛めっき層を有する亜鉛めっき鋼板や、軟化層内の最表層にSi内部酸化層を有する鋼板が挙げられる。
LME割れは、溶融亜鉛が鋼板と接した状態で引張応力が付与されることで生じる現象である。そのため、本発明において亜鉛めっき鋼板を用いる場合には、亜鉛めっき層と接する面で、かつ、鋼板表層に、軟化層を設けることが好ましい。この亜鉛めっき鋼板の場合に、本発明の効果をより一層有効に得ることが出来るからである。特に、鋼板のプレス性や連続打点溶接性も含めて考慮すると、亜鉛めっき鋼板は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板(GA鋼板)、溶融亜鉛めっき鋼板(GI鋼板)、電気亜鉛めっき鋼板(EG鋼板)であることがより好ましい。
図4に示すように、例えば、軟化層にSi内部酸化層を内包する鋼板の場合には、鋼板製造において焼鈍時の露点を上昇させることで、鋼板最表層にSiの内部酸化層を形成するとともに、それに伴って生じる他の合金元素の挙動も制御する。これにより、軟化層を形成することができる。このような鋼板を用いることで、本発明の効果をより有効に得ることができる。
図5および図6を用いて、溶接部材の溶接打点について説明する。図5および図6は、溶接部材の溶接部周辺を示す上面図(溶接部材を上方からみた図)である。
この工程では、少なくとも1枚の上記軟化層を有する鋼板を含む、2枚以上の鋼板を準備し、当該2枚以上の鋼板を重ね合わせて板組とする。例えば、図1に示すように、2枚の鋼板1、2を重ね合わせて板組とする。なお、鋼板については、上述しているため説明は省略する。次いで、溶接工程が行われる。
溶接工程は、後述する通電工程と電極保持工程とを有する。この溶接工程では、準備工程で準備した板組の接合を行う。この工程では、例えば図1に示すように、板組の下側および上側に配置される一対の溶接電極4、5で該板組を挟持し、加圧しながら所定の溶接条件となるように制御して通電を行う。これにより、鋼板1、2の合わせ面7となる鋼板間に上述の本発明の溶接部6を形成することによって、鋼板同士を接合できる(図2を参照)。
[加圧力、溶接電流、通電時間]
加圧力が2.0kN未満では、鋼板間の加圧が不十分となり、散りが発生しやすいため、LME割れ発生しやすくなる。一方、加圧力が10.0kN超えでは、高加圧仕様の特殊な溶接ガンが必要で、設備制約が大きい。それだけでなく、溶接部の減厚も顕著となるため、LME割れが発生したり、継手強度が低下したりする。加圧力は、好ましくは3.0kN以上とし、好ましくは7.0kN以下とする。
本発明では、上記条件に加えて、溶接部材の製造時に、少なくとも1箇所の溶接打点については、溶接電極による加圧を行う直前に、以下の(a)~(e)の1つまたは2つ以上の状態を満たす場合、本発明の効果をより有効に得ることができる。
(a)溶接電極と重ね合わせた鋼板との打角が0.2度以上である状態
(b)一対の溶接電極の芯ずれ量が0.1mm以上である状態
(c)いずれかの溶接電極と重ね合わせた鋼板との間に隙間が0.5mm以上ある状態
(d)重ね合わせた鋼板のうち、少なくとも1組以上の鋼板間に隙間が0.5mm以上ある状態
(e)溶接打点の中心から重ね合わせた鋼板における鋼板端面までの最短距離が10mm以下である状態
これらの溶接施工外乱は、いずれも電極解放時における溶接部の温度および/または引張応力を、局所的に上昇させるため、LME割れが発生しやすい状態となる。しかし、本発明の溶接部の表層制御を行うことで、これらの溶接施工外乱がある状態であってもLME割れを抑制することができ、溶接部材製造時の施工外乱管理の裕度が向上する。以下、各施工外乱の詳細について説明する。
打角とは、鋼板に対して電極が傾く角度、すなわち、「電極加圧力方向と鋼板板厚方向との成す角度」を意味する。打角が大きいと、溶接部に曲げ応力が加わり、局所的に大きな圧縮塑性変形が生じることで、電極解放後の引張応力が増加する。打角は0.2度以上の場合に、本発明の効果を有効に得ることができる。打角が過大の場合はナゲット形成が不安定となり、散り発生の原因となるため、打角は10度以下とすることが好適である。打角は、さらに好ましくは1度以上とし、さらに好ましくは8度以下とする。
芯ずれとは、一対の溶接電極の中心軸が揃っていない状態を意味する。上述した打角と同様、芯ずれが大きいと、溶接部に曲げ応力が加わることで、LME割れが発生しやすくなる。芯ずれ量が0.1mm以上の場合に、本発明の効果を有効に得ることができる。芯ずれ量が過大の場合はナゲット形成が不安定となり、散り発生の原因となるため、芯ずれ量は5mm以下とすることが好適である。芯ずれ量は、さらに好ましくは0.2mm以上とし、さらに好ましくは3mm以下とする。
加圧開始直前にいずれかの溶接電極と鋼板との間に隙間がある状態では、例えば片方の溶接電極が可動(以下、可動側電極)、もう片方の溶接電極が固定(以下、固定側電極)としたとき、固定側電極と鋼板との間に隙間がある状態では、可動側電極による加圧が開始される。その結果、鋼板に曲げ変形が生じるため、溶接部に曲げ応力が加わることで、LME割れが発生しやすくなる。この隙間量が0.5mm以上の場合に、本発明の効果を有効に得ることができる。この隙間量が過大の場合はナゲット形成が不安定となり、散り発生の原因となるため、この隙間量は5mm以下とすることが好適である。隙間量は、さらに好ましくは1mm以上とし、さらに好ましくは3mm以下とする。
上述の(c)と同様、加圧開始直前にいずれかの鋼板間に隙間がある状態では、鋼板が曲げ変形が生じるため、溶接部に曲げ応力が加わることで、LME割れが発生しやすくなる。この隙間量が0.5mm以上の場合に、本発明の効果を有効に得ることができる。この隙間量が過大の場合はナゲット形成が不安定となり、散り発生の原因となるため、この隙間量は4mm以下とすることが好適である。隙間量は、さらに好ましくは1mm以上とし、さらに好ましくは3mm以下とする。なお、上記の「1組以上の鋼板間の隙間」とは、重ね合わせた2枚以上の鋼板において、上下方向に配置された2枚の鋼板を1組とするとき、1組以上の鋼板間に隙間あることを意味する。
溶接打点の中心から鋼板端面までの最短距離が小さいと、鋼板端面では溶接部からの熱伝導が阻害されるので、溶接部の冷却速度が低下する。そのため、電極解放時の温度が増加することで、LME割れが発生しやすくなる。溶接打点の中心から鋼板端面までの最短距離が10mm以下の場合に、本発明の効果を有効に得ることができる。また、上述したとおり、この最短距離が3mm未満の場合、溶接時の散り発生が顕著となり、ナゲット径がばらつきやすくなることで、溶接部の強度が不安定化する。そのため、この最短距離は3mm以上とするのが好適である。この最短距離は、好ましくは4mm以上とし、さらに好ましくは8mm以下とする。
上述の通電工程の後、電極保持工程を行う。電極保持工程とは、通電完了後に一定加圧力で溶接電極を保持することで、ブローホールの発生抑止を目的とする工程である。
{(Hbs/Hbt)-0.2}/30<Th<[-{(Hbs/Hbt)-0.2}/3]+1.2 …(7)
ここで、式(7)における、Hbsは上記母材部の軟化層表面から板厚方向に20μm離れた位置のナノインデンテーション硬さであり、Hbtは上記母材部の軟化層表面から板厚方向に板厚の1/4の厚さだけ離れた位置のナノインデンテーション硬さである。
0<Th …(8)
なお、上記理由から、さらに式(8)を満足することがより好ましい。式(8)の下限は、好ましくは0.02以上とし、より好ましくは0.17以上とする。式(8)の上限は、好ましくは1.0以下とする。
作製した溶接継手は、溶接部中心を通るようにマイクロカッターで切断し、板厚方向断面を観察した。板組の総板厚(tall)は、溶接前の鋼板の板厚を測定し、その総和を総板厚として求めた。また、溶接部の最小厚さ(tweld)は、100μm間隔で、ナゲットの板幅方向の領域内における板厚方向の大きさを測定し、その最小値を「最小厚さ」とした(図2を参照)。得られた各値を用いて、「tweld/tall」の値を求めた。
作製した溶接継手の溶接部中心を通るようにマイクロカッターで切断し、溶接熱影響部および母材部におけるナノインデンテーション硬さ試験をおこなった。ナノインデーション硬さ試験は、三角錐形のダイヤモンド圧子を押込み荷重500μNとして測定位置に押込み、負荷開始から除荷完了までの荷重-変位曲線を取得した後、Oliver-Pharrの解析法を用いて硬さを求めた。
引張せん断強度(TSS)の評価は、引張せん断試験方法(JIS Z3136)に基づき評価した。引張せん断試験には、表1に示す各鋼板から、せん断引張試験片を切り出し、表1に示す板組および表3に示す溶接条件で抵抗スポット溶接を施して作製した溶接継手(試験片)を用いた。
<評価基準>
A:(本発明の溶接方法で作製された溶接継手のTSS)/(比較用継手のTSS)≧0.9
B:0.9>(本発明の溶接方法で作製された溶接継手のTSS)/(比較用継手のTSS)≧0.8
F:0.8>(本発明の溶接方法で作製された溶接継手のTSS)/(比較用継手のTSS)
ここでは、評価結果がA、Bの場合に、合格(優れたせん断引張強度を有する)と評価した。
上述した(a)~(e)の溶接施工外乱のうち、1つまたは2つ以上を有する状態で溶接を行い、得られた溶接継手の溶接部中央を通るようにマイクロカッターで切断した後、溶接部の板厚方向の断面観察を行った。その観察結果から、以下の基準でLME割れの有無を評価した。具体的には、表3に示す各溶接条件でそれぞれ10体の溶接継手を作製し、鋼板間の合わせ面側で断面観察を行い、LME割れを確認した。なお、表2の「評価鋼板」欄に記載の鋼板の溶接部において、鋼板間の合わせ面側での断面観察を行い、評価した。
<評価基準>
A:10体すべて割れ無し
B:割れ発生した溶接継手が2体以下、かつ割れ深さの最大値が100μm未満
F:割れ発生した溶接継手が3体以上、または割れ深さの最大値が100μm以上
ここでは、評価結果がAおよびBの場合に、合格と評価した。
4、5 溶接電極
6 溶接部
6a ナゲット
6b 溶接熱影響部
6c ナゲット端
7 鋼板の合わせ面
8 溶接打点
9 母材部
10 溶接部材
Claims (12)
- 2枚以上の鋼板を重ね合わせた板組が抵抗スポット溶接された抵抗スポット溶接部を有する溶接部材であって、
前記板組の総板厚をtall、前記抵抗スポット溶接部の最小厚さをtweldとしたとき、tallおよびtweldが式(1)を満たし、
前記2枚以上の鋼板のうち少なくとも1枚は、鋼板の表層に軟化層を有する鋼板であり、
かつ、前記軟化層を有する鋼板側の母材部では、前記軟化層の表面から板厚方向に20μm離れた位置のナノインデンテーション硬さをHbsとし、前記軟化層の表面から板厚方向に板厚の1/4の厚さだけ離れた位置のナノインデンテーション硬さをHbtとしたとき、HbsおよびHbtが式(2)を満たす、溶接部材。
0.5<tweld/tall<1.0 …(1)
0.2<Hbs/Hbt<0.8 …(2) - 前記軟化層を有する鋼板側の溶接熱影響部では、前記抵抗スポット溶接部のナゲット端から母材方向へ400μm離れた位置であって鋼板の合わせ面上の位置を始点とし、前記始点から板厚方向に20μm離れた位置のナノインデンテーション硬さをHwsとし、前記始点から板厚方向に板厚の1/4の厚さだけ離れた位置のナノインデンテーション硬さをHwtとしたとき、
Hws、Hwtおよび前記Hbsが式(3)および式(4)を満たす、請求項1に記載の溶接部材。
0.2<Hws/Hwt<1.0 …(3)
0.8<Hws/Hbs<7.0 …(4) - 前記鋼板の板厚をt(mm)、前記鋼板の引張強度をTS(MPa)としたとき、
前記軟化層を有する鋼板が、式(5)を満たす、請求項1に記載の溶接部材。
-{(1000×t/TS)-0.25}/35+0.2<(Hws/Hwt)<1.0 …(5)
ここで、式(5)におけるHwsは、前記抵抗スポット溶接部のナゲット端から母材方向へ400μm離れた位置であって鋼板の合わせ面上の位置となる始点から板厚方向に20μm離れた位置のナノインデンテーション硬さであり、Hwtは前記始点から板厚方向に板厚の1/4の厚さだけ離れた位置のナノインデンテーション硬さである。 - 前記鋼板の板厚をt(mm)、前記鋼板の引張強度をTS(MPa)としたとき、
前記軟化層を有する鋼板が、式(5)を満たす、請求項2に記載の溶接部材。
-{(1000×t/TS)-0.25}/35+0.2<(Hws/Hwt)<1.0 …(5)
ここで、式(5)におけるHwsは前記始点から板厚方向に20μm離れた位置のナノインデンテーション硬さであり、Hwtは前記始点から板厚方向に板厚の1/4の厚さだけ離れた位置のナノインデンテーション硬さである。 - 前記軟化層を有する鋼板は、Si内部酸化層および/または亜鉛めっき層を有する、請求項1に記載の溶接部材。
- 前記軟化層を有する鋼板は、Si内部酸化層および/または亜鉛めっき層を有する、請求項2に記載の溶接部材。
- 前記亜鉛めっき層の下層に、Fe系のプレめっき層を有する、請求項5に記載の溶接部材。
- 前記亜鉛めっき層の下層に、Fe系のプレめっき層を有する、請求項6に記載の溶接部材。
- 前記抵抗スポット溶接部の溶接打点中心から前記鋼板端面までの最短距離の平均値が3mm以上であり、
かつ、複数の溶接打点がある場合には、隣り合う溶接打点同士の打点中心間の平均距離が6mm以上である、請求項1に記載の溶接部材。 - 前記抵抗スポット溶接部の溶接打点中心から前記鋼板端面までの最短距離の平均値が3mm以上であり、
かつ、複数の溶接打点がある場合には、隣り合う溶接打点同士の打点中心間の平均距離が6mm以上である、請求項2に記載の溶接部材。 - 請求項1~10のいずれか1項に記載の溶接部材の製造方法であって、
2枚以上の鋼板を重ね合わせて板組とする準備工程と、前記板組を抵抗スポット溶接する溶接工程と、を有し、
前記溶接工程は、前記板組を一対の溶接電極で挟持し、加圧しながら通電して接合を行うものであり、
前記通電は、加圧力:2.0~10.0kN、溶接電流:4.0~15.0kA、通電時間:0.1~2.0sで行い、
通電終了後の加圧力保持時間をTh(s)としたとき、Th(s)が式(7)の関係を満たす電極保持工程を、さらに有する、溶接部材の製造方法。
{(Hbs/Hbt)-0.2}/30<Th<[-{(Hbs/Hbt)-0.2}/3]+1.2 …(7)
ここで、式(7)における、Hbsは前記母材部の軟化層表面から板厚方向に20μm離れた位置のナノインデンテーション硬さであり、Hbtは前記母材部の軟化層表面から板厚方向に板厚の1/4の厚さだけ離れた位置のナノインデンテーション硬さである。 - 請求項1~10のいずれか1項に記載の溶接部材の製造方法であって、
2枚以上の鋼板を重ね合わせて板組とする準備工程と、前記板組を抵抗スポット溶接する溶接工程と、を有し、
前記溶接工程は、
前記板組を一対の溶接電極で挟持し、加圧しながら通電して接合を行う際に、
少なくとも1箇所の溶接打点については、前記溶接電極による加圧を行う直前に、(a)~(e)の1つまたは2つ以上の状態を満たし、
かつ、前記通電は、加圧力:2.0~10.0kN、溶接電流:4.0~15.0kA、通電時間:0.1~2.0sで行う通電工程と、
通電終了後の加圧力保持時間をTh(s)としたとき、Thが式(7)の関係を満たす電極保持工程と、を有する、溶接部材の製造方法。
(a)溶接電極と重ね合わせた鋼板との打角が0.2度以上である状態
(b)一対の溶接電極の芯ずれ量が0.1mm以上である状態
(c)いずれかの溶接電極と重ね合わせた鋼板との間に隙間が0.5mm以上ある状態
(d)重ね合わせた鋼板のうち、少なくとも1組以上の鋼板間に隙間が0.5mm以上ある状態
(e)溶接打点の中心から重ね合わせた鋼板における鋼板端面までの最短距離が10mm以下である状態
{(Hbs/Hbt)-0.2}/30<Th<[-{(Hbs/Hbt)-0.2}/3]+1.2 …(7)
ここで、式(7)における、Hbsは前記母材部の軟化層表面から板厚方向に20μm離れた位置のナノインデンテーション硬さであり、Hbtは前記母材部の軟化層表面から板厚方向に板厚の1/4の厚さだけ離れた位置のナノインデンテーション硬さである。
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