WO2017073744A1 - 電極組立体の製造方法及び電極組立体 - Google Patents

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真也 奥田
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株式会社豊田自動織機
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    • Y02E60/10—Energy storage using batteries

Definitions

  • One aspect of the present invention relates to a method of manufacturing an electrode assembly and an electrode assembly.
  • the YAG laser or the electron beam is irradiated in the stacking direction of the current collection tab or in the direction orthogonal to the stacking direction of the current collection tab.
  • a YAG laser or electron beam is irradiated in the stacking direction of the current collection tabs, if some of the current collection tabs are displaced inward from the side surface, the unwelded portion between the plurality of tabs May occur.
  • the welded portion does not spread in the stacking direction of the current collecting tabs, so there is a possibility that unwelded portions may be generated between the plurality of tabs.
  • An aspect of the present invention aims to provide a method of manufacturing an electrode assembly and an electrode assembly in which an unwelded portion is not easily generated between stacked tabs.
  • a method of manufacturing an electrode assembly according to one aspect of the present invention is a method of manufacturing an electrode assembly having an electrode including a tab, which comprises the steps of preparing a tab laminate having the stacked tabs. Forming a weld from the end face of the tab laminate by irradiating an energy beam to the end face of the tab laminate extending along the stacking direction of the body; forming the weld In the forming step, the direction in which the irradiation direction of the energy beam is projected onto a plane that is orthogonal to the end face of the tab stack and includes the stacking direction of the tab stack is orthogonal to the stack direction of the tab stack on the plane. Are inclined with respect to both the direction of stacking and the stacking direction of the tab stack.
  • the weld in the plane, the weld extends along the direction in which the irradiation direction of the energy beam is projected to the plane. Therefore, compared with the case where the energy beam is irradiated in the stacking direction of the tab stack in the plane, the length of the welded portion in the direction orthogonal to the stacking direction of the tab stack can be increased. Therefore, even when some of the plurality of tabs are displaced inward from the end face, for example, unwelded portions are not easily generated between the plurality of tabs.
  • the length of the weld in the stacking direction of the tab stacks can be increased. Therefore, an unwelded portion is less likely to occur between the stacked tabs.
  • a plurality of tab laminates are prepared, and in the step of forming the welded portion, an end face of a first tab laminate of the plurality of tab laminates, and the plurality of tab laminates.
  • Each of the end faces of the second tab stack of the tab stacks may be irradiated with the energy beam.
  • the end face of the first tab stack and the end face of the second tab stack are disposed opposite to each other, the end face of the first tab stack and the end face of the second tab stack Each may be irradiated with the energy beam.
  • the energy beam irradiation apparatus when irradiating the energy beam to one of the end faces of the first and second tab laminates, the energy beam irradiation apparatus can be easily arranged so that the other tab laminate does not block the energy beam. .
  • the end face of the first tab stack and the end face of the second tab stack may be arranged along the transport direction of the plurality of tab stacks.
  • the end surface of the first tab stack and the end surface of the second tab stack can be irradiated with energy beams. Therefore, the productivity of the electrode assembly is improved.
  • the tab stack has a plurality of end faces disposed on opposite sides of the tab stack, and in the step of forming the welded portion, each of the plurality of end faces is irradiated with the energy beam.
  • the plurality of end faces may be arranged along the transport direction of the tab stack.
  • the smaller one of the angle formed by the direction orthogonal to the stacking direction of the tab stack and the direction in which the irradiation direction of the energy beam is projected onto the plane may be 10 to 80 °. .
  • the welding strength is improved because a member adjacent to the tab laminate, such as a current collector plate, is more easily melted than when the angle is less than 10 °.
  • the angle is 80 ° or less, since the energy beams are more easily irradiated to the stacked tabs compared to the case where the angle is more than 80 °, welding defects are less likely to occur.
  • the smaller one of the angles formed by the direction orthogonal to the stacking direction of the tab stack and the direction in which the irradiation direction of the energy beam is projected onto the plane may be 70 ° or more.
  • the end face of the tab stack is changed by changing the emitting direction of the energy beam while fixing the position of the irradiation device of the energy beam in the stack direction of the tab stack above the tab stack. Makes it easy to irradiate an energy beam.
  • the tab laminate is disposed between the conductive member and the current collector in the lamination direction of the tab laminate, and the thickness of the conductive member in the lamination direction of the tab laminate is in the lamination direction of the tab laminate. It may be smaller than the thickness of the current collector.
  • the thickness of the conductive member is relatively small, the difference between the heat capacity of the conductive member and the heat capacity of the tab can be reduced.
  • the maximum length of the welds in the direction perpendicular to the stacking direction of the tab stack at the end face of the tab stack is the stacking direction of the tab stack at the stacking direction of the tab stack and the end surface of the tab stack
  • the maximum length of the overlapping portion of the welded portion and the tab laminated body in the laminating direction of the tab laminated body may be larger.
  • the welded portion since the mechanical strength of the welded portion is increased, the welded portion is less likely to be broken even if stress is generated in the electrode assembly due to, for example, an assembly operation or an external force. Further, at the end face of the tab laminate, the welded portion can be enlarged in the direction orthogonal to the lamination direction of the tab laminate. As a result, the thermal diffusivity of the welded portion is improved, so that the generation of sputtered particles due to the irradiation of the energy beam can be suppressed.
  • the maximum welding depth of the weld in a direction orthogonal to the stacking direction of the tab laminate is less than 2 mm It may be.
  • the weld When viewed in the normal direction of the end face of the tab stack, the weld may have an outer shape including a curve.
  • An electrode assembly is an electrode assembly including an electrode including a tab, the tab assembly including the stacked tabs, wherein the tab stack is a stack of the tab stacks.
  • the tab stack is a stack of the tab stacks.
  • the boundary of the weld extends in a direction that is oblique to both the direction orthogonal to the stacking direction of the tab stack and the stacking direction of the tab stack.
  • the length of the weld in the direction perpendicular to the stacking direction of the tab laminates is large compared to the case where the boundary of the welded portion is parallel to the stacking direction of the tab laminates in the cross section of the tab laminate. it can. Therefore, even when some of the plurality of tabs are displaced inward from the end face, for example, unwelded portions are not easily generated between the plurality of tabs. Further, the length of the weld in the stacking direction of the tab laminate can be made larger than in the case where the boundary of the welded portion is parallel to the direction perpendicular to the stacking direction of the tab laminate in the cross section of the tab laminate. Therefore, an unwelded portion is less likely to occur between the stacked tabs.
  • the electrode assembly may be of a laminated type.
  • the stacked electrode assembly allows the individual electrodes to move independently as compared to the wound electrode assembly. Therefore, the maximum value of the positional deviation of the tabs in the plane orthogonal to the stacking direction of the tab stack may be large. Even in such a case, an unwelded portion is less likely to occur between the plurality of tabs.
  • the tab laminate of the stacked electrode assembly becomes relatively thick, and the energy required for welding also increases according to the thickness of the tab laminate. In that case, when welding by irradiation of an energy beam is performed, the running cost of the welding apparatus can be reduced compared to resistance welding using a welding electrode which is a consumable item.
  • the electrode assembly may further include a current collector, and the tab stack may be disposed on the current collector in the stacking direction of the tab stack.
  • the electrode assembly may further include a conductive member, and the conductive member may be disposed on the tab stack in the stacking direction of the tab stack.
  • the tab laminate is disposed between the conductive member and the current collector in the lamination direction of the tab laminate, and the thickness of the conductive member in the lamination direction of the tab laminate is in the lamination direction of the tab laminate. It may be smaller than the thickness of the current collector.
  • the thickness of the conductive member is relatively small, the difference between the heat capacity of the conductive member and the heat capacity of the tab can be reduced.
  • the maximum length of the welds in the direction perpendicular to the stacking direction of the tab stack at the end face of the tab stack is the stacking direction of the tab stack at the stacking direction of the tab stack and the end surface of the tab stack
  • the maximum length of the overlapping portion of the welded portion and the tab laminated body in the laminating direction of the tab laminated body may be larger.
  • the weld extends in the direction intersecting the stacking direction of the tab laminate.
  • the maximum welding depth of the weld in a direction orthogonal to the stacking direction of the tab laminate is less than 2 mm It may be.
  • the weld When viewed in the normal direction of the end face of the tab stack, the weld may have an outer shape including a curve.
  • FIG. 1 is an exploded perspective view of a power storage device provided with an electrode assembly according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the power storage device taken along line II-II of FIG.
  • FIG. 3 is a perspective view of the electrode assembly according to the first embodiment.
  • FIG. 4 is a view showing a part of the electrode assembly of FIG. 3 as viewed in the X-axis direction.
  • FIG. 5 is a diagram showing one step of the method of manufacturing the electrode assembly according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram showing one step of the method of manufacturing the electrode assembly according to the first embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram showing a process of the method of manufacturing the electrode assembly according to the first embodiment.
  • FIG. 1 is an exploded perspective view of a power storage device provided with an electrode assembly according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the power storage device taken along line II-II of FIG.
  • FIG. 3 is a perspective view of the
  • FIG. 8 is a view showing a process of the method of manufacturing the electrode assembly according to the first embodiment.
  • FIG. 9 is a diagram showing one step of the method of manufacturing the electrode assembly according to the first embodiment.
  • FIG. 10 is a diagram showing a process of the method of manufacturing the electrode assembly according to the first embodiment.
  • FIG. 11 is a diagram showing one step of the method of manufacturing the electrode assembly according to the first embodiment.
  • FIG. 12 is a diagram showing one step of the method of manufacturing the electrode assembly according to the second embodiment.
  • FIG. 13 is a diagram showing one step of the method of manufacturing the electrode assembly according to the second embodiment.
  • FIG. 14 is a diagram showing a process of the method of manufacturing the electrode assembly according to the third embodiment.
  • FIG. 15 is a diagram showing one step of the method of manufacturing the electrode assembly according to the third embodiment.
  • FIG. 16 is a diagram showing one step of the method of manufacturing the electrode assembly according to the fourth embodiment.
  • FIG. 17 is a diagram showing one step of the method of manufacturing the electrode assembly according to the fourth embodiment.
  • FIG. 18 is a view showing a part of an electrode assembly having a weld according to a modification.
  • FIG. 19 is a diagram showing the evaluation results of the example.
  • FIG. 1 is an exploded perspective view of a power storage device provided with an electrode assembly according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the power storage device taken along line II-II of FIG.
  • the power storage device 1 shown in FIGS. 1 and 2 is, for example, a non-aqueous electrolyte secondary battery such as a lithium ion secondary battery or an electric double layer capacitor.
  • the power storage device 1 includes, for example, a hollow case 2 having a substantially rectangular parallelepiped shape, and an electrode assembly 3 accommodated in the case 2.
  • the case 2 is formed of, for example, a metal such as aluminum.
  • the case 2 has a main body 2a opened on one side and a lid 2b closing the opening of the main body 2a.
  • An insulating film (not shown) is provided on the inner wall surface of the case 2. For example, a non-aqueous (organic solvent based) electrolyte solution is injected into the inside of the case 2.
  • the positive electrode active material layer 15 of the positive electrode 11, the negative electrode active material layer 18 of the negative electrode 12, and the separator 13 described later are porous, and the pores are impregnated with the electrolyte solution .
  • the positive electrode terminal 5 and the negative electrode terminal 6 are disposed apart from each other in the lid 2 b of the case 2.
  • the positive electrode terminal 5 is fixed to the case 2 via the insulating ring 7, and the negative electrode terminal 6 is fixed to the case 2 via the insulating ring 8.
  • the electrode assembly 3 is a stacked electrode assembly.
  • the electrode assembly 3 includes a plurality of positive electrodes 11 (electrodes), a plurality of negative electrodes 12 (electrodes), and a bag-like separator 13 disposed between the positive electrodes 11 and the negative electrodes 12.
  • the positive electrode 11 is accommodated in the separator 13.
  • a plurality of positive electrodes 11 and a plurality of negative electrodes 12 are alternately stacked via the separator 13 in a state where the positive electrode 11 is accommodated in the separator 13.
  • the positive electrode 11 has a metal foil 14 made of, for example, aluminum foil, and a positive electrode active material layer 15 formed on both sides of the metal foil 14.
  • the metal foil 14 of the positive electrode 11 includes a rectangular main body 14 a and a rectangular tab 14 b projecting from one end of the main body 14 a.
  • the positive electrode active material layer 15 is a porous layer formed by containing a positive electrode active material and a binder.
  • the positive electrode active material layer 15 is formed by supporting a positive electrode active material on at least a central portion of the main body 14 a on both sides of the main body 14 a.
  • the positive electrode active material examples include composite oxides, metallic lithium, sulfur and the like.
  • the composite oxide includes, for example, at least one of manganese, nickel, cobalt and aluminum, and lithium.
  • the positive electrode active material is not supported on the tab 14 b. However, an active material may be supported on the base end portion of the tab 14 b on the main body 14 a side.
  • the tab 14b extends upward from the upper edge of the main body 14a, and is connected to the positive electrode terminal 5 through the current collector 16 (current collector).
  • the current collector 16 is disposed between the tab 14 b and the positive electrode terminal 5.
  • the current collector plate 16 is formed of, for example, the same material as the metal foil 14 of the positive electrode 11 in a rectangular flat plate shape.
  • the plurality of stacked tabs 14 b are disposed between the current collector 16 and the protective plate 23 (conductive member) thinner than the current collector 16 (see FIG. 3).
  • the protective plate 23 is made of, for example, the same material as the metal foil 14 of the positive electrode 11 in the shape of a rectangular flat plate.
  • the negative electrode 12 has, for example, a metal foil 17 made of copper foil and a negative electrode active material layer 18 formed on both sides of the metal foil 17. Similar to the metal foil 14 of the positive electrode 11, the metal foil 17 of the negative electrode 12 includes a rectangular main body 17a and a rectangular tab 17b protruding from one end of the main body 17a.
  • the negative electrode active material layer 18 is formed by supporting the negative electrode active material on at least a central portion of the main body 17 a on both sides of the main body 17 a.
  • the negative electrode active material layer 18 is a porous layer formed by containing a negative electrode active material and a binder.
  • the negative electrode active material for example, graphite, highly oriented graphite, meso carbon micro beads, hard carbon, carbon such as soft carbon, alkali metals such as lithium and sodium, metal compounds, SiO x (0.5 ⁇ x ⁇ 1.5) Etc., boron-added carbon, and the like.
  • the negative electrode active material is not supported on the tab 17 b. However, the active material may be supported on the proximal end portion of the tab 17b on the main body 17a side.
  • the tab 17b extends upward from the upper edge of the main body 17a, and is connected to the negative electrode terminal 6 via the current collector 19 (current collector).
  • the current collecting plate 19 is disposed between the tab 17 b and the negative electrode terminal 6.
  • the current collector 19 is formed, for example, in the shape of a rectangular flat plate from the same material as the metal foil 17 of the negative electrode 12.
  • the plurality of stacked tabs 17 b are disposed between the current collecting plate 19 and the protective plate 27 (conductive member) thinner than the current collecting plate 19 (see FIG. 3).
  • the protective plate 27 is made of, for example, the same material as the metal foil 17 of the negative electrode 12 in a rectangular flat plate shape.
  • the separator 13 accommodates the positive electrode 11.
  • the separator 13 has a rectangular shape as viewed from the stacking direction of the positive electrode 11 and the negative electrode 12.
  • the separator 13 is formed, for example, in a bag shape by welding a pair of long sheet-like separator members to each other.
  • Examples of the material of the separator 13 include porous films made of polyolefin resins such as polyethylene (PE) and polypropylene (PP), and woven or non-woven fabrics made of polypropylene, polyethylene terephthalate (PET), methyl cellulose and the like.
  • FIG. 3 is a perspective view of the electrode assembly according to the first embodiment.
  • FIG. 4 is a view showing a part of the electrode assembly of FIG. 3 as viewed in the X-axis direction.
  • the electrode assembly 3 shown in FIG. 3 includes a plurality of positive electrodes 11 and a plurality of negative electrodes 12 stacked one on another via a separator 13.
  • Each of the plurality of positive electrodes 11 includes a main body 14a extending in the XY plane, and a tab 14b protruding in the X-axis direction from one end of the main body 14a.
  • Each of the plurality of negative electrodes 12 includes a main body 17a extending in the XY plane, and a tab 17b protruding in the X-axis direction from one end of the main body 17a.
  • the tabs 14b and 17b are stacked on one another to form tab stacks 21 and 25, respectively. That is, the electrode assembly 3 includes a tab stack 21 having a plurality of tabs 14 b stacked in the Z-axis direction and a tab stack 25 having a plurality of tabs 17 b stacked in the Z-axis direction.
  • the tab stacks 21 and 25 are arranged separately from each other in the Y-axis direction.
  • the tab stack 21 includes end faces 21 a, 21 b, 21 c of the tab stack 21 extending along the stack direction (Z-axis direction) of the tab stack 21.
  • the end surfaces 21a and 21b are surfaces sandwiching the tab stack 21, and the end surface 21c is a surface connecting the end surfaces 21a and 21b. That is, the end faces 21 a and 21 b are disposed on the opposite sides of the tab stack 21.
  • the end surfaces 21a and 21b are surfaces along the XZ plane.
  • the end face 21 c is a surface inclined with respect to the XY plane so that the thickness of the tab laminate 21 decreases toward the tip of the tab laminate 21.
  • the tab stack 21 is disposed between the current collector 16 and the protective plate 23 in the Z-axis direction. That is, the tab stack 21 is disposed on the current collector 16 in the Z-axis direction.
  • the protective plate 23 is disposed on the tab stack 21 in the Z-axis direction. The protective plate 23 is not in contact with the current collector 16, and the protective plate 23 and the current collector 16 are separated by sandwiching the tab laminate 21 in the stacking direction.
  • the tab laminate 21 is thicker than the protective plate 23, and the current collector 16 is thicker than the tab laminate 21.
  • the thickness of the protective plate 23 is larger than the thickness of the tab 14 b and smaller than the thickness of the current collector plate 16.
  • the electrode assembly 3 may not include the protective plate 23 and the current collector 16.
  • the length of the current collector plate 16 in the Y-axis direction is larger than the length of the tab laminate 21 in the Y-axis direction (the distance between the end faces 21a and 21b). In the Y-axis direction, the position of the outer end of the current collector plate 16 in the Y-axis direction coincides with the position of the end of the main body 14 a in the Y-axis direction.
  • the length of the protective plate 23 in the Y-axis direction is substantially the same as the length of the tab laminate 21 in the Y-axis direction.
  • the tab laminate 21 has welds W located on the inner side from the end faces 21 a and 21 b of the tab laminate 21.
  • the maximum length W2 of the weld W in the direction (for example, the X-axis direction) orthogonal to the lamination direction of the tab laminate 21 at the end faces 21a and 21b of the tab laminate 21 is the lamination direction of the tab laminate 21 (for example, Z-axis direction When viewed from the direction (for example, the Y-axis direction) orthogonal to both the direction (for example, the X-axis direction) orthogonal to the stacking direction of the tab laminate 21 (for example, the Z-axis direction) Larger than the maximum length W1 of the overlapping portion of the welded portion W and the tab laminate 21 (see FIG.
  • the welded portion W extends to the inside of the current collector 16 and the protective plate 23 adjacent to the end faces 21 a and 21 b.
  • the length of the weld W in the X-axis direction is substantially equal to the length of the protective plate 23 in the X-axis direction or shorter than the length of the protective plate 23 in the X-axis direction.
  • the welded portion W can be stably formed even when the tab 14b of the tab laminate 21 is displaced in the X-axis direction (for example, when there is a displacement due to a tolerance).
  • the length of the welded portion W in the X-axis direction is substantially equal to the length of the protective plate 23 in the X-axis direction, there is a possibility that the welded portion W may protrude outside the protective plate 23 in the X-axis direction.
  • the length of the weld W in the X-axis direction is longer than the length of the protective plate 23 in the X-axis direction, the weld W protrudes outside the protective plate 23 in the X-axis direction. Even in those cases, it is possible to form the weld W.
  • the boundary line Wa of the weld W is in the Z axis direction. It extends in a direction inclined with respect to both the direction H (for example, the Y-axis direction) orthogonal to the direction Y and the stacking direction (the Z-axis direction) of the tab laminate 21.
  • the welding portion W has two boundary lines Wa, and the welding portion W is formed according to the shape of the molten pool formed around the energy beam B by the irradiation of the energy beam B (see FIG. 6) described later.
  • the distance between the two boundary lines Wa narrows inward from the outer surface of.
  • the weld pool is formed to be tapered inward from the surface of the object to be irradiated with the energy beam B in the irradiation direction of the energy beam B.
  • the welded portion W is also formed on the current collector plate 16, but since the density of the current collector plate 16 is different from the density of the tab laminate 21, the depth of the weld pool formed on the current collector plate 16 and the tab laminate 21 The depth of weld pool formed is different. As a result, as described above, the distance between the two boundary lines Wa narrows inward from the outer surface of the weld W.
  • the smaller angle of the angles formed by one boundary line Wa of welding portion W and direction H is ⁇
  • another boundary line Wa of welding portion W and direction H Let ⁇ be ⁇ , where ⁇ is the smaller of the angles formed by ⁇ , and the smaller of the angles formed by direction J and direction H when the irradiation direction of energy beam B is projected onto the YZ plane. It becomes a value between ⁇ and.
  • the smaller angle of the angles between boundary line Wa in current collecting plate 16 and direction H is ⁇
  • the boundary line Wa in tab laminate 21 and direction H Assuming that the smaller one of the angles formed is ⁇ , and the smaller one of the angles formed by the direction J of the irradiation direction of the energy beam B projected onto the YZ plane and the direction H is ⁇ , then ⁇ ⁇ ⁇ Become.
  • the tab stack 25 includes end surfaces 25a, 25b, 25c of the tab stack 25 extending along the stack direction (Z-axis direction) of the tab stack 25.
  • the end surfaces 25a and 25b are surfaces sandwiching the tab stack 25, and the end surface 25c is a surface connecting the end surfaces 25a and 25b. That is, the end faces 25 a and 25 b are disposed on the opposite sides of the tab stack 25.
  • the end surfaces 25a and 25b are surfaces along the XZ plane.
  • the end face 25 c is a surface inclined with respect to the XY plane so that the thickness of the tab laminate 25 decreases toward the tip of the tab laminate 25.
  • the tab stack 25 is disposed between the current collector 19 and the protective plate 27 in the Z-axis direction. That is, the tab stack 25 is disposed on the current collector 19 in the Z-axis direction.
  • the protective plate 27 is disposed on the tab stack 25 in the Z-axis direction. The protective plate 27 is not in contact with the current collecting plate 19, and the protective plate 27 and the current collecting plate 19 are separated by sandwiching the tab laminate 25 in the stacking direction.
  • the tab laminate 25 is thicker than the protective plate 27, and the current collector 19 is thicker than the tab laminate 25.
  • the thickness of the protective plate 27 is larger than the thickness of the tab 17 b and smaller than the thickness of the current collector plate 19.
  • the electrode assembly 3 may not include the protective plate 27 and the current collecting plate 19.
  • the length of the current collector plate 19 in the Y-axis direction is larger than the length of the tab laminate 25 in the Y-axis direction (the distance between the end surfaces 25a and 25b).
  • the position of the outer end of the current collector plate 19 in the Y-axis direction in the Y-axis direction coincides with the position of the end in the Y-axis direction of the main body 17a.
  • the length of the protective plate 27 in the Y-axis direction is substantially the same as the length of the tab laminate 25 in the Y-axis direction.
  • the tab laminate 25 has welds W located on the inner side from the end faces 25 a and 25 b of the tab laminate 25.
  • the end face 25 b of the tab laminate 25 faces the end face 21 b of the tab laminate 21.
  • the end faces 21a, 21b, 25a, 25b of the tab stacks 21, 25 are arranged along the Y-axis direction.
  • the maximum length W2 of the weld W in the direction (for example, the X-axis direction) orthogonal to the stacking direction of the tab stack 25 at the end faces 25a and 25b of the tab stack 25 is the stacking direction of the tab stack 25 (for example, the Z-axis direction When viewed from a direction (for example, the Y-axis direction) orthogonal to both the direction (for example, the X-axis direction) orthogonal to the stacking direction of the tab laminate 25 (for example, the Z-axis direction) Larger than the maximum length W1 of the overlapping portion of the welded portion W and the tab laminate 25 (see FIG. 3).
  • the weld portion W extends to the inside of the current collector plate 19 and the protective plate 27 adjacent to the end faces 25a, 25b.
  • the length of the weld W in the X-axis direction is substantially equal to the length of the protective plate 27 in the X-axis direction or shorter than the length of the protective plate 27 in the X-axis direction.
  • the welded portion W can be stably formed even when the tab 17b of the tab laminate 25 is displaced in the X-axis direction (for example, when there is a displacement due to a tolerance).
  • the length of the welded portion W in the X-axis direction is substantially equal to the length of the protective plate 27 in the X-axis direction, there is a possibility that the welded portion W may protrude outside the protective plate 27 in the X-axis direction.
  • the length of the weld W in the X-axis direction is longer than the length of the protection plate 27 in the X-axis direction, the weld W protrudes outside the protection plate 27 in the X-axis direction. Even in those cases, it is possible to form the weld W.
  • the boundary Wa of the weld W is in the Z axis direction. It extends in a direction that is inclined with respect to both the direction H (for example, the Y-axis direction) orthogonal to and the stacking direction (the Z-axis direction) of the tab stack 25.
  • weld portion W has two boundary lines Wa, and from the outer surface of weld portion W inward according to the shape of the molten pool formed around energy beam B by irradiation of energy beam B described later.
  • the distance between the two boundary lines Wa narrows toward the direction of travel.
  • the weld pool is formed to be tapered inward from the surface of the object to be irradiated with the energy beam B in the irradiation direction of the energy beam B.
  • the welded portion W is also formed on the current collector plate 19, but since the density of the current collector plate 19 is different from the density of the tab laminate 25, the depth of the weld pool formed on the current collector plate 19 and the tab laminate 25 are The depth of weld pool formed is different. As a result, as described above, the distance between the two boundary lines Wa narrows inward from the outer surface of the weld W.
  • the smaller angle of the angles formed by boundary Wa in current collector plate 19 and direction H is ⁇
  • the boundary Wa in tab laminate 25 and direction H Assuming that the smaller one of the angles formed is ⁇ , and the smaller one of the angles formed by the direction J of the irradiation direction of the energy beam B projected onto the YZ plane and the direction H is ⁇ , then ⁇ ⁇ ⁇ Become.
  • the boundary line Wa of the welded portion W extends in a direction inclined with respect to both the direction H and the Z axis direction.
  • the extending direction of the boundary line Wa is controlled, for example, by the irradiation direction of the energy beam B irradiated to the end faces 21a, 21b, 25a, 25b of the tab stacks 21, 25 as described above.
  • the length of the weld W in the direction H (the depth of the weld W) in the YZ cross section of the tab laminate 21 as compared to the case where the boundary line Wa of the weld W is parallel to the Z axis direction. Can be increased. Therefore, for example, in the tab laminate 21, even when some of the plurality of tabs 14b are displaced from the end face 25a to the inner side (direction H), unwelded portions are not easily generated between the plurality of tabs 14b. . Further, in the YZ cross section of the tab laminate 21, the length of the welded portion W in the Z-axis direction can be made larger than when the boundary line Wa of the welded portion W is parallel to the Y-axis direction.
  • an unwelded portion is less likely to occur between the plurality of tabs 14b.
  • the unwelded portion is between the plurality of tabs 17 b as compared with the case where the boundary line Wa of the welded portion W is parallel to the Z axis direction or the Y axis direction. Is less likely to occur.
  • the electrode assembly 3 is a stacked electrode assembly, it is possible for the individual electrodes (positive electrode 11 and negative electrode 12) to move independently as compared with the wound electrode assembly. Therefore, in the laminated electrode assembly, the main body 14a of the positive electrode 11 and the main body 17a of the negative electrode 12 may be displaced in at least one of the X-axis direction and the Y-axis direction as compared with the wound electrode assembly. is there. Furthermore, in addition to the positional displacement of the main bodies 14a, 17a, the tabs 14b, 17b may also be displaced in at least one of the X-axis direction and the Y-axis direction. Therefore, the maximum value of the positional deviation of the tabs 14b and 17b in the XY plane may be large.
  • the electrode assembly 3 Even in such a case, in the electrode assembly 3, an unwelded portion is less likely to occur between the plurality of tabs 14 b and 17 b. Further, the tab laminates 21 and 25 of the battery electrode assembly 3 having a large capacity become relatively thick, and the energy required for welding also increases according to the thickness of the tab laminates 21 and 25. In that case, when welding by irradiation of the energy beam B is performed, the running cost of the welding apparatus can be reduced compared to resistance welding using a welding electrode which is a consumable item.
  • the electrode assembly 3 includes the protection plates 23 and 27, the plurality of tabs 14b and 17b are pressed through the protection plates 23 and 27, and therefore, a gap is not easily generated between the plurality of tabs 14b and 17b. Therefore, it is hard to generate a void in welding part W, when welding.
  • the welded portion W in the direction orthogonal to the stacking direction of the tab laminate 21 Maximum welding depth Wd may be less than 2 mm, may be 1.5 mm or less, may be 1.2 mm or less, may be more than 0.1 mm, 0 It may be 3 mm or more.
  • the maximum welding depth Wd of the part W may be less than 2 mm, may be 1.5 mm or less, may be 1.2 mm or less, and may be more than 0.1 mm. , 0.3 mm or more.
  • the maximum welding depth Wd is less than 2 mm, for example, generation of sputtered particles due to irradiation of the energy beam B can be suppressed.
  • the maximum welding depth Wd is 1.2 mm or less, the generation of sputtered particles is significantly suppressed (see FIG. 19).
  • the maximum area of the welded portion W is, for example, 4 to 40 mm 2 .
  • the maximum area of the weld W is, for example, 4 to 40 mm 2 .
  • the maximum length W2 of the weld W in the direction (for example, the X-axis direction) orthogonal to the stacking direction of the tab stack 21 at the end faces 21 a and 21 b of the tab stack 21 is the tab
  • a direction e.g., Y-axis direction
  • the maximum length W1 of the portion where the welded portion W and the tab stack 21 overlap in the stacking direction (for example, the Z-axis direction) of the stack 21 is larger (see FIG.
  • the welded portion W spreads in the direction intersecting the stacking direction of the tab laminate 21.
  • the electrical resistance value between the plurality of tabs 14 b can be reduced.
  • the maximum length W2 of the weld W in the direction (for example, the X-axis direction) orthogonal to the stacking direction of the tab stack 25 at the end faces 25a and 25b of the tab stack 25 is the stacking direction of the tab stack 25 (for example, When viewed from the direction (for example, the Y-axis direction) orthogonal to both the Z-axis direction) and the direction (for example, the X-axis direction) orthogonal to the stacking direction of the tab laminate 25 It is larger than the maximum length W1 of the overlapping portion of the welded portion W and the tab laminate 25 in the Z-axis direction).
  • the welded portion W spreads in the direction intersecting the stacking direction of the tab laminate 25.
  • the electrical resistance value between the plurality of tabs 17 b can be reduced.
  • the tab laminate 21 is disposed between the protective plate 23 and the current collector plate 16 in the lamination direction of the tab laminate 21, and the thickness of the protective plate 23 in the lamination direction of the tab laminate 21 is the lamination of the tab laminate 21. It may be smaller than the thickness of the current collector 16 in the direction. In this case, since the thickness of the protective plate 23 is relatively small, the difference between the thermal capacity of the protective plate 23 and the thermal capacity of the tab 14 b can be reduced. Therefore, the quality of the welding part W in the contact location of the protective plate 23 and the tab 14b improves.
  • the thickness of the protective plate 23 in the stacking direction of the tab stack 21 may be larger than the thickness of the tab 14 b in the stacking direction of the tab stack 21.
  • the thickness of the protective plate 23 may be 0.1 to 0.5 mm or 0.1 to 0.2 mm. If the thickness of the protective plate 23 is less than 0.1 mm, the force with which the protective plate 23 presses the tab 14b will be small, so the tab 14b tends to move easily during welding. If the thickness of the protective plate 23 is more than 0.5 mm, the energy for melting the protective plate 23 at the time of welding tends to be large. When the output of the energy beam B is increased to increase the energy, sputtered particles resulting from the irradiation of the energy beam B tend to be generated.
  • the thickness of the tab 14b is, for example, 5 to 30 ⁇ m.
  • the thickness of the tab laminate 21 may be, for example, 0.3 to 2.4 mm, or 0.6 to 1.0 mm.
  • the tab laminate 25 is disposed between the protective plate 27 and the current collector plate 19 in the lamination direction of the tab laminate 25, and the thickness of the protective plate 27 in the lamination direction of the tab laminate 25 is the tab laminate It may be smaller than the thickness of the current collector 19 in the stacking direction of 25.
  • the thickness of the protective plate 27 since the thickness of the protective plate 27 is relatively small, the difference between the thermal capacity of the protective plate 27 and the thermal capacity of the tab 17b can be reduced. Therefore, the quality of the welding part W in the contact location of the protective plate 27 and the tab 17b improves.
  • the thickness of the protective plate 27 in the stacking direction of the tab stack 25 may be larger than the thickness of the tab 17 b in the stacking direction of the tab stack 25.
  • the thickness of the protective plate 27 may be, for example, 0.1 to 0.5 mm, or 0.1 to 0.2 mm. If the thickness of the protective plate 27 is less than 0.1 mm, the force with which the protective plate 27 presses the tab 17b will be small, so the tab 17b tends to move easily during welding. If the thickness of the protective plate 27 is more than 0.5 mm, the energy for melting the protective plate 27 at the time of welding tends to be large. When the output of the energy beam B is increased to increase the energy, sputtered particles resulting from the irradiation of the energy beam B tend to be generated. The thickness of the tab 17b is, for example, 5 to 30 ⁇ m. The thickness of the tab laminate 25 may be, for example, 0.3 to 2.4 mm or 0.6 to 1.0 mm.
  • FIG. 3 are diagrams showing one step of the method of manufacturing the electrode assembly according to the first embodiment.
  • the electrode assembly 3 shown in FIG. 3 is manufactured, for example, by the following method.
  • FIG. 5A is a view showing the tab stacks 21 and 25 as viewed from the X-axis direction
  • FIG. 5B is a view showing the tab stack 25 as viewed from the Y-axis direction.
  • the tab stacks 21 and 25 are formed by laminating the tabs 14 b and 17 b respectively on the current collectors 16 and 19.
  • the protective plates 23 and 27 are placed on the tab stacks 21 and 25, respectively.
  • the tab stacks 21 and 25 are pressed by the jig via the protective plates 23 and 27, for example, but may not be pressed.
  • FIG. 6A is a view showing the tab stacks 21 and 25 as viewed from the X-axis direction
  • FIG. 6B is a view showing the tab stack 25 as viewed from the Y-axis direction.
  • the energy beam B is emitted from the irradiation device 30 toward the end face 25 a of the tab stack 25.
  • the irradiation device 30 is, for example, a scanner head including a lens and a galvano mirror.
  • a beam generator is connected to the scanner head via a fiber.
  • the irradiation device 30 may be configured of, for example, a refractive optical system such as a prism.
  • the direction J in which the irradiation direction of the energy beam B is projected onto a plane (for example, YZ plane) orthogonal to the end face 25a of the tab laminate 25 and including the lamination direction of the tab laminate 25 is Z in the plane (for example, YZ plane). It is inclined with respect to both the direction H orthogonal to the axial direction (e.g., the Y-axis direction) and the stacking direction of the tab stack 25.
  • the direction J is also inclined with respect to the end face 25 a of the tab stack 25.
  • the smaller one of the angles formed by the direction H and the direction J may be 5 to 85 degrees, 10 to 80 degrees, or 45 to 75 degrees.
  • the energy beam B is a high energy beam that can perform welding.
  • the energy beam B is, for example, a laser beam or an electron beam.
  • the irradiation of the energy beam B is performed in the atmosphere of the inert gas G supplied from the nozzle 32.
  • the energy beam B is applied to the end face 25 a of the tab laminate 25 in a state where the tab laminate 25 is pressed in the Z-axis direction via the current collecting plate 19 and the protective plate 27 by a jig, for example.
  • the work including the current collecting plates 16 and 19, the tab stacks 21 and 25 and the protective plates 23 and 27 is placed on a transfer stage 40 such as a belt conveyor, for example, and transferred in the Y axis direction to the irradiation position of the energy beam B Be done.
  • the energy beam B is scanned at the end face 25 a of the tab stack 25 along a direction (X-axis direction) intersecting the Z-axis direction.
  • the energy beam B is scanned along the X-axis direction while being displaced in the Z-axis direction.
  • the energy beam B is scanned along the X axis direction while reciprocating (wobbling) in the Z axis direction.
  • the displacement of the irradiation spot of the energy beam B in the Z-axis direction is larger than the thickness of the tab stack 25.
  • the irradiation spot of the energy beam B moves from the position P1 on the axis H1 along the X-axis direction to the position P2 on the end face 25a of the tab stack 25.
  • the positions P1 and P2 are located at the center of the end face 25a of the tab stack 25 in the Z-axis direction.
  • the energy beam B is moved while moving the central point along the X-axis direction at the end face 25a of the tab stack 25 and rotating the irradiation spot of the energy beam B in the XZ plane about the central point. If the diameter of rotation is larger than the thickness of the tab laminate 25, it is preferable because the end face 25a of the tab laminate 25, the current collector plate 19 and the protective plate 27 can be welded as a whole.
  • the energy beam B may be irradiated to the part of the end face 25 a of the tab stack 25 on the protective plate 27 side, and the energy beam B may not be irradiated to the remaining part on the current collector plate 19 side.
  • the welding portion W is not formed on the remaining portion of the end face 25 a of the tab stack 25 on the current collecting plate 19 side.
  • the weld W extends in the thickness direction of the tab stack 25 inside the tab stack 25 by the weld W extending in the irradiation direction of the energy beam B inside the end face 25 a of the tab stack 25. It will be.
  • the plurality of tabs 17 b and the current collector plate 19 can be welded by causing the welded portion W to reach the current collector plate 19.
  • the irradiation spot of the energy beam B moves from the position P1 on the axis H1 to the position P3 at the end face 25a of the tab stack 25, and then moves from the position P2 on the axis H1 to the position P3.
  • You may The position P3 is located between the position P1 and the position P2 in the X-axis direction. In this case, in the welded portion W formed by the irradiation of the energy beam B, distortion variation in the X-axis direction is reduced.
  • the irradiation spot of the energy beam B may move linearly from the position P1 on the axis H1 to the position P2 on the end face 25a of the tab stack 25.
  • the energy beam B is scanned a plurality of times along the X-axis direction while shifting the irradiation spot of the energy beam B in the Z-axis direction.
  • FIG. 9A is a view showing the tab stacks 21 and 25 as viewed from the X-axis direction
  • FIG. 9B is a view showing the tab stack 25 as viewed from the Y-axis direction.
  • boundary line Wa of weld W extends in a direction inclined with respect to both directions H and Z-axis.
  • the maximum length W2 of the weld W in the direction (for example, the X-axis direction) orthogonal to the stacking direction of the tab stack 25 at the end face 25a of the tab stack 25 is the stacking direction (for example, the Z-axis direction) of the tab stack 25 When viewed from a direction (for example, the Y-axis direction) orthogonal to both the direction (for example, the X-axis direction) orthogonal to the stacking direction of the tab laminate 25 It is larger than the maximum length W1 of the portion where the welding portion W and the tab laminate 25 overlap.
  • the maximum length W1 is smaller than the maximum length of the weld W in the Z-axis direction.
  • the energy beam B is similarly irradiated to the end face 21b of the tab stack 21 (second tab stack). That is, the direction J in which the irradiation direction of the energy beam B is projected onto a plane (for example, YZ plane) orthogonal to the end face 21b of the tab lamination 25 and including the lamination direction of the tab lamination 21 is the plane (for example, YZ plane)
  • the light is irradiated from a direction inclined with respect to both the direction H and the stacking direction of the tab stacks 21.
  • the direction J is also inclined with respect to the end face 21 b of the tab stack 21.
  • the smaller one of the angles formed by the direction H and the direction J may be 5 to 85 degrees, 10 to 80 degrees, or 45 to 75 degrees. Good.
  • the weld W is also formed inside the end face 21 b of the tab stack 21.
  • the energy beam B is applied to the end face 21 b in a state where the end face 25 b of the tab laminate 25 and the end face 21 b of the tab laminate 21 are disposed to face each other.
  • the end face 25b of the tab laminate 25 is irradiated with the energy beam B to form a weld W inside the end face 25b of the tab laminate 25 (FIG. 4). reference).
  • the energy beam B is applied to the end face 25 b in a state where the end face 25 b of the tab laminate 25 and the end face 21 b of the tab laminate 21 are disposed to face each other.
  • the end face 21a of the tab laminate 21 is irradiated with the energy beam B to form a weld W inside the end face 21a of the tab laminate 21 (see FIG. 4). ).
  • the work including the tab stacks 21 and 25 is transported by the transport stage 40 in the Y-axis direction to the irradiation position of the energy beam B.
  • the end faces 21a and 25b of the tab stacks 21 and 25 are irradiated with the energy beam B using the first irradiation device 30, and the end faces 21b and 25a of the tab stacks 21 and 25 using the second irradiation device 30. May be irradiated with the energy beam B.
  • the end faces 25a, 21b, 25b, and 21a may be sequentially irradiated with the energy beam B by moving one irradiation device 30 by a driving device such as a motor to change the irradiation direction of the energy beam B.
  • the electrode assembly 3 is manufactured. Thereafter, the electrode assembly 3 in which the tab stacks 21 and 25 are bent can be housed in the case 2 to manufacture the power storage device 1.
  • the welding portion W extends along the irradiation direction of the energy beam B. Therefore, the length of the weld W in the direction H can be made larger than in the case of irradiating the energy beam in the Z-axis direction. Therefore, even when some of the plurality of tabs 17b are displaced inward from the end face 25a or the end face 25b, an unwelded portion is not easily generated between the plurality of tabs 17b. Similarly, even when some of the plurality of tabs 14b are displaced inward from the end face 21a or the end face 21b, an unwelded portion is not easily generated between the plurality of tabs 14b. Therefore, the process of aligning the plurality of tabs 14b and 17b in the X-axis direction and the Y-axis direction is not necessary, and the productivity of the electrode assembly 3 is improved.
  • the length of the welded portion W in the Z-axis direction can be increased as compared with the case where the energy beam is irradiated in the direction parallel to the XY plane. Therefore, unwelded portions are less likely to occur between the plurality of tabs 14 b and the plurality of tabs 17 b.
  • the end faces 21a, 21b, 25a, 25b of the tab laminates 21, 25 are arranged along the transport direction (Y-axis direction) of the tab laminates 21, 25. Ru.
  • the energy beams B can be applied to the end faces 21a, 21b, 25a and 25b. Therefore, the productivity of the electrode assembly 3 is improved.
  • the end faces 25a and 21b can be sequentially irradiated with the energy beam B.
  • the energy beam B can be sequentially irradiated to the end faces 25b and 21a.
  • the two end surfaces 25a and 25b arranged on the opposite side are not between the plural tabs 17b. It is difficult for the situation where welds occur.
  • welds W can be formed on the two end faces 25a and 25b disposed on the opposite sides, resistance to stress is high even if stress that causes separation between the tabs 17b is applied. Therefore, it is not necessary to form the weld W on the end face 25 c of the tab laminate 25. Therefore, the step of cutting the tip end including the end face 25 c of the tab stack 25 along the YZ plane is unnecessary, and the productivity of the electrode assembly 3 is improved.
  • the welding depth of the welded portion W It can also be made deeper as it approaches the current collectors 16 and 19 in the stacking direction of 25. It is also possible to secure a conductive area according to the amount of current.
  • the angle ⁇ is 10 ° or more, the members adjacent to the tab laminates 21 and 25 such as the current collectors 16 and 19 are more easily melted than in the case where the angle ⁇ is less than 10 °. Strength is improved.
  • the angle ⁇ is 80 ° or less, energy beams are more easily irradiated to the plurality of stacked tabs 14 b and 17 b compared to when the angle ⁇ is more than 80 °, so that welding defects are less likely to occur.
  • the maximum length W2 of the welded portion W in the direction perpendicular to the stacking direction of the tab stack 21 at the end faces 21a and 21b of the tab stack 21 corresponds to the stacking direction of the tab stack 21 (for example, the Z-axis direction) and the tab stack 21 When viewed from the direction (for example, the Y-axis direction) orthogonal to both the direction (for example, the X-axis direction) orthogonal to the stacking direction of the It is larger than the maximum length W1 of the portion where the tab laminate 21 overlaps.
  • the maximum length W2 of the welded portion W in the direction perpendicular to the stacking direction of the tab stack 25 at the end faces 25a and 25b of the tab stack 25 is the stacking direction of the tab stack 25 (for example, the Z-axis direction) and the tab Welding in the stacking direction (for example, the Z-axis direction) of the tab laminations 25 when viewed from a direction (for example, the Y-axis direction) orthogonal to the direction (for example, the X-axis direction) orthogonal to the stacking direction It is larger than the maximum length W1 of the portion where the portion W and the tab laminate 25 overlap.
  • the welded portion W since the mechanical strength of the welded portion W is increased, the welded portion W is unlikely to be broken even if stress is generated in the electrode assembly 3 due to, for example, an assembly operation or an external force. Further, at the end faces 21 a and 21 b of the tab laminate 21, the welded portion W can be enlarged in the direction orthogonal to the lamination direction of the tab laminate 21. Similarly, at the end faces 25 a and 25 b of the tab laminate 25, the welded portion W can be enlarged in the direction orthogonal to the lamination direction of the tab laminate 25. As a result, the thermal diffusivity of the welded portion W is improved, so that the generation of sputtered particles resulting from the irradiation of the energy beam B can be suppressed.
  • FIGS. 12 to 13 are diagrams showing one step of the method of manufacturing the electrode assembly according to the second embodiment.
  • the electrode assembly 3 can be manufactured in the same manner as in the first embodiment except that the irradiation device 30 is used instead of the irradiation device 30.
  • the irradiation device 30a has the same configuration as the irradiation device 30 except that the emission direction of the energy beam B can be changed around the central axis V parallel to the Z-axis direction with the position of the irradiation device 30a fixed. .
  • the end face 25 a of the tab stack 25 is irradiated with the energy beam B.
  • the direction J in which the irradiation direction of the energy beam B is projected onto a plane (for example, YZ plane) orthogonal to the end face 25a of the tab laminate 25 and including the stacking direction of the tab laminate 25 is the direction in the plane (for example, YZ plane) It is inclined with respect to both H and the stacking direction of the tab stack 25.
  • the direction J is also inclined with respect to the end face 25 a of the tab stack 25. In the YZ plane, the smaller one of the angles formed by the direction H and the direction J is ⁇ .
  • the irradiation of the energy beam B forms a weld W on the end face 25a as shown in FIG.
  • boundary line Wa of weld W extends in a direction inclined with respect to both directions H and Z-axis.
  • the angle x may be 20 ° or less or 10 ° or less. That is, the smaller one of the angles formed by the direction H and the direction J may be 70 ° or more or 80 ° or more.
  • the direction J in which the irradiation direction of the energy beam B is projected on a plane (for example, YZ plane) orthogonal to the end face 21b of the tab laminate 21 and including the lamination direction of the tab laminate 21 is a direction in the plane (for example, YZ plane) It is inclined with respect to both H and the stacking direction of the tab stack 21.
  • the direction J is also inclined with respect to the end face 21 b of the tab stack 21. In the YZ plane, the smaller one of the angles formed by the direction H and the direction J is ⁇ .
  • a weld portion W is formed on the end face 21 b.
  • the energy beam B toward the end face 21b can be obtained simply by changing the direction J to a line symmetry with respect to the central axis V in the YZ plane. Similar to the irradiation, the energy beam B can be irradiated to the end face 25 b of the tab laminate 25. Thereby, the welding part W is formed in the end surface 25b.
  • the work including the tab stacks 21 and 25 is transported by the transport stage 40 in the Y-axis direction, and the end face 21a of the tab stack 21 is irradiated with the energy beam B in the same manner as the irradiation of the energy beam B on the end face 25b.
  • the welded portion W is formed on the end face 21a.
  • the same effects as those of the first embodiment can be obtained.
  • the angle ⁇ is 70 ° or more (ie, the angle x is 20 ° or less)
  • energy is fixed with the position of the irradiation device 30a of the energy beam B in the Z-axis direction fixed above the tab stacks 21 and 25.
  • the emission direction of the beam B it becomes easy to irradiate the energy beam B to the end faces 21a, 21b, 25a, 25b of the tab stacks 21, 25.
  • the energy is applied to the end faces 21a, 21b, 25a and 25b of the tab stacks 21 and 25 while the position of one irradiation device 30a is fixed. Beam B can be irradiated.
  • FIGS. 14 to 15 are views showing one step of the method of manufacturing the electrode assembly according to the third embodiment.
  • 14 (A) and 15 (A) show the tab laminates 21 and 25 as viewed from the X-axis direction
  • FIGS. 14 (B) and 15 (B) are tab stacks as viewed from the Y-axis direction.
  • the electrode assembly 3 can be manufactured in the same manner as in the first embodiment except that the welds W are formed on the end faces 21c and 25c of the tab stacks 21 and 25, respectively.
  • the end face 25c of the tab laminate 25 is located at the tip of the tab laminate 25 and is a surface along the YZ plane.
  • the end face 25c may be formed by cutting the tip of the tab stack 25 or may be formed by stacking the tabs 17b using the tabs 17b of different lengths.
  • the direction J in which the irradiation direction of the energy beam B is projected onto a plane (for example, the XZ plane) orthogonal to the end face 25 c of the tab stack 25 and including the stacking direction of the tab stack 25 is the plane In (for example, the XZ plane), it is inclined with respect to both the direction H orthogonal to the Z-axis direction (for example, the X-axis direction) and the stacking direction of the tab stack 25.
  • the direction J is also inclined with respect to the end face 25 c of the tab stack 25.
  • the energy beam B is scanned along the Y-axis direction at the end face 25c while being displaced (wobbling) in the Z-axis direction.
  • the irradiation spot of the energy beam B moves from the position P4 on the axis H1 along the Y-axis direction to the position P5 on the end face 25c.
  • the positions P4 and P5 are located at the center of the end face 25c in the Z-axis direction.
  • the energy beam B is scanned, for example, while moving the central point along the Y-axis direction at the end face 25 c and rotating the irradiation spot of the energy beam B in the YZ plane about the central point.
  • a welded portion W is formed inside from the end face 25 c of the tab laminate 25.
  • the boundary line Wa of the welded portion W extends in a direction inclined with respect to both the direction H and the Z-axis direction in the XZ cross section of the tab laminate 25.
  • a welded portion W is also formed on the end face 21c of the tab stack 21.
  • the boundary line Wa of the welded portion W extends in a direction inclined with respect to both the direction H and the Z-axis direction in the XZ cross section of the tab laminate 21.
  • the welds W are formed not only on the end faces 25a and 25b of the tab laminate 25 but also on the end face 25c, so that the electrical resistance between the tabs 17b can be reduced.
  • the welds W may not be formed on the end faces 21a, 21b, 25a, 25b of the tab laminates 21, 25, and the welds W may be formed only on the end faces 21c, 25c of the tab laminates 21, 25.
  • 16 to 17 are views showing one step of a method of manufacturing an electrode assembly according to the fourth embodiment.
  • 16 (A) and 17 (A) show the tab stack 25 seen from the X-axis direction
  • FIGS. 16 (B) and 17 (B) show the tab stack 25 seen from the Y-axis direction.
  • the electrode assembly 3 can be manufactured in the same manner as in the first embodiment except that the wound electrode assembly 3 is manufactured instead of the laminated electrode assembly 3.
  • the wound electrode assembly 3 includes tab stacks 21 and 25.
  • the tab stacks 21 and 25 are disposed opposite to each other in the X-axis direction.
  • the tab laminate 25 the tab 17 b is compressed in the Z-axis direction after being wound around the axis in the X-axis direction. Therefore, the tab stack 25 includes the tabs 17 b stacked in the Z-axis direction. Specifically, a plurality of portions in the tab 17b are stacked in the Z-axis direction.
  • the welding portion W connects the stacked tabs 17b. Specifically, the welding portion W connects a plurality of portions in the tab 17b.
  • the tab laminate 25 does not have the end faces 25a and 25b, but has only the end face 25c located at the tip.
  • the tab stack 21 does not have the end faces 21a and 21b, but has only the end face 21c located at the tip.
  • the direction J in which the irradiation direction of the energy beam B is projected onto a plane (for example, the XZ plane) orthogonal to the end face 25c of the tab laminate 25 and including the lamination direction of the tab laminate 25 is the plane In (for example, the XZ plane), it is inclined with respect to both the direction H orthogonal to the Z-axis direction (for example, the X-axis direction) and the stacking direction of the tab stack 25.
  • the direction J is also inclined with respect to the end face 25 c of the tab stack 25.
  • the energy beam B is scanned along the Y-axis direction at the end face 25c while being displaced (wobbling) in the Z-axis direction.
  • the irradiation spot of the energy beam B moves from the position P4 on the axis H1 along the Y-axis direction to the position P5 on the end face 25c.
  • the positions P4 and P5 are located at the center of the end face 25c in the Z-axis direction.
  • the energy beam B is scanned, for example, while moving the central point along the Y-axis direction at the end face 25 c and rotating the irradiation spot of the energy beam B in the YZ plane about the central point.
  • a welded portion W is formed inside from the end face 25 c of the tab laminate 25.
  • the boundary line Wa of the welded portion W extends in a direction inclined with respect to both the direction H and the Z-axis direction in the XZ cross section of the tab laminate 25.
  • a welded portion W is also formed on the end face 21c of the tab stack 21.
  • the boundary line Wa of the welded portion W extends in a direction inclined with respect to both the direction H and the Z-axis direction in the XZ cross section of the tab laminate 21.
  • FIG. 18 is a view showing a part of an electrode assembly having a weld according to a modification.
  • FIG. 18A is a view showing the tab laminate 25 seen from the Y-axis direction, having the weld portion W according to the first modification.
  • FIG. 18B is a view showing the tab laminate 25 seen from the Y-axis direction, having the weld portion W according to the second modification.
  • the weld W has an outer shape including a curve. Therefore, the stress is not easily concentrated at the curved portion of the outer shape of the welded portion W, so the welded portion W is hardly peeled off.
  • the weld W may have an outer shape surrounded by a curve, or may have an outer shape surrounded by a curve and a straight line.
  • the external shape of the welded portion W does not include corner portions where the stress tends to concentrate (portions where straight lines intersect).
  • the external shape of the welding portion W according to the first modification includes, for example, a part of an ellipse.
  • the maximum length W2 of the weld W in the direction (X-axis direction) orthogonal to the stacking direction of the tab stack 25 at the end face 25a of the tab stack 25 is the tab stack 25 When viewed from the direction (Y-axis direction) orthogonal to both the stacking direction (Z-axis direction) and the direction (X-axis direction) orthogonal to the stacking direction of the tab stack 25 It is larger than the maximum length W1 of the portion where the welded portion W and the tab laminate 25 overlap in the (Z-axis direction).
  • the external shape of the welding portion W according to the second modification includes, for example, a part of a circle.
  • the maximum length W2 of the weld W in the direction (X-axis direction) orthogonal to the stacking direction of the tab stack 25 at the end face 25a of the tab stack 25 is the tab stack 25 When viewed from the direction (Y-axis direction) orthogonal to both the stacking direction (Z-axis direction) and the direction (X-axis direction) orthogonal to the stacking direction of the tab stack 25 It is larger than the maximum length W1 of the portion where the welded portion W and the tab laminate 25 overlap in the (Z-axis direction).
  • the maximum length W2 may be equal to or less than the maximum length W1.
  • weld W has the same shape as weld W according to the first modification or the second modification. May be
  • the irradiation device 30 may be replaced with the irradiation device 30a of the second embodiment.
  • Example 1 The weld portion W was formed such that the maximum weld depth Wd of the weld portion W was 0.1 mm.
  • Example 2 The welded portion W was formed in the same manner as in Example 1 except that the maximum welding depth Wd of the welded portion W was 0.3 mm.
  • Example 3 A welded portion W was formed in the same manner as in Example 1 except that the maximum welding depth Wd of the welded portion W was 1.2 mm. The output of the laser used to form the weld W was 1500 W, and the scanning speed was 24.9 mm / sec.
  • Example 4 The welded portion W was formed in the same manner as in Example 1 except that the maximum welding depth Wd of the welded portion W was set to 1.5 mm.
  • the power of the laser used to form the weld W was 1500 W, and the scanning speed was 8.3 mm / sec.
  • Example 5 The welded portion W was formed in the same manner as in Example 1 except that the maximum welding depth Wd of the welded portion W was 2 mm.
  • electrode assembly 11 ... positive electrode (electrode), 12 ... negative electrode (electrode), 14b, 17b ... tab, 16, 19 current collector plate (current collector), 21, 25 ... tab laminate, 21a, 21b , 25a, 25b, 25c ... end face, 23, 27 ... protection plate (conductive member), B ... energy beam, W ... welded portion, Wa ... boundary line.

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Abstract

タブを含む電極を有する電極組立体の製造方法は、積層されたタブを有するタブ積層体を準備する工程と、タブ積層体の積層方向に沿って延在するタブ積層体の端面にエネルギービームを照射することによって、タブ積層体の端面から内側に溶接部を形成する工程と、を含む。溶接部を形成する工程では、タブ積層体の端面に直交すると共にタブ積層体の積層方向を含む平面にエネルギービームの照射方向を投影した方向が、平面において、タブ積層体の積層方向に直交する方向及びタブ積層体の積層方向の両方に対して傾斜している。

Description

電極組立体の製造方法及び電極組立体
　本発明の一側面は、電極組立体の製造方法及び電極組立体に関する。
　リチウム二次電池を製造する際に、ＹＡＧレーザー又は電子ビームを用いて、積層された複数の短冊状集電タブ同士を溶接する方法が知られている（特許文献１参照）。
特開２００２－３１３３０９号公報
　上記方法では、集電タブの積層方向又は集電タブの積層方向に直交する方向にＹＡＧレーザー又は電子ビームが照射されている。集電タブの積層方向にＹＡＧレーザー又は電子ビームを照射すると、複数の集電タブのうちいくつかの集電タブが側面から内側に位置ずれしている場合に、複数のタブ間に未溶接部が生じるおそれがある。一方、集電タブの積層方向に直交する方向にＹＡＧレーザー又は電子ビームを照射すると、集電タブの積層方向に溶接部が広がらないため、複数のタブ間に未溶接部が生じるおそれがある。
　本発明の一側面は、積層されたタブ間に未溶接部が生じ難い電極組立体の製造方法及び電極組立体を提供することを目的とする。
　本発明の一側面に係る電極組立体の製造方法は、タブを含む電極を有する電極組立体の製造方法であって、積層された前記タブを有するタブ積層体を準備する工程と、前記タブ積層体の積層方向に沿って延在する前記タブ積層体の端面にエネルギービームを照射することによって、前記タブ積層体の端面から内側に溶接部を形成する工程と、を含み、前記溶接部を形成する工程では、前記タブ積層体の端面に直交すると共に前記タブ積層体の積層方向を含む平面に前記エネルギービームの照射方向を投影した方向が、前記平面において、前記タブ積層体の積層方向に直交する方向及び前記タブ積層体の積層方向の両方に対して傾斜している。
　この電極組立体の製造方法では、上記平面において、溶接部が、エネルギービームの照射方向を上記平面に投影した方向に沿って延びる。よって、上記平面において、タブ積層体の積層方向にエネルギービームを照射する場合に比べて、タブ積層体の積層方向に直交する方向における溶接部の長さを大きくできる。そのため、例えば複数のタブのうちいくつかのタブが端面から内側に位置ずれしている場合でも、複数のタブ間に未溶接部が生じにくい。また、上記平面において、タブ積層体の積層方向に直交する方向にエネルギービームを照射する場合に比べて、タブ積層体の積層方向における溶接部の長さを大きくできる。そのため、積層されたタブ間に未溶接部が生じにくい。
　前記タブ積層体を準備する工程では、複数のタブ積層体を準備し、前記溶接部を形成する工程では、前記複数のタブ積層体のうちの第１のタブ積層体の端面と、前記複数のタブ積層体のうちの第２のタブ積層体の端面とのそれぞれに前記エネルギービームを照射してもよい。さらに、前記第１のタブ積層体の端面及び前記第２のタブ積層体の端面が互いに対向配置された状態で、前記第１のタブ積層体の端面及び前記第２のタブ積層体の端面のそれぞれに前記エネルギービームを照射してもよい。
　この場合、第１及び第２のタブ積層体のいずれか一方の端面にエネルギービームを照射する際に、他方のタブ積層体がエネルギービームを遮蔽しないようにエネルギービームの照射装置を配置し易くなる。
　前記第１のタブ積層体の端面及び前記第２のタブ積層体の端面が、前記複数のタブ積層体の搬送方向に沿って配列されてもよい。
　この場合、複数のタブ積層体を搬送することによって、第１のタブ積層体の端面及び第２のタブ積層体の端面にエネルギービームを照射することができる。そのため、電極組立体の生産性が向上する。
　前記タブ積層体が、前記タブ積層体を挟んで互いに反対側に配置された複数の端面を有しており、前記溶接部を形成する工程では、前記複数の端面のそれぞれに前記エネルギービームを照射してもよい。
　これにより、１つの端面において積層されたタブ間に未溶接部が生じた場合であっても、反対側に配置された別の端面において積層されたタブ間に未溶接部が生じにくい。
　前記複数の端面が、前記タブ積層体の搬送方向に沿って配列されてもよい。
　この場合、タブ積層体を搬送することによって、複数の端面にエネルギービームを照射することができる。そのため、電極組立体の生産性が向上する。
　前記平面において、前記タブ積層体の積層方向に直交する方向と前記エネルギービームの照射方向を前記平面に投影した方向とのなす角度のうち小さい方の角度が、１０～８０°であってもよい。
　角度が１０°以上であると、角度が１０°未満の場合に比べて、例えば集電板といったタブ積層体に隣接する部材を溶融させ易くなるので、溶接強度が向上する。角度が８０°以下であると、角度が８０°超の場合に比べて、積層されたタブのそれぞれにエネルギービームが照射され易くなるので、溶接不良が起きにくい。
　前記平面において、前記タブ積層体の積層方向に直交する方向と前記エネルギービームの照射方向を前記平面に投影した方向とのなす角度のうち小さい方の角度が、７０°以上であってもよい。
　角度が７０°以上であると、タブ積層体の積層方向におけるエネルギービームの照射装置の位置をタブ積層体の上方に固定した状態で、エネルギービームの出射方向を変えることによって、タブ積層体の端面にエネルギービームを照射し易くなる。
　前記タブ積層体が、前記タブ積層体の積層方向において導電部材と集電体との間に配置され、前記タブ積層体の積層方向における前記導電部材の厚みは、前記タブ積層体の積層方向における前記集電体の厚みよりも小さくてもよい。
　この場合、導電部材の厚みが比較的小さくなるので、導電部材の熱容量とタブの熱容量との差を小さくできる。
　前記タブ積層体の端面において前記タブ積層体の積層方向に直交する方向における前記溶接部の最大長さが、前記タブ積層体の積層方向と前記タブ積層体の端面において前記タブ積層体の積層方向に直交する前記方向との両方に直交する方向から見たときに、前記タブ積層体の積層方向における前記溶接部と前記タブ積層体とが重なる部分の最大長さよりも大きくてもよい。
　この場合、溶接部の機械的強度が高まるので、例えば組立作業又は外力により電極組立体に応力が生じても溶接部が破壊され難い。また、タブ積層体の端面において、タブ積層体の積層方向に直交する方向に溶接部を大きくすることができる。その結果、溶接部の熱拡散性が向上するので、エネルギービームの照射に起因するスパッタ粒子の発生を抑制できる。
　前記タブ積層体の積層方向を含み前記タブ積層体の端面に直交する前記タブ積層体の断面において、前記タブ積層体の積層方向に直交する方向における前記溶接部の最大溶接深さが２ｍｍ未満であってもよい。
　この場合、エネルギービームの照射に起因するスパッタ粒子の発生を抑制できる。
　前記タブ積層体の端面の法線方向から見て、前記溶接部が、曲線を含む外形形状を有してもよい。
　この場合、溶接部の外形形状の曲線部分において応力が集中し難いので、溶接部が剥離し難い。
　本発明の一側面に係る電極組立体は、タブを含む電極を備える電極組立体であって、積層された前記タブを有するタブ積層体を備え、前記タブ積層体が、前記タブ積層体の積層方向に沿って延在する前記タブ積層体の端面から内側に位置する溶接部を有し、前記タブ積層体の積層方向を含み前記タブ積層体の端面に直交する前記タブ積層体の断面において、前記溶接部の境界線は、前記タブ積層体の積層方向に直交する方向及び前記タブ積層体の積層方向の両方に対して傾斜した方向に延びている。
　この電極組立体では、タブ積層体の断面において溶接部の境界線がタブ積層体の積層方向に平行な場合に比べて、タブ積層体の積層方向に直交する方向における溶接部の長さを大きくできる。そのため、例えば複数のタブのうちいくつかのタブが端面から内側に位置ずれしている場合でも、複数のタブ間に未溶接部が生じにくい。また、前記タブ積層体の断面において溶接部の境界線がタブ積層体の積層方向に直交する方向に平行な場合に比べて、タブ積層体の積層方向における溶接部の長さを大きくできる。そのため、積層されたタブ間に未溶接部が生じにくい。
　上記電極組立体は積層型であってもよい。
　積層型の電極組立体は、巻回型の電極組立体に比べて個々の電極がそれぞれ独立に動くことが可能である。そのため、タブ積層体の積層方向に直交する面におけるタブの位置ずれの最大値が大きくなる可能性がある。そのような場合であっても、複数のタブ間に未溶接部が生じにくい。また、積層型の電極組立体のタブ積層体は比較的厚くなり、タブ積層体の厚さに応じて溶接に必要なエネルギーも大きくなる。その場合、エネルギービームの照射による溶接を行うと、消耗品である溶接電極を用いる抵抗溶接に比べて、溶接装置のランニングコストを低減できる。
　上記電極組立体は集電体を更に備え、前記タブ積層体の積層方向において前記集電体上に前記タブ積層体が配置されてもよい。
　上記電極組立体は導電部材を更に備え、前記タブ積層体の積層方向において前記タブ積層体上に前記導電部材が配置されてもよい。
　この場合、導電部材によって積層されたタブが押圧されるため積層されたタブ間に隙間が生じ難くなる。よって、溶接部にボイドが発生し難い。
　前記タブ積層体が、前記タブ積層体の積層方向において導電部材と集電体との間に配置され、前記タブ積層体の積層方向における前記導電部材の厚みは、前記タブ積層体の積層方向における前記集電体の厚みよりも小さくてもよい。
　この場合、導電部材の厚みが比較的小さくなるので、導電部材の熱容量とタブの熱容量との差を小さくできる。
　前記タブ積層体の端面において前記タブ積層体の積層方向に直交する方向における前記溶接部の最大長さが、前記タブ積層体の積層方向と前記タブ積層体の端面において前記タブ積層体の積層方向に直交する前記方向との両方に直交する方向から見たときに、前記タブ積層体の積層方向における前記溶接部と前記タブ積層体とが重なる部分の最大長さよりも大きくてもよい。
　この場合、タブ積層体の端面において、タブ積層体の積層方向に交差する方向に溶接部が広がる。その結果、溶接部において電流が積層方向に流れる際に、積層されたタブ間の電気抵抗値を低減できる。
　前記タブ積層体の積層方向を含み前記タブ積層体の端面に直交する前記タブ積層体の断面において、前記タブ積層体の積層方向に直交する方向における前記溶接部の最大溶接深さが２ｍｍ未満であってもよい。
　前記タブ積層体の端面の法線方向から見て、前記溶接部が、曲線を含む外形形状を有してもよい。
　この場合、溶接部の外形形状の曲線部分において応力が集中し難いので、溶接部が剥離し難い。
　本発明の一側面によれば、積層されたタブ間に未溶接部が生じ難い電極組立体の製造方法及び電極組立体が提供され得る。
図１は、第１実施形態に係る電極組立体を備える蓄電装置の分解斜視図である。 図２は、図１のＩＩ－ＩＩ線に沿った蓄電装置の断面図である。 図３は、第１実施形態に係る電極組立体の斜視図である。 図４は、Ｘ軸方向から見た図３の電極組立体の一部を示す図である。 図５は、第１実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。 図６は、第１実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。 図７は、第１実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。 図８は、第１実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。 図９は、第１実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。 図１０は、第１実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。 図１１は、第１実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。 図１２は、第２実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。 図１３は、第２実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。 図１４は、第３実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。 図１５は、第３実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。 図１６は、第４実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。 図１７は、第４実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。 図１８は、変形例に係る溶接部を有する電極組立体の一部を示す図である。 図１９は、実施例の評価結果を示す図である。
　以下、添付図面を参照しながら本発明の実施形態が詳細に説明される。図面の説明において、同一又は同等の要素には同一符号が用いられ、重複する説明は省略される。図面には、必要に応じてＸＹＺ直交座標系が示されている。Ｚ軸方向は例えば鉛直方向、Ｘ軸方向及びＹ方向は例えば水平方向である。
　図１は、第１実施形態に係る電極組立体を備える蓄電装置の分解斜視図である。図２は、図１のＩＩ－ＩＩ線に沿った蓄電装置の断面図である。図１及び図２に示される蓄電装置１は、例えばリチウムイオン二次電池といった非水電解質二次電池又は電気二重層キャパシタである。
　図１及び図２に示されるように、蓄電装置１は、例えば略直方体形状をなす中空のケース２と、ケース２内に収容された電極組立体３とを備えている。ケース２は、例えばアルミニウム等の金属によって形成されている。ケース２は、一方側において開口した本体部２ａと、本体部２ａの開口を塞ぐ蓋部２ｂとを有している。ケース２の内壁面上には、絶縁フィルム（図示せず）が設けられる。ケース２の内部には、例えば非水系（有機溶媒系）の電解液が注液されている。電極組立体３では、後述する正極１１の正極活物質層１５、負極１２の負極活物質層１８、及びセパレータ１３が多孔質をなしており、その空孔内に、電解液が含浸されている。ケース２の蓋部２ｂには、正極端子５と負極端子６とが互いに離間して配置されている。正極端子５は、絶縁リング７を介してケース２に固定され、負極端子６は、絶縁リング８を介してケース２に固定されている。
　電極組立体３は、積層型の電極組立体である。電極組立体３は、複数の正極１１（電極）と、複数の負極１２（電極）と、正極１１と負極１２との間に配置された袋状のセパレータ１３とによって構成されている。セパレータ１３内には、例えば正極１１が収容されている。セパレータ１３内に正極１１が収容された状態で、複数の正極１１と複数の負極１２とがセパレータ１３を介して交互に積層されている。
　正極１１は、例えばアルミニウム箔からなる金属箔１４と、金属箔１４の両面に形成された正極活物質層１５と、を有している。正極１１の金属箔１４は、矩形状の本体１４ａと、本体１４ａの一端から突出する矩形状のタブ１４ｂと、を含む。正極活物質層１５は、正極活物質とバインダとを含んで形成されている多孔質の層である。正極活物質層１５は、本体１４ａの両面において、少なくとも本体１４ａの中央部分に正極活物質が担持されて形成されている。
　正極活物質としては、例えば複合酸化物、金属リチウム、硫黄等が挙げられる。複合酸化物には、例えばマンガン、ニッケル、コバルト及びアルミニウムの少なくとも１つと、リチウムとが含まれる。ここでは、一例として、タブ１４ｂには、正極活物質が担持されていない。ただし、タブ１４ｂにおける本体１４ａ側の基端部分には、活物質が担持されている場合もある。
　タブ１４ｂは、本体１４ａの上縁部から上方に延び、集電板１６（集電体）を介して正極端子５に接続されている。集電板１６はタブ１４ｂと正極端子５との間に配置されている。集電板１６は、例えば、正極１１の金属箔１４と同一の材料から矩形平板状に構成される。積層された複数のタブ１４ｂは、集電板１６と、集電板１６よりも薄い保護板２３（導電部材）との間に配置される（図３参照）。保護板２３は、例えば、正極１１の金属箔１４と同一の材料から矩形平板状に構成される。
　負極１２は、例えば銅箔からなる金属箔１７と、金属箔１７の両面に形成された負極活物質層１８と、を有している。負極１２の金属箔１７は、正極１１の金属箔１４と同様に、矩形状の本体１７ａと、本体１７ａの一端部から突出する矩形状のタブ１７ｂと、を含む。負極活物質層１８は、本体１７ａの両面において、少なくとも本体１７ａの中央部分に負極活物質が担持されて形成されている。負極活物質層１８は、負極活物質とバインダとを含んで形成されている多孔質の層である。
　負極活物質としては、例えば黒鉛、高配向性グラファイト、メソカーボンマイクロビーズ、ハードカーボン、ソフトカーボン等のカーボン、リチウム、ナトリウム等のアルカリ金属、金属化合物、ＳｉＯｘ（０．５≦ｘ≦１．５）等の金属酸化物、ホウ素添加炭素等が挙げられる。ここでは、一例として、タブ１７ｂには、負極活物質が担持されていない。ただし、タブ１７ｂにおける本体１７ａ側の基端部分には、活物質が担持されている場合もある。
　タブ１７ｂは、本体１７ａの上縁部から上方に延び、集電板１９（集電体）を介して負極端子６に接続されている。集電板１９はタブ１７ｂと負極端子６との間に配置されている。集電板１９は、例えば、負極１２の金属箔１７と同一の材料から矩形平板状に構成される。積層された複数のタブ１７ｂは、集電板１９と、集電板１９よりも薄い保護板２７（導電部材）との間に配置される（図３参照）。保護板２７は、例えば、負極１２の金属箔１７と同一の材料から矩形平板状に構成される。
　セパレータ１３は、正極１１を収容している。セパレータ１３は、正極１１及び負極１２の積層方向からみて矩形状である。セパレータ１３は、例えば、一対の長尺シート状のセパレータ部材を互いに溶着して袋状に形成される。セパレータ１３の材料としては、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）等のポリオレフィン系樹脂からなる多孔質フィルム、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、メチルセルロース等からなる織布又は不織布等が例示される。
　図３は、第１実施形態に係る電極組立体の斜視図である。図４は、Ｘ軸方向から見た図３の電極組立体の一部を示す図である。図３に示される電極組立体３は、セパレータ１３を介して互いに積層された複数の正極１１及び複数の負極１２を含む。複数の正極１１のそれぞれは、ＸＹ平面に延在する本体１４ａと、本体１４ａの一端からＸ軸方向に突出するタブ１４ｂとを含む。複数の負極１２のそれぞれは、ＸＹ平面に延在する本体１７ａと、本体１７ａの一端からＸ軸方向に突出するタブ１７ｂとを含む。タブ１４ｂ，１７ｂは、互いに積層されてタブ積層体２１，２５をそれぞれ構成する。すなわち、電極組立体３は、Ｚ軸方向に積層された複数のタブ１４ｂを有するタブ積層体２１と、Ｚ軸方向に積層された複数のタブ１７ｂを有するタブ積層体２５とを備える。タブ積層体２１，２５は、Ｙ軸方向において、互いに離間して配列される。
　タブ積層体２１は、タブ積層体２１の積層方向（Ｚ軸方向）に沿って延在するタブ積層体２１の端面２１ａ，２１ｂ，２１ｃを備える。端面２１ａ，２１ｂは、タブ積層体２１を挟む面であり、端面２１ｃは端面２１ａ，２１ｂを繋ぐ面である。すなわち、端面２１ａ，２１ｂは、タブ積層体２１を挟んで互いに反対側に配置されている。端面２１ａ，２１ｂは、ＸＺ平面に沿う面である。端面２１ｃは、タブ積層体２１の先端に向かうに連れてタブ積層体２１の厚みが小さくなるようにＸＹ平面に対して傾斜した面である。
　タブ積層体２１は、Ｚ軸方向において、集電板１６と保護板２３との間に配置される。すなわち、タブ積層体２１は、Ｚ軸方向において集電板１６上に配置される。保護板２３は、Ｚ軸方向においてタブ積層体２１上に配置される。保護板２３は、集電板１６と接触しておらず、保護板２３と集電板１６とは、タブ積層体２１を積層方向に挟んで離間している。タブ積層体２１は保護板２３よりも厚く、集電板１６はタブ積層体２１よりも厚い。保護板２３の厚みは、タブ１４ｂの厚みよりも大きく、集電板１６の厚みよりも小さい。電極組立体３は、保護板２３及び集電板１６を備えなくてもよい。
　集電板１６のＹ軸方向における長さは、タブ積層体２１のＹ軸方向における長さ（端面２１ａ，２１ｂ間の距離）よりも大きくなっている。Ｙ軸方向において、集電板１６のＹ軸方向における外側端部の位置は、本体１４ａのＹ軸方向における端部の位置と一致している。保護板２３のＹ軸方向における長さは、タブ積層体２１のＹ軸方向における長さと略同じである。
　タブ積層体２１は、タブ積層体２１の端面２１ａ，２１ｂからそれぞれ内側に位置する溶接部Ｗを有する。タブ積層体２１の端面２１ａ，２１ｂにおいてタブ積層体２１の積層方向に直交する方向（例えばＸ軸方向）における溶接部Ｗの最大長さＷ２は、タブ積層体２１の積層方向（例えばＺ軸方向）とタブ積層体２１の積層方向に直交する方向（例えばＸ軸方向）との両方に直交する方向（例えばＹ軸方向）から見たときに、タブ積層体２１の積層方向（例えばＺ軸方向）における溶接部Ｗとタブ積層体２１とが重なる部分の最大長さＷ１よりも大きい（図３参照）。溶接部Ｗは、端面２１ａ，２１ｂに隣接する集電板１６及び保護板２３の内部まで延びている。端面２１ａ，２１ｂにおいて、溶接部ＷのＸ軸方向における長さは、保護板２３のＸ軸方向における長さと略等しいか、又は保護板２３のＸ軸方向における長さよりも短いことが好ましい。これにより、タブ積層体２１のタブ１４ｂがＸ軸方向において位置ずれした場合（例えば公差による位置ずれがある場合）であっても安定して溶接部Ｗを形成することができる。なお、溶接部ＷのＸ軸方向における長さが保護板２３のＸ軸方向における長さと略等しい場合、位置ずれにより溶接部ＷがＸ軸方向において保護板２３の外側にはみ出す可能性がある。また、溶接部ＷのＸ軸方向における長さが保護板２３のＸ軸方向における長さよりも長い場合、溶接部ＷがＸ軸方向において保護板２３の外側にはみ出す。それらの場合であっても、溶接部Ｗを形成することは可能である。
　図４に示されるように、Ｚ軸方向を含みタブ積層体２１の端面２１ａ，２１ｂに直交するタブ積層体２１の断面（例えばＹＺ断面）において、溶接部Ｗの境界線Ｗａは、Ｚ軸方向に直交する方向Ｈ（例えばＹ軸方向）及びタブ積層体２１の積層方向（Ｚ軸方向）の両方に対して傾斜した方向に延びている。例えば、溶接部Ｗは２つの境界線Ｗａを有しており、後述するエネルギービームＢ（図６参照）の照射によりエネルギービームＢの周囲に形成される溶融池の形状に応じて、溶接部Ｗの外面から内側に向かうに連れて２つの境界線Ｗａの間隔が狭くなっている。溶接池は、エネルギービームＢの照射方向において、エネルギービームＢの照射対象物の表面から内側に向けて先細るように形成される。溶接部Ｗは集電板１６にも形成されるが、集電板１６の密度はタブ積層体２１の密度と異なるため、集電板１６に形成される溶接池の深さとタブ積層体２１に形成される溶接池の深さは異なる。その結果、上述のように、溶接部Ｗの外面から内側に向かうに連れて２つの境界線Ｗａの間隔は狭くなる。すなわち、タブ積層体２１のＹＺ断面において、溶接部Ｗの１つの境界線Ｗａと方向Ｈとのなす角度のうち小さい方の角度をα、溶接部Ｗのもう１つの境界線Ｗａと方向Ｈとのなす角度のうち小さい方の角度をβ、エネルギービームＢの照射方向をＹＺ平面に投影した方向Ｊと方向Ｈとのなす角度のうち小さい方の角度をθとした場合に、θはαとβとの間の値となる。例えば、タブ積層体２１のＹＺ断面において、集電板１６内の境界線Ｗａと方向Ｈとのなす角度のうち小さい方の角度をα、タブ積層体２１内の境界線Ｗａと方向Ｈとのなす角度のうち小さい方の角度をβ、エネルギービームＢの照射方向をＹＺ平面に投影した方向Ｊと方向Ｈとのなす角度のうち小さい方の角度をθとした場合、α＜θ＜βとなる。
　同様に、タブ積層体２５は、タブ積層体２５の積層方向（Ｚ軸方向）に沿って延在するタブ積層体２５の端面２５ａ，２５ｂ，２５ｃを備える。端面２５ａ，２５ｂは、タブ積層体２５を挟む面であり、端面２５ｃは端面２５ａ，２５ｂを繋ぐ面である。すなわち、端面２５ａ，２５ｂは、タブ積層体２５を挟んで互いに反対側に配置されている。また、端面２５ａ，２５ｂは、ＸＺ平面に沿う面である。また、端面２５ｃは、タブ積層体２５の先端に向かうに連れてタブ積層体２５の厚みが小さくなるようにＸＹ平面に対して傾斜した面である。
　タブ積層体２５は、Ｚ軸方向において、集電板１９と保護板２７との間に配置される。すなわち、タブ積層体２５は、Ｚ軸方向において集電板１９上に配置される。保護板２７は、Ｚ軸方向においてタブ積層体２５上に配置される。保護板２７は、集電板１９と接触しておらず、保護板２７と集電板１９とは、タブ積層体２５を積層方向に挟んで離間している。タブ積層体２５は保護板２７よりも厚く、集電板１９はタブ積層体２５よりも厚い。保護板２７の厚みは、タブ１７ｂの厚みよりも大きく、集電板１９の厚みよりも小さい。電極組立体３は、保護板２７及び集電板１９を備えなくてもよい。
　集電板１９のＹ軸方向における長さは、タブ積層体２５のＹ軸方向における長さ（端面２５ａ，２５ｂ間の距離）よりも大きくなっている。Ｙ軸方向において、集電板１９のＹ軸方向における外側端部の位置は、本体１７ａのＹ軸方向における端部の位置と一致している。保護板２７のＹ軸方向における長さは、タブ積層体２５のＹ軸方向における長さと略同じである。
　タブ積層体２５は、タブ積層体２５の端面２５ａ，２５ｂからそれぞれ内側に位置する溶接部Ｗを有する。タブ積層体２５の端面２５ｂは、タブ積層体２１の端面２１ｂと対向している。よって、タブ積層体２１，２５の端面２１ａ，２１ｂ，２５ａ，２５ｂは、Ｙ軸方向に沿って配列される。タブ積層体２５の端面２５ａ，２５ｂにおいてタブ積層体２５の積層方向に直交する方向（例えばＸ軸方向）における溶接部Ｗの最大長さＷ２は、タブ積層体２５の積層方向（例えばＺ軸方向）とタブ積層体２５の積層方向に直交する方向（例えばＸ軸方向）との両方に直交する方向（例えばＹ軸方向）から見たときに、タブ積層体２５の積層方向（例えばＺ軸方向）における溶接部Ｗとタブ積層体２５とが重なる部分の最大長さＷ１よりも大きい（図３参照）。溶接部Ｗは、端面２５ａ，２５ｂに隣接する集電板１９及び保護板２７の内部まで延びている。端面２５ａ，２５ｂにおいて、溶接部ＷのＸ軸方向における長さは、保護板２７のＸ軸方向における長さと略等しいか、又は保護板２７のＸ軸方向における長さよりも短いことが好ましい。これにより、タブ積層体２５のタブ１７ｂがＸ軸方向において位置ずれした場合（例えば公差による位置ずれがある場合）であっても安定して溶接部Ｗを形成することができる。なお、溶接部ＷのＸ軸方向における長さが保護板２７のＸ軸方向における長さと略等しい場合、位置ずれにより溶接部ＷがＸ軸方向において保護板２７の外側にはみ出す可能性がある。また、溶接部ＷのＸ軸方向における長さが保護板２７のＸ軸方向における長さよりも長い場合、溶接部ＷがＸ軸方向において保護板２７の外側にはみ出す。それらの場合であっても、溶接部Ｗを形成することは可能である。
　図４に示されるように、Ｚ軸方向を含みタブ積層体２５の端面２５ａ，２５ｂに直交するタブ積層体２５の断面（例えばＹＺ断面）において、溶接部Ｗの境界線Ｗａは、Ｚ軸方向に直交する方向Ｈ（例えばＹ軸方向）及びタブ積層体２５の積層方向（Ｚ軸方向）の両方に対して傾斜した方向に延びている。例えば、溶接部Ｗは２つの境界線Ｗａを有しており、後述するエネルギービームＢの照射によりエネルギービームＢの周囲に形成される溶融池の形状に応じて、溶接部Ｗの外面から内側に向かうに連れて２つの境界線Ｗａの間隔が狭くなっている。溶接池は、エネルギービームＢの照射方向において、エネルギービームＢの照射対象物の表面から内側に向けて先細るように形成される。溶接部Ｗは集電板１９にも形成されるが、集電板１９の密度はタブ積層体２５の密度と異なるため、集電板１９に形成される溶接池の深さとタブ積層体２５に形成される溶接池の深さは異なる。その結果、上述のように、溶接部Ｗの外面から内側に向かうに連れて２つの境界線Ｗａの間隔は狭くなる。すなわち、タブ積層体２５のＹＺ断面において、溶接部Ｗの１つの境界線Ｗａと方向Ｈとのなす角度のうち小さい方の角度をα、溶接部Ｗのもう１つの境界線Ｗａと方向Ｈとのなす角度のうち小さい方の角度をβ、エネルギービームＢの照射方向をＹＺ平面に投影した方向Ｊと方向Ｈとのなす角度のうち小さい方の角度をθとした場合に、θはαとβとの間の値となる。例えば、タブ積層体２５のＹＺ断面において、集電板１９内の境界線Ｗａと方向Ｈとのなす角度のうち小さい方の角度をα、タブ積層体２５内の境界線Ｗａと方向Ｈとのなす角度のうち小さい方の角度をβ、エネルギービームＢの照射方向をＹＺ平面に投影した方向Ｊと方向Ｈとのなす角度のうち小さい方の角度をθとした場合、α＜θ＜βとなる。
　第１実施形態の電極組立体３では、タブ積層体２１，２５のＹＺ断面において、溶接部Ｗの境界線Ｗａが、方向Ｈ及びＺ軸方向の両方に対して傾斜した方向に延びている。境界線Ｗａの延びる方向は、例えば、上述のように、タブ積層体２１，２５の端面２１ａ，２１ｂ，２５ａ，２５ｂに照射されるエネルギービームＢの照射方向によって制御される。
　電極組立体３では、タブ積層体２１のＹＺ断面において溶接部Ｗの境界線ＷａがＺ軸方向に平行な場合に比べて、方向Ｈにおける溶接部Ｗの長さ（溶接部Ｗの深さ）を大きくできる。そのため、例えばタブ積層体２１において、複数のタブ１４ｂのうちいくつかのタブ１４ｂが端面２５ａから内側（方向Ｈ）に位置ずれしている場合でも、複数のタブ１４ｂ間に未溶接部が生じにくい。また、タブ積層体２１のＹＺ断面において、溶接部Ｗの境界線ＷａがＹ軸方向に平行な場合に比べて、Ｚ軸方向における溶接部Ｗの長さを大きくできる。そのため、複数のタブ１４ｂ間に未溶接部が生じにくい。タブ積層体２５においても同様に、タブ積層体２５のＹＺ断面において、溶接部Ｗの境界線ＷａがＺ軸方向又はＹ軸方向に平行な場合に比べて、複数のタブ１７ｂ間に未溶接部が生じにくい。
　また、電極組立体３は積層型の電極組立体であるので、巻回型の電極組立体に比べて個々の電極（正極１１及び負極１２）がそれぞれ独立に動くことが可能である。よって、積層型の電極組立体では、巻回型の電極組立体に比べて、正極１１の本体１４ａ及び負極１２の本体１７ａがＸ軸方向及びＹ軸方向の少なくとも一方において位置ずれする可能性がある。さらに、本体１４ａ，１７ａの位置ずれに加えて、タブ１４ｂ，１７ｂもＸ軸方向及びＹ軸方向の少なくとも一方において位置ずれする可能性がある。したがって、ＸＹ平面におけるタブ１４ｂ，１７ｂの位置ずれの最大値が大きくなる可能性がある。そのような場合であっても、電極組立体３では、複数のタブ１４ｂ，１７ｂ間に未溶接部が生じにくい。また、容量の大きな電池の電極組立体３のタブ積層体２１，２５は比較的厚くなり、タブ積層体２１，２５の厚さに応じて溶接に必要なエネルギーも大きくなる。その場合、エネルギービームＢの照射による溶接を行うと、消耗品である溶接電極を用いる抵抗溶接に比べて、溶接装置のランニングコストを低減できる。
　電極組立体３が保護板２３，２７を備えていると、保護板２３，２７を介して複数のタブ１４ｂ，１７ｂが押圧されるため複数のタブ１４ｂ，１７ｂ間に隙間が生じ難くなる。よって、溶接を行う際に溶接部Ｗにボイドが発生し難い。
　タブ積層体２１の積層方向を含みタブ積層体２１の端面２１ａ，２１ｂに直交するタブ積層体２１の断面（例えばＹＺ断面）において、タブ積層体２１の積層方向に直交する方向における溶接部Ｗの最大溶接深さＷｄは、２ｍｍ未満であってもよいし、１．５ｍｍ以下であってもよいし、１．２ｍｍ以下であってもよいし、０．１ｍｍ超であってもよいし、０．３ｍｍ以上であってもよい。同様に、タブ積層体２５の積層方向を含みタブ積層体２５の端面２５ａ，２５ｂに直交するタブ積層体２５の断面（例えばＹＺ断面）において、タブ積層体２５の積層方向に直交する方向における溶接部Ｗの最大溶接深さＷｄは２ｍｍ未満であってもよいし、１．５ｍｍ以下であってもよいし、１．２ｍｍ以下であってもよいし、０．１ｍｍ超であってもよいし、０．３ｍｍ以上であってもよい。最大溶接深さＷｄを２ｍｍ未満とすると、例えばエネルギービームＢの照射に起因するスパッタ粒子の発生を抑制できる。特に、最大溶接深さＷｄを１．２ｍｍ以下とすると、スパッタ粒子の発生が顕著に抑制される（図１９参照）。
　タブ積層体２１の積層方向に直交するタブ積層体２１の断面（例えばＸＹ断面）において、溶接部Ｗの最大面積は、例えば４～４０ｍｍ２である。同様に、タブ積層体２５の積層方向に直交するタブ積層体２５の断面（例えばＸＹ断面）において、溶接部Ｗの最大面積は、例えば４～４０ｍｍ２である。溶接部Ｗの最大面積を４ｍｍ２以上とすると、溶接部Ｗの電気抵抗値を十分に低減できる。
　上述のように、電極組立体３において、タブ積層体２１の端面２１ａ，２１ｂにおいてタブ積層体２１の積層方向に直交する方向（例えばＸ軸方向）における溶接部Ｗの最大長さＷ２は、タブ積層体２１の積層方向（例えばＺ軸方向）とタブ積層体２１の積層方向に直交する方向（例えばＸ軸方向）との両方に直交する方向（例えばＹ軸方向）から見たときに、タブ積層体２１の積層方向（例えばＺ軸方向）における溶接部Ｗとタブ積層体２１とが重なる部分の最大長さＷ１よりも大きい（図３参照）。よって、タブ積層体２１の端面２１ａ，２１ｂにおいて、タブ積層体２１の積層方向に交差する方向に溶接部Ｗが広がる。その結果、溶接部Ｗにおいて電流が積層方向に流れる際に、複数のタブ１４ｂ間の電気抵抗値を低減できる。同様に、タブ積層体２５の端面２５ａ，２５ｂにおいてタブ積層体２５の積層方向に直交する方向（例えばＸ軸方向）における溶接部Ｗの最大長さＷ２は、タブ積層体２５の積層方向（例えばＺ軸方向）とタブ積層体２５の積層方向に直交する方向（例えばＸ軸方向）との両方に直交する方向（例えばＹ軸方向）から見たときに、タブ積層体２５の積層方向（例えばＺ軸方向）における溶接部Ｗとタブ積層体２５とが重なる部分の最大長さＷ１よりも大きい。よって、タブ積層体２５の端面２５ａ，２５ｂにおいて、タブ積層体２５の積層方向に交差する方向に溶接部Ｗが広がる。その結果、溶接部Ｗにおいて電流が積層方向に流れる際に、複数のタブ１７ｂ間の電気抵抗値を低減できる。
　タブ積層体２１が、タブ積層体２１の積層方向において保護板２３と集電板１６との間に配置され、タブ積層体２１の積層方向における保護板２３の厚みは、タブ積層体２１の積層方向における集電板１６の厚みよりも小さくてもよい。この場合、保護板２３の厚みが比較的小さくなるので、保護板２３の熱容量とタブ１４ｂの熱容量との差を小さくできる。よって、保護板２３とタブ１４ｂとの接触箇所における溶接部Ｗの品質が向上する。タブ積層体２１の積層方向における保護板２３の厚みは、タブ積層体２１の積層方向におけるタブ１４ｂの厚みよりも大きくてもよい。
　保護板２３の厚みは、０．１～０．５ｍｍであってもよいし、０．１～０．２ｍｍであってもよい。保護板２３の厚みが０．１ｍｍ未満であると、保護板２３がタブ１４ｂを押圧する力が小さくなるので、溶接時にタブ１４ｂが動き易くなる傾向にある。保護板２３の厚みが０．５ｍｍ超であると、溶接時に保護板２３を溶融させるためのエネルギーが大きくなる傾向にある。エネルギーを大きくするためにエネルギービームＢの出力を上げると、エネルギービームＢの照射に起因するスパッタ粒子が発生し易くなる。タブ１４ｂの厚みは、例えば５～３０μｍである。タブ積層体２１の厚みは例えば０．３～２．４ｍｍであってもよいし、０．６～１．０ｍｍであってもよい。
　同様に、タブ積層体２５が、タブ積層体２５の積層方向において保護板２７と集電板１９との間に配置され、タブ積層体２５の積層方向における保護板２７の厚みは、タブ積層体２５の積層方向における集電板１９の厚みよりも小さくてもよい。この場合、保護板２７の厚みが比較的小さくなるので、保護板２７の熱容量とタブ１７ｂの熱容量との差を小さくできる。よって、保護板２７とタブ１７ｂとの接触箇所における溶接部Ｗの品質が向上する。タブ積層体２５の積層方向における保護板２７の厚みは、タブ積層体２５の積層方向におけるタブ１７ｂの厚みよりも大きくてもよい。
　保護板２７の厚みは、例えば０．１～０．５ｍｍであってもよいし、０．１～０．２ｍｍであってもよい。保護板２７の厚みが０．１ｍｍ未満であると、保護板２７がタブ１７ｂを押圧する力が小さくなるので、溶接時にタブ１７ｂが動き易くなる傾向にある。保護板２７の厚みが０．５ｍｍ超であると、溶接時に保護板２７を溶融させるためのエネルギーが大きくなる傾向にある。エネルギーを大きくするためにエネルギービームＢの出力を上げると、エネルギービームＢの照射に起因するスパッタ粒子が発生し易くなる。タブ１７ｂの厚みは、例えば５～３０μｍである。タブ積層体２５の厚みは例えば０．３～２．４ｍｍであってもよいし、０．６～１．０ｍｍであってもよい。
　図５～図１１は、第１実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。図３に示される電極組立体３は、例えば以下の方法により製造される。
（タブ積層体の準備工程）
　まず、図５に示されるように、複数のタブ積層体２１，２５を準備する。図５（Ａ）はＸ軸方向から見たタブ積層体２１，２５を示す図であり、図５（Ｂ）はＹ軸方向から見たタブ積層体２５を示す図である。例えば、まず、集電板１６，１９上にそれぞれタブ１４ｂ，１７ｂを積層することによりタブ積層体２１，２５を形成する。その後、タブ積層体２１，２５上にそれぞれ保護板２３，２７を載置する。タブ積層体２１，２５は、例えば治具により保護板２３，２７を介して押圧されるが、押圧されなくてもよい。
（溶接部の形成工程）
　次に、図６に示されるように、タブ積層体２５（第１のタブ積層体）の端面２５ａにエネルギービームＢを照射する。図６（Ａ）はＸ軸方向から見たタブ積層体２１，２５を示す図であり、図６（Ｂ）はＹ軸方向から見たタブ積層体２５を示す図である。エネルギービームＢは、照射装置３０からタブ積層体２５の端面２５ａに向けて照射される。照射装置３０は、例えばレンズ及びガルバノミラーを含むスキャナヘッドである。スキャナヘッドにはファイバを介してビーム発生装置が接続される。照射装置３０は、例えばプリズム等の屈折式の光学系から構成されてもよい。
　タブ積層体２５の端面２５ａに直交すると共にタブ積層体２５の積層方向を含む平面（例えばＹＺ平面）にエネルギービームＢの照射方向を投影した方向Ｊは、当該平面（例えばＹＺ平面）において、Ｚ軸方向に直交する方向Ｈ（例えばＹ軸方向）及びタブ積層体２５の積層方向の両方に対して傾斜している。方向Ｊはタブ積層体２５の端面２５ａに対しても傾斜している。ＹＺ平面において、方向Ｈと方向Ｊとのなす角度のうち小さい方の角度θは、５～８５°であってもよく、１０～８０°であってもよく、４５～７５°であってもよい。エネルギービームＢは、溶接を行うことができる高エネルギービームである。エネルギービームＢは、例えばレーザービーム又は電子ビームである。エネルギービームＢの照射は、ノズル３２から供給される不活性ガスＧの雰囲気中で行われる。
　エネルギービームＢは、例えば治具により集電板１９及び保護板２７を介してタブ積層体２５をＺ軸方向に押圧した状態でタブ積層体２５の端面２５ａに照射される。
　集電板１６，１９、タブ積層体２１，２５及び保護板２３，２７を含むワークは、例えばベルトコンベア等の搬送ステージ４０上に載置され、エネルギービームＢの照射位置までＹ軸方向に搬送される。
　エネルギービームＢは、タブ積層体２５の端面２５ａにおいて、Ｚ軸方向に交差する方向（Ｘ軸方向）に沿って走査される。第１実施形態では、エネルギービームＢをＺ軸方向に変位させながらＸ軸方向に沿って走査する。例えば、エネルギービームＢをＺ軸方向に往復変位（ウォブリング）させながらＸ軸方向に沿って走査する。エネルギービームＢの照射スポットのＺ軸方向における変位量は、タブ積層体２５の厚みよりも大きい。エネルギービームＢの照射スポットは、タブ積層体２５の端面２５ａにおいて、Ｘ軸方向に沿った軸線Ｈ１上の位置Ｐ１から位置Ｐ２まで移動する。例えば、位置Ｐ１，Ｐ２は、Ｚ軸方向においてタブ積層体２５の端面２５ａの中心に位置する。エネルギービームＢは、例えば、タブ積層体２５の端面２５ａにおいてＸ軸方向に沿って中心点を移動させ、当該中心点を中心にＸＺ平面においてエネルギービームＢの照射スポットを回転させながら走査される。回転の直径がタブ積層体２５の厚みよりも大きいと、タブ積層体２５の端面２５ａ、集電板１９及び保護板２７を全体的に溶接できるため好ましい。また、タブ積層体２５の端面２５ａのうちの保護板２７側の部分にエネルギービームＢを照射し、集電板１９側の残部にはエネルギービームＢを照射しなくてもよい。この場合、タブ積層体２５の端面２５ａのうちの集電板１９側の残部には溶接部Ｗが形成されない。しかし、タブ積層体２５の端面２５ａの内側において溶接部ＷがエネルギービームＢの照射方向に延びることによって、タブ積層体２５の内部において、溶接部Ｗがタブ積層体２５の厚み方向に延在することになる。溶接部Ｗを集電板１９まで到達させることによって、複数のタブ１７ｂ及び集電板１９を溶接することができる。
　図７に示されるように、エネルギービームＢの照射スポットは、タブ積層体２５の端面２５ａにおいて、軸線Ｈ１上の位置Ｐ１から位置Ｐ３まで移動した後、軸線Ｈ１上の位置Ｐ２から位置Ｐ３まで移動してもよい。位置Ｐ３は、Ｘ軸方向において位置Ｐ１と位置Ｐ２との間に位置する。この場合、エネルギービームＢの照射によって形成される溶接部Ｗにおいて、Ｘ軸方向における歪みのバラつきが低減される。
　図８に示されるように、エネルギービームＢの照射スポットは、タブ積層体２５の端面２５ａにおいて、軸線Ｈ１上の位置Ｐ１から位置Ｐ２まで直線的に移動してもよい。この場合、エネルギービームＢの照射スポットをＺ軸方向にずらしながら、エネルギービームＢをＸ軸方向に沿って複数回走査する。
　上述のようにエネルギービームＢを照射することによって、図９に示されるように、タブ積層体２５の端面２５ａから内側に溶接部Ｗが形成される。図９（Ａ）はＸ軸方向から見たタブ積層体２１，２５を示す図であり、図９（Ｂ）はＹ軸方向から見たタブ積層体２５を示す図である。タブ積層体２５のＹＺ断面において、溶接部Ｗの境界線Ｗａは、方向Ｈ及びＺ軸方向の両方に対して傾斜した方向に延びている。タブ積層体２５の端面２５ａにおいてタブ積層体２５の積層方向に直交する方向（例えばＸ軸方向）における溶接部Ｗの最大長さＷ２は、タブ積層体２５の積層方向（例えばＺ軸方向）とタブ積層体２５の積層方向に直交する方向（例えばＸ軸方向）との両方に直交する方向（例えばＹ軸方向）から見たときに、タブ積層体２５の積層方向（例えばＺ軸方向）における溶接部Ｗとタブ積層体２５とが重なる部分の最大長さＷ１よりも大きい。なお、最大長さＷ１はＺ軸方向における溶接部Ｗの最大長さより小さい。
　続いて、図１０に示されるように、タブ積層体２１（第２のタブ積層体）の端面２１ｂにも同様にエネルギービームＢを照射する。すなわち、タブ積層体２５の端面２１ｂに直交すると共にタブ積層体２１の積層方向を含む平面（例えばＹＺ平面）にエネルギービームＢの照射方向を投影した方向Ｊは、当該平面（例えばＹＺ平面）において、方向Ｈ及びタブ積層体２１の積層方向の両方に対して傾斜した方向から照射される。方向Ｊはタブ積層体２１の端面２１ｂに対しても傾斜している。ＹＺ平面において、方向Ｈと方向Ｊとのなす角度のうち小さい方の角度θは、５～８５°であってもよく、１０～８０°であってもよく、４５～７５°であってもよい。これにより、図１１に示されるように、タブ積層体２１の端面２１ｂから内側にも溶接部Ｗが形成される。
　エネルギービームＢは、タブ積層体２５の端面２５ｂとタブ積層体２１の端面２１ｂとが互いに対向配置された状態で、端面２１ｂに照射される。
　続いて、タブ積層体２１の端面２１ｂと同様に、タブ積層体２５の端面２５ｂにエネルギービームＢを照射することにより、タブ積層体２５の端面２５ｂから内側に溶接部Ｗを形成する（図４参照）。エネルギービームＢは、タブ積層体２５の端面２５ｂとタブ積層体２１の端面２１ｂとが互いに対向配置された状態で、端面２５ｂに照射される。その後、タブ積層体２５の端面２５ｂと同様に、タブ積層体２１の端面２１ａにエネルギービームＢを照射することにより、タブ積層体２１の端面２１ａから内側に溶接部Ｗを形成する（図４参照）。
　エネルギービームＢの照射の際、タブ積層体２１，２５を含むワークは、搬送ステージ４０によって、エネルギービームＢの照射位置までＹ軸方向に搬送される。第１の照射装置３０を用いて、タブ積層体２１，２５の端面２１ａ，２５ｂにエネルギービームＢを照射し、第２の照射装置３０を用いて、タブ積層体２１，２５の端面２１ｂ，２５ａにエネルギービームＢを照射してもよい。また、１つの照射装置３０をモータ等の駆動装置により移動させてエネルギービームＢの照射方向を変えることによって、端面２５ａ，２１ｂ，２５ｂ，２１ａにエネルギービームＢを順に照射してもよい。
　上記工程を経ることによって、電極組立体３が製造される。その後、タブ積層体２１，２５を折り曲げた電極組立体３をケース２内に収容し、蓄電装置１を製造することができる。
　以上説明したように、第１実施形態の電極組立体の製造方法では、溶接部Ｗが、エネルギービームＢの照射方向に沿って延びる。そのため、Ｚ軸方向にエネルギービームを照射する場合に比べて、方向Ｈにおける溶接部Ｗの長さを大きくできる。そのため、複数のタブ１７ｂのうちいくつかのタブ１７ｂが端面２５ａ又は端面２５ｂから内側に位置ずれしている場合でも、複数のタブ１７ｂ間に未溶接部が生じにくい。同様に、複数のタブ１４ｂのうちいくつかのタブ１４ｂが端面２１ａ又は端面２１ｂから内側に位置ずれしている場合でも、複数のタブ１４ｂ間に未溶接部が生じにくい。よって、Ｘ軸方向及びＹ軸方向において複数のタブ１４ｂ，１７ｂを揃える工程が不要になるので、電極組立体３の生産性が向上する。
　また、ＸＹ平面に平行な方向にエネルギービームを照射する場合に比べて、Ｚ軸方向における溶接部Ｗの長さを大きくできる。そのため、複数のタブ１４ｂ間及び複数のタブ１７ｂ間に未溶接部が生じにくい。
　図１０に示されるように、タブ積層体２５の端面２５ｂとタブ積層体２１の端面２１ｂとが互いに対向配置された状態で、エネルギービームＢを端面２１ｂに照射する場合、タブ積層体２５がエネルギービームＢを遮蔽しないようにエネルギービームＢの照射装置３０を配置し易くなる。一方、ＸＹ平面に平行な方向にエネルギービームを照射する場合、タブ積層体２５の端面２５ｂとタブ積層体２１の端面２１ｂとの間の距離が狭いため、比較的大きな装置であるエネルギービームの照射装置を端面２５ｂと端面２１ｂとの間に配置することは難しい。
　また、本実施形態では、図１０に示されるように、タブ積層体２１，２５の端面２１ａ，２１ｂ，２５ａ，２５ｂがタブ積層体２１，２５の搬送方向（Ｙ軸方向）に沿って配列される。この場合、Ｙ軸方向にタブ積層体２１，２５を搬送することによって、端面２１ａ，２１ｂ，２５ａ，２５ｂにエネルギービームＢを照射することができる。そのため、電極組立体３の生産性が向上する。例えば、まず、端面２５ａ，２１ｂにエネルギービームＢを順に照射することができる。続いて、端面２５ｂ，２１ａにエネルギービームＢを順に照射することができる。
　タブ積層体２５の端面２５ａ，２５ｂのそれぞれにエネルギービームＢを照射することによって溶接部Ｗを形成する場合、互いに反対側に配置された２つの端面２５ａ，２５ｂにおいて共に複数のタブ１７ｂ間に未溶接部が生じる状況が生じにくい。特に互いに反対側に配置された２つの端面２５ａ，２５ｂに溶接部Ｗを形成できた場合、タブ１７ｂ間に剥離を起こさせる応力が掛かったとしても、応力に対する耐性が強い。よって、タブ積層体２５の端面２５ｃに溶接部Ｗを形成する必要がない。そのため、タブ積層体２５の端面２５ｃを含む先端部をＹＺ平面に沿って切断する工程が不要になるので、電極組立体３の生産性が向上する。あるいは、端面２５ｃを含む先端部を切断せずに端面２５ｃを溶接するならば、積層厚さが場所ごとに異なるタブ積層体２５に対して溶接を行うことになる。その場合、溶接に必要なエネルギーを場所ごとに変える必要があるが、端面２５ｃを溶接しなければそのような必要もない。タブ積層体２１についても同様に、互いに反対側に配置された２つの端面２１ａ，２１ｂにおいて共に複数のタブ１４ｂ間に未溶接部が生じる状況が生じにくい。よって、タブ積層体２１の端面２１ｃに溶接部Ｗを形成する必要がない。また、各タブ１４ｂ，１７ｂには同等の電流が流れるため、溶接部Ｗには集電板１６，１９に近づくほど多くの電流が流れるが、溶接部Ｗの溶接深さをタブ積層体２１，２５の積層方向に集電板１６，１９に近づくほど深くすることもでき、電流量に応じた導電面積を確保することもできる。
　上述の角度θが１０°以上であると、角度θが１０°未満の場合に比べて、例えば集電板１６，１９といったタブ積層体２１，２５に隣接する部材を溶融させ易くなるので、溶接強度が向上する。角度θが８０°以下であると、角度θが８０°超の場合に比べて、積層された複数のタブ１４ｂ，１７ｂのそれぞれにエネルギービームが照射され易くなるので、溶接不良が起きにくい。
　タブ積層体２１の端面２１ａ，２１ｂにおいてタブ積層体２１の積層方向に直交する方向における溶接部Ｗの最大長さＷ２が、タブ積層体２１の積層方向（例えばＺ軸方向）とタブ積層体２１の積層方向に直交する方向（例えばＸ軸方向）との両方に直交する方向（例えばＹ軸方向）から見たときに、タブ積層体２１の積層方向（例えばＺ軸方向）における溶接部Ｗとタブ積層体２１とが重なる部分の最大長さＷ１よりも大き。同様に、タブ積層体２５の端面２５ａ，２５ｂにおいてタブ積層体２５の積層方向に直交する方向における溶接部Ｗの最大長さＷ２が、タブ積層体２５の積層方向（例えばＺ軸方向）とタブ積層体２５の積層方向に直交する方向（例えばＸ軸方向）との両方に直交する方向（例えばＹ軸方向）から見たときに、タブ積層体２５の積層方向（例えばＺ軸方向）における溶接部Ｗとタブ積層体２５とが重なる部分の最大長さＷ１よりも大きい。このような場合、溶接部Ｗの機械的強度が高まるので、例えば組立作業又は外力により電極組立体３に応力が生じても溶接部Ｗが破壊され難い。また、タブ積層体２１の端面２１ａ，２１ｂにおいて、タブ積層体２１の積層方向に直交する方向に溶接部Ｗを大きくすることができる。同様に、タブ積層体２５の端面２５ａ，２５ｂにおいて、タブ積層体２５の積層方向に直交する方向に溶接部Ｗを大きくすることができる。その結果、溶接部Ｗの熱拡散性が向上するので、エネルギービームＢの照射に起因するスパッタ粒子の発生を抑制できる。
　図１２～図１３は、第２実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。第２実施形態では、照射装置３０に代えて照射装置３０ａを用いること以外は第１実施形態と同様に電極組立体３を製造することができる。照射装置３０ａは、照射装置３０ａの位置を固定した状態で、Ｚ軸方向に平行な中心軸Ｖを中心にエネルギービームＢの出射方向を変えることができること以外は照射装置３０と同様の構成を有する。
　まず、図１２に示されるように、タブ積層体２５の端面２５ａにエネルギービームＢを照射する。タブ積層体２５の端面２５ａに直交すると共にタブ積層体２５の積層方向を含む平面（例えばＹＺ平面）にエネルギービームＢの照射方向を投影した方向Ｊは、当該平面（例えばＹＺ平面）において、方向Ｈ及びタブ積層体２５の積層方向の両方に対して傾斜している。方向Ｊはタブ積層体２５の端面２５ａに対しても傾斜している。ＹＺ平面において、方向Ｈと方向Ｊとのなす角度のうち小さい方の角度はθである。この場合、方向Ｊと中心軸Ｖとのなす角度のうち小さい方の角度はｘ（ｘ＝９０°－θ）である。エネルギービームＢの照射により、図１３に示されるように、端面２５ａに溶接部Ｗが形成される。タブ積層体２５のＹＺ断面において、溶接部Ｗの境界線Ｗａは、方向Ｈ及びＺ軸方向の両方に対して傾斜した方向に延びている。
　上記角度ｘは２０°以下であってもよいし、１０°以下であってもよい。すなわち、方向Ｈと方向Ｊとのなす角度のうち小さい方の角度θは、７０°以上であってもよいし、８０°以上であってもよい。
　その後、搬送ステージ４０により、タブ積層体２１，２５を含むワークをＹ軸方向に搬送し、図１３に示されるように、タブ積層体２１の端面２１ｂにエネルギービームＢを照射する。タブ積層体２１の端面２１ｂに直交すると共にタブ積層体２１の積層方向を含む平面（例えばＹＺ平面）にエネルギービームＢの照射方向を投影した方向Ｊは、当該平面（例えばＹＺ平面）において、方向Ｈ及びタブ積層体２１の積層方向の両方に対して傾斜している。方向Ｊはタブ積層体２１の端面２１ｂに対しても傾斜している。ＹＺ平面において、方向Ｈと方向Ｊとのなす角度のうち小さい方の角度はθである。この場合、方向Ｊと中心軸Ｖとのなす角度のうち小さい方の角度はｘ（ｘ＝９０°－θ）である。エネルギービームＢの照射により、端面２１ｂに溶接部Ｗが形成される。
　その後、タブ積層体２１，２５を含むワークをＹ軸方向に搬送することなく、方向Ｊを、ＹＺ平面において中心軸Ｖに関して線対称となる方向に変えるだけで、端面２１ｂへのエネルギービームＢの照射と同様にタブ積層体２５の端面２５ｂにエネルギービームＢを照射することができる。これにより、端面２５ｂに溶接部Ｗが形成される。
　その後、搬送ステージ４０により、タブ積層体２１，２５を含むワークをＹ軸方向に搬送し、端面２５ｂへのエネルギービームＢの照射と同様にタブ積層体２１の端面２１ａにエネルギービームＢを照射することによって、端面２１ａに溶接部Ｗが形成される。
　第２実施形態では、第１実施形態と同様の作用効果が得られる。また、角度θが７０°以上（すなわち角度ｘが２０°以下）であると、Ｚ軸方向におけるエネルギービームＢの照射装置３０ａの位置をタブ積層体２１，２５の上方に固定した状態で、エネルギービームＢの出射方向を変えることによって、タブ積層体２１，２５の端面２１ａ，２１ｂ，２５ａ，２５ｂにエネルギービームＢを照射し易くなる。搬送ステージ４０により、タブ積層体２１，２５を含むワークを搬送することによって、１つの照射装置３０ａの位置を固定した状態で、タブ積層体２１，２５の端面２１ａ，２１ｂ，２５ａ，２５ｂにエネルギービームＢを照射することができる。
　図１４～図１５は、第３実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。図１４（Ａ）及び図１５（Ａ）はＸ軸方向から見たタブ積層体２１，２５を示す図であり、図１４（Ｂ）及び図１５（Ｂ）はＹ軸方向から見たタブ積層体２５を示す図である。第３実施形態では、タブ積層体２１，２５の端面２１ｃ，２５ｃにそれぞれ溶接部Ｗが形成されること以外は第１実施形態と同様に電極組立体３を製造することができる。
　タブ積層体２５の端面２５ｃは、タブ積層体２５の先端に位置しており、ＹＺ平面に沿う面である。端面２５ｃは、タブ積層体２５の先端を切断することによって形成されてもよいし、異なる長さのタブ１７ｂを用いてタブ１７ｂを積層することによって形成されてもよい。
　図１４に示されるように、タブ積層体２５の端面２５ｃに直交すると共にタブ積層体２５の積層方向を含む平面（例えばＸＺ平面）にエネルギービームＢの照射方向を投影した方向Ｊは、当該平面（例えばＸＺ平面）において、Ｚ軸方向に直交する方向Ｈ（例えばＸ軸方向）及びタブ積層体２５の積層方向の両方に対して傾斜している。方向Ｊはタブ積層体２５の端面２５ｃに対しても傾斜している。エネルギービームＢは、端面２５ｃにおいて、Ｚ軸方向に変位（ウォブリング）させながらＹ軸方向に沿って走査される。エネルギービームＢの照射スポットは、端面２５ｃにおいて、Ｙ軸方向に沿った軸線Ｈ１上の位置Ｐ４から位置Ｐ５まで移動する。例えば、位置Ｐ４，Ｐ５は、Ｚ軸方向において端面２５ｃの中心に位置する。エネルギービームＢは、例えば、端面２５ｃにおいてＹ軸方向に沿って中心点を移動させ、当該中心点を中心にＹＺ平面においてエネルギービームＢの照射スポットを回転させながら走査される。
　図１５に示されるように、エネルギービームＢの照射により、タブ積層体２５の端面２５ｃから内側に溶接部Ｗが形成される。溶接部Ｗの境界線Ｗａは、タブ積層体２５のＸＺ断面において、方向Ｈ及びＺ軸方向の両方に対して傾斜した方向に延びている。
　同様に、エネルギービームＢをタブ積層体２１の端面２１ｃに照射することによって、タブ積層体２１の端面２１ｃにも溶接部Ｗが形成される。溶接部Ｗの境界線Ｗａは、タブ積層体２１のＸＺ断面において、方向Ｈ及びＺ軸方向の両方に対して傾斜した方向に延びている。
　第３実施形態では、第１実施形態と同様の作用効果が得られる。また、第３実施形態では、タブ積層体２５の端面２５ａ，２５ｂに加えて端面２５ｃにも溶接部Ｗが形成されるので、タブ１７ｂ間の電気抵抗値を低減することができる。タブ積層体２１，２５の端面２１ａ，２１ｂ，２５ａ，２５ｂに溶接部Ｗが形成されず、タブ積層体２１，２５の端面２１ｃ，２５ｃにのみ溶接部Ｗが形成されてもよい。
　図１６～図１７は、第４実施形態に係る電極組立体の製造方法の一工程を示す図である。図１６（Ａ）及び図１７（Ａ）はＸ軸方向から見たタブ積層体２５を示す図であり、図１６（Ｂ）及び図１７（Ｂ）はＹ軸方向から見たタブ積層体２５を示す図である。第４実施形態では、積層型の電極組立体３に代えて巻回型の電極組立体３を製造すること以外は第１実施形態と同様に電極組立体３を製造することができる。
　巻回型の電極組立体３は、積層型の電極組立体３と同様に、タブ積層体２１，２５を備える。タブ積層体２１，２５はＸ軸方向において互いに反対側に配置される。タブ積層体２５では、タブ１７ｂが、Ｘ軸方向の軸を中心に巻回された後、Ｚ軸方向に圧縮されている。そのため、タブ積層体２５は、Ｚ軸方向に積層されたタブ１７ｂを有する。具体的には、タブ１７ｂにおける複数の部分がＺ軸方向に積層される。溶接部Ｗは、積層されたタブ１７ｂ同士を接続する。具体的には、溶接部Ｗによって、タブ１７ｂにおける複数の部分同士が接続される。巻回型の電極組立体３において、タブ積層体２５は端面２５ａ，２５ｂを備えておらず、先端に位置する端面２５ｃのみを備えている。同様に、タブ積層体２１は端面２１ａ，２１ｂを備えておらず、先端に位置する端面２１ｃのみを備えている。
　図１６に示されるように、タブ積層体２５の端面２５ｃに直交すると共にタブ積層体２５の積層方向を含む平面（例えばＸＺ平面）にエネルギービームＢの照射方向を投影した方向Ｊは、当該平面（例えばＸＺ平面）において、Ｚ軸方向に直交する方向Ｈ（例えばＸ軸方向）及びタブ積層体２５の積層方向の両方に対して傾斜している。方向Ｊはタブ積層体２５の端面２５ｃに対しても傾斜している。エネルギービームＢは、端面２５ｃにおいて、Ｚ軸方向に変位（ウォブリング）させながらＹ軸方向に沿って走査される。エネルギービームＢの照射スポットは、端面２５ｃにおいて、Ｙ軸方向に沿った軸線Ｈ１上の位置Ｐ４から位置Ｐ５まで移動する。例えば、位置Ｐ４，Ｐ５は、Ｚ軸方向において端面２５ｃの中心に位置する。エネルギービームＢは、例えば、端面２５ｃにおいてＹ軸方向に沿って中心点を移動させ、当該中心点を中心にＹＺ平面においてエネルギービームＢの照射スポットを回転させながら走査される。
　図１７に示されるように、エネルギービームＢの照射により、タブ積層体２５の端面２５ｃから内側に溶接部Ｗが形成される。溶接部Ｗの境界線Ｗａは、タブ積層体２５のＸＺ断面において、方向Ｈ及びＺ軸方向の両方に対して傾斜した方向に延びている。
　同様に、エネルギービームＢをタブ積層体２１の端面２１ｃに照射することによって、タブ積層体２１の端面２１ｃにも溶接部Ｗが形成される。溶接部Ｗの境界線Ｗａは、タブ積層体２１のＸＺ断面において、方向Ｈ及びＺ軸方向の両方に対して傾斜した方向に延びている。
　第４実施形態では、第３実施形態と同様の作用効果が得られる。
　図１８は、変形例に係る溶接部を有する電極組立体の一部を示す図である。図１８（Ａ）は、第１変形例に係る溶接部Ｗを有する、Ｙ軸方向から見たタブ積層体２５を示す図である。図１８（Ｂ）は、第２変形例に係る溶接部Ｗを有する、Ｙ軸方向から見たタブ積層体２５を示す図である。第１及び第２変形例では、タブ積層体２５の端面２５ａの法線方向から見て、溶接部Ｗが、曲線を含む外形形状を有している。そのため、溶接部Ｗの外形形状の曲線部分において応力が集中し難いので、溶接部Ｗが剥離し難い。溶接部Ｗは、曲線によって囲まれる外形形状を有してもよいし、曲線及び直線によって囲まれる外形形状を有してもよい。溶接部Ｗの外形形状は、応力が集中し易い角部（直線同士が交差する部分）を含んでいない。
　第１変形例に係る溶接部Ｗの外形形状は例えば楕円形の一部を含む。図１８（Ａ）に示されるように、タブ積層体２５の端面２５ａにおいてタブ積層体２５の積層方向に直交する方向（Ｘ軸方向）における溶接部Ｗの最大長さＷ２は、タブ積層体２５の積層方向（Ｚ軸方向）とタブ積層体２５の積層方向に直交する方向（Ｘ軸方向）との両方に直交する方向（Ｙ軸方向）から見たときに、タブ積層体２５の積層方向（Ｚ軸方向）における溶接部Ｗとタブ積層体２５とが重なる部分の最大長さＷ１よりも大きい。
　第２変形例に係る溶接部Ｗの外形形状は例えば円形の一部を含む。図１８（Ｂ）に示されるように、タブ積層体２５の端面２５ａにおいてタブ積層体２５の積層方向に直交する方向（Ｘ軸方向）における溶接部Ｗの最大長さＷ２は、タブ積層体２５の積層方向（Ｚ軸方向）とタブ積層体２５の積層方向に直交する方向（Ｘ軸方向）との両方に直交する方向（Ｙ軸方向）から見たときに、タブ積層体２５の積層方向（Ｚ軸方向）における溶接部Ｗとタブ積層体２５とが重なる部分の最大長さＷ１よりも大きい。最大長さＷ２は、最大長さＷ１以下であってもよい。
　タブ積層体２５の端面２５ｂ及びタブ積層体２１の端面２１ａ，２１ｂのうち少なくとも１つにおいても、溶接部Ｗが、第１変形例又は第２変形例に係る溶接部Ｗと同じ形状を有してもよい。
　以上、本発明の好適な実施形態について詳細に説明されたが、本発明は上記実施形態に限定されない。上記各実施形態の構成要素は任意に組み合わされ得る。
　例えば、第３実施形態又は第４実施形態において、照射装置３０に代えて第２実施形態の照射装置３０ａを用いてもよい。
　以下、実施例に基づいて本発明がより具体的に説明されるが、本発明は以下の実施例に限定されない。
（実施例１）
　溶接部Ｗの最大溶接深さＷｄが０．１ｍｍとなるように溶接部Ｗを形成した。
（実施例２）
　溶接部Ｗの最大溶接深さＷｄを０．３ｍｍとしたこと以外は実施例１と同様にして溶接部Ｗを形成した。
（実施例３）
　溶接部Ｗの最大溶接深さＷｄを１．２ｍｍとしたこと以外は実施例１と同様にして溶接部Ｗを形成した。溶接部Ｗの形成に用いたレーザーの出力は１５００Ｗ、走査速度は２４．９ｍｍ／ｓｅｃであった。
（実施例４）
　溶接部Ｗの最大溶接深さＷｄを１．５ｍｍとしたこと以外は実施例１と同様にして溶接部Ｗを形成した。溶接部Ｗの形成に用いたレーザーの出力は１５００Ｗ、走査速度は８．３ｍｍ／ｓｅｃであった。
（実施例５）
　溶接部Ｗの最大溶接深さＷｄを２ｍｍとしたこと以外は実施例１と同様にして溶接部Ｗを形成した。
（評価結果）
　実施例１～５の評価結果を図１９に示す。レーザービームをタブ積層体の端面に照射している様子を撮像し、得られた映像からレーザービームの照射に起因するスパッタ粒子の数をカウントした。実施例４～５では、スパッタ粒子の数が、実施例１～３に比べて顕著に増えた。また、溶接部Ｗの電気抵抗値を測定した。図１９に示される表中のＡは良好な結果が得られたことを示し、ＢはＡよりは良好でない結果が得られたことを示す。実施例２～４では、実施例１及び５に比べて良好な結果が得られた。図１９の評価結果によれば、溶接部Ｗの最大溶接深さＷｄが０．３～１．５ｍｍであると、スパッタ粒子の数が少なくなった。さらに最大溶接深さＷｄが０．３～１．２ｍｍであると、スパッタ粒子の数が顕著に少なくなり、かつ、溶接部Ｗの電気抵抗値が良好な値となった。
　３…電極組立体、１１…正極（電極）、１２…負極（電極）、１４ｂ，１７ｂ…タブ、１６，１９…集電板（集電体）、２１，２５…タブ積層体、２１ａ，２１ｂ，２５ａ，２５ｂ，２５ｃ…端面、２３，２７…保護板（導電部材）、Ｂ…エネルギービーム、Ｗ…溶接部、Ｗａ…境界線。

Claims (20)

  1. 　タブを含む電極を有する電極組立体の製造方法であって、
    　積層された前記タブを有するタブ積層体を準備する工程と、
    　前記タブ積層体の積層方向に沿って延在する前記タブ積層体の端面にエネルギービームを照射することによって、前記タブ積層体の端面から内側に溶接部を形成する工程と、
    を含み、
    　前記溶接部を形成する工程では、前記タブ積層体の端面に直交すると共に前記タブ積層体の積層方向を含む平面に前記エネルギービームの照射方向を投影した方向が、前記平面において、前記タブ積層体の積層方向に直交する方向及び前記タブ積層体の積層方向の両方に対して傾斜している、電極組立体の製造方法。
  2. 　前記タブ積層体を準備する工程では、複数のタブ積層体を準備し、
    　前記溶接部を形成する工程では、前記複数のタブ積層体のうちの第１のタブ積層体の端面と、前記複数のタブ積層体のうちの第２のタブ積層体の端面とのそれぞれに前記エネルギービームを照射する、請求項１に記載の電極組立体の製造方法。
  3. 　前記第１のタブ積層体の端面及び前記第２のタブ積層体の端面が互いに対向配置された状態で、前記第１のタブ積層体の端面及び前記第２のタブ積層体の端面のそれぞれに前記エネルギービームを照射する、請求項２に記載の電極組立体の製造方法。
  4. 　前記第１のタブ積層体の端面及び前記第２のタブ積層体の端面が、前記複数のタブ積層体の搬送方向に沿って配列される、請求項２又は３に記載の電極組立体の製造方法。
  5. 　前記タブ積層体が、前記タブ積層体を挟んで互いに反対側に配置された複数の端面を有しており、
    　前記溶接部を形成する工程では、前記複数の端面のそれぞれに前記エネルギービームを照射する、請求項１～４のいずれか一項に記載の電極組立体の製造方法。
  6. 　前記複数の端面が、前記タブ積層体の搬送方向に沿って配列される、請求項５に記載の電極組立体の製造方法。
  7. 　前記平面において、前記タブ積層体の積層方向に直交する方向と前記エネルギービームの照射方向を前記平面に投影した方向とのなす角度のうち小さい方の角度が、１０～８０°である、請求項１～６のいずれか一項に記載の電極組立体の製造方法。
  8. 　前記平面において、前記タブ積層体の積層方向に直交する方向と前記エネルギービームの照射方向を前記平面に投影した方向とのなす角度のうち小さい方の角度が、７０°以上である、請求項１～７のいずれか一項に記載の電極組立体の製造方法。
  9. 　前記タブ積層体が、前記タブ積層体の積層方向において導電部材と集電体との間に配置され、
    　前記タブ積層体の積層方向における前記導電部材の厚みは、前記タブ積層体の積層方向における前記集電体の厚みよりも小さい、請求項１～８のいずれか一項に記載の電極組立体の製造方法。
  10. 　前記タブ積層体の端面において前記タブ積層体の積層方向に直交する方向における前記溶接部の最大長さが、前記タブ積層体の積層方向と前記タブ積層体の端面において前記タブ積層体の積層方向に直交する前記方向との両方に直交する方向から見たときに、前記タブ積層体の積層方向における前記溶接部と前記タブ積層体とが重なる部分の最大長さよりも大きい、請求項１～９のいずれか一項に記載の電極組立体の製造方法。
  11. 　前記タブ積層体の積層方向を含み前記タブ積層体の端面に直交する前記タブ積層体の断面において、前記タブ積層体の積層方向に直交する方向における前記溶接部の最大溶接深さが２ｍｍ未満である、請求項１～１０のいずれか一項に記載の電極組立体の製造方法。
  12. 　前記タブ積層体の端面の法線方向から見て、前記溶接部が、曲線を含む外形形状を有する、請求項１～１１のいずれか一項に記載の電極組立体の製造方法。
  13. 　タブを含む電極を備える電極組立体であって、
    　積層された前記タブを有するタブ積層体を備え、
    　前記タブ積層体が、前記タブ積層体の積層方向に沿って延在する前記タブ積層体の端面から内側に位置する溶接部を有し、
    　前記タブ積層体の積層方向を含み前記タブ積層体の端面に直交する前記タブ積層体の断面において、前記溶接部の境界線は、前記タブ積層体の積層方向に直交する方向及び前記タブ積層体の積層方向の両方に対して傾斜した方向に延びている、電極組立体。
  14. 　積層型である、請求項１３に記載の電極組立体。
  15. 　集電体を更に備え、前記タブ積層体の積層方向において前記集電体上に前記タブ積層体が配置される、請求項１３又は１４に記載の電極組立体。
  16. 　導電部材を更に備え、前記タブ積層体の積層方向において前記タブ積層体上に前記導電部材が配置される、請求項１３～１５のいずれか一項に記載の電極組立体。
  17. 　前記タブ積層体が、前記タブ積層体の積層方向において導電部材と集電体との間に配置され、
    　前記タブ積層体の積層方向における前記導電部材の厚みは、前記タブ積層体の積層方向における前記集電体の厚みよりも小さい、請求項１３～１６のいずれか一項に記載の電極組立体。
  18. 　前記タブ積層体の端面において前記タブ積層体の積層方向に直交する方向における前記溶接部の最大長さが、前記タブ積層体の積層方向と前記タブ積層体の端面において前記タブ積層体の積層方向に直交する前記方向との両方に直交する方向から見たときに、前記タブ積層体の積層方向における前記溶接部と前記タブ積層体とが重なる部分の最大長さよりも大きい、請求項１３～１７のいずれか一項に記載の電極組立体。
  19. 　前記タブ積層体の積層方向を含み前記タブ積層体の端面に直交する前記タブ積層体の断面において、前記タブ積層体の積層方向に直交する方向における前記溶接部の最大溶接深さが２ｍｍ未満である、請求項１３～１８のいずれか一項に記載の電極組立体。
  20. 　前記タブ積層体の端面の法線方向から見て、前記溶接部が、曲線を含む外形形状を有する、請求項１３～１９のいずれか一項に記載の電極組立体。
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