WO2016152351A1 - スクロール圧縮機 - Google Patents

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WO2016152351A1
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suction
scroll
volume
spiral
orbiting
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PCT/JP2016/054956
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孝幸 桑原
藤田　勝博
貴幸 萩田
竹内　真実
創 佐藤
源太 慶川
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三菱重工オートモーティブサーマルシステムズ株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a scroll compressor capable of increasing volumetric efficiency and refrigeration capacity.
  • a pair of fixed scrolls and orbiting scrolls in which spiral wraps are erected on end plates are meshed with the spiral wraps facing each other, and the orbiting scrolls are driven to revolve around the stationary scrolls.
  • the low pressure refrigerant gas sucked into the suction volume is compressed to a high pressure by forming two suction volumes with a phase difference of 180 degrees and moving the suction volumes from the outer peripheral side to the center side while reducing the volume. And is configured to discharge.
  • the volume is made the same volume so that the internal pressure of the two suction volumes formed by the phase difference of 180 degrees does not become unbalanced.
  • the winding end of the spiral wrap of a pair of fixed scrolls and orbiting scrolls installed in the housing is positioned as high as possible, so that oil and liquid refrigerant in the oil reservoir are not sucked. Therefore, the end of the winding end of one scroll is disposed above the center of the winding start side, and the end of the winding end of the other scroll is extended toward the end of the winding end of one scroll. ing.
  • the fixed scroll is integrally formed with the housing side, the suction port is opened so as to communicate with the winding end of the spiral wrap, and the winding end of the orbiting scroll engaged with the fixed scroll.
  • the temperature of the refrigerant gas drawn into one suction volume is the other It may be higher than the temperature of the refrigerant gas drawn into the suction volume. This is because the refrigerant gas suction path in the housing is lengthened, and the refrigerant gas is heated while being in contact with the mechanical part such as the bearing and the turning drive part during that time, and the mechanical part can be cooled and lubricated. There has been a problem that the density of the refrigerant sucked into the other suction volume is reduced by the suction and overheating, and the volumetric efficiency and the refrigeration capacity are reduced.
  • Patent Document 1 Although the winding end of one spiral wrap is extended to increase the number of turns, the winding end of the spiral wrap far from the suction port is extended. In this case, although liquid compression due to absorption of oil or liquid refrigerant can be prevented, improvement in volumetric efficiency and refrigeration capacity can not be expected. Moreover, what is shown to patent document 2 prevents the increase in the degree of superheat of a refrigerant gas, and a specific volume by extending the winding end of the spiral wrap by the side of a fixed scroll, and aims at performance improvement.
  • the present invention has been made in view of such circumstances, and by improving the volumetric efficiency and the refrigerating capacity by increasing the amount of displacement while securing the cooling and lubricating properties of the mechanical part by the intake refrigerant gas.
  • An object of the present invention is to provide a scroll compressor capable of achieving both of the effects.
  • the scroll compressor which forms two suction volumes by driving to revolve around a fixed scroll, one of the two suction volumes formed on the side closer to the suction port provided in the housing The volume is made larger than the other suction volume.
  • suction among the two suction volumes is provided in the housing. Since one suction volume formed on the side close to the port is larger than the suction volume of the other, it is possible to efficiently suction the denser refrigerant at a lower temperature near the suction port, and the suction amount of the refrigerant is effectively set. Can be increased. Therefore, the displacement can be increased by that amount, and the volumetric efficiency and refrigeration capacity of the compressor can be increased.
  • the suction volume formed on the side closer to the suction port is increased by the number of turns of the spiral wrap of one scroll. It is getting bigger.
  • the suction volume formed on the side close to the suction port is increased by increasing the number of turns of the spiral wrap of one scroll, the lower temperature near the suction port
  • the refrigerant with high density can be sucked efficiently, and the amount of suctioned refrigerant can be effectively increased. Therefore, the displacement can be increased by that amount, and the volumetric efficiency and refrigeration capacity of the compressor can be simply increased simply by increasing the number of turns of the spiral wrap of one scroll.
  • the suction refrigerant gas it is possible to achieve both the lifespan of these devices and the high performance of the compressor by improving the volumetric efficiency.
  • the fixed scroll and the orbiting scroll are respectively disposed at predetermined positions along the spiral direction of the tip and bottom of the spiral wrap.
  • a stepped portion is provided, and the suction volume formed on the side close to the suction port has a step height on the tooth tip side forming the suction volume from a step height on the other tooth tip side Also by making it higher.
  • the fixed scroll and the orbiting scroll are each provided with stepped portions at predetermined positions along the spiral direction of the top and bottom surfaces of the spiral wrap, on the side close to the suction port Since the suction volume to be formed is made larger by making the step height on the tooth crest side forming the suction volume higher than the step height on the other tooth crest side, so-called double-step scrolls with both steps Therefore, the low temperature denser refrigerant near the suction port can be efficiently sucked, and the suction amount of the refrigerant can be effectively increased. Therefore, the displacement can be increased by that amount, and the volumetric efficiency and the refrigerating capacity of the compressor can be simply increased simply by increasing the step height on the tip side of one scroll. Moreover, by securing the cooling and lubricating properties of the mechanical part by the suction refrigerant gas, it is possible to achieve both the lifespan of these devices and the high performance of the compressor by improving the volumetric efficiency.
  • one of the fixed scroll and the orbiting scroll is stepped only at a predetermined position along the spiral direction of the tooth base of the spiral wrap.
  • the other side is provided with a step only at a predetermined position along the spiral direction of the tip of the spiral wrap corresponding to the step on the tooth bottom side, and is formed on the side close to the suction port
  • the suction volume is increased by arranging the step only on the tip side forming the suction volume.
  • one of the fixed scroll and the orbiting scroll is provided with a step only at a predetermined position along the spiral direction of the tooth bottom of the spiral wrap, and the other is a spiral corresponding to the step on the tooth bottom.
  • the step is provided only at a predetermined position along the spiral direction of the tip of the toothed wrap, and the suction volume formed on the side close to the suction port is only the step on the tip side forming the suction volume.
  • the displacement can be increased by that amount, and the volumetric efficiency and the refrigeration capacity of the compressor can be simply increased simply by arranging the step only on the tip side forming one suction volume.
  • the suction refrigerant gas by securing the cooling and lubricating properties of the mechanical part by the suction refrigerant gas, it is possible to achieve both the lifespan of the devices and the high performance of the compressor by improving the volumetric efficiency.
  • suction is generated from the suction port provided in the housing among the surface areas of both scrolls which form the two suction volumes.
  • the surface area of the end plate on the orbiting scroll side, which is disposed facing the suction area of the low temperature refrigerant gas, is made larger than the surface area of the end plate on the fixed scroll side.
  • a scroll compressor which forms two suction volumes by engaging a pair of fixed scrolls and orbiting scrolls, and the surface area of the end plates of both scrolls which form two suction volumes.
  • the surface area of the end plate on the orbiting scroll side disposed facing the suction area of the low temperature refrigerant gas sucked from the suction port provided in the housing is larger than the surface area of the end plate on the stationary scroll side. Therefore, by the heat transfer function, the temperature in the suction volume can be maintained at a lower temperature to improve the suction efficiency, and the suction amount of the refrigerant can be effectively increased. Therefore, the displacement can be increased by that amount, and the volumetric efficiency and the refrigeration capacity of the compressor can be increased.
  • the fixed scroll and the orbiting scroll are respectively disposed at predetermined positions along the spiral direction of the tip and bottom of the spiral wrap.
  • a stepped portion is provided, and the surface area of the end plate on the orbiting scroll side forming the suction volume is provided on the tooth bottom surface on the orbiting scroll side, and the height of the step portion is provided on the tooth bottom surface on the fixed scroll side It is made large by making it higher than the height of the said step part.
  • the fixed scroll and the orbiting scroll are each provided with stepped portions at predetermined positions along the spiral direction of the tooth crests and tooth bottoms of the spiral wrap to form suction volumes.
  • the surface area of the end plate of the scroll the surface area of the end plate on the side of the orbiting scroll disposed facing the suction area of the low temperature refrigerant gas sucked from the suction port provided in the housing Since the height of the step provided on the bottom is made larger than the height of the step provided on the tooth bottom on the fixed scroll side, in the so-called double-sided stepped scroll, the heat transfer action causes the inside of the suction volume to be increased.
  • the volume efficiency and the refrigeration capacity of the compressor can be increased simply by increasing the height of the step provided on the end plate of the orbiting scroll and increasing the surface area accordingly.
  • the suction refrigerant gas it is possible to achieve both the lifespan of these devices and the high performance of the compressor by improving the volumetric efficiency.
  • one of the fixed scroll and the orbiting scroll is provided with a step only at a predetermined position along the spiral direction of the tooth base of the spiral wrap.
  • the other end is provided with a step only at a predetermined position along the spiral direction of the top surface of the spiral wrap corresponding to the step on the tooth bottom side, and the end on the orbiting scroll side forming the suction volume
  • the surface area of the plate is increased by providing the step only on the tooth bottom of the orbiting scroll.
  • one of the fixed scroll and the orbiting scroll is provided with a step only at a predetermined position along the spiral direction of the tooth bottom of the spiral wrap, and the other is a spiral corresponding to the step on the tooth bottom.
  • the stepped portion is provided only at a predetermined position along the spiral direction of the top surface of the spiral wrap, and suction is made from the suction port provided in the housing among the surface areas of the end plates of both scrolls forming the suction volume Since the surface area of the end plate on the side of the orbiting scroll disposed facing the low temperature refrigerant gas suction area is increased by providing the step portion only on the tooth bottom surface on the orbiting scroll side,
  • the heat transfer function can maintain the temperature in the suction volume at a lower temperature to improve the suction efficiency and effectively increase the suction amount of the refrigerant.
  • the volume efficiency and the refrigerating capacity of the compressor can be simply increased by providing the stepped portion only on the end plate side of the orbiting scroll and increasing the surface area accordingly. Moreover, the cooling and lubricating properties of the mechanical part by the suction refrigerant gas can be secured, and the lifespan of these devices can be secured, and the improvement of the performance of the compressor by the improvement of the volumetric efficiency can be compatible.
  • the present invention by drawing one of the suction volumes closer to the suction port and capable of suctioning a lower temperature refrigerant gas larger than the suction volume of the other, it is possible to efficiently suction a denser refrigerant at a low temperature. Since the refrigerant suction amount can be effectively increased, the displacement can be increased by that amount, and the volumetric efficiency and the refrigeration capacity of the compressor can be increased. In addition, since mechanical parts such as bearings can be cooled and lubricated by the refrigerant gas drawn into the suction volume on the side far from the suction port, and the cooling and lubricating properties can be ensured, the lifespan and volume of these devices can be secured. It is possible to achieve both the high performance of the compressor by the improvement of the efficiency.
  • the surface area of the end plate on the orbiting scroll side disposed facing the suction area where the low temperature refrigerant gas is sucked is By making the surface area of the end plate on the fixed scroll side larger, the temperature in the suction volume can be maintained at a lower temperature to improve the suction efficiency, and the suction amount of the refrigerant can be effectively increased.
  • the volume efficiency and refrigeration capacity of the compressor can be increased by one minute.
  • FIG. 2 is a cross-sectional equivalent view of AA in FIG. It is an explanatory view of the fixed scroll of the above-mentioned scroll compressor, and the meshing state of revolution scrolling.
  • FIG. 2 is a cross-sectional equivalent view (B) of FIG. 1 of the scroll compressor according to the second embodiment of the present invention, and schematic views (A) and (C) showing volumes of two suction volumes thereof.
  • It is a longitudinal cross-sectional view.
  • FIG. 1 shows a longitudinal sectional view of a scroll compressor according to a first embodiment of the present invention
  • FIG. 2 is a sectional view taken along the line AA
  • FIG. 3 shows its fixed scroll and orbiting scroll.
  • the explanatory drawing of a meshing state is shown.
  • the scroll compressor 1 includes a cylindrical housing 2 that constitutes an outer shell. In the housing 2 here, the front housing 3 and the rear housing 4 are integrally fastened and fixed via a bolt or the like (not shown).
  • crankshaft 5 On the side of the front housing 3 inside the housing 2, a crankshaft 5 is rotatably supported about its axis via a main bearing 6 and a sub bearing (not shown). One end side (left side in FIG. 1) of the crank shaft 5 penetrates the front housing 3 and protrudes to the left side of FIG. 1, and an electromagnetic clutch 7 and a pulley 8 receiving power as known are It is provided, and power can be input from a drive source such as an engine via a belt. A mechanical seal or lip seal is provided between the main bearing 6 and the sub-bearing to seal between the inside of the housing 2 and the atmosphere.
  • crank pin 9 eccentrically with a predetermined dimension with respect to the axis is integrally provided.
  • the crank pin 9 is connected to an orbiting scroll 15 described later via a drive bush 10 and a drive bearing 11, and is configured to rotationally drive the orbiting scroll 15 when the crankshaft 5 is rotationally driven. .
  • the drive bush 10 is integrally formed with a balance weight 12 for removing an unbalanced load generated when the orbiting scroll 15 is pivoted, and is pivoted together with the pivoting drive of the orbiting scroll 15. ing. Further, between the drive bush 10 and the crank pin 9, a known driven crank mechanism that changes the turning radius of the turning scroll 15 is provided.
  • a scroll compression mechanism 13 constituted by a pair of fixed scrolls 14 and a orbiting scroll 15 is incorporated.
  • the fixed scroll 14 comprises an end plate 14A and a spiral wrap 14B erected from the end plate 14A
  • the orbiting scroll 15 comprises an end plate 15A and a spiral wrap 15B erected from the end plate 15A. It consists of
  • the fixed scroll 14 and the orbiting scroll 15 in this case are, as shown in FIGS. 2 and 3, stepped portions 14 C, respectively, at predetermined positions along the spiral direction of the tooth top and tooth bottom of the spiral wraps 14 B and 15 B.
  • 15C, 14D, and 15D are provided, and the tooth tip surface on the outer circumferential side is high in the direction of the pivot axis on the lap tip surface side with the step portions 14C, 15C and 14D, 15D as boundaries, and the inner periphery
  • the tooth base on the outer peripheral side is low in the direction of the pivot axis, and the tooth base on the inner peripheral side is high.
  • the spiral wraps 14B and 15B are configured such that the wrap height on the outer peripheral side is higher than the wrap height on the inner peripheral side.
  • the fixed scroll 14 and the orbiting scroll 15 have their centers separated by a radius of curvature, the spiral wraps 14B and 15B are opposed to each other, and the phases are shifted by 180 degrees for meshing, and the tips and teeth of the spiral wraps 14B and 15B It is assembled so as to have a slight clearance (tens to hundreds of microns) between the bottoms at normal temperature.
  • a pair of suction volumes (compression chambers) 16 limited by the end plates 14A and 15A and the spiral wraps 14B and 15B are formed between the scrolls 14 and 15 with a phase difference of 180 degrees with respect to the scroll center. It is supposed to be
  • the suction volume (compression chamber) 16 is such that the height in the direction of the pivot axis of the spiral wraps 14B and 15B is higher than the height on the outer peripheral side on the outer circumferential side, and the circumferential direction and wrap of the spiral wraps 14B and 15B It constitutes a scroll compression mechanism 13 capable of three-dimensional compression that compresses gas in both height directions.
  • the compression mechanism 13 is a so-called double-sided stepped scroll compression mechanism 13 provided with the steps 14C, 15C and 14D, 15D as described above, but a conventional two-dimensional compression type without the steps. Of course, it may be a scroll compression mechanism.
  • the fixed scroll 14 is fixedly installed on the inner surface of the rear housing 4 via a bolt or the like (not shown), and the orbiting scroll 15 is described above with respect to the bearing boss portion provided on the back surface of the end plate 15A.
  • the crank pin 9 provided on one end side of the crankshaft 5 is connected via the drive bush 10 and the drive bearing 11 so as to be capable of turning and driving.
  • the orbiting scroll 15 has a back surface of the end plate 15A supported by the thrust bearing surface 3A of the front housing 3, and an unshown rotation prevention mechanism provided between the thrust bearing surface 3A and the back surface of the end plate 15A. Thus, it is driven to revolve around the fixed scroll 14 while rotation is prevented.
  • a discharge port 17 for discharging the compressed refrigerant gas is opened at the central portion of the end plate 14A in the fixed scroll 14.
  • a discharge reed valve 19 is installed in the discharge port 17 via a retainer 18.
  • a sealing material such as an O-ring is interposed between the outer peripheral side rear surface of the end plate 14A of the fixed scroll 14 and the inner surface of the rear housing 4, and the inner peripheral side space of the sealing material is the internal space of the housing 2.
  • the high pressure and high pressure compressed gas is discharged through the discharge port 17. Furthermore, the internal space of the housing 2 is divided into the discharge chamber 20 and the other suction area 21 by the section by the sealing material.
  • a suction port 22 provided at an upper portion of the front housing 3 is opened in a suction area 21 in the housing 2 so that a low temperature and low pressure refrigerant gas is sucked from the refrigeration cycle side.
  • the low-temperature low-pressure refrigerant gas sucked into the suction area 21 is drawn into two suction volumes (compression chambers) 16 formed with a phase difference of 180 degrees with the fixed scroll 14 by the turning drive of the turning scroll 15. , Is to be compressed.
  • the fixed scroll 14 constituting the scroll compression mechanism 13 and the winding ends of the spiral wraps 14 B and 15 B of the orbiting scroll 15 are arranged in the vertical direction, and the spiral wrap 14 B of the fixed scroll 14 is wound The end is disposed at the upper position, and the winding end of the spiral wrap 15B of the orbiting scroll 15 is disposed at the lower position at a predetermined angle from the vertical position.
  • the suction position P1 for the suction volume 16A suctioned and closed by the winding end of the spiral wrap 14B of the fixed scroll 14 is due to the winding end of the spiral wrap 15B of the orbiting scroll 15.
  • the low temperature refrigerant gas sucked from the suction port 22 to the suction area 21 directly from the suction port 22 is disposed directly to the suction volume 16A. While being in contact with the suction volume 16A, it comes into contact with the mechanical parts such as the bearings 6, 11 and the drive bush 10, and comes into the opposite position by 180 degrees to be sucked.
  • the low temperature refrigerant gas sucked from the suction port 22 is directly sucked as indicated by the arrow a while it is far from the suction port 22
  • the suction volume 16B on the side after being sucked from the suction port 22 to the suction area 21, as shown by the arrow b, it is drawn around through the suction path in contact with the bearings 6, 11 and the drive bush 10 etc.
  • the low temperature refrigerant gas and oil droplets contained in the gas serve to cool and lubricate the mechanical parts such as the bearings 6 and 11 and the drive bush 10 and the like.
  • the suction distance P1 on the side near the suction port 22 The volume 16A is formed on the side closer to the suction port 22 of the two suction volumes (compression chambers) 16 formed with a phase difference of 180 degrees in order to be able to suck more refrigerant at low temperature and high density.
  • (A part where the winding end is extended) 23 is provided to the end of winding of the spiral wrap 14B of the fixed scroll 14 in order to make the volume of one suction volume 16A larger than the volume of the other suction volume 16B.
  • the following effects can be obtained.
  • the rotational drive force from the external drive source is input to the crankshaft 5 via the pulley 8 and the electromagnetic clutch 7 and the crankshaft 5 is rotated, the turning radius of the crank pin 9 via the drive bush 10 and the drive bearing 11 is
  • the orbiting scroll 15 variably connected is rotationally driven about the fixed scroll 14 with a turning radius while being prevented from rotating by the rotation preventing mechanism (not shown).
  • the refrigerant gas is sucked.
  • the suction volume (compression chamber) 16 compresses the refrigerant gas by being moved to the center side while the volume is reduced in the circumferential direction and the wrap height direction after suction closing is performed at a predetermined turning angle.
  • the low temperature refrigerant gas sucked into the suction area 21 from the suction port 22 is directly sucked into the suction volume (compression chamber) 16A on the side close to the suction port 22 as shown by the arrow a. Therefore, it will be inhaled with high temperature and high density.
  • the volume of one suction volume 16A closer to the suction port 22 provided in the housing 2 is The volume is made larger than the volume of the other suction volume 16B. That is, as shown in FIG. 3, by providing the winding number increasing portion 23 at the winding end of the spiral wrap 14B of the fixed scroll 14, the volume of the suction volume 16A near the suction port 22 is increased, Because the volume of the other suction volume (compression chamber) 16B is larger, it is possible to efficiently suck the refrigerant having a higher density at a low temperature and effectively increase the suction amount of the refrigerant.
  • the displacement of the compressor is increased by an amount corresponding to the increase of the suction amount of the refrigerant, and the volumetric efficiency and the refrigerating capacity of the scroll compressor 1 are simply increased by increasing the number of turns of the spiral wrap 14B of one fixed scroll 14. It can be easily enlarged.
  • mechanical parts such as the bearings 6 and 11 and the drive bush 10 can be cooled and lubricated by the low temperature refrigerant gas sucked into the suction volume (compression chamber) 16B on the side far from the suction port 22, these devices
  • so-called stepped portions 14C, 15C and 14D, 15D are provided at predetermined positions along the spiral direction of the tip and bottom surfaces of the fixed wraps 14 and the spiral wraps 14B and 15B of the orbiting scroll 15.
  • the volume of one suction volume 16A formed on the side closer to the suction port 22 is Needless to say, the same effect can be obtained by increasing the number of turns of the spiral wrap of one scroll, and such a scroll compressor is also included in the present invention.
  • the suction port 22 is provided at the upper part of the outer periphery of the housing 2.
  • the position of the suction port 22 is not limited thereto, and in FIG. It is only necessary to be provided on the outer periphery of the housing 2 on the upper side of a straight line orthogonal to the straight line connecting the winding ends of 14B and 15B, and within that range, the linear distance from suction port 22 to suction position ⁇ is The distance between the suction volume 16A side ridge is shorter than the distance between the suction volume 16B side ridge.
  • the present embodiment is a step on the tooth tip side of a so-called double-stepped school that forms the suction volume 16A of the suction volume 16A on the side closer to the suction port 22 with respect to the first embodiment described above.
  • the difference is that the height is increased by making the height higher than the step height on the other tooth tip side.
  • the other points are the same as in the first embodiment, and thus the description thereof is omitted.
  • FIGS. 1 and 2 The configuration of the so-called double-staged school compressor 1 is as shown in FIGS. 1 and 2.
  • 4 is a schematic decomposition of the two suction volumes (compression chambers) 16 formed with a phase difference of 180 degrees, and (B) shows the two sides corresponding to FIG.
  • (A) is an exploded view of the volume of the suction volume 16B formed on the side far from the suction port 22
  • (C) is a suction formed on the side close to the suction port 22 It is an exploded view of the volume of volume 16A.
  • the volumes of the two suction volumes (compression chambers) 16A and 16B formed by the phase difference of 180 degrees are as shown in FIGS. 4 (A) and (C).
  • volume portions A1 and A2 serving as the base volume portions B1 and B2 formed by the tooth top surface side step portions 14C and 15C, and a volume portion C1 formed by the tooth bottom side step portions 14D and 15D. , And C2 are added.
  • the suction volume 16A side among the volume portions B1 and B2 formed by the apical surface side step portions 14C and 15C larger than the volume portions C1 and C2 Of the two suction volumes (compression chambers) 16A and 16B by setting the height dimension L1 of the volume portion B1 to be higher than the height dimension L2 of the other volume portion B2 and setting “L1> L2”.
  • the volume can be effectively "intake volume 16A> intake volume 16B". That is, the height of the step 14C on the tooth tip side forming the suction volume 16A formed on the side close to the suction port 22 is greater than the height of the step 15C on the tooth tip side forming the other suction volume 16B. Also by making the height higher, “intake volume 16A> intake volume 16B” can be obtained.
  • the height of the step 15D provided on the end plate 15A side of the orbiting scroll 15 is made higher than the height of the step 14D provided on the end plate 14A of the fixed scroll 14, and on the spiral wrap 15B side of the orbiting scroll 15.
  • the suction volume can be reduced by providing the stepped double-stage school compressor 1 in which the height of the stepped portion is lower than the height of the stepped portion 14C provided on the side of the spiral wrap 14B of the fixed scroll 14 16A> intake volume 16B ".
  • the step portions 14C and 15C on the tooth tip side of the fixed scroll 14 and the orbiting scroll 15 and the step portions 14D and 15D on the tooth bottom side are the tooth bottom surface of the tooth tip side 14C of the fixed scroll 14 and the tooth bottom of the orbiting scroll 15. Since the side step 15D meshes with the tooth bottom side step 14D of the fixed scroll 14 and the tooth tip side step 15C of the orbiting scroll 15, the step provided on the end plate 15A of the orbiting scroll 15
  • the height of 15D may be L1
  • the height of the step 14D provided on the end plate 14A side of the fixed scroll 14 may be L2, and this may be “L1> L2”.
  • the volume is made "suction volume 16A> suction volume 16B" and is formed on the side close to the suction port 22.
  • the suction volume (compression chamber) 16A With respect to the suction volume (compression chamber) 16A, the low temperature and high density refrigerant can be efficiently sucked, and the suction amount of the refrigerant can be effectively increased.
  • the displacement of the compressor is increased by that amount, and the volumetric efficiency and refrigeration capacity of the scroll compressor 1 can be increased by the tooth base side step 15D of one orbiting scroll 15 and the tooth tip side step 14C of the fixed scroll 14. It can be easily enlarged simply by increasing the height.
  • the performance of the compressor 1 can be improved by securing the life of those devices and improving the volumetric efficiency. It can be compatible.
  • the volume portion B1 of the crescent shape (the same shape as the base volume portion) and the volume portion C1 of the semi-crescent shape (the shape in which the crescent moon is cut halfway)
  • the second embodiment may be modified as follows.
  • so-called double-sided steps in which stepped portions 14C, 15C and 14D, 15D are provided on the tip and bottom surfaces of the spiral wraps 14B and 15B of the pair of fixed scroll 14 and the orbiting scroll 15, respectively.
  • the volumes of the two suction volumes 16 are "suction volume 16A> suction volume 16B", with the heights of the step portions 14C and 15D and the step portions 14D and 15C being different from each other. It is possible to set "intake volume 16A> intake volume 16B" in the same manner as the above-described embodiment also by using a so-called one-sided stepped school compressor 1.
  • one of the pair of fixed scrolls 14 and the orbiting scroll 15 is a scroll provided with the step 14D or 15D only at a predetermined position along the spiral direction of the tooth bottom of the spiral wrap 14B or 15B, and the other is a step on the tooth bottom
  • the scroll provided with the step 14C or 15C only at a predetermined position along the spiral direction of the tip of the spiral wrap 14B or 15B corresponding to 14D or 15D the step can be made only on the end plate of one scroll Of the two suction volumes (compression chambers) 16 formed with a 180 degree phase difference, only the volume of the suction volume 16 A formed on the side closer to the suction port 22 is used.
  • intake volume 16A> intake volume 16B By adding the volume formed by the apical surface side step 14C or 15C, it is also considered as "intake volume 16A> intake volume 16B". It is.
  • the volume of the suction volume 16A formed on the side closer to the suction port 22 Assuming that the suction volume (compression chamber) 16A close to the suction port 22 is low, the high-density refrigerant can be efficiently sucked, and the suction amount of the refrigerant can be effectively increased. Therefore, the displacement of the compressor can be increased by that amount, and the volumetric efficiency and the refrigeration capacity of the scroll compressor 1 can be simply increased, and the cooling / lubricity of the mechanical portion by the suction refrigerant gas can be ensured.
  • the performance improvement of the compressor 1 can be achieved at the same time by ensuring the life of these devices and improving the volumetric efficiency.
  • the configuration 16B is equivalent to that in which the volume portion B2 formed by the step 15C on the tooth crest side is omitted.
  • FIG. 1 a third embodiment of the present invention will be described using FIG.
  • This embodiment is different from the first and second embodiments described above in the fixed and orbiting scrolls 14 and 15 which form two suction volumes (compression chambers) 16 (16A, 16B) formed with a phase difference of 180 degrees.
  • the other points are the same as in the first and second embodiments, and thus the description thereof is omitted.
  • the fixed scroll is disposed so as to face the discharge chamber 20 in which the surface on the side opposite to the spiral wrap of the end plate discharges the high temperature and high pressure gas.
  • the height of the step 15D provided on the end plate 15A of the orbiting scroll 15 disposed facing the suction area 21 at low temperature and low pressure is higher than the height of the step 14D provided on the fixed scroll 14 side.
  • the surface areas S1 and S2 when the end plate 15A of the orbiting scroll 15 forms one suction volume (compression chamber) 16 are indicated by hatching.
  • (A) shows the case where the end plate 15A is provided with the stepped portion 15D
  • (B) shows the case where the stepped portion 15D is not provided, which is compared with the surface area S2 when the stepped portion 15D is not provided.
  • the surface area S1 in the case of providing the step 15D can increase the surface area on the end plate 15A side forming the suction volume 16 (S1> S2), and the step 14D of the end plates 14A and 15A of both scrolls 14 and 15
  • the height of the step 15D provided on the end plate 15A of the orbiting scroll 15 is higher than the height of the step 14D on the fixed scroll 14 side. It is understood that the surface area can be increased.
  • the present embodiment is based on the above findings.
  • the stepped portions 14C, 15C and 14D, 15D are provided at predetermined positions along the spiral direction of the tip and bottom surfaces of the spiral wraps 14B and 15B of the fixed scroll 14 and the orbiting scroll 15, respectively, and the compression mechanism 13 is
  • the surface area S1 of the end plate 15A of the orbiting scroll 15 forming the suction volume 16 is the height of the step 15D provided on the tooth bottom of the orbiting scroll 15 It is set as the structure made large by making it higher than the height of step part 14D provided in the tooth-bottom surface by the side of fixed scroll 14. As shown in FIG.
  • one of the fixed scroll 14 and the orbiting scroll 15 is provided with the step 14D, 15D only at a predetermined position along the spiral direction of the tooth bottom of the spiral wrap 14B, 15B, and the other is the step 14D at the tooth bottom
  • the compression mechanism 13 is configured by providing the step portions 14C and 15C only at positions along the spiral direction of the tip of the spiral wraps 14B and 15B corresponding to FIGS.
  • the surface area S1 of the end plate 15A on the side of the orbiting scroll 15 forming the suction volume 16 is increased by providing the step 15D only on the tooth bottom surface on the side of the orbiting scroll 15.
  • the end plates 14A of the both scrolls 14 and 15 forming the two suction volumes 16 (16A, 16B) in the so-called double-step scrolls Among the surface area 15A, the surface area S1 of the end plate 15A on the side of the orbiting scroll 15 disposed facing the suction area 21 where the low temperature refrigerant gas is sucked is fixed to the height of the step 15D of the tooth bottom.
  • the temperature in the suction volume 16 can be maintained at a lower temperature to improve the suction efficiency, and the suction amount of the refrigerant can be effectively increased.
  • the volumetric efficiency and the refrigerating capacity of the scroll compressor 1 can be simply increased simply by increasing the height of the step 15D provided on the end plate 15A of the orbiting scroll 15 and increasing the surface area S1. . Moreover, by securing the cooling and lubricating properties of the mechanical portion by the suction refrigerant gas, it is possible to achieve both the lifespan of the devices and high performance of the compressor 1 by improving the volumetric efficiency.
  • the surface temperature of the end plates 14A and 15A of both the scrolls 14 and 15 forming the two suction volumes 16 (16A and 16B) in the so-called stepped scroll on one side The surface area S1 of the end plate 15A on the side of the orbiting scroll 15 disposed facing the suction area 21 where gas is sucked is increased by providing the step 15D only on the bottom surface of the end plate 15A. Can be maintained at a lower temperature to improve the suction efficiency, and the amount of suction of the refrigerant can be effectively increased.
  • the volumetric efficiency and the refrigeration capacity of the scroll compressor 1 can be increased simply by providing the step 15D only on the end plate 15A side of the orbiting scroll 15 and increasing the surface area S1. Moreover, the cooling and lubricating properties of the mechanical part by the suction refrigerant gas can be secured, and the lifespan of these devices can be ensured, and the performance improvement of the compressor 1 can be achieved by improving the volumetric efficiency.
  • the surface area of the end plates 14A and 15A of the scrolls 14 and 15 forming the two suction volumes (compression chambers) 16 is disposed facing the suction area 21 on the low temperature low pressure side.
  • the present invention is not limited to the invention according to the above-described embodiment, and appropriate modifications can be made without departing from the scope of the invention.
  • the winding end of the fixed scroll 14 is disposed at the upper portion and the winding end of the orbiting scroll 15 is disposed at the lower portion
  • the opposite case may be employed.
  • the arrangement of each step 14C, 15C and 14D, 15D is reversed.

Abstract

端板（１４Ａ，１５Ａ）上に渦巻き状ラップ（１４Ｂ，１５Ｂ）を立設した一対の固定スクロール（１４）および旋回スクロール（１５）を、渦巻き状ラップ（１４Ｂ，１５Ｂ）同士を対向させて噛み合せし、旋回スクロール（１５）を固定スクロール（１４）周りに公転旋回駆動することにより、２つの吸入容積（１６Ａ，１６Ｂ）を形成するスクロール圧縮機において、２つの吸入容積（１６Ａ，１６Ｂ）のうち、ハウジングに設けられている吸入ポートに近い側に形成される一方の吸入容積（１６Ａ）を、他方の吸入容積（１６Ｂ）よりも大きくした。

Description

スクロール圧縮機
　本発明は、体積効率、冷凍能力をより大きくすることができるスクロール圧縮機に関するものである。
　スクロール圧縮機は、端板上に渦巻き状ラップを立設した一対の固定スクロールおよび旋回スクロールを、渦巻き状ラップ同士を対向させて噛み合せし、旋回スクロールを固定スクロール周りに公転旋回駆動することにより、２つの吸入容積を１８０度の位相差で形成し、その吸入容積を外周側から中心側へと容積を減少させながら移動させることによって、吸入容積内に吸込んだ低圧の冷媒ガスを高圧に圧縮して吐出する構成とされている。そして、一般的には、１８０度の位相差で形成される２つの吸入容積の内圧がアンバランスとならないように、その容積を同一容積としている。
　一方、特許文献１には、ハウジング内に設置される一対の固定スクロールおよび旋回スクロールの渦巻き状ラップの巻き終り端をできるだけ上方に位置させ、油溜りの油や液冷媒を吸込まないようにするため、一方のスクロールの巻き終り端を巻き始め側の中心部よりも上方位置に配設し、他方のスクロールの巻き終り端を一方のスクロールの巻き終り端に向って延長させたものが開示されている。
　また、特許文献２には、固定スクロールをハウジング側と一体に形成し、その渦巻き状ラップの巻き終り端に連通するように吸入ポートを開口するとともに、固定スクロールと噛み合わされる旋回スクロールの巻き終り端を略同一位置に位置させた構成とし、吸入ポートから吸込んだ低温の冷媒ガスを順次２つの吸入容積に直接吸入させることによって、吸入冷媒ガスの過熱度および比容積の増大を抑制し、性能向上を図ったものが開示されている。
特開平６－３３０８６３号公報（特許第２８７４５１４号公報） 特開平１１－８２３２６号公報（特許第３８６９０８２号公報）
　上記の如く、２つの吸入容積を１８０度の位相差で形成するスクロール圧縮機では、ハウジング側に設けられる吸入ポートの位置によっては、一方の吸入容積に吸入される冷媒ガスの温度が、他方の吸入容積に吸入される冷媒ガスの温度よりも高くなる場合がある。これは、ハウジング内での冷媒ガスの吸入経路が長くなり、その間に冷媒ガスが軸受や旋回駆動部等のメカ部と接触して加熱されるためであり、メカ部を冷却および潤滑できる反面、吸入過熱により他方の吸入容積に吸入される冷媒の密度が低下し、体積効率および冷凍能力が低下される等の課題があった。
　また、特許文献１に示すものは、一方の渦巻き状ラップの巻き終り端を延長して巻き数を増やしているが、吸入ポートから遠い方の渦巻き状ラップの巻き終り端を延長したものであり、この場合、油や液冷媒を吸込むことによる液圧縮を防止し得るものの、体積効率や冷凍能力の向上を期待し得るものではなかった。また、特許文献２に示すものは、固定スクロール側の渦巻き状ラップの巻き終り端を延長することにより冷媒ガスの過熱度や比容積の増大を防止し、性能向上を図ったものであり、体積効率や冷凍能力の向上を期待し得る反面、低温の冷媒ガスやその冷媒中に含まれる油分によるメカ部の冷却や潤滑効果を期待できないため、別途潤滑対策を講じ、機器類の寿命を確保する必要があった。
　本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、吸入冷媒ガスによるメカ部の冷却・潤滑性を確保しながら、押しのけ量を増大して体積効率および冷凍能力を向上することで、その効果を両立し得るスクロール圧縮機を提供することを目的とする。
　　本発明の第一態様にかかるスクロール圧縮機は、端板上に渦巻き状ラップを立設した一対の固定スクロールおよび旋回スクロールを、前記渦巻き状ラップ同士を対向させて噛み合せし、前記旋回スクロールを前記固定スクロール周りに公転旋回駆動することにより、２つの吸入容積を形成するスクロール圧縮機において、前記２つの吸入容積のうち、ハウジングに設けられている吸入ポートに近い側に形成される一方の前記吸入容積を、他方の前記吸入容積よりも大きくしている。
　本発明の第一態様によれば、一対の固定スクロールおよび旋回スクロールを噛み合せることにより２つの吸入容積を形成するスクロール圧縮機にあって、２つの吸入容積のうち、ハウジングに設けられている吸入ポートに近い側に形成される一方の吸入容積を、他方の吸入容積よりも大きくしているため、吸入ポート近くのより低温で密度の高い冷媒を効率よく吸入でき、冷媒の吸入量を効果的に増大することができる。従って、その分だけ押しのけ量を増大し、かつ圧縮機の体積効率および冷凍能力を大きくすることができる。また、吸入ポートから遠い側の吸入容積（圧縮室）に吸入される冷媒ガスにより軸受部等のメカ部を冷却および潤滑し、その冷却・潤滑性を確保することができるため、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機の高性能化を両立することができる。
　さらに、本発明の第一態様にかかるスクロール圧縮機は、上記のスクロール圧縮機において、前記吸入ポートに近い側に形成される前記吸入容積を、一方のスクロールの渦巻き状ラップの巻き数を増やすことにより大きくしている。
　本発明の第一態様によれば、吸入ポートに近い側に形成される前記吸入容積を、一方のスクロールの渦巻き状ラップの巻き数を増やすことにより大きくしているため、吸入ポート近くのより低温で密度の高い冷媒を効率よく吸入でき、冷媒の吸入量を効果的に増大することができる。従って、その分だけ押しのけ量を増大し、かつ圧縮機の体積効率および冷凍能力を一方のスクロールの渦巻き状ラップの巻き数を増やすだけで簡易に大きくすることができる。しかも吸入冷媒ガスによるメカ部の冷却・潤滑性を確保することで、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機の高性能化を両立することができる。
　さらに、本発明の第一態様にかかるスクロール圧縮機は、上記のスクロール圧縮機において、前記固定スクロールおよび旋回スクロールを、前記渦巻き状ラップの歯先面および歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置に各々段部を設けた構成とし、前記吸入ポートに近い側に形成される前記吸入容積を、その吸入容積を形成する歯先面側の段部高さを他方の歯先面側の段部高さよりも高くすることにより大きくしている。
　本発明の第一態様によれば、固定スクロールおよび旋回スクロールを、渦巻き状ラップの歯先面および歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置に各々段部を設けた構成とし、吸入ポートに近い側に形成される吸入容積を、その吸入容積を形成する歯先面側の段部高さを他方の歯先面側の段部高さよりも高くすることにより大きくしているため、いわゆる両側段付きスクロールにあって、吸入ポート近くのより低温で密度の高い冷媒を効率よく吸入でき、冷媒の吸入量を効果的に増大することができる。従って、その分だけ押しのけ量を増大し、かつ圧縮機の体積効率および冷凍能力を一方のスクロールの歯先面側の段部高さを高くするだけで簡易に大きくすることができる。しかも吸入冷媒ガスによるメカ部の冷却・潤滑性を確保することで、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機の高性能化を両立することができる。
　さらに、本発明の第一態様にかかるスクロール圧縮機は、上記のスクロール圧縮機において、前記固定スクロールおよび旋回スクロールの一方を前記渦巻き状ラップの歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部を備え、他方を前記歯底面側の段部に対応した前記渦巻き状ラップの歯先面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部を備えた構成とし、前記吸入ポートに近い側に形成される前記吸入容積を、その吸入容積を形成する前記歯先面側のみに段部を配置することにより大きくしている。
　本発明の第一態様によれば、固定スクロールおよび旋回スクロールの一方を渦巻き状ラップの歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部を備え、他方を歯底面側の段部に対応した渦巻き状ラップの歯先面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部を備えた構成とし、吸入ポートに近い側に形成される吸入容積を、その吸入容積を形成する歯先面側のみに段部を配置することにより大きくしているため、いわゆる片側段付きスクロールにあって、吸入ポート近くのより低温で密度の高い冷媒を効率よく吸入でき、冷媒の吸入量を効果的に増大することができる。従って、その分だけ押しのけ量を増大し、かつ圧縮機の体積効率および冷凍能力を一方の吸入容積を形成する歯先面側のみに段部を配置するだけで簡易に大きくすることができる。しかも吸入冷媒ガスによるメカ部の冷却・潤滑性を確保することで、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機の高性能化とを両立することができる。
　また、本発明の第二態様にかかるスクロール圧縮機は、端板上に渦巻き状ラップを立設した一対の固定スクロールおよび旋回スクロールを、前記渦巻き状ラップ同士を対向させて噛み合せし、前記旋回スクロールを前記固定スクロール周りに公転旋回駆動することにより、２つの吸入容積を形成するスクロール圧縮機において、前記２つの吸入容積を形成する両スクロールの表面積うち、ハウジングに設けられている吸入ポートから吸込まれる低温の冷媒ガスの吸入領域に面して配置される前記旋回スクロール側の端板の表面積を、固定スクロール側の端板の表面積よりも大きくしている。
　本発明の第二態様によれば、一対の固定スクロールおよび旋回スクロールを噛み合せることにより２つの吸入容積を形成するスクロール圧縮機にあって、２つの吸入容積を形成する両スクロールの端板の表面積うち、ハウジングに設けられている吸入ポートから吸込まれる低温の冷媒ガスの吸入領域に面して配置される旋回スクロール側の端板の表面積を、固定スクロール側の端板の表面積よりも大きくしているため、その伝熱作用により、吸入容積内の温度をより低温度に維持して吸入効率を向上し、冷媒の吸入量を効果的に増大することができる。従って、その分だけ押しのけ量を増大し、圧縮機の体積効率および冷凍能力を大きくすることができる。また、吸入ポートから遠い側の吸入容積に吸入される冷媒ガスで軸受部等のメカ部を冷却および潤滑し、その冷却・潤滑性を確保することができるため、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機の高性能化を両立することができる。
　さらに、本発明の第二態様にかかるスクロール圧縮機は、上記のスクロール圧縮機において、前記固定スクロールおよび旋回スクロールを、前記渦巻き状ラップの歯先面および歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置に各々段部を設けた構成とし、前記吸入容積を形成する前記旋回スクロール側の端板の表面積を、前記旋回スクロール側の歯底面に設ける前記段部の高さを前記固定スクロール側の歯底面に設ける前記段部の高さよりも高くすることにより大きくしている。
　本発明の第二態様によれば、固定スクロールおよび旋回スクロールを、渦巻き状ラップの歯先面および歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置に各々段部を設けた構成とし、吸入容積を形成する両スクロールの端板の表面積のうち、ハウジングに設けられている吸入ポートから吸込まれる低温の冷媒ガスの吸入領域に面して配置される旋回スクロール側の端板の表面積を、旋回スクロール側の歯底面に設ける段部の高さを固定スクロール側の歯底面に設ける段部の高さよりも高くすることにより大きくしているため、いわゆる両側段付きスクロールにあって、その伝熱作用により吸入容積内の温度をより低温度に維持して吸入効率を向上し、冷媒の吸入量を効果的に増大することができる。これによって、その分だけ圧縮機の体積効率および冷凍能力を旋回スクロールの端板に設ける段部高さを高くして表面積を大きくするだけで簡易に大きくすることができる。しかも吸入冷媒ガスによるメカ部の冷却・潤滑性を確保することで、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機の高性能化を両立することができる。
　さらに、本発明の第二態様のスクロール圧縮機は、上記のスクロール圧縮機において、前記固定スクロールおよび旋回スクロールの一方を前記渦巻き状ラップの歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部を備え、他方を前記歯底面側の段部に対応した前記渦巻き状ラップの歯先面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部を備えた構成とし、前記吸入容積を形成する前記旋回スクロール側の端板の表面積を、前記旋回スクロール側の歯底面のみに前記段部を設けることにより大きくしている。
　本発明の第二態様によれば、固定スクロールおよび旋回スクロールの一方を渦巻き状ラップの歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部を備え、他方を歯底面側の段部に対応した渦巻き状ラップの歯先面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部を備えた構成とし、吸入容積を形成する両スクロールの端板の表面積のうち、ハウジングに設けられている吸入ポートから吸込まれる低温の冷媒ガスの吸入領域に面して配置される旋回スクロール側の端板の表面積を、旋回スクロール側の歯底面のみに段部を設けることによって大きくしているため、いわゆる片側段付きスクロールにあって、その伝熱作用により吸入容積内の温度をより低温度に維持して吸入効率を向上し、冷媒の吸入量を効果的に増大することができる。従って、その分だけ圧縮機の体積効率および冷凍能力を旋回スクロールの端板側のみに段部を設けて表面積を大きくするだけで簡易に大きくすることができる。しかも吸入冷媒ガスによるメカ部の冷却・潤滑性を確保し、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機の高性能化を両立することができる。
　本発明によると、吸入ポートに近く、より低温の冷媒ガスを吸入することができる一方の吸入容積を、他方の吸入容積よりも大きくしたことによって、低温でより密度の高い冷媒を効率よく吸入し、冷媒の吸入量を効果的に増大することができるため、その分だけ押しのけ量を増大し、かつ圧縮機の体積効率および冷凍能力を大きくすることができる。また、吸入ポートから遠い側の吸入容積に吸入される冷媒ガスにより軸受部等のメカ部を冷却および潤滑し、その冷却・潤滑性を確保することができるため、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機の高性能化とを両立することができる。
　また、本発明によると、２つの吸入容積を形成する両スクロールの端板の表面積うち、低温の冷媒ガスが吸込まれる吸入領域に面して配置される旋回スクロール側の端板の表面積を、固定スクロール側の端板の表面積よりも大きくしたことにより、吸入容積内の温度をより低温度に維持して吸入効率を向上し、冷媒の吸入量を効果的に増大することができるため、その分だけ圧縮機の体積効率および冷凍能力を大きくすることができる。また、吸入ポートから遠い側の吸入容積に吸入される冷媒ガスで軸受部等のメカ部を冷却および潤滑し、その冷却・潤滑性を確保することができるため、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機の高性能化とを両立することができる。
本発明の第１実施形態に係るスクロール圧縮機の縦断面図である。 図１のＡ－Ａ断面相当図である。 上記スクロール圧縮機の固定スクロールと旋回スクロールの噛み合い状態の説明図である。 本発明の第２実施形態に係るスクロール圧縮機の図１のＡ－Ａ断面相当図（Ｂ）と、その２つの吸入容積の容積を示す模式図（Ａ），（Ｃ）である。縦断面図である。 本発明の第３実施形態に係るスクロール圧縮機の旋回スクロール端板の吸入容積を形成する表面積を示す模式図（Ａ），（Ｂ）である。
　以下に、本発明にかかる実施形態について、図面を参照して説明する。
［第１実施形態］
　以下、本発明の第１実施形態について、図１ないし図３を用いて説明する。
　図１には、本発明の第１実施形態にかかるスクロール圧縮機の縦断面図が示され、図２には、そのＡ－Ａ断面相当図、図３には、その固定スクロールと旋回スクロールの噛み合い状態の説明図が示されている。
　スクロール圧縮機１は、外殻を構成する円筒状のハウジング２を備えている。ここでのハウジング２は、フロントハウジング３とリアハウジング４とを図示省略のボルト等を介して一体に締め付け固定したものとされている。
　ハウジング２内部のフロントハウジング３側には、クランク軸５がメイン軸受６およびサブ軸受（図示省略）を介してその軸線回りに回転自在に支持されている。クランク軸５の一端側（図１において左側）は、フロントハウジング３を貫通して図１の左側に突出されており、その突出部位には、公知の如く動力を受ける電磁クラッチ７およびプーリ８が設けられ、エンジン等の駆動源からベルトを介して動力が入力可能とされている。メイン軸受６とサブ軸受との間には、メカニカルシールまたはリップシールが設置され、ハウジング２内と大気間がシールされている。
　クランク軸５の他端側（図１において右側）には、その軸線に対して所定寸法だけ偏心したクランクピン９が一体に設けられている。このクランクピン９は、ドライブブッシュ１０およびドライブ軸受１１を介して後述する旋回スクロール１５に連結されており、クランク軸５が回転駆動されることによって、旋回スクロール１５を旋回駆動する構成とされている。
　ドライブブッシュ１０には、旋回スクロール１５が旋回駆動されることにより発生するアンバランス荷重を除去するためのバランスウェイト１２が一体に形成されており、旋回スクロール１５の旋回駆動と共に旋回されるようになっている。また、ドライブブッシュ１０とクランクピン９との間には、旋回スクロール１５の旋回半径を可変とする公知の従動クランク機構が設けられている。
　ハウジング２の内部には、一対の固定スクロール１４および旋回スクロール１５によって構成されるスクロール圧縮機構１３が組み込まれている。固定スクロール１４は、端板１４Ａと該端板１４Ａから立設された渦巻き状ラップ１４Ｂとから構成され、旋回スクロール１５は、端板１５Ａと該端板１５Ａから立設された渦巻き状ラップ１５Ｂとから構成されている。
　ここでの固定スクロール１４および旋回スクロール１５は、図２および図３に示されるように、渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂの歯先面および歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置に、各々段部１４Ｃ，１５Ｃおよび１４Ｄ，１５Ｄを備えた構成とされており、この段部１４Ｃ，１５Ｃおよび１４Ｄ，１５Ｄを境に、ラップ歯先面側では、旋回軸線方向に外周側の歯先面が高く、内周側の歯先面が低くされ、また、歯底面では、旋回軸線方向に外周側の歯底面が低く、内周側の歯底面が高くされている。これによって、渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂは、その外周側におけるラップ高さが内周側のラップ高さよりも高くされた構成とされている。
　固定スクロール１４および旋回スクロール１５は、その中心を旋回半径分離し、渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂ同士を対向させ、更に位相を１８０度ずらして噛み合せし、渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂの歯先面と歯底面間に常温で僅かなクリアランス（数十～数百ミクロン）を有するように組み付けられている。これによって、両スクロール１４，１５間に、端板１４Ａ，１５Ａと渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂとにより限界される一対の吸入容積（圧縮室）１６がスクロール中心に対して１８０度の位相差で形成されるようになっている。
　上記吸入容積（圧縮室）１６は、渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂの旋回軸線方向の高さが外周側において内周側の高さよりも高くされており、渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂの周方向およびラップ高さ方向の双方にガスを圧縮する三次元圧縮が可能なスクロール圧縮機構１３を構成するものである。なお、圧縮機構１３は、上記の如く段部１４Ｃ，１５Ｃおよび１４Ｄ，１５Ｄを備えた、いわゆる両側段付きスクロール圧縮機構１３とされているが、段部を有しない、二次元圧縮タイプのコンベンショナルなスクロール圧縮機構であってもよいことはもちろんである。
　固定スクロール１４は、リアハウジング４の内面に図示省略のボルト等を介して固定設置されており、また、旋回スクロール１５は、端板１５Ａの背面に設けられている軸受ボス部に対して、上述の通りクランク軸５の一端側に設けられているクランクピン９がドライブブッシュ１０およびドライブ軸受１１を介して連結されることにより、旋回駆動可能とされている。更に、旋回スクロール１５は、フロントハウジング３のスラスト軸受面３Ａに端板１５Ａの背面が支持され、そのスラスト軸受面３Ａと端板１５Ａの背面との間に設けられる図示省略の自転阻止機構を介して、自転が阻止されながら固定スクロール１４の周りに公転旋回駆動されるようになっている。
　固定スクロール１４には、端板１４Ａの中央部位に圧縮された冷媒ガスを吐出する吐出ポート１７が開口されており、この吐出ポート１７には、リテーナ１８を介して吐出リード弁１９が設置されている。また、固定スクロール１４の端板１４Ａの外周側背面とリアハウジング４の内面との間にＯリング等のシール材が介装されており、そのシール材の内周側空間がハウジング２の内部空間から区画された吐出チャンバー２０とされ、吐出ポート１７を介して高温高圧の圧縮ガスが吐出されるようになっている。更に、そのシール材による区画によって、ハウジング２の内部空間が吐出チャンバー２０と、その他の吸入領域２１とに区画されている。
　ハウジング２内の吸入領域２１には、フロントハウジング３の上方部に設けられている吸入ポート２２が開口され、冷凍サイクル側から低温低圧の冷媒ガスが吸込まれるようになっている。この吸入領域２１に吸込まれた低温低圧の冷媒ガスは、旋回スクロール１５の旋回駆動によって固定スクロール１４との間に１８０度の位相差で形成される２つの吸入容積（圧縮室）１６に吸入され、圧縮されるようになっている。
　かかるスクロール圧縮機１において、スクロール圧縮機構１３を構成する固定スクロール１４と旋回スクロール１５の渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂの巻き終り端は、上下方向に配置され、固定スクロール１４の渦巻き状ラップ１４Ｂの巻き終り端は上方位置、旋回スクロール１５の渦巻き状ラップ１５Ｂの巻き終り端は下方位置にそれぞれ鉛直方向位置から所定角度傾いた位置に配置されている。
　従って、このスクロール圧縮機１では、固定スクロール１４の渦巻き状ラップ１４Ｂの巻き終り端により吸入締め切りされる吸入容積１６Ａに対する吸込み位置Ｐ１の方が、旋回スクロール１５の渦巻き状ラップ１５Ｂの巻き終り端により吸入締め切りされる吸入容積１６Ｂに対する吸込み位置Ｐ２よりも吸入ポート２２に近い位置に配置されることになり、吸入ポート２２から吸入領域２１に吸込まれた低温の冷媒ガスは、吸入容積１６Ａには直接的に吸入される一方、吸入容積１６Ａには、軸受６，１１やドライブブッシュ１０等のメカ部に接触しながら、１８０度反対位置に回り込んで吸入されるようになる。
　つまり、吸入ポート２２に近い側の吸入容積１６Ａに対して、吸入ポート２２から吸込まれた低温の冷媒ガスは、矢印ａの如く、直接的に吸入されることになる一方、吸入ポート２２から遠い側の吸入容積１６Ｂに対しては、吸入ポート２２から吸入領域２１に吸込まれた後、矢印ｂの如く、軸受６，１１やドライブブッシュ１０等と接触する吸入経路を経て回り込んで吸入されることになり、その間、低温の冷媒ガスやそのガス中に含まれる油滴により、軸受６，１１やドライブブッシュ１０等のメカ部の冷却や潤滑に供されるようになっている。
　本実施形態においては、吸入ポート２２に近い吸入容積１６Ａ、すなわち渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂの歯丈方向中央断面（図２）において、吸込み位置Ｐ１迄の直線距離が吸入ポート２２に近い側の吸入容積１６Ａが、低温で高密度の冷媒をより多く吸入できるようにするため、１８０度の位相差で形成される２つの吸入容積（圧縮室）１６のうち、吸入ポート２２に近い側に形成される一方の吸入容積１６Ａの容積を、他方の吸入容積１６Ｂの容積よりも大きくすべく、固定スクロール１４の渦巻き状ラップ１４Ｂの巻き終り端に対し、図３に網掛けで表示した巻き数増加部分（巻き終り端を延長した部分）２３を設けた構成としている。
　以上に説明の構成により、本実施形態によれば、以下の作用効果を奏する。
　外部駆動源からの回転駆動力をプーリ８および電磁クラッチ７を介してクランク軸５に入力し、クランク軸５を回転すると、そのクランクピン９にドライブブッシュ１０およびドライブ軸受１１を介して旋回半径が可変に連結されている旋回スクロール１５が、自転阻止機構（図示省略）により自転を阻止されながら、固定スクロール１４の周りに或る旋回半径で公転旋回駆動される。
　この旋回スクロール１５の公転旋回駆動によって、半径方向の最外周に１８０度の位相差で形成される２つの吸入容積（圧縮室）１６内に、吸入ポート２２から吸入領域２１に吸込まれた低温の冷媒ガスが吸入される。この吸入容積（圧縮室）１６は、所定の旋回角で吸入締め切りされた後、容積が周方向およびラップ高さ方向に減少されながら中心側へと移動されることにより冷媒ガスを圧縮する。一対の吸入容積（圧縮室）１６が中心部位において合流し、吐出ポート１７に連通する位置に達すると、吐出リード弁１９を押し開く結果、圧縮された高温高圧のガスは、吐出チャンバー２０内に吐出され、そこからスクロール圧縮機１の外部、すなわち冷凍サイクル側へと送出される。
　吸入ポート２２から吸入領域２１に吸込まれた低温の冷媒ガスは、吸入ポート２２に近い側の吸入容積（圧縮室）１６Ａには矢印ａで示されるように、直接的に吸入されることになるため、低温で高密度のまま吸入されることになる。一方、吸入ポート２２から遠い側の吸入容積（圧縮室）１６Ｂには矢印ｂで示されるように、軸受６，１１やドライブブッシュ１０等のメカ部に接触する長い吸入経路を経て吸入されることになるため、その間加熱され、過熱度が高くなって密度が低下した状態で吸入されることになるが、その間に接触するメカ部を冷媒ガスやそのガス中に含まれる油滴で冷却および潤滑し、それら機器類の製品寿命の確保に寄与する。
　また、１８０度の位相差で形成されている２つの吸入容積（圧縮室）１６のうち、ハウジング２に設けられている吸入ポート２２に近い側の一方の吸入容積１６Ａの容積を、遠い側の他方の吸入容積１６Ｂの容積よりも大きくしている。つまり、固定スクロール１４の渦巻き状ラップ１４Ｂの巻き終り端に、図３に示されるように、巻き数増加部分２３を設けることにより、吸入ポート２２に近い側の吸入容積１６Ａの容積を増大し、他方の吸入容積（圧縮室）１６Ｂの容積よりも大きくしているため、低温でより密度の高い冷媒を効率よく吸入し、冷媒の吸入量を効果的に増大することができる。
　これによって、冷媒の吸入量を増大した分だけ圧縮機の押しのけ量を増大し、かつスクロール圧縮機１の体積効率および冷凍能力を一方の固定スクロール１４の渦巻き状ラップ１４Ｂの巻き数を増やすだけで簡易に大きくすることができる。また、吸入ポート２２から遠い側の吸入容積（圧縮室）１６Ｂに吸入される低温の冷媒ガスにより軸受６，１１やドライブブッシュ１０等のメカ部を冷却および潤滑することができるため、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機１の高性能化を両立することができる。
　なお、本実施形態では、固定スクロール１４および旋回スクロール１５の渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂの歯先面および歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置に段部１４Ｃ，１５Ｃおよび１４Ｄ，１５Ｄを設けた、いわゆる両側段付きスクールに適用した例について説明したが、段部１４Ｃ，１５Ｃおよび１４Ｄ，１５Ｄを備えていないスクロール圧縮機において、吸入ポート２２に近い側に形成される一方の吸入容積１６Ａの容積を、一方のスクロールの渦巻き状ラップの巻き数を増やして大きくすることにより、同様の効果が得られることはもちろんであり、かかるスクロール圧縮機も本発明に包含されることは云うまでもない。
　また、本実施形態では、吸入ポート２２をハウジング２の外周の上方部位に設けたものについて説明したが、吸入ポート２２の位置は、それに限らず、図２において、スクロールの中心と各渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂの巻き終り端とを結ぶ直線に対し直交する直線上よりも上側でハウジング２の外周に設けられておればよく、その範囲であれば、吸入ポート２２から吸込み位置迄の直線距離は、吸入容積１６Ａ側迄の距離の方が吸入容積１６Ｂ側迄の距離よりも近くなる。
［第２実施形態］
　次に、本発明の第２実施形態について、図４を用いて説明する。
　本実施形態は、上記した第１実施形態に対して、吸入ポート２２に近い側の吸入容積１６Ａの容積を、その吸入容積１６Ａを形成する、いわゆる両側段付きスクールの歯先面側の段部高さを他方の歯先面側の段部高さよりも高くすることにより大きくしたものである点が異なる。その他の点については、第１実施形態と同様であるので説明は省略する。
　いわゆる両側段付きスクール圧縮機１の構成は、図１および図２に示されている通りである。また、図４は、１８０度の位相差で形成される２つの吸入容積（圧縮室）１６の容積を模式的に分解して示したものであり、（Ｂ）は、図２に相当する両側段付きスクール圧縮機１の断面図、（Ａ）は、吸入ポート２２から遠い側に形成される吸入容積１６Ｂの容積の分解図、（Ｃ）は、吸入ポート２２に近い側に形成される吸入容積１６Ａの容積の分解図である。
　このように、両側段付きスクール圧縮機１において、１８０度の位相差で形成される２つの吸入容積（圧縮室）１６Ａ，１６Ｂの容積は、図４（Ａ）および（Ｃ）に示されるように、それぞれベースとなる容積部分Ａ１，Ａ２に対して、歯先面側段部１４Ｃ，１５Ｃにより形成される容積部分Ｂ１，Ｂ２と、歯底面側段部１４Ｄ，１５Ｄにより形成される容積部分Ｃ１，Ｃ２とを加えた容積となっている。
　このため、「吸入容積１６Ａ＞吸入容積１６Ｂ」とするには、容積部分Ｃ１，Ｃ２よりも大きい歯先面側段部１４Ｃ，１５Ｃで形成される容積部分Ｂ１，Ｂ２のうち、吸入容積１６Ａ側の容積部分Ｂ１の高さ方向寸法Ｌ１を、他方の容積部分Ｂ２の高さ方向寸法Ｌ２よりも高くし、「Ｌ１＞Ｌ２」とすることにより、２つの吸入容積（圧縮室）１６Ａ，１６Ｂの容積を効果的に「吸入容積１６Ａ＞吸入容積１６Ｂ」とすることができる。つまり、吸入ポート２２に近い側に形成される吸入容積１６Ａを形成する歯先面側の段部１４Ｃの高さを、他方の吸入容積１６Ｂを形成する歯先面側の段部１５Ｃの高さよりも高くすることによって、「吸入容積１６Ａ＞吸入容積１６Ｂ」とすることができる。
　言い換えると、旋回スクロール１５の端板１５Ａ側に設ける段部１５Ｄの高さを、固定スクロール１４の端板１４Ａ側に設ける段部１４Ｄ高さよりも高くし、旋回スクロール１５の渦巻き状ラップ１５Ｂ側に設ける段部１５Ｃの高さを、固定スクロール１４の渦巻き状ラップ１４Ｂ側に設ける段部１４Ｃの高さよりも低くした段部高さの異なる両側段付きスクール圧縮機１とすることによって、「吸入容積１６Ａ＞吸入容積１６Ｂ」とすることができる。
　固定スクロール１４および旋回スクロール１５の歯先面側の段部１４Ｃ，１５Ｃと、歯底面側の段部１４Ｄ，１５Ｄとは、固定スクロール１４の歯先面側段部１４Ｃと旋回スクロール１５の歯底面側段部１５Ｄとが噛み合い、固定スクロール１４の歯底面側段部１４Ｄと旋回スクロール１５の歯先面側段部１５Ｃとが噛み合うことになるため、旋回スクロール１５の端板１５Ａ側に設ける段部１５Ｄの高さをＬ１、固定スクロール１４の端板１４Ａ側に設ける段部１４Ｄの高さをＬ２とし、それを「Ｌ１＞Ｌ２」とすればよいことになる。
　以上に説明の如く、いわゆる両側段付きスクール圧縮機１にあっては、吸入ポート２２に近く、より低温の冷媒ガスを吸入することができる吸入容積（圧縮室）１６Ａを形成する歯先面側の段部１４Ｃの高さを他方の歯先面側段部１５Ｃの高さよりも高くすることによって、その容積を「吸入容積１６Ａ＞吸入容積１６Ｂ」とし、吸入ポート２２に近い側に形成される吸入容積（圧縮室）１６Ａに対して、低温で密度の高い冷媒を効率よく吸入し、冷媒の吸入量を効果的に増大することができる。
　従って、その分だけ圧縮機の押しのけ量を増大し、スクロール圧縮機１の体積効率および冷凍能力を一方の旋回スクロール１５の歯底面側段部１５Ｄおよび固定スクロール１４の歯先面側段部１４Ｃの高さを高くするだけで簡易に大きくすることができる。しかも低温の吸入冷媒ガスによる軸受６，１１やドライブブッシュ１０等のメカ部の冷却・潤滑性を確保することで、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機１の高性能化を両立することができる。
　つまり、図４（Ｃ）に示す吸入容積１６Ａの分解図において、三日月形状（ベース容積部分と同じ形状）の容積部分Ｂ１と、半三日月形状（三日月が途中で切れた形状）の容積部分Ｃ１があり、段部高さを高くした場合により容積が大きくなるのは、面積の大きい三日月形状の容積部分Ｂ１となる。よって、結果的には吸入容積１６Ａ内に位置する歯底面側の段部高さ１４Ｄ（＝１５Ｃ＝Ｌ２）を、他方の段部高さ１５Ｄ（＝１４Ｃ＝Ｌ１）よりも低くすることによって、「吸入容積１６Ａ＞吸入容積１６Ｂ」とすることができる。
　このように、２つの吸入容積１６のうち、三日月形状の容積部分Ｂ１（Ｌ１）と、容積部分Ｂ２（Ｌ２）とを比較して、容積を大きくしたい方の高さをたかくすればよい。
［変形例］
　上記第２実施形態は、以下のような変形例としてもよい。
　第２実施形態は、一対の固定スクロール１４および旋回スクロール１５の渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂの歯先面および歯底面に各々段部１４Ｃ，１５Ｃおよび１４Ｄ，１５Ｄを設けて構成した、いわゆる両側段付きスクロール圧縮機１にあって、互いに噛み合う段部１４Ｃおよび１５Ｄと、段部１４Ｄおよび１５Ｃの高さを異なる高さとして、２つの吸入容積１６の容積を「吸入容積１６Ａ＞吸入容積１６Ｂ」としたものであるが、いわゆる片側段付きスクール圧縮機１とすることによっても、上記形態と同様「吸入容積１６Ａ＞吸入容積１６Ｂ」とすることができる。
　つまり、一対の固定スクロール１４および旋回スクロール１５の一方を渦巻き状ラップ１４Ｂまたは１５Ｂの歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部１４Ｄまたは１５Ｄを備えたスクロール、他方を歯底面側の段部１４Ｄまたは１５Ｄに対応した渦巻き状ラップ１４Ｂまたは１５Ｂの歯先面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部１４Ｃまたは１５Ｃを備えたスクロールとすることにより、一方のスクロールの端板のみに段部を設けた片側段付きスクール圧縮機１となし、１８０度の位相差で形成される２つの吸入容積（圧縮室）１６のうち、吸入ポート２２に近い側に形成される吸入容積１６Ａの容積のみに歯先面側段部１４Ｃまたは１５Ｃで形成される容積を追加することにより、「吸入容積１６Ａ＞吸入容積１６Ｂ」としたものである。
　かかる構成とすることによっても、１８０度の位相差で形成される２つの吸入容積（圧縮室）１６のうち、吸入ポート２２に近い側に形成される吸入容積１６Ａの容積を、「吸入容積１６Ａ＞吸入容積１６Ｂ」とし、吸入ポート２２に近い吸入容積（圧縮室）１６Ａに対して、低温で密度の高い冷媒を効率よく吸入し、冷媒の吸入量を効果的に増大することができる。従って、その分だけ圧縮機の押しのけ量を増大し、スクロール圧縮機１の体積効率および冷凍能力を簡易に大きくすることができるとともに、吸入冷媒ガスによるメカ部の冷却・潤滑性を確保することで、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機１の高性能化を両立することができる。
　なお、ここでの片側段付きスクロール圧縮機１の場合、１８０度の位相差で形成される２つの吸入容積（圧縮室）１６Ａ，１６Ｂのうち、吸入ポート２２から遠い側に形成される吸入容積１６Ｂは、図４（Ａ）に示される吸入容積１６Ｂおいて、歯先面側の段部１５Ｃにより形成される容積部分Ｂ２が省略されたものと同等の構成とされることになる。
［第３実施形態］
　次に、本発明の第３実施形態について、図５を用いて説明する。
　本実施形態は、上記した第１および第２実施形態に対し、１８０度の位相差で形成される２つの吸入容積（圧縮室）１６（１６Ａ，１６Ｂ）を形成する固定および旋回スクロール１４，１５の表面積うち、吸入ポート２２から吸込まれる低温低圧の冷媒ガスの吸入領域２１に面して配置される旋回スクロール１５側の端板１５Ａの表面積を、固定スクロール１４側の端板１５Ａの表面積よりも大きくしたものである点が異なる。その他の点については、第１および第２実施形態と同様であるので説明は省略する。
　つまり、本実施形態では、いわゆる両側段付きスクール圧縮機１にあって、端板の反渦巻き状ラップ側の面が高温高圧のガスが吐出される吐出チャンバー２０に面して配置される固定スクロール１４に対して、低温低圧の吸入領域２１に面して配置される旋回スクロール１５の端板１５Ａに設けられる段部１５Ｄの高さを、固定スクロール１４側に設けられる段部１４Ｄの高さよりも高くし、吸入容積（圧縮室）１６を形成する旋回スクロール１５側の表面積Ｓ１を大きくすることにより、吸入容積内の温度をより低温化して吸入効率を向上し、冷媒の吸入量を効果的に増大するようにしたものである。
　図５には、旋回スクロール１５の端板１５Ａが一方の吸入容積（圧縮室）１６を形成する際の表面積Ｓ１，Ｓ２がハッチングで示されている。（Ａ）は、端板１５Ａに段部１５Ｄを設けた場合のもの、（Ｂ）は、段部１５Ｄを設けない場合のもので、これから、段部１５Ｄを設けない場合の表面積Ｓ２に比べ、段部１５Ｄを設けた場合の表面積Ｓ１の方が吸入容積１６を形成する端板１５Ａ側の表面積を大きく（Ｓ１＞Ｓ２）できること、両スクロール１４，１５の端板１４Ａ，１５Ａに段部１４Ｄ，１５Ｄを設けた場合、旋回スクロール１５の端板１５Ａに設ける段部１５Ｄの高さを固定スクロール１４側の段部１４Ｄの高さよりも高くした方が、吸入容積１６を形成する端板１５Ａ側の表面積を大きくできることが解る。
　本実施形態は、上記の知見に基づいて、
　（１）固定スクロール１４および旋回スクロール１５の渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂの歯先面および歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置に、各々段部１４Ｃ，１５Ｃおよび１４Ｄ，１５Ｄを設けて圧縮機構１３を構成した、いわゆる両側段付きスクロール圧縮機１の場合は、吸入容積１６を形成する旋回スクロール１５側の端板１５Ａの表面積Ｓ１を、旋回スクロール１５側の歯底面に設ける段部１５Ｄの高さを固定スクロール１４側の歯底面に設ける段部１４Ｄの高さよりも高くすることによって大きくした構成としたものである。
　（２）また、固定スクロール１４および旋回スクロール１５の一方を渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂの歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部１４Ｄ，１５Ｄを設け、他方を歯底面側の段部１４Ｄ，１５Ｄに対応した渦巻き状ラップ１４Ｂ，１５Ｂの歯先面の渦巻き方向に沿う位置のみに段部１４Ｃ，１５Ｃを設けて圧縮機構１３を構成した、いわゆる片側段付きスクロール圧縮機１の場合は、吸入容積１６を形成する旋回スクロール１５側の端板１５Ａの表面積Ｓ１を、旋回スクロール１５側の歯底面のみに段部１５Ｄを設けることにより大きくした構成としたものである。
　以上に説明の構成としたことにより、上記（１）の場合は、いわゆる両側段付きスクロールにあって、２つの吸入容積１６（１６Ａ，１６Ｂ）を形成する両スクロール１４，１５の端板１４Ａ，１５Ａの表面積うち、低温の冷媒ガスが吸込まれる吸入領域２１に面して配置される旋回スクロール１５側の端板１５Ａの表面積Ｓ１を、その歯底面の段部１５Ｄの高さを固定スクロール１４側の段部１４Ｄの高さよりも高くして大きくしたことによって、吸入容積１６内の温度をより低温に維持して吸入効率を向上し、冷媒の吸入量を効果的に増大することができる。
　従って、その分だけスクロール圧縮機１の体積効率および冷凍能力を、旋回スクロール１５の端板１５Ａに設ける段部１５Ｄの高さを高くして表面積Ｓ１を大きくするだけで簡易に大きくすることができる。しかも吸入冷媒ガスによるメカ部の冷却・潤滑性を確保することで、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機１の高性能化を両立することができる。
　また、上記（２）の場合は、いわゆる片側段付きスクロールにあって、２つの吸入容積１６（１６Ａ，１６Ｂ）を形成する両スクロール１４，１５の端板１４Ａ，１５Ａの表面積うち、低温の冷媒ガスが吸込まれる吸入領域２１に面して配置される旋回スクロール１５側の端板１５Ａの表面積Ｓ１を、その歯底面のみに段部１５Ｄを設けて大きくしたことによって、吸入容積１６内の温度をより低温度に維持して吸入効率を向上し、冷媒の吸入量を効果的に増大することができる。
　これによって、その分だけスクロール圧縮機１の体積効率および冷凍能力を、旋回スクロール１５の端板１５Ａ側のみに段部１５Ｄを設けて表面積Ｓ１を大きくするだけで簡易に大きくすることができる。しかも吸入冷媒ガスによるメカ部の冷却・潤滑性を確保し、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機１の高性能化を両立することができる。
　斯くして、本実施形態の如く、２つの吸入容積（圧縮室）１６を形成する両スクロール１４，１５の端板１４Ａ，１５Ａの表面積うち、低温低圧側の吸入領域２１に面して配置される旋回スクロール１５側の端板１５Ａの表面積Ｓ１を、固定スクロール１４側の端板１４Ａの表面積よりも大きくすることにより、吸入容積１６内の温度をより低温に維持して吸入効率を向上し、冷媒の吸入量を効果的に増大することができるため、その分だけスクロール圧縮機１の体積効率および冷凍能力を大きくすることができる。
　また、吸入ポート２２から遠い側の吸入容積（圧縮室）１６Ｂに吸入される低温の冷媒ガスで軸受部等のメカ部を冷却および潤滑することができるため、それら機器類の寿命確保と体積効率の向上による圧縮機１の高性能化を両立することができる。
　なお、本発明は、上記実施形態にかかる発明に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において、適宜変形が可能である。例えば、上記実施形態では、固定スクロール１４の巻き終り端を上方部位に配置し、旋回スクロール１５の巻き終り端を下方部位に配置したものについて説明したが、逆の場合であってもよく、この場合、各々の段部１４Ｃ，１５Ｃおよび１４Ｄ，１５Ｄの配置が逆になることはもちろんである。
　また、上記実施形態では、横型のスクロール圧縮機に適用した例について説明したが、縦型のスクロール圧縮機や密閉型のスクロール圧縮機等にも同様に適用できることは云うまでもない。
１　スクロール圧縮機
１４　固定スクロール
１５　旋回スクロール
１４Ａ，１５Ａ　端板
１４Ｂ，１５Ｂ　渦巻き状ラップ
１４Ｃ，１５Ｃ　歯先面側の段部
１４Ｄ，１５Ｄ　歯底面側の段部
１６，１６Ａ，１６Ｂ　吸入容積（圧縮室）
２１　吸入領域
２２　吸入ポート
２３　巻き数増加部分
Ａ１，Ａ２　ベース容積部分
Ｂ１，Ｂ２　歯先面側段部による容積部分
Ｃ１，Ｃ２　歯底面側段部による容積部分
Ｌ１，Ｌ２　段部の高さ
Ｓ１，Ｓ２　吸入容積を形成する表面積

Claims (7)

  1. 　端板上に渦巻き状ラップを立設した一対の固定スクロールおよび旋回スクロールを、前記渦巻き状ラップ同士を対向させて噛み合せし、前記旋回スクロールを前記固定スクロール周りに公転旋回駆動することにより、２つの吸入容積を形成するスクロール圧縮機において、
    　前記２つの吸入容積のうち、ハウジングに設けられている吸入ポートに近い側に形成される一方の前記吸入容積を、他方の前記吸入容積よりも大きくしたスクロール圧縮機。
  2. 　前記吸入ポートに近い側に形成される前記吸入容積を、一方のスクロールの渦巻き状ラップの巻き数を増やすことにより大きくした請求項１に記載のスクロール圧縮機。
  3. 　前記固定スクロールおよび旋回スクロールを、前記渦巻き状ラップの歯先面および歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置に各々段部を設けた構成とし、
    　前記吸入ポートに近い側に形成される前記吸入容積の容積を、その吸入容積を形成する歯先面側の段部高さを他方の歯先面側の段部高さよりも高くすることにより大きくした請求項１に記載のスクロール圧縮機。
  4. 　前記固定スクロールおよび旋回スクロールの一方を前記渦巻き状ラップの歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部を備え、他方を前記歯底面側の段部に対応した前記渦巻き状ラップの歯先面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部を備えた構成とし、
    　前記吸入ポートに近い側に形成される前記吸入容積を、その吸入容積内のみに前記歯先面側の段部で形成される容積を追加することにより大きくした請求項１に記載のスクロール圧縮機。
  5. 　端板上に渦巻き状ラップを立設した一対の固定スクロールおよび旋回スクロールを、前記渦巻き状ラップ同士を対向させて噛み合せし、前記旋回スクロールを前記固定スクロール周りに公転旋回駆動することにより、２つの吸入容積を形成するスクロール圧縮機において、
    　前記２つの吸入容積を形成する両スクロールの表面積うち、ハウジングに設けられている吸入ポートから吸込まれる低温の冷媒ガスの吸入領域に面して配置される前記旋回スクロール側の端板の表面積を、固定スクロール側の端板の表面積よりも大きくしたスクロール圧縮機。
  6. 　前記固定スクロールおよび旋回スクロールを、前記渦巻き状ラップの歯先面および歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置に各々段部を設けた構成とし、
    　前記吸入容積を形成する前記旋回スクロール側の端板の表面積を、前記旋回スクロール側の歯底面に設ける前記段部の高さを前記固定スクロール側の歯底面に設ける前記段部の高さよりも高くすることにより大きくした請求項５に記載のスクロール圧縮機。
  7. 　前記固定スクロールおよび旋回スクロールの一方を前記渦巻き状ラップの歯底面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部を備え、他方を前記歯底面側の段部に対応した前記渦巻き状ラップの歯先面の渦巻き方向に沿う所定位置のみに段部を備えた構成とし、
    　前記吸入容積を形成する前記旋回スクロール側の端板の表面積を、前記旋回スクロール側の歯底面のみに前記段部を設けることにより大きくした請求項５に記載のスクロール圧縮機。
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