WO2016135998A1 - シンクロトロン用入射器システム、およびドリフトチューブ線形加速器の運転方法 - Google Patents

シンクロトロン用入射器システム、およびドリフトチューブ線形加速器の運転方法 Download PDF

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ions
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山本　和男
定博 川▲崎▼
博光 井上
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三菱電機株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to an injector system for a synchrotron that allows different types of ions to be incident on the synchrotron in order to obtain a system that can accelerate different types of ions in a single synchrotron accelerator system.
  • Charged particles are accelerated by a synchrotron, and a particle beam that is a bundle of high-energy charged particles emitted from the synchrotron is used for, for example, cancer treatment.
  • a particle beam for treatment it may be preferable to select the type of particle beam depending on the treatment target. Therefore, it is desired to be able to emit different types of particle beams from one synchrotron accelerator system.
  • the synchrotron accelerates incident charged particles, that is, ions, and in order to be able to emit different types of particle beams, an injector system for synchrotrons that injects different types of ions into the synchrotron. Is required.
  • Patent Document 1 discloses a technology capable of accelerating all kinds of ions up to an arbitrary energy level with the same synchrotron.
  • the injector system for injecting ions into the synchrotron there is a description that an ion beam accelerated to a certain energy level by the former accelerator is made incident.
  • Patent Document 2 describes that in order to use a proton beam and a carbon beam in combination, an ion source that generates each beam is necessary. However, a pre-accelerator for causing ions to enter a synchrotron is described. There is no detailed description.
  • Patent Document 3 discloses a configuration in which a particle beam such as a high-current proton can be accelerated in an APF-IH type drift tube linear accelerator.
  • JP 2006-310013 A JP 2009-217938 A International Publication WO2012 / 008255
  • the present invention has been made to solve the above-described problems of the conventional synchrotron injector system, and an object thereof is to obtain a small synchrotron injector system capable of accelerating different types of ions.
  • the injector system for a synchrotron includes a first ion source for generating first ions and a second ion having a charge mass ratio q2 / A2 smaller than the charge mass ratio q1 / A1 of the first ions.
  • a second ion source to be generated a cylindrical resonator, and a plurality of drift tubes arranged linearly in the cylinder axis direction of the cylindrical resonator, and a plurality of drift tube gaps formed by the plurality of drift tubes
  • a drift tube linear accelerator that accelerates ions during an acceleration half cycle in which the generated high-frequency electric field is an acceleration phase
  • a high-frequency generator that supplies high-frequency power to the drift tube linear accelerator
  • the first ion is incident on the low energy beam transport path, an acceleration half cycle in which the first ion is accelerated in one drift tube gap among the plurality of drift tube gaps, and the accelerated first
  • the high-frequency power is supplied to the drift tube linear accelerator so that the difference from the acceleration half cycle, which is accelerated when the ions reach the drift tube gap adjacent to the one drift tube gap, is the first acceleration period difference.
  • the second acceleration cycle difference which is the difference from the acceleration half cycle that reaches the adjacent drift tube gap and is accelerated, is larger than the first acceleration cycle difference.
  • the RF power is obtained so as to supply to the drift tube linac.
  • a cylindrical resonator and a plurality of drift tubes arranged linearly in the cylinder axis direction of the cylindrical resonator are provided, and a high-frequency electric field generated in a plurality of drift tube gaps formed by the plurality of drift tubes is accelerated.
  • an acceleration half cycle in which the first ion is accelerated in one drift tube gap among the plurality of drift tube gaps when the first ion is accelerated, An accelerated half cycle in which the accelerated first ions reach the drift tube gap adjacent to the one drift tube gap and are accelerated.
  • the high-frequency power that generates the first acceleration cycle difference which is a difference, is supplied to the drift tube linear accelerator and the second ions are accelerated, the second ions are accelerated in the gap of the one drift tube.
  • the second acceleration period difference which is the difference between the half period and the accelerated half period in which the accelerated second ion reaches the drift tube gap adjacent to the one drift tube gap and is accelerated, is the first acceleration period difference.
  • the high-frequency power that generates a period difference larger than the acceleration period difference is supplied to the drift tube linear accelerator for operation.
  • FIG. 9 shows schematic structure of the drift tube accelerator of the injector system for synchrotrons by Embodiment 1 of this invention.
  • FIG. 9 shows schematic structure of the drift tube accelerator of the injector system for synchrotrons by Embodiment 1 of this invention.
  • side surface sectional drawing shows schematic structure of the drift tube accelerator of the injector system for synchrotrons by Embodiment 2 of this invention.
  • Synchrotron injector systems require heavier power to accelerate heavy ions than to accelerate light ions, so if you are trying to accelerate protons and carbon ions as different ions, for example, heavier Design an accelerator that accelerates to the energy required for carbon ions.
  • an accelerator that accelerates to the energy required for carbon ions can be accelerated to the same energy as carbon ions if the power is reduced.
  • An injector system that accelerates to the same energy and emits light has been realized.
  • the incident energy to the synchrotron is preferably higher for ions having a large charge mass ratio such as protons than for ions having a small charge mass ratio such as carbon ions.
  • the present invention abandons the idea that an injector system optimized for ions with a small charge mass ratio is also used to accelerate ions with a large charge mass ratio, so that ions with a large charge mass ratio are synchrotron
  • an injector system that accelerates different ions to different energies.
  • an injector system capable of emitting energy suitable as incident energy to the synchrotron for ions having a small charge mass ratio and ions having a large charge mass ratio could be realized in a small size.
  • FIG. 1 is a block diagram showing a schematic configuration of a synchrotron injector system according to Embodiment 1 of the present invention.
  • the synchrotron injector system 10 is a system that allows two types of ions to be switched to be incident on the synchrotron 100.
  • the synchrotron injector system 10 includes a first ion source 1 that generates first ions, and a second ion source 2 that generates second ions having a smaller charge-to-mass ratio than the first ions. Yes.
  • a proton will be described as an example of the first ion
  • a tetravalent carbon ion will be described as an example of the second ion.
  • the present invention can be applied to combinations of various ions as long as the charge mass ratio (q2 / A2) of the second ions is smaller than the charge mass ratio (q1 / A1) of the first ions.
  • the proton has a monovalent charge q, and the mass A is 1, then the proton charge-mass ratio q / A is 1/1, the carbon ion is tetravalent, and the proton 1 mass is 12. The charge mass ratio is 4/12. Thus, carbon ions have a smaller charge mass ratio than protons.
  • Protons generated from the first ion source 1 pass through the first low energy beam transport path 41, and carbon ions generated from the second ion source 2 pass through the second low energy beam transport path 42. , And enters the combiner 43.
  • the synthesizer 43 causes the first low energy beam transport path 41 and the second low energy beam transport path 42 to merge into one beam line 44 to switch protons and carbon ions, and either ion is a drift tube linear accelerator.
  • the synthesizer 43 deflects the carbon ions from the second ion source 2 and joins them to the beam line 44.
  • the carbon ions emitted from the second ion source 2 include carbon ions having different valences other than tetravalent.
  • the accelerator accelerates only tetravalent carbon ions. For this reason, the configuration is such that only the tetravalent carbon ions are merged into the beam line 44 by deflecting the carbon ions from the second ion source 2 in the synthesizer 43.
  • FIG. 2 is a side sectional view showing a schematic configuration of the drift tube linear accelerator 5 of the injector system for synchrotrons according to the first embodiment of the present invention.
  • a plurality of drift tubes T 1, T 2,... are arranged in the cylindrical resonator 6 in the cylindrical axis direction of the cylindrical resonator 6.
  • FIG. 2 for the sake of simplicity, a case where seven drift tubes are arranged is illustrated, but many more drift tubes are often arranged.
  • the inside of the cylindrical resonator 6 is evacuated.
  • Each drift tube has a cylindrical shape with a through hole provided in the center along the acceleration axis 20 through which ions pass, and is supported by the cylindrical resonator wall 7 by the stem 3.
  • the drift tube linear accelerator having such a configuration is called an IH (Interdigital-H) type drift tube linear accelerator.
  • IH Interdigital-H
  • the drift tube linear accelerator high frequency power is supplied from the high frequency generator 50 into the cylindrical resonator, and a high frequency electric field is generated in gaps G1, G2,... Between adjacent drift tubes (hereinafter referred to as drift tube gaps).
  • drift tube gaps Between adjacent drift tubes (hereinafter referred to as drift tube gaps).
  • the ions traveling along the acceleration axis 20 are accelerated by the high frequency electric field.
  • ⁇ ⁇ ⁇ Ions are accelerated as particle beams. Since the particle beam is an aggregate of ions (charged particles), a divergent force acts between the particles (this is called a space charge effect). Therefore, the particle beam spreads in both the radial direction and the traveling direction as it advances in the traveling direction. In particular, the particle beam collides with the vacuum duct wall due to radial divergence and is lost. Therefore, a beam radial direction convergence device that suppresses radial divergence is required.
  • APF Alternating-Phase Focusing
  • the drift tube linear accelerator called APF (Alternating-Phase Focusing) -IH type drift tube linear accelerator, the curved electric field distribution generated in the drift tube gap and the timing when the particle beam passes through the drift tube gap are coupled. In order to obtain the beam convergence force, a beam radial direction convergence device is not necessary.
  • FIG. 3 is a schematic diagram showing how ion particles travel while being accelerated in the drift tube gap.
  • Ion particles travel along the acceleration axis 20 from the left to the right in FIG.
  • the ion particles are accelerated in the i-th drift tube gap Gi, proceed without being accelerated in the drift tube Ti, and are accelerated in the next drift tube gap Gi + 1.
  • the air travels again in the drift tube Ti + 2 without being accelerated, and is further accelerated in the next drift tube gap Gi + 2.
  • the ion particles are accelerated every time they pass through the drift tube gap.
  • ion particles that are accelerated are represented by double circles, and ion particles that proceed without acceleration are represented by black circles.
  • FIG. 4 is a diagram for explaining how ion particles pass through a certain drift tube gap Gi, Gi + 1, Gi + 2 and are accelerated in that order.
  • the horizontal axis is the phase of the high-frequency electric field, and since the advance of the phase indicates the advance of time, the horizontal axis is also the time. That is, the time advances in the right direction on the horizontal axis.
  • a high-frequency electric field corresponding to the high-frequency power supplied into the cylindrical resonator is generated in each drift tube gap.
  • the high-frequency electric field strength varies in a sinusoidal curve as shown in FIG. In FIG.
  • the phase value is described with the phase at which the high-frequency electric field intensity generated in the drift tube gap Gi peaks at 0 degrees.
  • the IH type drift tube linear accelerator as shown by the high frequency electric field strengths of the drift tube gaps Gi and Gi + 1 or Gi + 1 and Gi + 2 in FIG. ing.
  • the direction in which ions are accelerated as the direction of the high-frequency electric field is shown as positive (upward). Since there is a capability of accelerating ions when the high-frequency electric field strength is positive, here, a half cycle in which the high-frequency electric field strength is positive is referred to as an acceleration half cycle.
  • the acceleration half cycle Pai of the drift tube gap Gi and the acceleration half cycle Pai + 2 of Gi + 2 are half from (360 * N ⁇ 90) degrees to (360 * N + 90) degrees, such as from ⁇ 90 degrees to +90 degrees and from 270 degrees to 450 degrees. It becomes a cycle.
  • the acceleration half cycle Pai + 1 of the drift tube gap Gi + 1 is a half cycle from (360 * N + 90) degrees to (360 * N + 270) degrees.
  • N is an integer including 0.
  • the double circle indicates the position of a certain ion particle, and an arrow indicates to which position the ion particle proceeds as the phase advances, that is, as time advances.
  • the uppermost part of FIG. 4 shows the position of the ion particle corresponding to the high-frequency phase, that is, the position where the ion particle exists at the time corresponding to the phase.
  • the ion particles receive energy from the high-frequency electric field generated in the drift tube gap Gi in the drift tube gap Gi and are accelerated. When the ion particles enter the drift tube Ti, the ion particles are not accelerated and proceed with the energy as they are, and in the next drift tube gap Gi + 1, energy is received from the high-frequency electric field generated in the drift tube gap Gi + 1 and further accelerated.
  • FIG. 4 shows how the ionic particles proceed while being accelerated in this way.
  • the ion particles pass through the drift tube gap Gi in FIG. 4 at a phase of about ⁇ 30 degrees, for example, just before the peak of the electric field strength in the acceleration half cycle. Adjust the electric field strength. As a result, ion particles passing through with a slight delay are further accelerated, so that an aggregate of ions is formed.
  • a high-frequency electric field having an opposite phase is generated in the next drift tube gap, and therefore, the acceleration half cycle Pai + 1 of the drift tube gap Gi + 1 is changed from the acceleration half cycle Pai to the half cycle of the drift tube gap Gi. Delayed half cycle. That is, the difference in acceleration half cycle between adjacent drift tube gaps is a half cycle.
  • an ion particle aggregate that is, an ion beam is accelerated by performing the above-described design and supplying a high-frequency power that performs an acceleration operation according to the design during operation.
  • the ion beam having the designed energy is emitted and incident on the synchrotron 100.
  • the first ions for example, protons
  • the acceleration half-cycle difference for accelerating in the gap between adjacent drift tubes is the acceleration of the first ion.
  • the first acceleration cycle difference the difference in acceleration half cycles between adjacent drift tube gaps where the first ions are accelerated
  • the difference in acceleration half cycles in which the second ions are accelerated is called the first acceleration cycle difference. This is called the difference between the two acceleration cycles.
  • the first acceleration cycle difference is a half cycle (0.5 cycle).
  • FIG. 5 is a diagram showing an acceleration state when the second ion is a tetravalent carbon ion in the drift tube linear accelerator of the synchrotron injector system according to the first embodiment of the present invention.
  • the second ion aggregate passes through the drift tube gap Gi and is accelerated by passing around ⁇ 30 degrees in phase.
  • the high-frequency electric field strength that is, the cylinder
  • the second acceleration cycle difference is 1.5 cycles.
  • the acceleration of the second ions is slower than the first ions. That is, the energy of the second ions emitted from the drift tube linear accelerator is smaller than the energy of the first ions.
  • the energy of the second ion is (q2 / A2) / (q1 / A1) of the energy of the first ion. (Proportion of charge-mass ratio) is preferably doubled.
  • the second acceleration cycle difference may be further increased to 2.5 cycles or 3.5 cycles.
  • the second acceleration cycle difference when accelerating the second ions is operated to be larger than the first acceleration cycle difference when accelerating the first ions.
  • the first acceleration cycle difference may be a half cycle (0.5 cycle)
  • the second acceleration cycle difference may be a (0.5 + n) cycle (n is a positive integer).
  • the second ion with a small charge mass ratio is designed so that the energy to be emitted is lower than that of the first ion, so that the high frequency power supplied when accelerating the first ion,
  • the charge mass ratio is smaller than that of one ion, that is, the difference from the high frequency power supplied when accelerating the second heavy ion is small, and a large high frequency generator is not necessary.
  • the power is decreased from the high-frequency power at the time of the acceleration of the second ions, and the acceleration is performed up to the same energy as that of the second ions. Therefore, a high frequency generator having the ability to output high frequency power for accelerating the second ions to the same energy as the first ions is required.
  • the second acceleration cycle difference is set to be higher than the first acceleration cycle difference by using a high-frequency generator having almost the same capacity as the high-frequency generator capable of accelerating the first ion having a large charge-mass ratio.
  • FIG. 6 is a diagram for explaining the operation of an APF (Alternating-Phase Focusing) -IH type drift tube linear accelerator belonging to the IH type drift tube linear accelerator.
  • APF Alternating-Phase Focusing
  • ions pass at a phase of around ⁇ 60 degrees
  • the next drift tube gap Gi + 1 ions pass through at a phase of around +50 degrees, that is, around 230 degrees, at which the high-frequency electric field intensity peaks.
  • the next drift tube gap Gi + 2 is designed so that ions pass through at a phase around -60 degrees, that is, around 300 degrees, at which the high-frequency electric field intensity peaks, similar to the drift tube gap Gi.
  • the accelerator which can suppress a beam divergence only by a high frequency electric field, and can accelerate without providing a separate convergence apparatus.
  • the APF-IH type drift tube linear accelerator as shown in FIG. 6, as in the case of the IH type drift tube linear accelerator explained with reference to FIG. Make it work.
  • the first ion is designed to perform an acceleration operation as shown in FIG. 6, and the APF-IH type drift tube linear accelerator designed in this way is used.
  • the second ion having a smaller charge mass ratio than the first ion is accelerated by the acceleration operation shown in FIG.
  • the second ion aggregate passes through the drift tube gap Gi at a phase around ⁇ 60 degrees and is accelerated.
  • the phase at which the high-frequency electric field intensity peaks, ie, the phase around 50 degrees the phase at which the high-frequency electric field intensity peaks, ie, the phase around 50 degrees.
  • the high-frequency electric field strength that is, the high-frequency power supplied to the cylindrical resonator is adjusted so that ions pass in a phase around 590 degrees.
  • the second ion has a lower speed than the first ion, and has low energy when emitted from the drift tube linear accelerator.
  • the first ion can suppress the divergence only by the high frequency electric field, but the second ion may not suppress the divergence only by the high frequency electric field.
  • the focusing device 8 may be operated during acceleration of the second ions to suppress divergence.
  • FIG. 9 is a schematic view showing a cross section of a portion from the drift tube Ti to the drift tube Ti + 2 in the drift tubes T arranged along the acceleration axis 20, and FIG. 10 is a perspective view showing portions of the drift tube Ti and the drift tube Ti + 1.
  • FIG. 11 is a schematic diagram showing an electric field formed in the drift tube gap as seen from the acceleration axis direction.
  • each drift tube T is provided with a finger-like electrode Tf protruding to the gap side.
  • Each electrode Tf is provided so that the high-frequency electric field formed in the gap between the drift tubes becomes a quadrupole electric field shown in FIG.
  • an electrode protruding from one drift tube constituting the drift tube gap and an electrode protruding from the other drift tube are each 90 around the acceleration axis 20.
  • Two electrodes Tf may be provided on each drift tube so that the positions are different from each other. With this configuration, a quadrupole electric field is formed in the gap between the drift tubes, and ions are accelerated while being converged. With this configuration, in accelerating the first ion and accelerating the second ion, each ion is accelerated by appropriately designing the acceleration phase and the formed quadrupole electric field. Even if you do not diverge, you can accelerate with less loss. Further, the convergence by the magnetic field shown in FIG. 8 and the convergence by the electric field can be used in combination.
  • the first ion and the second ion are designed to allow the energy of the emitted ions to be different, so that the first ion is accelerated when the first ion is accelerated,
  • the difference from the high-frequency power supplied when accelerating the second ion having a smaller charge-mass ratio than the ions, that is, heavier ions, is small, and a large high-frequency generator is not necessary.
  • the operation of the present invention in the drift tube linear accelerator of the synchrotron injector system according to the first embodiment, that is, the IH type drift tube linear accelerator is summarized as follows.
  • the high-frequency power is supplied to the drift tube linear accelerator so that the difference from the acceleration half cycle that reaches the drift tube gap next to the gap and accelerates becomes the first acceleration cycle difference, and the charge mass ratio is higher than that of the first ion.
  • the high frequency of the high frequency power that makes the second acceleration cycle difference which is the difference from the accelerated acceleration half cycle larger than the first acceleration cycle difference, is linearly added to the drift tube.
  • a high frequency generator capable of accelerating the first ions the energy of the emitted ions is lower than that of the first ions, but the second ions can also be accelerated.
  • a synchrotron injector system can be constructed.
  • Embodiment 2 the operation when an Alvare drift tube linear accelerator is used as the drift tube linear accelerator 5 constituting the synchrotron injector system 10 shown in FIG. 1 will be described.
  • a high-frequency generator that can accelerate the first ion by accelerating the second ion with an acceleration period difference larger than the acceleration period difference of the first ion even when using the Alvara drift tube linear accelerator , The energy of the emitted ions is lower than that of the first ions, but a synchrotron injector system capable of accelerating the second ions can be constructed.
  • FIG. 12 is a side cross-sectional view showing a schematic configuration of the drift tube linear accelerator 5 of the synchrotron injector system according to the second embodiment of the present invention, that is, the Alvaré type drift tube linear accelerator 5. Also in the Alvare drift tube linear accelerator 5, a plurality of drift tubes T 1, T 2... Are arranged in the cylindrical resonator 6 in the cylindrical axis direction of the cylindrical resonator 6. In FIG. 12, for the sake of simplicity, a case where seven drift tubes are arranged is illustrated, but more drift tubes are often arranged. The inside of the cylindrical resonator 6 is evacuated.
  • Each drift tube has a cylindrical shape with a through hole provided along the acceleration axis 20 through which ions pass, and is supported by the cylindrical resonator wall 7 by the stem 3.
  • the stems of all drift tubes extend in the same direction.
  • a high frequency electric power is supplied from the high frequency generator 50 shown in FIG. 1 into the cylindrical resonator, a high frequency electric field is generated in the adjacent drift tube gaps G1, G2,..., And ions are accelerated by this high frequency electric field.
  • the Alvare type drift tube linear accelerator normally, as shown in FIG. 8, a converging device using a magnetic field is built in the drift tube to suppress radial beam divergence. Further, convergence by an electric field described with reference to FIGS. 9 to 11 may be used together.
  • FIG. 13 is a diagram illustrating a state in which ion particles pass through a certain drift tube gap Gi, Gi + 1, Gi + 2 in order and are accelerated.
  • the phase is described with the phase at which the high-frequency electric field intensity generated in the drift tube gap Gi peaks at 0 degrees.
  • the Alvare drift tube linear accelerator unlike the IH drift tube linear accelerator, the high frequency generated in the adjacent drift tube gaps as shown by the drift tube gaps Gi and Gi + 1 or Gi + 1 and Gi + 2 in FIG.
  • the electric field is designed to be in phase.
  • the direction in which ions are accelerated as the direction of the high-frequency electric field is shown as positive (upward). Since there is a capability of accelerating ions when the high-frequency electric field strength is positive, a half cycle in which the high-frequency electric field strength is positive is called an acceleration half cycle, as in the case of the IH drift tube linear accelerator of the first embodiment. .
  • the high-frequency phase is the same in all the drift tube gaps, so the half cycle from (360 * N-90) degrees to (360 * N + 90) degrees is the acceleration half cycle.
  • N is an integer including 0.
  • the double circle indicates the position of a certain ion particle, and an arrow indicates to which position the ion particle proceeds as the phase advances, that is, as time advances.
  • the uppermost part of FIG. 13 shows the position of the ion particle corresponding to the high frequency phase, that is, the position of the ion particle at the time corresponding to the phase.
  • the ion particles receive energy from the high-frequency electric field generated in the drift tube gap Gi in the drift tube gap Gi and are accelerated. When the ion particles enter the drift tube Ti, the ion particles are not accelerated and proceed with the energy as they are, and in the next drift tube gap Gi + 1, energy is received from the high-frequency electric field generated in the drift tube gap Gi + 1 and further accelerated.
  • FIG. 13 shows how the ionic particles travel in this way.
  • the Alvare drift tube linear accelerator ion particles pass through the drift tube gap Gi in FIG. 13 at a phase around ⁇ 30 degrees, for example, just before the peak of the electric field strength in the acceleration half cycle. Adjust the electric field strength. As a result, ion particles passing through with a slight delay are further accelerated, so that an aggregate of ions is formed.
  • the acceleration half cycle Pai + 1 of the drift tube gap Gi + 1 is one cycle from the acceleration half cycle Pai of the drift tube gap Gi. Delayed half cycle. That is, the difference in acceleration half cycle between adjacent drift tube gaps is one cycle.
  • the aggregate of ions passes through the drift tube gap Gi + 1 at a phase slightly before the peak of the high-frequency electric field intensity in this half-cycle of acceleration, that is, around 330 degrees. In this way, the ion aggregate is accelerated each time it passes through the drift tube gap.
  • the conventional Alvare drift tube linear accelerator is designed as described above, and during operation, high-frequency power is supplied to accelerate the operation according to the design.
  • the ion beam having the designed energy is emitted and incident on the synchrotron 100.
  • the first ions for example, protons
  • the second ion having a small charge mass ratio for example, a tetravalent carbon ion
  • the difference in the acceleration half cycle in which the first ions are accelerated is called the first acceleration cycle difference
  • the difference in the acceleration half cycle in which the second ions are accelerated is the second acceleration cycle difference. I will call it.
  • the first acceleration cycle difference is one cycle.
  • FIG. 14 shows the state of acceleration when the second ion is a tetravalent carbon ion in the drift tube linear accelerator of the synchrotron injector system according to the second embodiment of the present invention, that is, the Alvara drift tube linear accelerator.
  • FIG. The aggregate of the second ions passes through the drift tube gap Gi and accelerates through a phase just before the peak of the high-frequency electric field intensity.
  • acceleration is not performed in the next one cycle, but in a phase just before the peak of the high-frequency electric field strength during the half cycle that becomes one half cycle later than the next one cycle.
  • the high frequency electric field strength that is, the high frequency power supplied to the cylindrical resonator is adjusted.
  • the second acceleration cycle difference is two cycles.
  • the acceleration of the second ions is slower than the first ions. That is, the energy of the second ions emitted from the drift tube linear accelerator is smaller than the energy of the first ions.
  • the energy of the second ion is (q2 / A2) / (q1 / A1) of the energy of the first ion. It is preferable that the charge / mass ratio is doubled.
  • the second acceleration cycle difference may be further increased to 3 cycles or 4 cycles.
  • the second acceleration cycle difference when accelerating the second ions is operated to be larger than the first acceleration cycle difference when accelerating the first ions.
  • the first acceleration cycle difference is one cycle
  • the second acceleration cycle difference is a (1 + n) cycle (n is a positive integer).
  • the Alvare drift tube linear accelerator is designed so that the energy to be emitted from the second ion having a small charge-mass ratio is lower than that of the first ion, similarly to the IH drift tube linear accelerator.
  • the difference between the high-frequency power supplied when accelerating the first ion and the high-frequency power supplied when accelerating the second ion having a smaller charge-to-mass ratio than the first ion is small.
  • a large high frequency generator is not necessary.
  • the operation of the present invention in the drift tube linear accelerator of the synchrotron injector system according to the second embodiment is summarized as follows.
  • the operation in the IH drift tube linear accelerator described in the first embodiment Like When accelerating the first ion, an acceleration half cycle in which the first ion is accelerated in one drift tube gap among the plurality of drift tube gaps, and the accelerated first ion is the one drift tube
  • the high-frequency power is supplied to the drift tube linear accelerator so that the difference from the acceleration half cycle that reaches the drift tube gap next to the gap and accelerates becomes the first acceleration cycle difference, and the charge mass ratio is higher than that of the first ion.
  • the high frequency of the high frequency power that makes the second acceleration cycle difference which is the difference from the accelerated acceleration half cycle larger than the first acceleration cycle difference, is linearly added to the drift tube.
  • a high frequency generator capable of accelerating the first ions the energy of the emitted ions is lower than that of the first ions, but the second ions can also be accelerated.
  • a synchrotron injector system can be constructed.
  • each embodiment can be appropriately modified or omitted within the scope of the invention.

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Abstract

　第一のイオンを加速する場合、隣り合うドリフトチューブ間隙において、第一のイオンが加速される加速半周期の差が第一の加速周期差となる高周波電力をドリフトチューブ線形加速器に供給し、第一のイオンよりも電荷質量比の小さな第二のイオンを加速する場合、隣り合うドリフトチューブ間隙において、第二のイオンが加速される加速半周期の差である第二の加速周期差が、第一の加速周期差よりも大きくなる高周波電力を、ドリフトチューブ線形加速器に供給するようにした。

Description

シンクロトロン用入射器システム、およびドリフトチューブ線形加速器の運転方法
　本発明は、一つのシンクロトロン加速器システムにおいて、異なる種類のイオンを加速できるシステムとするために、異なる種類のイオンをシンクロトロンに入射させるシンクロトロン用入射器システムに関するものである。
　シンクロトロンで荷電粒子を加速し、シンクロトロンから出射された高エネルギーの荷電粒子の束である粒子線を、例えばがんの治療に利用することが行われている。治療用の粒子線において、治療対象によって粒子線の種類を選択するのが好ましい場合がある。よって、一つのシンクロトロン加速器システムから異なる種類の粒子線を出射できるようにすることが望まれている。シンクロトロンは、入射された荷電粒子、すなわちイオンを加速するものであり、異なる種類の粒子線を出射できるようにするためには、異なる種類のイオンをシンクロトロンに入射させるシンクロトロン用入射器システムが必要となる。
　特許文献１には、全種イオンを任意のエネルギーレベルまで同一のシンクロトロンで加速できる技術が開示されている。このシンクロトロンにイオンを入射させるための入射器システムについては、前段加速器によって一定のエネルギーレベルまで加速されたイオンビームを入射させるとの記載がある。
　また、特許文献２には、陽子ビームと炭素ビームを併用利用するためには、それぞれのビームを発生するイオン源が必要との記載があるが、シンクロトロンにイオンを入射させるための前段加速器についての詳しい記載は無い。
　また、特許文献３には、ＡＰＦ－ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器において、大電流の陽子などの粒子ビームを加速できる構成が開示されている。
特開２００６－３１００１３号公報 特開２００９－２１７９３８号公報 国際公開ＷＯ２０１２／００８２５５号
　例えば、陽子と炭素イオンのように、異なる種類のイオンをシンクロトロンで加速できるまで予備加速するためのシンクロトロン用入射器システムでは、例えば特許文献１に記載されているように、異なる種類のイオンを同一エネルギーまで加速していた。このように、従来は、両種同一の予備加速エネルギー、同一の加速器、の条件に拘束されていた。このような従来の入射器システムは、それぞれの種類のイオンに対して最適な予備加速エネルギーではない入射器システムであったため、効率が悪く大型であった。電荷質量比（電荷/質量）が大きいイオン（例えば陽子：電荷／質量＝１／１）は、空間電荷効果が大きいため、シンクロトロンへの入射エネルギーは、電荷質量比が小さいイオン（例えば４価炭素イオン：電荷／質量＝４／１２）に比べ高くしたい。電荷質量比が小さいイオンを加速するためには、電荷質量比が大きいイオンを加速するときより高い加速電圧が必要となり加速器が大型になるため、シンクロトロンへの入射エネルギーは、電荷質量比が大きいイオンに比べ低くしたい。従来は、上記ニーズを解決できず、電荷質量比が大きいイオン、小さいイオンに係わらず、シンクロトロンへの入射エネルギーは同一に固定されており、大型であった。
　この発明は、以上のような従来のシンクロトロン用入射器システムの問題点を解消するためになされたもので、異なる種類のイオンを加速できる、小型のシンクロトロン用入射器システムを得ることを目的とする。
　本発明のシンクロトロン用入射器システムは、第一のイオンを発生する第一イオン源と、第一のイオンの電荷質量比ｑ１／Ａ１よりも小さい電荷質量比ｑ２／Ａ２の第二のイオンを発生する第二イオン源と、円筒共振器と、この円筒共振器の円筒軸方向に直線状に配列された複数のドリフトチューブを備え、これら複数のドリフトチューブにより形成される複数のドリフトチューブ間隙に発生する高周波電界が加速位相となる高周波の半周期である加速半周期の間にイオンを加速するドリフトチューブ線形加速器と、ドリフトチューブ線形加速器に高周波電力を供給する高周波発生器と、第一のイオンと前記第二のイオンのいずれかのイオンを、ドリフトチューブ線形加速器に入射させる低エネルギービーム輸送路と、を備え、高周波発生器は、低エネルギービーム輸送路が第一のイオンを入射させる場合、複数のドリフトチューブ間隙のうち一のドリフトチューブ間隙において前記第一のイオンが加速される加速半周期と、当該加速された第一のイオンが前記一のドリフトチューブ間隙の隣のドリフトチューブ間隙に到達して加速される加速半周期との差が第一の加速周期差となる高周波電力をドリフトチューブ線形加速器に供給し、低エネルギービーム輸送路が第二のイオンを入射させる場合、前記一のドリフトチューブ間隙において前記第二のイオンが加速される加速半周期と、当該加速された第二のイオンが前記一のドリフトチューブ間隙の隣のドリフトチューブ間隙に到達して加速される加速半周期との差である第二の加速周期差が、第一の加速周期差よりも大きくなる高周波電力を、ドリフトチューブ線形加速器に供給するようにしたものである。
　また、円筒共振器と、この円筒共振器の円筒軸方向に直線状に配列された複数のドリフトチューブを備え、これら複数のドリフトチューブにより形成される複数のドリフトチューブ間隙に発生する高周波電界が加速位相となる高周波の半周期である加速半周期の間に、第一のイオン、または第一のイオンの電荷質量比ｑ１／Ａ１よりも小さい電荷質量比ｑ２／Ａ２の第二のイオンのいずれかのイオンを加速するドリフトチューブ線形加速器の運転方法において、第一のイオンを加速する場合に、複数のドリフトチューブ間隙のうち一のドリフトチューブ間隙において前記第一のイオンが加速される加速半周期と、当該加速された第一のイオンが前記一のドリフトチューブ間隙の隣のドリフトチューブ間隙に到達して加速される加速半周期との差である第一の加速周期差を生じる高周波電力を前記ドリフトチューブ線形加速器に供給し、第二のイオンを加速する場合に、前記一のドリフトチューブ間隙において前記第二のイオンが加速される加速半周期と、当該加速された第二のイオンが前記一のドリフトチューブ間隙の隣のドリフトチューブ間隙に到達して加速される加速半周期との差である第二の加速周期差が第一の加速周期差より大きい周期差を生じる高周波電力をドリフトチューブ線形加速器に供給して運転するようにしたものである。
　この発明によれば、異なる種類のイオンを、異なるエネルギーで出射するようにしたため、小型で、異なる種類のイオンを出射できるシンクロトロン用入射器システムを提供できる。
本発明の実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムの構成を示すブロック図である。 本発明の実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ加速器の概略構成を示す側面断面図である。 イオン粒子がドリフトチューブ間隙で加速されながら進む様子を示す模式図である。 本発明の実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ線形加速器における第一のイオンの加速動作を説明する線図である。 本発明の実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ線形加速器における第二のイオンの加速動作を説明する線図である。 本発明の実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムの別のドリフトチューブ線形加速器における第一のイオンの加速動作を説明する線図である。 本発明の実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムの別のドリフトチューブ線形加速器における第二のイオンの加速動作を説明する線図である。 本発明の実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ線形加速器のドリフトチューブの概略構成の一例を示す断面図である。 本発明の実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ加速器の要部の概略構成の一例を示す側面断面図である。 本発明の実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ加速器の要部の概略構成の一例を示す斜視図である。 本発明の実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ加速器の図９の構成の一例による動作を説明する図である。 本発明の実施の形態２によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ加速器の概略構成を示す側面断面図である。 本発明の実施の形態２によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ線形加速器における第一のイオンの加速動作を説明する線図である。 本発明の実施の形態２によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ線形加速器における第二のイオンの加速動作を説明する線図である。
　シンクロトロン用入射器システムでは、重いイオンを加速する方が軽いイオンを加速するよりも大きな電力を必要とするため、例えば異なるイオンとして陽子と炭素イオンを加速できるようにしようとする場合、まず重いイオンである炭素イオンに必要なエネルギーまで加速する加速器を設計する。軽い陽子に関しては、炭素イオンに必要なエネルギーまで加速する加速器において、電力を減少させれば炭素イオンと同一のエネルギーまでは加速することができるという考えの下に、従来は、炭素イオンと陽子を同一のエネルギーまで加速して出射させる入射器システムを実現していた。しかしながら、シンクロトロンへの入射エネルギーは、陽子のように電荷質量比が大きいイオンでは、炭素イオンのように電荷質量比が小さいイオンに比べ高くするのが好ましい。従来は、重い炭素イオンの設計を第一に考えていたため、同一の入射器システムで、炭素イオンと陽子を異なるエネルギーで出射させる入射器システムを実現させるという発想は無かった。
　これに対して、本発明では、電荷質量比が小さいイオンに最適化された入射器システムを電荷質量比が大きいイオンの加速にも用いるという考えを捨てて、電荷質量比が大きいイオンをシンクロトロンにとって適した入射エネルギーまで加速する入射器システムを電荷質量比が小さいイオンの加速に用いるという、従来と逆の発想に基づいて、異なるイオンをそれぞれ異なるエネルギーまで加速する入射器システムを実現した。この発想により、電荷質量比が小さいイオンと電荷質量比が大きいイオンにおいて、シンクロトロンへの入射エネルギーとしてそれぞれ適したエネルギーを出射できる入射器システムを、小型で実現することができた。以下、実施の形態により本発明を説明する。
実施の形態１．
　図１は本発明の実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムの概略構成を示すブロック図である。このシンクロトロン用入射器システム１０は、２種類のイオンを切替えてシンクロトロン１００に入射可能にするシステムである。シンクロトロン用入射器システム１０は、第一のイオンを発生する第一イオン源１と、第一のイオンよりも電荷質量比が小さい第二のイオンを発生する第二イオン源２とを備えている。以下、第一のイオンとして陽子を、第二のイオンとして４価炭素イオンを例にして説明する。ただし、本発明は第二のイオンの電荷質量比（ｑ２／Ａ２）が第一のイオンの電荷質量比（ｑ１／Ａ１）よりも小さい組み合わせのものであれば種々のイオンの組み合わせに適用できる。例えば第一のイオンが陽子（電荷質量比＝１）で第二のイオンが１価ヘリウムイオン（電荷質量比＝１／４）の組み合わせや、第一のイオンがヘリウムイオンで第二のイオンが炭素イオンの組み合わせなどにも適用できる。
　陽子は電荷ｑが１価であり、質量Ａを１とすれば、陽子の電荷質量比ｑ／Ａは１／１、炭素イオンは４価、陽子１とした質量が１２であるから炭素イオンの電荷質量比は４／１２である。このように、陽子よりも炭素イオンの方が、電荷質量比が小さい。第一イオン源１から発生された陽子は、第一低エネルギービーム輸送路４１を通って、また、第二イオン源２から発生された炭素イオンは、第二低エネルギービーム輸送路４２を通って、合成器４３に入射される。合成器４３により第一低エネルギービーム輸送路４１と第二低エネルギービーム輸送路４２とは、一つのビームライン４４に合流して陽子と炭素イオンを切替えて、いずれかのイオンがドリフトチューブ線形加速器５に入射されるように構成されている。第一イオン源１から陽子が出射してドリフトチューブ線形加速器５に入射されるまでの輸送路、および第二イオン源２から炭素イオンが出射してドリフトチューブ線形加速器５に入射されるまでの輸送路をまとめて低エネルギービーム輸送路４と称する。
　合成器４３では、第二イオン源２からの炭素イオンを偏向してビームライン４４に合流させるようにしている。第二イオン源２から出射される炭素イオンは、４価以外の、価数の異なる炭素イオンを含んでいる。加速器では４価の炭素イオンのみを加速する。このため、合成器４３の部分で第二イオン源２からの炭素イオンを偏向させることにより４価の炭素イオンのみをビームライン４４に合流させる構成としている。
　図２は、この発明の実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ線形加速器５の概略構成を示す側面断面図である。ドリフトチューブ線形加速器５は、円筒共振器６内に、複数のドリフトチューブＴ１、Ｔ２……が円筒共振器６の円筒軸方向に複数個配列されている。図２では、簡単のためドリフトチューブが７個配列されているものを図示しているが、さらに多くのドリフトチューブが配列されることが多い。円筒共振器６内は真空にされている。各ドリフトチューブは、イオンが通過する加速軸２０に沿って中央に貫通孔が設けられた円筒形をしており、ステム３により円筒共振器壁７に支持されている。図２のドリフトチューブ線形加速器では、隣り合うドリフトチューブのステムは反対側に延びている。このような構成のドリフトチューブ線形加速器は、ＩＨ（Interdigital-H）型ドリフトチューブ線形加速器と呼ばれている。ドリフトチューブ線形加速器では、円筒共振器内に高周波発生器５０から高周波電力を供給し、隣り合うドリフトチューブ間の間隙（以降ドリフトチューブ間隙と呼ぶ）Ｇ１、Ｇ２……に高周波電界を発生させ、この高周波電界によって加速軸２０に沿って進むイオンを加速する。
　イオンは粒子ビームとなって加速されてゆく。粒子ビームはイオン（荷電粒子）の集合体であるため、粒子間でお互いに発散力が働く（これを空間電荷効果と呼ぶ）。そのため粒子ビームは進行方向に進むにつれ径方向・進行方向ともに広がり、とくに径方向の発散により真空ダクト壁に衝突し粒子ビームは損失する。そのため、径方向の発散を抑えるビーム径方向収束機器が必要となる。しかし、ＡＰＦ（Alternating-Phase　Focusing）－ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器と呼ばれるドリフトチューブ線形加速器では、ドリフトチューブ間隙に発生する湾曲の電界分布と、粒子ビームがドリフトチューブ間隙を通過するタイミングを連成設計することでビーム収束力を得るため、ビーム径方向収束機器は必要ない。
　図３は、イオン粒子がドリフトチューブ間隙で加速されながら進む様子を示す模式図である。図３の左から右方向に加速軸２０に沿ってイオン粒子が進行する。イオン粒子がｉ番目のドリフトチューブ間隙Ｇｉで加速され、ドリフトチューブＴｉ内では加速されずに進行して、次のドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１で加速される。再びドリフトチューブＴｉ＋２内を加速されずに進行し、さらに次のドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋２で加速される。このように、イオン粒子は、ドリフトチューブ間隙を通過する度に加速されてゆく。図３では、模式的に、加速されるイオン粒子を二重丸で、加速されずに進行するイオン粒子を黒丸で示している。
　ここで、ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器でイオン粒子を加速する動作を、図４を用いて簡単に説明する。図４は、あるドリフトチューブ間隙Ｇｉ、Ｇｉ＋１、Ｇｉ＋２と順にイオン粒子が通過して加速される様子を説明する線図である。横軸は高周波電界の位相であり、位相が進むことは時間が進むことを示すため、横軸は時間でもある。すなわち、時間が横軸右方向に進む。各ドリフトチューブ間隙には、円筒共振器内に供給された高周波電力に対応した高周波電界が発生する。高周波電界強度は図４に示すように正弦波曲線を描いて変化する。図４では、ドリフトチューブ間隙Ｇｉに発生する高周波電界強度がピークとなる位相を０度として位相の値を記載している。ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器では、図４のドリフトチューブ間隙ＧｉとＧｉ＋１、あるいはＧｉ＋１とＧｉ＋２の高周波電界強度で示すように、隣り合うドリフトチューブ間隙では、発生する高周波電界は逆位相となるよう設計されている。図４では、高周波電界の向きとしてイオンが加速される方向を正（上方）として示している。高周波電界強度が正のときイオンを加速する能力があるので、ここでは、高周波電界強度が正となる半周期を加速半周期と呼ぶことにする。ドリフトチューブ間隙Ｇｉの加速半周期ＰａｉやＧｉ＋２の加速半周期Ｐａｉ＋２は－９０度から＋９０度、２７０度から４５０度までといった、（３６０＊Ｎ－９０）度から（３６０＊Ｎ＋９０）度までの半周期となる。また、ドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１の加速半周期Ｐａｉ＋１は、（３６０＊Ｎ＋９０）度から（３６０＊Ｎ＋２７０）度までの半周期となる。ここでＮは０を含む整数である。
　２重丸はあるイオン粒子の位置を示し、位相が進む、すなわち時間が進むにしたがって、そのイオン粒子がどの位置に進んでゆくかを矢印で示している。図４の最上部には、高周波位相に対応したイオン粒子の位置、すなわち位相に対応した時間にそのイオン粒子がどの位置に存在しているかを示している。イオン粒子はドリフトチューブ間隙Ｇｉにおいてドリフトチューブ間隙Ｇｉに発生している高周波電界からエネルギーを受け取り加速される。イオン粒子がドリフトチューブＴｉに入ると加速されずにそのままのエネルギーで進み、次のドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１においてドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１に発生している高周波電界からエネルギーを受け取りさらに加速される。このようにしてイオン粒子が加速されながら進む様子を図４が示している。
　通常、ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器では、加速半周期において電界強度がピークとなる少し前、図４のドリフトチューブ間隙Ｇｉでは電界強度のピークから例えば－３０度前後の位相でイオン粒子が通過するように電界強度を調整する。これにより、少し遅れて通過するイオン粒子がより加速されるため、イオンの集合体が形成されるようになる。ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器では、次のドリフトチューブ間隙では、逆位相の高周波電界が発生しているため、ドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１の加速半周期Ｐａｉ＋１は、ドリフトチューブ間隙Ｇｉの加速半周期Ｐａｉから半周期遅れた半周期となる。すなわち、隣り合うドリフトチューブ間隙における加速半周期の差は半周期となっている。この加速半周期の高周波電界強度がピークとなる少し前、すなわち位相が１５０度前後の位相でドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１をイオンの集合体が通過するように設計されている。このようにしてイオンの集合体がドリフトチューブ間隙を通過するごとに加速される。
　従来のＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器では、以上のような設計を行い、運転時には設計に従った加速動作となるような高周波電力を供給することにより、イオン粒子の集合体、すなわちイオンビームが加速され、設計されたエネルギーのイオンビームが出射され、シンクロトロン１００に入射される。本発明の実施の形態１では、電荷質量比が大きい第一のイオン（例えば陽子）は、従来と同様、図４で説明したのと同じ動作で加速する。しかし、電荷質量比が小さい第二のイオン（例えば４価の炭素イオン）を加速する場合は、隣り合うドリフトチューブ間隙におけいて加速するための加速半周期の差が、第一のイオンの加速半周期の差よりも大きな差となるようにして加速する。ここで、第一のイオンが加速される、隣り合うドリフトチューブ間隙の間の加速半周期の差を第一の加速周期差と呼び、第二のイオンが加速される加速半周期の差を第二の加速周期差と呼ぶことにする。以上では、第一の加速周期差は半周期（０．５周期）である。
　図５は、本発明の実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ線形加速器における、第二のイオンを４価の炭素イオンとした場合の加速の様子を示す図である。第二のイオンの集合体は、ドリフトチューブ間隙Ｇｉにおいて位相―３０度前後に通過して加速される。ドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１では、次の半周期ではなく、次の半周期よりもさらに１周期遅れて加速半周期となる半周期の間の位相５１０度前後において加速されるように高周波電界強度、すなわち円筒共振器に供給する高周波電力を調整する。以上では第二の加速周期差が１．５周期となる。このような加速では、第二のイオンの加速は、第一のイオンよりも速度が遅くなる。すなわちドリフトチューブ線形加速器から出射される第二のイオンのエネルギーは第一のイオンのエネルギーよりも小さくなる。第一のイオンの電荷ｑ１、質量Ａ１、第二のイオンの電荷ｑ２、質量Ａ２としたとき、第二のイオンのエネルギーを第一のイオンのエネルギーの（ｑ２／Ａ２）／（ｑ１／Ａ１）（電荷質量比の比例）倍とするのが好ましい。
　また、第一のイオンと第二のイオンの電荷質量比の差が大きい場合、第二の加速周期差はさらに大きくして２．５周期や３．５周期としてもよい。このように、第二のイオンを加速する場合の第二の加速周期差が、第一のイオンを加速する場合の第一の加速周期差よりも大きくなるように動作させる。好ましくは、第一の加速周期差を半周期（０．５周期）とし、第二の加速周期差を（０．５＋ｎ）周期（ｎは正の整数）とすればよい。このように、電荷質量比が小さい第二のイオンにおいて、第一のイオンよりも出射させるエネルギーが低くなるように設計することで、第一のイオンを加速するときに供給する高周波電力と、第一のイオンよりも電荷質量比が小さい、すなわち重い第二のイオンを加速するときに供給する高周波電力との差が小さくて済み、大きな高周波発生器が必要なくなる。
　従来は、まず、加速するのに大きな高周波電力が必要な重い（質量が大きく電荷質量比が小さい）第二のイオン（例えば４価の炭素イオン）の加速動作の設計を行い、高周波電力を下げることにより、軽い（質量が小さく電荷質量比が大きい）第一のイオン（例えば陽子）を第二のイオンと同じエネルギーまで加速できる、という設計思想しかなかった。すなわち、第一のイオンの加速も、第二のイオンの加速も、図４で説明した動作により加速する、という設計思想しかなかった。このように、第一のイオンの加速では、第二のイオンの加速のときの高周波電力から電力を下げて、第二のイオンと同じエネルギーまで加速していた。よって、第二のイオンを第一のイオンと同じエネルギーまで加速するための高周波電力を出力できる能力を有する高周波発生器が必要であった。しかし、本発明では、軽い、電荷質量比が大きい第一のイオンを加速できる高周波発生器とほぼ同じ能力の高周波発生器を用いて、第二の加速周期差を第一の加速周期差よりも大きくすることで、出射されるイオンのエネルギーは低いが、重い、電荷質量比が小さい第二のイオンを加速できる、ということを見出し、２種類のイオンを加速できるドリフトチューブ線形加速器を実現することに成功した。
　図６は、ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器に属する、ＡＰＦ（Alternating-Phase　Focusing）－ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器の動作を説明する図である。ドリフトチューブ間隙Ｇｉでは－６０度前後の位相でイオンが通過し、次のドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１では高周波電界強度がピークとなる位相＋５０度前後、すなわち２３０度前後の位相でイオンが通過するように、その次のドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋２ではドリフトチューブ間隙Ｇｉと同じく高周波電界強度がピークとなる位相－６０度前後、すなわち３００度前後の位相でイオンが通過するように、設計されている。このようにすることで、高周波電界のみでビームの発散を抑制して、別途収束機器を設けることなく加速できる加速器とすることができる。ＡＰＦ－ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器においても、図６に示すように、図４で説明したＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器と同様、隣り合うドリフトチューブ間隙において、半周期異なる加速半周期で加速するように動作させる。本発明においては、このＡＰＦ－ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器において、第一のイオンは図６のような加速動作をするよう設計し、このように設計されたＡＰＦ－ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器を用いて、図７に示す加速動作により第一のイオンよりも電荷質量比が小さい第二のイオンを加速する。
　図７に示すように、第二のイオンの集合体は、ドリフトチューブ間隙Ｇｉにおいて位相―６０度前後で通過して加速される。ドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１では、次の半周期ではなく、次の半周期よりもさらに１周期遅れて加速半周期となる半周期の間において、高周波電界強度がピークとなる位相＋５０度前後の位相、すなわち５９０度前後の位相においてイオンが通過するように高周波電界強度、すなわち円筒共振器に供給する高周波電力を調整する。以上の動作によれば、図４と図５で説明した動作と同様、第二のイオンは、第一のイオンよりも速度が遅く、ドリフトチューブ線形加速器から出射するときのエネルギーが低い。この動作においては、第一のイオンは高周波電界のみで発散を抑制できるが、第二のイオンは、高周波電界のみで発散を抑制できないこともある。この場合、図８に示すようにドリフトチューブＴに磁場を発生する収束機器８を内蔵することにより、第二のイオンの加速時に収束機器８を動作させて発散を抑制すればよい。
　また、図９から図１１に示すように、ドリフトチューブ間隙に発生する電場を、収束性の電場とすることにより発散を抑制することもできる。図９は、加速軸２０に沿って並ぶドリフトチューブＴのうちドリフトチューブＴｉからドリフトチューブＴｉ＋２までの部分の断面を示す模式図、図１０はドリフトチューブＴｉとドリフトチューブＴｉ＋１の部分を示す斜視図、図１１はドリフトチューブ間隙に形成される電場を、加速軸方向から見て示す模式図である。図９および図１０に示す構成では、各ドリフトチューブＴに、間隙側に突き出すフィンガー状の電極Ｔｆを設けた構成としている。各電極Ｔｆは、ドリフトチューブ間隙に形成される高周波電界が、図１１に示す四重極電場となるように設けている。例えば図９、図１０に示すように、各ドリフトチューブ間隙において、ドリフトチューブ間隙を構成する一方のドリフトチューブから突き出す電極と、他方のドリフトチューブから突き出す電極とが、加速軸２０の周りに互いに９０度異なる位置となるよう、各ドリフトチューブに電極Ｔｆを２つずつ設ければよい。この構成により、ドリフトチューブ間隙に四重極電場が形成され、イオンは収束されながら加速されることになる。この構成により、第一のイオンを加速する場合と、第二のイオンを加速する場合とのそれぞれにおいて、加速位相および形成される四重極電場を適切に設計することで、いずれのイオンを加速する場合も発散せず、損失を抑えて加速することができる。また、図８で示した磁場による収束と上記の電場による収束を併用することもできる。
　このように、第一のイオンと第二のイオンで、出射するイオンのエネルギーが異なることを許容して設計することで、第一のイオンを加速するときに供給する高周波電力と、第一のイオンよりも電荷質量比が小さい、すなわち重い第二のイオンを加速するときに供給する高周波電力との差が小さくて済み、大きな高周波発生器が必要なくなる。
　以上、実施の形態１によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ線形加速器、すなわちＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器における本発明の動作をまとめると、次のようになる。第一のイオンを加速する場合に、複数のドリフトチューブ間隙のうち一のドリフトチューブ間隙において第一のイオンが加速される加速半周期と、当該加速された第一のイオンが当該一のドリフトチューブ間隙の隣のドリフトチューブ間隙に到達して加速される加速半周期との差が第一の加速周期差となる高周波電力をドリフトチューブ線形加速器に供給し、第一のイオンよりも電荷質量比が小さい第二のイオンを加速する場合、前記一のドリフトチューブ間隙において加速される加速半周期と、当該加速された第二のイオンが当該一のドリフトチューブ間隙の隣のドリフトチューブ間隙に到達して加速される加速半周期との差である第二の加速周期差が、第一の加速周期差よりも大きくなる高周波電力の高周波を、ドリフトチューブ線形加速器に供給することにより、第一のイオンを加速できる高周波発生器を用いて、出射されるイオンのエネルギーは第一のイオンよりも低いエネルギーとなるが、第二のイオンも加速することができるシンクロトロン用入射器システムを構成することができる。
実施の形態２．
　実施の形態２では、図１に示すシンクロトロン用入射器システム１０を構成するドリフトチューブ線形加速器５としてアルバレ型ドリフトチューブ線形加速器を用いた場合の動作を説明する。アルバレ型ドリフトチューブ線形加速器を用いた場合も、第一のイオンの加速周期差よりも大きい加速周期差で第二のイオンを加速させるようにすることで、第一のイオンを加速できる高周波発生器を用いて、出射されるイオンのエネルギーは第一のイオンよりも低いエネルギーとなるが、第二のイオンも加速することができるシンクロトロン用入射器システムを構成することができる。
　図１２は、この発明の実施の形態２によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ線形加速器５、すなわちアルバレ型ドリフトチューブ線形加速器５の概略構成を示す側面断面図である。アルバレ型ドリフトチューブ線形加速器５においても、円筒共振器６内に、複数のドリフトチューブＴ１、Ｔ２……が円筒共振器６の円筒軸方向に複数個配列されている。図１２では、簡単のためドリフトチューブが７個配列されているものを図示しているが、さらに多くのドリフトチューブが配列されることが多い。円筒共振器６内は真空にされている。各ドリフトチューブは、中央にイオンが通過する加速軸２０に沿って貫通孔が設けられた円筒形をしており、ステム３により円筒共振器壁７に支持されている。アルバレ型ドリフトチューブ線形加速器では、すべてのドリフトチューブのステムは同一方向に延びている。円筒共振器内に図１に示した高周波発生器５０から高周波電力を供給し、隣り合うドリフトチューブ間隙Ｇ１、Ｇ２……に高周波電界を発生させ、この高周波電界によってイオンを加速する。アルバレ型ドリフトチューブ線形加速器では、通常、図８に示したのと同様、磁場による収束機器をドリフトチューブ内に内蔵させて径方向のビームの発散を抑える。また、図９～１１で説明した、電場による収束を併用してもよい。
　アルバレ型ドリフトチューブ線形加速器でイオン粒子が加速される様子を、図１３を用いて簡単に説明する。図１３は、あるドリフトチューブ間隙Ｇｉ、Ｇｉ＋１、Ｇｉ＋２と順にイオン粒子が通過して加速される様子を説明する線図である。図１３では、ドリフトチューブ間隙Ｇｉに発生する高周波電界強度がピークとなる位相を０度として位相を記載している。アルバレ型ドリフトチューブ線形加速器では、ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器と異なり、図１３のドリフトチューブ間隙ＧｉとＧｉ＋１、あるいはＧｉ＋１とＧｉ＋２の高周波電界強度で示すように、隣り合うドリフトチューブ間隙で、発生する高周波電界は同位相となるよう設計されている。図１３では、高周波電界の向きとしてイオンが加速される方向を正（上方）として示している。高周波電界強度が正のときイオンを加速する能力があるので、実施の形態１のＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器の場合と同様、高周波電界強度が正となる半周期を加速半周期と呼ぶことにする。アルバレ型ドリフトチューブ線形加速器では、すべてのドリフトチューブ間隙で高周波位相が同位相となるため、（３６０＊Ｎ－９０）度から（３６０＊Ｎ＋９０）度までの半周期が加速半周期となる。ここでＮは０を含む整数である。
　２重丸はあるイオン粒子の位置を示し、位相が進む、すなわち時間が進むにしたがって、そのイオン粒子がどの位置に進んでゆくかを矢印で示している。図１３の最上部には、高周波位相に対応したイオン粒子の位置、すなわち位相に対応した時間に、そのイオン粒子がどの位置に存在しているかを示している。イオン粒子はドリフトチューブ間隙Ｇｉにおいてドリフトチューブ間隙Ｇｉに発生している高周波電界からエネルギーを受け取り加速される。イオン粒子がドリフトチューブＴｉに入ると加速されずにそのままのエネルギーで進み、次のドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１においてドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１に発生している高周波電界からエネルギーを受け取りさらに加速される。このようにしてイオン粒子が進む様子を図１３が示している。
　通常、アルバレ型ドリフトチューブ線形加速器では、加速半周期において電界強度がピークとなる少し前、図１３のドリフトチューブ間隙Ｇｉでは電界強度のピークから例えば－３０度前後の位相でイオン粒子が通過するように電界強度を調整する。これにより、少し遅れて通過するイオン粒子がより加速されるため、イオンの集合体が形成されるようになる。アルバレ型ドリフトチューブ線形加速器では、次のドリフトチューブ間隙においても同位相の高周波電界が発生しているため、ドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１の加速半周期Ｐａｉ＋１は、ドリフトチューブ間隙Ｇｉの加速半周期Ｐａｉから１周期遅れた半周期となる。すなわち、隣り合うドリフトチューブ間隙における加速半周期の差は１周期となっている。この加速半周期の高周波電界強度がピークとなる少し前、すなわち３３０度前後の位相でドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１をイオンの集合体が通過するように設計されている。このようにしてイオンの集合体がドリフトチューブ間隙を通過するごとに加速される。
　従来のアルバレ型ドリフトチューブ線形加速器では、以上のような設計を行い、運転時には設計に従った加速動作となるような高周波電力を供給することにより、イオン粒子の集合体、すなわちイオンビームが加速され、設計されたエネルギーのイオンビームが出射され、シンクロトロン１００に入射される。本発明の実施の形態２では、電荷質量比が大きい第一のイオン（例えば陽子）は、従来と同様、図１３で説明したのと同じ動作で加速する。しかし、電荷質量比が小さい第二のイオン（例えば４価の炭素イオン）は、隣り合うドリフトチューブ間隙の間の加速半周期の差が、第一のイオンの加速半周期の差よりも大きな差となる加速半周期で加速する。実施の形態１と同様、第一のイオンが加速される加速半周期の差を第一の加速周期差と呼び、第二のイオンが加速される加速半周期の差を第二の加速周期差と呼ぶことにする。以上では、第一の加速周期差は１周期である。
　図１４は、本発明の実施の形態２によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ線形加速器、すなわちアルバレ型ドリフトチューブ線形加速器における、第二のイオンを４価の炭素イオンとした場合の加速の様子を示す図である。第二のイオンの集合体は、ドリフトチューブ間隙Ｇｉにおいて高周波電界強度がピークとなる少し前の位相で通過して加速される。ドリフトチューブ間隙Ｇｉ＋１では、次の１周期ではなく、次の１周期よりもさらに１周期遅れて加速半周期となる半周期の間の高周波電界強度がピークとなる少し前の位相において加速されるように高周波電界強度、すなわち円筒共振器に供給する高周波電力を調整する。以上では第二の加速周期差が２周期となる。このような加速では、第二のイオンの加速は、第一のイオンよりも速度が遅くなる。すなわちドリフトチューブ線形加速器から出射される第二のイオンのエネルギーは第一のイオンのエネルギーよりも小さくなる。第一のイオンの電荷ｑ１、質量Ａ１、第二のイオンの電荷ｑ２、質量Ａ２としたとき、第二のイオンのエネルギーを第一のイオンのエネルギーの（ｑ２／Ａ２）／（ｑ１／Ａ１）（電荷質量比分）倍とするのが好ましい。
　また、第一のイオンと第二のイオンの電荷質量比の差が大きい場合、第二の加速周期差はさらに大きくして３周期や４周期としてもよい。このように、第二のイオンを加速する場合の第二の加速周期差が、第一のイオンを加速する場合の第一の加速周期差よりも大きくなるように動作させる。好ましくは、第一の加速周期差を１周期とし、第二の加速周期差を（１＋ｎ）周期（ｎは正の整数）とすればよい。このように、アルバレ型ドリフトチューブ線形加速器においても、ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器と同様、電荷質量比が小さい第二のイオンにおいて、第一のイオンよりも出射させるエネルギーが低くなるように設計することで、第一のイオンを加速するときに供給する高周波電力と、第一のイオンよりも電荷質量比が小さい、すなわち重い第二のイオンを加速するときに供給する高周波電力との差が小さくて済み、大きな高周波発生器が必要なくなる。
　以上、実施の形態２によるシンクロトロン用入射器システムのドリフトチューブ線形加速器、すなわちアルバレ型ドリフトチューブ線形加速器における本発明の動作をまとめると、実施の形態１で説明したＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器における動作と同様、次のようになる。第一のイオンを加速する場合に、複数のドリフトチューブ間隙のうち一のドリフトチューブ間隙において第一のイオンが加速される加速半周期と、当該加速された第一のイオンが当該一のドリフトチューブ間隙の隣のドリフトチューブ間隙に到達して加速される加速半周期との差が第一の加速周期差となる高周波電力をドリフトチューブ線形加速器に供給し、第一のイオンよりも電荷質量比が小さい第二のイオンを加速する場合、前記一のドリフトチューブ間隙において加速される加速半周期と、当該加速された第二のイオンが当該一のドリフトチューブ間隙の隣のドリフトチューブ間隙に到達して加速される加速半周期との差である第二の加速周期差が、第一の加速周期差よりも大きくなる高周波電力の高周波を、ドリフトチューブ線形加速器に供給することにより、第一のイオンを加速できる高周波発生器を用いて、出射されるイオンのエネルギーは第一のイオンよりも低いエネルギーとなるが、第二のイオンも加速することができるシンクロトロン用入射器システムを構成することができる。
　なお、本発明は、その発明の範囲内において、各実施の形態を適宜、変形、省略したりすることが可能である。
　１　第一イオン源、２　第二イオン源、３　ステム、４　低エネルギービーム輸送路、５　ドリフトチューブ線形加速器、６　円筒共振器、８　収束機器、１０　シンクロトロン用入射器システム、２０　加速軸、４３　合成器、５０　高周波発生器、１００　シンクロトロン、Ｇ１～Ｇ７　ドリフトチューブ間隙、Ｔ、Ｔ１～Ｔ７　ドリフトチューブ、Ｐａｉ、Ｐａｉ＋１、Ｐａｉ＋２　加速半周期、Ｔｆ　電極

Claims (10)

  1. 　シンクロトロンに入射するイオンを出射するシンクロトロン用入射器システムであって、
    第一のイオンを発生する第一イオン源と、
    前記第一のイオンの電荷質量比ｑ１／Ａ１よりも小さい電荷質量比ｑ２／Ａ２の第二のイオンを発生する第二イオン源と、
    円筒共振器と、この円筒共振器の円筒軸方向に直線状に配列された複数のドリフトチューブを備え、これら複数のドリフトチューブにより形成される複数のドリフトチューブ間隙に発生する高周波電界が加速位相となる高周波の半周期である加速半周期の間にイオンを加速するドリフトチューブ線形加速器と、
    前記ドリフトチューブ線形加速器に高周波電力を供給する高周波発生器と、
    前記第一のイオンと前記第二のイオンのいずれかのイオンを、前記ドリフトチューブ線形加速器に入射させる低エネルギービーム輸送路と、を備え、
    前記高周波発生器は、前記低エネルギービーム輸送路が前記第一のイオンを入射させる場合、前記複数のドリフトチューブ間隙のうち一のドリフトチューブ間隙において前記第一のイオンが加速される加速半周期と、当該加速された第一のイオンが前記一のドリフトチューブ間隙の隣のドリフトチューブ間隙に到達して加速される加速半周期との差が第一の加速周期差となる高周波電力を前記ドリフトチューブ線形加速器に供給し、前記低エネルギービーム輸送路が前記第二のイオンを入射させる場合、前記一のドリフトチューブ間隙において前記第二のイオンが加速される加速半周期と、当該加速された第二のイオンが前記一のドリフトチューブ間隙の隣のドリフトチューブ間隙に到達して加速される加速半周期との差である第二の加速周期差が、前記第一の加速周期差よりも大きくなる高周波電力を、前記ドリフトチューブ線形加速器に供給することを特徴とするシンクロトロン用入射器システム。
  2. 　前記ドリフトチューブ線形加速器がＡＰＦ－ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器であって、前記第一の加速周期差は０．５周期であり、前記第二の加速周期差は（０．５＋ｎ）周期（ｎは正の整数）であることを特徴とする請求項１に記載のシンクロトロン用入射器システム。
  3. 　前記ドリフトチューブに磁場による収束機器を備えたことを特徴とする請求項２に記載のシンクロトロン用入射器システム。
  4. 　前記ドリフトチューブ線形加速器がアルバレ型ドリフトチューブ線形加速器であって、前記第一の加速周期差は１周期であり、前記第二の加速周期差は（１＋ｎ）周期（ｎは正の整数）であることを特徴とする請求項１に記載のシンクロトロン用入射器システム。
  5. 　前記ドリフトチューブに前記ドリフトチューブ間隙に突き出す電極を設け、前記ドリフトチューブ間隙に四重極電場を形成したことを特徴とする請求項１から４に記載のシンクロトロン用入射器システム。
  6. 　前記第一のイオンは陽子であり、前記第二のイオンは４価の炭素イオンであることを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載のシンクロトロン用入射器システム。
  7. 　円筒共振器と、この円筒共振器の円筒軸方向に直線状に配列された複数のドリフトチューブを備え、これら複数のドリフトチューブにより形成される複数のドリフトチューブ間隙に発生する高周波電界が加速位相となる高周波の半周期である加速半周期の間に、第一のイオン、または前記第一のイオンの電荷質量比ｑ１／Ａ１よりも小さい電荷質量比ｑ２／Ａ２の第二のイオンのいずれかのイオンを加速するドリフトチューブ線形加速器の運転方法において、
    前記第一のイオンを加速する場合に、前記複数のドリフトチューブ間隙のうち一のドリフトチューブ間隙において前記第一のイオンが加速される加速半周期と、当該加速された第一のイオンが前記一のドリフトチューブ間隙の隣のドリフトチューブ間隙に到達して加速される加速半周期との差が第一の加速周期差となる高周波電力を前記ドリフトチューブ線形加速器に供給し、
    前記第二のイオンを加速する場合に、前記一のドリフトチューブ間隙において前記第二のイオンが加速される加速半周期と、当該加速された第二のイオンが前記一のドリフトチューブ間隙の隣のドリフトチューブ間隙に到達して加速される加速半周期との差である第二の加速周期差が、前記第一の加速周期差よりも大きくなる高周波電力を、前記ドリフトチューブ線形加速器に供給して運転することを特徴とするドリフトチューブ線形加速器の運転方法。
  8. 　前記ドリフトチューブ線形加速器がＡＰＦ－ＩＨ型ドリフトチューブ線形加速器であって、前記第一の加速周期差が０．５周期であり、前記第二の加速周期差が（０．５＋ｎ）周期（ｎは正の整数）となるよう運転することを特徴とする請求項７に記載のドリフトチューブ線形加速器の運転方法。
  9. 　前記ドリフトチューブ線形加速器がアルバレ型ドリフトチューブ線形加速器であって、前記第一の加速周期差が１周期であり、前記第二の加速周期差が（１＋ｎ）周期（ｎは正の整数）となるよう運転することを特徴とする請求項７に記載のドリフトチューブ線形加速器の運転方法。
  10. 　前記第一のイオンは陽子であり、前記第二のイオンは４価の炭素イオンであることを特徴とする請求項７から９のいずれか１項に記載のドリフトチューブ線形加速器の運転方法。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108811297A (zh) * 2017-05-03 2018-11-13 王云 一种医用质子重离子加速器
CN109874222A (zh) * 2017-12-06 2019-06-11 清华大学 一种漂移管、漂移管直线加速器和漂移管的加工方法

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10651011B2 (en) * 2018-08-21 2020-05-12 Varian Semiconductor Equipment Associates, Inc. Apparatus and techniques for generating bunched ion beam
US11818830B2 (en) * 2021-01-29 2023-11-14 Applied Materials, Inc. RF quadrupole particle accelerator
CN113747651B (zh) * 2021-09-06 2022-08-30 清华大学 交叉指型漂移管直线加速器及直线加速器系统
CN113784495A (zh) * 2021-09-10 2021-12-10 中山大学 一种高梯度大强度谐波型加速器
US20240114613A1 (en) * 2022-09-29 2024-04-04 Applied Materials, Inc. Particle accelerator having novel electrode configuration for quadrupole focusing

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001085198A (ja) * 1999-09-16 2001-03-30 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 線形加速器、線形加速器の制御方法、及び線形加速器の制御プログラムを記録した記録媒体
WO2015079487A1 (ja) * 2013-11-26 2015-06-04 三菱電機株式会社 シンクロトロン用入射器システム、およびシンクロトロン用入射器システムの運転方法

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3374378A (en) * 1963-11-18 1968-03-19 Atomic Energy Commission Usa Acceleration of heavy particles
FR2527413A1 (fr) * 1982-05-19 1983-11-25 Commissariat Energie Atomique Accelerateur lineaire de particules chargees comportant des tubes de glissement
JPH0589999A (ja) * 1991-09-27 1993-04-09 Toshiba Corp 高周波四重極加速器
EP0986071A3 (en) * 1998-09-11 2000-03-29 Gesellschaft für Schwerionenforschung mbH Ion beam therapy system and a method for operating the system
US6617810B2 (en) * 2000-03-01 2003-09-09 L-3 Communications Corporation Multi-stage cavity cyclotron resonance accelerators
US6914396B1 (en) * 2000-07-31 2005-07-05 Yale University Multi-stage cavity cyclotron resonance accelerator
TW523796B (en) * 2000-12-28 2003-03-11 Axcelis Tech Inc Method and apparatus for improved ion acceleration in an ion implantation system
EP1358782B1 (en) * 2001-02-05 2008-04-16 Gesellschaft für Schwerionenforschung mbH Apparatus for pre-acceleration of ion beams used in a heavy ion beam application system
US6777893B1 (en) * 2002-05-02 2004-08-17 Linac Systems, Llc Radio frequency focused interdigital linear accelerator
JP3896420B2 (ja) 2005-04-27 2007-03-22 大学共同利用機関法人 高エネルギー加速器研究機構 全種イオン加速器及びその制御方法
US7432516B2 (en) * 2006-01-24 2008-10-07 Brookhaven Science Associates, Llc Rapid cycling medical synchrotron and beam delivery system
WO2008094288A2 (en) * 2006-06-29 2008-08-07 Ionwerks, Inc. Neutral/ion reactor in adiabatic supersonic gas flow for ion mobility time-of flight mass spectrometry
JP4656055B2 (ja) * 2006-12-28 2011-03-23 三菱電機株式会社 線形イオン加速器およびイオン加速システム
EP2106678B1 (en) * 2006-12-28 2010-05-19 Fondazione per Adroterapia Oncologica - Tera Ion acceleration system for medical and/or other applications
GB0723487D0 (en) * 2007-11-30 2008-01-09 Micromass Ltd Mass spectrometer
JP2009217938A (ja) 2008-03-07 2009-09-24 Hitachi Ltd 加速器システム及び粒子線治療システム
WO2010085720A1 (en) * 2009-01-23 2010-07-29 Ionwerks, Inc. Post-ionization of neutrals for ion mobility otofms identification of molecules and elements desorbed from surfaces
JP5602855B2 (ja) * 2010-07-12 2014-10-08 三菱電機株式会社 ドリフトチューブ線形加速器
US8299443B1 (en) * 2011-04-14 2012-10-30 Battelle Memorial Institute Microchip and wedge ion funnels and planar ion beam analyzers using same
JP6121748B2 (ja) * 2013-02-22 2017-04-26 株式会社東芝 イオン加速装置及び医療用装置
EP2964003A4 (en) * 2013-02-28 2016-10-05 Mitsubishi Electric Corp METHOD FOR PRODUCING A HIGH FREQUENCY ACCELERATOR, HIGH FREQUENCY ACCELERATOR AND RINGER ACCELERATOR SYSTEM
JP5871846B2 (ja) * 2013-03-13 2016-03-01 三菱電機株式会社 ドリフトチューブ線形加速器、および粒子線治療システム

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001085198A (ja) * 1999-09-16 2001-03-30 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 線形加速器、線形加速器の制御方法、及び線形加速器の制御プログラムを記録した記録媒体
WO2015079487A1 (ja) * 2013-11-26 2015-06-04 三菱電機株式会社 シンクロトロン用入射器システム、およびシンクロトロン用入射器システムの運転方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108811297A (zh) * 2017-05-03 2018-11-13 王云 一种医用质子重离子加速器
CN109874222A (zh) * 2017-12-06 2019-06-11 清华大学 一种漂移管、漂移管直线加速器和漂移管的加工方法
CN109874222B (zh) * 2017-12-06 2022-10-25 清华大学 一种漂移管、漂移管直线加速器和漂移管的加工方法

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