WO2016121930A1 - 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法 Download PDF

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WO2016121930A1
WO2016121930A1 PCT/JP2016/052665 JP2016052665W WO2016121930A1 WO 2016121930 A1 WO2016121930 A1 WO 2016121930A1 JP 2016052665 W JP2016052665 W JP 2016052665W WO 2016121930 A1 WO2016121930 A1 WO 2016121930A1
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WO
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lens group
lens
object side
thirty
optical system
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PCT/JP2016/052665
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芝山　敦史
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株式会社ニコン
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
    • G02B15/1445—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being negative
    • G02B15/144511—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being negative arranged -+-+
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • variable power optical system is required to be an optical system having a bright F value while having good optical performance.
  • a variable magnification optical system includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the zooming is performed by changing the interval and the interval between the third lens group and the fourth lens group, and the third lens group is perpendicular to the optical axis in order to correct image blur as an anti-vibration lens group.
  • a thirty-second lens group configured to be movable so as to have a directional component, and a thirty-first lens group disposed on the object side of the thirty-second lens group, and the thirty-second lens group has a negative refractive power
  • a zoom lens system that satisfies the following conditional expression: 0.400 ⁇ f4 / f2 ⁇ 1.300
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f2 focal length of the second lens group.
  • a variable magnification optical system includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power arranged in order from the object side.
  • the third lens group is used as an anti-vibration lens group by changing the distance between the lens groups.
  • a thirty-second lens group configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis in order to correct image blur, and disposed on the object side of the thirty-second lens group in the direction perpendicular to the optical axis during image blur correction.
  • An optical apparatus includes the above-described variable magnification optical system.
  • a variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative lens, which are arranged in order from the object side. And a fourth lens group having a positive refractive power, an interval between the first lens group and the second lens group, and the second lens group and the second lens group.
  • a method of manufacturing a zoom optical system that performs zooming by changing an interval between three lens groups and an interval between the third lens group and the fourth lens group, wherein the third lens group A thirty-second lens group configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis in order to correct image blur as a vibration lens group, and a thirty-first lens group disposed on the object side of the thirty-second lens group;
  • the thirty-second lens group has a negative refractive power and satisfies the following conditional expression: Placing each lens in the lens barrel. 0.400 ⁇ f4 / f2 ⁇ 1.300 However, f4: focal length of the fourth lens group, f2: focal length of the second lens group.
  • a variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative lens, which are arranged in order from the object side. And a fourth lens group having positive refracting power, and a method of manufacturing a variable power optical system that performs zooming by changing the distance between the lens groups.
  • the third lens group includes a thirty-second lens group configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis in order to correct image blur as an anti-vibration lens group, and an object side of the thirty-second lens group.
  • a thirty-first lens group whose position in the direction perpendicular to the optical axis does not move during image blur correction, the thirty-first lens group has a positive or negative refractive power, and the thirty-second lens group Each lens in the lens barrel has negative refractive power and satisfies the following conditional expression Arrangement will be. 0.400 ⁇ f4 / f2 ⁇ 1.300 However, f4: focal length of the fourth lens group, f2: focal length of the second lens group.
  • (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the first example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example. is there.
  • (A), (b), and (c) are graphs showing various aberrations when focusing on the close-up distance in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the second example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams during focusing at infinity in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are sectional views of the zoom optical system according to the third example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example. is there.
  • (A), (b), and (c) are graphs showing various aberrations when focusing on the close-up distance in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the fourth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams during focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example. is there.
  • (A), (b), and (c) are graphs showing various aberrations when focusing on the close-up distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the fourth example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the fifth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams during focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are sectional views of the zoom optical system according to the sixth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth example. is there.
  • (A), (b), and (c) are graphs showing various aberrations when focusing on the close-up distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth example.
  • (W), (M), and (T) are sectional views of the zoom optical system according to the seventh example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the seventh example. is there.
  • (A), (b), and (c) are graphs showing various aberrations when focusing on the close-up distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the seventh example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are sectional views of the variable magnification optical system according to the eighth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the eighth example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are sectional views of the variable magnification optical system according to Example 9 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the ninth example. is there.
  • (A), (b), and (c) are graphs showing various aberrations when focusing on the close-up distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the ninth example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the ninth example.
  • (W), (M), and (T) are sectional views of the zoom optical system according to the tenth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the tenth example. is there.
  • (A), (b), and (c) are graphs showing various aberrations when focusing on the close-up distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the tenth example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the eleventh example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams during focusing at infinity in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the variable magnification optical system according to the eleventh example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are sectional views of the variable magnification optical system according to Example 12 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the twelfth example. is there.
  • (A), (b), and (c) are graphs showing various aberrations when focusing on the close-up distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the twelfth example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are sectional views of the variable magnification optical system according to Example 13 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the thirteenth example. is there.
  • FIG. It is a figure which shows an example of a structure of the camera carrying a variable magnification optical system. It is a figure which shows the outline of an example of the manufacturing method of a variable magnification optical system. It is a figure which shows the outline of an example of the manufacturing method of a variable magnification optical system.
  • FIG. 1 shows an example of the configuration of the variable magnification optical system ZL.
  • the number of lens groups, the lens configuration in each lens group, and the like can be changed as appropriate.
  • variable magnification optical system ZL includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a negative refractive power arranged in order from the object side.
  • the magnification is changed by changing the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the third lens group G3 corrects image blur as an anti-vibration lens group (VR).
  • the thirty-second lens group G32 is configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis, and the thirty-first lens group G31 is disposed on the object side of the thirty-second lens group G32.
  • Group G32 has negative refractive power.
  • variable magnification optical system ZL has a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and negative refractive power, which are arranged in order from the object side. It has a third lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and performs zooming by changing the interval between the lens groups.
  • the third lens group G3 is an anti-vibration lens group ( VR) and a thirty-second lens group G32 configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis in order to correct image blur, and disposed on the object side of the thirty-second lens group G32.
  • the 31st lens group G31 whose position in the vertical direction does not move, the 31st lens group G31 has a positive or negative refractive power, and the 32nd lens group G32 has a negative refractive power.
  • the negative third lens group G3 is configured to have a 31st lens group G31 and a negative 32nd lens group G32, and the 32nd lens group G32 has a component in a direction perpendicular to the optical axis.
  • the F value is decreased (lightened) and the image height is increased.
  • the image height is increased.
  • manufacturing sensitivity increases and manufacturing becomes difficult.
  • a part of the third lens group G3 is an anti-vibration lens group and a lens that is on the object side of the anti-vibration lens group and is fixed in the third lens group G3 at the time of anti-vibration, the F value is reduced. Has the effect that the vibration-proof performance does not deteriorate.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (1). 0.400 ⁇ f4 / f2 ⁇ 1.300 (1) However, f4: focal length of the fourth lens group G4, f2: focal length of the second lens group G2.
  • Conditional expression (1) is a conditional expression for defining an appropriate ratio between the focal length of the second lens group G2 and the focal length of the fourth lens group G4.
  • conditional expression (1) it is possible to reduce the overall lens length while realizing a bright F value (about F2.8 to F3.5) and good correction of various aberrations including spherical aberration. Can be planned.
  • the focal length of the second lens group G2 becomes shorter than the focal length of the fourth lens group G4, and it becomes difficult to correct spherical aberration. For this reason, it may be difficult to achieve a bright F-number (about F2.8 to F3.5).
  • conditional expression (1) is 1.200. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of the conditional expression (1) is 1.100.
  • conditional expression (1) If the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, the focal length of the second lens group G2 becomes longer than the focal length of the fourth lens group G4, and it is difficult to reduce the total lens length.
  • the lower limit value of conditional expression (1) is 0.500. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (1) is 0.600.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (2). 0.700 ⁇ f32 / f3 ⁇ 2.500 (2) However, f32: focal length of the thirty-second lens group G32. f3: focal length of the third lens group G3.
  • Conditional expression (2) is a conditional expression for defining the focal length of the thirty-second lens group G32, which is the image stabilizing lens group (VR), with respect to the focal length of the third lens group G3.
  • conditional expression (2) it is possible to make the amount of movement of the thirty-second lens group G32 appropriate while improving the imaging performance during image blur correction.
  • the focal length of the thirty-second lens group G32 becomes longer, and the amount of movement of the thirty-second lens group G32 during image blur correction increases. For this reason, the image blur correction mechanism may be increased in size.
  • conditional expression (2) is 2.100. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of the conditional expression (2) is 1.700.
  • conditional expression (2) If the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the focal length of the thirty-second lens group G32 will be shortened, and the occurrence of decentration coma aberration or one-side blur occurring during image blur correction will increase, resulting in good results during image blur correction. It is difficult to maintain image performance.
  • conditional expression (2) In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (2) is 0.800. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (2) is 0.900.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens.
  • This configuration is effective for correcting decentration coma and one-sided blur when the 32nd lens group G32 is moved for image blur correction.
  • the lens that moves for image blur correction can be reduced in size and weight, which is effective in reducing the size of the image blur correction mechanism and the entire lens.
  • the thirty-first lens group G31 preferably has a negative lens and a positive lens.
  • This configuration is effective for correcting decentration coma and one-sided blur when the 32nd lens group G32 is moved for image blur correction.
  • the thirty-first lens group G31 is preferably composed of a negative lens and a positive lens arranged in order from the object side.
  • This configuration is effective for correcting decentration coma and one-sided blur when the 32nd lens group G32 is moved for image blur correction.
  • the thirty-first lens group G31 is preferably composed of a cemented lens of a negative lens and a positive lens arranged in order from the object side.
  • This configuration is effective for correcting decentration coma and one-sided blur when the 32nd lens group G32 is moved for image blur correction.
  • the thirty-first lens group G31 is preferably composed of a positive lens and a negative lens arranged in order from the object side.
  • This configuration is effective for correcting decentration coma and one-sided blur when the 32nd lens group G32 is moved for image blur correction.
  • the thirty-first lens group 31 includes a cemented lens of a positive lens and a negative lens arranged in order from the object side.
  • This configuration is effective for correcting decentration coma and one-sided blur when the 32nd lens group G32 is moved for image blur correction.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. It is preferable to perform focusing by moving the 21 lens group G21 in the optical axis direction as a focusing lens group.
  • the lens group that moves during focusing can be reduced in size and weight, the entire lens system can be reduced in size, and the focusing speed during autofocus can be increased.
  • the most image-side lens surface of the thirty-second lens group G32 is preferably an aspherical surface.
  • This configuration is effective for correcting decentration coma and one-sided blur when the 32nd lens group G32 is moved for image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (3). 1.100 ⁇ A (T3.5) / A (T4.0) ⁇ 5.000 (3) However, A (T3.5): On the point where the axial ray corresponding to the F value of F / 3.5 in the telephoto end state passes through the aspherical surface formed on the lens surface closest to the image side of the thirty-second lens group G32. Aspheric amount, A (T4.0): An axial ray corresponding to an F value of F / 4.0 in the telephoto end state passes through an aspherical surface formed on the lens surface closest to the image side of the thirty-second lens group G32. Aspheric amount. The aspheric amount is an amount obtained by measuring the sag amount of the aspheric surface with respect to the approximate spherical surface along the optical axis on the aspheric optical axis.
  • Conditional expression (3) is a conditional expression for defining an appropriate value of the aspheric amount on the most aspherical surface on the image side of the thirty-second lens group G32.
  • conditional expression (3) If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the amount of aspherical surface of the thirty-second lens group G32 becomes excessive, and decentration coma and one-sided blur when the thirty-second lens group G32 is moved for image blur correction are corrected. Difficult to do.
  • conditional expression (3) is set to 4.000. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (3) is 3.000.
  • the lower limit value of conditional expression (3) is 1.250. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (3) is 1.400.
  • variable magnification optical system ZL having a bright F value, a wide angle of view, and various aberrations corrected satisfactorily.
  • FIG. 53 shows an example of the configuration of a camera equipped with a variable magnification optical system.
  • the camera 1 is an interchangeable lens camera (so-called mirrorless camera) provided with the above-described variable magnification optical system ZL as the photographing lens 2.
  • this camera 1 light from an object (not shown) that is not shown is condensed by the taking lens 2, and then on the image pickup surface of the image pickup unit 3 via an OLPF (Optical Low Pass Filter) that is not shown.
  • a subject image is formed on the screen.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1.
  • EVF Electronic view finder
  • variable magnification optical system ZL mounted on the camera 1 as the photographing lens 2 has a bright F value, a wide angle of view, and various aberrations due to its characteristic lens configuration, as will be understood from each of the embodiments described later. And has good optical performance. Therefore, according to the camera 1, it is possible to realize an optical apparatus having a bright F value, a wide angle of view, various aberrations being favorably corrected, and good optical performance.
  • the example of the mirrorless camera was demonstrated as the camera 1, it is not limited to this.
  • the above zooming optical system ZL is mounted on a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a viewfinder optical system, the same effect as the camera 1 can be obtained. Can do.
  • variable magnification optical system ZL an example of a manufacturing method of the above-described variable magnification optical system ZL will be outlined.
  • 54 and 55 show an example of a method for manufacturing the variable magnification optical system ZL.
  • Each lens is arranged so as to perform zooming by changing the distance between the lens group G3 and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 (step ST1).
  • the third lens group G3 includes a thirty-second lens group G32 configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis in order to correct image blur as an anti-vibration lens group (VR), and a thirty-second lens group G32.
  • the thirty-first lens group G31 is arranged on the object side, and the thirty-second lens group G32 arranges each lens so as to have a negative refractive power (step ST2).
  • Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression (1) (step ST3). 0.400 ⁇ f4 / f2 ⁇ 1.300 (1) However, f4: focal length of the fourth lens group, f2: focal length of the second lens group.
  • the thirty-first lens group G31 whose position in the direction perpendicular to the optical axis does not move during image blur correction.
  • the thirty-first lens group G31 has a positive or negative refractive power and has a thirty-second lens.
  • the lenses are arranged so as to have a negative refractive power (step ST20).
  • Each lens is arranged so as to satisfy the following conditional expression (1) (step ST30). 0.400 ⁇ f4 / f2 ⁇ 1.300 (1) However, f4: focal length of the fourth lens group G4, f2: focal length of the second lens group G2.
  • a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 are arranged in order from the object side.
  • a first lens group G1 a cemented lens of a biconvex lens L21, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the biconvex lens L24 and the object side
  • the second lens group G2 is formed by arranging a cemented lens with a negative meniscus lens L25 facing the lens, and includes a biconcave lens L31, a biconvex lens L32, a biconcave lens L33, and a positive meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side.
  • a cemented lens is arranged to form a third lens group G3, a biconvex lens L41, a cemented lens of a biconcave lens L42 and a biconcave lens L43, and a biconvex lens. Place the L44 and a biconcave lens L45 and the fourth lens group G4 with.
  • the third lens group G3 includes a biconcave lens L31 to a biconvex lens L32 as a thirty-first lens group G31.
  • a cemented lens of the biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side is the thirty-second lens group G32.
  • Anti-vibration lens group VR Anti-vibration lens group VR.
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • variable magnification optical system ZL having a bright F value, a wide angle of view, and various aberrations corrected favorably.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing a configuration of ZL (ZL1 to ZL13) and refractive power distribution.
  • ZL1 to ZL13 the optical axis of each lens group when changing the magnification from the wide-angle end state (W) through the intermediate focal length state (M) to the telephoto end state (T) is shown.
  • the moving direction along is indicated by an arrow.
  • variable magnification optical systems ZL1 to ZL13 In the upper part of the sectional view of the variable magnification optical systems ZL1 to ZL13, the moving direction of the focusing lens group when focusing on an object at a short distance from infinity is indicated by an arrow, and the anti-vibration lens group when correcting image blurring The state of VR is also shown.
  • each reference symbol for FIG. 1 according to the first embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference symbol. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
  • Tables 1 to 13 are shown below. These are tables of specifications in the first to thirteenth examples.
  • d-line (wavelength 587.562 nm) and g-line (wavelength 435.835 nm) are selected as the calculation targets of the aberration characteristics.
  • the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction
  • R is the radius of curvature of each optical surface
  • D is the next optical surface from each optical surface
  • Or nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line
  • ⁇ d is the Abbe number based on the d-line of the material of the optical member.
  • (Di) indicates the surface interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface
  • (aperture stop) indicates the aperture stop S.
  • the optical surface is an aspherical surface
  • the surface number is marked with *
  • the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNo is the F number
  • ⁇ is the half angle of view (unit: °)
  • Y is the maximum image height
  • BF is the optical axis at the time of focusing on infinity.
  • the distance from the last lens surface to the image surface I is expressed in terms of air length.
  • TL is the distance from the front lens surface to the last lens surface on the optical axis when focusing on infinity. Each one is shown.
  • Di is the surface distance between the i-th surface and the (i + 1) -th surface
  • D0 is the axial air space between the object surface and the lens surface closest to the object side of the first lens group G1
  • f represents the focal length of the entire lens system
  • ⁇ represents the photographing magnification.
  • mm is generally used for the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified.
  • the optical system is not limited to this because the same optical performance can be obtained even when proportional expansion or proportional reduction is performed.
  • the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • variable magnification optical system ZL (ZL1) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass mold aspheric lens in which both lens surfaces are aspherical.
  • the biconcave lens L12 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L24 and a negative meniscus lens L25 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 having negative refractive power and a thirty-second lens group G32 having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31 and a biconvex lens L32 which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L34 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41, a cemented lens of a biconvex lens L42 and a biconcave lens L43, and a cemented lens of a biconvex lens L44 and a biconcave lens L45, which are arranged in order from the object side.
  • the biconcave lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes), and the second lens group G2 is moved to the object side.
  • the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the thirty-first lens group G31 located on the object side of the thirty-second lens group G32 is fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.73 and the focal length is 16.40 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.32 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.85 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. .33 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 1.14, and the focal length is 34.00 mm. 29 mm.
  • Table 1 below shows the values of each item in the first example.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 1 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL1 satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL1 according to the first example.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zoom optical system ZL1 according to the first example is in close focus.
  • FIG. 4A is a wide-angle end state
  • FIG. 4B is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • FNO is the F number
  • NA is the numerical aperture
  • A is the half field angle (unit: °) with respect to each image height
  • H0 is the object height.
  • d indicates the d-line
  • g indicates the aberration at the g-line.
  • those without these descriptions show aberrations at the d-line.
  • the value of the F number corresponding to the maximum aperture is shown.
  • the numerical aperture value corresponding to the maximum aperture is shown.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • variable magnification optical system ZL1 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL2) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power. 2 lens group G2, 3rd lens group G3 which has negative refractive power, and 4th lens group G4 which has positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass mold aspheric lens in which both lens surfaces are aspherical.
  • the biconcave lens L12 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L24 and a negative meniscus lens L25 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 having negative refractive power and a thirty-second lens group G32 having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-first lens group G31 is composed of a negative meniscus lens L31 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L32.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L34 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41, a cemented lens of a biconvex lens L42 and a biconcave lens L43, and a cemented lens of a biconvex lens L44 and a biconcave lens L45, which are arranged in order from the object side.
  • the biconcave lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes), and the second lens group G2 is moved to the object side.
  • the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the thirty-first lens group G31 located on the object side of the thirty-second lens group G32 is fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.64 and the focal length is 16.40 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.36 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.72, and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. .39 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.95 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 35 mm.
  • Table 2 shows the values of each item in the second example.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 2 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL2 satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) of the zoom optical system ZL2 according to the second example when focusing on infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zoom optical system ZL2 according to the second example is in close focus.
  • FIG. 8 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example, where (a) is a wide-angle end state, and (b) is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL2 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL3) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group G1 having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass mold aspheric lens in which both lens surfaces are aspherical.
  • the biconcave lens L12 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 includes a biconvex lens L24.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 having a positive refractive power and a thirty-second lens group G32 having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-first lens group G31 is composed of a negative meniscus lens L31 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L32.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L34 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41, a cemented lens of a biconvex lens L42 and a biconcave lens L43, and a cemented lens of a biconvex lens L44 and a biconcave lens L45, which are arranged in order from the object side.
  • the biconcave lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes), and the second lens group G2 is moved to the object side.
  • the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the thirty-first lens group G31 located on the object side of the thirty-second lens group G32 is fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.63 and the focal length is 16.40 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.37 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.73 and the focal length is 23.95 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.67 degrees is ⁇ 0. .38 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.95 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 35 mm.
  • Table 3 shows the values of each item in the third example.
  • Surface numbers 1 to 31 in Table 3 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL3 satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL3 according to Example 3.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 11 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on the close-up distance of the variable magnification optical system ZL3 according to Example 3.
  • FIG. 12A is a wide-angle end state
  • FIG. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL3 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL4) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power. 2 lens group G2, 3rd lens group G3 which has negative refractive power, and 4th lens group G4 which has positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass mold aspheric lens in which both lens surfaces are aspherical.
  • the biconcave lens L12 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 includes a biconvex lens L24.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 having negative refractive power and a thirty-second lens group G32 having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-first lens group G31 is composed of a negative meniscus lens L31 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L32.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L34 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a biconvex lens L41, a cemented lens of a biconvex lens L42, a biconcave lens L43, and a biconvex lens L44, and a negative meniscus lens L45 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes), and the second lens group G2 is moved to the object side.
  • the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the thirty-first lens group G31 located on the object side of the thirty-second lens group G32 is fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.36 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.77 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.67 degrees is ⁇ 0. 37 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.99 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 34 mm.
  • Table 4 shows the values of each item in the fourth example.
  • Surface numbers 1 to 31 in Table 4 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.
  • Table 4 shows that the variable magnification optical system ZL4 according to the fourth example satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 14 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) of the zoom optical system ZL4 according to the fourth example when focusing on infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 15 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zoom optical system ZL4 according to Example 4 is in close focus.
  • FIG. 16A shows a wide-angle end state
  • FIG. 16B shows an intermediate focal length state
  • FIG. 16A and 16B are lateral aberration diagrams when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL4 according to the fourth example, where FIG. 16A is a wide-angle end state, and FIG. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL4 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL5) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group G1 having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass mold aspheric lens in which both lens surfaces are aspherical.
  • the biconcave lens L12 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a biconvex lens L24 and a biconcave lens L25 arranged in this order from the object side.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 having negative refractive power and a thirty-second lens group G32 having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31 and a biconvex lens L32 which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L34 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, a negative meniscus lens L43 and a biconvex lens L44 having a concave surface facing the image side. And a negative meniscus lens L46 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L46 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L46 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes), and the second lens group G2 is moved to the object side.
  • the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the thirty-first lens group G31 located on the object side of the thirty-second lens group G32 is fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.36 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.75 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. 37 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.00 and the focal length is 34.00 mm, so that the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 33 mm.
  • Table 5 shows the values of each item in the fifth example.
  • Surface numbers 1 to 34 in Table 5 correspond to the optical surfaces m1 to m34 shown in FIG.
  • FIG. 18 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL5 according to Example 5.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 19 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on a close distance of the variable magnification optical system ZL5 according to Example 5.
  • FIG. 20 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL5 according to the fifth example.
  • (A) is a wide-angle end state, and (b) is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL5 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL6) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group G1 having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass mold aspheric lens in which both lens surfaces are aspherical.
  • the biconcave lens L12 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 includes a biconvex lens L24.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 having negative refractive power and a thirty-second lens group G32 having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31 and a biconvex lens L32 which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L34 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, a negative meniscus lens L43 and a biconvex lens L44 having a concave surface facing the image side. And a negative meniscus lens L45 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes), and the second lens group G2 is moved to the object side.
  • the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the thirty-first lens group G31 located on the object side of the thirty-second lens group G32 is fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.64 and the focal length is 16.40 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.36 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.75 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. 37 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.99 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 34 mm.
  • Table 6 shows the values of each item in the sixth example.
  • Surface numbers 1 to 31 in Table 6 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.
  • Table 6 shows that the variable magnification optical system ZL6 according to the sixth example satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 22 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL6 according to Example 6.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 23 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zooming optical system ZL6 according to Example 6 is in close focus.
  • FIG. 24A is a wide-angle end state
  • FIG. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL6 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • the zoom optical system ZL (ZL7) according to the seventh example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power. 2 lens group G2, 3rd lens group G3 which has negative refractive power, and 4th lens group G4 which has positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a negative meniscus lens L13 having a concave surface facing the object side, and a biconvex lens L14, which are arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass mold aspheric lens in which both lens surfaces are aspherical.
  • the negative meniscus lens L13 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a negative meniscus lens L21 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the image side, and a biconvex lens L21.
  • the 22nd lens group G22 includes a biconvex lens L23.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 having negative refractive power and a thirty-second lens group G32 having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-first lens group G31 is composed of a negative meniscus lens L31 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L32.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L34 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, a negative meniscus lens L43 and a biconvex lens L44 having a concave surface facing the image side. And a biconcave lens L45.
  • the biconcave lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes), and the second lens group G2 is moved to the object side.
  • the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the thirty-first lens group G31 located on the object side of the thirty-second lens group G32 is fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.65 and the focal length is 16.40 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.36 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.75 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. 37 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.98 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 34 mm.
  • Table 7 shows the values of each item in the seventh example.
  • Surface numbers 1 to 30 in Table 7 correspond to the respective optical surfaces m1 to m30 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL7 satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 26 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL7 according to Example 7.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 27 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zooming optical system ZL7 according to the seventh example is in close focus.
  • FIG. 28 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL7 according to Example 7, where (a) is a wide-angle end state and (b) is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL7 has excellent various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL8) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power. 2 lens group G2, 3rd lens group G3 which has negative refractive power, and 4th lens group G4 which has positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass mold aspheric lens in which both lens surfaces are aspherical.
  • the biconcave lens L12 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L24 and a negative meniscus lens L25 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 having negative refractive power and a thirty-second lens group G32 having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31 and a biconvex lens L32 which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L34 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41, a cemented lens composed of a biconvex lens L42 and a biconcave lens L43, and a cemented bilens lens L44 and a negative meniscus lens L45 having a concave surface facing the object side, arranged in order from the object side. It consists of a lens.
  • the negative meniscus lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes), and the second lens group G2 is moved to the object side.
  • the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the thirty-first lens group G31 located on the object side of the thirty-second lens group G32 is fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.94 and the focal length is 16.40 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.25 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 1.09 and the focal length is 24.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.67 degrees is ⁇ 0. .26 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 1.39 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 24 mm.
  • Table 8 shows the values of each item in the eighth example.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 8 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL8 satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 30 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL8 according to Example 8.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 31 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zooming optical system ZL8 according to Example 8 is in close focus.
  • FIG. 32 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL8 according to Example 8, where (a) is a wide-angle end state and (b) is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL8 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • the zoom optical system ZL (ZL9) according to the ninth example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power. 2 lens group G2, 3rd lens group G3 which has negative refractive power, and 4th lens group G4 which has positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass mold aspheric lens in which both lens surfaces are aspherical.
  • the biconcave lens L12 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L24 and a negative meniscus lens L25 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 having negative refractive power, a thirty-second lens group G32 having negative refractive power, and a thirty-third lens group having positive refractive power arranged in order from the object side.
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31 and a biconvex lens L32 which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the thirty-third lens group G33 includes a positive meniscus lens L35 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L34 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41, a cemented lens composed of a biconvex lens L42 and a biconcave lens L43, and a cemented bilens lens L44 and a negative meniscus lens L45 having a concave surface facing the object side, arranged in order from the object side. It consists of a lens.
  • the negative meniscus lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes), and the second lens group G2 is moved to the object side.
  • the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the thirty-first lens group G31 and the thirty-third lens group G33 located on both sides of the thirty-second lens group G32 are fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 1.10 and the focal length is 16.40 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.21 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 1.30, and the focal length is 24.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.67 degrees is ⁇ 0. .22 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 1.67 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 20 mm.
  • Table 9 shows the values of each item in the ninth example.
  • Surface numbers 1 to 34 in Table 9 correspond to the respective optical surfaces m1 to m34 shown in FIG.
  • FIG. 34 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) of the zoom optical system ZL9 according to Example 9 at the time of focusing on infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 35 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zooming optical system ZL9 according to Example 9 is in close focus.
  • FIG. 36 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL9 according to Example 9, where (a) is a wide-angle end state, and (b) is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL9 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL10) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass mold aspheric lens in which both lens surfaces are aspherical.
  • the biconcave lens L12 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L24 and a negative meniscus lens L25 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 having a positive refractive power, a thirty-second lens group G32 having a negative refractive power, and a thirty-third lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31 and a biconvex lens L32 which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the thirty-third lens group G33 includes a negative meniscus lens L35 having a concave surface directed toward the image side.
  • the positive meniscus lens L34 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41, a cemented lens of a biconvex lens L42 and a biconcave lens L43, and a cemented lens of a biconvex lens L44 and a biconcave lens L45, which are arranged in order from the object side.
  • the biconcave lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes), and the second lens group G2 is moved to the object side.
  • the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the thirty-first lens group G31 and the thirty-third lens group G33 located on both sides of the thirty-second lens group G32 are fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.33 mm.
  • the anti-vibration coefficient is ⁇ 0.83 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the movement amount of the anti-vibration lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. 34 mm.
  • the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 30 mm.
  • Table 10 shows the values of each item in the tenth embodiment.
  • Surface numbers 1 to 34 in Table 10 correspond to the optical surfaces m1 to m34 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL10 satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 38 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) of the variable magnification optical system ZL10 according to Example 10 at the time of focusing on infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 39 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zooming optical system ZL10 according to Example 10 is in close focus.
  • FIG. 40 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL10 according to Example 10, where (a) is a wide-angle end state and (b) is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL10 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL11) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power. 2 lens group G2, 3rd lens group G3 which has negative refractive power, and 4th lens group G4 which has positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass mold aspheric lens in which both lens surfaces are aspherical.
  • the biconcave lens L12 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L24 and a negative meniscus lens L25 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 having negative refractive power and a thirty-second lens group G32 having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-first lens group G31 includes a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the image side and a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L34 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41, a cemented lens of a biconvex lens L42 and a biconcave lens L43, and a cemented lens of a biconvex lens L44 and a biconcave lens L45, which are arranged in order from the object side.
  • the biconcave lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes), and the second lens group G2 is moved to the object side.
  • the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the thirty-first lens group G31 located on the object side of the thirty-second lens group G32 is fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.70 and the focal length is 16.40 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.33 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.84 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. .33 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 1.11 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 30 mm.
  • Table 11 shows the values of each item in the eleventh embodiment.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 11 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL11 satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 42 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) of the zoom optical system ZL11 according to the eleventh example at the time of focusing on infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 43 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zooming optical system ZL11 according to Example 11 is in close focus.
  • FIG. 44A is a wide-angle end state
  • FIG. 44B is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL11 has good various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL12) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass mold aspheric lens in which both lens surfaces are aspherical.
  • the biconcave lens L12 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L24 and a negative meniscus lens L25 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 having negative refractive power and a thirty-second lens group G32 having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-first lens group G31 is composed of a cemented lens that is arranged in order from the object side and includes a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L34 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41, a cemented lens of a biconvex lens L42 and a biconcave lens L43, and a cemented lens of a biconvex lens L44 and a biconcave lens L45, which are arranged in order from the object side.
  • the biconcave lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes), and the second lens group G2 is moved to the object side.
  • the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the thirty-first lens group G31 located on the object side of the thirty-second lens group G32 is fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.67 and the focal length is 16.40 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.35 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.80 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. .35 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is -1.06 and the focal length is 34.00 mm, so the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting 0.57 degree rotational blur is -0. 32 mm.
  • Table 12 below shows values of various specifications in the twelfth embodiment.
  • Surface numbers 1 to 31 in Table 12 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL12 satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 46 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the variable magnification optical system ZL12 according to Example 12 is in focus at infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 47 is a diagram of various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zooming optical system ZL12 according to Example 12 is in close focus.
  • FIG. 48A is a wide-angle end state
  • FIG. 48B shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL12 according to the twelfth example has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL13) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group G1 having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass mold aspheric lens in which both lens surfaces are aspherical.
  • the biconcave lens L12 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L24 and a negative meniscus lens L25 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 having negative refractive power and a thirty-second lens group G32 having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-first lens group G31 is composed of a cemented lens of a biconcave lens L31 and a biconvex lens L32, which are arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L34 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41, a cemented lens of a biconvex lens L42 and a biconcave lens L43, and a cemented lens of a biconvex lens L44 and a biconcave lens L45, which are arranged in order from the object side.
  • the biconcave lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes), and the second lens group G2 is moved to the object side.
  • the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the thirty-first lens group G31 located on the object side of the thirty-second lens group G32 is fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.33 mm.
  • the anti-vibration coefficient is ⁇ 0.83 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the movement amount of the anti-vibration lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. 34 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.11 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 30 mm.
  • Table 13 below shows values of various specifications in the thirteenth embodiment.
  • Surface numbers 1 to 31 in Table 13 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.
  • FIG. 50 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) of the zoom optical system ZL13 according to Example 13 at the time of focusing on infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 51 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zooming optical system ZL13 according to Example 13 is in close focus.
  • FIG. 52 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL13 according to Example 13, where (a) is a wide-angle end state and (b) is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL13 has good various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • the F value is smaller than about F3.5 from the wide-angle end state to the telephoto end state (preferably smaller than F2.8), and the F value is substantially reduced from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • a variable magnification optical system that is constant, has a wide field angle of about 50 or more at a half field angle, and has various aberrations corrected satisfactorily can be realized.
  • variable magnification optical system ZL As a numerical example of the variable magnification optical system ZL, a four-group configuration is shown, but the present invention is not limited to this, and can be applied to other group configurations (for example, five groups). Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of zooming or focusing.
  • variable magnification optical system ZL in order to focus from infinity to a short distance object, a part of the lens group, one entire lens group, or a plurality of lens groups is moved in the optical axis direction as a focusing lens group.
  • a configuration may be adopted.
  • such a focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor (for example, an ultrasonic motor).
  • an autofocus motor for example, an ultrasonic motor.
  • variable magnification optical system ZL either one of the entire lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or rotated (oscillated) in an in-plane direction including the optical axis.
  • a vibration-proof lens group that corrects image blur caused by camera shake may be used.
  • a fixed lens may be disposed on the image side of the thirty-second lens group G32 during image stabilization.
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably arranged in the vicinity of the third lens group G3.
  • a lens frame may be used instead of a member as an aperture stop.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve good optical performance with high contrast.
  • variable magnification optical system ZL can have a variable magnification ratio of about twice.
  • ZL ZL1 to ZL13
  • Variable magnification optical system G1 First lens group G2 Second lens group G21 21st lens group (focusing lens group) G22 22nd lens group G3 3rd lens group G31 31st lens group G32 32nd lens group (anti-vibration lens group) G33 33rd lens group G4 4th lens group S Aperture stop I Image surface 1 Camera (optical equipment)

Abstract

　変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）と、正の屈折力を有する第２レンズ群（Ｇ２）と、負の屈折力を有する第３レンズ群（Ｇ３）と、正の屈折力を有する第４レンズ群（Ｇ４）とを有し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔と、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔と、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行い、第３レンズ群は、防振レンズ群（ＶＲ）として像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第３２レンズ群（Ｇ３２）と、第３２レンズ群の物体側に配置され第３１レンズ群（Ｇ３１）とを有し、第３２レンズ群は、負の屈折力を有し、次の条件式（１）を満足する。　０．４００　＜　ｆ４／ｆ２　＜　１．３００　…（１）

Description

変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法に関する。
　本願は、２０１５年０１月３０日に出願された日本国特許出願２０１５－０１７９１２号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　従来より、手振れ補正機構を備えた広画角の変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。
特開平１１－２３１２２０号公報
　近年、変倍光学系では、良好な光学性能を備えつつ、Ｆ値の明るい光学系であることが求められている。
　本発明の一態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行い、前記第３レンズ群は、防振レンズ群として像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第３２レンズ群と、前記第３２レンズ群の物体側に配置された第３１レンズ群とを有し、前記第３２レンズ群は、負の屈折力を有し、以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系。
　０．４００　＜　ｆ４／ｆ２　＜　１．３００
　但し、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行い、前記第３レンズ群は、防振レンズ群として像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第３２レンズ群と、前記第３２レンズ群の物体側に配置され像ブレ補正時に光軸と垂直方向における位置が不動の第３１レンズ群とを有し、前記第３１レンズ群は、正もしくは負の屈折力を有し、前記第３２レンズ群は、負の屈折力を有し、次の条件式を満足する。
　０．４００　＜　ｆ４／ｆ２　＜　１．３００
　但し、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　本発明の別の一態様に係る光学機器は、上述の変倍光学系を搭載する。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系の製造方法であって、前記第３レンズ群は、防振レンズ群として像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第３２レンズ群と、前記第３２レンズ群の物体側に配置された第３１レンズ群とを有し、前記第３２レンズ群は、負の屈折力を有し、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　０．４００　＜　ｆ４／ｆ２　＜　１．３００
　但し、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系の製造方法であって、前記第３レンズ群は、防振レンズ群として像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第３２レンズ群と、前記第３２レンズ群の物体側に配置され像ブレ補正時に光軸と垂直方向における位置が不動の第３１レンズ群とを有し、前記第３１レンズ群は、正もしくは負の屈折力を有し、前記第３２レンズ群は、負の屈折力を有し、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　０．４００　＜　ｆ４／ｆ２　＜　１．３００
　但し、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
（Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 変倍光学系を搭載したカメラの構成の一例を示す図である。 変倍光学系の製造方法の一例の概略を示す図である。 変倍光学系の製造方法の一例の概略を示す図である。
　以下、実施形態について、図面を参照しながら説明する。図１は、変倍光学系ＺＬの構成の一例を示す。他の例において、レンズ群の数、各レンズ群におけるレンズ構成等は適宜変更可能である。
　一実施形態において、変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔を変化させることにより変倍を行い、第３レンズ群Ｇ３は、防振レンズ群（ＶＲ）として像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第３２レンズ群Ｇ３２と、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に配置された第３１レンズ群Ｇ３１とを有し、第３２レンズ群Ｇ３２は、負の屈折力を有する。
　代替的に、変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行い、第３レンズ群Ｇ３は、防振レンズ群（ＶＲ）として像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第３２レンズ群Ｇ３２と、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に配置され像ブレ補正時に光軸と垂直方向における位置が不動の第３１レンズ群Ｇ３１とを有し、第３１レンズ群Ｇ３１は、正もしくは負の屈折力を有し、第３２レンズ群Ｇ３２は、負の屈折力を有する。
　このように、負正負正のレンズ群を有し、各群の間隔を変化させることにより、広画角の変倍光学系を実現することができる。また、負の第３レンズ群Ｇ３を、第３１レンズ群Ｇ３１と、負の第３２レンズ群Ｇ３２とを有するように構成し、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させて像ブレ補正を行うことにより、像ブレ補正時の偏心コマ収差の発生及び片ボケの発生を抑え、良好な結像性能を実現することができる。ここで、第３レンズ群Ｇ３以外のレンズ群（例えば第２レンズ群Ｇ２）の少なくとも一部を防振レンズ群にしようとすると、Ｆ値を小さく（明るく）しかつ像高も大きくした場合に製造敏感度が増してしまい、製造が困難になるという問題がある。しかしながら、負正負正を有する光学系において、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を防振レンズ群にすると、Ｆ値を小さくまたは像高を大きくした場合でも製造敏感度が増すことを回避することができるという効果を有する。第３レンズ群Ｇ３の一部を防振レンズ群とし、該防振レンズ群より物体側であって、第３レンズ群Ｇ３内に防振時に固定のレンズを配置すると、Ｆ値を小さくしても防振性能が低下しないという効果を有する。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（１）を満足する。
　０．４００　＜　ｆ４／ｆ２　＜　１．３００　…（１）
　但し、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離。
　条件式（１）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離と、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離との適切な比を規定するための条件式である。条件式（１）を満足することにより、（Ｆ２．８～Ｆ３．５程度の）明るいＦ値と、球面収差をはじめとする諸収差の良好な補正を実現しつつ、レンズ全長の小型化を図ることができる。
　条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に比べて短くなり、球面収差の補正が困難となる。そのため、（Ｆ２．８～Ｆ３．５程度の）明るいＦ値の達成が難しい可能性がある。
　効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を１．２００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を１．１００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（１）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に比べて長くなり、レンズ全長の小型化が困難となる。
　効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．５００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．６００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（２）を満足することが好ましくは可能である。
　０．７００　＜　ｆ３２／ｆ３　＜　２．５００　…（２）
　但し、
　ｆ３２：第３２レンズ群Ｇ３２の焦点距離、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離。
　条件式（２）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離に対する、防振レンズ群（ＶＲ）である第３２レンズ群Ｇ３２の焦点距離を規定するための条件式である。条件式（２）を満足することにより、像ブレ補正時において、結像性能を良好としつつ、第３２レンズ群Ｇ３２の移動量を適切なものにすることができる。
　条件式（２）の上限値を上回ると、第３２レンズ群Ｇ３２の焦点距離が長くなり、像ブレ補正時の第３２レンズ群Ｇ３２の移動量が大きくなる。このため、像ブレ補正の機構が大型化する可能性がある。
　効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を２．１００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を１．７００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（２）の下限値を下回ると、第３２レンズ群Ｇ３２の焦点距離が短くなり、像ブレ補正時に発生する偏心コマ収差、あるいは片ボケの発生が増大し、像ブレ補正時に良好な結像性能を維持するのが難しい。
　効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を０．８００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．９００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第３２レンズ群Ｇ３２は、正レンズと負レンズとの接合レンズからなることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第３２レンズ群Ｇ３２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。また、像ブレ補正のために移動するレンズを小型軽量にすることができ、像ブレ補正機構及びレンズ全体の小型化にも有効である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第３１レンズ群Ｇ３１は、負レンズと、正レンズとを有することが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第３２レンズ群Ｇ３２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、負レンズと、正レンズとからなることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第３２レンズ群Ｇ３２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、負レンズと正レンズとの接合レンズからなることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第３２レンズ群Ｇ３２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、正レンズと、負レンズとからなることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第３２レンズ群Ｇ３２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第３１レンズ群３１は、物体側から順に並んだ、正レンズと負レンズとの接合レンズからなることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第３２レンズ群Ｇ３２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなり、第２１レンズ群Ｇ２１を合焦レンズ群として光軸方向に移動させることにより合焦を行うことが好ましくは可能である。
　この構成によれば、合焦の際に移動するレンズ群を小型軽量にすることができ、レンズ全系の小型化と、オートフォーカス時の合焦速度を高速化することができる。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第３２レンズ群Ｇ３２の最も像側のレンズ面は、非球面であることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第３２レンズ群Ｇ３２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（３）を満足することが好ましくは可能である。
　１．１００　＜　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＜　５．０００　…（３）
　但し、
　Ａ（Ｔ３．５）：望遠端状態においてＦ／３．５のＦ値に対応する軸上光線が、第３２レンズ群Ｇ３２の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量、
　Ａ（Ｔ４．０）：望遠端状態においてＦ／４．０のＦ値に対応する軸上光線が、第３２レンズ群Ｇ３２の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量。
　なお、前記非球面量とは、非球面の光軸上での、近似球面に対する非球面のサグ量を光軸に沿って測った量をいう。
　条件式（３）は、第３２レンズ群Ｇ３２の最も像側の非球面における非球面量の適切な値を規定するための条件式である。条件式（３）を満足することにより、像ブレ補正のために第３２レンズ群Ｇ３２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケを良好に補正することができる。
　条件式（３）の上限値を上回ると、第３２レンズ群Ｇ３２の非球面量が過大となり、像ブレ補正のために第３２レンズ群Ｇ３２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケを補正することが困難となる。
　効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を４．０００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を３．０００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（３）の下限値を下回ると、第３２レンズ群Ｇ３２の非球面量が不足し、像ブレ補正のために第３２レンズ群Ｇ３２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケを補正することが困難となる。
　効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を１．２５０とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を１．４００とすることが好ましくは可能である。
　以上のように、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系ＺＬを実現することができる。
　次に、上述の変倍光学系ＺＬを備えたカメラ（光学機器）について、図面を参照しながら説明する。図５３は、変倍光学系を搭載したカメラの構成の一例を示す。
　カメラ１は、図５３に示すように、撮影レンズ２として上述の変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式のカメラ（所謂ミラーレスカメラ）である。このカメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリーに記憶される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
　カメラ１に撮影レンズ２として搭載した変倍光学系ＺＬは、後述の各実施例からも分かるようにその特徴的なレンズ構成によって、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有している。したがって、カメラ１によれば、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有する光学機器を実現することができる。
　なお、カメラ１として、ミラーレスカメラの例を説明したが、これに限定されるものではない。例えば、カメラ本体にクイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに、上述の変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　続いて、上述の変倍光学系ＺＬの製造方法の一例について概説する。図５４及び図５５は、変倍光学系ＺＬの製造方法の一例を示す。
　図５４に示す例において、まず、鏡筒内に、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔を変化させることにより変倍を行うように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１）。第３レンズ群Ｇ３は、防振レンズ群（ＶＲ）として像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第３２レンズ群Ｇ３２と、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に配置された第３１レンズ群Ｇ３１とを有し、第３２レンズ群Ｇ３２は、負の屈折力を有するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２）。以下の条件式（１）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ３）。
　０．４００　＜　ｆ４／ｆ２　＜　１．３００…（１）
　但し、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　図５５に示す例において、まず、鏡筒内に、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行うように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。第３レンズ群Ｇ３は、防振レンズ群（ＶＲ）として像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第３２レンズ群Ｇ３２と、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に配置され像ブレ補正時に光軸と垂直方向における位置が不動の第３１レンズ群Ｇ３１とを有し、第３１レンズ群Ｇ３１は、正もしくは負の屈折力を有し、第３２レンズ群Ｇ３２は、負の屈折力を有するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２０）。次の条件式（１）を満足するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ３０）。
　０．４００　＜　ｆ４／ｆ２　＜　１．３００　…（１）
　但し、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離。
　レンズ配置の一例を挙げると、図１に示すように、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とを配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズと、両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズとを配置して第２レンズ群Ｇ２とし、両凹レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズとを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凸レンズＬ４１と、両凹レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５とを配置して第４レンズ群Ｇ４とする。また、第３レンズ群Ｇ３は、両凹レンズＬ３１から両凸レンズＬ３２までを第３１レンズ群Ｇ３１とし、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズを第３２レンズ群Ｇ３２（防振レンズ群ＶＲ）とする。このように準備した各レンズ群を、上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　上記の製造方法によれば、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系ＺＬを製造することができる。
　以下、各実施例について、図面に基づいて説明する。
　図１、図５、図９、図１３、図１７、図２１、図２５、図２９、図３３、図３７、図４１、図４５、及び図４９は、各実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ１３）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ１３の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から中間焦点距離状態（Ｍ）を経て望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示す。変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ１３の断面図の上部には、無限遠から近距離物体に合焦する際の合焦レンズ群の移動方向を矢印で示すとともに、像ブレを補正する際の防振レンズ群ＶＲの様子も示している。
　なお、第１実施例に係る図１に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
　以下に表１～表１３を示すが、これらは第１実施例～第１３実施例における各諸元の表である。
　各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長587.562nm）、ｇ線（波長435.835nm）を選んでいる。
　表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。また、（Ｄｉ）は第ｉ面と第（ｉ＋１）面との面間隔、（開口絞り）は開口絞りＳをそれぞれ示す。光学面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。
　表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数をそれぞれ示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ2は０であり、記載を省略する。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12＋Ａ14×ｙ14＋Ａ16×ｙ16＋Ａ18×ｙ18　…（ａ）
　表中の［各種データ］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、ωは半画角（単位：°）、Ｙは最大像高、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離を空気換算長により表記したもの、ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えたものをそれぞれ示す。
　表中の［可変間隔データ］において、Ｄｉは第ｉ面と第（ｉ＋１）面との面間隔、Ｄ０は物体面と第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面との軸上空気間隔、ｆはレンズ全系の焦点距離、βは撮影倍率をそれぞれ示す。
　表中の［レンズ群データ］において、各レンズ群の始面と焦点距離を示す。
　表中の［条件式対応値］には、上記の条件式（１）～（３）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われる。しかし、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図４及び表１を用いて説明する。第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１）は、図１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。また、両凹レンズＬ１２は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２とからなる。第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３４は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５との接合レンズとからなる。なお、両凹レンズＬ４５は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に位置する、第３１レンズ群Ｇ３１は、像ブレ補正時に固定である。
　第１実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．７３であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３２mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．８５であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３３mmである。望遠端状態において、防振係数は－１．１４であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２９mmである。
　下記の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。表１における面番号１～３２が、図１に示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表１）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 141.63094　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.71640　 　12.038　　　1.00000
　＊3　　-163.31283　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　 106.92575　　　2.420　　　1.00000
　　5　　-163.11816　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　54.83939　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　48.77184　　　5.134　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-212.53934　　　(D8) 　　　1.00000
　　9　　　45.70675　　　3.974　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -288.07145　　　0.100　　　1.00000
　　11　 　48.60693　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　12　 　19.56306　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　 　60.48377　　　(D13)　　　1.00000
　　14　 　50.48320　　　5.971　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-36.76255　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-56.36078　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-44.67424　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　19　　136.86704　　　0.100　　　1.00000
　　20　 　78.75412　　　3.763　　　1.84666　　　23.8
　　21　　-61.79495　　　2.000　　　1.00000
　　22　　-66.55193　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　23　 　33.85946　　　3.577　　　1.80518　　　25.4
　＊24　　166.11512　　　(D24)　　　1.00000
　　25　 　32.35576　　　7.398　　　1.49700　　　81.7
　　26　　-47.64507　　　0.100　　　1.00000
　　27　 　44.76173　　　8.068　　　1.49700　　　81.7
　　28　　-28.00000　　　1.500　　　1.74950　　　35.2
　　29　　112.87980　　　0.500　　　1.00000
　　30　 　62.06564　　　6.433　　　1.49700　　　81.7
　　31　　-60.00000　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊32　 1756.27000　　　(D32)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面      κ           A4          A6            A8          A10
  1  1.00000e+00  2.39893e-06 -3.02265e-09 -3.98490e-12  7.49728e-15
  2  0.00000e+00  1.03248e-05 -2.60887e-09  1.01418e-10 -3.52377e-13
  3  1.00000e+00 -2.78891e-06  8.09697e-10  3.72105e-11 -1.98773e-13
 24  1.00000e+00 -1.69763e-06 -2.10001e-10  9.14225e-12 -1.74272e-14
 32  1.00000e+00  1.63396e-05  8.55710e-09  1.48907e-11  9.87697e-15
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.84　　　　2.89　　　　2.90
　ω　　53.9　　　　40.5　　　　30.1
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 159.619　　 155.850　　159.619
　BF　　27.560　　　34.986　　　50.202
 
［可変間隔データ］
             無限遠合焦時                 至近距離合焦時
        W         M        T           W         M         T
 D0     ∞        ∞       ∞        334.20    337.97    334.20
 β     -       -          -        -0.0459    -0.0653   -0.0958
  f   16.40     23.50     34.00        -          -          -
 D8   25.600    11.753     2.000     27.098     13.374     3.831
 D13   5.686     5.686     5.686      4.188      4.065     3.855
 D16   3.000    11.057    14.758      3.000     11.057     14.758
 D24  12.000     6.595     1.200     12.000      6.595      1.200
 D32  27.560    34.986    50.202     27.571     35.009     50.252
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-23.08
　第2レンズ群　　　　9　　　 40.97
　　第21レンズ群　　 9　　　 79.53
　　第22レンズ群　　14　　　 66.09
　第3レンズ群　　 　17　　　-51.06
　　第31レンズ群　　17　　 -617.47
　　第32レンズ群　　22　　　-58.65
　第4レンズ群　　 　25　　　 37.98
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４／ｆ２　＝　0.927
　条件式（２）　ｆ３２／ｆ３　＝　1.149
　条件式（３）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.740
　表１から、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、条件式（１）～（３）を満足することが分かる。
　図２は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図３は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図４は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ａは各像高に対する半画角（単位:°）、Ｈ０は物体高を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線における収差を示す。また、これらの記載のないものは、ｄ線における収差を示す。但し、無限遠合焦時の球面収差図では、最大口径に対応するＦナンバーの値を示す。至近距離合焦時の球面収差図では、最大口径に対応する開口数の値を示す。非点収差図では、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。
　後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　図２～図４から、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図５～図８及び表２を用いて説明する。第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ２）は、図５に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。また、両凹レンズＬ１２は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２とからなる。第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３４は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５との接合レンズとからなる。なお、両凹レンズＬ４５は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に位置する、第３１レンズ群Ｇ３１は、像ブレ補正時に固定である。
　第２実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．６４であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３６mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．７２であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３９mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．９５であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３５mmである。
　下記の表２に、第２実施例における各諸元の値を示す。表２における面番号１～３２が、図５に示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表２）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 150.10753　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.71640　 　11.635　　　1.00000
　＊3　　-200.00000　　　1.700　　　1.76690　　　46.9 
　　4　　 110.26615　　　3.043　　　1.00000
　　5　　 -91.18897　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　92.62695　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　59.51795　　　4.893　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-144.55653　　　(D8)　　　 1.00000
　　9　　　54.17771　　　3.853　　　1.57957　　　53.7
　　10　 -168.15683　　　0.100　　　1.00000
　　11　 　48.15476　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　12　 　20.82567　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　 　71.98010　　　(D13)　　　1.00000
　　14　 　58.01895　　　5.140　　　1.51680　　　63.9
　　15　　-52.48261　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-74.41904　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-43.11863　　　1.300　　　1.90265　　　35.7
　　19　-3362.00370　　　0.100　　　1.00000
　　20　　104.17981　　　3.392　　　1.84666　　　23.8
　　21　　-70.96939　　　2.000　　　1.00000
　　22　 -123.26792　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　23　　 39.25731　　　2.900　　　1.80518　　　25.4
　＊24　　 97.15002　　　(D24)　　　1.00000
　　25　　 33.14690　　　7.392　　　1.49700　　　81.7
　　26　　-45.99196　　　0.100　　　1.00000
　　27　　 42.33821　　　8.071　　　1.49700　　　81.7
　　28　　-28.00000　　　1.500　　　1.80100　　　34.9
　　29　　 51.31589　　　0.526　　　1.00000
　　30　　 39.34858　　　5.507　　　1.49700　　　81.7
　　31　 -147.88723　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊32　　527.01174　　　(D32)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面      κ            A4          A6          A8            A10
  1  1.00000e+00  1.26673e-06 -8.06378e-10 -5.17432e-12　 6.92202e-15
  2  0.00000e+00  7.39970e-06 -1.69408e-09  8.62137e-11　-2.76050e-13
  3  1.00000e+00 -3.24223e-06 -1.82950e-09  4.19496e-11　-1.68279e-13
 24  1.00000e+00 -1.72282e-06 -2.38905e-09  2.61824e-11　-6.18766e-14
 32  1.00000e+00  1.58498e-05  1.18507e-08 -1.55976e-11　3.21472e-14
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.86　　　　2.79　　　　2.81
　ω　　53.8　　　　40.1　　　　29.9
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 159.618　　 154.244　　156.368
　BF　　25.145　　　31.652　　　45.295
 
［可変間隔データ］
       無限遠合焦時                       至近距離合焦時
        W         M         T           W         M         T
 D0     ∞        ∞        ∞       340.38     345.76    343.63
 β     -         -         -       -0.0449    -0.0637     -0.0931
  f   16.40     23.50     34.00        -          -          -
 D8   28.281    12.865     2.000     29.898     14.571     3.902
 D13   5.918     5.918     5.918      4.301      4.212     4.016
 D16   3.000    12.629    18.705      3.000     12.629    18.705
 D24  14.025     7.930     1.200     14.025      7.930     1.200
 D32  25.145    31.652    45.295     25.145     31.652    45.295
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-24.25
　第2レンズ群　　　　9　　　 42.48
　　第21レンズ群　　 9　　　 79.22
　　第22レンズ群　　14　　　 72.35
　第3レンズ群　　 　17　　　-64.54
　　第31レンズ群　　17　-99999.00
　　第32レンズ群　　22　　　-67.09
　第4レンズ群　　 　25　　　 42.46
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４／ｆ２　＝　1.000
　条件式（２）　ｆ３２／ｆ３　＝　1.039
　条件式（３）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.755
　表２から、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、条件式（１）～（３）を満足することが分かる。
　図６は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図７は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図８は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図６～図８から、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図９～図１２及び表３を用いて説明する。第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ３）は、図９に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。また、両凹レンズＬ１２は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、両凸レンズＬ２４からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２とからなる。第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３４は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５との接合レンズとからなる。なお、両凹レンズＬ４５は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に位置する、第３１レンズ群Ｇ３１は、像ブレ補正時に固定である。
　第３実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．６３であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３７mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．７３であり、焦点距離は２３．９５mmであるので、０．６７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３８mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．９５であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３５mmである。
　下記の表３に、第３実施例における各諸元の値を示す。表３における面番号１～３１が、図９に示すｍ１～ｍ３１の各光学面に対応している。
（表３）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 163.30041　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.71640　 　11.632　　　1.00000
　＊3　　-200.00000　　　1.722　　　1.76690　　　46.9
　　4　　 119.78033　　　3.168　　　1.00000
　　5　　 -79.22706　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　 124.43920　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　62.39960　　　4.890　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-133.86420　　　(D8)　　　 1.00000
　　9　　　48.51093　　　4.118　　　1.58313　　　59.4
　　10　 -176.87394　　　0.100　　　1.00000
　　11　　 49.08121　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　12　　 19.98762　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　　 63.37128　　　(D13)　　　1.00000
　　14　　 52.68721　　　4.196　　　1.49700　　　81.7
　　15　 -113.72899　　　(D15)　　　1.00000
　　16　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　17　　-41.35615　　　1.000　　　1.90265　　　35.7
　　18　-2033.84380　　　0.100　　　1.00000
　　19　　 95.41351　　　3.529　　　1.84666　　　23.8
　　20　　-68.05697　　　2.000　　　1.00000
　　21　 -115.66704　　　1.000　　　1.80400　　　46.6
　　22　　 41.08343　　　2.888　　　1.80518　　　25.4
　＊23　　107.26614　　　(D23)　　　1.00000
　　24　　 33.80083　　　7.404　　　1.49700　　　81.7
　　25　　-44.75974　　　0.100　　　1.00000
　　26　　 42.35968　　　8.006　　　1.56883　　　56.0
　　27　　-28.00000　　　1.500　　　1.90366　　　31.3
　　28　　 37.91033　　　0.500　　　1.00000
　　29　　 36.97974　　　8.146　　　1.70000　　　48.1
　　30　　-29.64467　　　2.000　　　1.80604　　　40.7
　＊31　60381.93200　　　(D31)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面      κ            A4          A6           A8          A10
  1  1.00000e+00  1.11419e-06  2.52394e-10 -5.86932e-12  7.15071e-15
  2  0.00000e+00  6.59539e-06 -1.62162e-09  8.28640e-11 -2.56086e-13
  3  1.00000e+00 -3.78859e-06 -3.13736e-09  3.84551e-11 -1.62364e-13
 23  1.00000e+00 -1.68070e-06 -2.52180e-09  2.06388e-11 -4.27009e-14
 31  1.00000e+00  1.51955e-05  9.57967e-09 -1.60225e-13 -1.30459e-14
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.95　　　 34.00
　FNo　　2.83　　　　2.81　　　　2.87
　ω　　53.8　　　　39.6　　　　30.0
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 159.621　　 153.085　　154.372
　BF　　24.417　　　31.945　　　45.425
 
［可変間隔データ］
              無限遠合焦時                  至近距離合焦時
          W        M        T            W        M        T
 D0      ∞       ∞       ∞         340.38    346.92   345.63
 β      -        -        -         -0.0449   -0.0647   -0.0926
  f    16.40     23.95    34.00         -         -         -
 D8    29.641    12.756   2.000       31.359    14.586    4.042
 D13    6.286     6.286   6.286        4.569     4.456    4.245
 D15    3.000    11.881  16.064        3.000    11.881   16.064
 D23   12.880     6.820   1.200       12.880     6.820    1.200
 D31   24.417    31.945  45.425       24.417    31.945   45.425
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-24.96
　第2レンズ群　　　　9　　　 43.65
　　第21レンズ群　　 9　　　 83.13
　　第22レンズ群　　14　　　 73.06
　第3レンズ群　　　 16　　　-68.79
　　第31レンズ群　　16　　 1918.75
　　第32レンズ群　　21　　　-68.77
　第4レンズ群　　　 24　　　 43.59
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４／ｆ２　＝　0.999
　条件式（２）　ｆ３２／ｆ３　＝　1.000
　条件式（３）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.770
　表３から、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、条件式（１）～（３）を満足することが分かる。
　図１０は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図１１は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図１２は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図１０～図１２から、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図１３～図１６及び表４を用いて説明する。第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ４）は、図１３に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。また、両凹レンズＬ１２は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、両凸レンズＬ２４からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２とからなる。第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３４は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３と両凸レンズＬ４４との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４５とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ４５は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に位置する、第３１レンズ群Ｇ３１は、像ブレ補正時に固定である。
　第４実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．６４であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３６mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．７７であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３７mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．９９であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３４mmである。
　下記の表４に、第４実施例における各諸元の値を示す。表４における面番号１～３１が、図１３に示すｍ１～ｍ３１の各光学面に対応している。
（表４）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 158.26471　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.71640　 　12.506　　　1.00000
　＊3　　-100.68692　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　 294.38156　　　2.036　　　1.00000
　　5　　-112.13035　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　85.46589　　　1.795　　　1.00000
　　7　　　62.15225　　　4.834　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-152.76455　　　(D8)　　 　1.00000
　　9　　　51.34147　　　5.247　　　1.57957　　　53.7
　　10　 -148.40876　　　0.100　　　1.00000
　　11　 　52.00686　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　12　 　20.66855　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　 　70.71894　　　(D13)　　　1.00000
　　14　 　43.27867　　　4.209　　　1.49700　　　81.7
　　15　 -204.02511　　　(D15)　　　1.00000
　　16　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　17　　-48.97633　　　1.000　　　1.80400　　　46.6
　　18　 -483.47840　　　0.100　　　1.00000
　　19　　123.68660　　　2.687　　　1.84666　　　23.8
　　20　 -137.51585　　　2.000　　　1.00000
　　21　 -144.72303　　　1.000　　　1.80400　　　46.6
　　22　 　31.48383　　　3.234　　　1.80518　　　25.4
　＊23　 　87.19368　　　(D23)　　　1.00000
　　24　 　29.45649　　　7.615　　　1.49700　　　81.7
　　25　　-43.56074　　　0.100　　　1.00000
　　26　 　57.11501　　　6.954　　　1.51680　　　63.9
　　27　　-29.46690　　　2.000　　　1.90200　　　25.3
　　28　　475.53687　　　5.530　　　1.58144　　　41.0
　　29　　-30.77992　　　0.113　　　1.00000
　　30　　-30.54254　　　2.000　　　1.80604　　　40.7
　＊31　 -129.81226　　　(D31)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面      κ           A4           A6           A8          A10
  1  1.00000e+00  3.21819e-09  2.61986e-09 -6.79605e-12  7.09724e-15
  2  0.00000e+00  5.03399e-06  1.70596e-10  4.14609e-11 -1.35933e-13
  3  1.00000e+00 -3.36707e-06 -3.58580e-09  1.66952e-11 -1.07642e-13
 23  1.00000e+00 -2.16204e-06 -4.20097e-10  7.89073e-13  2.88415e-14
 31  1.00000e+00  1.52012e-05  1.66306e-08 -6.37611e-12  6.87116e-14
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　 　24.50　　　 34.00
　FNo　　2.87　　　　2.89　　　　2.86
　ω　　53.8　　　　39.5　　　　30.3
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 159.618　　 152.183　　154.500
　BF　　27.995　　　37.306　　　50.547
 
［可変間隔データ］
            無限遠合焦時               至近距離合焦時
         W       M       T          W         M          T
 D0      ∞      ∞      ∞      340.38    347.82      345.50
 β      -       -       -      -0.0449   -0.0661     -0.0926
  f    16.40   24.50   34.00        -         -          -
 D8    28.962  11.435   2.000    30.607    13.196      3.948
 D13    6.055   6.055   6.055     4.410     4.294      4.107
 D15    3.148  10.508  13.742     3.148    10.508     13.742
 D23   12.502   5.922   1.200    12.502     5.922      1.200
 D31   27.995  37.306  50.547    27.995    37.306     50.547
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-24.41
　第2レンズ群　　　　9　　　 43.07
　　第21レンズ群　　 9　　　 82.23
　　第22レンズ群　　14　　　 72.25
　第3レンズ群　　　 16　　　-59.50
　　第31レンズ群　　16　　 -654.26
　　第32レンズ群　　21　　　-67.24
　第4レンズ群　　　 24　　　 40.98
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４／ｆ２　＝　0.951
　条件式（２）　ｆ３２／ｆ３　＝　1.130
　条件式（３）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.770
　表４から、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、条件式（１）～（３）を満足することが分かる。
　図１４は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図１５は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図１６は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図１４～図１６から、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図１７～図２０及び表５を用いて説明する。第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ５）は、図１７に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。また、両凹レンズＬ１２は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２４と、両凹レンズＬ２５とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２とからなる。第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３４は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸レンズＬ４４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４５との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４６とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ４６は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に位置する、第３１レンズ群Ｇ３１は、像ブレ補正時に固定である。
　第５実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．６４であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３６mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．７５であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３７mmである。望遠端状態において、防振係数は－１．００であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３３mmである。
　下記の表５に、第５実施例における各諸元の値を示す。表５における面番号１～３４が、図１７に示すｍ１～ｍ３４の各光学面に対応している。
（表５）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 214.03011　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.71640　　11.176　　　1.00000
　＊3　　-149.10992　　　1.788　　　1.76690　　　46.9
　　4　　 166.28713　　　1.900　　　1.00000
　　5　　-178.76254　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　70.87126　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　54.15316　　　5.068　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-156.77207　　　(D8)　　　 1.00000
　　9　　　65.37596　　　4.042　　　1.57957　　　53.7
　　10　　-86.40087　　　0.100　　　1.00000
　　11　　 32.87197　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　12　　 18.04495　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　　 43.87059　　　(D13)　　　1.00000
　　14　　 54.51621　　　4.209　　　1.62299　　　58.1
　　15　　-64.87306　　　0.100　　　1.00000
　　16　　-89.18990　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　17　　358.37492　　　(D17)　　　1.00000
　　18　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　19　　-36.39076　　　1.000　　　1.80400　　　46.6
　　20　　437.40063　　　0.100　　　1.00000
　　21　　 79.71445　　　3.263　　　1.84666　　　23.8
　　22　　-81.04803　　　2.000　　　1.00000
　　23　　-98.92231　　　1.000　　　1.80400　　　46.6
　　24　　 45.07100　　　2.162　　　1.80518　　　25.4
　＊25　　 97.54115　　　(D25)　　　1.00000
　　26　　 27.56072　　　9.635　　　1.49700　　　81.7
　　27　　-31.58623　　　1.500　　　1.90200　　　25.3
　　28　　-39.39114　　　0.100　　　1.00000
　　29　　 38.11576　　　1.500　　　1.90366　　　31.3
　　30　　 37.86683　　　10.551　　 1.48749　　　70.3
　　31　　-23.33658　　　1.500　　　1.95000　　　29.4
　　32　　-64.06913　　　1.309　　　1.00000
　　33　　-35.25758　　　2.000　　　1.80604　　　40.7
　＊34　　-66.66667　　　(D34)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面      κ           A4           A6           A8          A10
  1  1.00000e+00 -2.89628e-06  4.72674e-09 -4.61029e-12  5.30730e-15
  2  0.00000e+00 -9.24789e-07 -4.40603e-09  4.08078e-11 -1.12994e-13
  3  1.00000e+00 -2.38367e-06 -3.53563e-09  1.63815e-11 -1.35114e-13
 25  1.00000e+00 -1.99178e-06 -6.94424e-09  4.45213e-11 -8.23905e-14
 34  1.00000e+00  1.62225e-05  1.55144e-08 -2.37565e-11  6.72404e-14
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.80　　　　2.84　　　　2.85
　ω　　53.3　　　　40.0　　　　29.8
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 153.337　　 148.994　　152.660
　BF　　23.319　　　30.400　　　43.801
 
［可変間隔データ］
          無限遠合焦時                    至近距離合焦時
          W           M          T          W          M          T
 D0       ∞         ∞         ∞        346.66    351.01     347.34
 β       -           -         -        -0.0438    -0.0625   -0.0917
  f      16.40     23.50       34.00        -          -          -
 D8    27.207      12.364       2.000      29.043    14.128    3.870
 D13    6.261       6.261       6.261      4.424      4.496     4.391
 D17    3.000      11.348      16.997      3.000     11.348    16.997
 D25   11.150       6.221       1.200     11.150      6.221     1.200
 D34   23.319      30.400      43.801     23.319     30.400    43.801
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-25.73
　第2レンズ群　　　　9　　　 43.16
　　第21レンズ群　　 9　　　 62.62
　　第22レンズ群　　14　　　107.74
　第3レンズ群　　　 18　　　-51.17
　　第31レンズ群　　18　　 -428.29
　　第32レンズ群　　23　　　-60.70
　第4レンズ群　　　 26　　　 33.85
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４／ｆ２　＝　0.784
　条件式（２）　ｆ３２／ｆ３　＝　1.186
　条件式（３）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.801
　表５から、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５は、条件式（１）～（３）を満足することが分かる。
　図１８は、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図１９は、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図２０は、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図１８～図２０から、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図２１～図２４及び表６を用いて説明する。第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ６）は、図２１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。また、両凹レンズＬ１２は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、両凸レンズＬ２４からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２とからなる。第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３４は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸レンズＬ４４との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４５とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ４５は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に位置する、第３１レンズ群Ｇ３１は、像ブレ補正時に固定である。
　第６実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．６４であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３６mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．７５であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３７mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．９９であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３４mmである。
　下記の表６に、第６実施例における各諸元の値を示す。表６における面番号１～３１が、図２１に示すｍ１～ｍ３１の各光学面に対応している。
（表６）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 137.45565　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.71640　　13.249　　　1.00000
　＊3　　-200.00000　　　1.800　　　1.76690　　　46.9
　　4　　 140.79042　　　2.774　　　1.00000
　　5　　 -91.00641　　　1.700　　　1.49782　　　82.6
　　6　　 130.91139　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　57.71328　　　4.309　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-391.18420　　　(D8) 　　　1.00000
　　9　　　57.45469　　　3.759　　　1.57957　　　53.7
　　10　 -136.04620　　　0.100　　　1.00000
　　11　　 63.50444　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　12　　 22.40727　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　　125.90248　　　(D13)　　　1.00000
　　14　　 62.30210　　　4.178　　　1.49782　　　82.6
　　15　　-89.59040　　　(D15)　　　1.00000
　　16　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　17　　-44.41333　　　1.000　　　1.80400　　　46.6
　　18　　364.43292　　　0.100　　　1.00000
　　19　 　88.64581　　　3.070　　　1.84666　　　23.8
　　20　 -128.41166　　　2.000　　　1.00000
　　21　 -105.41745　　　1.000　　　1.80400　　　46.6
　　22　 　31.47150　　　3.668　　　1.80518　　　25.4
　＊23　　117.62838　　　(D23)　　　1.00000
　　24　　 32.80510　　　9.246　　　1.49782　　　82.6
　　25　　-24.51709　　　1.500　　　1.80440　　　39.6
　　26　　-41.14254　　　0.100　　　1.00000
　　27　 　29.14204　　　1.500　　　1.80100　　　34.9
　　28　 　16.11298　　14.456　　　1.49782　　　82.6
　　29　　-33.61990　　　1.759　　　1.00000
　　30　　-29.20249　　　2.000　　　1.80604　　　40.7
　＊31　 -200.00000　　　(D31)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面      κ           A4           A6           A8          A10
  1  1.00000e+00  7.98258e-07  1.75025e-09 -7.04385e-12  6.72581e-15
  2  0.00000e+00  6.66652e-06  7.09047e-10  7.33490e-11 -2.47224e-13
  3  1.00000e+00 -4.11933e-06 -1.72136e-09  1.46976e-11 -1.21272e-13
 23  1.00000e+00 -1.67444e-06 -3.26939e-09  3.01005e-11 -7.44169e-14
 31  1.00000e+00  9.56902e-06 -6.32519e-09  1.02300e-11 -1.47998e-13
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.83　　　　2.84　　　　2.90
　ω　　53.7　　　　40.5　　　　30.2
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 159.619　　 156.147　　159.217
　BF　　26.814　　　33.896　　　48.769
 
［可変間隔データ］
               無限遠合焦時                    至近距離合焦時
           W          M          T          W          M        T
 D0       ∞         ∞         ∞       340.38     343.85   340.78
 β       -          -          -       -0.0449    -0.0640  -0.0937
  f     16.40      23.50      34.00         -          -        -
 D8     25.331     11.804      2.000     26.896     13.464    3.841
 D13     5.722      5.722      5.722      4.157      4.061    3.881
 D15     3.000     11.367     14.560      3.000     11.367   14.560
 D23    11.785      6.392      1.200     11.785      6.392    1.200
 D31    26.814     33.896     48.769     26.814     33.896   48.769
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-23.77
　第2レンズ群　　　　9　　　 42.52
　　第21レンズ群　　 9　　　 79.65
　　第22レンズ群　　14　　　 74.50
　第3レンズ群　　　 16　　　-52.47
　　第31レンズ群　　16　　 -265.76
　　第32レンズ群　　21　　　-69.99
　第4レンズ群　　　 24　　　 37.73
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４／ｆ２　＝　0.887
　条件式（２）　ｆ３２／ｆ３　＝　1.308
　条件式（３）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.769
　表６から、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ６は、条件式（１）～（３）を満足することが分かる。
　図２２は、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ６の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図２３は、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ６の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図２４は、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ６の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図２２～図２４から、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ６は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図２５～図２８及び表７を用いて説明する。第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ７）は、図２５に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。また、負メニスカスレンズＬ１３は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸レンズＬ２１とからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、両凸レンズＬ２３からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２とからなる。第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３４は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸レンズＬ４４との接合レンズと、両凹レンズＬ４５とからなる。なお、両凹レンズＬ４５は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に位置する、第３１レンズ群Ｇ３１は、像ブレ補正時に固定である。
　第７実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．６５であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３６mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．７５であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３７mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．９８であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３４mmである。
　下記の表７に、第７実施例における各諸元の値を示す。表７における面番号１～３０が、図２５に示すｍ１～ｍ３０の各光学面に対応している。
（表７）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　　89.53266　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.72432　　10.787　　　1.00000
　　3　　-103.42713　　　1.784　　　1.80400　　　46.6
　　4　　 266.92556　　　4.198　　　1.00000
　　5　　 -43.32498　　　1.700　　　1.80400　　　46.6
　＊6　　-166.61981　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　48.05321　　　4.547　　　1.76182　　　26.6
　　8　 -1018.15300　　　(D8)　　　 1.00000
　　9　　　66.55625　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　10　　 33.15012　　　0.277　　　1.00000
　　11　 　35.08798　　　5.384　　　1.61720　　　54.0
　　12　　-90.24468　　　(D12)　　　1.00000
　　13　　 58.23067　　　4.702　　　1.49782　　　82.6
　　14　　-78.69518　　　(D14)　　　1.00000
　　15　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　16　　-39.33451　　　1.699　　　1.78590　　　44.2
　　17　 -379.78453　　　0.207　　　1.00000
　　18　　250.67620　　　4.217　　　1.79504　　　28.7
　　19　　-69.00176　　　2.000　　　1.00000
　　20　 -119.36962　　　1.000　　　1.80400　　　46.6
　　21　 　29.64048　　　3.618　　　1.84666　　　23.8
　＊22　 　95.54478　　　(D22)　　　1.00000
　　23　 　42.27347　　　8.607　　　1.49782　　　82.6
　　24　　-21.43355　　　1.500　　　1.79504　　　28.7
　　25　　-33.97007　　　0.100　　　1.00000
　　26　 　29.11675　　　1.500　　　1.79952　　　42.1
　　27　 　16.33858　　13.950　　　1.49782　　　82.6
　　28　　-35.02520　　　0.709　　　1.00000
　　29　　-37.48375　　　2.000　　　1.80604　　　40.7
　＊30　　282.56902　　　(D30)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面      κ           A4           A6          A8           A10
  1  1.08800e+00 -2.64980e-06  4.63837e-09 -3.36654e-12  1.72396e-15
                      A12          A14         A16          A18
                  0.00000e+00  0.00000e+00  0.00000e+00  0.00000e+00
 
 面      κ           A4           A6           A8           A10
  2  0.00000e+00 -3.94168e-06 -3.42246e-08  2.20742e-10 -1.84647e-12
                      A12          A14          A16          A18
                  8.17320e-15 -2.21930e-17  2.97840e-20 -1.43740e-23
 
 面      κ           A4           A6           A8           A10
  6 -1.26790e+00  1.17182e-05  2.20164e-08 -4.11096e-11  3.46520e-13
                      A12          A14          A16          A18
                 -7.77500e-16　 7.88800e-19　0.00000e+00　 0.00000e+00
 
 面      κ           A4           A6           A8           A10
 22  8.87400e-01 -2.07608e-06  4.69073e-09 -5.95702e-12  0.00000e+00
                      A12          A14          A16          A18
                  0.00000e+00　 0.00000e+00　0.00000e+00　 0.00000e+00
 
 面      κ           A4           A6           A8           A10
 30 -1.15047e+01  9.28220e-06 -1.69110e-08  6.56290e-11 -3.16077e-13
                      A12          A14          A16          A18
                  0.00000e+00　0.00000e+00　 0.00000e+00　0.00000e+00
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.89　　　　2.90　　　　2.91
　ω　　53.5　　　　40.1　　　　29.8
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 159.504　　 155.699　　159.556
　BF　　47.304　　　54.495　　　68.721
 
［可変間隔データ］
　　　　　　 　無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　　 W　　　　　 M　　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　T
 D0  　 ∞　　　　　∞　　　　　∞　　　340.50　　　344.30　　　340.44
 β　　 -　　　　   -　   　　  -　　　　-0.0450　  -0.0640　  -0.0938
  f　 16.40　　　 23.50　　　 34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8 　48.548　　　34.984　　　25.548　　50.022　　　36.571　　　27.315
 D12　10.234　　　10.234　　　10.234　　　8.760　　　 8.647　　　 8.466
 D14　11.330　　　19.385　　　24.208　　11.330　　　19.385　　　24.208
 D22　14.667　　　 9.180　　　 3.424　　14.667　　　 9.180　　　 3.424
 D30　47.304　　　54.495　　　68.721　　47.304　　　54.495　　　68.721
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-22.87
　第2レンズ群　　　　9　　　 40.73
　　第21レンズ群　　 9　　　 86.25
　　第22レンズ群　　13　　　 68.00
　第3レンズ群　　　 15　　　-56.62
　　第31レンズ群　　15　　 -408.50
　　第32レンズ群　　20　　　-70.04
　第4レンズ群　　　 23　　　 41.18
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４／ｆ２　＝　1.011
　条件式（２）　ｆ３２／ｆ３　＝　1.237
　条件式（３）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.676
　表７から、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ７は、条件式（１）～（３）を満足することが分かる。
　図２６は、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ７の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図２７は、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ７の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図２８は、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ７の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図２６～図２８から、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ７は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図２９～図３２及び表８を用いて説明する。第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ８）は、図２９に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。また、両凹レンズＬ１２は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２とからなる。第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３４は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４５との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ４５は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に位置する、第３１レンズ群Ｇ３１は、像ブレ補正時に固定である。
　第８実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．９４であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２５mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－１．０９であり、焦点距離は２４．５０mmであるので、０．６７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２６mmである。望遠端状態において、防振係数は－１．３９であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２４mmである。
　下記の表８に、第８実施例における各諸元の値を示す。表８における面番号１～３２が、図２９に示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表８）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 118.11493　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　18.50197　　15.261　　　1.00000
　＊3　　-116.47550　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　　99.79733　　　2.879　　　1.00000
　　5　　-111.98406　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　50.34852　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　48.79982　　　5.385　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-178.95096　　　(D8) 　　　1.00000
　　9　　　65.28171　　　4.673　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -174.54058　　　0.100　　　1.00000
　　11　　 48.60726　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　12　　 21.59175　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　　 70.71902　　　(D13)　　　1.00000
　　14　 　52.04753　　　6.934　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-32.71006　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-47.15395　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-39.13637　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　19　　 45.27882　　　0.100　　　1.00000
　　20　 　44.76406　　　4.806　　　1.84666　　　23.8
　　21　　-47.87829　　　2.000　　　1.00000
　　22　　-52.76760　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　23　 　37.74504　　　3.318　　　1.80518　　　25.4
　＊24　　146.86303　　　(D24)　　　1.00000
　　25　 　37.72449　　　7.793　　　1.49700　　　81.7
　　26　　-39.14542　　　0.100　　　1.00000
　　27　 　98.93544　　　7.448　　　1.49700　　　81.7
　　28　　-28.00000　　　1.500　　　1.74950　　　35.2
　　29　　206.14892　　　0.500　　　1.00000
　　30　 　59.16975　　　6.270　　　1.49700　　　81.7
　　31　　-61.60359　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊32　 -100.28613　　　(D32)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　κ　　　　　　A4　　　　　　A6　　　 　　A8　　　　　　A10
  1  1.00000e+00  2.40178e-06 -8.95764e-13 -3.96805e-12  4.67920e-15
  2  0.00000e+00  7.02698e-06  3.10152e-09  4.96276e-11 -1.36720e-13
  3  1.00000e+00 -4.79760e-06  4.18425e-09 -2.12106e-11 -4.47103e-14
 24 1.00000e+00 -2.30912e-06  3.28341e-10  7.64754e-12 -1.27403e-14
 32 1.00000e+00  8.57278e-06  4.99626e-09  2.15301e-12  9.13336e-15
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 24.50　　　 34.00
　FNo　　2.82　　　　2.94　　　　2.87
　ω　　53.7　　　　39.4　　　　30.2
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 174.752　　 173.397　　179.619
　BF　　39.319　　　46.677　　　60.163
 
［可変間隔データ］
　　　　　　 　無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　　 W　　　　　 M　　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　　 ∞　　　　　∞　　　　　∞　　　325.25　　　326.60　　　320.38
 β　　 -　　　　　 -　　　　　 -　　　　-0.0468　　 -0.0700　　 -0.0991
 f　　16.40　　　 24.50　　　 34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8 　24.760　　　10.384　　　 2.515　　26.284　　　12.053　　　 4.367
 D13　 5.472　　　 5.472　　　 5.472　　　3.948　　　 3.803　　　 3.621
 D16　 3.000　　　13.194　　　18.503　　　3.000　　　13.194　　　18.503
 D24　10.436　　　 5.904　　　 1.200　　10.436　　　 5.904　　　 1.200
 D32　39.319　　　46.677　　　60.163　　39.319　　　46.677　　　60.163
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-22.80
　第2レンズ群　　　　9　　　 39.76
　　第21レンズ群　　 9　　　 82.98
　　第22レンズ群　　14　　　 60.60
　第3レンズ群　　　 17　　　-35.94
　　第31レンズ群　　17　　 -203.19
　　第32レンズ群　　22　　　-47.84
　第4レンズ群　　　 25　　　 35.84
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４／ｆ２　＝　0.901
　条件式（２）　ｆ３２／ｆ３　＝　1.331
　条件式（３）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.738
　表８から、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ８は、条件式（１）～（３）を満足することが分かる。
　図３０は、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ８の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図３１は、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ８の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図３２は、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ８の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図３０～図３２から、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ８は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第９実施例）
　第９実施例について、図３３～図３６及び表９を用いて説明する。第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ９）は、図３３に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。また、両凹レンズＬ１２は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２と、正の屈折力を有する第３３レンズ群Ｇ３３とからなる。第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズからなる。第３３レンズ群Ｇ３３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５からなる。なお、正メニスカスレンズＬ３４は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４５との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ４５は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第３２レンズ群Ｇ３２の両側に位置する、第３１レンズ群Ｇ３１と、第３３レンズ群Ｇ３３とは、像ブレ補正時に固定である。
　第９実施例では、広角端状態において、防振係数は－１．１０であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２１mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－１．３０であり、焦点距離は２４．５０mmであるので、０．６７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２２mmである。望遠端状態において、防振係数は－１．６７であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２０mmである。
　下記の表９に、第９実施例における各諸元の値を示す。表９における面番号１～３４が、図３３に示すｍ１～ｍ３４の各光学面に対応している。
（表９）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 120.11174　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　18.42119　　13.635　　　1.00000
　＊3　　-200.00000　　　1.800　　　1.76690　　　46.9
　　4　　 150.83577　　　3.187　　　1.00000
　　5　　 -71.42255　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　48.32790　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　47.89535　　　5.085　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-307.69627　　　(D8) 　　　1.00000
　　9　　　78.39566　　　3.691　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -136.82539　　　0.100　　　1.00000
　　11　　 51.47266　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　12　　 22.82138　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　　 80.58386　　　(D13)　　　1.00000
　　14　　 49.88728　　　6.745　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-33.90595　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-49.81662　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-39.95312　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　19　　 64.01831　　　0.100　　　1.00000
　　20　　 63.23831　　　4.284　　　1.84666　　　23.8
　　21　　-44.37778　　　2.000　　　1.00000
　　22　　-46.75918　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　23　　 31.68983　　　3.419　　　1.80518　　　25.4
　＊24　　114.35109　　　1.500　　　1.00000
　　25　　 63.56480　　　1.500　　　1.51680　　　63.9
　　26　　 86.50782　　　(D26)　　　1.00000
　　27　　 36.38921　　　7.703　　　1.49700　　　81.7
　　28　　-41.41376　　　0.100　　　1.00000
　　29　　124.18153　　　7.172　　　1.49700　　　81.7
　　30　　-28.00000　　　1.500　　　1.74950　　　35.2
　　31　　342.75794　　　0.500　　　1.00000
　　32　　 55.54397　　　6.114　　　1.49700　　　81.7
　　33　　-70.97654　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊34　 -134.68679　　　(D34)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　κ　　　　　　A4　　　　　　A6　　　 　　A8　　　　　　A10
  1　1.00000e+00　 2.01132e-06　 2.29749e-10　-3.77587e-12　 4.80583e-15
  2　0.00000e+00　 6.00527e-06　 7.03155e-09　 1.86429e-11　-6.86773e-14
  3　1.00000e+00　-4.66953e-06　 2.82914e-09　-1.27985e-11　-4.47305e-14
 24　1.00000e+00　-2.84048e-06　-2.44667e-11　 8.10427e-12　 8.75587e-16
 34　1.00000e+00　 9.32637e-06　 4.56571e-09　 4.94800e-12　 6.31371e-15
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 24.50　　　 34.00
　FNo　　2.89　　　　2.90　　　　2.89
　ω　　53.7　　　　39.7　　　　30.5
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 175.322　　 172.751　　179.617
　BF　　39.318　　　49.232　　　65.386
 
［可変間隔データ］
　　　　　　 　無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　　 W　　　　　 M　　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　　 ∞　　　　　∞　　　　　∞　　　324.68　　　327.25　　　320.38
 β　　 -　　　　　 -　　　　　 -　　　　-0.0469　　 -0.0698　　 -0.0992
 f　　16.40　　　 24.50　　　 34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8 　26.346　　　10.812　　　 2.000　　27.875　　　12.502　　　 3.913
 D13　 5.609　　　 5.609　　　 5.609　　　4.079　　　 3.918　　　 3.695
 D16　 3.000　　　10.824　　　14.289　　　3.000　　　10.824　　　14.289
 D26　 9.915　　　 5.142　　　 1.200　　　9.915　　　 5.142　　　 1.200
 D34　39.318　　　49.232　　　65.386　　39.318　　　49.232　　　65.386
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-22.80
　第2レンズ群　　　　9　　　 39.72
　　第21レンズ群　　 9　　　 83.67
　　第22レンズ群　　14　　　 61.18
　第3レンズ群　　　 17　　　-37.17
　　第31レンズ群　　17　　 -353.13
　　第32レンズ群　　22　　　-40.79
　　第33レンズ群　　25　　　453.66
　第4レンズ群　　　 27　　　 36.44
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４／ｆ２　＝　0.917
　条件式（２）　ｆ３２／ｆ３　＝　1.098
　条件式（３）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.741
　表９から、第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ９は、条件式（１）～（３）を満足することが分かる。
　図３４は、第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ９の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図３５は、第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ９の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図３６は、第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ９の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図３４～図３６から、第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ９は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第１０実施例）
　第１０実施例について、図３７～図４０及び表１０を用いて説明する。第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１０）は、図３７に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。また、両凹レンズＬ１２は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２と、負の屈折力を有する第３３レンズ群Ｇ３３とからなる。第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズからなる。第３３レンズ群Ｇ３３は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３５からなる。なお、正メニスカスレンズＬ３４は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５との接合レンズとからなる。なお、両凹レンズＬ４５は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第３２レンズ群Ｇ３２の両側に位置する、第３１レンズ群Ｇ３１と、第３３レンズ群Ｇ３３とは、像ブレ補正時に固定である。
　第１０実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．７１であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３３mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．８３であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３４mmである。望遠端状態において、防振係数は－１．１０であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３０mmである。
　下記の表１０に、第１０実施例における各諸元の値を示す。表１０における面番号１～３４が、図３７に示すｍ１～ｍ３４の各光学面に対応している。
（表１０）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 129.36523　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.79076　 　12.080　　　1.00000
　＊3　　-168.11497　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　 102.22883　　　2.549　　　1.00000
　　5　　-153.79234　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　54.95054　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　49.28856　　　5.114　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-214.29260　　　(D8) 　　　1.00000
　　9　　　48.24357　　　3.936　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -231.49667　　　0.100　　　1.00000
　　11　　 54.48877　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　12　　 20.36996　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　　 71.07354　　　(D13)　　　1.00000
　　14　　 50.70089　　　6.202　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-35.23054　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-52.85379　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-42.64729　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　19　　144.87770　　　0.100　　　1.00000
　　20　　 79.01871　　　3.987　　　1.84666　　　23.8
　　21　　-53.45918　　　2.000　　　1.00000
　　22　　-59.87966　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　23　　 32.05790　　　3.858　　　1.80518　　　25.4
　＊24　　262.22395　　　1.000　　　1.00000
　　25　　305.22046　　　1.200　　　1.84666　　　23.8
　　26　　142.86447　　　(D26)　　　1.00000
　　27　　 32.29080　　　7.434　　　1.49700　　　81.7
　　28　　-47.77121　　　0.100　　　1.00000
　　29　　 46.02060　　　8.089　　　1.49700　　　81.7
　　30　　-28.00000　　　1.500　　　1.74950　　　35.2
　　31　　155.18418　　　0.500　　　1.00000
　　32　　 64.16805　　　6.127　　　1.49700　　　81.7
　　33　　-60.00000　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊34　　683.11096　　　(D34)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　κ　　　　　　A4　　　　　　A6　　　 　　A8　　　　　　A10
  1　1.00000e+00　 1.98429e-06　-2.63184e-09　-4.14768e-12　 7.44360e-15
  2　0.00000e+00　 1.01727e-05　-3.85488e-09　 9.89275e-11　-3.32301e-13
  3　1.00000e+00　-2.57886e-06　 7.52581e-10　 3.57367e-11　-1.88585e-13
 24　1.00000e+00　-1.77103e-06　 3.37823e-10　 8.82760e-12　-1.58340e-14
 34　1.00000e+00　 1.50115e-05　 7.78737e-09　 7.83699e-12　 3.12873e-14
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.86　　　　2.87　　　　2.87
　ω　　53.9　　　　40.4　　　　30.1
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 163.366　　 159.714　　163.819
　BF　　28.480　　　35.847　　　51.082
 
［可変間隔データ］
　　　　　　 　無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　　 W　　　　　 M　　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　　 ∞　　　　　∞　　　　　∞　　　336.63　　　340.29　　　336.18
 β　　 -　　　　　 -　　　　　 -　　　　-0.0455　　 -0.0648　　 -0.0952
 f　　16.40　　　 23.50　　　 34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8 　25.600　　　11.684　　　 2.000　　27.112　　　13.329　　　 3.862
 D13　 5.713　　　 5.713　　　 5.713　　　4.201　　　 4.068　　　 3.851
 D16　 3.000　　　11.142　　　15.251　　　3.000　　　11.142　　　15.251
 D26　12.000　　　 6.756　　　 1.200　　12.000　　　 6.756　　　 1.200
 D34　28.480　　　35.847　　　51.082　　28.480　　　35.847　　　51.082
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-23.03
　第2レンズ群　　　　9　　　 40.62
　　第21レンズ群　　 9　　　 81.58
　　第22レンズ群　　14　　　 63.92
　第3レンズ群　　　 17　　　-47.73
　　第31レンズ群　　17　　16447.87
　　第32レンズ群　　22　　　-60.32
　　第33レンズ群　　25　　 -318.30
　第4レンズ群　　　 27　　　 37.41
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４／ｆ２　＝　0.921
　条件式（２）　ｆ３２／ｆ３　＝　1.264
　条件式（３）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.727
　表１０から、第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ１０は、条件式（１）～（３）を満足することが分かる。
　図３８は、第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ１０の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図３９は、第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ１０の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図４０は、第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ１０の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図３８～図４０から、第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ１０は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第１１実施例）
　第１１実施例について、図４１～図４４及び表１１を用いて説明する。第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１１）は、図４１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。また、両凹レンズＬ１２は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２とからなる。第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３４は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５との接合レンズとからなる。なお、両凹レンズＬ４５は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に位置する、第３１レンズ群Ｇ３１は、像ブレ補正時に固定である。
　第１１実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．７０であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３３mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．８４であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３３mmである。望遠端状態において、防振係数は－１．１１であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３０mmである。
　下記の表１１に、第１１実施例における各諸元の値を示す。表１１における面番号１～３２が、図４１に示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表１１）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　　76.25229　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.79439　　13.642　　　1.00000
　＊3　　-200.00000　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　　75.03729　　　3.177　　　1.00000
　　5　　-125.54845　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　49.12256　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　47.85420　　　5.237　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-213.44096　　　(D8)　　　 1.00000
　　9　　　52.27459　　　3.866　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -201.45526　　　0.100　　　1.00000
　　11　　 47.65640　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　12　　 20.62433　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　　 51.97288　　　(D13)　　　1.00000
　　14　　 36.30851　　　6.943　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-40.01236　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-69.69258　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-66.13207　　　3.276　　　1.84666　　　23.8
　　19　　-27.82464　　　0.125　　　1.00000
　　20　　-27.46907　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　21　　-76.81907　　　1.500　　　1.00000
　　22　　-75.57149　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　23　　 27.59368　　　4.056　　　1.80518　　　25.4
　＊24　　140.34715　　　(D24)　　　1.00000
　　25　　 32.39018　　　7.345　　　1.49700　　　81.7
　　26　　-47.59659　　　0.100　　　1.00000
　　27　　 43.47080　　　8.151　　　1.49700　　　81.7
　　28　　-28.00000　　　1.500　　　1.74950　　　35.2
　　29　　204.99155　　　0.500　　　1.00000
　　30　　 91.74629　　　5.029　　　1.49700　　　81.7
　　31　　-60.00000　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊32　　738.89001　　　(D32)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　κ　　　　　　A4　　　　　　A6　　　 　　A8　　　　　　A10
  1　1.00000e+00　 1.17818e-06　-3.05356e-09　-5.29641e-12　 7.81141e-15
  2　0.00000e+00　 1.43376e-05　-6.00725e-09　 1.01780e-10　-3.85607e-13
  3　1.00000e+00　-1.46582e-06　 3.27408e-09　 1.79731e-11　-1.64353e-13
 24　1.00000e+00　-1.60481e-06　 1.85520e-09　-5.72587e-12　 3.09532e-14
 32　1.00000e+00　 1.48992e-05　 5.55835e-09　 1.79775e-11　-2.72544e-15
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.87　　　　2.87　　　　2.89
　ω　　53.9　　　　41.0　　　　30.4
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 161.620　　 155.892　　159.779
　BF　　27.863　　　36.595　　　51.713
 
［可変間隔データ］
　　　　　　 　無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　　 W　　　　　 M　　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　　 ∞　　　　　∞　　　　　∞　　　338.38　　　344.11　　　340.22
 β　　 -　　　　　 -　　　　　 -　　　　-0.0452　　 -0.0640　　 -0.0939
 f　　16.40　　　 23.50　　　 34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8 　25.600　　　11.386　　　 2.000　　27.124　　　13.079　　　 3.938
 D13　 5.914　　　 5.914　　　 5.914　　　4.390　　　 4.221　　　 3.976
 D16　 3.000　　　 8.552　　　11.709　　　3.000　　　 8.552　　　11.709
 D24　12.000　　　 6.202　　　 1.200　　12.000　　　 6.202　　　 1.200
 D32　27.863　　　36.595　　　51.713　　27.863　　　36.595　　　51.713
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-22.78
　第2レンズ群　　　　9　　　 40.42
　　第21レンズ群　　 9　　　 89.17
　　第22レンズ群　　14　　　 59.41
　第3レンズ群　　　 17　　　-49.31
　　第31レンズ群　　17　　 -319.89
　　第32レンズ群　　22　　　-60.56
　第4レンズ群　　　 25　　　 37.74
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４／ｆ２　＝　0.934
　条件式（２）　ｆ３２／ｆ３　＝　1.228
　条件式（３）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.717
　表１１から、第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１１は、条件式（１）～（３）を満足することが分かる。
　図４２は、第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１１の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図４３は、第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１１の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図４４は、第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１１の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図４２～図４４から、第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１１は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第１２実施例）
　第１２実施例について、図４５～図４８及び表１２を用いて説明する。第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１２）は、図４５に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。また、両凹レンズＬ１２は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２とからなる。第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２との接合レンズからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３４は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５との接合レンズとからなる。なお、両凹レンズＬ４５は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に位置する、第３１レンズ群Ｇ３１は、像ブレ補正時に固定である。
　第１２実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．６７であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３５mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．８０であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３５mmである。望遠端状態において、防振係数は－１．０６であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３２mmである。
　下記の表１２に、第１２実施例における各諸元の値を示す。表１２における面番号１～３１が、図４５に示すｍ１～ｍ３１の各光学面に対応している。
（表１２）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　　73.02420　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.71640　　13.599　　　1.00000
　＊3　　-200.00000　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　　73.09691　　　3.347　　　1.00000
　　5　　-108.14702　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　51.28745　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　49.11741　　　5.183　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-189.76183　　　(D8) 　　　1.00000
　　9　　　56.47818　　　3.732　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -178.32704　　　0.100　　　1.00000
　　11　　 49.11563　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　12　 　21.22809　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　 　54.71456　　　(D13)　　　1.00000
　　14　 　36.94523　　　6.983　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-38.41319　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-64.26981　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-68.05346　　　3.817　　　1.84666　　　23.8
　　19　　-23.99004　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　20　　-88.38043　　　1.500　　　1.00000
　　21　　-87.17709　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　22　　 29.35808　　　3.856　　　1.80518　　　25.4
　＊23　　129.21902　　　(D23)　　　1.00000
　　24　 　32.43952　　　7.387　　　1.49700　　　81.7
　　25　　-47.46555　　　0.100　　　1.00000
　　26　 　46.53091　　　8.006　　　1.49700　　　81.7
　　27　　-28.00000　　　1.500　　　1.74950　　　35.2
　　28　　220.75671　　　0.500　　　1.00000
　　29　 　83.84132　　　5.139　　　1.49700　　　81.7
　　30　　-60.00000　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊31　　717.42318　　　(D31)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　κ　　　　　　A4　　　　　　A6　　　 　　A8　　　　　　A10
  1　1.00000e+00　 1.32066e-06　-2.90839e-09　-6.61517e-12　 8.98619e-15
  2　0.00000e+00　 1.50281e-05　-5.84806e-09　 1.11035e-10　-4.24353e-13
  3　1.00000e+00　-1.65518e-06　 3.70661e-09　 1.62176e-11　-1.68192e-13
 23　1.00000e+00　-1.77911e-06　 2.96559e-09　-9.96675e-12　 3.84312e-14
 31　1.00000e+00　 1.45699e-05　 4.88540e-09　 2.17942e-11　-6.47982e-15
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.90　　　　2.90　　　　2.92
　ω　　53.9　　　　40.9　　　　30.4
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 162.518　　 156.790　　160.637
　BF　　28.551　　　37.243　　　52.408
 
［可変間隔データ］
　　　　　　 　無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　　 W　　　　　 M　　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　　 ∞　　　　　∞　　　　　∞　　　337.48　　　343.21　　　339.36
 β　　 -　　　　　 -　　　　　 -　　　　-0.0453　　 -0.0642　　 -0.0941
 f　　16.40　　　 23.50　　　 34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8 　25.600　　 11.376　　　 2.000　　27.126　　　13.075　　　 3.946
 D13　 5.921　　　 5.921　　　 5.921　　　4.395　　　 4.222　　　 3.975
 D16　 3.000　　　 8.539　　　11.662　　　3.000　　　 8.539　　　11.662
 D23　12.000　　　 6.266　　　 1.200　　12.000　　　 6.266　　　 1.200
 D31　28.551　　　37.243　　　52.408　　28.551　　　37.243　　　52.408
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-22.68
　第2レンズ群　　　　9　　　 40.15
　　第21レンズ群　　 9　　　 91.07
　　第22レンズ群　　14　　　 58.08
　第3レンズ群　　　 17　　　-48.55
　　第31レンズ群　　17　　 -233.28
　　第32レンズ群　　21　　　-64.20
　第4レンズ群　　　 24　　　 38.12
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４／ｆ２　＝　0.949
　条件式（２）　ｆ３２／ｆ３　＝　1.322
　条件式（３）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.704
　表１２から、第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ１２は、条件式（１）～（３）を満足することが分かる。
　図４６は、第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ１２の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図４７は、第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ１２の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図４８は、第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ１２の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図４６～図４８から、第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ１２は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第１３実施例）
　第１３実施例について、図４９～図５２及び表１３を用いて説明する。第１３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１３）は、図４９に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。また、両凹レンズＬ１２は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２とからなる。第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と両凸レンズＬ３２との接合レンズからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３４は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５との接合レンズとからなる。なお、両凹レンズＬ４５は、像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第３２レンズ群Ｇ３２の物体側に位置する、第３１レンズ群Ｇ３１は、像ブレ補正時に固定である。
　第１３実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．７０であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３３mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．８３であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３４mmである。望遠端状態において、防振係数は－１．１１であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３０mmである。
　下記の表１３に、第１３実施例における各諸元の値を示す。表１３における面番号１～３１が、図４９に示すｍ１～ｍ３１の各光学面に対応している。
（表１３）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　　74.98920　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.71640　　13.914　　　1.00000
　＊3　　-200.00000　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　　74.41837　　　3.254　　　1.00000
　　5　　-113.97279　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　51.25758　　　1.218　　　1.00000
　　7　　　48.46513　　　5.220　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-196.30825　　　(D8)　　　 1.00000
　　9　　　51.66521　　　3.926　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -186.59307　　　0.100　　　1.00000
　　11　　 53.65429　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　12　　 20.79244　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　　 64.81668　　　(D13)　　　1.00000
　　14　　 39.17548　　　6.856　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-37.89813　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-61.51660　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-44.13789　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　19　　 70.52747　　　4.187　　　1.84666　　　23.8
　　20　　-53.20362　　　1.500　　　1.00000
　　21　　-87.83350　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　22　　 30.11849　　　3.688　　　1.80518　　　25.4
　＊23　　116.01616　　　(D23)　　　1.00000
　　24　　 33.04611　　　7.402　　　1.49700　　　81.7
　　25　　-46.18687　　　0.100　　　1.00000
　　26　　 45.89714　　　8.060　　　1.49700　　　81.7
　　27　　-28.00000　　　1.500　　　1.74950　　　35.2
　　28　　186.58716　　　0.500　　　1.00000
　　29　　 75.28743　　　5.930　　　1.49700　　　81.7
　　30　　-60.00000　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊31　　605.98400　　　(D31)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　κ　　　　　　A4　　　　　　A6　　　 　　A8　　　　　　A10
  1　1.00000e+00　 1.05350e-06　-2.11331e-09　-6.68909e-12　 8.48966e-15
  2　0.00000e+00　 1.45018e-05　-7.42095e-09　 1.15879e-10　-4.19276e-13
  3　1.00000e+00　-1.74349e-06　 2.25437e-09　 1.87840e-11　-1.73570e-13
 23　1.00000e+00　-1.88970e-06　 2.64440e-09　-8.43108e-12　 3.31091e-14
 31　1.00000e+00　 1.40217e-05　 4.02684e-09　 2.45025e-11　-1.18730e-14
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.87　　　　2.85　　　　2.90
　ω　　53.8　　　　40.8　　　　30.3
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 163.819　　 157.979　　161.332
　BF　　28.666　　　36.898　　　51.921
 
［可変間隔データ］
　　　　　　 　無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　　 W　　　　　 M　　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　　 ∞　　　　　∞　　　　　∞　　　336.18　　　342.02　　　338.67
 β　　 -　　　　　 -　　　　　 -　　　　-0.0454　　 -0.0643　　 -0.0942
 f　　16.40　　　 23.50　　　 34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8 　25.600　　　11.405　　　 2.000　　27.104　　　13.047　　　 3.854
 D13　 5.699　　　 5.699　　　 5.699　　　4.195　　　 4.058　　　 3.845
 D16　 3.000　　　 8.714　　　11.658　　　3.000　　　 8.714　　　11.658
 D23　12.000　　　 6.408　　　 1.200　　12.000　　　 6.408　　　 1.200
 D31　28.666　　　36.898　　　51.921　　28.666　　　36.898　　　51.921
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-22.86
　第2レンズ群　　　　9　　　 39.48
　　第21レンズ群　　 9　　　 85.05
　　第22レンズ群　　14　　　 59.11
　第3レンズ群　　　 17　　　-45.83
　　第31レンズ群　　17　　 -227.86
　　第32レンズ群　　21　　　-61.62
　第4レンズ群　　　 24　　　 37.86
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４／ｆ２　＝　0.959
　条件式（２）　ｆ３２／ｆ３　＝　1.344
　条件式（３）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.711
　表１３から、第１３実施例に係る変倍光学系ＺＬ１３は、条件式（１）～（３）を満足することが分かる。
　図５０は、第１３実施例に係る変倍光学系ＺＬ１３の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図５１は、第１３実施例に係る変倍光学系ＺＬ１３の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図５２は、第１３実施例に係る変倍光学系ＺＬ１３の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図５０～図５２から、第１３実施例に係る変倍光学系ＺＬ１３は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
　以上の各実施例によれば、広角端状態から望遠端状態までＦ３．５程度よりＦ値が小さく（好ましくは、Ｆ２．８より小さく）、また広角端状態から望遠端状態までＦ値を略一定とし、半画角で５０程度以上の広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系を実現することができる。
　ここまで本発明の態様を分かりやすくするために、実施形態の要素の符号を付して説明したが、本発明の態様がこれに限定されるものではない。以下の内容は、変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　変倍光学系ＺＬの数値実施例として、４群構成のものを示したが、これに限定されず、他の群構成（例えば、５群等）にも適用可能である。具体的には、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時または合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　変倍光学系ＺＬにおいて、無限遠から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として、光軸方向へ移動させる構成としてもよい。また、斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ（例えば、超音波モータ等）による駆動にも適している。特に、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を合焦レンズ群とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、いずれかのレンズ群全体または部分レンズ群を、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレ等によって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましくは可能である。また、第３２レンズ群Ｇ３２の像側に、防振時に固定のレンズを配置することとしてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げる。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ない。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の近傍に配置されるのが好ましくは可能である。開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの良好な光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　変倍光学系ＺＬは、例えば、変倍比が２倍程度にできる。
　ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ１３）　変倍光学系
　Ｇ１　第１レンズ群
　Ｇ２　第２レンズ群
　　Ｇ２１　第２１レンズ群（合焦レンズ群）
　　Ｇ２２　第２２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群
　　Ｇ３１　第３１レンズ群
　　Ｇ３２　第３２レンズ群（防振レンズ群）
　　Ｇ３３　第３３レンズ群
　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｓ　開口絞り
　Ｉ　像面
　１　カメラ（光学機器）

Claims (13)

  1. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行い、
    　前記第３レンズ群は、防振レンズ群として像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第３２レンズ群と、前記第３２レンズ群の物体側に配置された第３１レンズ群とを有し、
    　前記第３２レンズ群は、負の屈折力を有し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系。
    　０．４００　＜　ｆ４／ｆ２　＜　１．３００
    　但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
  2. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　０．７００　＜　ｆ３２／ｆ３　＜　２．５００
    　但し、
    　ｆ３２：前記第３２レンズ群の焦点距離、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
  3. 　前記第３２レンズ群は、正レンズと負レンズとの接合レンズからなることを特徴とする請求項１又は２に記載の変倍光学系。
  4. 　前記第３１レンズ群は、負レンズと、正レンズとを有することを特徴とする請求項１～３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  5. 　前記第３１レンズ群は、物体側から順に並んだ、負レンズと、正レンズとからなることを特徴とする請求項１～４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  6. 　前記第３１レンズ群は、物体側から順に並んだ、負レンズと正レンズとの接合レンズからなることを特徴とする請求項１～５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  7. 　前記第３１レンズ群は、物体側から順に並んだ、正レンズと、負レンズとからなることを特徴とする請求項１～４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  8. 　前記第３１レンズ群は、物体側から順に並んだ、正レンズと負レンズとの接合レンズからなることを特徴とする請求項１～４及び７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  9. 　前記第２レンズ群は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群と、正の屈折力を有する第２２レンズ群とからなり、
    　前記第２１レンズ群を合焦レンズ群として光軸方向に移動させることにより合焦を行うことを特徴とする請求項１～８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  10. 　前記第３２レンズ群の最も像側のレンズ面は、非球面であることを特徴とする請求項１～９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  11. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１０に記載の変倍光学系。
    　１．１００　＜　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＜　５．０００
    　但し、
    　Ａ（Ｔ３．５）：望遠端状態においてＦ／３．５のＦ値に対応する軸上光線が、前記第３２レンズ群の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量、
    　Ａ（Ｔ４．０）：望遠端状態においてＦ／４．０のＦ値に対応する軸上光線が、前記第３２レンズ群の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量。
    　なお、前記非球面量とは、非球面の光軸上での、近似球面に対する非球面のサグ量を光軸に沿って測った量をいう。
  12. 　請求項１～１１のいずれか一項に記載の変倍光学系を搭載することを特徴とする光学機器。
  13. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系の製造方法であって、
    　前記第３レンズ群は、防振レンズ群として像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第３２レンズ群と、前記第３２レンズ群の物体側に配置された第３１レンズ群とを有し、
    　前記第３２レンズ群は、負の屈折力を有し、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    　０．４００　＜　ｆ４／ｆ２　＜　１．３００
    　但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
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