WO2016056538A1 - 再結合装置 - Google Patents

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WO2016056538A1
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recombination
hydrogen
gas
oxygen
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智聡 毛利
平田　慎吾
五十嵐　実
佐藤　学
竜太郎 日野
優 上地
敦彦 寺田
保雄 西畑
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川崎重工業株式会社
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    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C9/00—Emergency protection arrangements structurally associated with the reactor, e.g. safety valves provided with pressure equalisation devices
    • G21C9/04—Means for suppressing fires ; Earthquake protection
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21D—NUCLEAR POWER PLANT
    • G21D3/00—Control of nuclear power plant
    • G21D3/08—Regulation of any parameters in the plant
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/02—Treating gases
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
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    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors

Definitions

  • the present invention relates to a recombination device for combining hydrogen and oxygen using a catalyst, and more particularly to a recombination device installed in a nuclear power facility such as a nuclear power plant.
  • the fuel cladding tube becomes hot due to a decrease in the core cooling capacity, and the zirconium that is used as the cladding tube material reacts with the coolant (water)-zirconium
  • a large amount of hydrogen may be generated by the radioactive decomposition of water, which is decomposed by radiation from reaction, fission products, and the like.
  • the hydrogen concentration may reach the explosion limit and cause a hydrogen explosion. If the reactor containment vessel or reactor building is damaged by the hydrogen explosion, radioactive materials may be released into the environment. Therefore, a means for preventing a hydrogen explosion at the time of a severe accident is necessary.
  • Patent Documents 1 and 2 a catalytic recombination apparatus that can recombine hydrogen and oxygen at room temperature using a catalyst.
  • Catalytic recombination devices used in nuclear facilities are required to be able to operate independently without using a power source or external power in consideration of operational reliability.
  • the buoyant force is used as the driving force.
  • the catalytic recombination apparatus includes a catalyst structure including a catalyst carrier that supports a catalyst.
  • JP 2011-174773 A Japanese Patent Laid-Open No. 11-94992 Japanese Patent Laid-Open No. 10-227885
  • the catalyst structure in the catalytic recombination apparatus of Patent Document 1 is configured by filling a granular catalyst in a (longitudinal) box-shaped cartridge, and arranging a plurality of cartridges filled with the catalyst vertically (see FIG. Bull filling type).
  • the catalyst surface area (reaction area) per unit volume can be increased, the reaction per unit volume is large, and there is a possibility that the size can be reduced.
  • the residence time distribution of the reactant flow, the drift, the blow-through, etc. occur, and the pressure loss of the catalyst layer increases.
  • a large chimney is required to obtain a large chimney effect, and the recombination apparatus becomes large as a whole.
  • the catalyst structure in the catalytic recombination apparatus of Patent Documents 2 and 3 has a structure (plate type) in which a plurality of catalysts are formed into a plurality of plates and arranged vertically, and a gas to be treated flows between the plates. ).
  • the gas to be treated flows between the plates arranged in parallel with an appropriate interval, so that the residence time distribution of the reactant flow, drift, blow-off, etc. occur, and the catalyst Problems such as pressure loss in the layer do not occur.
  • the catalyst since the catalyst is attached only to the surface of the plate, the surface area of the catalyst per unit volume is smaller than that of the pebble-filled type. If it is going to ensure, catalyst structure itself will enlarge.
  • a recombination device can be installed in the narrow place to efficiently reduce the hydrogen concentration. desirable.
  • the conventional recombination apparatus is large as described above, it has been difficult or impossible to install in a narrow place.
  • the present invention has been made in view of the above-described problems of the prior art, and it is an object of the present invention to provide a catalytic recombination apparatus that can reduce the size of the entire apparatus.
  • the present invention is a recombination device for combining hydrogen and oxygen using a catalyst, and has a large number of through-holes carrying the catalyst on the surface, A catalyst part that introduces a gas to be treated containing hydrogen and oxygen and recombines the hydrogen and oxygen; and a cylindrical part through which the gas to be treated after being treated by the catalyst part flows. , Comprising.
  • the present invention according to a second aspect is characterized in that, in the present invention according to the first aspect, the catalyst part is formed by partitioning through holes adjacent to each other with a thin wall.
  • the present invention according to the third aspect is characterized in that, in the present invention according to the first or second aspect, a cross section of the through hole is a polygon.
  • the buoyancy of the gas caused by the heat generated by the recombination reaction of the hydrogen and the oxygen in the catalyst unit The effective length of the cylindrical portion and the height of the catalyst portion are set so that the flow of the gas to be treated is generated in the through hole against the flow resistance in the through hole.
  • the present invention according to the fifth aspect is characterized in that, in the present invention according to the fourth aspect, the height of the catalyst portion is about 5 mm or less.
  • the present invention according to a sixth aspect is characterized in that, in the present invention according to the fourth or fifth aspect, the flow path equivalent diameter of the through hole is 1 mm to 1.79 mm.
  • an intrusion for preventing intrusion of water or foreign matter into the cylindrical portion on the outlet side of the cylindrical portion further has a prevention means.
  • the present invention according to an eighth aspect is the present invention according to the seventh aspect, wherein the intrusion prevention means includes an umbrella-shaped member that seals the upper end opening of the cylindrical portion, and the upper end portion of the cylindrical portion is A gas outlet is formed on the side surface.
  • the intrusion prevention means includes an umbrella-shaped member that seals the upper end opening of the cylindrical portion, and the upper end portion of the cylindrical portion is A gas outlet is formed on the side surface.
  • the present invention according to a ninth aspect is characterized in that, in the present invention according to any one of the first to eighth aspects, the catalyst structure is detachably attached to an inlet portion of the cylindrical portion. To do.
  • the entire apparatus can be downsized by downsizing the structure of the catalyst portion.
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a catalytic recombination device according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is an arrow view along the line II-II in FIG. 1.
  • FIG. 3 is an arrow view along the line III-III in FIG. 1.
  • FIG. 4 is an arrow view along line IV-IV in FIG. 1.
  • FIG. 6 is a longitudinal sectional view of the catalyst support member shown in FIG. 5.
  • the bottom view of the catalyst support member shown in FIG. The top view which expanded and showed the catalyst holder of the recombination apparatus shown in FIG.
  • the longitudinal cross-sectional view of the catalyst holder shown in FIG. The bottom view of the catalyst holder shown in FIG.
  • FIG. 2A and 2B are diagrams for explaining the structure of a catalyst part of the recombination apparatus shown in FIG. 1, wherein FIG. 2A is a plan view schematically showing the catalyst part, and FIG. .
  • (A) is the top view which expanded and showed the XIIa part of Fig.11 (a)
  • (b) is the longitudinal cross-sectional view which expanded and showed the XIIb part of FIG.11 (b).
  • the graph which showed the relationship between the thickness of a catalyst part, and the amount of hydrogen treatment.
  • the schematic diagram which showed the flow-path structural model of the recombination apparatus shown in FIG. The graph which showed the optimal range of the recombination apparatus shown in FIG.
  • the recombination apparatus is an apparatus for combining hydrogen and oxygen using a catalyst, and is installed in a nuclear-related facility such as a nuclear power plant.
  • the recombination apparatus 1 has a cylindrical portion 2 through which a gas to be treated containing hydrogen and oxygen flows.
  • the cylindrical part 2 is comprised with the cylindrical member.
  • the member which comprises the cylindrical part 2 is not restricted to a cylindrical member,
  • the cylindrical member of a square cross section can also be used.
  • a catalyst structure 4 including a catalyst part 3 having a large number of through-holes (flow paths) carrying a catalyst on the surface is provided.
  • the catalyst structure 4 has a disk-like or cylindrical outer shape and is fitted to the inner peripheral side of the circumferential protrusion on the upper surface of the structure support member 5 shown in FIGS. Attached to the lower end opening of the cylindrical portion 2 together with the member 5.
  • the catalyst structure 4 has a catalyst holder 6 shown in FIGS. 8 to 10 and a catalyst part 3 shown in FIG.
  • the catalyst holder 6 is composed of a substantially annular frame-shaped holding member that holds the peripheral edge portion of the catalyst portion 3, and the disc-shaped or cylindrical catalyst portion 3 is fitted into the concave portion of the catalyst holder 6.
  • the catalyst holder 6 can be formed of, for example, a stainless material.
  • a large number of through-holes (flow paths) provided in the catalyst unit 3 are polygons such as a triangle, a quadrangle, a pentagon, or a hexagon, and the flow paths adjacent to each other are partitioned by thin walls. (Honeycomb structure).
  • the catalyst part uses a porous ceramic or stainless steel as a support. That is, a large number of through holes 7 are formed in the catalyst portion 3 as shown in FIG.
  • the through-hole 7 extends along the direction in which the processing target gas is introduced into the cylindrical portion 2 (in this example, the axial direction of the cylindrical portion 2). Is distributed).
  • the catalyst is applied to the catalyst portion 3 at least on the inner peripheral surface of each through-hole 7.
  • the specific surface area (surface area per unit volume) of the catalyst part 3 can be increased, so that the contact efficiency between the gas to be treated and the catalyst can be greatly increased.
  • a bowl-shaped portion 2 ⁇ / b> A is formed at the lower end portion of the tubular portion 2.
  • a peripheral portion 5A of the structure support member 5 is disposed between the flange-shaped portion 2A of the cylindrical portion 2 and the external support piece 8, and these members are fixed in a laminated state by bolts 9.
  • an intrusion prevention means 10 for preventing intrusion of water and foreign matter into the cylindrical portion 2 is provided.
  • the intrusion prevention means 10 includes an umbrella-like member 11 that seals the upper end opening of the tubular portion 2.
  • spray water may be sprayed inside the reactor containment vessel, but the umbrella-shaped member 11 can prevent the spray water from entering the tubular portion 2. . Thereby, it can prevent that basic reaction is inhibited by water adhering to a catalyst.
  • a gas outlet 12 is formed on the side surface on the upper end side of the cylindrical portion 2, and the gas flowing through the cylindrical portion 2 is discharged to the side via the gas outlet 12.
  • a mesh member 13 is provided at the gas outlet 12, and the mesh member 13 functions as an intrusion prevention means 10 that prevents intrusion of foreign matter (flying objects) into the cylindrical portion 2.
  • the recombination apparatus 1 does not require a power source for its operation, and uses natural convection in the cylindrical portion 2 as a driving force. That is, natural convection in the cylindrical portion 2 against the flow resistance in the plurality of through holes 7 of the catalyst portion 3 due to the buoyancy of the gas due to the heat generated by the recombination reaction of hydrogen and oxygen in the catalyst structure 4
  • the effective length of the cylindrical portion 2 (the length of the portion that contributes to the occurrence of natural convection) and the height of the catalyst portion 3 are set.
  • FIG. 14 shows the relationship between the catalyst height (the height of the catalyst unit 3) and the hydrogen treatment amount in the case of a hydrogen concentration of 4 vol%, a reaction rate of 100%, and natural convection.
  • the hydrogen processing amount indicates the processing amount (kg / h) per unit inflow area of the gas to be processed into the recombination apparatus 1.
  • the amount of hydrogen treatment decreases as the catalyst height (the height of the catalyst unit 3) increases. Since the reaction between hydrogen and oxygen is very fast, the reaction is substantially completed immediately after the gas to be treated is introduced into the catalyst unit 3. For this reason, even if the catalyst height is increased, there is almost no contribution to reaction promotion. Rather, since the flow resistance in the catalyst unit 3 increases, the flow rate of the gas to be processed decreases, and as a result, the amount of hydrogen treatment decreases. Therefore, even if the height of the catalyst part is larger than 5 mm, the hydrogen treatment capacity is reduced, while the recombination apparatus is enlarged. On the other hand, if the height of the catalyst part is smaller than 5 mm, the hydrogen treatment capacity is improved. And it turns out that a recombination apparatus can be reduced in size.
  • FIG. 15 shows a flow path configuration model of the recombination device according to the present embodiment.
  • buoyancy associated with heat generated by the catalytic reaction between hydrogen and oxygen is expressed by the following formula (1) when the flow is in a laminar flow region.
  • P A ⁇ ⁇ g ⁇ h 2 (1) here, P A : Buoyancy due to heat generation by catalytic reaction [N / m 2 ] ⁇ : density difference ⁇ IN ⁇ OUT [kg / m 3 ] ⁇ IN : Inlet side gas density [kg / m 3 ] ⁇ OUT : outlet side gas density [kg / m 3 ] g: Gravity acceleration [m / s 2 ] h 2 : Chimney height [m]
  • the chimney height is an effective height corresponding to a portion where the chimney effect occurs in the cylindrical portion 2.
  • the flow resistance in the catalyst part 3 is represented by the following formula (2).
  • FIG. 16 shows a practically desirable range (blacked portion in the graph) for the recombination device according to the present embodiment created based on the formula (4).
  • the lower limit of VIN is set to 0.3 m / s in consideration of the hydrogen treatment amount of the existing recombination apparatus.
  • the upper limit of d 1 is 1.79 mm based on the catalyst part that can be manufactured.
  • the catalyst unit 3 has through-holes 7 having a large number of cross-sections along the direction of introduction of the gas to be processed into the cylindrical unit 2. Is formed and the height is small, it is possible to secure a small and high processing capacity by securing a large catalyst area, and to realize a reduction in pressure loss in the catalyst layer.
  • the proposal for pressure loss in the catalyst layer is to ensure natural convection due to the chimney effect even with a relatively small cylindrical part, so the amount of hydrogen treated per unit volume of the catalyst is greatly increased compared to conventional recombination equipment. Can be increased.
  • the catalyst height is set to 5 mm in consideration of the hydrogen treatment amount of the existing recombination apparatus.
  • the diameter of the catalyst unit 3 is 93 mm, and the overall dimensions of the entire apparatus are a diameter of 105 mm, a height of 420 mm, and a weight of about 2 kg. This is much smaller than the size and weight of the existing recombination apparatus.
  • the thickness of the catalyst part and the overall dimensions of the recombination apparatus according to the present invention are not limited to these numerical values, and are appropriately selected and set within a practically desirable range as described above, for example. be able to.
  • the catalyst structure 4 including the catalyst part 3 but also the entire recombination apparatus including the cylindrical part can be greatly reduced in size as compared with the case of the conventional catalytic recombination apparatus. Thereby, size reduction and weight reduction of the whole apparatus can be achieved.
  • the recombination device 1 can be reduced in size and weight, facilitating the installation and removal of the device, and reducing the exposure time of workers by shortening the work time.
  • the downsizing and weight reduction of the recombination device 1 makes it possible to install the recombination device 1 in a narrow place where hydrogen can accumulate, or to easily increase a large number of bases depending on the required amount of hydrogen treatment. It becomes possible to install.
  • the catalyst structure 4 is detachably attached to the lower end portion of the cylindrical portion 2 with the bolt 9, the bolt 9 is removed and the catalyst is removed from the cylindrical portion 2. By removing the structure 4, the catalyst can be easily replaced.

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Abstract

　この再結合装置(1)は、表面に触媒を担持した貫通孔を多数有し、水素と酸素を含む処理対象ガスを導入して水素と酸素を再結合する触媒部(3)と、触媒部(3)により処理された後の処理対象ガスがその内部を流通する筒状部(2)と、を備える。装置全体の小型化を図ることができる。

Description

再結合装置
　本発明は、触媒を用いて水素と酸素を結合させるための再結合装置に係わり、特に原子力発電所等の原子力関連設備に設置される再結合装置に関する。
　原子力発電所において過酷事故（シビアアクシデント）が発生した場合、炉心冷却能力の低下により燃料被覆管が高温となり、被覆管材料として使用されているジルコニウムと冷却材（水）とが反応する水－ジルコニウム反応、核分裂生成物等からの放射線により水が分解する水の放射性分解などによって、大量の水素が発生する可能性がある。
　この状態を放置しておくと、水素濃度が爆発限界に到達して水素爆発を起こす可能性がある。水素爆発によって原子炉格納容器や原子炉建屋が破損すると、放射性物質が環境中に放出される可能性があるので、過酷事故時における水素爆発を未然に防止するための手段が必要となる。
　従来、水－ジルコニウム反応により発生した水素を酸素と再結合させて、格納容器や原子炉建屋内の水素濃度を低下させるための再結合装置が知られている。そのような再結合装置の一つとして、触媒を用いて常温での水素と酸素との再結合を可能とした触媒式再結合装置が開発されている（特許文献１、２）。
　原子力施設に使用する触媒式再結合装置においては、運転の確実性を考慮して、電源や外部動力を使用せずに自立動作が可能なことが要求されるため、触媒反応時に生じる熱に起因する浮力を駆動力として利用している。
　触媒式再結合装置は、触媒を担持する触媒担体を含む触媒構造体を備えている。
特開２０１１－１７４７７３号公報 特開平１１－９４９９２号公報 特開平１０－２２７８８５号公報
　特許文献１の触媒式再結合装置における触媒構造体は、（縦長の）ボックス状のカートリッジに粒状の触媒を充填し、触媒が充填された複数のカートリッジを縦置きに並べて構成されている（ぺブル充填型）。
　ぺブル充填型触媒式再結合装置では、単位容積当たりの触媒表面積（反応面積）が大きくとれるため、単位容積当たりの反応が大きく、小型化できる可能性がある。しかし、触媒粒子間の空隙の不均一に起因して、反応物の流れの滞留時間分布、偏流、吹抜けなどが生じ、また触媒層の圧力損失が大きくなるという問題が生じる。特に、大きな圧力損失に対して自然対流を確保するためには、大きなチムニー（煙突）効果を得るために、大きなチムニーが必要となり、再結合装置が全体として大型化してしまう。
　また、特許文献２および３の触媒式再結合装置における触媒構造体は、複数の触媒を複数のプレート状に成形して縦に並べ、プレート間に被処理ガスを流すようにした構造（プレート型）となっている。
　プレート型触媒式再結合装置では、被処理ガスは、適度の間隔を有して平行に配列されたプレート間を流れるため、反応物の流れの滞留時間分布、偏流、吹抜けなどが生じ、また触媒層の圧力損失などの問題は生じない。しかし、プレート型触媒式再結合装置において、触媒が付着されているのは、プレートの表面のみであるため、単位容積当たりの触媒の表面積は、ぺブル充填型より小さくなるため、同一の反応表面積を確保しようとすれば、触媒構造体自体としては大型化することになる。
　また、原子力発電所の過酷事故時において発生した水素が、比較的狭い場所に溜る可能性がある場合には、該狭所に再結合装置を設置して効率的に水素濃度を低減することが望ましい。しかしながら、従来の再結合装置は、上述したように大型であるため、狭い場所への設置が困難若しくは不可能であった。
　本発明は、上述した従来技術の問題点に鑑みてなされたものであって、装置全体の小型化を図ることができる触媒式の再結合装置を提供することにある。
　上記課題を解決するために、第１の態様による本発明は、触媒を用いて水素と酸素を結合するための再結合装置であって、表面に前記触媒を担持した貫通孔を多数有し、前記水素と前記酸素を含む処理対象ガスを導入して前記水素と前記酸素を再結合する触媒部と、前記触媒部により処理された後の前記処理対象ガスがその内部を流通する筒状部と、を備える、ことを特徴とする。
　第２の態様による本発明は、第１の態様による本発明において、前記触媒部が、お互いに隣り合う貫通孔が薄壁で仕切られて形成されている、ことを特徴とする。
　第３の態様による本発明は、第１または第２の態様による本発明において、前記貫通孔の断面が、多角形である、ことを特徴とする。
　第４の態様による本発明は、第１乃至第３のいずれかの態様による本発明において、前記触媒部における前記水素と前記酸素の再結合反応により発生した熱に起因するガスの浮力によって、前記貫通孔における流動抵抗に抗して前記貫通孔において前記処理対象ガスの流れが発生するように、前記筒状部の有効長さおよび前記触媒部の高さが設定されている、ことを特徴とする。
　第５の態様による本発明は、第４の態様による本発明において、前記触媒部の高さは約５ｍｍ以下である、ことを特徴とする。
　第６の態様による本発明は、第４または第５の態様による本発明において、前記貫通孔の流路相当直径が１ｍｍ乃至１．７９ｍｍである、ことを特徴とする。
　第７の態様による本発明は、第１乃至第６のいずれかの態様による本発明において、前記筒状部の出口側に、前記筒状部内への水や異物の侵入を防止するための侵入防止手段をさらに有する、ことを特徴とする。
　第８の態様による本発明は、第７の態様による本発明において、前記侵入防止手段は、前記筒状部の上端開口を封止する傘状部材を有し、前記筒状部の上端部の側面にガス流出口が形成されている、ことを特徴とする。
　第９の態様による本発明は、第１乃至第８のいずれかの態様による本発明において、前記触媒構造体は、前記筒状部の入口部に着脱自在に装着されている、ことを特徴とする。
　本発明による再結合装置によれば、触媒部分の構造を小型化することにより、装置全体の小型化を図ることができる。
本発明の一実施形態による触媒式の再結合装置の概略構成図。 図１のII－II線に沿った矢視図。 図１のIII－III線に沿った矢視図。 図１のIV－IV線に沿った矢視図。 図１に示した再結合装置の触媒支持部材を拡大して示した上面図。 図５に示した触媒支持部材の縦断面図。 図５に示した触媒支持部材の底面図。 図１に示した再結合装置の触媒ホルダーを拡大して示した上面図。 図８に示した触媒ホルダーの縦断面図。 図８に示した触媒ホルダーの底面図。 図１に示した再結合装置の触媒部の構造を説明するための図であり、（ａ）は触媒部を模式的に示した平面図、（ｂ）は（ａ）のＡ－Ａ断面図。 （ａ）は図１１（ａ）のXIIa部を拡大して示した平面図、（ｂ）は図１１（ｂ）のXIIb部を拡大して示した縦断面図。 図１のXIII部を拡大して示した縦断面図。 触媒部の厚さと水素処理量との関係を示したグラフ。 図１に示した再結合装置の流路構成モデルを示した模式図。 図１に示した再結合装置の最適範囲を示したグラフ。
　以下、本発明の一実施形態による触媒式の再結合装置について、図面を参照して説明する。
　本実施形態による再結合装置は、触媒を用いて水素と酸素を結合するための装置であり、原子力発電所等の原子力関連設備に設置される。
　図１乃至図４に示したように、本実施形態による再結合装置１は、水素および酸素を含む処理対象ガスがその内部を流通する筒状部２を有する。筒状部２は、円筒状の部材で構成されている。但し、筒状部２を構成する部材は円筒状部材に限られず、例えば方形断面の筒状部材を用いることもできる。
　筒状部２の下端には、表面に触媒を担持した貫通孔（流路）を多数有する触媒部３を含む触媒構造体４が設けられている。触媒構造体４は、円盤状又は円筒状の外形をしており、図５乃至図７に示した構造体支持部材５の上面の円周状突起の内周側に嵌合され、構造体支持部材５と共に筒状部２の下端開口に装着される。
　触媒構造体４は、図８乃至図１０に示した触媒ホルダー６と、図１１に示した触媒部３とを有する。触媒ホルダー６は、触媒部３の周縁部を保持する略円環状の枠状保持部材から成り、円盤状又は円筒状の触媒部３は、触媒ホルダー６の凹部に嵌合される。触媒ホルダー６は、例えばステンレス材料で形成することができる。
　触媒部３に設けられた多数の貫通孔（流路）は、その断面が三角形、四角形、五角形又は六角形などの多角形であって、お互いに隣接する流路が薄壁で仕切られて形成されている（ハニカム構造）。触媒部は、多孔質なセラミックやステンレス鋼などを支持体としている。すなわち、触媒部３には、図１２に示したように多数の貫通孔７が形成されている。貫通孔７は、筒状部２への処理対象ガスの導入方向（本例においては、筒状部２の軸線方向）に沿って延在しており、その内部を処理対象ガス（水素と酸素を含む）が流通する。
　触媒部３には、少なくとも各貫通孔７の内周面に触媒が付与されている。ハニカム構造を採用することによって、触媒部３の比表面積（単位体積当たりの表面積）を増大させることができるので、処理対象ガスと触媒との接触効率を大幅に高めることができる。
　図１３に示したように、筒状部２の下端部には鍔状部２Ａが形成されている。筒状部２の鍔状部２Ａと外部支持片８との間に構造体支持部材５の周縁部５Ａが配置され、ボルト９によってこれらの部材が積層状態で固定されている。
　図１に示したように、筒状部２の出口側（上端側）には、筒状部２内への水や異物の侵入を防止するための侵入防止手段１０が設けられている。侵入防止手段１０は、筒状部２の上端開口を封止する傘状部材１１を含む。原子力発電所における事故時対応として、原子炉格納容器の内部にスプレー水が噴霧される場合があるが、傘状部材１１によって、スプレー水の筒状部２内への侵入を防止することができる。これにより、触媒に水が付着することにより基礎反応が阻害されることを防止できる。
　筒状部２の上端側の側面には、ガス流出口１２が形成されており、筒状部２内を流通するガスは、ガス流出口１２を介して側方に放出される。ガス流出口１２には、網状部材１３が設けられており、網状部材１３は、筒状部２内への異物（飛来物）の侵入を防止する侵入防止手段１０として機能する。
　本実施形態による再結合装置１は、その稼働に際して電源を必要とせず、筒状部２内での自然対流を駆動力として利用するものである。すなわち、触媒構造体４における水素と酸素の再結合反応により発生した熱に起因するガスの浮力によって、触媒部３の複数の貫通孔７における流動抵抗に抗して筒状部２内で自然対流が発生するように、筒状部２の有効長さ（自然対流の発生に寄与する部分の長さ）および触媒部３の高さが設定されている。
　すなわち、再結合装置１の処理対象ガスは、筒状部２の下端入口から流入し、触媒構造体４を通過する際に、水素と酸素の再結合反応によって水蒸気が生じる。なお、触媒の存在下においては、再結合反応は常温でも生じる。再結合反応により発生した熱によりガスが加熱されて密度差による浮力が生じ、これを駆動力として自然対流が生じる（チムニー効果）。生成された水蒸気を含む処理後のガスは、筒状部２の上部側面のガス流出口１２から外部へ放出される。
　図１４は、触媒高さ（触媒部３の高さ）と水素処理量との関係を、水素濃度4vol%、反応率100%、自然対流の場合について示している。水素処理量は、再結合装置１への処理対象ガスの単位流入面積当たりの処理量（kg/h）を示している。
　図１４から分かるように、触媒高さ（触媒部３の高さ）が大きくなるにつれて、水素処理量は小さくなっている。水素と酸素との反応は非常に早いので、処理対象ガスが触媒部３に導入された直後に反応が実質的に完了する。このため、触媒高さを大きくしても、反応促進への寄与はほとんど無い。むしろ、触媒部３における流動抵抗が大きくなるので、処理対象ガスの流量が低下し、その結果、水素処理量が低下してしまう。
したがって、触媒部の高さを５ｍｍより大きくしても、水素処理能力は低下する一方再結合装置が大型化するのに対して、触媒部の高さを５ｍｍより小さくすると、水素処理能力が向上し、かつ再結合装置が小型できることがわかる。
　次に、本実施形態における結合装置として実用上望ましい範囲（主要部寸法）について検討する。
　図１５は、本実施形態による再結合装置の流路構成モデルを示している。
　水素と酸素の触媒反応による発熱に伴う浮力は、流れが層流域にある場合は以下の式（１）で表される。
　　ＰＡ＝Δρ×ｇ×ｈ２　　　　　・・・・（１）
　ここで、
　　ＰＡ：触媒反応による発熱に伴う浮力［Ｎ／ｍ２］
　　Δρ：密度差ρＩＮ－ρＯＵＴ［ｋｇ／ｍ３］
　　ρＩＮ：入口側気体密度［ｋｇ／ｍ３］
　　ρＯＵＴ：出口側気体密度［ｋｇ／ｍ３］
　　ｇ：重力加速度［ｍ／ｓ２］
　　ｈ２：チムニー高さ［ｍ］
　なお、チムニー高さとは、筒状部２の内部でチムニー効果が生じる部分に対応する有効高さである。
　触媒部３における流動抵抗は、以下の式（２）で表される。
　　ＰＢ＝３２×μ×ｈ１×ＶＩＮ／ｄ１ ２　　　　　・・・・（２）
　ここで、
　　ＰＢ：流動抵抗［Ｎ／ｍ２］
　　μ：粘性係数［Ｐａ・ｓ］
　　ｈ１：触媒高さ［ｍ］
　　ＶＩＮ：入口流速［ｍ／ｓ］
　　ｄ１：触媒流路相当直径［ｍ］
　触媒による発熱に伴う浮力ＰＡと触媒部３における流動抵抗ＰＢとが釣り合う（ＰＡ＝ＰＢ）と仮定すると、式（１）と式（２）より、以下となる。
　　ｈ２／ｈ１＝３２×μ×ＶＩＮ／ｄ１ ２／（Δρ×ｇ）　・・・・（３）
　
　また、Ｈ＝ｈ１＋ｈ２とすると、以下となる。
　　Ｈ／ｈ１＝３２×μ×ＶＩＮ／ｄ１ ２／（Δρ×ｇ）＋１・・・（４）
　図１６は、式（４）を基に作成した本実施形態による再結合装置として実用上望ましい範囲（グラフ中の黒塗部分）を示している。
　Ｈの上限を再結合装置の小型化のため３００ｍｍ、ｈ１の下限を製作上の制限から３ｍｍとしたため、図１６において、Ｈ／ｈ１は、上限については１００、下限については、Ｈ＝ｈ１（ｈ２＝０ｍｍ）の場合であることから１としている。また、ＶＩＮの下限は、既往の再結合装置の水素処理量を考慮して０．３ｍ／ｓとしている。ｄ１の上限は、製作可能な触媒部を基に１．７９ｍｍとしている。
　以上述べたように、本実施形態による触媒式の再結合装置１によれば、触媒部３は、筒状部２への処理対象ガスの導入方向に沿って多数の断面が微小な貫通孔７が形成され、かつ高さが小さいので、大きな触媒面積確保による小型でかつ高い処理能力を確保できるとともに、触媒層における圧力損失の低減が実現できる。触媒層の圧力損失の提言は、比較的小さな筒状部であっても、チムニー効果による自然対流を確保できるため、従来の再結合装置に比べて、触媒の単位体積当たりの水素処理量を大幅に増大させることができる。
　以上の検討結果を踏まえた本実施形態による再結合装置１おいては、既往の再結合装置の水素処理量を考慮して、触媒高さ（触媒部３の厚さ）を５ｍｍに設定すると、触媒部３の直径は９３ｍｍであり、装置全体の概略寸法は、直径１０５ｍｍ、高さ４２０ｍｍで、重量は約２ｋｇである。これは、既往の再結合装置の寸法・重量に比べて、大幅に小型化されている。
　但し、本発明による再結合装置における触媒部の厚さや装置全体の寸法は、これらの数値に限定されるものではなく、例えば、前記で説明したような実用上望ましい範囲で適宜選択して設定することができる。　その結果、触媒部３を含む触媒構造体４のみでなく、筒状部を含む再結合装置全体の寸法を、従来の触媒式再結合装置の場合に比して大幅に小さくすることができる。これにより、装置全体の小型化および軽量化を図ることができる。
　再結合装置１の小型・軽量化により、装置の据付け・取外し作業が容易となり、また、作業時間の短縮による作業員の被ばく量の低減も可能となる。
　また、再結合装置１の小型・軽量化は、水素が溜る可能性のある狭い場所への再結合装置１の設置を可能とし、或いは、必要な水素処理量に応じて多くの基数を容易に設置することが可能となる。
　また、本実施形態による再結合装置１によれば、触媒構造体４が筒状部２の下端部にボルト９で着脱自在に装着されているので、ボルト９を外して筒状部２から触媒構造体４を取り外すことにより、触媒の交換を容易に行なうことができる。
　１　再結合装置
　２　筒状部
　２Ａ　筒状部下端の鍔状部
　３　触媒部（有孔板状部材）
　４　触媒構造体
　５　構造体支持部材
　５Ａ　構造体支持部材の周縁部
　６　触媒ホルダー
　７　触媒部の貫通孔
　８　外部支持片
　９　ボルト
　１０　侵入防止手段
　１１　傘状部材
　１２　ガス流出口
　１３　網状部材
 

Claims (9)

  1. 　触媒を用いて水素と酸素を結合するための再結合装置であって、
    　表面に前記触媒を担持した貫通孔を多数有し、前記水素と前記酸素を含む処理対象ガスを導入して前記水素と前記酸素を再結合する触媒部と、
    　前記触媒部により処理された後の前記処理対象ガスがその内部を流通する筒状部と、
    　を備える、再結合装置。
  2. 　前記触媒部が、お互いに隣り合う貫通孔が薄壁で仕切られて形成されている請求項１記載の再結合装置。
  3. 　前記貫通孔の断面が、多角形である、請求項１または２に記載の再結合装置。
  4. 　前記触媒部における前記水素と前記酸素の再結合反応により発生した熱に起因するガスの浮力によって、前記貫通孔における流動抵抗に抗して前記貫通孔において前記処理対象ガスの流れが発生するように、前記筒状部の有効長さおよび前記触媒部の高さが設定されている、請求項１乃至３いずれかに記載の再結合装置。
  5. 　前記触媒部の高さは約５ｍｍ以下である、請求項４記載の再結合装置。
  6. 　前記貫通孔の流路相当直径が１ｍｍ乃至１．７９ｍｍである、請求項４または５に記載の再結合装置。
  7. 　前記筒状部の出口側に、前記筒状部内への水や異物の侵入を防止するための侵入防止手段をさらに有する、請求項１乃至６のいずれか一項に記載の再結合装置。
  8. 　前記侵入防止手段は、前記筒状部の上端開口を封止する傘状部材を有し、
    　前記筒状部の上端部の側面にガス流出口が形成されている、請求項７記載の再結合装置。
  9. 　前記触媒構造体は、前記筒状部の入口部に着脱自在に装着されている、請求項１乃至８のいずれか一項に記載の再結合装置。
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Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6468697A (en) * 1987-08-14 1989-03-14 Siemens Ag Recoupler for hydrogen and oxygen
JPH02137703A (ja) * 1988-11-16 1990-05-28 Hitachi Ltd 酸素水素再結合器
JPH10227885A (ja) * 1997-02-17 1998-08-25 Hitachi Ltd 可燃性ガス濃度制御系
JP2005337086A (ja) * 2004-05-26 2005-12-08 Ngk Insulators Ltd ハニカム構造体の圧力損失予測方法、ハニカム構造体及びその製造方法
JP2009520663A (ja) * 2005-12-23 2009-05-28 フォルシュングスツェントルム・ユーリッヒ・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング 水素を酸素と再結合させるための触媒

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6468697A (en) * 1987-08-14 1989-03-14 Siemens Ag Recoupler for hydrogen and oxygen
JPH02137703A (ja) * 1988-11-16 1990-05-28 Hitachi Ltd 酸素水素再結合器
JPH10227885A (ja) * 1997-02-17 1998-08-25 Hitachi Ltd 可燃性ガス濃度制御系
JP2005337086A (ja) * 2004-05-26 2005-12-08 Ngk Insulators Ltd ハニカム構造体の圧力損失予測方法、ハニカム構造体及びその製造方法
JP2009520663A (ja) * 2005-12-23 2009-05-28 フォルシュングスツェントルム・ユーリッヒ・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング 水素を酸素と再結合させるための触媒

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