WO2016056518A1 - 緩衝器 - Google Patents

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valve
shock absorber
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栗田 典彦
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Kyb株式会社
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    • F16F9/00Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
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    • F16F9/512Means responsive to load action, i.e. static load on the damper or dynamic fluid pressure changes in the damper, e.g. due to changes in velocity
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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    • F16F9/00Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32Details
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    • F16F9/465Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction allowing control from a distance, i.e. location of means for control input being remote from site of valves, e.g. on damper external wall using servo control, the servo pressure being created by the flow of damping fluid, e.g. controlling pressure in a chamber downstream of a pilot passage
    • GPHYSICS
    • G05CONTROLLING; REGULATING
    • G05BCONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
    • G05B11/00Automatic controllers
    • GPHYSICS
    • G05CONTROLLING; REGULATING
    • G05BCONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
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    • G05B11/01Automatic controllers electric
    • G05B11/36Automatic controllers electric with provision for obtaining particular characteristics, e.g. proportional, integral, differential
    • G05B11/42Automatic controllers electric with provision for obtaining particular characteristics, e.g. proportional, integral, differential for obtaining a characteristic which is both proportional and time-dependent, e.g. P. I., P. I. D.

Definitions

  • the present invention relates to a shock absorber.
  • Some shock absorbers for vehicles have variable damping force.
  • a pressure control solenoid valve for controlling the pressure in the pressure chamber, a relief orifice provided on the downstream side of the pressure control solenoid valve in the middle of the relief passage, and a back pressure chamber provided as a pilot pressure in the middle of the main passage And a damping force adjusting valve that is urged in the valve closing direction by the pressure of the pressure and urged in the valve opening direction by the pressure on the upstream side (see JP2009-250396).
  • the above-described shock absorber is provided with a check valve in the extension side passage and the pressure side passage so that the working oil flows back in one pass in the order of the reservoir, the piston side chamber, the rod side chamber, and the reservoir.
  • a relief orifice is provided on the downstream side of the pressure control solenoid valve to suppress a change in the flow rate of the hydraulic oil passing through the relief passage. Therefore, it is possible to suppress the occurrence of a situation in which the pressure control solenoid valve repeatedly vibrates by repeatedly opening and closing when the pressure upstream of the pressure control solenoid valve changes in the vicinity of the valve opening pressure. Thereby, the damping force exhibited by the shock absorber is stabilized without being vibrated.
  • shock absorber uses a relief orifice, tuning for each product is required to suppress vibration of the pressure control solenoid valve. For this reason, depending on the vibration period of the pressure control solenoid valve, the vibration cannot be sufficiently reduced, and the damping force generated by the shock absorber may not be stabilized.
  • An object of the present invention is to provide a shock absorber capable of exhibiting stable damping force while enabling damping force adjustment.
  • the shock absorber includes a cylinder, a reservoir, a damping passage for discharging the liquid discharged from the cylinder to the reservoir, and a pressure control electromagnetic valve provided in the damping passage.
  • a shock absorber body a pressure sensor for detecting pressure upstream of the pressure control solenoid valve, and a controller for controlling the pressure control solenoid valve by feeding back a detected pressure detected by the pressure sensor,
  • a buffer for obtaining a current command to be applied to the pressure control solenoid valve, having a differential path for performing differential compensation based on the deviation between the target pressure and the detected pressure or multiplying by a negative gain based on the detected pressure; Is done.
  • a shock absorber wherein the damping is provided between the cylinder, the reservoir, a damping passage for discharging the liquid discharged from the cylinder to the reservoir, and the cylinder and the reservoir.
  • a pilot passage provided in parallel with the passage, a pressure control electromagnetic valve provided in the middle of the pilot passage, a pilot pressure chamber provided in the middle of the pilot passage and upstream of the pressure control electromagnetic valve, and the damping passage.
  • a shock absorber body having a damping valve provided in the middle and biased in the valve closing direction by the pressure of the pilot pressure chamber and biased in the valve opening direction by the pressure upstream of the damping passage;
  • a pressure sensor for detecting a pressure upstream of the pressure control solenoid valve; and a controller for controlling the pressure control solenoid valve by feeding back a detection pressure detected by the pressure sensor.
  • the controller includes a differential path that outputs a differential compensation based on a deviation between a target pressure and the detected pressure or a negative gain based on the detected pressure, and outputs the result by applying a negative gain.
  • a shock absorber for command is provided.
  • FIG. 1 is a configuration diagram of a shock absorber according to a first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a block diagram showing the controller of the shock absorber and the pressure control solenoid valve according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a block diagram showing a modification of the controller and the pressure control solenoid valve.
  • FIG. 4 is a block diagram showing another modification of the controller and the pressure control electromagnetic valve.
  • FIG. 5 is a configuration diagram of a shock absorber according to the second embodiment of the present invention.
  • the shock absorber A1 includes a shock absorber main body S1 interposed between an unsprung member (not shown) and an unsprung member (not shown) in the vehicle, a pressure sensor PS, And a controller C.
  • the shock absorber main body S ⁇ b> 1 is connected to the piston 11 that is slidably inserted into the cylinder 11, and that is slidably inserted into the cylinder 11.
  • a piston rod 13 an extension side chamber R1 and a pressure side chamber R2 partitioned by a piston 12 in the cylinder 11 and filled with a fluid, a reservoir R, and passages 14, 15 communicating the extension side chamber R1 and the pressure side chamber R2.
  • Attenuation passage 16 that communicates the expansion side chamber R1 and the reservoir R, passages 17 and 18 that communicate the compression side chamber R2 and the reservoir R, and a flow of fluid that is provided in the passage 14 toward the compression side chamber R2 from the expansion side chamber R1.
  • An extension side damping valve 19 that provides resistance, a pressure side check valve 20 that is provided in the passage 15 and allows only the flow of fluid from the pressure side chamber R2 to the extension side chamber R1, and a pressure provided in the middle of the passage 17.
  • a pressure-side damping valve 21 that provides resistance to the flow of fluid from the chamber R2 to the reservoir R, an extension-side check valve 22 that is provided in the passage 18 and allows only the fluid flow from the reservoir R to the pressure-side chamber R2, and a damping passage 16 is provided with a pressure control electromagnetic valve 23 provided at 16.
  • a pressure control electromagnetic valve 23 provided at 16.
  • the pressure control electromagnetic valve 23 includes a valve body 23a that opens and closes the damping passage 16, and a solenoid 23b that changes a thrust for pushing the valve body 23a in the valve closing direction in accordance with the amount of current supplied.
  • valve body 23a is urged in the valve opening direction by the upstream pressure, and the force in the valve opening direction by the upstream pressure with respect to the thrust that the solenoid 23b thrusts the valve body 23a in the valve closing direction. Is overcome, the valve is opened and the damping passage 16 is opened.
  • the valve opening pressure of the pressure control solenoid valve 23 is determined by the amount of current supplied to the solenoid 23b. In the present embodiment, when the amount of current increases, the valve opening pressure increases accordingly.
  • the pressure control electromagnetic valve 23 is provided in the attenuation passage 16 that communicates the expansion side chamber R1 with the reservoir R, and controls the upstream pressure to the valve opening pressure. Therefore, the pressure in the extension side chamber R1 can be controlled to the valve opening pressure.
  • the fluid flows from the expansion side chamber R1, and the expansion side check valve 22 is opened to supply the insufficient amount of fluid from the reservoir R.
  • the pressure in the compression side chamber R2 becomes the reservoir pressure, and the shock absorber main body S1 exhibits the expansion side damping force according to the differential pressure between the expansion side chamber R1 and the compression side chamber R2, and suppresses its own expansion.
  • the pressure in the expansion side chamber R1 can be adjusted by adjusting the valve opening pressure of the pressure control electromagnetic valve 23 provided in the middle of the attenuation passage 16, the expansion side damping force of the shock absorber body S1 can be controlled.
  • the pressure in the pressure side chamber R2 compressed by the piston 12 increases, and the fluid moves from the pressure side chamber R2 to the reservoir R through the pressure side damping valve 21. Moreover, it moves also to the expansion side chamber R1 through the pressure side check valve 20. Further, the piston rod 13 enters the cylinder 11, and the fluid is discharged from the extension side chamber R1 to the reservoir R through the attenuation passage 16.
  • the pressure side chamber R2 is increased in pressure by decreasing the volume as the piston 12 moves.
  • the opening side chamber R1 is adjusted by adjusting the valve opening pressure of the pressure control electromagnetic valve 23.
  • the pressure in the inner and pressure side chamber R2 can be adjusted. Therefore, the compression side damping force of the shock absorber main body S1 can be controlled by adjusting the valve opening pressure of the pressure control electromagnetic valve 23.
  • the pressure control solenoid valve 23 controls the pressure in the expansion side chamber R1 to control the damping force on both sides of the expansion, but other circuit configurations can be adopted.
  • the pressure in the pressure side chamber R2 may be controlled by the pressure control solenoid valve 23, or a pressure control solenoid valve for controlling the pressure in the expansion side chamber R1, and a pressure control solenoid valve for controlling the pressure in the pressure side chamber R2. May be provided separately.
  • a control electromagnetic valve 23 may be provided.
  • the pressure sensor PS is provided in the middle of the attenuation passage 16 so as to detect the pressure upstream of the pressure control electromagnetic valve 23, and inputs the detected pressure to the controller C.
  • the installation location of the pressure sensor PS is not limited to this, and the pressure sensor PS may be attached to the cylinder 11 to directly detect the pressure in the extension side chamber R1.
  • the controller C receives the input of the target pressure Pref for the valve opening pressure of the pressure control solenoid valve 23 and the detected pressure Pr output from the pressure sensor PS, and the deviation between the target pressure Pref and the detected pressure Pr.
  • a deviation calculating unit 31 for calculating e an integration path 32 for performing integral compensation based on the deviation e, a differential path 33 for performing differential compensation based on the detected pressure Pr and multiplying by a negative gain Kd, and a feed forward path 34 and an adding unit 35 for adding the values output by the respective paths.
  • the target pressure Pref is input from a host control device (not shown) that controls the attitude of the vehicle.
  • the solenoid 23b and the valve body 23a are shown in a block diagram.
  • the deviation calculating unit 31 subtracts the detected pressure Pr from the target pressure Pref to obtain the deviation e.
  • the integration path 32 includes an integration unit 32a that integrates the deviation e, and a gain multiplication unit 32b that multiplies the value output by the integration unit 32a by the integration gain Ki.
  • the integration path 32 outputs the value obtained by the gain multiplication unit 32b as an operation amount by integral compensation.
  • the integration unit 32a adds the newly obtained deviation e to the sum of the deviations e obtained in the past and outputs the result.
  • the integration unit 32a may be a low-pass filter, and may perform filter processing to obtain an integrated value of the deviation e.
  • the differentiation path 33 includes a differentiation unit 33a that differentiates the detected pressure Pr, and a gain multiplication unit 33b that multiplies the value output by the differentiation unit 33a by a negative differential gain Kd.
  • the differential path 33 outputs the value obtained by the gain multiplier 33b as an operation amount by differential compensation.
  • the differentiating unit 33a calculates and outputs a deviation between the detection pressure Pr input this time and the past detection pressure Pr input last time.
  • the differentiating unit 33a may be a high-pass filter, and may perform a filtering process to obtain a differential value of the detected pressure Pr.
  • the feedforward path 34 multiplies the target pressure Pref by the feedforward gain Kf and outputs it.
  • the controller C includes the feedforward path 34, there is an advantage that control with good followability to the target pressure Pref can be performed, but it may be omitted.
  • the adder 35 adds the value output from the integration path 32, the value output from the differential path 33, and the value output from the feedforward path 34, and indicates the amount of current to be supplied to the solenoid 23b of the pressure control solenoid valve 23.
  • a current command I is generated to
  • the differentiation path 33 multiplies the value output by the differentiation unit 33a by the gain Kd having a negative value by the gain multiplication unit 33b and outputs a value added by the addition unit 35.
  • setting the gain Kd to a negative value is equivalent to setting the gain Kd to a positive value and inverting the sign by the adding unit 35 for addition. Therefore, such a design change is included in the category of output by multiplying by a negative gain Kd.
  • the current command I generated by the adding unit 35 is input to a driver (not shown) that drives the solenoid 23b.
  • the driver supplies the solenoid 23b with an amount of current indicated by the current command I.
  • the solenoid 23b exhibits a thrust obtained by multiplying the current i supplied by the current command I by the proportional solenoid characteristic Kv.
  • the valve body 23a is in a position where the force obtained by multiplying the pressure Pr upstream of the pressure control solenoid valve 23 (equal to the detected pressure Pr) and the pressure receiving area Av of the valve body 23a and the thrust exerted by the solenoid 23b are balanced. Once positioned, the damping passage 16 is opened and closed.
  • the pressure control solenoid valve 23 controls the pressure of the upstream side expansion chamber R1.
  • the pressure in the expansion chamber R1 controlled by the pressure control electromagnetic valve 23 is detected by the pressure sensor PS and input to the feedback loop as the detected pressure Pr.
  • the target pressure Pref may be generated by the controller C.
  • the controller C obtains the current command I from the detected pressure Pr and the target pressure Pref, and outputs the current command I to the driver that drives the solenoid 23b.
  • the controller C includes, for example, an A / D converter for capturing a signal output from the pressure sensor PS, a storage device such as a ROM (Read Only Memory) in which a program used for processing necessary for control is stored, An arithmetic device such as a CPU (Central Processing Unit) that executes processing based on a program, and a storage device such as a RAM (Random Access Memory) that provides a storage area to the CPU. And various control by the controller C is implement
  • the shock absorber A1 according to the first embodiment is configured as described above.
  • the differential path 33 differentiates the detected pressure Pr detected by the pressure sensor PS and multiplies it by a gain Kd having a negative value and outputs the result.
  • the differential path 33 outputs an operation amount so as to cancel out a sudden change in pressure. That is, the differential path 33 outputs an operation amount so as to cancel the vibration of the pressure control electromagnetic valve 23. Therefore, even if the pressure upstream of the pressure control solenoid valve 23 fluctuates sharply, the change in the current command I becomes slow, so that occurrence of a situation in which the pressure control solenoid valve 23 repeatedly vibrates due to repeated opening and closing is suppressed. it can.
  • the relief orifice is not used in the shock absorber A1 according to the present embodiment, tuning of the orifice for each product for suppressing the vibration of the pressure control electromagnetic valve 23 is not required. Further, the vibration of the pressure control electromagnetic valve 23 can be sufficiently reduced regardless of the vibration period, and the damping force generated by the shock absorber A1 can be stabilized. Therefore, according to this embodiment, the damping force can be adjusted and the stable damping force can be exhibited.
  • the pressure control solenoid valve 23 is configured such that the valve body 23a receives the upstream pressure and opens, so that the current i supplied to the solenoid 23b and the pressure Pr acting on the valve body 23a. (Equal to the detected pressure Pr) is in a proportional relationship.
  • the use of the pressure control solenoid valve 23 is equivalent to performing a control for performing proportional compensation by feeding back the pressure. Further, differential integral control of the pressure control solenoid valve 23 is equivalent to performing proportional differential integral control.
  • the pressure control electromagnetic valve 23 can respond to the pressure Pr at high speed.
  • a proportional path 36 configured by a gain multiplier that multiplies the deviation e by the proportional gain Kp may be provided.
  • the output value of the proportional path 36 is subtracted from the value obtained by adding the output value of the integration path 32, the output value of the differential path 33, and the output value of the feedforward path 34 by the adder 35.
  • the feedforward gain in the feedforward path 34 needs to be Kf + Kp in order to subtract the operation amount of the feedforward path 34 by the proportional gain Kp.
  • the integration path 32 is provided to perform integration compensation based on the deviation e. Therefore, the steady deviation between the target pressure Pref and the detected pressure Pr can be removed. According to this, control with good followability to the target pressure Pref becomes possible, and the damping force of the shock absorber A1 can be accurately controlled.
  • the differential path 33 performs differential compensation of the detected pressure Pr. For this reason, with respect to a sudden change in the target pressure Pref, the response to the target value is good by not performing differential compensation, and conversely, the operational stability of the pressure control solenoid valve 23 is high.
  • the differential path 33 may perform differential compensation of the deviation e between the target pressure Pref and the detected pressure Pr instead of the detected pressure Pr.
  • shock absorber A2 according to the second embodiment will be described.
  • symbol is attached
  • the shock absorber A2 includes a shock absorber body S2 interposed between an unsprung member (not shown) and an unsprung member (not shown) in the vehicle, a pressure sensor PS, And a controller C.
  • the shock absorber A2 according to the second embodiment is different from the shock absorber A1 according to the first embodiment in the structure of the shock absorber body S2, and the other structures are the same.
  • shock absorber main body S2 which is different from the impactor A1 will be described in detail.
  • the shock absorber body S ⁇ b> 2 includes a cylinder 11, a piston 12 that is slidably inserted into the cylinder 11, and a piston rod that is slidably inserted into the cylinder 11 and connected to the piston 12.
  • the expansion side chamber R1 and the pressure side chamber R2 which are partitioned by the piston 12 in the cylinder 11 and filled with fluid, the reservoir R, the passages 14 and 15 communicating with the extension side chamber R1 and the pressure side chamber R2, and the extension side chamber
  • An attenuating passage 16 that communicates R1 and the reservoir R
  • a pilot passage 40 that is provided in parallel with the attenuating passage 16 and communicates the expansion side chamber R1 and the reservoir R
  • a passage 17 that communicates the compression side chamber R2 and the reservoir R
  • an extension side damping valve 19 provided in the passage 14 to provide resistance to the flow of fluid from the extension side chamber R1 to the compression side chamber R2, and a passage 15 provided from the pressure side chamber R2 to the extension side chamber R1.
  • a pressure side check valve 20 that allows only the flow of the fluid, a pressure side damping valve 21 that is provided in the middle of the passage 17 and provides resistance to the flow of fluid from the pressure side chamber R2 to the reservoir R, and a reservoir provided in the passage 18.
  • An extension side check valve 22 that allows only the flow of fluid from R to the pressure side chamber R2, a pressure control electromagnetic valve 23 provided in the pilot passage 40, and in the middle of the pilot passage 40, upstream of the pressure control electromagnetic valve 23 Is provided in the middle of the damping passage 16 and is urged in the valve closing direction by the pressure of the pilot pressure chamber 41 and urged in the valve opening direction by the pressure upstream of the damping passage 16.
  • the damping valve 42 is provided. In addition to hydraulic oil, water, aqueous solution, or gas can be used as the fluid.
  • a pilot pressure chamber 41 is provided in the middle of the pilot passage 40 and upstream of the pressure control solenoid valve 23.
  • An orifice 43 is provided in the middle of the pilot passage 40 and upstream of the pilot pressure chamber 41.
  • the pressure in the pilot pressure chamber 41 arranged on the upstream side of the pressure control solenoid valve 23 can be adjusted.
  • the pressure in the pilot pressure chamber 41 is lower than that of the expansion side chamber R1 by the pressure loss of the orifice 43.
  • the damping valve 42 is a pressure control valve, and a pilot pressure is applied to the valve body 42a so as to thrust the valve body 42a for opening and closing the damping passage 16, a spring 42b for biasing the valve body 42a in the valve closing direction. And a pilot pressure introduction path 42c for applying the pressure of the chamber 41.
  • the pressure of the upstream extension side chamber R1 acts on the valve element 42a of the damping valve 42 in the valve opening direction, and the pressure of the pilot pressure chamber 41 and the urging force of the spring 42b are reduced more than the extension side chamber R1. Acts in the valve closing direction. When the force for pushing the valve body 42a in the valve opening direction exceeds the force for pushing the valve body 42a in the valve closing direction, the damping valve 42 opens and the damping passage 16 is opened. On the other hand, since the pressure in the pilot pressure chamber 41 is controlled by the pressure control electromagnetic valve 23, the valve opening pressure of the damping valve 42 is similarly controlled.
  • the pressure sensor PS detects the pressure upstream of the pressure control solenoid valve 23 and inputs the detected detection pressure Pr to the controller C.
  • the pressure sensor PS detects the pressure in the pilot pressure chamber 41.
  • the installation location of the pressure sensor PS may be anywhere as long as it is upstream of the pressure control electromagnetic valve 23. Therefore, the pressure in the extension side chamber R1 may be detected.
  • the controller C has the same configuration as the buffer A1 in the buffer A2. Therefore, also in the shock absorber A2, in the process in which the controller C obtains the current command I, the differential path 33 performs differential compensation based on the detected pressure Pr detected by the pressure sensor PS and multiplies the gain Kd having a negative value. Output.
  • the differential path 33 causes a sudden pressure change.
  • the operation amount is output so as to cancel. That is, the operation amount is output so that the differential path 33 cancels the vibration of the pressure control solenoid valve. Therefore, even if the pressure fluctuation upstream of the pressure control solenoid valve 23 suddenly fluctuates, the change of the current command I becomes slow. Therefore, a situation in which the pressure control solenoid valve 23 is repeatedly opened and closed and vibrates may occur. Can be suppressed.
  • the shock absorber A2 does not use a relief orifice downstream of the pressure control electromagnetic valve 23, tuning of the relief orifice for each product for suppressing vibration of the pressure control electromagnetic valve 23 is not required. Further, the vibration of the pressure control electromagnetic valve 23 can be sufficiently reduced regardless of the vibration period, and the damping force generated by the shock absorber A2 can be stabilized. Therefore, according to this embodiment, the damping force can be adjusted and the stable damping force can be exhibited.
  • the damping force adjustment width of the shock absorber A2 can be increased.
  • a proportional path 36 may be provided in the controller C as in the shock absorber A1. Further, the integration path 32 can be omitted. Further, the differential path 33 may perform differential compensation of the deviation e between the target pressure Pref and the detected pressure Pr instead of the detected pressure Pr.

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Abstract

 緩衝器(A1)のコントローラ(C)は、目標圧力(Pref)と検知圧力(Pr)との偏差(e)或いは検知圧力(Pr)に基づいて微分補償して負のゲインを乗じて出力する微分パス(33)を有し、圧力制御電磁弁(23)に与える電流指令(I)を求める。

Description

緩衝器
 本発明は、緩衝器に関する。
 車両用の緩衝器には減衰力を可変にしたものがあり、例えば、シリンダと、シリンダ内にピストンで区画されたロッド側室及びピストン側室と、リザーバと、ロッド側室をリザーバへ連通する主通路及びリリーフ通路と、リザーバをピストン側室へ連通する伸側通路と、ピストン側室をロッド側室へ連通する圧側通路と、リリーフ通路の途中に設けられた背圧室と、リリーフ通路の途中に設けられて背圧室の圧力を制御する圧力制御電磁弁と、リリーフ通路の途中であって圧力制御電磁弁の下流側に設けられたリリーフオリフィスと、主通路の途中に設けられてパイロット圧としての背圧室の圧力で閉弁方向に附勢されるとともに上流側の圧力で開弁方向に附勢される減衰力調整弁と、を備える(JP2009-250396参照)。
 また、上記の緩衝器は、リザーバ、ピストン側室、ロッド側室、リザーバの順に一方通行で作動油が還流するように、伸側通路及び圧側通路が逆止弁を備えている。
 よって、緩衝器が伸縮するとロッド側室から作動油が押し出されて主通路に設けられた減衰力調整弁を介してリザーバへ排出されるようになっている。
 そして、減衰力調整弁を閉弁方向に附勢するパイロット圧を圧力制御電磁弁により制御すると、減衰力調整弁の開弁圧が調整され、その結果、緩衝器が発生する減衰力が制御される。
 また、上記の緩衝器では、圧力制御電磁弁の下流側にリリーフオリフィスを設けて、リリーフ通路を通過する作動油の流量変化を抑制している。よって、圧力制御電磁弁の上流側の圧力が開弁圧近傍で振動的に推移した際に圧力制御電磁弁が開閉を繰り返して振動してしまうような事態の発生を抑制できる。これにより、緩衝器が発揮する減衰力が振動的にならずに安定する。
 しかしながら、上記の緩衝器では、リリーフオリフィスを用いていることから、圧力制御電磁弁の振動を抑制するためには、製品ごとのチューニングが必要となる。このため、圧力制御電磁弁の振動周期によっては、振動を十分に低減できず、緩衝器が発生する減衰力を安定させられない可能性がある。
 本発明は、減衰力調整を可能としつつ、安定した減衰力を発揮可能な緩衝器を提供することを目的とする。
 本発明のある態様によれば、緩衝器であって、シリンダとリザーバと前記シリンダ内から排出される液体を前記リザーバへ排出する減衰通路と前記減衰通路に設けられた圧力制御電磁弁とを有する緩衝器本体と、前記圧力制御電磁弁の上流の圧力を検知する圧力センサと、前記圧力センサが検知する検知圧力をフィードバックして前記圧力制御電磁弁を制御するコントローラと、を備え、前記コントローラは、目標圧力と前記検知圧力との偏差或いは前記検知圧力に基づいて微分補償して負のゲインを乗じて出力する微分パスを有し、前記圧力制御電磁弁に与える電流指令を求める緩衝器が提供される。
 また、本発明の別の態様によれば、緩衝器であって、シリンダとリザーバと前記シリンダ内から排出される液体を前記リザーバへ排出する減衰通路と前記シリンダと前記リザーバとの間に前記減衰通路と並列に設けられるパイロット通路と前記パイロット通路の途中に設けられた圧力制御電磁弁と前記パイロット通路の途中であって前記圧力制御電磁弁より上流に設けられたパイロット圧力室と前記減衰通路の途中に設けられて前記パイロット圧力室の圧力で閉弁方向に附勢されるとともに前記減衰通路の上流側の圧力で開弁方向に附勢される減衰弁とを有する緩衝器本体と、前記圧力制御電磁弁の上流の圧力を検知する圧力センサと、前記圧力センサが検知する検知圧力をフィードバックして前記圧力制御電磁弁を制御するコントローラと、を備え、前記コントローラは、目標圧力と前記検知圧力との偏差或いは前記検知圧力に基づいて微分補償して負のゲインを乗じて出力する微分パスを有し、前記圧力制御電磁弁に与える電流指令を求める緩衝器が提供される。
図1は、本発明の第1実施形態に係る緩衝器の構成図である。 図2は、本発明の第1実施形態に係る緩衝器のコントローラ及び圧力制御電磁弁を示すブロック線図である。 図3は、コントローラ及び圧力制御電磁弁の変形例を示すブロック線図である。 図4は、コントローラ及び圧力制御電磁弁の他の変形例を示すブロック線図である。 図5は、本発明の第2実施形態に係る緩衝器の構成図である。
 <第1実施形態>
 以下、添付図面を参照しながら本発明の第1実施形態に係る緩衝器A1について説明する。
 緩衝器A1は、図1に示すように、車両におけるばね上部材(図示せず)とばね下部材(図示せず)との間に介装される緩衝器本体S1と、圧力センサPSと、コントローラCと、を備える。
 以下、各部について説明する。緩衝器本体S1は、例えば、図1に示すように、シリンダ11と、シリンダ11内に摺動自在に挿入されるピストン12と、シリンダ11内に移動自在に挿入されてピストン12に連結されるピストンロッド13と、シリンダ11内にピストン12で区画されて流体が充填される伸側室R1及び圧側室R2と、リザーバRと、伸側室R1と圧側室R2とを連通する通路14、15と、伸側室R1とリザーバRとを連通する減衰通路16と、圧側室R2とリザーバRとを連通する通路17、18と、通路14に設けられて伸側室R1から圧側室R2へ向かう流体の流れに抵抗を与える伸側減衰弁19と、通路15に設けられて圧側室R2から伸側室R1へ向かう流体の流れのみを許容する圧側チェック弁20と、通路17の途中に設けられて圧側室R2からリザーバRへ向かう流体の流れに抵抗を与える圧側減衰弁21と、通路18に設けられてリザーバRから圧側室R2へ向かう流体の流れのみを許容する伸側チェック弁22と、減衰通路16に設けられた圧力制御電磁弁23と、を備える。なお、流体には、作動油のほか、水、水溶液、気体を利用できる。
 圧力制御電磁弁23は、減衰通路16を開閉する弁体23aと、供給される電流量に応じて弁体23aを閉弁方向に推す推力が変化するソレノイド23bと、を備えている。
 弁体23aは、上流側の圧力により開弁方向に附勢されるようになっており、ソレノイド23bが弁体23aを閉弁方向に推す推力に対して上流側の圧力による開弁方向の力が打ち勝つと、開弁して減衰通路16を開放する。
 よって、圧力制御電磁弁23の開弁圧は、ソレノイド23bに供給する電流量によって決定される。本実施形態では、電流量が増加すると、開弁圧もそれに応じて大きくなる。
 圧力制御電磁弁23は、伸側室R1をリザーバRへ連通する減衰通路16に設けられており、上流の圧力を開弁圧に制御する。よって、伸側室R1内の圧力を開弁圧に制御できる。
 緩衝器本体S1の伸長行程時には、ピストン12によって圧縮される伸側室R1の圧力が上昇し、流体が、伸側室R1から圧側室R2へ伸側減衰弁19を通って移動する。また、減衰通路16を通ってリザーバRへ排出される。
 ピストン12の移動によって容積が拡大する圧側室R2内には、伸側室R1から流体が流入するとともに、伸側チェック弁22が開いてリザーバRから不足分の流体が供給される。
 よって、圧側室R2内の圧力はリザーバ圧となり、緩衝器本体S1は、伸側室R1と圧側室R2との差圧に応じた伸側減衰力を発揮し、自身の伸長を抑制する。
 そして、減衰通路16の途中に設けられた圧力制御電磁弁23の開弁圧を調節すると伸側室R1内の圧力を調節できるので、緩衝器本体S1の伸側減衰力を制御できる。
 また、緩衝器本体S1の収縮行程時には、ピストン12によって圧縮される圧側室R2の圧力が上昇し、流体が、圧側室R2からリザーバRへ圧側減衰弁21を通って移動する。また、圧側チェック弁20を通って伸側室R1へも移動する。また、ピストンロッド13がシリンダ11内に侵入するとともに、流体が、伸側室R1からリザーバRへ減衰通路16を通って排出される。
 圧側室R2は、ピストン12の移動によって容積が減少して昇圧される。ここで、流体が、圧側室R2から伸側室R1を経由して圧力制御電磁弁23を通ってリザーバRへ排出されるので、圧力制御電磁弁23の開弁圧を調節することで伸側室R1内及び圧側室R2内の圧力を調節できる。よって、圧力制御電磁弁23の開弁圧を調節することで緩衝器本体S1の圧側減衰力を制御できる。
 なお、上述した緩衝器本体S1の回路構成は一例であって、これに限定されるものではない。
 本実施形態では、圧力制御電磁弁23によって伸側室R1の圧力を制御することで伸圧両側の減衰力を制御するようになっているが、他の回路構成を採用可能である。
 例えば、圧力制御電磁弁23によって圧側室R2の圧力のみを制御するようにしてもよいし、伸側室R1の圧力を制御する圧力制御電磁弁と圧側室R2の圧力を制御する圧力制御電磁弁とを別個に設けてもよい。
 さらに、緩衝器本体S1を伸縮すると全流量の流体がシリンダ11内からリザーバRへ排出されるユニフロー構造にして、シリンダ11内から排出される全流量の流体が通過する減衰通路16の途中に圧力制御電磁弁23を設けるようにしてもよい。
 この場合は、圧力センサPSは、減衰通路16の途中であって圧力制御電磁弁23の上流の圧力を検知するように設けられ、検知圧力をコントローラCへ入力する。なお、圧力センサPSの設置箇所はこれに限られるものでなく、シリンダ11に取り付けて伸側室R1内の圧力を直接検知するようにしてもよい。
 コントローラCは、図2に示すように、圧力制御電磁弁23の開弁圧の目標圧力Prefと、圧力センサPSが出力する検知圧力Prの入力を受けて目標圧力Prefと検知圧力Prとの偏差eを演算する偏差演算部31と、偏差eに基づいて積分補償する積分パス32と、検知圧力Prに基づいて微分補償して負のゲインKdを乗じて出力する微分パス33と、フィードフォワードパス34と、各パスが出力する値を加算する加算部35と、を備える。目標圧力Prefは、車両の姿勢制御を司る上位の制御装置(図示せず)から入力される。なお、図2では、ソレノイド23bと弁体23aとをブロック線図で示している。
 偏差演算部31は、目標圧力Prefから検知圧力Prを差し引きして偏差eを求める。
 積分パス32は、偏差eを積分する積分部32aと、積分部32aが出力する値に積分ゲインKiを乗じるゲイン乗算部32bと、を備える。積分パス32は、ゲイン乗算部32bが求めた値を積分補償による操作量として出力する。
 なお、積分部32aは、偏差eが求められると、過去に得られた偏差eの総和に新たに求められた偏差eを加算して出力する。積分部32aは、ローパスフィルタとしてもよく、フィルタ処理を行って偏差eの積分値を求めてもよい。
 微分パス33は、検知圧力Prを微分する微分部33aと、微分部33aが出力する値にマイナスの値の微分ゲインKdを乗じるゲイン乗算部33bと、を備える。微分パス33は、ゲイン乗算部33bが求めた値を微分補償による操作量として出力する。
 なお、微分部33aは、検知圧力Prが入力されると、今回入力された検知圧力Prと前回入力された過去の検知圧力Prとの偏差を求めて出力する。微分部33aは、ハイパスフィルタとしてもよく、フィルタ処理を行って検知圧力Prの微分値を求めてもよい。
 フィードフォワードパス34は、目標圧力PrefにフィードフォワードゲインKfを乗じて出力する。コントローラCがフィードフォワードパス34を備えることで目標圧力Prefに追従性の良い制御を行うことができるという利点があるが、省略してもよい。
 加算部35は、積分パス32が出力する値と、微分パス33が出力する値と、フィードフォワードパス34が出力する値とを加算し、圧力制御電磁弁23のソレノイド23bへ与える電流量を指示するための電流指令Iを生成する。
 微分パス33は、微分部33aが出力する値にゲイン乗算部33bが負の値を持つゲインKdを乗じて加算部35で加算される値を出力するようになっている。しかしながら、ゲインKdを負の値に設定することは、ゲインKdを正の値に設定して加算部35で符号を反転して加算するのと等価である。よって、このような設計変更は、負の値を持つゲインKdを乗じて出力することの範疇に含まれる。
 加算部35が生成した電流指令Iは、ソレノイド23bを駆動するドライバ(図示せず)へ入力される。ドライバは、電流指令Iが指示する電流量の電流をソレノイド23bへ供給する。
 ソレノイド23bは、図2に示すように、電流指令Iによって供給される電流iに比例ソレノイド特性Kvを乗じた推力を発揮する。
 弁体23aは、圧力制御電磁弁23の上流の圧力Pr(検知圧力Prに等しい)と弁体23aの受圧面積Avとを乗じた力と、ソレノイド23bが発揮する推力と、がバランスする位置に位置決めされて、減衰通路16を開閉する。
 これによって、圧力制御電磁弁23は、上流側の伸側室R1の圧力を制御する。圧力制御電磁弁23によって制御された伸側室R1の圧力は、圧力センサPSによって検知されて検知圧力Prとしてフィードバックループに入力される。なお、目標圧力Prefは、コントローラCで生成するようにしてもよい。
 コントローラCは、上述したように、検知圧力Prと目標圧力Prefとから電流指令Iを求め、ソレノイド23bを駆動するドライバへ電流指令Iを出力するようになっている。
 コントローラCは、例えば、圧力センサPSが出力する信号を取り込むためのA/D変換器と、制御に必要な処理に使用されるプログラムが格納されるROM(Read Only Memory)等の記憶装置と、プログラムに基づいた処理を実行するCPU(Central Processing Unit)等の演算装置と、CPUに記憶領域を提供するRAM(Random Access Memory)等の記憶装置と、を備える。そして、CPUがプログラムを実行することで、コントローラCによる各種制御が実現される。
 第1実施形態に係る緩衝器A1は、以上のように構成されている。コントローラCが電流指令Iを得る過程では、微分パス33が、圧力センサPSで検知した検知圧力Prを微分して負の値を持つゲインKdを乗じて出力するようになっている。
 ここで、圧力制御電磁弁23が開弁すると、流体の圧縮性に起因して開弁と同時に圧力が低下し、圧力の低下によって今度は圧力制御電磁弁23が閉弁して圧力が上昇し、圧力の上昇によって再度圧力制御電磁弁23が開弁するといった動作を繰り返そうとする。このため、圧力制御電磁弁23の開弁時に圧力が振動的に変動する。
 このため、目標圧力Prefと検知圧力Prとの偏差eも振動的に変化するが、微分パス33は、圧力の急激な変化を打ち消すように操作量を出力する。つまり、微分パス33は、圧力制御電磁弁23の振動を打ち消すように操作量を出力する。よって、圧力制御電磁弁23の上流における圧力が急峻に変動しても電流指令Iの変化は緩慢となるので、圧力制御電磁弁23が開閉を繰り返して振動してしまうような事態の発生を抑制できる。
 また、本実施形態に係る緩衝器A1では、リリーフオリフィスを用いていないので、圧力制御電磁弁23の振動を抑制するための製品ごとのオリフィスのチューニングが必要となることはない。また、振動周期によらず圧力制御電磁弁23の振動を十分に低減でき、緩衝器A1が発生する減衰力も安定させられる。よって、本実施形態によれば、減衰力調整を可能としつつ、安定した減衰力の発揮が可能である。
 なお、圧力制御電磁弁23の上流側における圧力が開弁圧近傍以外で急変しても、電流指令Iの変化は緩慢となるので、圧力制御電磁弁23の開度変化が緩慢となる。よって、緩衝器A1の発生減衰力の急変も緩和されて、車両における乗り心地が向上する。また、圧力制御電磁弁23の開度変化が緩慢となることで、圧力制御電磁弁23の上流における圧力変動も抑制されることになり、緩衝器A1の発生減衰力が安定する。
 さらに、本実施形態によれば、圧力制御電磁弁23の下流にリリーフオリフィスを設ける必要がないので、圧力制御電磁弁23が減衰通路16を最大開放した場合に、伸側室R1の圧力に、リリーフオリフィスの流量圧力特性による圧力オーバーライドが重畳されない。よって、緩衝器A1の減衰力調整幅を大きくできる。
 なお、圧力制御電磁弁23は、弁体23aが上流側の圧力を受けて開弁するようになっているので、ソレノイド23bに供給される電流iと、弁体23aに作用している圧力Pr(検知圧力Prに等しい)とは、比例関係にある。
 したがって、圧力制御電磁弁23を使用することは、圧力をフィードバックして比例補償を行う制御を行っているのと等価である。そして、圧力制御電磁弁23を微分積分制御することは、比例微分積分制御を実施しているのと等価となる。
 上流側の圧力に無関係に開弁度合を変更するスプールなどを使用した絞り弁を用いる場合は、比例補償を行うためには、比例パスを設ける必要がある。しかしながら、緩衝器A1にあっては、比例パスを設ける必要がないので、圧力制御電磁弁23が圧力Prに対して高速に応答可能となる。
 なお、図3に示す変形例のように、偏差eに比例ゲインKpを乗じるゲイン乗算部で構成された比例パス36を設けてもよい。この場合、比例パス36の出力値は、加算部35で、積分パス32の出力値、微分パス33の出力値、及びフィードフォワードパス34の出力値を加算した値から減算される。
 比例ゲインKpの設定について、比例パス36の操作量をΔiとすると、Pr・Av=Δi・Kvを考慮して、Kp=Av/Kvと設定した場合には、弁体23aに働く流体力の影響を完全に相殺できる。
 このとき、フィードフォワードパス34におけるフィードフォワードゲインについては、フィードフォワードパス34の操作量を比例ゲインKp分だけ差し引きするため、Kf+Kpとする必要がある。
 この場合でも、圧力制御電磁弁23の上流における圧力変動が急峻に変動しても、電流指令Iによって、弁体23aへ作用する圧力の打ち消しが可能となる。よって、圧力制御電磁弁23が開閉を繰り返して振動してしまうような事態の発生を抑制できる。また、比例ゲインKpの設定は、圧力制御電磁弁23の構造を基にして行うことができるので容易である。
 また、本実施形態では、積分パス32を設けて偏差eに基づく積分補償を行っている。よって、目標圧力Prefと検知圧力Prとの定常偏差を除去できる。これによれば、目標圧力Prefへ追従性の良い制御が可能となり、緩衝器A1の減衰力を精度よく制御できる。
 なお、積分パス32を省略して微分パス33のみを設けても本発明の効果は失われない。また、比例パス36と微分パス33とを採用して積分パス32を省略することも可能である。
 さらに、本実施形態の緩衝器A1では、微分パス33が検知圧力Prの微分補償を行うようになっている。このため、目標圧力Prefの急激な変化については、微分補償を行わないことで目標値への応答性がよく、逆に、圧力制御電磁弁23の動作安定性は高い。
 これに対して、図4に示す他の変形例のように、微分パス33が、検知圧力Prではなく、目標圧力Prefと検知圧力Prとの偏差eの微分補償を行うようにしてもよい。
 この場合でも、圧力制御電磁弁23の上流における圧力変動が急峻に変動しても、電流指令Iの変化は緩慢となる。よって、圧力制御電磁弁23が開閉を繰り返して振動してしまうような事態の発生を抑制できる。
 <第2実施形態>
 続いて、第2実施形態に係る緩衝器A2について説明する。なお、緩衝器A1と共通する部材については同じ符号を付し、説明を省略する。
 緩衝器A2は、図5に示すように、車両におけるばね上部材(図示せず)とばね下部材(図示せず)との間に介装される緩衝器本体S2と、圧力センサPSと、コントローラCと、を備える。
 第2実施形態に係る緩衝器A2は、第1実施形態に係る緩衝器A1に対して緩衝器本体S2の構成が異なっており、他の構成については同じ構成である。
 以下、衝器A1と異なる点である緩衝器本体S2について詳細に説明する。
 緩衝器本体S2は、図5に示すように、シリンダ11と、シリンダ11内に摺動自在に挿入されるピストン12と、シリンダ11内に移動自在に挿入されてピストン12に連結されるピストンロッド13と、シリンダ11内にピストン12で区画されて流体が充填される伸側室R1及び圧側室R2と、リザーバRと、伸側室R1と圧側室R2とを連通する通路14、15と、伸側室R1とリザーバRとを連通する減衰通路16と、減衰通路16と並列に設けられて伸側室R1とリザーバRとを連通するパイロット通路40と、圧側室R2とリザーバRとを連通する通路17、18と、通路14に設けられて伸側室R1から圧側室R2へ向かう流体の流れに抵抗を与える伸側減衰弁19と、通路15に設けられて圧側室R2から伸側室R1へ向かう流体の流れのみを許容する圧側チェック弁20と、通路17の途中に設けられて圧側室R2からリザーバRへ向かう流体の流れに抵抗を与える圧側減衰弁21と、通路18に設けられてリザーバRから圧側室R2へ向かう流体の流れのみを許容する伸側チェック弁22と、パイロット通路40に設けられた圧力制御電磁弁23と、パイロット通路40の途中であって圧力制御電磁弁23より上流に設けられたパイロット圧力室41と、減衰通路16の途中に設けられてパイロット圧力室41の圧力で閉弁方向に附勢されるとともに減衰通路16の上流側の圧力で開弁方向に附勢される減衰弁42と、を備える。なお、流体には、作動油のほか、水、水溶液、気体を利用できる。
 パイロット通路40の途中であって圧力制御電磁弁23の上流には、パイロット圧力室41が設けられる。また、パイロット通路40の途中であってパイロット圧力室41の上流には、オリフィス43が設けられる。
 よって、圧力制御電磁弁23の開弁圧を調整することで、圧力制御電磁弁23の上流側に配置されているパイロット圧力室41内の圧力を調節できる。また、オリフィス43が設けられているので、パイロット圧力室41内の圧力は、オリフィス43の圧力損失分だけ伸側室R1よりも低い圧力となる。
 減衰弁42は圧力制御弁であって、減衰通路16を開閉する弁体42aと、弁体42aを閉弁方向へ附勢するばね42bと、閉弁方向へ推すように弁体42aにパイロット圧力室41の圧力を作用させるパイロット圧導入路42cと、を備える。
 よって、減衰弁42の弁体42aには、上流の伸側室R1の圧力が開弁方向に作用し、伸側室R1よりも減圧されているパイロット圧力室41の圧力とばね42bの附勢力とが閉弁方向に作用している。そして、弁体42aを開弁方向へ推す力が閉弁方向へ推す力を上回ると、減衰弁42が開弁して減衰通路16を開放する。一方で、パイロット圧力室41内の圧力は圧力制御電磁弁23によって制御されるので、減衰弁42の開弁圧も同様に制御される。
 圧力センサPSは、圧力制御電磁弁23の上流側の圧力を検知するようになっており、検知した検知圧力PrをコントローラCへ入力する。圧力センサPSは、本実施形態では、パイロット圧力室41の圧力を検知するようになっている。しかしながら、圧力制御電磁弁23の振動を抑制する制御を行うには、上流の圧力変動を検知できればよい。したがって、圧力制御電磁弁23の上流であれば、圧力センサPSの設置個所はどこでもよい。よって、伸側室R1の圧力を検知してもよい。
 コントローラCは、緩衝器A2においても、緩衝器A1と同様の構成とされている。したがって、緩衝器A2においても、コントローラCが電流指令Iを得る過程で、微分パス33が、圧力センサPSで検知した検知圧力Prに基づいて微分補償して負の値を持つゲインKdを乗じて出力する。
 よって、圧力制御電磁弁23の上流における圧力が開弁圧近傍で変動し、目標圧力Prefと検知圧力Prとの偏差eも振動的に変化する場合には、微分パス33は、急激な圧力変化を打ち消すように操作量を出力する。つまり、微分パス33が圧力制御電磁弁の振動を打ち消すように操作量を出力する。よって、圧力制御電磁弁23の上流における圧力変動が急峻に変動しても電流指令Iの変化は緩慢となるので、圧力制御電磁弁23が開閉を繰り返して振動してしまうような事態の発生を抑制できる。
 また、緩衝器A2では、圧力制御電磁弁23の下流にリリーフオリフィスを用いていないので、圧力制御電磁弁23の振動を抑制するための製品ごとのリリーフオリフィスのチューニングが必要となることはない。また、振動周期によらず圧力制御電磁弁23の振動を十分に低減でき、緩衝器A2が発生する減衰力も安定させられる。よって、本実施形態によれば、減衰力調整を可能としつつ、安定した減衰力の発揮が可能である。
 なお、圧力制御電磁弁23の上流における圧力が開弁圧近傍以外で急変しても、電流指令Iの変化は緩慢となるので、圧力制御電磁弁23の開度変化が緩慢となる。よって、緩衝器A2の発生減衰力の急変も緩和されて、車両における乗り心地が向上する。また、圧力制御電磁弁23の開度変化が緩慢となることで、圧力制御電磁弁23の上流における圧力変動も抑制されることになり、緩衝器A2の発生減衰力が安定する。
 また、本実施形態によれば、圧力制御電磁弁23の下流にリリーフオリフィスを設ける必要がないので、圧力制御電磁弁23がパイロット通路40を最大開放した場合に、パイロット圧力室41の圧力に、リリーフオリフィスの流量圧力特性による圧力オーバーライドが重畳されない。よって、緩衝器A2の減衰力調整幅を大きくできる。
 さらに、緩衝器A2にあっても、緩衝器A1と同様に、コントローラCに比例パス36を設けてもよい。また、積分パス32については省略することも可能である。また、微分パス33が、検知圧力Prではなく、目標圧力Prefと検知圧力Prとの偏差eの微分補償を行うようにしてもよい。
 以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したものに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。
 本願は2014年10月6日に日本国特許庁に出願された特願2014-205456に基づく優先権を主張し、この出願の全ての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (5)

  1.  緩衝器であって、
     シリンダとリザーバと前記シリンダ内から排出される液体を前記リザーバへ排出する減衰通路と前記減衰通路に設けられた圧力制御電磁弁とを有する緩衝器本体と、
     前記圧力制御電磁弁の上流の圧力を検知する圧力センサと、
     前記圧力センサが検知する検知圧力をフィードバックして前記圧力制御電磁弁を制御するコントローラと、
    を備え、
     前記コントローラは、目標圧力と前記検知圧力との偏差或いは前記検知圧力に基づいて微分補償して負のゲインを乗じて出力する微分パスを有し、前記圧力制御電磁弁に与える電流指令を求める、
    緩衝器。
  2.  緩衝器であって、
     シリンダとリザーバと前記シリンダ内から排出される液体を前記リザーバへ排出する減衰通路と前記シリンダと前記リザーバとの間に前記減衰通路と並列に設けられるパイロット通路と前記パイロット通路の途中に設けられた圧力制御電磁弁と前記パイロット通路の途中であって前記圧力制御電磁弁より上流に設けられたパイロット圧力室と前記減衰通路の途中に設けられて前記パイロット圧力室の圧力で閉弁方向に附勢されるとともに前記減衰通路の上流側の圧力で開弁方向に附勢される減衰弁とを有する緩衝器本体と、
     前記圧力制御電磁弁の上流の圧力を検知する圧力センサと、
     前記圧力センサが検知する検知圧力をフィードバックして前記圧力制御電磁弁を制御するコントローラと、
    を備え、
     前記コントローラは、目標圧力と前記検知圧力との偏差或いは前記検知圧力に基づいて微分補償して負のゲインを乗じて出力する微分パスを有し、前記圧力制御電磁弁に与える電流指令を求める、
    緩衝器。
  3.  請求項1又は2に記載の緩衝器であって、
     前記コントローラは、前記目標圧力と前記検知圧力との偏差に基づいて積分補償する積分パスを有し、前記積分パスの値と前記微分パスの値とを加算して前記電流指令を求める、
    緩衝器。
  4.  請求項1又は2に記載の緩衝器であって、
     前記圧力制御電磁弁は、
     上流側の圧力で開弁方向へ附勢される弁体と、
     前記弁体を閉弁方向へ推す推力を発揮するソレノイドと、
    を備える、
    緩衝器。
  5.  請求項1又は2に記載の緩衝器であって、
     前記圧力センサは、前記シリンダ内の圧力を検知する、
    緩衝器。
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