WO2016035883A1 - マルチコアファイバおよびその製造方法 - Google Patents

マルチコアファイバおよびその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2016035883A1
WO2016035883A1 PCT/JP2015/075204 JP2015075204W WO2016035883A1 WO 2016035883 A1 WO2016035883 A1 WO 2016035883A1 JP 2015075204 W JP2015075204 W JP 2015075204W WO 2016035883 A1 WO2016035883 A1 WO 2016035883A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
core
fiber
refractive index
core fiber
unit
Prior art date
Application number
PCT/JP2015/075204
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
勝徳 今村
智洋 権田
杉崎　隆一
泰志 坂本
崇嘉 森
雅樹 和田
山本　貴司
山本　文彦
Original Assignee
古河電気工業株式会社
日本電信電話株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 古河電気工業株式会社, 日本電信電話株式会社 filed Critical 古河電気工業株式会社
Priority to EP15838410.7A priority Critical patent/EP3196682B1/en
Priority to JP2016546705A priority patent/JP6550061B2/ja
Publication of WO2016035883A1 publication Critical patent/WO2016035883A1/ja
Priority to US15/440,228 priority patent/US9891378B2/en

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/02042—Multicore optical fibres
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
    • C03B37/01205—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
    • C03B37/01205—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments
    • C03B37/01211—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments by inserting one or more rods or tubes into a tube
    • C03B37/01222—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments by inserting one or more rods or tubes into a tube for making preforms of multiple core optical fibres
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
    • C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
    • C03B37/027—Fibres composed of different sorts of glass, e.g. glass optical fibres
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/10—Non-chemical treatment
    • C03B37/16—Cutting or severing
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/028—Optical fibres with cladding with or without a coating with core or cladding having graded refractive index
    • G02B6/0288—Multimode fibre, e.g. graded index core for compensating modal dispersion
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2203/00—Fibre product details, e.g. structure, shape
    • C03B2203/10—Internal structure or shape details
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2203/00—Fibre product details, e.g. structure, shape
    • C03B2203/10—Internal structure or shape details
    • C03B2203/18—Axial perturbations, e.g. in refractive index or composition
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2203/00—Fibre product details, e.g. structure, shape
    • C03B2203/10—Internal structure or shape details
    • C03B2203/22—Radial profile of refractive index, composition or softening point
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2203/00—Fibre product details, e.g. structure, shape
    • C03B2203/10—Internal structure or shape details
    • C03B2203/22—Radial profile of refractive index, composition or softening point
    • C03B2203/23—Double or multiple optical cladding profiles
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2203/00—Fibre product details, e.g. structure, shape
    • C03B2203/10—Internal structure or shape details
    • C03B2203/22—Radial profile of refractive index, composition or softening point
    • C03B2203/26—Parabolic or graded index [GRIN] core profile
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2203/00—Fibre product details, e.g. structure, shape
    • C03B2203/34—Plural core other than bundles, e.g. double core
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2205/00—Fibre drawing or extruding details
    • C03B2205/30—Means for continuous drawing from a preform
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/036—Optical fibres with cladding with or without a coating core or cladding comprising multiple layers
    • G02B6/03616—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference
    • G02B6/03638—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 3 layers only
    • G02B6/0365—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 3 layers only arranged - - +

Definitions

  • the present invention relates to a multi-core fiber and a manufacturing method thereof.
  • a multi-core fiber is an example of such an optical fiber, and spatial multiplex transmission can be realized by arranging a plurality of independent cores in one optical fiber.
  • a multimode fiber capable of propagating signal light in a plurality of propagation modes (hereinafter sometimes referred to simply as “modes”) in one core has the possibility of realizing an increase in communication capacity by mode multiplexing transmission.
  • modes propagation modes
  • Non-Patent Document 1 a multi-core fiber capable of propagating in the fu mode for simultaneously realizing spatial multiplexing and mode multiplexing has been reported.
  • MIMO Multiple Input, Multiple Output
  • the refractive index profile of each core is designed to be the same in order to achieve the same light propagation characteristics in each core, the refractive index profile is substantially the same.
  • a difference in group speed may occur between the cores.
  • MIMO processing is performed when such a multi-core fiber is used, the amount of signal processing during the MIMO processing may increase.
  • the present invention has been made in view of the above, and an object of the present invention is to provide a multicore fiber in which a group delay difference between core portions is reduced and a method for manufacturing the same.
  • a multicore fiber according to an aspect of the present invention is formed on a plurality of core portions and the outer periphery of the core portion, and is lower than the maximum refractive index of the core portion.
  • the core portion of the multi-core fiber is configured by cascading the core portions of the plurality of unit multi-core fibers, and the maximum group delay difference between the core portions of the multi-core fiber is the unit The maximum value of the group delay difference between the core portions of the multicore fiber is smaller than a value converted into a value in the length of the multicore fiber.
  • the multi-core fiber according to an aspect of the present invention is characterized in that the maximum value of the group delay difference between the core portions of the multi-core fiber is less than 5 ns in total length.
  • the core section has a refractive index profile set so that a single propagation mode exists at a wavelength of input light, and the group The delay difference is a group delay difference in the single propagation mode.
  • a refractive index profile is set so that the core unit has a propagation mode of an LP01 mode and an LP11 mode at a wavelength of input light.
  • the group delay difference is a maximum group delay difference in a propagation mode of the same wavelength.
  • the core portion of the unit multi-core fiber is formed on the outer periphery of the central core portion having the maximum refractive index and the ⁇ power refractive index distribution profile, and the central core portion.
  • the refractive index profile of the unit multicore fiber is such that the relative refractive index difference (%) of the central core portion, the inner core layer, and the outer core layer with respect to the cladding portion is as follows:
  • the radius ( ⁇ m) of the central core portion, the inner core layer and the outer core layer is in a range of ⁇ 0.5 ⁇ m, and the ⁇ value of the central core portion is about ⁇ 0.05%. , In the range of ⁇ 0.3.
  • the multi-core fiber according to an aspect of the present invention is characterized in that the core portion of the unit multi-core fiber is disposed at a position where the distance from the center of the clad portion to the center of the core portion is 45 ⁇ m or less.
  • a manufacturing method of a multi-core fiber includes a plurality of core parts, and a cladding part formed on an outer periphery of the core part and having a refractive index lower than a maximum refractive index of the core part, Preparing a plurality of unit multi-core fibers in which the plurality of core portions have substantially the same refractive index profile and having different group delays in the same wavelength and the same propagation mode; and the plurality of unit multi-core fibers Connecting the core portions of the multi-core fibers in cascade, and producing a multi-core fiber, wherein the maximum group delay difference between the core portions of the multi-core fiber is a group delay between the core portions of the unit multi-core fibers.
  • the core portions of the plurality of unit multi-core fibers so that the maximum value of the difference is smaller than the value converted into the value in the length of the multi-core fiber. It characterized in that it was to cascade connection.
  • the plurality of unit multicore fibers are formed by continuously drawing an original multicore fiber prepared by drawing, and in the manufacturing step.
  • the unit multi-core fibers are connected in cascade by rotating the other unit multi-core fibers around the axis with respect to a certain unit multi-core fiber.
  • the plurality of unit multicore fibers are formed by continuously drawing an original multicore fiber prepared by drawing, and in the manufacturing step.
  • the other unit multi-core fibers are inverted in the longitudinal direction with respect to a certain unit multi-core fiber among the unit multi-core fibers and connected in cascade.
  • FIG. 1A is a diagram illustrating a configuration of a multicore fiber according to Embodiment 1.
  • 1B is a diagram for explaining a refractive index profile of the multi-core fiber according to Embodiment 1.
  • FIG. FIG. 2A is a diagram illustrating the configuration of the multi-core fiber illustrated in FIG. 1A.
  • FIG. 2B is a diagram illustrating the configuration of the multi-core fiber illustrated in FIG. 1A.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating the relationship between the distance from the center of the clad portion of the multicore fiber to the center of the core portion and the loss.
  • FIG. 4 is a schematic view showing a cross section of the produced original multi-core fiber.
  • FIG. 5 is a diagram showing a refractive index profile of the manufactured original multicore fiber.
  • FIG. 1A is a diagram illustrating a configuration of a multicore fiber according to Embodiment 1.
  • 1B is a diagram for explaining a refractive index profile of the multi-core fiber according
  • FIG. 6 is a diagram showing a group delay measurement system in the core portion of the manufactured original multicore fiber.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating cumulative group delay in the multi-core fiber of the comparative example.
  • FIG. 8 is a diagram illustrating cumulative group delay in the multi-core fiber according to the first embodiment.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating cumulative group delay in the multi-core fiber according to the second embodiment.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating cumulative group delay in the multi-core fiber according to the third embodiment.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating cumulative group delay in the multi-core fiber according to the fourth embodiment.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating cumulative group delay in the multi-core fiber according to the fifth embodiment.
  • FIG. 13 is a diagram illustrating cumulative group delay in the multi-core fiber according to the sixth embodiment.
  • FIG. 14 is a diagram illustrating the configuration of a multi-core fiber according to the second embodiment.
  • FIG. 15 is a diagram illustrating the configuration of a multi-core fiber according to the third embodiment.
  • FIG. 16 is a diagram for explaining a configuration of a multi-core fiber according to the fourth embodiment.
  • FIG. 17 is a diagram illustrating the configuration of a multi-core fiber according to the fifth embodiment.
  • FIG. 18 is a diagram for explaining a configuration of a multi-core fiber according to the sixth embodiment.
  • FIG. 19 is a diagram for explaining a configuration of a multi-core fiber according to the seventh embodiment.
  • FIG. 20 is a diagram illustrating the configuration of the multi-core fiber according to the eighth embodiment.
  • FIG. 1A is a diagram for explaining a configuration of a multi-core fiber according to Embodiment 1
  • FIG. 1B is a diagram for explaining a refractive index profile of the multi-core fiber according to Embodiment 1.
  • FIG. 1A the multi-core fiber 10 is formed on the outer periphery of a plurality (six in the first embodiment) of the core portions 10a, 10b, 10c, 10d, 10e, and 10f and the core portions 10a to 10f.
  • the clad part 10g having a refractive index lower than the maximum refractive index of each of the core parts 10a to 10f and the clad part 10g are arranged at positions where the positions of the core parts 10a to 10f can be identified. And a marker 10ga.
  • the core portions 10a to 10f are arranged at an equal angle at a position equal to r from the central axis O1 of the cladding portion 10g, and are arranged so as to form a circle centered on the central axis O1. That is, the core portions 10a to 10f are arranged in 6-fold rotational symmetry.
  • the center-to-center distance (core pitch) between adjacent core portions is ⁇ .
  • the core portion 10a includes a central core portion 10aa having the maximum refractive index of the core portion 10a and a refractive index profile P1 of ⁇ power, and a clad formed on the outer periphery of the central core portion 10aa.
  • the outer core layer 10ac having The refractive index profile P4 indicates the refractive index profile of the cladding portion 10g.
  • the radius of the central core portion 10aa is a1 (that is, the diameter is 2a1), and the maximum value of the relative refractive index difference with respect to the cladding portion 10g is ⁇ 1.
  • the radius of the inner core layer 10ab is a2 (that is, the diameter is 2a2), and the average value of the relative refractive index difference with respect to the cladding part 10g is ⁇ 2.
  • the radius of the outer core layer 10ac is a3 (that is, the diameter is 2a3), and the average value of the relative refractive index difference with respect to the cladding part 10g is ⁇ 3.
  • the multi-core fiber 10 has a trench-type refractive index profile.
  • the maximum refractive index of the central core portion 10aa is n1
  • the refractive index of the cladding portion 10g is n0
  • the distance from the center of the central core portion 10aa in the radial direction is r
  • the ⁇ power refractive index of the central core portion 10aa is represented by the following formula. “ ⁇ ” Is a symbol indicating a power.
  • n 2 (r) n1 2 ⁇ (n1 2 ⁇ n0 2 ) ⁇ (r / a1) ⁇ ⁇
  • a refractive index profile with an ⁇ value of 3 can be referred to as an ⁇ power refractive index profile with an ⁇ value of 3.
  • the central core portion 10aa is made of quartz glass to which, for example, germanium (Ge) is added, which is a dopant for increasing the refractive index.
  • the inner core layer 10ab is made of, for example, quartz glass containing almost no refractive index adjusting dopant or pure quartz glass containing no refractive index adjusting dopant.
  • the outer core layer 10ac is made of, for example, quartz glass to which fluorine (F) is added, which is a dopant that lowers the refractive index.
  • the clad portion 10g is made of, for example, pure quartz glass that does not contain a refractive index adjusting dopant.
  • the marker 10ga is made of glass or colored glass having a refractive index different from that of the cladding portion 10g. A coating may be formed on the outer periphery of the cladding portion 10g.
  • the other core portions 10b to 10f are made of the same material as the core portion 10a, and have the same configuration, that is, a central core portion having a maximum refractive index and an ⁇ power refractive index profile, and an outer periphery of the central core portion.
  • the inner core layer is formed and has a refractive index substantially equal to the refractive index of the clad portion
  • the outer core layer is formed on the outer periphery of the inner core layer and has a refractive index lower than that of the clad portion.
  • FIG. 2A and 2B are diagrams for explaining the configuration of the multi-core fiber 10 shown in FIG. 1A.
  • the multi-core fiber 10 is configured by cascading a plurality (six in the first embodiment) of unit multi-core fibers 11, 12, 13, 14, 15, and 16.
  • the unit multi-core fibers 11, 12, 13, 14, 15, 16 are made by continuously drawing an original multi-core fiber having the same length as that of the multi-core fiber 10 or a length of six or more.
  • the multi-core fiber 10 has the same configuration as that of the multi-core fiber 10. That is, as shown in FIG. 2B, for example, the unit multi-core fiber 11 includes a plurality (six in the first embodiment) of core portions 11a, 11b, 11c, 11d, 11e, and 11f, and outer peripheries of the core portions 11a to 11f.
  • the clad part 11g having a refractive index lower than the maximum refractive index of each of the core parts 11a to 11f and a position formed on the clad part 11g so that the positions of the core parts 11a to 11f can be identified. And a marker (not shown) arranged on the screen.
  • the core portions 11a to 11f are disposed at substantially equal distances from the central axis of the cladding portion 11g, and are disposed so as to form a circle centered on the central axis.
  • the core portions 11a to 11f have a maximum refractive index of each core portion and a central core portion having a refractive index distribution profile of ⁇ power, and a refractive index substantially equal to the refractive index of the cladding portion formed on the outer periphery of the central core portion.
  • the unit multi-core fibers 12 to 16 include the core portions 12a to 12f, the cladding portion 12g and the marker, the core portions 13a to 13f, the cladding portion 13g and the marker, the core portions 14a to 14f, the cladding portion 14g and the marker, and the core portion, respectively.
  • the core portions 11a, 12a, 13a, 14a, 15a, and 16a are continuous before being cut into unit multi-core fibers.
  • the core parts 11b to 16b, the core parts 11c to 16c, the core parts 11d to 16d, the core parts 11e to 16e, and the core parts 11f to 16f are also continuous before being cut into unit multi-core fibers. .
  • the core portions of the unit multi-core fibers 11 to 16 all have substantially the same refractive index profile as shown in FIG. 1B, and a1, a2, a3, ⁇ , which are parameters indicating the refractive index profile. ⁇ 1, ⁇ 2, and ⁇ 3 are also substantially the same. Note that these parameters have two modes for each core at the wavelength of input light (for example, C band (1530 nm to 1565 nm) or L band (1565 nm to 1610 nm), which is a wavelength band used in optical communication).
  • the propagation mode (LP01 mode and LP11 mode) is set to exist.
  • the value of ⁇ is set so that the difference in group velocity between the two modes is small, and ⁇ 3 is set so as to suppress bending loss in the higher-order mode.
  • the refractive index profiles are substantially the same, for example, among the parameters, ⁇ 1, ⁇ 2, and ⁇ 3 are in a range of ⁇ 0.05%, and a1, a2, and a3 are in a range of ⁇ 0.5 ⁇ m.
  • the ⁇ value means within a range of ⁇ 0.3.
  • each core portion of the multi-core fiber 10 is configured by connecting core portions of unit multi-core fibers in cascade.
  • the core part 10a of the multicore fiber 10 includes a core part 11a of the unit multicore fiber 11, a core part 12f of the unit multicore fiber 12, a core part 13e of the unit multicore fiber 13, a core part 14d of the unit multicore fiber 14, The core part 15c of the unit multicore fiber 15 and the core part 16b of the unit multicore fiber 16 are connected in cascade.
  • the core portion 10b of the multi-core fiber 10 is configured by connecting the core portion 11b, the core portion 12a, the core portion 13f, the core portion 14e, the core portion 15d, and the core portion 16c in cascade.
  • the core part 10c of the multi-core fiber 10 is configured by cascading a core part 11c, a core part 12b, a core part 13a, a core part 14f, a core part 15e, and a core part 16d.
  • the core part 10d of the multi-core fiber 10 is configured by cascading a core part 11d, a core part 12c, a core part 13b, a core part 14a, a core part 15f, and a core part 16e.
  • the core part 10e of the multi-core fiber 10 is configured by cascading a core part 11e, a core part 12d, a core part 13c, a core part 14b, a core part 15a, and a core part 16f.
  • the core part 10f of the multi-core fiber 10 is configured by cascading a core part 11f, a core part 12e, a core part 13d, a core part 14c, a core part 15b, and a core part 16a.
  • the clad portion 10g of the multi-core fiber 10 is configured by cascading the clad portions 11g, 12g, 13g, 14g, 15g, and 16g.
  • unit multi-core fibers 11, 12, 13, 14, 15, and 16 are produced by cutting the original multi-core fiber produced by continuously drawing as described above. It can be manufactured by rotating and rotating by 60 ° in the rotation direction indicated by arrow A in 2B.
  • the marker is continuous over the entire length of the original multi-core fiber, but is cut to produce unit multi-core fibers 11, 12, 13, 14, 15, and 16, rotated around the axis, and fusion-bonded multi-core fiber In 10, the markers are at different positions rotated about the axis in each unit multi-core fiber 11, 12, 13, 14, 15, 16.
  • the core portions of the unit multi-core fibers 11 to 16 all have substantially the same refractive index profile, and have substantially the same optical characteristics (for example, effective core area of each propagation mode).
  • the unit multi-core fiber 11 has different group delays in the same wavelength and in the same propagation mode between the core portions 11a to 11f, that is, There is a group delay difference between cores. Further, the group delay differences between the propagation modes having the same wavelength between the core portions 11a to 11f are also different from each other. The same applies to other unit multi-core fibers.
  • the group delay difference between the core portions as described above, there is a possibility that the amount of signal processing during the MIMO processing increases when used for spatial multiplexing transmission.
  • the multi-core fiber 10 is configured as described above so that, for example, the light (for example, signal light) input to the core unit 10 a is the core unit of the unit multi-core fiber 11. 11a, the core part 12f of the unit multicore fiber 12, the core part 13e of the unit multicore fiber 13, the core part 14d of the unit multicore fiber 14, the core part 15c of the unit multicore fiber 15, and the core part 16b of the unit multicore fiber 16 in order. Will be.
  • the refractive indexes of the six core portions that are different core portions in the original multicore fiber are used. Propagate under the profile.
  • the original multi-core fiber has a different core portion. Propagation is performed under the refractive index profiles of the six core portions.
  • the group delay difference between the core portions 10a to 10f is eliminated, and becomes smaller than the value when the unit multicore fiber is propagated by a length corresponding to the multicore fiber 10.
  • the maximum value of the group delay difference between the core portions 10a to 10f is converted into the value of the length of the multicore fiber 10 as the maximum value of the group delay difference between the core portions of the unit multicore fibers 11 to 16. Smaller than the value.
  • the maximum value of the group delay difference between the core portions 10a to 10f is the value of the minimum group delay difference between the core portions of the unit multicore fibers 11 to 16 in the length of the multicore fiber 10.
  • the group delay difference between the core portions 10a to 10f is reduced so as to approach zero.
  • the maximum value of the group delay difference of the multicore fiber 10 is preferably smaller than 5 ns, more preferably 3 ns or less, and even more preferably 2 ns or less.
  • the core portions 10a to 10f are arranged in six-fold rotational symmetry, and thus the core portion has n rotational symmetry (n is an integer of 2 or more). It is preferable that the unit multi-core fiber be rotated around the axis and fusion-spliced to reduce the group delay difference between the core portions.
  • the multi-core fiber 10 when the multi-core fiber 10 is manufactured by rotating the unit multi-core fibers 11, 12, 13, 14, 15, and 16 about the axis and performing the fusion splicing, the number of connection points increases.
  • the connection loss due to axial misalignment of the core can be suppressed.
  • the multiple cores are connected cyclically, so the position accuracy of the core is large in connection loss. Influence.
  • the distance r from the center of the core part to the center of the clad part, a straight line connecting the core part center and the clad part center, and the core part center and the clad part connected to the corresponding core part The angle (that is, the amount of angular deviation) ⁇ formed with the straight line connecting the center is examined.
  • the optical fiber is usually rotated by a stepping motor or the like.
  • the rotational adjustment accuracy is about 0.2 °, but the actual angle deviation amount including the manufacturing error is about 2 °.
  • ITU-T G is the other hand.
  • the mode field diameter (MFD) at a wavelength of 1310 nm is about 9.2 ⁇ m
  • the connection loss due to fusion splicing is expressed by the formula ( It is well known that, as in 1), it is determined by the amount of axial misalignment between the MFD and the fusion bonded core.
  • d is the amount of axial misalignment between the fusion bonded core portions
  • w 1 and w 2 are the spot size diameters of the fusion bonded core portions, and are 1 ⁇ 2 of the MFD of each core portion. This is the amount of value.
  • connection loss in each connection portion is small, and it is desirable that it be 0.5 dB or less, and further 0.1 dB or less.
  • the relationship between r, ⁇ , and d described above can be expressed by the following equation (2).
  • the distance r from the center of the core part to the center of the cladding part is the only parameter that determines the positional deviation of the core part due to the angular deviation.
  • FIG. 3 shows the relationship between the distance r and the connection loss when the equation (2) is substituted into the equation (1), the MFD is set to 9.2 ⁇ m, and the angle deviation amount ⁇ is set to 2 °.
  • the distance r is preferably 45 ⁇ m or less in order to reduce the connection loss to 0.5 dB or less, and the distance r is preferably 20 ⁇ m or less in order to further reduce it to 0.1 dB or less.
  • an original multi-core fiber having the same configuration and refractive index profile as in the first embodiment was continuously drawn to a length of 10.1 km.
  • This original multi-core fiber has a design parameter ⁇ 1 of 0. 0 so that 1.55 ⁇ m band light can be propagated in each of the cores in two modes, LP01 mode and LP11 mode, with sufficiently low crosstalk.
  • ⁇ is 2
  • ⁇ 3 is ⁇ 0.46%
  • a1 is 7.3 ⁇ m
  • a2 is 9.1 ⁇ m
  • a3 is 13.4 ⁇ m
  • the core pitch ⁇ is 30 ⁇ m
  • the cladding diameter is 125 ⁇ m. It was produced by setting.
  • FIG. 4 is a schematic diagram showing a cross section of the produced original multi-core fiber.
  • an ID number is assigned to each core part.
  • FIG. 5 is a diagram showing a refractive index profile of the manufactured original multicore fiber.
  • “Core1” indicates the refractive index profile of the core portion with the ID number “1” in FIG. 4.
  • Table 1 is a table showing parameters of each core part produced. As shown in FIG. 5 and Table 1, ⁇ 1 is 0.025%, ⁇ is 0.13, ⁇ 2 is 0.005%, ⁇ 3 is ⁇ 0.025%, and a1 is Although it varied in the range of 0.40 ⁇ m, a2 was 0.35 ⁇ m, and a3 was 0.45 ⁇ m, they had substantially the same refractive index profile according to the design parameters.
  • Table 2 is a table showing the optical characteristics of each core part obtained by simulation based on the refractive index profile of each core part produced. Table 2 shows the effective core area (Effective Area: Aeff) and the effective refractive index (neff) of each core at a wavelength of 1550 nm.
  • FIG. 6 is a diagram showing a group delay measurement system in the core portion of the manufactured original multicore fiber.
  • a continuous laser beam output from a light source 101 is modulated by an LN modulator 102 to produce a test beam, and the test beam has a mode that is higher than that of a normal single mode optical fiber 104 and a single mode optical fiber 104.
  • the test light that is input to each core portion of the original multi-core fiber 10 ⁇ / b> A through the highly nonlinear optical fiber 105 having a small field diameter and propagates through the core portion is input to the sampling oscilloscope 107 through the single mode optical fiber 106.
  • the LN modulator 102 is modulated by a modulation signal output from a pulse pattern generator (PPG) 103, and a trigger signal is input to the sampling oscilloscope 107 from the pulse pattern generator 103.
  • PPG pulse pattern generator
  • the LP01 mode and the LP11 mode in each core part can be identified by setting the modulation frequency of the test light input to each core part of the original multi-core fiber 10A to 100 MHz and the pulse width of the test light to 1.5 ns. is there. Thereby, the group delay in each core part of the former multi-core fiber 10A can be measured.
  • Table 3 shows the group delay difference and DMD (Differential Mode Delay) of the original multicore fiber calculated based on the measured group delay.
  • the group delay difference is a difference from the group delay of the LP11 mode at the wavelength of 1530 nm of Core1, which is a condition under which the group delay is the smallest.
  • the value of the LP01 mode in Core 6 has the largest group delay difference.
  • the absolute value of DMD is large in Core1, small in Core3, and within 1000 ps / km at each core.
  • the maximum DMD represents the maximum value of the group delay difference between different modes at the same wavelength between different core parts per unit length.
  • the maximum DMD per 1 km exceeds 1 ns in the produced original multi-core fiber, it exceeds 2 ns at a length of 2 km, and exceeds 10 ns at a length of 10 km.
  • the original multicore fiber was cut every 1 km to produce six unit multicore fibers.
  • these unit multi-core fibers were fusion spliced without rotating around the axis, and a multi-core fiber constituted by cascading these unit multi-core fibers was manufactured.
  • the group delay of the produced multicore fiber was measured.
  • FIG. 7 is a diagram showing cumulative group delay in the multi-core fiber of the comparative example.
  • the accumulated group delay means a group delay accumulated in the longitudinal direction.
  • the section on the horizontal axis corresponds to the unit multicore fiber, and test light is input from the unit multicore fiber corresponding to section 1.
  • the accumulated group delay in section 6 corresponds to the group delay over the entire length.
  • “Core1 LP01” is an accumulated group delay of the LP01 mode in Core1.
  • LP11 ⁇ LP01” is the maximum value of the accumulated group delay difference between different core portions.
  • the wavelength is 1550 nm. As shown in FIG.
  • the absolute value of the accumulated value of DMD between the LP11 and LP01 modes (maximum value of the group delay difference between the core portions over the entire length) is larger than 6000 ps (6 ns). It was a very large value.
  • Example 1 six unit multi-core fibers produced by cutting the original multi-core fiber every 1 km are spun by rotating 60 ° clockwise and clockwise from the first to the sixth, A multi-core fiber constructed by cascading these unit multi-core fibers was manufactured.
  • the core portions of the first to sixth unit multi-core fibers are connected from section 1 to section 6 in the order of, for example, Core1-> Core2-> Core3-> Core4-> Core5-> Core6.
  • the group delay of the produced multicore fiber was measured.
  • FIG. 8 is a diagram showing cumulative group delay in the multi-core fiber of Example 1.
  • the wavelength is 1550 nm.
  • the absolute value of the DMD cumulative value between the LP11 and LP01 modes was 2500 ps (2.5 ns) or less, which was greatly reduced compared to the comparative example. That is, in Example 1, the maximum value of the group delay difference between the core parts of the multicore fiber in the entire length is the maximum value of the group delay difference between the core parts of the multicore fiber of the comparative example (the core of each unit multicore fiber). The maximum value of the group delay difference between the parts is equivalent to the value converted into the value of the length of the multi-core fiber of Example 1).
  • Example 2 the original multi-core fiber was cut every 1 km, and the second one of the six unit multi-core fibers was fused with the first one rotated 180 ° clockwise and clockwise. Connect, fuse the third to the second by rotating 240 °, fuse the fourth to the third by 180 °, and fuse to the fourth by rotating the fifth by 240 ° Then, the sixth core was rotated by 180 ° with respect to the fifth one, and the spliced connections were made, and a multi-core fiber constituted by cascading these unit multi-core fibers was manufactured.
  • the core portions of the first to sixth unit multi-core fibers are connected from section 1 to section 6 in the order of, for example, Core1-> Core4-> Core2-> Core5-> Core3-> Core6.
  • the group delay of the produced multicore fiber was measured.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating cumulative group delay in the multi-core fiber according to the second embodiment.
  • the wavelength is 1550 nm.
  • the absolute value of the DMD cumulative value between the LP11 and LP01 modes was 2500 ps (2.5 ns) or less, which was greatly reduced compared to the comparative example.
  • Example 3 the first multicore fiber produced by cutting the original multicore fiber every 1 km is reversely spliced in the longitudinal direction with respect to the first one, and the second one is fused.
  • the third is based on the first one, it is rotated by 240 ° clockwise around the axis and fusion-bonded, and the fourth is reversed with respect to the third in the longitudinal direction.
  • Rotate and splice rotate 5 ° with respect to the 4th and the first with reference to the 1st, rotate by 120 °, splice the 6th with respect to the 5th, and invert in the longitudinal direction.
  • the core portions of the first to sixth unit multi-core fibers are connected in the order of, for example, Core1 ⁇ Core6 (inverted) ⁇ Core5 ⁇ Core4 (inverted) ⁇ Core3 ⁇ Core2 (inverted).
  • unit multi-core fibers are connected, not only rotation around the axis but also inversion in the longitudinal direction may be performed. Thereby, the combination of the connection of core parts which is not implement
  • FIG. 10 is a diagram illustrating cumulative group delay in the multi-core fiber according to the third embodiment.
  • the wavelength is 1550 nm.
  • the absolute value of the DMD cumulative value between the LP11 and LP01 modes was 2500 ps (2.5 ns) or less, which was greatly reduced compared to the comparative example.
  • Example 4 the second one of the three unit multi-core fibers produced by cutting the original multi-core fiber every 2 km is reversed in the longitudinal direction with respect to the first one, and the second one is fused.
  • the first and the second were rotated by 240 ° clockwise and fusion-bonded to produce a multi-core fiber constituted by cascading these unit multi-core fibers.
  • the core portions of the first to third unit multi-core fibers are connected in the order of, for example, Core1 ⁇ Core6 (inversion) ⁇ Core5.
  • the group delay of the produced multicore fiber was measured.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating cumulative group delay in the multi-core fiber of Example 4.
  • the wavelength is 1550 nm.
  • the absolute value of the DMD cumulative value between the LP11 and LP01 modes was 4000 ps (4 ns) or less, which was greatly reduced compared to the comparative example.
  • Example 5 fusion splicing is performed by rotating the second one of the two unit multicore fibers produced by cutting the original multicore fiber every 3 km and rotating it 60 ° clockwise and clockwise with respect to the first one. Then, a multi-core fiber constituted by cascading these unit multi-core fibers was manufactured. In this multi-core fiber, the core parts of the first to second unit multi-core fibers are connected in a manner such as Core1 ⁇ Core2, for example. The group delay of the produced multicore fiber was measured.
  • FIG. 12 is a diagram showing cumulative group delay in the multi-core fiber of Example 5.
  • the wavelength is 1550 nm.
  • the absolute value of the DMD cumulative value between the LP11 and LP01 modes was 4000 ps (4 ns) or less, which was greatly reduced compared to the comparative example.
  • Example 6 two of the unit multi-core fibers produced by cutting the original multi-core fiber every 3 km are reversed in the longitudinal direction with respect to the first one, and these units are fusion spliced.
  • a multi-core fiber constructed by cascading multi-core fibers was fabricated.
  • the core portions of the first to second unit multi-core fibers are connected in a manner such as Core1 ⁇ Core6 (inversion), for example.
  • the group delay of the produced multicore fiber was measured.
  • FIG. 13 is a diagram illustrating cumulative group delay in the multi-core fiber of Example 6.
  • the wavelength is 1550 nm.
  • the absolute value of the DMD cumulative value between the LP11 and LP01 modes was 4000 ps (4 ns) or less, which was greatly reduced compared to the comparative example.
  • connection by rotating or reversing is effective for the comparative example even if it is performed at least at one place, but it is preferable to carry out the connection at two or more places.
  • the core portion of the multi-core fiber includes all the core portions of Core 1 to Core 6 because the accumulated value of DMD is further reduced.
  • the six core parts are arranged at equal angles at positions equidistant from the central axis of the cladding part so as to form a circle centered on the central axis.
  • the number and arrangement of the core portions are not limited to this.
  • after the original multicore fiber is cut into a plurality of unit multicore fibers it is not always necessary to rotate or invert all unit multicore fibers. That is, after cutting, only unit multi-core fibers that should or should be rotated or reversed to achieve the desired group delay difference are connected after rotating or reversing, without special rotation or reversal. Good unit multi-core fibers may be connected as they are without being rotated or inverted.
  • Example 4 the original multi-core fiber is cut every 2 km to produce three unit multi-core fibers, which are rotated or inverted to form a multi-core fiber. After producing six unit multicore fibers produced by cutting the fiber every 1 km, two consecutive unit multicore fibers are connected without rotating or reversing to form three unit multicore fibers. This is substantially equivalent to a multi-core fiber connected by rotating or inverting as in the fourth embodiment.
  • the original multi-core fiber is cut into a plurality of unit multi-core fibers and the unit multi-core fibers at both ends are not relatively rotated or inverted and connected.
  • the configuration in which the unit multi-core fibers at both ends are not relatively rotated or inverted and connected is that a plurality of unit multi-core fibers are connected to Core 1 of the unit multi-core fiber at one end ⁇ ⁇ Rotated or inverted core ⁇ ⁇ Core 1 of the multi-end multi-core fiber. It is the structure which connects as follows.
  • the relationship between the ID number (Core 1 to Core 6) of the core part and the channel (ch) of the signal light assigned to the core part that the signal light incident on the Core 1 is emitted from the Core 1 at the other end is It is maintained at (incident side and outgoing side). Specifically, when the ch1 signal light is incident from the Core 1 at one end, the ch1 signal light is emitted from the Core 1 at the other end.
  • FIG. 14 is a diagram illustrating the configuration of a multi-core fiber according to the second embodiment.
  • the multi-core fiber 20 according to the second embodiment has 18 core portions and a refractive index lower than the maximum refractive index of each core portion formed on the outer periphery of these core portions.
  • the core part is arrange
  • the six core portions 20a1, 20a2, 20a3, 20a4, 20a5, and 20a6 are arranged so as to form a regular hexagon centered on the central axis O2 of the cladding portion 20d.
  • the 12 core portions 20b1, 20b2, 20b3, 20b4, 20b5, 20b6, 20c1, 20c2, 20c3, 20c4, 20c5, and 20c6 are centered on the central axis O2 and are formed by the six core portions 20a1 to 20a6. Are arranged so as to form a concentric regular hexagon larger than the regular hexagon.
  • the configuration and material of each core part may be the same as the core parts 10a to 10f of the multi-core fiber 10 according to the first embodiment.
  • the multi-core fiber 20 is configured by cascading a plurality of unit multi-core fibers.
  • the unit multi-core fiber is produced by continuously drawing an original multi-core fiber having the same length as or longer than the multi-core fiber 20 and cutting it into the same length. It has the same configuration.
  • the multi-core fiber 20 is configured by splicing a unit multi-core fiber produced by cutting the original multi-core fiber by 60 ° around the axis.
  • the core portions of the unit multi-core fibers all have substantially the same refractive index profile and have substantially the same optical characteristics, but are not completely the same.
  • the units have different group delays at the same wavelength and the same propagation mode. Furthermore, the group delay differences between the propagation modes having the same wavelength between the core portions are also different from each other.
  • the multi-core fiber 20 according to the second embodiment is configured to be connected as described above, so that the group delay difference between the core portions is a length corresponding to the multi-core fiber 20 as a unit multi-core fiber. It becomes smaller than the value in the case of propagation. As a result, the maximum value of the group delay difference between the core portions becomes smaller than the value obtained by converting the maximum value of the group delay difference between the core portions of each unit multicore fiber into a value in the length of the multicore fiber 20.
  • the core portion 20a1 when the core portion 20a1 is rotated around the central axis O2 by 60 ° as indicated by an arrow A11 to the position of the core portion 20a2, the core portion 20b1 is moved to the central axis O2 accordingly. Is rotated by 60 ° as indicated by an arrow A12 to the position of the core portion 20b2, and the core portion 20c1 is rotated 60 ° around the central axis O2 as indicated by an arrow A13 to be the position of the core portion 20c2.
  • the core portion is divided into three groups: a group constituted by the core portions 20a1 to 20a6, a group constituted by the core portions 20b1 to 20b6, and a group constituted by the core portions 20c1 to 20c6. It consists of a group.
  • the core portion is composed of a group formed by the core portions at positions corresponding to the core portions 20a1 to 20a6, a group formed by the core portions located at positions corresponding to the core portions 20b1 to 20b6, and the core portions. It consists of three groups of groups formed by core portions at positions corresponding to 20c1 to 20c6.
  • the connection between the core portions in these three groups between each unit multi-core fiber makes it possible to connect between the core portions of the multi-core fiber 20.
  • the maximum group delay difference can be reduced.
  • FIG. 15 is a diagram illustrating the configuration of a multi-core fiber according to the third embodiment.
  • the multi-core fiber 30 according to the third embodiment has 18 core portions and a refractive index lower than the maximum refractive index of each core portion formed on the outer periphery of these core portions. And a clad portion 30d.
  • the six core portions 30a1, 30a2, 30a3, 30a4, 30a5, and 30a6 are arranged at equiangular positions at the same distance from the central axis O3 of the cladding portion 30d, with the central axis O3 as the center. Arranged so as to form a circle.
  • twelve core parts 30b1, 30b2, 30b3, 30b4, 30b5, 30b6, 30c1, 30c2, 30c3, 30c4, 30c5, 30c6 are arranged at equal angles from the central axis O3. It is arranged so as to form a concentric circle centered on the central axis O3 and having a larger radius than the circle formed by the six core portions 30a1 to 30a6.
  • the configuration and material of each core part may be the same as the core parts 10a to 10f of the multi-core fiber 10 according to the first embodiment.
  • the multi-core fiber 30 is configured by cascading a plurality of unit multi-core fibers.
  • the unit multi-core fiber is produced by cutting an original multi-core fiber having a length substantially the same as or longer than the multi-core fiber 30, which is continuously drawn, into the same length. It has the same configuration.
  • the multi-core fiber 30 is configured by splicing a unit multi-core fiber produced by cutting an original multi-core fiber by 60 ° around the axis and performing fusion splicing.
  • the core part of each unit multi-core fiber has substantially the same refractive index profile and has substantially the same optical characteristics, it is not completely the same, so the core part of the same unit multi-core fiber Have different group delays at the same wavelength and in the same propagation mode. Furthermore, the group delay differences between the propagation modes having the same wavelength between the core portions are also different from each other.
  • the multi-core fiber 30 according to the third embodiment is configured to be connected as described above, so that the group delay difference between the core portions is a length corresponding to the multi-core fiber 30 as a unit multi-core fiber. It becomes smaller than the value in the case of propagation. As a result, the maximum value of the group delay difference between the core portions becomes smaller than the value obtained by converting the maximum value of the group delay difference between the core portions of each unit multicore fiber into a value in the length of the multicore fiber 30.
  • the core 30a1 when the core 30a1 is rotated around the central axis O3 by 60 ° as indicated by an arrow A21 to the position of the core 30a2, the core 30b1 is moved along the central axis O3. Is rotated by 60 ° as indicated by an arrow A22 to the position of the core portion 30b2, and the core portion 30c1 is rotated 60 ° as indicated by an arrow A23 around the central axis O3 to be the position of the core portion 30c2.
  • the core portion is divided into three groups: a group constituted by the core portions 30a1 to 30a6, a group constituted by the core portions 30b1 to 30b6, and a group constituted by the core portions 30c1 to 30c6. It consists of a group.
  • the core portion is composed of a group formed by the core portions at positions corresponding to the core portions 30a1 to 30a6, a group formed by the core portions located at positions corresponding to the core portions 30b1 to 30b6, and the core portions. It consists of three groups consisting of the core portions located at positions corresponding to 30c1 to 30c6.
  • the connection of the core portions in these three groups between the unit multi-core fibers makes it possible to connect the core portions of the multi-core fiber 30 between the core portions.
  • the maximum value of the group delay difference can be reduced.
  • FIG. 16 is a diagram for explaining a configuration of a multi-core fiber according to the fourth embodiment.
  • the multi-core fiber 40 according to the fourth embodiment has 18 core portions and a refractive index lower than the maximum refractive index of each core portion formed on the outer periphery of these core portions. And a clad portion 40d.
  • the six core portions 40a1, 40a2, 40a3, 40a4, 40a5, and 40a6 are arranged at an equal angle from the central axis O4 of the clad portion 40d, and are centered on the central axis O4. Arranged so as to form a circle.
  • twelve core parts 40b1, 40b2, 40b3, 40b4, 40b5, 40b6, 40c1, 40c2, 40c3, 40c4, 40c5, and 40c6 are arranged at equal angles from the central axis O4. It is arranged so as to form a circle centered on the central axis O4 and having a larger radius than the circle formed by the six core portions 40a1 to 40a6.
  • the configuration and material of each core part may be the same as the core parts 10a to 10f of the multi-core fiber 10 according to the first embodiment.
  • the multi-core fiber 40 is configured by cascading a plurality of unit multi-core fibers.
  • the unit multi-core fiber is produced by cutting an original multi-core fiber having a length substantially equal to or longer than the multi-core fiber 40, which is continuously drawn, into the same length. It has the same configuration.
  • the multi-core fiber 40 is configured by splicing a unit multi-core fiber produced by cutting an original multi-core fiber by rotating it by 60 ° around its axis.
  • the difference between the multi-core fiber 40 and the multi-core fiber 30 according to the third embodiment is that, in the multi-core fiber 30, for example, the core part 30a1 exists on the line connecting the central axis O3 and the core part 30b1, but in the multi-core fiber 40, For example, the core part 40a1 exists in a position shifted from the line connecting the central axis O4 and the core part 40b1, and the other configurations are the same. Therefore, also in the multi-core fiber 40 according to the fourth embodiment, the maximum value of the group delay difference between the core portions is equal to the maximum value of the group delay difference between the core portions of each unit multi-core fiber. It becomes smaller than the value converted into the value at.
  • the core portion 40a1 when the core portion 40a1 is rotated around the central axis O4 by 60 ° as indicated by an arrow A31 to the position of the core portion 40a2, the core portion 40b1 is moved along the central axis O4. Is rotated by 60 ° as indicated by arrow A32 to the position of the core portion 40b2, and the core portion 40c1 is rotated by 60 ° as indicated by arrow A33 around the central axis O4 to be the position of the core portion 40c2.
  • the core portion is divided into three groups: a group constituted by the core portions 40a1 to 40a6, a group constituted by the core portions 40b1 to 40b6, and a group constituted by the core portions 40c1 to 40c6. It consists of a group. Also for each unit multicore fiber, the core portion is composed of a group formed by the core portions at positions corresponding to the core portions 40a1 to 40a6, a group formed by the core portions located at positions corresponding to the core portions 40b1 to 40b6, and the core portions. It consists of three groups consisting of the core portions located at positions corresponding to 40c1 to 40c6.
  • the connection between the core portions in these three groups between the unit multi-core fibers makes it possible to connect the core portions of the multi-core fibers 40.
  • the maximum value of the group delay difference can be reduced.
  • FIG. 17 is a diagram illustrating the configuration of a multi-core fiber according to the fifth embodiment.
  • the multi-core fiber 50 according to the fifth embodiment includes twelve core portions 50a, 50b, 50c, 50d, 50e, 50f, 50g, 50h, 50i, 50j, 50k, and 50l.
  • a cladding portion 50m having a refractive index lower than the maximum refractive index of each core portion, formed on the outer periphery of the core portion.
  • the core parts 50a to 50l are arranged at equal angles at positions equidistant from the central axis O5 of the cladding part 50m, and are arranged so as to form a circle centered on the central axis O5.
  • the configuration and material of each core part may be the same as the core parts 10a to 10f of the multi-core fiber 10 according to the first embodiment.
  • the multi-core fiber 50 is configured by cascading a plurality of unit multi-core fibers.
  • the unit multi-core fiber is produced by cutting an original multi-core fiber having a length substantially equal to or longer than the multi-core fiber 50, which is continuously drawn, into the same length. It has the same configuration.
  • the core portions of the unit multi-core fibers all have substantially the same refractive index profile and have substantially the same optical characteristics, but are not completely the same.
  • the multi-core fiber 50 is configured by fusion-splicing unit multi-core fibers produced by cutting the original multi-core fiber by rotating 30 degrees around the axis.
  • the group delay difference between the core portions propagates through the unit multi-core fiber by a length corresponding to the multi-core fiber 50. Smaller than the value of. As a result, the maximum value of the group delay difference between the core portions becomes smaller than the value obtained by converting the maximum value of the group delay difference between the core portions of each unit multicore fiber into a value in the length of the multicore fiber 50.
  • the core parts 50a to 50l are arranged in 12-fold rotational symmetry.
  • the core part of each unit multi-core fiber is also arranged rotationally symmetrical 12 times. Therefore, since the core portions of the unit multi-core fibers can be connected to each other by rotation every 30 ° as indicated by the arrow A5 around the central axis O5, the twelve core portions are connected between the unit multi-core fibers. The maximum value of the group delay difference between the 50 core parts can be reduced.
  • FIG. 18 is a diagram for explaining a configuration of a multi-core fiber according to the sixth embodiment.
  • the multi-core fiber 60 according to the sixth embodiment has four core portions 60a, 60b, 60c, 60d and the maximum refraction of each core portion formed on the outer periphery of these core portions.
  • a clad portion 60e having a refractive index lower than the refractive index.
  • the core parts 60a to 60d are arranged at an equal angle at a position equidistant from the central axis O6 of the cladding part 60e, and are arranged so as to form a circle or a square centered on the central axis O6.
  • the configuration and material of each core part may be the same as the core parts 10a to 10f of the multi-core fiber 10 according to the first embodiment.
  • the multi-core fiber 60 is configured by cascading a plurality of unit multi-core fibers.
  • the unit multi-core fiber is produced by cutting an original multi-core fiber having a length substantially equal to or longer than the multi-core fiber 60, which is continuously drawn, into the same length. It has the same configuration.
  • the core portions of the unit multi-core fibers all have substantially the same refractive index profile and have substantially the same optical characteristics, but are not completely the same.
  • the multi-core fiber 60 is configured by fusing and splicing unit multi-core fibers produced by cutting the original multi-core fiber by 90 ° about the axis.
  • the group delay difference between the core portions propagates through the unit multi-core fiber by a length corresponding to the multi-core fiber 60. Smaller than the value of. As a result, the maximum value of the group delay difference between the core portions becomes smaller than the value obtained by converting the maximum value of the group delay difference between the core portions of each unit multicore fiber into a value in the length of the multicore fiber 60.
  • the core portions 60a to 60d are arranged rotationally symmetrically four times.
  • the core part of each unit multi-core fiber is also arranged four times rotationally symmetrical. Accordingly, the core portions of the unit multi-core fibers can be connected to each other by rotation every 90 ° as indicated by the arrow A6 around the central axis O6. Therefore, the connection of these four core portions between the unit multi-core fibers makes it possible to connect the multi-core fibers.
  • the maximum value of the group delay difference among the 60 core parts can be reduced.
  • FIG. 19 is a diagram for explaining a configuration of a multi-core fiber according to the seventh embodiment.
  • the multi-core fiber 70 according to the seventh embodiment has eight core portions and a refractive index lower than the maximum refractive index of each core portion formed on the outer periphery of these core portions. And a clad portion 70e.
  • the core portions 70a1 and 70a2 are arranged so as to sandwich the central axis O7 at a position equidistant from the central axis O7 of the cladding portion 70e.
  • the core portions 70b1 and 70b2, the core portions 70c1 and 70c2, and the core portions 70d1 and 70d2 are also arranged so as to sandwich the central axis O7 at positions equidistant from the central axis O7 of the cladding portion 70e. Furthermore, the core portions 70a1, 70b1, 70c1, and 70d1 and the core portions 70a2, 70b2, 70c2, and 70d2 are arranged linearly with the central axis O7 interposed therebetween.
  • the configuration and material of each core part may be the same as the core parts 10a to 10f of the multi-core fiber 10 according to the first embodiment.
  • the multi-core fiber 70 is configured by cascading a plurality of unit multi-core fibers.
  • the unit multi-core fiber is produced by cutting an original multi-core fiber having a length substantially equal to or longer than the multi-core fiber 70, which is continuously drawn, into the same length. It has the same configuration.
  • the core portions of the unit multi-core fibers all have substantially the same refractive index profile and have substantially the same optical characteristics, but are not completely the same.
  • the multi-core fiber 70 is configured by fusion-splicing unit multi-core fibers produced by cutting the original multi-core fiber by rotating 180 degrees around the axis.
  • the group delay difference between the core portions propagates through the unit multi-core fiber by a length corresponding to the multi-core fiber 70. Smaller than the value of. As a result, the maximum value of the group delay difference between the core portions becomes smaller than the value obtained by converting the maximum value of the group delay difference between the core portions of each unit multicore fiber into a value in the length of the multicore fiber 70.
  • the core part 70a1 when the core part 70a1 is rotated by 180 ° around the central axis O7 as indicated by an arrow A71 to the position of the core part 70a2, the core part 70b1 is moved to the central axis O7. Rotate 180 ° around the center axis O72 to the position of the core portion 70b2, and the core portion 70c1 rotates 180 ° around the central axis O7 to the position of the core portion 70c2 as shown by the arrow A73. Is rotated by 180 ° around the central axis O7 as indicated by an arrow A74 to reach the position of the core portion 70d2.
  • the core portion includes a group constituted by the core portions 70a1 and 70a2, a group constituted by the core portions 70b1 and 70b2, a group constituted by the core portions 70c1 and 70c2, and the core portion. It consists of four groups consisting of 70d1 and 70d2.
  • the core part is composed of a group of core parts corresponding to each group. Since the core portions in each group of unit multi-core fibers can be connected to each other by rotation every 180 °, the connection of the core portions in these four groups between the unit multi-core fibers makes it possible to connect between the core portions of the multi-core fiber 70. The maximum group delay difference can be reduced.
  • FIG. 20 is a diagram illustrating the configuration of the multi-core fiber according to the eighth embodiment.
  • the multi-core fiber 80 according to the eighth embodiment has 16 core portions and a refractive index lower than the maximum refractive index of each core portion formed on the outer periphery of these core portions.
  • the core part is arrange
  • the four core portions 80a1, 80a2, 80a3, and 80a4 are arranged so as to form a square centering on the central axis O8 of the cladding portion 80e.
  • each core part 80b1, 80b2, 80b3, 80b4, 80c1, 80c2, 80c3, 80c4, 80d1, 80d2, 80d3, and 80d4 are centered on the central axis O8 and are formed from the square formed by the core portions 80a1 to 80a4. Are also arranged to form a large concentric square.
  • the configuration and material of each core part may be the same as the core parts 10a to 10f of the multi-core fiber 10 according to the first embodiment.
  • the multi-core fiber 80 is configured by cascading a plurality of unit multi-core fibers.
  • the unit multi-core fiber is produced by cutting an original multi-core fiber having a length substantially equal to or longer than the multi-core fiber 80, which is continuously drawn, into the same length. It has the same configuration.
  • the core portions of the unit multi-core fibers all have substantially the same refractive index profile and have substantially the same optical characteristics, but are not completely the same.
  • the multi-core fiber 80 is formed by splicing a unit multi-core fiber produced by cutting the original multi-core fiber by rotating 90 degrees around the axis.
  • the group delay difference between the core portions propagates through the unit multi-core fiber by a length corresponding to the multi-core fiber 80. Smaller than the value of. As a result, the maximum value of the group delay difference between the core portions becomes smaller than the value obtained by converting the maximum value of the group delay difference between the core portions of each unit multicore fiber into a value in the length of the multicore fiber 80.
  • the core portion 80a1 when the core portion 80a1 is rotated by 90 ° around the central axis O8 as shown by an arrow A81 to the position of the core portion 80a2, the core portion 80b1 is moved to the central axis O8. Rotate 90 ° around the center axis O8 to the position of the core portion 80b2, and the core portion 80c1 rotates about 90 ° around the center axis O8 to the position of the core portion 80c2 as shown by the arrow A83. Is rotated by 90 ° around the central axis O8 as indicated by an arrow A84 to reach the position of the core portion 80d2.
  • the core portion includes the group constituted by the core portions 80a1 to 80a4, the group constituted by the core portions 80b1 to 80b4, the group constituted by the core portions 80c1 to 80c4, and the core portion. It consists of four groups consisting of 80d1 to 80d4.
  • the core part is composed of a group of core parts corresponding to each group. Since the core portions in each group of unit multi-core fibers can be connected to each other by rotation by 90 °, the connection of the core portions in these four groups between the unit multi-core fibers makes it possible to connect between the core portions of the multi-core fiber 80. The maximum group delay difference can be reduced.
  • the core portions of the unit multi-core fibers all have substantially the same refractive index profile and have substantially the same optical characteristics.
  • the core portion of the fiber may have substantially the same refractive index profile in each group, have substantially the same optical characteristics, and the refractive index profile may not be substantially the same between the groups.
  • the unit multi-core fiber is produced by cutting the original multi-core fiber continuously drawn and cut into the same length.
  • the unit multi-core fiber is drawn separately or for each unit multi-core fiber. Different lengths may be used.
  • the group delay of the core parts of each unit multi-core fiber is measured in advance, and the unit multi-core is set so that the group delay difference between the core parts becomes small based on the measured values. It is preferable to connect a combination of fiber rotation or reversal.
  • the refractive index profile of the multi-core fiber is set so that there are two propagation modes, LP01 mode and LP11 mode, at the wavelength of the input light.
  • the design parameters ( ⁇ 1: 0.82%) of the above-described embodiment are used. , ⁇ : 2, ⁇ 2: 0%, ⁇ 3: ⁇ 0.46%, a1: 7.3 ⁇ m, a2: 9.1 ⁇ m, a3: 13.4 ⁇ m,: ⁇ : 30 ⁇ m, clad diameter is 125 ⁇ m) .
  • ⁇ and core pitch are not particularly limited. Further, when there is no region having ⁇ 2 and Ra2 is 1, it is also called a W-type refractive index profile.
  • Table 4 is a table showing the Aeff, neff, group delay, and DMD of the LP01 mode and the LP11 mode at a wavelength of 1550 nm for the design parameters in the above range in the trench type refractive index profile, and for a predetermined ⁇ and core pitch. is there.
  • ⁇ being “step” means that ⁇ is 20 or more, and that the central core portion can be regarded as having a step index type refractive index profile.
  • the refractive index profile of each core part is substantially the same, by appropriately performing cutting, rotation or inversion, and connection as in the above embodiment The group delay difference between the core portions can be reduced.
  • Table 5 shows the design parameters in the above-mentioned range in the single-peak type refractive index profile, and the Aeff, neff, group delay, and DMD of the LP01 mode and the LP11 mode at a wavelength of 1550 nm for the case of a predetermined ⁇ and core pitch. It is. Also in the case of the original multi-core fiber having the parameters shown in Table 5, when the refractive index profile of each core part is substantially the same, by appropriately performing cutting, rotation or inversion, and connection as in the above embodiment The group delay difference between the core portions can be reduced.
  • the refractive index profile is set so that the said two propagation modes may exist in the multi-core fiber
  • the number of propagation modes is not specifically limited, More may be sufficient.
  • the present invention can also be applied to a single-mode multi-core fiber having a core part in which a refractive index profile is set so that a single propagation mode exists at the wavelength of input light, for example.
  • the group delay difference is a group delay difference between the core portions in a single propagation mode.
  • the load of MIMO processing is reduced by applying the multi-core fiber according to the present invention. Can do.
  • ⁇ 1 0.2% to 1.2%
  • ⁇ 2 is about 0%.
  • ⁇ 0.05% to 0.05% ⁇ 3 is ⁇ 0.2% to ⁇ 0.7%
  • a1 is 2.5 ⁇ m to 7.0 ⁇ m
  • ⁇ and core pitch are not particularly limited. Further, when there is no region having ⁇ 2 and Ra2 is 1, it is also called a W-type refractive index profile.
  • Table 6 is a table showing Aeff and group delay at a wavelength of 1550 nm, and a cutoff wavelength for the design parameters in the above range in the trench type refractive index profile, and for a predetermined ⁇ and core pitch. Also in the case of the original multi-core fiber having the parameters shown in Table 6, when the refractive index profile of each core portion is substantially the same, by appropriately performing cutting, rotation or inversion, and connection as in the above embodiment The group delay difference between the core portions can be reduced.
  • ⁇ 1 is 0.2% to 1.5%
  • a1 is 1.5 ⁇ m.
  • a combination in which a single propagation mode exists in each range of ⁇ 6.0 ⁇ m may be used.
  • ⁇ and core pitch are not particularly limited.
  • Table 7 is a table showing Aeff and group delay at a wavelength of 1550 nm, and a cutoff wavelength for a design parameter in the above range in a single-peak type refractive index profile, and for a predetermined ⁇ and core pitch. Also in the case of the original multi-core fiber having the parameters shown in Table 7, when the refractive index profile of each core part is substantially the same, by appropriately performing cutting, rotation or inversion, and connection as in the above embodiment The group delay difference between the core portions can be reduced.
  • the multi-core fiber and the manufacturing method thereof according to the present invention are useful for information communication using the spatial multiplexing transmission method.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Optical Couplings Of Light Guides (AREA)
  • Mechanical Coupling Of Light Guides (AREA)

Abstract

　複数のコア部と、前記コア部の外周に形成され、前記コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部と、を備え、前記複数のコア部が略同一の屈折率プロファイルを有しかつ同一の波長および同一の伝搬モードにおいて互いに異なる群遅延を有している単位マルチコアファイバを複数備え、当該マルチコアファイバのコア部は、前記複数の単位マルチコアファイバのコア部同士が縦列接続されて構成されており、当該マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値は、前記各単位マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値を当該マルチコアファイバの長さにおける値に換算した値よりも小さいマルチコアファイバ。

Description

マルチコアファイバおよびその製造方法
　本発明は、マルチコアファイバおよびその製造方法に関するものである。
　近年、通信容量増大のために、空間多重伝送方式を適用可能な光ファイバの開発が進んでいる。マルチコアファイバはそのような光ファイバの一例であり、一本の光ファイバ中に独立した複数のコアを配置することにより、空間多重伝送を実現できるものである。一方、一つのコアにおいて複数の伝搬モード（以下、単にモードと記載する場合がある）で信号光を伝搬させることができるマルチモードファイバも、モード多重伝送により通信容量増大を実現できる可能性を持っている（非特許文献１参照）。ここで、通常のマルチモードファイバは非常に多くのモードを含んでいるためこれらのモードを個別に制御することが困難であるが、モード数をたとえば１０以下程度の少数に限定したフューモードファイバであれば、すべてのモードを管理して伝搬できるため、モード多重伝送の新たな軸として検討が進められている（非特許文献１参照）。また、現在では空間多重とモード多重とを同時に実現するための、フューモード伝搬可能なマルチコアファイバも報告されはじめている。
　モード多重伝送を行う場合で最も大きな問題は、各モード間で発生するクロストーク信号の処理である。クロストーク処理のためにはＭＩＭＯ（Multiple　Input,　Multiple　Output）技術が活用されており、各モードの信号光を分離して処理することが行われている。
Lars　Gruner-Nielsen,　et　al.,　"Few　Mode　Transmission　Fiber　With　Low　DGD,　Low　Mode　Coupling,　and　Low　Loss",　J.　Lightwave　Technol.　Vol.30,No.23(2012),　pp.3693-3698.
　しかしながら、モード多重伝送を行う場合は、モード間で光ファイバ中の群速度が異なるため、ＭＩＭＯ処理中での信号処理量が増えることが懸念される。これを解決するため、フューモードファイバではモード間（たとえば基底モードと高次モードと）の群速度を合わせる取組も行われている。
　一方、マルチコアファイバを用いて空間多重伝送を行う場合に、仮に各コアにおいて同一の光伝搬特性を実現すべく各コアの屈折率プロファイルを同一になるように設計した場合でも、屈折率プロファイルは略同一であるものの相違が生じてしまい、各コア間での群速度の違いが発生する場合がある。このようなマルチコアファイバを用いた場合にＭＩＭＯ処理を行う場合にも、ＭＩＭＯ処理中での信号処理量が増えるおそれがある。さらに、クロストークにより他コアと結合した信号光を処理する場合は各コア間の群速度差を厳密に管理する必要がある。
　本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、コア部間の群遅延差が小さくされたマルチコアファイバおよびその製造方法を提供することを目的とする。
　上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の一態様に係るマルチコアファイバは、複数のコア部と、前記コア部の外周に形成され、前記コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部と、を備え、前記複数のコア部が略同一の屈折率プロファイルを有しかつ同一の波長および同一の伝搬モードにおいて互いに異なる群遅延を有している単位マルチコアファイバを複数備え、当該マルチコアファイバのコア部は、前記複数の単位マルチコアファイバのコア部同士が縦列接続されて構成されており、当該マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値は、前記各単位マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値を当該マルチコアファイバの長さにおける値に換算した値よりも小さいことを特徴とする。
　本発明の一態様に係るマルチコアファイバは、当該マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値は全長にて５ｎｓより小さいことを特徴とする。
　本発明の一態様に係るマルチコアファイバは、前記単位マルチコアファイバにおいて、前記コア部は、入力される光の波長において単一の伝搬モードが存在するように屈折率プロファイルが設定されており、前記群遅延差は、前記単一の伝搬モードにおける群遅延差であることを特徴とする。
　本発明の一態様に係るマルチコアファイバは、前記単位マルチコアファイバにおいて、前記コア部は、入力される光の波長においてＬＰ０１モードとＬＰ１１モードの伝搬モードが存在するように屈折率プロファイルが設定されおり、前記群遅延差は、同一波長の伝搬モードにおける最大の群遅延差であることを特徴とする。
　本発明の一態様に係るマルチコアファイバは、前記単位マルチコアファイバのコア部は、前記最大屈折率を有するとともにα乗の屈折率分布プロファイルを有する中心コア部と、前記中心コア部の外周に形成され前記クラッド部の屈折率と略等しい屈折率を有する内側コア層と、前記内側コア層の外周に形成され前記クラッド部の屈折率よりも低い屈折率を有する外側コア層とからなることを特徴とする。
　本発明の一態様に係るマルチコアファイバは、前記単位マルチコアファイバの屈折率プロファイルは、前記中心コア部、前記内側コア層および前記外側コア層の前記クラッド部に対する比屈折率差（％）については、±０．０５％の範囲にあり、前記中心コア部、前記内側コア層および前記外側コア層の半径（μｍ）については、±０．５μｍの範囲にあり、前記中心コア部のα値については、±０．３の範囲にあることを特徴とする。
　本発明の一態様に係るマルチコアファイバは、前記単位マルチコアファイバのコア部は、前記クラッド部の中心から該コア部の中心までの距離が４５μｍ以下の位置に配置されていることを特徴とする。
　本発明の一態様に係るマルチコアファイバの製造方法は、複数のコア部と、前記コア部の外周に形成され、前記コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部と、を備え、前記複数のコア部が略同一の屈折率プロファイルを有しかつ同一の波長および同一の伝搬モードにおいて互いに異なる群遅延を有している単位マルチコアファイバを複数準備する工程と、前記複数の単位マルチコアファイバのコア部同士を縦列接続してマルチコアファイバを作製する工程と、を含み、前記マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値が、前記各単位マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値を当該マルチコアファイバの長さにおける値に換算した値よりも小さくなるように、前記複数の単位マルチコアファイバのコア部同士を縦列接続することを特徴とする。
　本発明の一態様に係るマルチコアファイバの製造方法は、前記準備する工程では、前記複数の単位マルチコアファイバを、連続して線引きし作製した元マルチコアファイバを切断して形成し、前記作製する工程では、前記単位マルチコアファイバのうち或る単位マルチコアファイバに対して他の単位マルチコアファイバを軸回りに回転させて縦列接続することを特徴とする。
　本発明の一態様に係るマルチコアファイバの製造方法は、前記準備する工程では、前記複数の単位マルチコアファイバを、連続して線引きし作製した元マルチコアファイバを切断して形成し、前記作製する工程では、前記単位マルチコアファイバのうち或る単位マルチコアファイバに対して他の単位マルチコアファイバを長手方向に反転させて縦列接続することを特徴とする。
　本発明によれば、コア部間の群遅延差が小さくされたマルチコアファイバおよびその製造方法を実現できるという効果を奏する。
図１Ａは、実施の形態１に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。 図１Ｂは、実施の形態１に係るマルチコアファイバの屈折率プロファイルを説明する図である。 図２Ａは、図１Ａに示すマルチコアファイバの構成を説明する図である。 図２Ｂは、図１Ａに示すマルチコアファイバの構成を説明する図である。 図３は、マルチコアファイバのクラッド部の中心からコア部の中心までの距離と損失との関係を示す図である。 図４は、作製した元マルチコアファイバの断面を示す模式図である。 図５は、作製した元マルチコアファイバの屈折率プロファイルを示す図である。 図６は、作製した元マルチコアファイバのコア部における群遅延の測定系を示す図である。 図７は、比較例のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。 図８は、実施例１のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。 図９は、実施例２のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。 図１０は、実施例３のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。 図１１は、実施例４のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。 図１２は、実施例５のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。 図１３は、実施例６のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。 図１４は、実施の形態２に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。 図１５は、実施の形態３に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。 図１６は、実施の形態４に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。 図１７は、実施の形態５に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。 図１８は、実施の形態６に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。 図１９は、実施の形態７に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。 図２０は、実施の形態８に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。
　以下に、図面を参照して本発明に係るマルチコアファイバおよびその製造方法の実施の形態を詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。また、各図面において、同一または対応する要素には適宜同一の符号を付している。さらに、図面は模式的なものであり、各要素の寸法の関係などは、現実のものとは異なる場合があることに留意する必要がある。図面の相互間においても、互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれている場合がある。また、本明細書で特に定義しない用語については、ＩＴＵ－Ｔ（国際電気通信連合）Ｇ．６５０．１における定義、測定方法に従うものとする。
（実施の形態１）
　図１Ａは、実施の形態１に係るマルチコアファイバの構成を説明する図であり、図１Ｂは、実施の形態１に係るマルチコアファイバの屈折率プロファイルを説明する図である。図１Ａに示すように、マルチコアファイバ１０は、複数（本実施の形態１では６個）のコア部１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ、１０ｅ、１０ｆと、コア部１０ａ～１０ｆの外周に形成された、各コア部１０ａ～１０ｆの最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部１０ｇと、クラッド部１０ｇに形成され、コア部１０ａ～１０ｆの位置を識別することができるような位置に配置されたマーカ１０ｇａとを備えている。コア部１０ａ～１０ｆは、クラッド部１０ｇの中心軸Ｏ１から等距離ｒの位置に、等角度で配置されており、中心軸Ｏ１を中心とした円を形成するように配置されている。すなわち、コア部１０ａ～１０ｆは６回回転対称に配置されている。隣接するコア部間の中心間距離（コアピッチ）はΛである。
　図１Ａおよび図１Ｂに示すように、コア部１０ａは、コア部１０ａの最大屈折率を有するとともにα乗の屈折率プロファイルＰ１を有する中心コア部１０ａａと、中心コア部１０ａａの外周に形成されクラッド部１０ｇの屈折率と略等しい屈折率である屈折率プロファイルＰ２を有する内側コア層１０ａｂと、内側コア層１０ａｂの外周に形成されクラッド部１０ｇの屈折率よりも低い屈折率である屈折率プロファイルＰ３を有する外側コア層１０ａｃとからなる。屈折率プロファイルＰ４はクラッド部１０ｇの屈折率プロファイルを示している。また、中心コア部１０ａａの半径をａ１（すなわち直径を２ａ１）とし、クラッド部１０ｇに対する比屈折率差の最大値をΔ１とする。内側コア層１０ａｂの半径をａ２（すなわち直径を２ａ２）とし、クラッド部１０ｇに対する比屈折率差の平均値をΔ２とする。外側コア層１０ａｃの半径をａ３（すなわち直径を２ａ３）とし、クラッド部１０ｇに対する比屈折率差の平均値をΔ３とする。このように、マルチコアファイバ１０はトレンチ型の屈折率プロファイルを有する。
　なお、中心コア部１０ａａの最大屈折率をｎ１、クラッド部１０ｇの屈折率をｎ０、中心コア部１０ａａの中心からの動径方向への距離をｒとすると、中心コア部１０ａａのα乗屈折率プロファイルは、以下の式で表される。なお、「＾」は、べき乗を示す記号である。
　ｎ２（ｒ）＝ｎ１２－（ｎ１２－ｎ０２）・（ｒ／ａ１）＾α
　たとえば、αの値が３であるような屈折率分布プロフィルは、αの値が３であるα乗の屈折率分布プロファイルと呼ぶことができる。
　なお、中心コア部１０ａａは、屈折率を高めるドーパントである、たとえばゲルマニウム（Ｇｅ）が添加された石英ガラスからなる。内側コア層１０ａｂは、たとえば屈折率調整用のドーパントを殆ど含まない石英ガラスまたは屈折率調整用のドーパントを含まない純石英ガラスからなる。外側コア層１０ａｃは、屈折率を低めるドーパントである、たとえばフッ素（Ｆ）が添加された石英ガラスからなる。クラッド部１０ｇは、たとえば屈折率調整用のドーパントを含まない純石英ガラスからなる。マーカ１０ｇａは、クラッド部１０ｇとは屈折率が異なるガラスや色ガラスなどからなる。なお、クラッド部１０ｇの外周には被覆を形成してもよい。
　他のコア部１０ｂ～１０ｆも、コア部１０ａと同様の材質からなり、同様の構成、すなわち最大屈折率を有するとともにα乗の屈折率分布プロファイルを有する中心コア部と、中心コア部の外周に形成されクラッド部の屈折率と略等しい屈折率を有する内側コア層と、内側コア層の外周に形成されクラッド部の屈折率よりも低い屈折率を有する外側コア層とからなる。
　図２Ａおよび図２Ｂは、図１Ａに示すマルチコアファイバ１０の構成を説明する図である。図２Ａに示すように、マルチコアファイバ１０は、複数（本実施の形態１では６本）の単位マルチコアファイバ１１、１２、１３、１４、１５、１６が縦列接続されて構成されている。
　単位マルチコアファイバ１１、１２、１３、１４、１５、１６は、連続して線引きし作製された、マルチコアファイバ１０と略同じ長さまたはそれ以上の長さの元マルチコアファイバを６本の同じ長さに切断して作製したものであり、マルチコアファイバ１０と同様の構成を有している。すなわち、図２Ｂに示すように、たとえば単位マルチコアファイバ１１は、複数（本実施の形態１では６個）のコア部１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄ、１１ｅ、１１ｆと、コア部１１ａ～１１ｆの外周に形成された、各コア部１１ａ～１１ｆの最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部１１ｇと、クラッド部１１ｇに形成され、コア部１１ａ～１１ｆの位置を識別することができるような位置に配置された不図示のマーカとを備えている。コア部１１ａ～１１ｆは、クラッド部１１ｇの中心軸から略等距離の位置に配置されており、中心軸を中心とした円を形成するように配置されている。さらに、コア部１１ａ～１１ｆは、各コア部の最大屈折率を有するとともにα乗の屈折率分布プロファイルを有する中心コア部と、中心コア部の外周に形成されクラッド部の屈折率と略等しい屈折率を有する内側コア層と、内側コア層の外周に形成されクラッド部の屈折率よりも低い屈折率を有する外側コア層とからなる。
　なお、他の単位マルチコアファイバ１２～１６も同様である。すなわち、単位マルチコアファイバ１２～１６は、それぞれ、コア部１２ａ～１２ｆ、クラッド部１２ｇおよびマーカ、コア部１３ａ～１３ｆ、クラッド部１３ｇおよびマーカ、コア部１４ａ～１４ｆ、クラッド部１４ｇおよびマーカ、コア部１５ａ～１５ｆ、クラッド部１５ｇおよびマーカ、ならびにコア部１６ａ～１６ｆ、クラッド部１６ｇおよびマーカを備えている。ここで、たとえばコア部１１ａ、１２ａ、１３ａ、１４ａ、１５ａ、１６ａは単位マルチコアファイバに切断する前には連続していたものである。コア部１１ｂ～１６ｂ、コア部１１ｃ～１６ｃ、コア部１１ｄ～１６ｄ、コア部１１ｅ～１６ｅ、およびコア部１１ｆ～１６ｆについても、それぞれ単位マルチコアファイバに切断する前には連続していたものである。
　各単位マルチコアファイバ１１～１６のコア部は、いずれも図１Ｂに示すような形状の略同一の屈折率プロファイルを有しており、屈折率プロファイルを示すパラメータであるａ１、ａ２、ａ３、α、Δ１、Δ２、Δ３も略同一である。なお、これらのパラメータは、入力される光（たとえば光通信で使用される波長帯であるＣバンド（１５３０ｎｍ～１５６５ｎｍ）やＬバンド（１５６５ｎｍ～１６１０ｎｍ）の光）の波長において各コア部に２モード（ＬＰ０１モードおよびＬＰ１１モード）の伝搬モードが存在するように設定されている。さらには、αの値は、２モードの群速度差が小さいように設定されており、Δ３は、高次モードの曲げ損失を抑制するように設定されている。
　ここで、屈折率プロファイルが略同一とは、たとえば各パラメータのうちΔ１、Δ２、Δ３については±０．０５％の範囲にあり、ａ１、ａ２、ａ３については±０．５μｍの範囲にあり、α値については、±０．３の範囲にあることを意味する。このような状況は、各コア部が同一の屈折率プロファイルを有するように設定して元マルチコアファイバを製造したが、製造誤差等により、元マルチコアファイバのパラメータがばらつきを持つような場合に発生する。このようなばらつきは、コア部の間で発生する場合や、連続したコア部であっても長手方向で発生する場合がある。
　ここで、マルチコアファイバ１０の構成についてより具体的に説明する。図２Ｂに分解図で示すように、マルチコアファイバ１０の各コア部は、単位マルチコアファイバのコア部同士が縦列接続されて構成されている。具体的には、マルチコアファイバ１０のコア部１０ａは、単位マルチコアファイバ１１のコア部１１ａ、単位マルチコアファイバ１２のコア部１２ｆ、単位マルチコアファイバ１３のコア部１３ｅ、単位マルチコアファイバ１４のコア部１４ｄ、単位マルチコアファイバ１５のコア部１５ｃ、および単位マルチコアファイバ１６のコア部１６ｂが縦列接続されて構成されている。
　また、マルチコアファイバ１０のコア部１０ｂは、コア部１１ｂ、コア部１２ａ、コア部１３ｆ、コア部１４ｅ、コア部１５ｄ、およびコア部１６ｃが縦列接続されて構成されている。マルチコアファイバ１０のコア部１０ｃは、コア部１１ｃ、コア部１２ｂ、コア部１３ａ、コア部１４ｆ、コア部１５ｅ、およびコア部１６ｄが縦列接続されて構成されている。マルチコアファイバ１０のコア部１０ｄは、コア部１１ｄ、コア部１２ｃ、コア部１３ｂ、コア部１４ａ、コア部１５ｆ、およびコア部１６ｅが縦列接続されて構成されている。マルチコアファイバ１０のコア部１０ｅは、コア部１１ｅ、コア部１２ｄ、コア部１３ｃ、コア部１４ｂ、コア部１５ａ、およびコア部１６ｆが縦列接続されて構成されている。マルチコアファイバ１０のコア部１０ｆは、コア部１１ｆ、コア部１２ｅ、コア部１３ｄ、コア部１４ｃ、コア部１５ｂ、およびコア部１６ａが縦列接続されて構成されている。
　また、マルチコアファイバ１０のクラッド部１０ｇは、各クラッド部１１ｇ、１２ｇ、１３ｇ、１４ｇ、１５ｇ、および１６ｇが縦列接続されて構成されている。
　このようなマルチコアファイバ１０は、上述したように連続して線引きし作製した元マルチコアファイバを切断して単位マルチコアファイバ１１、１２、１３、１４、１５、１６を作製し、これらを軸回りに図２Ｂに矢印Ａで示す回転方向に６０°ずつ回転させて融着接続することにより製造することができる。なお、マーカは、元マルチコアファイバでは全長において連続しているが、切断して単位マルチコアファイバ１１、１２、１３、１４、１５、１６を作製し、軸回りに回転させて融着接続したマルチコアファイバ１０においては、マーカは各単位マルチコアファイバ１１、１２、１３、１４、１５、１６において軸回りに回転した互いに異なる位置となる。
　ここで、上述したように、各単位マルチコアファイバ１１～１６のコア部は、いずれも略同一の屈折率プロファイルを有しており、略同一の光学特性（たとえば、各伝搬モードの実効コア断面積、群遅延等）を有するが、完全に同一ではないため、たとえば単位マルチコアファイバ１１で説明すると、コア部１１ａ～１１ｆの間で同一の波長、同一の伝搬モードにおいて互いに異なる群遅延を有する、すなわちコア部間で群遅延差を有する。さらには、コア部１１ａ～１１ｆの間で同一の波長の異なる伝搬モード間の群遅延差も、互いに異なる。他の単位マルチコアファイバについても同様である。上述したように、このようにコア部間で群遅延差を有する場合は、空間多重伝送に用いた場合にＭＩＭＯ処理中での信号処理量が増えるおそれがある。
　これに対して、本実施の形態１に係るマルチコアファイバ１０は、上記のような構成とすることで、たとえばコア部１０ａに入力された光（たとえば信号光）は、単位マルチコアファイバ１１のコア部１１ａ、単位マルチコアファイバ１２のコア部１２ｆ、単位マルチコアファイバ１３のコア部１３ｅ、単位マルチコアファイバ１４のコア部１４ｄ、単位マルチコアファイバ１５のコア部１５ｃ、および単位マルチコアファイバ１６のコア部１６ｂを順次通過することとなる。この場合、信号光は、たとえば単位マルチコアファイバ１１のコア部１１ａをマルチコアファイバ１０に相当する長さだけ伝搬する場合とは異なり、元マルチコアファイバで異なるコア部であった６つのコア部の屈折率プロファイルのもとで伝搬することとなる。他のコア部１０ｂ～１０ｆに入力された信号光も、単位マルチコアファイバの或るコア部をマルチコアファイバ１０に相当する長さだけ伝搬する場合とは異なり、元マルチコアファイバで異なるコア部であった６つのコア部の屈折率プロファイルのもとで伝搬することとなる。これにより、コア部１０ａ～１０ｆの間の群遅延差が解消され、単位マルチコアファイバをマルチコアファイバ１０に相当する長さだけ伝搬する場合の値よりも小さくなる。その結果、コア部１０ａ～１０ｆの間の群遅延差の最大値が、各単位マルチコアファイバ１１～１６のコア部の間の群遅延差の最大値をマルチコアファイバ１０の長さにおける値に換算した値よりも小さくなる。また、より好ましくは、コア部１０ａ～１０ｆの間の群遅延差の最大値が、各単位マルチコアファイバ１１～１６のコア部の間の群遅延差の最小値をマルチコアファイバ１０の長さにおける値に換算した値よりも小さくなり、さらに好ましくは、コア部１０ａ～１０ｆの間の群遅延差がゼロに近づくように低減される。
　なお、ＭＩＭＯ処理の負担の観点から、マルチコアファイバ１０の群遅延差の最大値は全長にて５ｎｓより小さいことが好ましく、３ｎｓ以下であることがより好ましく、２ｎｓ以下であることがさらに好ましい。
　また、本実施の形態１に係るマルチコアファイバ１０では、コア部１０ａ～１０ｆが６回回転対称に配置されているが、このようにコア部がｎ回転対称性（ｎは２以上の整数）を有するように配置されていれば、単位マルチコアファイバを軸回りに回転させて融着接続することで、コア部間の群遅延差を小さくできるので好ましい。
　ここで、上述したように、マルチコアファイバ１０を、単位マルチコアファイバ１１、１２、１３、１４、１５、１６を軸回りに回転させて融着接続することにより製造する場合、接続箇所が増大する。通常の単一コアファイバを用いる場合は、コア部の軸ズレによる接続損失は抑制できるが、マルチコアファイバでは、複数のコア部を巡回的に接続するため、コア部の位置精度が接続損失に大きく影響を与える。
　コア部の位置ずれを決めるパラメータとして、クラッド部の中心からのコア部の中心の距離ｒと、該当コア部中心とクラッド部中心とを結ぶ直線と該当コア部に接続するコア部中心とクラッド部中心とを結ぶ直線との成す角（すなわち角度ずれ量）θとを検討する。光ファイバを中心軸回りに回転させる融着をすることができる融着接続器は、通常ステッピングモータ等で光ファイバを回転させる。その回転調整精度は０．２°程度であるが、製造誤差も含めた実際の角度ズレ量は２°程度となる。一方、ＩＴＵ－Ｔ　Ｇ．６５２に準拠する、通常の１．３μｍ帯にゼロ分散波長を持つシングルモード光ファイバでは、波長１３１０ｎｍでのモードフィールド径（ＭＦＤ）は９．２μｍ程度であり、融着接続による接続損失は式（１）のようにＭＦＤと融着接続されたコア部間の軸ズレ量とで決まることはよく知られている。ここで、ｄは融着接続されたコア部間の軸ズレ量であり、ｗ１、ｗ２はそれぞれ融着接続されたコア部のスポットサイズ径であり、各コア部のＭＦＤの１／２の値となる量である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　ここで、本実施の形態では複数のコア部の縦列接続を行うので、各接続部での接続損失は小さいことが望ましく、０．５ｄＢ以下、さらには０．１ｄＢ以下であることが望ましい。ここでは、角度ズレに起因するコア部間の軸ズレ量（コア部の位置ズレ）のみを考慮すると、上述したｒ、θ、ｄの関係は以下の式（２）で表すことができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　式（２）から解るように、コア部中心のクラッド部中心からの距離ｒが、角度ズレに起因するコア部の位置ズレを決定する唯一のパラメータとなることがわかる。さらに、図３は、式（２）を式（１）に代入し、ＭＦＤを９．２μｍとし、かつ角度ズレ量θを２°に設定した場合の、距離ｒと接続損失との関係を示す図である。これにより、接続損失を０．５ｄＢ以下にするには距離ｒを４５μｍ以下とすることが好ましく、さらに０．１ｄＢ以下にするには距離ｒを２０μｍ以下とすることが好ましい。
（実施例、比較例）
　本発明を実施例、比較例を用いてさらに詳細に説明する。まず、実施の形態１と同様の構成および屈折率プロファイルを有する元マルチコアファイバを連続して線引きし、長さ１０．１ｋｍに作製した。なお、この元マルチコアファイバは、各コア部で１．５５μｍ帯の波長の光をＬＰ０１モードとＬＰ１１モードの２モードでかつ十分に低いクロストークで伝搬できるように、設計パラメータとして、Δ１が０．８２％、αが２、Δ２が０％、Δ３が－０．４６％、ａ１が７．３μｍ、ａ２が９．１μｍ、ａ３が１３．４μｍ、コアピッチΛが３０μｍ、クラッド径が１２５μｍになるように設定して作製したものである。
　図４は、作製した元マルチコアファイバの断面を示す模式図である。ここで、図４に示すように各コア部にＩＤ番号を付す。図５は、作製した元マルチコアファイバの屈折率プロファイルを示す図である。図５において、「Ｃｏｒｅ１」は図４でＩＤ番号として「１」を付したコア部の屈折率プロファイルを示す。
　表１は、作製した各コア部のパラメータを示す表である。図５、表１に示すように、製造誤差等により、各コア部について、Δ１は０．０２５％、αが０．１３、Δ２が０．００５％、Δ３が－０．０２５％、ａ１が０．４０μｍ、ａ２が０．３５μｍ、ａ３が０．４５μｍの範囲でばらついているが、設計パラメータに従い略同一の屈折率プロファイルを有していた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表２は、作製した各コア部の屈折率プロファイルをもとにシミュレーションにより求めた、各コア部の光学特性を示す表である。表２では波長１５５０ｎｍにおける各コア部の実効コア断面積（Ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ　Ａｒｅａ：Ａｅｆｆ）ならびに実効屈折率（ｎｅｆｆ）を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　つぎに、元マルチコアファイバの各コア部のＬＰ０１モード、ＬＰ１１モードにおける波長１５３０ｎｍ、１５７０ｎｍの光の群遅延を測定した。図６は、作製した元マルチコアファイバのコア部における群遅延の測定系を示す図である。この測定系１００では、光源１０１から出力された連続レーザ光をＬＮ変調器１０２で変調して試験光を作製し、試験光を通常のシングルモード光ファイバ１０４、およびシングルモード光ファイバ１０４よりもモードフィールド径が小さい高非線形光ファイバ１０５を介して元マルチコアファイバ１０Ａの各コア部に入力し、当該コア部を伝搬して出力された試験光をシングルモード光ファイバ１０６でサンプリングオシロスコープ１０７に入力する。ここで、ＬＮ変調器１０２はパルスパターンジェネレータ（ＰＰＧ）１０３から出力される変調信号で変調されており、パルスパターンジェネレータ１０３からはトリガ信号がサンプリングオシロスコープ１０７に入力されている。たとえば、元マルチコアファイバ１０Ａの各コア部に入力される試験光の変調周波数を１００ＭＨｚとし、試験光のパルス幅を１．５ｎｓとすることで、各コア部におけるＬＰ０１モードとＬＰ１１モードを識別可能である。これにより、元マルチコアファイバ１０Ａの各コア部での群遅延を測定できる。
　表３は、測定した群遅延に基づいて計算した元マルチコアファイバの群遅延差およびＤＭＤ（Differential　Mode　Delay）を示している。ここで、群遅延差は、群遅延が最も小さかった条件である、Ｃｏｒｅ１の波長１５３０ｎｍにおけるＬＰ１１モードの群遅延からの差分とする。ここで、たとえば波長１５３０ｎｍでみると、群遅延差が最も大きいのは、Ｃｏｒｅ６におけるＬＰ０１モードの値である。また、ＤＭＤは、同一コア部の同一波長における異なるモード間の群遅延差を単位長さ当たりで表したものとする。たとえば、Ｃｏｒｅ１の波長１５３０ｎｍにおけるＤＭＤは、（０．００－４．９７）／１０．１＝－０．４９２ｎｓ／ｋｍ＝－４９２ｐｓ／ｋｍである。表２から、ＤＭＤの絶対値はＣｏｒｅ１において大きく、Ｃｏｒｅ３において小さいこと、また各コア部で１０００ｐｓ／ｋｍ以内であることがわかる。また、最大ＤＭＤは、異なるコア部間での同一波長における異なるモード間の群遅延差の最大値を単位長さ当たりで表したものとする。たとえば、波長１５３０ｎｍにおけるＤＭＤは、（０．００－１０．４１）／１０．１＝－１．０３１ｎｓ／ｋｍ＝－１０３１ｐｓ／ｋｍである。このように、作製した元マルチコアファイバでは１ｋｍ当たりの最大ＤＭＤが１ｎｓを超えてしまうので、長さ２ｋｍでは２ｎｓを超えてしまい、長さ１０ｋｍでは１０ｎｓを超えてしまうこととなる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　つぎに、元マルチコアファイバを１ｋｍ毎に切断して６本の単位マルチコアファイバを作製した。そして、まず比較例として、これらの単位マルチコアファイバを軸回りに回転させないで融着接続し、これらの単位マルチコアファイバが縦列接続して構成されたマルチコアファイバを作製した。そして作製したマルチコアファイバの群遅延を測定した。
　図７は、比較例のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。ここで、累積群遅延とは、長手方向で累積する群遅延を意味する。なお、横軸の区間は、単位マルチコアファイバに対応しており、区間１に相当する単位マルチコアファイバから試験光を入力している。区間６における累積群遅延が全長での群遅延に相当する。また、「Ｃｏｒｅ１　ＬＰ０１」とは、Ｃｏｒｅ１におけるＬＰ０１モードの累積群遅延である。「ＬＰ１１－ＬＰ０１」とは、異なるコア部間での累積の群遅延差の最大値である。また、波長は１５５０ｎｍである。図７に示すように、比較例のマルチコアファイバでは、ＬＰ１１－ＬＰ０１モード間のＤＭＤの累積値（全長でのコア部の間の群遅延差の最大値）の絶対値が６０００ｐｓ（６ｎｓ）より大きく、きわめて大きい値となった。
　つぎに、実施例１として、元マルチコアファイバを１ｋｍ毎に切断して作製した６本の単位マルチコアファイバを１本目から６本目まで軸回りかつ時計回りに６０°ずつ回転させて融着接続し、これらの単位マルチコアファイバが縦列接続して構成されたマルチコアファイバを作製した。このマルチコアファイバでは、１本目から６本目までの単位マルチコアファイバのコア部が、区間１から区間６までたとえばＣｏｒｅ１→Ｃｏｒｅ２→Ｃｏｒｅ３→Ｃｏｒｅ４→Ｃｏｒｅ５→Ｃｏｒｅ６のように接続される。そして作製したマルチコアファイバの群遅延を測定した。
　図８は、実施例１のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。波長は１５５０ｎｍである。図８に示すように、実施例１のマルチコアファイバでは、ＬＰ１１－ＬＰ０１モード間のＤＭＤの累積値の絶対値が２５００ｐｓ（２．５ｎｓ）以下となり、比較例と比べて大きく低減した。すなわち、実施例１では、全長でのマルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値は、比較例のマルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値（各単位マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値を実施例１のマルチコアファイバの長さにおける値に換算した値に相当）よりも小さくなった。
　つぎに、実施例２として、元マルチコアファイバを１ｋｍ毎に切断して作製した６本の単位マルチコアファイバのうち１本目に対して２本目を軸回りかつ時計回りにまず１８０°回転させて融着接続し、２本目に対して３本目を２４０°回転させて融着接続し、３本目に対して４本目を１８０°回転させて融着接続し、４本目に対して５本目を２４０°回転させて融着接続し、５本目に対して６本目を１８０°回転させて融着接続し、これらの単位マルチコアファイバが縦列接続して構成されたマルチコアファイバを作製した。このマルチコアファイバでは、１本目から６本目までの単位マルチコアファイバのコア部が、区間１から区間６までたとえばＣｏｒｅ１→Ｃｏｒｅ４→Ｃｏｒｅ２→Ｃｏｒｅ５→Ｃｏｒｅ３→Ｃｏｒｅ６のように接続される。そして作製したマルチコアファイバの群遅延を測定した。
　図９は、実施例２のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。波長は１５５０ｎｍである。図９に示すように、実施例２のマルチコアファイバでは、ＬＰ１１－ＬＰ０１モード間のＤＭＤの累積値の絶対値が２５００ｐｓ（２．５ｎｓ）以下となり、比較例と比べて大きく低減した。
　つぎに、実施例３として、元マルチコアファイバを１ｋｍ毎に切断して作製した６本の単位マルチコアファイバのうち１本目に対して２本目を長手方向で反転させて融着接続し、２本目に対して３本目を、１本目を基準とすると軸回りかつ時計回りに２４０°回転させて融着接続し、３本目に対して４本目を長手方向で反転させ、さらに１本目を基準とすると１２０°回転させて融着接続し、４本目に対して５本目を、１本目を基準とすると１２０°回転させて融着接続し、５本目に対して６本目を長手方向で反転させ、さらに１本目を基準とすると２４０°回転させて融着接続し、これらの単位マルチコアファイバが縦列接続して構成されたマルチコアファイバを作製した。このマルチコアファイバでは、１本目から６本目までの単位マルチコアファイバのコア部が、たとえばＣｏｒｅ１→Ｃｏｒｅ６（反転）→Ｃｏｒｅ５→Ｃｏｒｅ４（反転）→Ｃｏｒｅ３→Ｃｏｒｅ２（反転）のように接続される。このように、単位マルチコアファイバを接続する場合に、軸回りの回転だけでなく、長手方向で反転させることを行ってもよい。これにより、軸回りの回転だけでは実現されないコア部同士の接続の組み合わせを実現できる。そして、作製したマルチコアファイバの群遅延を測定した。
　図１０は、実施例３のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。波長は１５５０ｎｍである。図１０に示すように、実施例３のマルチコアファイバでは、ＬＰ１１－ＬＰ０１モード間のＤＭＤの累積値の絶対値が２５００ｐｓ（２．５ｎｓ）以下となり、比較例と比べて大きく低減した。
　つぎに、実施例４として、元マルチコアファイバを２ｋｍ毎に切断して作製した３本の単位マルチコアファイバのうち１本目に対して２本目を長手方向で反転させて融着接続し、２本目に対して３本目を、１本目を基準とすると軸回りかつ時計回りに２４０°回転させて融着接続し、これらの単位マルチコアファイバが縦列接続して構成されたマルチコアファイバを作製した。このマルチコアファイバでは、１本目から３本目までの単位マルチコアファイバのコア部が、たとえばＣｏｒｅ１→Ｃｏｒｅ６（反転）→Ｃｏｒｅ５のように接続される。そして作製したマルチコアファイバの群遅延を測定した。
　図１１は、実施例４のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。波長は１５５０ｎｍである。図１１に示すように、実施例４のマルチコアファイバでは、ＬＰ１１－ＬＰ０１モード間のＤＭＤの累積値の絶対値が４０００ｐｓ（４ｎｓ）以下となり、比較例と比べて大きく低減した。
　つぎに、実施例５として、元マルチコアファイバを３ｋｍ毎に切断して作製した２本の単位マルチコアファイバのうち１本目に対して２本目を軸回りかつ時計回りに６０°回転させて融着接続し、これらの単位マルチコアファイバが縦列接続して構成されたマルチコアファイバを作製した。このマルチコアファイバでは、１本目から２本目までの単位マルチコアファイバのコア部が、たとえばＣｏｒｅ１→Ｃｏｒｅ２のように接続される。そして作製したマルチコアファイバの群遅延を測定した。
　図１２は、実施例５のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。波長は１５５０ｎｍである。図１２に示すように、実施例５のマルチコアファイバでは、ＬＰ１１－ＬＰ０１モード間のＤＭＤの累積値の絶対値が４０００ｐｓ（４ｎｓ）以下となり、比較例と比べて大きく低減した。
　つぎに、実施例６として、元マルチコアファイバを３ｋｍ毎に切断して作製した２本の単位マルチコアファイバのうち１本目に対して２本目を長手方向で反転させて融着接続し、これらの単位マルチコアファイバが縦列接続して構成されたマルチコアファイバを作製した。このマルチコアファイバでは、１本目から２本目までの単位マルチコアファイバのコア部が、たとえばＣｏｒｅ１→Ｃｏｒｅ６（反転）のように接続される。そして作製したマルチコアファイバの群遅延を測定した。
　図１３は、実施例６のマルチコアファイバにおける累積群遅延を示す図である。波長は１５５０ｎｍである。図１３に示すように、実施例６のマルチコアファイバでは、ＬＰ１１－ＬＰ０１モード間のＤＭＤの累積値の絶対値が４０００ｐｓ（４ｎｓ）以下となり、比較例と比べて大きく低減した。
　上記実施例が示すように、回転または反転をしての接続は、少なくとも１箇所行うのみでも、比較例に対して効果があるが、２箇所以上行うことが好ましい。また、実施例１～３のように、マルチコアファイバのコア部が、Ｃｏｒｅ１～Ｃｏｒｅ６の全てのコア部を含むように構成すれば、ＤＭＤの累積値はより低減されるので好ましい。
　上記実施の形態１に係るマルチコアファイバ１０は、６つのコア部が、クラッド部の中心軸から等距離の位置に等角度で配置されており、中心軸を中心とした円を形成するように配置されているものであるが、コア部の数や配置はこれに限定されない。また、元マルチコアファイバを複数の単位マルチコアファイバに切断した後に、必ずしも全ての単位マルチコアファイバを回転または反転して接続しなくてもよい。すなわち、切断後、所望の群遅延差を実現するために回転または反転をさせるべき、またはさせたほうがよい単位マルチコアファイバのみを回転または反転させた後に接続し、回転または反転を特にさせなくてもよい単位マルチコアファイバ同士は回転または反転させずにそのまま接続するようにしてもよい。たとえば、実施例４では、元マルチコアファイバを２ｋｍ毎に切断して３本の単位マルチコアファイバを作製し、これらを回転または反転させて接続してマルチコアファイバとしているが、このマルチコアファイバは、元マルチコアファイバを１ｋｍ毎に切断して作製した６本の単位マルチコアファイバを作製した後、連続する２本ずつの単位マルチコアファイバは回転または反転させずに接続して３本の単位マルチコアファイバとし、これらを実施例４のように回転または反転させて接続したマルチコアファイバと略等価である。
　また、実用上の利便性の観点から、必ずしも全ての単位マルチコアファイバを回転または反転して接続しないことも許容される。たとえば、元マルチコアファイバを複数の単位マルチコアファイバに切断した後に、両端の単位マルチコアファイバを相対的に回転または反転して接続しない構成は、実用上の利便性の観点から好ましい。両端の単位マルチコアファイバを相対的に回転または反転して接続しない構成とは、複数の単位マルチコアファイバを、一端の単位マルチコアファイバのＣｏｒｅ１→｛回転または反転のコア｝→多端のマルチコアファイバのＣｏｒｅ１のように接続する構成である。このような構成では、たとえばＣｏｒｅ１に入射した信号光が他端のＣｏｒｅ１から出射するという、コア部のＩＤ番号（Ｃｏｒｅ１～Ｃｏｒｅ６）とコア部に割り当てる信号光のチャネル（ｃｈ）との関係が両端（入射側と出射側）で維持される。具体的には、一端のＣｏｒｅ１からｃｈ１の信号光を入射するとｃｈ１の信号光は他端のＣｏｒｅ１から出射される。したがって、両端の単位マルチコアファイバを相対的に回転または反転して接続しない構成では、利用者における混乱が少ないという利点があると共に、両端以外の単位マルチコアファイバを回転または反転して接続することによって、ＤＭＤの累積値を低減することができるという効果は維持される。なお、両端の単位マルチコアファイバを相対的に回転または反転して接続しない構成は、たとえば図２Ｂに示したマルチコアファイバ１０において、単位マルチコアファイバ１１を基準にして回転および反転させずに、単位マルチコアファイバ１６を単位マルチコアファイバ１５に接続することによって実現することができる。なお、実施例１の構成のみならず、他の実施例２～４についても、同様の変形を行うことによって、両端の単位マルチコアファイバを相対的に回転または反転して接続しない構成を容易に実現することができる。
（実施の形態２）
　図１４は、実施の形態２に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。図１４に示すように、本実施の形態２に係るマルチコアファイバ２０は、１８個のコア部と、これらのコア部の外周に形成された、各コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部２０ｄとを備えている。コア部は三角格子を形成するように配置されている。さらに、６個のコア部２０ａ１、２０ａ２、２０ａ３、２０ａ４、２０ａ５、２０ａ６は、クラッド部２０ｄの中心軸Ｏ２を中心とした正六角形を形成するように配置されている。また、１２個のコア部２０ｂ１、２０ｂ２、２０ｂ３、２０ｂ４、２０ｂ５、２０ｂ６、２０ｃ１、２０ｃ２、２０ｃ３、２０ｃ４、２０ｃ５、２０ｃ６は、中心軸Ｏ２を中心とし、かつ６個のコア部２０ａ１～２０ａ６が形成する正六角形よりも大きい同心の正六角形を形成するように配置されている。なお、各コア部の構成および材質は実施の形態１に係るマルチコアファイバ１０のコア部１０ａ～１０ｆと同じでもよい。
　このマルチコアファイバ２０は、複数の単位マルチコアファイバが縦列接続されて構成されている。単位マルチコアファイバは、連続して線引きし作製された、マルチコアファイバ２０と略同じ長さまたはそれ以上の長さの元マルチコアファイバを同じ長さに切断して作製したものであり、マルチコアファイバ２０と同様の構成を有している。マルチコアファイバ２０は、元マルチコアファイバを切断して作製した単位マルチコアファイバを軸回りに６０°ずつ回転させて融着接続することにより構成されている。
　ここで、上記各単位マルチコアファイバのコア部は、いずれも略同一の屈折率プロファイルを有しており、略同一の光学特性を有するが、完全に同一ではないため、同一の単位マルチコアファイバのコア部の間で同一の波長、同一の伝搬モードにおいて互いに異なる群遅延を有する。さらには、コア部の間で同一の波長の異なる伝搬モード間の群遅延差も、互いに異なる。
　これに対して、本実施の形態２に係るマルチコアファイバ２０は、上記のように接続した構成とすることで、コア部の間の群遅延差が、単位マルチコアファイバをマルチコアファイバ２０に相当する長さだけ伝搬する場合の値よりも小さくなる。その結果、コア部の間の群遅延差の最大値が、各単位マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値をマルチコアファイバ２０の長さにおける値に換算した値よりも小さくなる。
　なお、図１４に示すように、たとえばコア部２０ａ１を中心軸Ｏ２の回りに矢印Ａ１１のように６０°回転させてコア部２０ａ２の位置にする場合、これに伴ってコア部２０ｂ１は中心軸Ｏ２の回りに矢印Ａ１２のように６０°回転させてコア部２０ｂ２の位置となり、コア部２０ｃ１は中心軸Ｏ２の回りに矢印Ａ１３のように６０°回転させてコア部２０ｃ２の位置となる。すなわち、このマルチコアファイバ２０のコア部の配置では、コア部は、コア部２０ａ１～２０ａ６が構成する群、コア部２０ｂ１～２０ｂ６が構成する群、およびコア部２０ｃ１～２０ｃ６が構成する群の３つの群からなる。各単位マルチコアファイバについても、コア部は、コア部２０ａ１～２０ａ６に相当する位置にあるコア部が構成する群、コア部２０ｂ１～２０ｂ６に相当する位置にあるコア部が構成する群、およびコア部２０ｃ１～２０ｃ６に相当する位置にあるコア部が構成する群の３つの群からなる。単位マルチコアファイバの各群内のコア部は６０°毎の回転により互いに接続できるので、各単位マルチコアファイバ間でのこれらの３つの群内のコア部の接続により、マルチコアファイバ２０のコア部の間の群遅延差の最大値を減少させることができる。
（実施の形態３）
　図１５は、実施の形態３に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。図１５に示すように、本実施の形態３に係るマルチコアファイバ３０は、１８個のコア部と、これらのコア部の外周に形成された、各コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部３０ｄとを備えている。コア部のうち、６個のコア部３０ａ１、３０ａ２、３０ａ３、３０ａ４、３０ａ５、３０ａ６は、クラッド部３０ｄの中心軸Ｏ３から等距離の位置に等角度で配置されており、中心軸Ｏ３を中心とした円を形成するように配置されている。また、コア部のうち、１２個のコア部３０ｂ１、３０ｂ２、３０ｂ３、３０ｂ４、３０ｂ５、３０ｂ６、３０ｃ１、３０ｃ２、３０ｃ３、３０ｃ４、３０ｃ５、３０ｃ６は、中心軸Ｏ３から等距離の位置に等角度で配置されており、中心軸Ｏ３を中心とし、かつ６個のコア部３０ａ１～３０ａ６が形成する円よりも半径が大きい同心の円を形成するように配置されている。なお、各コア部の構成および材質は実施の形態１に係るマルチコアファイバ１０のコア部１０ａ～１０ｆと同じでもよい。
　このマルチコアファイバ３０は、複数の単位マルチコアファイバが縦列接続されて構成されている。単位マルチコアファイバは、連続して線引きし作製された、マルチコアファイバ３０と略同じ長さまたはそれ以上の長さの元マルチコアファイバを同じ長さに切断して作製したものであり、マルチコアファイバ３０と同様の構成を有している。マルチコアファイバ３０は、元マルチコアファイバを切断して作製した単位マルチコアファイバを軸回りに６０°ずつ回転させて融着接続することにより構成されている。
　ここで、各単位マルチコアファイバのコア部は、いずれも略同一の屈折率プロファイルを有しており、略同一の光学特性を有するが、完全に同一ではないため、同一の単位マルチコアファイバのコア部の間で同一の波長、同一の伝搬モードにおいて互いに異なる群遅延を有する。さらには、コア部の間で同一の波長の異なる伝搬モード間の群遅延差も、互いに異なる。
　これに対して、本実施の形態３に係るマルチコアファイバ３０は、上記のように接続した構成とすることで、コア部の間の群遅延差が、単位マルチコアファイバをマルチコアファイバ３０に相当する長さだけ伝搬する場合の値よりも小さくなる。その結果、コア部の間の群遅延差の最大値が、各単位マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値をマルチコアファイバ３０の長さにおける値に換算した値よりも小さくなる。
　なお、図１５に示すように、たとえばコア部３０ａ１を中心軸Ｏ３の回りに矢印Ａ２１のように６０°回転させてコア部３０ａ２の位置にする場合、これに伴ってコア部３０ｂ１は中心軸Ｏ３の回りに矢印Ａ２２のように６０°回転してコア部３０ｂ２の位置となり、コア部３０ｃ１は中心軸Ｏ３の回りに矢印Ａ２３のように６０°回転してコア部３０ｃ２の位置となる。すなわち、このマルチコアファイバ３０のコア部の配置では、コア部は、コア部３０ａ１～３０ａ６が構成する群、コア部３０ｂ１～３０ｂ６が構成する群、およびコア部３０ｃ１～３０ｃ６が構成する群の３つの群からなる。各単位マルチコアファイバについても、コア部は、コア部３０ａ１～３０ａ６に相当する位置にあるコア部が構成する群、コア部３０ｂ１～３０ｂ６に相当する位置にあるコア部が構成する群、およびコア部３０ｃ１～３０ｃ６に相当する位置にあるコア部が構成する群の３つの群からなる。単位マルチコアファイバの各群内のコア部は６０°毎の回転により互いに接続できるので、単位マルチコアファイバ間でのこれらの３つの群内のコア部の接続により、マルチコアファイバ３０のコア部の間の群遅延差の最大値を減少させることができる。
（実施の形態４）
　図１６は、実施の形態４に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。図１６に示すように、本実施の形態４に係るマルチコアファイバ４０は、１８個のコア部と、これらのコア部の外周に形成された、各コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部４０ｄとを備えている。コア部のうち、６個のコア部４０ａ１、４０ａ２、４０ａ３、４０ａ４、４０ａ５、４０ａ６は、クラッド部４０ｄの中心軸Ｏ４から等距離の位置に等角度で配置されており、中心軸Ｏ４を中心とした円を形成するように配置されている。また、コア部のうち、１２個のコア部４０ｂ１、４０ｂ２、４０ｂ３、４０ｂ４、４０ｂ５、４０ｂ６、４０ｃ１、４０ｃ２、４０ｃ３、４０ｃ４、４０ｃ５、４０ｃ６は、中心軸Ｏ４から等距離の位置に等角度で配置されており、中心軸Ｏ４を中心とし、かつ６個のコア部４０ａ１～４０ａ６が形成する円よりも半径が大きい円を形成するように配置されている。なお、各コア部の構成および材質は実施の形態１に係るマルチコアファイバ１０のコア部１０ａ～１０ｆと同じでもよい。
　このマルチコアファイバ４０は、複数の単位マルチコアファイバが縦列接続されて構成されている。単位マルチコアファイバは、連続して線引きし作製された、マルチコアファイバ４０と略同じ長さまたはそれ以上の長さの元マルチコアファイバを同じ長さに切断して作製したものであり、マルチコアファイバ４０と同様の構成を有している。マルチコアファイバ４０は、元マルチコアファイバを切断して作製した単位マルチコアファイバを軸回りに６０°ずつ回転させて融着接続することにより構成されている。
　このマルチコアファイバ４０と実施の形態３に係るマルチコアファイバ３０との違いは、マルチコアファイバ３０では、たとえば中心軸Ｏ３とコア部３０ｂ１とを結ぶ線上にコア部３０ａ１が存在するが、マルチコアファイバ４０では、たとえば中心軸Ｏ４とコア部４０ｂ１とを結ぶ線上からずれてコア部４０ａ１が存在する点であり、その他の構成は同じある。したがって、本実施の形態４に係るマルチコアファイバ４０も、コア部の間の群遅延差の最大値が、各単位マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値をマルチコアファイバ４０の長さにおける値に換算した値よりも小さくなる。
　また、図１６に示すように、たとえばコア部４０ａ１を中心軸Ｏ４の回りに矢印Ａ３１のように６０°回転させてコア部４０ａ２の位置にする場合、これに伴ってコア部４０ｂ１は中心軸Ｏ４の回りに矢印Ａ３２のように６０°回転してコア部４０ｂ２の位置となり、コア部４０ｃ１は中心軸Ｏ４の回りに矢印Ａ３３のように６０°回転してコア部４０ｃ２の位置となる。すなわち、このマルチコアファイバ４０のコア部の配置では、コア部は、コア部４０ａ１～４０ａ６が構成する群、コア部４０ｂ１～４０ｂ６が構成する群、およびコア部４０ｃ１～４０ｃ６が構成する群の３つの群からなる。各単位マルチコアファイバについても、コア部は、コア部４０ａ１～４０ａ６に相当する位置にあるコア部が構成する群、コア部４０ｂ１～４０ｂ６に相当する位置にあるコア部が構成する群、およびコア部４０ｃ１～４０ｃ６に相当する位置にあるコア部が構成する群の３つの群からなる。単位マルチコアファイバの各群内のコア部は６０°毎の回転により互いに接続できるので、単位マルチコアファイバ間でのこれらの３つの群内のコア部の接続により、マルチコアファイバ４０のコア部の間の群遅延差の最大値を減少させることができる。
（実施の形態５）
　図１７は、実施の形態５に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。図１７に示すように、本実施の形態５に係るマルチコアファイバ５０は、１２個のコア部５０ａ、５０ｂ、５０ｃ、５０ｄ、５０ｅ、５０ｆ、５０ｇ、５０ｈ、５０ｉ、５０ｊ、５０ｋ、５０ｌと、これらのコア部の外周に形成された、各コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部５０ｍとを備えている。コア部５０ａ～５０ｌは、クラッド部５０ｍの中心軸Ｏ５から等距離の位置に等角度で配置されており、中心軸Ｏ５を中心とした円を形成するように配置されている。なお、各コア部の構成および材質は実施の形態１に係るマルチコアファイバ１０のコア部１０ａ～１０ｆと同じでもよい。
　このマルチコアファイバ５０は、複数の単位マルチコアファイバが縦列接続されて構成されている。単位マルチコアファイバは、連続して線引きし作製された、マルチコアファイバ５０と略同じ長さまたはそれ以上の長さの元マルチコアファイバを同じ長さに切断して作製したものであり、マルチコアファイバ５０と同様の構成を有している。各単位マルチコアファイバのコア部は、いずれも略同一の屈折率プロファイルを有しており、略同一の光学特性を有するが、完全に同一ではない。マルチコアファイバ５０は、元マルチコアファイバを切断して作製した単位マルチコアファイバを軸回りに３０°ずつ回転させて融着接続することにより構成されている。
　本実施の形態５に係るマルチコアファイバ５０は、上記のように接続した構成とすることで、コア部の間の群遅延差が、単位マルチコアファイバをマルチコアファイバ５０に相当する長さだけ伝搬する場合の値よりも小さくなる。その結果、コア部の間の群遅延差の最大値が、各単位マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値をマルチコアファイバ５０の長さにおける値に換算した値よりも小さくなる。
　なお、図１７に示すように、コア部５０ａ～５０ｌは１２回回転対称に配置されている。各単位マルチコアファイバのコア部も１２回回転対称に配置されている。したがって、単位マルチコアファイバのコア部は中心軸Ｏ５の回りの矢印Ａ５のような３０°毎の回転により互いに接続できるので、単位マルチコアファイバ間でのこれらの１２個のコア部の接続により、マルチコアファイバ５０のコア部の間の群遅延差の最大値を減少させることができる。
（実施の形態６）
　図１８は、実施の形態６に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。図１８に示すように、本実施の形態６に係るマルチコアファイバ６０は、４個のコア部６０ａ、６０ｂ、６０ｃ、６０ｄと、これらのコア部の外周に形成された、各コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部６０ｅとを備えている。コア部６０ａ～６０ｄは、クラッド部６０ｅの中心軸Ｏ６から等距離の位置に等角度で配置されており、中心軸Ｏ６を中心とした円または正方形を形成するように配置されている。なお、各コア部の構成および材質は実施の形態１に係るマルチコアファイバ１０のコア部１０ａ～１０ｆと同じでもよい。
　このマルチコアファイバ６０は、複数の単位マルチコアファイバが縦列接続されて構成されている。単位マルチコアファイバは、連続して線引きし作製された、マルチコアファイバ６０と略同じ長さまたはそれ以上の長さの元マルチコアファイバを同じ長さに切断して作製したものであり、マルチコアファイバ６０と同様の構成を有している。各単位マルチコアファイバのコア部は、いずれも略同一の屈折率プロファイルを有しており、略同一の光学特性を有するが、完全に同一ではない。マルチコアファイバ６０は、元マルチコアファイバを切断して作製した単位マルチコアファイバを軸回りに９０°ずつ回転させて融着接続することにより構成されている。
　本実施の形態６に係るマルチコアファイバ６０は、上記のように接続した構成とすることで、コア部の間の群遅延差が、単位マルチコアファイバをマルチコアファイバ６０に相当する長さだけ伝搬する場合の値よりも小さくなる。その結果、コア部の間の群遅延差の最大値が、各単位マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値をマルチコアファイバ６０の長さにおける値に換算した値よりも小さくなる。
　なお、図１８に示すように、コア部６０ａ～６０ｄは４回回転対称に配置されている。各単位マルチコアファイバのコア部も４回回転対称に配置されている。したがって、単位マルチコアファイバのコア部は中心軸Ｏ６の回りの矢印Ａ６のような９０°毎の回転により互いに接続できるので、単位マルチコアファイバ間でのこれらの４個のコア部の接続により、マルチコアファイバ６０のコア部の間の群遅延差の最大値を減少させることができる。
（実施の形態７）
　図１９は、実施の形態７に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。図１９に示すように、本実施の形態７に係るマルチコアファイバ７０は、８個のコア部と、これらのコア部の外周に形成された、各コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部７０ｅとを備えている。コア部のうち、コア部７０ａ１、７０ａ２は、クラッド部７０ｅの中心軸Ｏ７から等距離の位置に中心軸Ｏ７を挟むように配置されている。同様に、コア部７０ｂ１、７０ｂ２、コア部７０ｃ１、７０ｃ２、コア部７０ｄ１、７０ｄ２も、それぞれクラッド部７０ｅの中心軸Ｏ７から等距離の位置に中心軸Ｏ７を挟むように配置されている。さらに、コア部７０ａ１、７０ｂ１、７０ｃ１、７０ｄ１、およびコア部７０ａ２、７０ｂ２、７０ｃ２、７０ｄ２は、中心軸Ｏ７を挟んでそれぞれ直線状に配置されている。なお、各コア部の構成および材質は実施の形態１に係るマルチコアファイバ１０のコア部１０ａ～１０ｆと同じでもよい。
　このマルチコアファイバ７０は、複数の単位マルチコアファイバが縦列接続されて構成されている。単位マルチコアファイバは、連続して線引きし作製された、マルチコアファイバ７０と略同じ長さまたはそれ以上の長さの元マルチコアファイバを同じ長さに切断して作製したものであり、マルチコアファイバ７０と同様の構成を有している。各単位マルチコアファイバのコア部は、いずれも略同一の屈折率プロファイルを有しており、略同一の光学特性を有するが、完全に同一ではない。マルチコアファイバ７０は、元マルチコアファイバを切断して作製した単位マルチコアファイバを軸回りに１８０°ずつ回転させて融着接続することにより構成されている。
　本実施の形態７に係るマルチコアファイバ７０は、上記のように接続した構成とすることで、コア部の間の群遅延差が、単位マルチコアファイバをマルチコアファイバ７０に相当する長さだけ伝搬する場合の値よりも小さくなる。その結果、コア部の間の群遅延差の最大値が、各単位マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値をマルチコアファイバ７０の長さにおける値に換算した値よりも小さくなる。
　また、図１９に示すように、たとえばコア部７０ａ１を中心軸Ｏ７の回りに矢印Ａ７１のように１８０°回転させてコア部７０ａ２の位置にする場合、これに伴ってコア部７０ｂ１は中心軸Ｏ７の回りに矢印Ａ７２のように１８０°回転してコア部７０ｂ２の位置となり、コア部７０ｃ１は中心軸Ｏ７の回りに矢印Ａ７３のように１８０°回転してコア部７０ｃ２の位置となり、コア部７０ｄ１は中心軸Ｏ７の回りに矢印Ａ７４のように１８０°回転してコア部７０ｄ２の位置となる。すなわち、このマルチコアファイバ７０のコア部の配置では、コア部は、コア部７０ａ１、７０ａ２が構成する群、コア部７０ｂ１、７０ｂ２が構成する群、コア部７０ｃ１、７０ｃ２が構成する群、およびコア部７０ｄ１、７０ｄ２が構成する群の４つの群からなる。各単位マルチコアファイバについても、コア部は、それぞれの群に相当するコア部の群からなる。単位マルチコアファイバの各群内のコア部は１８０°毎の回転により互いに接続できるので、単位マルチコアファイバの間でのこれらの４つの群内のコア部の接続により、マルチコアファイバ７０のコア部の間の群遅延差の最大値を減少させることができる。
（実施の形態８）
　図２０は、実施の形態８に係るマルチコアファイバの構成を説明する図である。図２０に示すように、本実施の形態８に係るマルチコアファイバ８０は、１６個のコア部と、これらのコア部の外周に形成された、各コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部８０ｅとを備えている。コア部は正方格子を形成するように配置されている。さらに、４個のコア部８０ａ１、８０ａ２、８０ａ３、８０ａ４は、クラッド部８０ｅの中心軸Ｏ８を中心とした正方形を形成するように配置されている。また、１２個のコア部８０ｂ１、８０ｂ２、８０ｂ３、８０ｂ４、８０ｃ１、８０ｃ２、８０ｃ３、８０ｃ４、８０ｄ１、８０ｄ２、８０ｄ３、８０ｄ４は、中心軸Ｏ８を中心とし、かつコア部８０ａ１～８０ａ４が形成する正方形よりも大きい同心の正方形を形成するように配置されている。なお、各コア部の構成および材質は実施の形態１に係るマルチコアファイバ１０のコア部１０ａ～１０ｆと同じでもよい。
　このマルチコアファイバ８０は、複数の単位マルチコアファイバが縦列接続されて構成されている。単位マルチコアファイバは、連続して線引きし作製された、マルチコアファイバ８０と略同じ長さまたはそれ以上の長さの元マルチコアファイバを同じ長さに切断して作製したものであり、マルチコアファイバ８０と同様の構成を有している。各単位マルチコアファイバのコア部は、いずれも略同一の屈折率プロファイルを有しており、略同一の光学特性を有するが、完全に同一ではない。マルチコアファイバ８０は、元マルチコアファイバを切断して作製した単位マルチコアファイバを軸回りに９０°ずつ回転させて融着接続することにより構成されている。
　本実施の形態８に係るマルチコアファイバ８０は、上記のように接続した構成とすることで、コア部の間の群遅延差が、単位マルチコアファイバをマルチコアファイバ８０に相当する長さだけ伝搬する場合の値よりも小さくなる。その結果、コア部の間の群遅延差の最大値が、各単位マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値をマルチコアファイバ８０の長さにおける値に換算した値よりも小さくなる。
　また、図２０に示すように、たとえばコア部８０ａ１を中心軸Ｏ８の回りに矢印Ａ８１のように９０°回転させてコア部８０ａ２の位置にする場合、これに伴ってコア部８０ｂ１は中心軸Ｏ８の回りに矢印Ａ８２のように９０°回転してコア部８０ｂ２の位置となり、コア部８０ｃ１は中心軸Ｏ８の回りに矢印Ａ８３のように９０°回転してコア部８０ｃ２の位置となり、コア部８０ｄ１は中心軸Ｏ８の回りに矢印Ａ８４のように９０°回転してコア部８０ｄ２の位置となる。すなわち、このマルチコアファイバ８０のコア部の配置では、コア部は、コア部８０ａ１～８０ａ４が構成する群、コア部８０ｂ１～８０ｂ４が構成する群、コア部８０ｃ１～８０ｃ４が構成する群、およびコア部８０ｄ１～８０ｄ４が構成する群の４つの群からなる。各単位マルチコアファイバについても、コア部は、それぞれの群に相当するコア部の群からなる。単位マルチコアファイバの各群内のコア部は９０°毎の回転により互いに接続できるので、単位マルチコアファイバの間でのこれらの４つの群内のコア部の接続により、マルチコアファイバ８０のコア部の間の群遅延差の最大値を減少させることができる。
　なお、上記実施の形態２～８では、各単位マルチコアファイバのコア部が、いずれも略同一の屈折率プロファイルを有しており、略同一の光学特性を有しているが、たとえば各単位マルチコアファイバのコア部は、各群の中では、略同一の屈折率プロファイルを有しており、略同一の光学特性を有するようにし、群間では屈折率プロファイルは略同一でないようにしてもよい。
　また、上記実施の形態では、単位マルチコアファイバは、連続して線引きし作製された元マルチコアファイバを同じ長さに切断して作製したものであるが、別々に線引きしたものや、単位マルチコアファイバ毎に異なる長さであってもよい。また、単位マルチコアファイバのコア部同士の接続については、予め各単位マルチコアファイバのコア部の群遅延を測定しておき、測定値を元にコア部間の群遅延差が小さくなるように単位マルチコアファイバの回転または反転を組み合わせて接続することが好ましい。
　また、上記実施の形態では、マルチコアファイバは、入力される光の波長においてＬＰ０１モードとＬＰ１１モードの２つの伝搬モードが存在するように屈折率プロファイルが設定されているものである。１．５５μｍ帯の波長においてＬＰ０１モードとＬＰ１１モードの２つの伝搬モードが存在するように設定されたトレンチ型の屈折率プロファイルの設計パラメータについては、上記実施例の設計パラメータ（Δ１：０．８２％、α：２、Δ２：０％、Δ３：－０．４６％、ａ１：７．３μｍ、ａ２：９．１μｍ、ａ３：１３．４μｍ、：Λ：３０μｍ、クラッド径が１２５μｍ）に限られない。たとえば、設計パラメータは、Δ１は０．２％～１．６％、Δ２は０％近傍のたとえば－０．０３％～０．０３％、Δ３は－０．２％～－０．７％、ａ１は４μｍ～１２．５μｍ、ａ２はａ１との比（ａ２／ａ１＝Ｒａ２）で表して１～３、ａ３はａ１との比（ａ３／ａ１＝Ｒａ３）で表して２～４の各範囲内で、上記２つの伝搬モードが存在するような組み合わせとしてもよい。なお、α、コアピッチについては特に限定はされない。また、Δ２を有する領域がなくＲａ２が１の場合は、Ｗ型の屈折率プロファイルとも呼ばれる。
　表４は、トレンチ型の屈折率プロファイルにおける上記範囲の設計パラメータ、および所定のα、コアピッチの場合について、波長１５５０ｎｍにおける、ＬＰ０１モードとＬＰ１１モードのＡｅｆｆ、ｎｅｆｆ、群遅延、およびＤＭＤを示す表である。なお、表４でαが「ｓｔｅｐ」とは、αが２０以上であり、中心コア部がステップインデックス型の屈折率プロファイルを有するとみなすことができることを意味する。表４に示すようなパラメータを有する元マルチコアファイバの場合も、各コア部の屈折率プロファイルが略同一である場合に、上記実施例のように切断、回転または反転、接続を適切に行うことにより、コア部間の群遅延差を小さくすることができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　また、入力される光の波長において上記２つの伝搬モードが存在するような屈折率プロファイルとしては、トレンチ型の屈折率プロファイルにおいてΔ２、Δ３を有する領域がなくＲａ２＝Ｒａ３＝１とした単峰型の屈折率プロファイルがある。１．５５μｍ帯の波長において上記２つの伝搬モードが存在するように設定された単峰型の屈折率プロファイルの設計パラメータについては、Δ１が０．２％～１．６％、ａ１が３．５μｍ～１０．０μｍの各範囲内で、上記２つの伝搬モードが存在するような組み合わせとすることができる。なお、α、コアピッチについては特に限定はされない。
　表５は、単峰型の屈折率プロファイルにおける上記範囲の設計パラメータ、および所定のα、コアピッチの場合について、波長１５５０ｎｍにおける、ＬＰ０１モードとＬＰ１１モードのＡｅｆｆ、ｎｅｆｆ、群遅延、およびＤＭＤを示す表である。表５に示すようなパラメータを有する元マルチコアファイバの場合も、各コア部の屈折率プロファイルが略同一である場合に、上記実施例のように切断、回転または反転、接続を適切に行うことにより、コア部間の群遅延差を小さくすることができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　また、上記実施の形態では、マルチコアファイバは、上記２つの伝搬モードが存在するように屈折率プロファイルが設定されているものであるが、伝搬モードの数は特に限定されず、より多くてもよい。また、本発明は、たとえば入力される光の波長において単一の伝搬モードが存在するように屈折率プロファイルが設定されたコア部を有するシングルモードのマルチコアファイバにも適用できる。この場合、群遅延差は、単一の伝搬モードにおける各コア部の間での群遅延差である。たとえば、シングルモードのマルチコアファイバの場合、コアピッチが小さくクロストークが起こりやすい場合においてＭＩＭＯ処理にてクロストークを補償する場合に、本発明に係るマルチコアファイバを適用してＭＩＭＯ処理の負荷を低減することができる。
　１．５５μｍ帯の波長において単一の伝搬モードが存在するように設定されたトレンチ型の屈折率プロファイルの設計パラメータについては、Δ１は０．２％～１．２％、Δ２は０％近傍のたとえば－０．０５％～０．０５％、Δ３は－０．２％～－０．７％、ａ１は２．５μｍ～７．０μｍ、ａ２はａ１との比（ａ２／ａ１＝Ｒａ２）で表して１～３、ａ３はａ１との比（ａ３／ａ１＝Ｒａ３）で表して２～５の各範囲内で、単一の伝搬モードが存在するような組み合わせとすることができる。なお、α、コアピッチについては特に限定はされない。また、Δ２を有する領域がなくＲａ２が１の場合は、Ｗ型の屈折率プロファイルとも呼ばれる。
　表６は、トレンチ型の屈折率プロファイルにおける上記範囲の設計パラメータ、および所定のα、コアピッチの場合について、波長１５５０ｎｍにおけるＡｅｆｆおよび群遅延、ならびにカットオフ波長を示す表である。表６に示すようなパラメータを有する元マルチコアファイバの場合も、各コア部の屈折率プロファイルが略同一である場合に、上記実施例のように切断、回転または反転、接続を適切に行うことにより、コア部間の群遅延差を小さくすることができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　１．５５μｍ帯の波長において単一の伝搬モードが存在するように設定された単峰型の屈折率プロファイルの設計パラメータについては、Δ１が０．２％～１．５％、ａ１が１．５μｍ～６．０μｍの各範囲内で、単一の伝搬モードが存在するような組み合わせとしてもよい。なお、α、コアピッチについては特に限定はされない。
　表７は、単峰型の屈折率プロファイルにおける上記範囲の設計パラメータ、および所定のα、コアピッチの場合について、波長１５５０ｎｍにおけるＡｅｆｆおよび群遅延、ならびにカットオフ波長を示す表である。表７に示すようなパラメータを有する元マルチコアファイバの場合も、各コア部の屈折率プロファイルが略同一である場合に、上記実施例のように切断、回転または反転、接続を適切に行うことにより、コア部間の群遅延差を小さくすることができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　また、上記実施の形態により本発明が限定されるものではない。上述した各構成要素を適宜組み合わせて構成したものも本発明に含まれる。また、さらなる効果や変形例は、当業者によって容易に導き出すことができる。よって、本発明のより広範な態様は、上記の実施の形態に限定されるものではなく、様々な変更が可能である。
　以上のように、本発明に係るマルチコアファイバおよびその製造方法は、空間多重伝送方式を適用した情報通信に有用である。
　１０、２０、３０、４０、５０、６０、７０、８０　マルチコアファイバ
　１０Ａ　元マルチコアファイバ
　１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ、１０ｅ、１０ｆ、１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄ、１１ｅ、１１ｆ、１２ａ、１２ｂ、１２ｃ、１２ｄ、１２ｅ、１２ｆ、１３ａ、１３ｂ、１３ｃ、１３ｄ、１３ｅ、１３ｆ、１４ａ、１４ｂ、１４ｃ、１４ｄ、１４ｅ、１４ｆ、１５ａ、１５ｂ、１５ｃ、１５ｄ、１５ｅ、１５ｆ、１６ａ、１６ｂ、１６ｃ、１６ｄ、１６ｅ、１６ｆ、２０ａ１、２０ａ２、２０ａ３、２０ａ４、２０ａ５、２０ａ６、２０ｂ１、２０ｂ２、２０ｂ３、２０ｂ４、２０ｂ５、２０ｂ６、２０ｃ１、２０ｃ２、２０ｃ３、２０ｃ４、２０ｃ５、２０ｃ６、３０ａ１、３０ａ２、３０ａ３、３０ａ４、３０ａ５、３０ａ６、３０ｂ１、３０ｂ２、３０ｂ３、３０ｂ４、３０ｂ５、３０ｂ６、３０ｃ１、３０ｃ２、３０ｃ３、３０ｃ４、３０ｃ５、３０ｃ６、４０ａ１、４０ａ２、４０ａ３、４０ａ４、４０ａ５、４０ａ６、４０ｂ１、４０ｂ２、４０ｂ３、４０ｂ４、４０ｂ５、４０ｂ６、４０ｃ１、４０ｃ２、４０ｃ３、４０ｃ４、４０ｃ５、４０ｃ６、５０ａ、５０ｂ、５０ｃ、５０ｄ、５０ｅ、５０ｆ、５０ｇ、５０ｈ、５０ｉ、５０ｊ、５０ｋ、５０ｌ、６０ａ、６０ｂ、６０ｃ、６０ｄ、７０ａ１、７０ａ２、７０ｂ１、７０ｂ２、７０ｃ１、７０ｃ２、７０ｄ１、７０ｄ２、８０ａ１、８０ａ２、８０ａ３、８０ａ４、８０ｂ１、８０ｂ２、８０ｂ３、８０ｂ４、８０ｃ１、８０ｃ２、８０ｃ３、８０ｃ４、８０ｄ１、８０ｄ２、８０ｄ３、８０ｄ４　コア部
　１０ａａ　中心コア部
　１０ａｂ　内側コア層
　１０ａｃ　外側コア層
　１０ｇ、１１ｇ、１２ｇ、１３ｇ、１４ｇ、１５ｇ、１６ｇ、２０ｄ、３０ｄ、４０ｄ、５０ｍ、６０ｅ、７０ｅ、８０ｅ　クラッド部
　１０ｇａ　マーカ
　１１、１２、１３、１４、１５、１６　単位マルチコアファイバ
　１００　測定系
　１０１　光源
　１０２　ＬＮ変調器
　１０３　パルスパターンジェネレータ
　１０４、１０６　シングルモード光ファイバ
　１０５　高非線形光ファイバ
　１０７　サンプリングオシロスコープ
　Ｏ１、Ｏ２、Ｏ３、Ｏ４、Ｏ５、Ｏ６、Ｏ７、Ｏ８　中心軸
　Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４　屈折率プロファイル

Claims (10)

  1. 　複数のコア部と、前記コア部の外周に形成され、前記コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部と、を備え、前記複数のコア部が略同一の屈折率プロファイルを有しかつ同一の波長および同一の伝搬モードにおいて互いに異なる群遅延を有している単位マルチコアファイバを複数備え、
    　当該マルチコアファイバのコア部は、前記複数の単位マルチコアファイバのコア部同士が縦列接続されて構成されており、当該マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値は、前記各単位マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値を当該マルチコアファイバの長さにおける値に換算した値よりも小さいことを特徴とするマルチコアファイバ。
  2. 　当該マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値は全長にて５ｎｓより小さいことを特徴とする請求項１に記載のマルチコアファイバ。
  3. 　前記単位マルチコアファイバにおいて、前記コア部は、入力される光の波長において単一の伝搬モードが存在するように屈折率プロファイルが設定されており、前記群遅延差は、前記単一の伝搬モードにおける群遅延差であることを特徴とする請求項１または２に記載のマルチコアファイバ。
  4. 　前記単位マルチコアファイバにおいて、前記コア部は、入力される光の波長においてＬＰ０１モードとＬＰ１１モードの伝搬モードが存在するように屈折率プロファイルが設定されおり、前記群遅延差は、同一波長の伝搬モードにおける最大の群遅延差であることを特徴とする請求項１または２に記載のマルチコアファイバ。
  5. 　前記単位マルチコアファイバのコア部は、前記最大屈折率を有するとともにα乗の屈折率分布プロファイルを有する中心コア部と、前記中心コア部の外周に形成され前記クラッド部の屈折率と略等しい屈折率を有する内側コア層と、前記内側コア層の外周に形成され前記クラッド部の屈折率よりも低い屈折率を有する外側コア層とからなることを特徴とする請求項１～４のいずれか一つに記載のマルチコアファイバ。
  6. 　前記単位マルチコアファイバの屈折率プロファイルは、前記中心コア部、前記内側コア層および前記外側コア層の前記クラッド部に対する比屈折率差（％）については、±０．０５％の範囲にあり、前記中心コア部、前記内側コア層および前記外側コア層の半径（μｍ）については、±０．５μｍの範囲にあり、前記中心コア部のα値については、±０．３の範囲にあることを特徴とする請求項５に記載のマルチコアファイバ。
  7. 　前記単位マルチコアファイバのコア部は、前記クラッド部の中心から該コア部の中心までの距離が４５μｍ以下の位置に配置されていることを特徴とする請求項１～６のいずれか一つに記載のマルチコアファイバ。
  8. 　複数のコア部と、前記コア部の外周に形成され、前記コア部の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド部と、を備え、前記複数のコア部が略同一の屈折率プロファイルを有しかつ同一の波長および同一の伝搬モードにおいて互いに異なる群遅延を有している単位マルチコアファイバを複数準備する工程と、
    　前記複数の単位マルチコアファイバのコア部同士を縦列接続してマルチコアファイバを作製する工程と、
    　を含み、前記マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値が、前記各単位マルチコアファイバのコア部の間の群遅延差の最大値を当該マルチコアファイバの長さにおける値に換算した値よりも小さくなるように、前記複数の単位マルチコアファイバのコア部同士を縦列接続することを特徴とするマルチコアファイバの製造方法。
  9. 　前記準備する工程では、前記複数の単位マルチコアファイバを、連続して線引きし作製した元マルチコアファイバを切断して形成し、
    　前記作製する工程では、前記単位マルチコアファイバのうち或る単位マルチコアファイバに対して他の単位マルチコアファイバを軸回りに回転させて縦列接続することを特徴とする請求項８に記載のマルチコアファイバの製造方法。
  10. 　前記準備する工程では、前記複数の単位マルチコアファイバを、連続して線引きし作製した元マルチコアファイバを切断して形成し、
    　前記作製する工程では、前記単位マルチコアファイバのうち或る単位マルチコアファイバに対して他の単位マルチコアファイバを長手方向に反転させて縦列接続することを特徴とする請求項８に記載のマルチコアファイバの製造方法。
PCT/JP2015/075204 2014-09-05 2015-09-04 マルチコアファイバおよびその製造方法 WO2016035883A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP15838410.7A EP3196682B1 (en) 2014-09-05 2015-09-04 Multicore fiber and manufacturing method therefor
JP2016546705A JP6550061B2 (ja) 2014-09-05 2015-09-04 マルチコアファイバおよびその製造方法
US15/440,228 US9891378B2 (en) 2014-09-05 2017-02-23 Cascaded core multicore fiber and manufacturing method for same

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014181747 2014-09-05
JP2014-181747 2014-09-05

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US15/440,228 Continuation US9891378B2 (en) 2014-09-05 2017-02-23 Cascaded core multicore fiber and manufacturing method for same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2016035883A1 true WO2016035883A1 (ja) 2016-03-10

Family

ID=55439937

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2015/075204 WO2016035883A1 (ja) 2014-09-05 2015-09-04 マルチコアファイバおよびその製造方法

Country Status (4)

Country Link
US (1) US9891378B2 (ja)
EP (1) EP3196682B1 (ja)
JP (1) JP6550061B2 (ja)
WO (1) WO2016035883A1 (ja)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2019152865A (ja) * 2018-03-02 2019-09-12 株式会社フジクラ マルチコアファイバ、光コネクタ、ファンイン／ファンアウトデバイス
JP2019152866A (ja) * 2018-03-02 2019-09-12 株式会社フジクラ マルチコアファイバ、光コネクタ、ファンイン／ファンアウトデバイス
WO2021100275A1 (ja) * 2019-11-21 2021-05-27 Kddi株式会社 光カプラ及び光増幅器
WO2022003751A1 (ja) * 2020-06-29 2022-01-06 日本電信電話株式会社 マルチコアファイバ、光伝送システム、および、光伝送方法
JPWO2022118985A1 (ja) * 2020-12-04 2022-06-09
WO2023238648A1 (ja) * 2022-06-08 2023-12-14 株式会社フジクラ 制御装置、融着接続装置、コネクタ接続装置、及び制御プログラム
JP7528703B2 (ja) 2020-10-09 2024-08-06 住友電気工業株式会社 マルチコア光ファイバおよびマルチコア光ファイバケーブル
JP7528711B2 (ja) 2020-10-16 2024-08-06 住友電気工業株式会社 マルチコア光ファイバおよびマルチコア光ファイバケーブル
JP7528712B2 (ja) 2020-10-16 2024-08-06 住友電気工業株式会社 マルチコア光ファイバおよびマルチコア光ファイバケーブル

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3105548A2 (en) * 2014-02-10 2016-12-21 University of Central Florida Research Foundation, Inc. Multicore optical fiber apparatus, methods, and applications
WO2016035883A1 (ja) * 2014-09-05 2016-03-10 古河電気工業株式会社 マルチコアファイバおよびその製造方法
US10615868B2 (en) * 2015-11-26 2020-04-07 Nippon Telegraph And Telephone Corporation Communication system and fault detection method
CN109188604B (zh) * 2018-10-23 2021-02-05 聊城大学 一种低损耗低串扰六芯强耦合两模光纤
JP7172634B2 (ja) * 2019-01-18 2022-11-16 日本電信電話株式会社 マルチコア光ファイバ及び設計方法
WO2020167398A1 (en) 2019-02-11 2020-08-20 Corning Incorporated Optical fibers for single mode and few mode vcsel-based optical fiber transmission systems
CN110346864B (zh) * 2019-06-04 2020-10-27 烽火通信科技股份有限公司 一种多芯少模光纤及其制造方法
US11467335B2 (en) * 2019-07-22 2022-10-11 Corning Incorporated Optical fibers for single mode and few mode vertical-cavity surface-emitting laser-based optical fiber transmission systems
DE102019132569B3 (de) * 2019-11-30 2021-02-18 Leibniz-Institut für Photonische Technologien e. V. Multikernfaser mit Multikern-Faserkomponenten sowie Verfahren zu ihrer Herstellung
US20230106774A1 (en) * 2020-03-06 2023-04-06 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Optical waveguide device and optical communication system including same
CN111273394B (zh) * 2020-03-27 2022-03-25 长飞光纤光缆股份有限公司 一种多芯多模光纤
CN111517637B (zh) * 2020-05-22 2021-04-27 长飞光纤光缆股份有限公司 掺稀土多芯光纤、光纤预制棒及其制备方法和应用
CN116194811A (zh) * 2020-07-22 2023-05-30 康宁股份有限公司 多纤芯光纤
CN116209930A (zh) 2020-07-27 2023-06-02 康宁股份有限公司 用于单模操作的低串扰多芯光纤
US11726257B2 (en) 2021-03-05 2023-08-15 Corning Incorporated Multicore optical fiber
CN115685439A (zh) * 2022-10-11 2023-02-03 江苏亨通光导新材料有限公司 一种耦合型多芯光纤及其制备方法
CN116592942B (zh) * 2023-05-11 2024-09-17 宁夏大学 一种基于多芯光纤阵列的速度与距离传感装置和测量方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002525645A (ja) * 1998-09-16 2002-08-13 コーニング・インコーポレーテッド マルチコア・マルチモード分散制御ファイバ
JP2012203036A (ja) * 2011-03-23 2012-10-22 Mitsubishi Cable Ind Ltd 光伝送路
US20130136404A1 (en) * 2011-11-30 2013-05-30 At&T Intellectual Property I, L.P. Multicore Optical Fiber with Reduced Inter-Core Crosstalk
US20130216181A1 (en) * 2012-02-19 2013-08-22 Scott Robertson Bickham Mode delay managed few moded optical fiber link

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008058664A (ja) * 2006-08-31 2008-03-13 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバおよび光ファイバテープならびに光インターコネクションシステム
JP5570460B2 (ja) * 2010-03-10 2014-08-13 オーエフエス ファイテル，エルエルシー 多芯ファイバ伝送システムおよび多芯ファイバ伝送方法
WO2016035883A1 (ja) * 2014-09-05 2016-03-10 古河電気工業株式会社 マルチコアファイバおよびその製造方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002525645A (ja) * 1998-09-16 2002-08-13 コーニング・インコーポレーテッド マルチコア・マルチモード分散制御ファイバ
JP2012203036A (ja) * 2011-03-23 2012-10-22 Mitsubishi Cable Ind Ltd 光伝送路
US20130136404A1 (en) * 2011-11-30 2013-05-30 At&T Intellectual Property I, L.P. Multicore Optical Fiber with Reduced Inter-Core Crosstalk
US20130216181A1 (en) * 2012-02-19 2013-08-22 Scott Robertson Bickham Mode delay managed few moded optical fiber link

Cited By (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2019152865A (ja) * 2018-03-02 2019-09-12 株式会社フジクラ マルチコアファイバ、光コネクタ、ファンイン／ファンアウトデバイス
JP2019152866A (ja) * 2018-03-02 2019-09-12 株式会社フジクラ マルチコアファイバ、光コネクタ、ファンイン／ファンアウトデバイス
JP7368089B2 (ja) 2018-03-02 2023-10-24 株式会社フジクラ マルチコアファイバ、光コネクタ、ファンイン／ファンアウトデバイス
JP7263056B2 (ja) 2018-03-02 2023-04-24 株式会社フジクラ マルチコアファイバ、光コネクタ、ファンイン／ファンアウトデバイス
CN114341688A (zh) * 2019-11-21 2022-04-12 凯迪迪爱通信技术有限公司 光耦合器以及光放大器
JP7161985B2 (ja) 2019-11-21 2022-10-27 Kddi株式会社 光カプラ及び光増幅器
JP2021081648A (ja) * 2019-11-21 2021-05-27 Kddi株式会社 光カプラ及び光増幅器
WO2021100275A1 (ja) * 2019-11-21 2021-05-27 Kddi株式会社 光カプラ及び光増幅器
CN114341688B (zh) * 2019-11-21 2024-04-12 凯迪迪爱通信技术有限公司 光耦合器以及光放大器
JPWO2022003751A1 (ja) * 2020-06-29 2022-01-06
WO2022003751A1 (ja) * 2020-06-29 2022-01-06 日本電信電話株式会社 マルチコアファイバ、光伝送システム、および、光伝送方法
JP7528703B2 (ja) 2020-10-09 2024-08-06 住友電気工業株式会社 マルチコア光ファイバおよびマルチコア光ファイバケーブル
JP7528712B2 (ja) 2020-10-16 2024-08-06 住友電気工業株式会社 マルチコア光ファイバおよびマルチコア光ファイバケーブル
JP7528711B2 (ja) 2020-10-16 2024-08-06 住友電気工業株式会社 マルチコア光ファイバおよびマルチコア光ファイバケーブル
WO2022118985A1 (ja) * 2020-12-04 2022-06-09 株式会社フジクラ ファイバ接続体、光通信システム、光デバイス、及び、ファイバ接続体の製造方法
JP7520145B2 (ja) 2020-12-04 2024-07-22 株式会社フジクラ ファイバ接続体、光通信システム、光デバイス、及び、ファイバ接続体の製造方法
JPWO2022118985A1 (ja) * 2020-12-04 2022-06-09
WO2023238648A1 (ja) * 2022-06-08 2023-12-14 株式会社フジクラ 制御装置、融着接続装置、コネクタ接続装置、及び制御プログラム

Also Published As

Publication number Publication date
US9891378B2 (en) 2018-02-13
JPWO2016035883A1 (ja) 2017-06-22
EP3196682A4 (en) 2018-04-18
EP3196682A1 (en) 2017-07-26
US20170160466A1 (en) 2017-06-08
EP3196682B1 (en) 2021-06-23
JP6550061B2 (ja) 2019-07-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6550061B2 (ja) マルチコアファイバおよびその製造方法
US8737793B2 (en) Multi-core optical fiber and method of manufacturing the same
WO2011024808A1 (ja) マルチコアファイバ
CN108474903B (zh) 多芯光纤
JP6177994B2 (ja) マルチコアファイバ
WO2013108523A1 (ja) マルチコアファイバ
JP5855351B2 (ja) マルチコアファイバ
WO2013021697A1 (ja) マルチコア光ファイバおよび光伝送システム
JP2012203416A (ja) 曲げ耐性マルチモード光ファイバ
JP6280467B2 (ja) 光伝送路及び光通信システム
JP2016212157A (ja) マルチコアファイバ
JP2012203036A (ja) 光伝送路
JP5660627B2 (ja) 多芯単一モード光ファイバおよび光ケーブル
WO2016190228A1 (ja) マルチコアファイバ
US20190033512A1 (en) Optical device
US8111962B2 (en) Optical fiber connection structure and single-mode fiber
JP7227255B2 (ja) ブリッジファイバ、マルチコアファイバユニット、多芯ブリッジファイバ、及び、多芯マルチコアファイバユニット
CN109581590B (zh) 一种LP01模式-LPmn模式全光纤型模式转换器
JP6096268B2 (ja) マルチコアファイバ
JP2015072466A (ja) 光ファイバ伝送路
GB2565128A (en) Fan-in/Fan-out device
JP5771569B2 (ja) 光ファイバ
WO2023008341A1 (ja) マルチコアファイバ、ピッチ変換器、光ファイバ接続体および光ファイバ接続体の製造方法
Zeng et al. All Fiber Broadband Mode Multiplexer Based on Mode Rotator and Tapered Mode Selective Coupler
JP2018063333A (ja) モード合分波光回路

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 15838410

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2016546705

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2015838410

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2015838410

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE