WO2015152402A1 - 溶接構造体の製造方法 - Google Patents

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雄二郎 巽
富士本　博紀
泰山　正則
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新日鐵住金株式会社
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    • B23K2103/04—Steel or steel alloys

Definitions

  • the present invention relates to a method for manufacturing a welded structure, and more particularly to a method for manufacturing a welded structure using butt laser welding of a steel plate, such as a tailored blank material.
  • tailored blanks In the field of automotive steel sheets, the application of tailored blanks (Tailored welded blank) is expanding in order to reduce weight and improve impact resistance.
  • the tailored blank refers to a method of press-molding a plate material (hereinafter referred to as “tailored blank material”) in which a plurality of metal plates having different materials, plate thicknesses, tensile strengths, and the like are integrated by butt welding into a desired shape. Laser welding is generally used for butt welding when producing a tailored blank.
  • Patent Documents 1 to 3 disclose a method of manufacturing a tailored blank material by butt welding using laser welding.
  • the lower limit of the thickness of a metal plate used for manufacturing a tailored blank material is about 0.7 mm. Also in Patent Documents 1 to 3, the thickness of the steel sheet disclosed in detail as an example is 0.7 mm even if it is thin.
  • the present invention has been made to solve the above problems, and even when a plurality of steel plates including a steel plate having a thickness of 0.6 mm or less are butt-welded, a through hole is generated in a welded portion. It aims at providing the manufacturing method of the welded structure which can prevent.
  • the present inventors diligently studied the factors that affect the generation of through holes in the weld. As a result, the following knowledge was obtained.
  • the reason why the through hole is generated in the welded portion is that the flow of the molten pool is disturbed during welding.
  • the type of assist gas greatly affects the stability of the molten pool flow.
  • the lower limit of the laser output that does not cause insufficient heat input is set as the lower limit output
  • the upper limit of the laser output that causes excessive energy and through holes are set as the upper limit output
  • the range between the lower limit output and the upper limit output is the appropriate output range. To do.
  • Ar gas generally used as the assist gas is used, butt welding cannot be appropriately performed at any laser output.
  • Butt butt welding is possible when no assist gas is used. However, since the flow of the molten pool may be disturbed, through holes are occasionally generated, and it is difficult to stably manage in actual operation.
  • the present invention has been made on the basis of the above knowledge, and the gist of the manufacturing method of the following welded structure is as follows.
  • a method of manufacturing a welded structure by laser welding and butt welding while supplying an assist gas to the surface of a molten pool by laser welding, and the thickness of at least one of the two steel plates is
  • the assist gas is a mixed gas containing 10 to 50% by volume of O 2 gas, and when the O 2 concentration in the assist gas is C (volume%), the flow rate of the assist gas
  • L (L / min) satisfies L ⁇ 10 and 30 ⁇ C ⁇ L ⁇ 40.
  • the surface melt width of the welded portion of the two steel plates is not more than 2.3 times the thickness of the thin steel plate of the two steel plates, and the back surface melt width is 0.5 to 1.2 of the melt width of the surface.
  • the assist gas is supplied to the surface of the molten pool so as to flow in a direction opposite to a welding progress direction. Production method.
  • the welding method according to the present invention can be suitably used for manufacturing a welded structure, particularly a tailored blank material.
  • the method for manufacturing a welded structure of the present invention is to butt weld two steel plates by laser welding while supplying an assist gas to the surface of the molten pool.
  • (A) Supply of assist gas In the method for manufacturing a welded structure according to the present invention, a mixed gas containing O 2 gas is supplied to the surface of the molten pool as the assist gas. In order to stabilize the flow of the molten pool and prevent the generation of through holes in the welded portion, the content of O 2 gas in the mixed gas needs to be 10 to 50% by volume.
  • the content of O 2 gas in the mixed gas is preferably 30% by volume or less.
  • the content of O 2 gas in the mixed gas is preferably 15% by volume or more.
  • Gas components other than O 2 are not particularly limited.
  • An inert gas such as Ar or He, or N 2 gas, CO 2 gas, compressed air, or the like may be used as appropriate.
  • O 2 gas may be used air containing about 21 vol%. If air is used as the assist gas, the manufacturing cost can be kept low.
  • the assist gas supply means there is no particular limitation on the assist gas supply means.
  • a normal nozzle having a jet port capable of jetting the mixed gas in a predetermined direction may be used.
  • the type of nozzle For example, a flat nozzle having a rectangular nozzle or a round tube nozzle made of a circular tube is exemplified.
  • the assist gas injected from the supply means is supplied on the surface of the molten pool so as to flow in a direction opposite to the welding progress direction.
  • the assist gas it is preferable to supply the assist gas by directly blowing it toward the surface of the molten pool. That is, it is desirable to adjust the injection position and direction of the assist gas so that the center line of the assist gas injected from the supply means intersects the molten pool surface.
  • the mixed gas reflected on the steel plate surface is supplied to the molten pool surface by spraying on the steel plate ahead of the welding progress direction from the molten pool.
  • the supply means may be arranged so that the center line of the assist gas injected from the supply means intersects the steel plate in front of the weld progressing direction from the molten pool.
  • FIG. 1 to 4 are diagrams for explaining an example of a welding method according to the present invention.
  • the mixed gas 12 is supplied by the supply means 3.
  • the assist gas 12 is directly blown to the molten pool 13 from the supply means 3 installed in front of the welding head 1 in the welding progress direction A.
  • the supply means 3 is installed in front of the welding head 1 as in FIG. 1, but the assist gas 12 is sprayed toward the steel plate 2 ahead of the molten pool and reflected on the surface of the steel plate 2.
  • the position of the supply means 3 is adjusted so that the assist gas 12 is supplied to the surface of the molten pool 13.
  • the assist gas 12 is sprayed forward, and the assist gas 12 reflected by the surface of the steel plate 2 is supplied to the surface of the molten pool 13.
  • the injection position and the injection intensity of the supply means 3 may be adjusted.
  • the supply means 3 is installed behind the welding head 1, the mixed gas 12 is sprayed forward, and the mixed gas 12 reflected on the surface of the steel plate 2 is supplied to the surface of the molten pool 13.
  • the injection position and the injection intensity of the supply unit 3 may be adjusted.
  • the flow rate L (L / min) of the assist gas satisfies L ⁇ 10 and 30 ⁇ C ⁇ L ⁇ 40 when the O 2 concentration is C (volume%).
  • the flow rate is too small, it becomes difficult for the gas to reach the molten metal and the role of the assist gas is not achieved. If the flow rate is too large, the molten metal may melt away.
  • the assist gas blowing force F is preferably 0.001 to 0.025 N.
  • the density of ⁇ mixed gas, Q is the flow rate of the mixed gas, the A P is the cross-sectional area of the pipe of the gas mixture.
  • (B) Steel plate In the manufacturing method of the welded structure of the present invention, two steel plates are butted and welded. As described above, when performing butt welding of a plate set including a steel plate having a plate thickness of 0.6 mm or less, a through hole is likely to occur in the welded portion.
  • the method for manufacturing a welded structure according to the present invention exerts its effect particularly when performing butt welding of a plate assembly including a steel plate of 0.6 mm or less.
  • steel type there is no particular limitation on the steel type to which the method for manufacturing a welded structure of the present invention is applied. Even if it is a non-plated steel plate, plated steel plates, such as a hot dip galvanized steel plate, may be sufficient.
  • the tensile strength of the steel plate is not limited, and a 200 to 1900 MPa class steel plate can be used as appropriate.
  • the thickness of the two steel plates is not more than three times that of the plate on the thick side.
  • the interval between the steel plates is preferably 0.1 mm or less. It is because there exists a possibility that poor welding may arise when the space
  • (C) Laser welding In the manufacturing method of the welding structure of the present invention, laser welding is used.
  • the type of the laser oscillator is not particularly limited as long as it can oscillate a kW class laser.
  • an oscillator such as a fiber laser, a YAG laser, a disk laser, a semiconductor laser, or a carbon dioxide gas laser can be used. If the above oscillator is used, a high-power laser can be obtained, so that efficient welding can be performed.
  • the diameter is preferably 0.5 to 0.7 mm.
  • the size in the direction orthogonal to the welding direction is preferably set to 0.5 to 0.7 mm.
  • the welding speed is preferably 4 to 8 m / min in consideration of the welding shape and productivity.
  • the laser output is expressed as follows: the welding speed is V [m / min], the average thickness of the two steel plates is t [mm], and the laser spot area is A [mm 2 ]. In this case, it is preferably set to 1.42 ⁇ V ⁇ t ⁇ A [kW] to 1.83 ⁇ V ⁇ t ⁇ A [kW].
  • the spot is a circle having a diameter of 0.6 mm and a plate set having a thickness of 0.5 mm and 1.0 mm is welded at a welding speed of 6 m / min, it is preferably about 1.8 to 2.3 kW. .
  • the steel sheet will not melt sufficiently and welding will be insufficient. If the laser output is too large, the amount of spatter scattered increases, which is not preferable.
  • the welding method of the present invention relates to butt welding of two steel plates, tailored blank materials having a plurality of welded portions where two steel plates are butt welded (for example, the steel plates are butt welded to the left and right of the central steel plate, respectively). Needless to say, it can also be used in the manufacture of tailored blanks consisting of three plates.
  • the surface melt width of the welded part should be 2.3 times or less of the thickness of the thin steel sheet of the two steel sheets, and the back surface melt width should be 0.5 to 1.2 times the melt width of the surface. Is preferred. If the surface melting width becomes too large, the back surface of the welded portion does not melt, and the molten metal tends to sag, which is not preferable. If the backside melt width is too small, sufficient strength cannot be secured. If it is too large, the molten metal tends to sag, which is not preferable. In order to make the strength of the welded portion sufficient, the back surface melt width is preferably 0.8 mm or more. The surface melt width is W1 in FIG. 5, and the back surface melt width is W2.
  • Example 1 A 270 MPa class cold rolled steel sheet having a plate thickness of 0.5 mm and a 590 MPa class cold rolled steel sheet having a plate thickness of 1.0 mm were butt welded with a fiber laser.
  • the laser spot diameter was 0.6 mm, and the welding speed was constant at 6 m / min.
  • the nozzle for supplying the assist gas has a circular tube shape and an inner diameter of 5.5 mm. As shown in FIG. 1, the nozzle was installed in front of the welding head, the distance between the nozzle tip and the steel plate was 15 mm, the angle formed by the steel plate and the nozzle was 45 °, and the assist gas was sprayed.
  • ⁇ Weldability was evaluated by adjusting the laser output while changing the type of assist gas. Table 1 shows the welding conditions and the evaluation results.
  • the numerical values in Table 1 are average values (mm) of the melt width on the back side. Under the conditions indicated by the numerical values, a weld bead was formed up to the back side of the steel plate without through holes. A case where the melt width on the back surface side was 0.8 mm or more was determined as a good result.
  • the mark (2) means that no weld bead was formed up to the back side due to insufficient heat input.
  • the symbol ⁇ means that a weld bead was formed up to the back side, but its melt width was unstable.
  • a cross means that a through hole has occurred.
  • Example 2 In the same manner as in Example 1, the laser output was 2.1 kW, and the weldability was evaluated by changing the O 2 concentration in the assist gas and the flow rate of the assist gas. Table 2 shows welding conditions and evaluation results.
  • the numerical values in Table 2 are average values (mm) of the melt width on the back side. Under the conditions indicated by the numerical values, a weld bead was formed up to the back side of the steel plate without through holes. A cross means that a through hole has occurred.
  • the welding method according to the present invention can be suitably used for manufacturing a welded structure, particularly a tailored blank material.

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Abstract

溶接部分（５３）における貫通穴の発生を防止することが可能な２つの鋼板（５１，５２）をレーザ溶接（１１）で、アシストガス（１２）を溶融池（１３）表面に供給しながら突き合わせ溶接することにより溶接構造体を製造する方法であって、２つの鋼板（５１，５２）の少なくとも１つの鋼板（５２）の板厚が０．６ｍｍ以下であり、アシストガス（１２）は１０～５０体積％のＯ２ガスを含有する混合ガス（１２）であり、混合ガス（１２）中のＯ２濃度をＣ（体積％）としたとき、混合ガス（１２）の流量Ｌ（Ｌ／ｍｉｎ）が、３０（Ｌ／ｍｉｎ）－Ｃ（体積％）×１（Ｌ／ｍｉｎ／体積％）≦Ｌ（Ｌ／ｍｉｎ）＜４０（Ｌ／ｍｉｎ）を満たすことを特徴とする。

Description

溶接構造体の製造方法
　本発明は、溶接構造体の製造方法に関し、特に、たとえば、テーラードブランク材のような、鋼板の突き合わせレーザ溶接を用いた溶接構造体の製造方法に関する。
　自動車用鋼板の分野においては、燃費向上のための軽量化と耐衝突特性の向上とを図るため、テーラードブランク（Tailored welded blank）の適用が拡大している。テーラードブランクとは、材質、板厚、引張強度等が異なる複数の金属板を突き合わせ溶接で一体化した板材（以下「テーラードブランク材」という）を、所望の形状にプレス成形する工法をいう。テーラードブランク材を製造する際の突き合わせ溶接には、レーザ溶接が用いられるのが一般的である。
　特許文献１～３では、レーザ溶接を用いた突き合わせ溶接によってテーラードブランク材を製造する方法が開示されている。
特開２００５－２１９６８号公報 特開２００６－１８７８１１号公報 特開２００７－２３７２１６号公報
　従来、テーラードブランク材を製造するのに用いられる金属板の板厚は０．７ｍｍ程度が下限であった。特許文献１～３においても、実施例として詳細に開示されている鋼板の板厚は、薄いものでも０．７ｍｍである。
　自動車のさらなる軽量化のため、テーラードブランク材を製造するのに用いられる金属板の薄肉化が検討されている。これにより、従来、テーラードブランク材を製造するのには用いられず、溶接技術が検討されていなかったさらに薄い鋼板の適用が望まれるようになっている。
　本発明者らは、薄い鋼板テーラードブランク材に適用すべく、検討を行った。その結果、実際の製造ラインにおいて板厚が０．６ｍｍ以下の鋼板を用いてレーザ溶接による突き合わせ溶接を行うと、鋼板の間のギャップが０．１ｍｍ以下（ギャップが無い場合も含む）と小さな場合であっても、溶接部分において貫通穴が発生するという問題が生じることが明らかとなった。しかしながら、主に板厚が０．７ｍｍ以上の鋼板を用いたテーラードブランク材に関する特許文献１～３では、貫通穴の問題について報告されていない。すなわち、その打開策は、いまだ検討されていない。
　本発明は、上記の問題点を解決するためになされたものであり、板厚が０．６ｍｍ以下の鋼板を含む複数の鋼板を突き合わせ溶接する場合であっても、溶接部分における貫通穴の発生を防止することが可能な溶接構造体の製造方法を提供することを目的とする。
　本発明者らは、溶接部における貫通穴の発生に影響を与える要因について鋭意検討を行った。その結果、以下の知見を得るに至った。
　溶接部において貫通穴が発生するのは、溶接の際に溶融池の流れが乱れるためである。溶融池の流れの安定性には、アシストガスの種類が大きく影響する。
　レーザ溶接を行うに際して、入熱不足とならないレーザ出力の下限を下限出力、エネルギが過剰となり貫通穴が発生するレーザ出力の上限を上限出力とし、下限出力と上限出力との範囲を適正出力範囲とする。アシストガスとして一般的に使用されるＡｒガスを用いた場合、いかなるレーザ出力においても適切に突き合わせ溶接を行うことができない。
　アシストガスを一切使用しない場合、突き合わせ溶接を行うことは可能である。しかしながら、溶融池の流れに乱れが生じることがあるため、貫通穴が時折発生し、実操業上安定的に管理することは困難である。
　アシストガスとして、適切な流量のＯ２ガスを含有する混合ガスを用いた場合、貫通穴の発生を抑制することができる。Ｏ２ガスによる貫通穴の発生抑制メカニズムについては明らかではないが、以下の要因によるものと推測される。
　Ｏ２ガスを含有する混合ガスを溶接部に供給した場合、Ａｒガスを吹きかけた場合と比較して溶融金属の表面張力が低下する。そのため、細くシャープな形状のキーホールが安定して形成される。これにより乱れの少ない流れが得られ、その結果、安定的に貫通穴の発生を抑制できると考えられる。
　一方、アシストガスとしてＡｒガスを使用した場合、溶融金属の表面張力が大きく、太く丸みを帯びた形状のキーホールが形成され、キーホールが溶接方向に対して後方に伸びた後寸断され、貫通穴として残ると考えられる。
　本発明は、上記の知見を基礎としてなされたものであり、下記の溶接構造体の製造方法を要旨とする。
　（１）２つの鋼板をレーザ溶接で、アシストガスを溶融池表面に供給しながら突き合わせ溶接することにより溶接構造体を製造する方法であって、上記２つの鋼板の少なくとも１つの鋼板の板厚が０．６ｍｍ以下であり、上記アシストガスは１０～５０体積％のＯ２ガスを含有する混合ガスであり、上記アシストガス中のＯ２濃度をＣ（体積％）としたとき、アシストガスの流量Ｌ（Ｌ／ｍｉｎ）が、Ｌ≧１０、かつ３０－Ｃ≦Ｌ＜４０を満たすことを特徴とする溶接構造体の製造方法。
　（２）溶接速度をＶ［ｍ／ｍｉｎ］、２枚の鋼板の平均の板厚をｔ［ｍｍ］、レーザのスポット面積をＡ［ｍｍ２］としたとき、レーザの出力を１．４２×Ｖ×ｔ×Ａ［ｋＷ］～１．８３×Ｖ×ｔ×Ａ［ｋＷ］とすることを特徴とする前記（１）の溶接構造体の製造方法。
　（３）前記２つの鋼板の溶接部の表面溶融幅は、２つの鋼板のうち薄い鋼板の板厚の２．３倍以下とし、裏面溶融幅は表面の溶融幅の０．５～１．２倍とすることを特徴とする前記（１）又は（２）の溶接構造体の製造方法。
　（４）前記アシストガス中のＯ２濃度が１５～３０体積％であることを特徴とする前記（１）～（３）のいずれかの溶接構造体の製造方法。
　（５）前記アシストガスが空気であることを特徴とする前記（１）～（４）のいずれかの溶接構造体の製造方法。
　（６）前記アシストガスが、前記溶融池表面に、溶接進行方向とは反対の方向に流れるように供給されることを特徴とする前記（１）～（５）のいずれかの溶接構造体の製造方法。
　（７）前記アシストガスが溶融池表面と交差するように供給されることを特徴とする前記（６）の溶接構造体の製造方法。
　（８）前記アシストガスが溶融池より溶接進行方向前方において鋼板と交差するように供給されることを特徴とする前記（６）の溶接構造体の製造方法。
　（９）前記溶接構造体がテーラードブランク材であることを特徴とする前記（１）～（８）のいずれかの溶接構造体の製造方法。
　本発明によれば、板厚が０．６ｍｍ以下の鋼板を含む複数の鋼板を突き合わせ溶接する場合であっても、溶接部分における貫通穴の発生を防止することが可能となる。したがって、本発明に係る溶接方法は、溶接構造体、特にテーラードブランク材を製造するのに好適に用いることができる。
本発明に係る溶接方法の一例を示す図である。 本発明に係る溶接方法の他の一例を示す図である。 本発明に係る溶接方法の他の一例を示す図である。 本発明に係る溶接方法の他の一例を示す図である。 溶接構造体の表面溶融幅、裏面溶融幅を示す図である。
　本発明の溶接構造体の製造方法は、アシストガスを溶融池表面に供給しながら、２つの鋼板をレーザ溶接により突き合わせ溶接するものである。以下、本発明の各要件について詳しく説明する。
　（Ａ）アシストガスの供給
　本発明の溶接構造体の製造方法では、アシストガスとして、Ｏ２ガスを含有する混合ガスを溶融池表面に供給する。溶融池の流れを安定化させ、溶接部における貫通穴の発生を防止するためには、混合ガス中のＯ２ガスの含有量を１０～５０体積％とする必要がある。
　Ｏ２ガスの含有量が高いと、酸化反応が過剰となり、スラグとして排出される酸化物が多くなる。その結果、溶接金属の形状が凹み形状となるおそれがある。したがって、混合ガス中のＯ２ガスの含有量は、３０体積％以下であるのが好ましい。
　Ｏ２ガスの含有量が低すぎると、貫通穴が発生しやすくなる。さらに、溶接後における裏面側の溶融幅を安定的に広くするためには、混合ガス中のＯ２ガスの含有量は、１５体積％以上であるのが好ましい。
　Ｏ２以外のガス成分は、特に制限されない。Ａｒ、Ｈｅ等の不活性ガス、又はＮ２ガス、ＣＯ２ガス、圧縮空気等を適宜用いればよい。
　また、アシストガスとして、Ｏ２ガスを２１体積％程度含有する空気を用いてもよい。アシストガスとして空気を用いれば、製造コストを低く抑えることが可能である。
　アシストガスの供給手段について、特に制限はない。たとえば、混合ガスを所定の方向に向けて噴射することが可能な噴出口を有する、通常のノズルを用いればよい。ノズルの種類についても特に制限はない。たとえば、矩形の噴出口を有するフラットノズル、又は円管による丸管ノズル等が例示される。
　溶接部に貫通穴が発生しないようにするためには、溶融金属を溶接進行方向の後方に押し流すようにアシストガスを供給することが好ましい。すなわち、溶融池表面において、供給手段から噴射したアシストガスが、溶接進行方向とは反対の方向に流れるように供給されることが好ましい。
　上記の目的を達成するためには、アシストガスの供給は、溶融池表面に向かって直接吹き付けることで行うことが好ましい。つまり、供給手段から噴射されるアシストガスの中心線が溶融池表面で交差するようにアシストガスの噴射位置及び方向を調整することが望ましい。
　溶融池より溶接進行方向前方の鋼板の突き合わせ部に存在する異物等を除去するために、溶融池より溶接進行方向前方の鋼板に吹き付け、鋼板表面で反射した混合ガスが溶融池表面に供給されるように、混合ガスの噴射位置、方向及び強度を調整してもよい。つまり、供給手段から噴射されるアシストガスの中心線が溶融池より溶接進行方向前方において鋼板と交差するように供給手段を配置してもよい。
　図１～４は、本発明に係る溶接方法の一例を説明するための図である。溶接ヘッド１から射出されたレーザ１１によって鋼板２の溶接を行うに際し、供給手段３によって混合ガス１２を供給する。図１では、溶接進行方向Ａに対して、溶接ヘッド１の前方に設置した供給手段３から、アシストガス１２を溶融池１３に対して直接混合ガスを吹き付けている。
　図２では、図１と同様に供給手段３を溶接ヘッド１の前方に設置しているが、アシストガス１２の吹き付けは溶融池より前方の鋼板２に向けて行い、鋼板２の表面で反射したアシストガス１２が溶融池１３の表面に供給されるように、供給手段３の位置を調整している。
　図３に示すように、供給手段３を溶接ヘッド１の前方に設置した上で、アシストガス１２を前方に吹き付け、鋼板２の表面で反射したアシストガス１２が溶融池１３の表面に供給されるように供給手段３の噴射位置及び噴射強度を調整してもよい。溶融池１３より溶接進行方向Ａの前方に向けて混合ガス１２を勢いよく吹き付けることで、突き合わせ部１４に付着している防錆油、滓、スパッタ等を除去することが可能となる。
　図４に示すように、供給手段３を溶接ヘッド１の後方に設置し、混合ガス１２を前方に吹き付け、鋼板２の表面で反射した混合ガス１２が溶融池１３の表面に供給されるように供給手段３の噴射位置及び噴射強度を調整してもよい。
　アシストガスの流量Ｌ（Ｌ／ｍｉｎ）は、Ｏ２濃度をＣ（体積％）としたとき、Ｌ≧１０、かつ３０－Ｃ≦Ｌ＜４０を満たすようにする。酸素濃度が高いほど、流量は少なくともよい。ただし、流量が小さすぎると、ガスが溶融金属に到達しにくくなり、アシストガスの役割を果たさなくなる。流量が大きすぎると溶融金属が溶け落ちる可能性がある。
　アシストガスの吹きかけ力Ｆは、０．００１～０．０２５Ｎが好ましい。アシストガスの吹きかけ力は、Ｆ＝ρＱ２／ＡＰで求めることができる。ここで、ρは混合ガスの密度、Ｑは混合ガスの流量、ＡＰは混合ガスの配管の断面積である。
　（Ｂ）鋼板
　本発明の溶接構造体の製造方法においては、２つの鋼板を突き合わせて溶接する。前述のように、板厚が０．６ｍｍ以下の鋼板を含む板組の突き合わせ溶接を行う場合には、溶接部に貫通穴が生じやすくなる。本発明の溶接構造体の製造方法は、０．６ｍｍ以下の鋼板を含む板組の突き合わせ溶接を行う際に、特にその効果を発揮する。
　本発明の溶接構造体の製造方法を適用する鋼種に特に制限はない。非めっき鋼板であっても、溶融亜鉛めっき鋼板等のめっき鋼板であってもよい。鋼板の引張強度についても制限はなく、２００～１９００ＭＰａ級の鋼板を適宜用いることができる。
　鋼板の板厚の差について特に制限はない。ただし、差が大きすぎると、突き合わせ溶接が困難になる場合がある。したがって、２枚の鋼板の板厚は、厚い側の板厚が薄い側の板の３倍以下であることが好ましい。
　レーザ溶接で突き合わせ溶接を行う際は、鋼板同士の間隔は０．１ｍｍ以下とすることが好ましい。鋼板同士の間隔が大きすぎると、溶接不良が生じるおそれがあるためである。必要に応じて、フィラワイヤを供給しながら溶接してもよい。
　（Ｃ）レーザ溶接
　本発明の溶接構造体の製造方法では、レーザ溶接を用いる。レーザ発振器の種類は、ｋＷ級のレーザを発振することができるものであれば、特に限定されない。たとえば、ファイバレーザ、ＹＡＧレーザ、ディスクレーザ、半導体レーザ、炭酸ガスレーザ等の発振器を用いることができる。上記の発振器を用いれば、高出力のレーザを得ることができるので、効率良く溶接をすることが可能となる。
　溶接位置におけるレーザのスポット径は、小さい方が溶融池の流れが安定する。ただし、小さすぎると、突き合わせでの対隙間性が低下し、良好な溶接性が得られなくなるおそれがある。スポット径が大きすぎると、溶接速度が低下し、表面溶融幅が広がりすぎ、好ましくない。そのため、直径０．５～０．７ｍｍとするのが好ましい。円形以外の矩形等のスポットを適用する場合、溶接方向と直交する方向のサイズを０．５～０．７ｍｍとするのが好ましい。溶接速度は、溶接形状や生産性を考慮し、４～８ｍ／ｍｉｎが好ましい。
　良好な溶接形状を得るために、レーザの出力は、溶接速度をＶ［ｍ／ｍｉｎ］、２枚の鋼板の平均の板厚をｔ［ｍｍ］、レーザのスポット面積をＡ［ｍｍ２］としたとき、１．４２×Ｖ×ｔ×Ａ［ｋＷ］～１．８３×Ｖ×ｔ×Ａ［ｋＷ］とすることが好ましい。たとえば、スポットを直径０．６ｍｍの円形とし、板厚０．５ｍｍ、１．０ｍｍの板組を、溶接速度６ｍ／ｍｉｎで溶接する場合は、１．８～２．３ｋＷ程度とすることが好ましい。
　レーザ出力が低すぎると、鋼板が十分に溶融せず、溶接が不十分となる。レーザ出力が大きすぎると、飛散するスパッタ量が増加し、好ましくない。
　なお、本発明の溶接方法は２つの鋼板の突き合わせ溶接に関するが、２つの鋼板が突き合わせ溶接された溶接部を複数有するテーラードブランク材など（たとえば、中央の鋼板に対し左右それぞれに鋼板を突き合わせ溶接した、３枚の板組からなるテーラードブランク材）の製造にも使用できることはいうまでもない。
　（Ｄ）溶接部
　溶接部の表面溶融幅は、２つの鋼板のうち薄い鋼板の板厚の２．３倍以下、裏面溶融幅は表面の溶融幅の０．５～１．２倍とするのが好ましい。表面溶融幅が大きくなりすぎると、溶接部の裏面が溶融しなかったり、溶融金属が垂れ下がりやすくなったりし、好ましくない。裏面溶融幅は小さすぎると十分な強度が確保できない。大きすぎると、溶融金属が垂れ下がりやすくなり好ましくない。溶接部の強度を十分なものとするためには、裏面溶融幅は０．８ｍｍ以上あることが好ましい。なお、表面溶融幅は図５のＷ１、裏面溶融幅はＷ２の長さとする。
　以下、実施例によって本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
［実施例１］
　板厚が０．５ｍｍの２７０ＭＰａ級冷延鋼板と、板厚が１．０ｍｍの５９０ＭＰａ級冷延鋼板を、ファイバレーザで突き合わせ溶接した。
　レーザのスポット径は０．６ｍｍであり、溶接速度は６ｍ／ｍｉｎで一定とした。アシストガスを供給するノズルの形状は円管状であり、内径は５．５ｍｍである。ノズルは、図１に示すように溶接ヘッドの前方に設置し、ノズル先端と鋼板との距離を１５ｍｍ、鋼板とノズルのなす角を４５°とし、アシストガスを吹き付けた。
　アシストガスの種類を変化させながらレーザ出力を調整し、溶接性の評価を行った。溶接条件及び評価結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１の数値は裏面側の溶融幅の平均値（ｍｍ）である。数値が示されている条件では、貫通穴が生じずに鋼板の裏面側まで溶接ビードが形成された。裏面側の溶融幅が０．８ｍｍ以上になる場合を良好な結果と判定した。■印は入熱不足により、裏面側まで溶接ビードが形成されなかったことを意味する。▲印は裏面側まで溶接ビードが形成されたが、その溶融幅が不安定であったことを意味する。×印は貫通穴が発生したことを意味する。
　表１から分かるように、アシストガスを用いなかった場合、又はＡｒガス、Ｎ２ガス、ＣＯ２ガス若しくはＣＯ２ガスとＡｒガスの混合ガスを用いた場合は、安定して広い幅の溶接ビードを形成させることができなかった。
　一方、アシストガスとしてＯ２ガスを含む混合ガスを用いた場合、Ｏ２ガスの含有量が１０～５０体積％の場合、貫通穴が発生することなく裏面側まで安定した溶接ビードを形成することが可能であった。特にＯ２ガスの含有量が１５～５０体積％の場合、適正出力範囲を十分に確保することができた。ただし、Ｏ２ガスの含有量が５０体積％の混合ガスを用いた場合、溶接金属が減肉気味でやや凹んだ形状となった。また、アシストガスとして空気を用いた場合であっても、良好な結果となった。Ｏ２ガスの含有量が５体積％の場合は、広い幅の溶接ビードを形成することができなかった。
　［実施例２］
　実施例１と同様にして、レーザ出力を２．１ｋＷとし、アシストガス中のＯ２濃度とアシストガスの流量を変化させて、溶接性の評価を行った。溶接条件及び評価結果を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２の数値は裏面側の溶融幅の平均値（ｍｍ）である。数値が示されている条件では、貫通穴が生じずに鋼板の裏面側まで溶接ビードが形成された。×印は貫通穴が発生したことを意味する。
　表２から分かるように、混合ガス中のＯ２濃度をＣ（体積％）としたとき、混合ガスの流量Ｌ（Ｌ／ｍｉｎ）が、Ｌ≧１０、かつ３０－Ｃ≦Ｌ＜４０を満たすときに、良好な結果となった。
　本発明によれば、板厚が０．６ｍｍ以下の鋼板を含む複数の鋼板を突き合わせ溶接する場合であっても、溶接部分における貫通穴の発生を防止することが可能となる。したがって、本発明に係る溶接方法は、溶接構造体、特にテーラードブランク材を製造するのに好適に用いることができる。
　１　　溶接ヘッド
　２　　鋼板
　３　　供給手段
　１１　　レーザ
　１２　　混合ガス
　１３　　溶融池
　１４　　突き合わせ部
　Ａ　　溶接進行方向
　５１　　鋼板
　５２　　鋼板
　５３　　溶接部
　Ｗ１　　表面溶融幅
　Ｗ２　　裏面溶融幅

Claims (9)

  1. 　２つの鋼板をレーザ溶接で、アシストガスを溶融池表面に供給しながら突き合わせ溶接することにより溶接構造体を製造する方法であって、
    　上記２つの鋼板の少なくとも１つの鋼板の板厚が０．６ｍｍ以下であり、
    　上記アシストガスは１０～５０体積％のＯ２ガスを含有する混合ガスであり、
    　上記アシストガス中のＯ２濃度をＣ（体積％）としたとき、アシストガスの流量Ｌ（Ｌ／ｍｉｎ）が、３０－Ｃ≦Ｌ＜４０、かつＬ≧１０を満たす
    ことを特徴とする溶接構造体の製造方法。
  2. 　溶接速度をＶ［ｍ／ｍｉｎ］、２枚の鋼板の平均の板厚をｔ［ｍｍ］、レーザのスポット面積をＡ［ｍｍ２］としたとき、レーザの出力を１．４２×Ｖ×ｔ×Ａ［ｋＷ］～１．８３×Ｖ×ｔ×Ａ［ｋＷ］とすることを特徴とする請求項１に記載の溶接構造体の製造方法。
  3. 　前記２つの鋼板の溶接部の表面溶融幅は、２つの鋼板のうち薄い鋼板の板厚の２．３倍以下とし、裏面溶融幅は表面の溶融幅の０．５～１．２倍とすることを特徴とする請求項１又は２に記載の溶接構造体の製造方法。
  4. 　前記アシストガス中のＯ２濃度が１５～３０体積％であることを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の溶接構造体の製造方法。
  5. 　前記アシストガスが空気であることを特徴とする請求項１～４のいずれか１項に記載の溶接構造体の製造方法。
  6. 　前記アシストガスが、前記溶融池表面に、溶接進行方向とは反対の方向に流れるように供給されることを特徴とする請求項１～５のいずれか１項に記載の溶接構造体の製造方法。
  7. 　前記アシストガスが溶融池表面と交差するように供給されることを特徴とする請求項６に記載の溶接構造体の製造方法。
  8. 　前記アシストガスが溶融池より溶接進行方向前方において鋼板と交差するように供給されることを特徴とする請求項６に記載の溶接構造体の製造方法。
  9. 　前記溶接構造体がテーラードブランク材であることを特徴とする請求項１～８のいずれか１項に記載の溶接構造体の製造方法。
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