WO2015141469A1 - 船舶の排気ガス浄化システム - Google Patents

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exhaust gas
main
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bypass
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泰幸 高畑
横山　哲也
井上　剛
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ヤンマー株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to an exhaust gas purification system that removes harmful components in exhaust gas discharged from a ship-mounted engine.
  • diesel A diesel generator that combines an engine and a generator that generates electricity by driving the diesel engine (see, for example, Patent Document 1).
  • Diesel engines are known to be one of the most energy efficient types of internal combustion engines, and the amount of carbon dioxide contained in exhaust gas per unit output is small.
  • a low-quality fuel such as heavy oil can be used, there is an advantage that it is economically excellent.
  • the exhaust gas of a diesel engine contains a large amount of nitrogen oxides, sulfur oxides and particulate matter. These are mainly derived from heavy oil, which is a fuel, and are harmful substances that hinder environmental conservation. In particular, nitrogen oxides (hereinafter referred to as NOx) are harmful to human bodies and exhibit strong acidity, and are also considered to cause acid rain. Accordingly, it is understood that a machine that drives a diesel generator, such as a ship, has a very large amount of NOx emission and a large burden on the global environment.
  • a selective catalytic reduction method (hereinafter referred to as SCR method) using urea as a reducing agent has become common as a post-treatment means for greatly purifying NOx.
  • the SCR method uses a NOx catalyst having a honeycomb structure made of a material in which an active component such as V or Cr is supported on an oxide carrier such as Ti.
  • an active component such as V or Cr
  • an oxide carrier such as Ti.
  • the applicant of the present application has previously provided a purification casing that accommodates the NOx catalyst in the exhaust path of the engine, and bypasses the exhaust gas from the upstream side of the purification casing in the exhaust path without bypassing the NOx catalyst.
  • a purification casing that accommodates the NOx catalyst in the exhaust path of the engine, and bypasses the exhaust gas from the upstream side of the purification casing in the exhaust path without bypassing the NOx catalyst.
  • An object of the present invention is to provide a ship exhaust gas purification system that has been improved by examining the current situation as described above.
  • a ship exhaust gas purification system including a main path communicating with the outside and a bypass path branched from a midway portion of the main path as an exhaust path of a ship-mounted engine.
  • a fluid-operated switching valve that opens and closes each path is disposed in the main path and the bypass path, and each switching valve is configured as a normally open type. .
  • the fluid supply to the two switching valves is turned off, After the switching valve is opened, fluid is supplied to one switching valve that is closed.
  • a main path communicating with the outside and a branch from a middle portion of the main path are branched
  • a switching valve is disposed on both the main path and the bypass path, and the valve body of the switching valve on the main path side is exhausted in the open state of the switching valve.
  • Mixing fins that make the gas flow turbulent are provided, and a reducing agent injection nozzle is arranged downstream of the switching valve on the main path side.
  • a ship exhaust gas purification system comprising a main path communicating with the outside and a bypass path branched from a midway portion of the main path as an exhaust path for an engine mounted on a ship.
  • a switching valve that opens and closes each path is disposed on the main path and the bypass path, and the both switching valves are interlocked so as to close the other when one is opened via a link mechanism. It is connected.
  • the invention of claim 5 is the ship exhaust gas purification system according to claim 4, wherein the link mechanism is doubled.
  • An exhaust gas purification system for a ship includes an exhaust gas purification system comprising, as an exhaust path of an engine for mounting on a ship, a main path communicating with the outside and a bypass path branched from a midway portion of the main path.
  • a switching valve that opens and closes each of the paths is arranged in the main path and the bypass path, and both the switching valves are supported by a single rotating shaft.
  • the mounting phase of the two switching valves is different by 90 ° with respect to the single rotating shaft.
  • the fluid-operated switching valve that opens and closes each path is configured as a normally open type, the switching valve is used when the exhaust gas path is switched while the engine is operating. Even when the fluid supply to is simultaneously turned off, the main path and the bypass path are not simultaneously closed. Therefore, even if the switching valve fails, the exhaust gas path is not blocked while the engine is operating, and the engine can be prevented from stopping.
  • the mixing fin is provided in the valve body of the switching valve on the main path side, and the reducing agent injection nozzle is disposed on the downstream side of the switching valve on the main path side. Since the reducing agent is injected into the exhaust gas turbulent by the fins, the exhaust gas and the reducing agent can be mixed efficiently. Therefore, NOx in the exhaust gas can be efficiently reduced, and NOx in the exhaust gas can be removed as much as possible.
  • the switching valve that opens and closes each of the paths is interlocked so that when one of the switching valves is opened via the link mechanism, the other is closed. It is possible to prevent both paths from being fully closed, and the main path and the bypass path are not simultaneously closed. Therefore, the exhaust gas path is not blocked while the engine is operating, and the engine can be prevented from stopping.
  • both switching valves can be operated by the other link mechanism, and both paths can be operated simultaneously. It is possible to reliably prevent complete blockage. Further, the redundancy of the interlocking structure of both switching valves can be improved.
  • both switching valves can be interlocked by the single rotating shaft, and the interlocking structure of both switching valves. Can be simplified.
  • the mounting phase of the two switching valves is different by 90 ° with respect to the single rotation shaft, when the two switching valves are interlocked, when one is opened, the other is closed.
  • either one of the switching valves can be always opened, and the main path and the bypass path are not closed at the same time. Therefore, it is possible to reliably prevent the two paths from being completely closed simultaneously while the engine is operating with a simple structure.
  • FIG. 2 is a front sectional view taken along the line II-II in FIG. 1. It is a front view of a composite casing. It is a side view of a composite casing. It is a rear view of a composite casing. It is side surface sectional drawing of a composite casing. It is a cross-sectional perspective view which shows the internal structure of an exhaust mixer. It is the front view which looked at the exhaust mixer from the exhaust gas moving direction upstream. It is side surface sectional drawing of an exhaust mixer. It is side surface sectional drawing explaining the exhaust gas flow which goes to a composite casing from an exhaust mixer. It is a circuit diagram of the fluid circulation piping which operates a switching valve.
  • the ship 1 of the first embodiment is provided with a hull 2, a cabin 3 (bridge) provided on the stern side of the hull 2, a funnel 4 (chimney) arranged behind the cabin 3, and a rear lower part of the hull 2.
  • a propeller 5 and a rudder 6 are provided.
  • the skeg 8 is integrally formed on the bottom 7 of the stern side.
  • a propeller shaft 9 that rotationally drives the propeller 5 is supported on the skeg 8.
  • a hold 10 is provided on the bow side and the center in the hull 2.
  • An engine room 11 is provided on the stern side in the hull 2.
  • a main engine 21 diesel engine in the first embodiment
  • a speed reducer 22 that are driving sources of the propeller 5
  • a power generation device 23 for supplying electric power to the electrical system in the hull 2 are arranged. is doing.
  • the propeller 5 is rotationally driven by the rotational power from the main engine 21 via the speed reducer 22.
  • the interior of the engine room 11 is partitioned vertically by an upper deck 13, a second deck 14, a third deck 15, and an inner bottom plate 16.
  • the main engine 21 and the speed reducer 22 are installed on the inner bottom plate 16 at the lowest stage of the engine room 11, and the power generator 23 is installed on the third deck 15 at the middle stage of the engine room 11.
  • the hold 10 is divided into a plurality of sections.
  • the power generator 23 includes a plurality of diesel generators 24 (three in the first embodiment).
  • the diesel generator 24 is configured by combining a power generation engine 25 (a diesel engine in the first embodiment) and a power generator 26 that generates power by driving the power generation engine 25.
  • the diesel generator 24 is basically configured to operate efficiently in accordance with the required power amount in the hull 2. For example, all the diesel generators 24 are operated at the time of entry / exit that consumes a large amount of power, and an arbitrary number of diesel generators 24 are operated at the time of berthing where the power consumption is relatively low.
  • the generated power generated by the operation of each generator 26 is supplied to the electrical system in the hull 2.
  • a power transducer is electrically connected to each generator 26. The power transducer detects power generated by each generator 26.
  • Each power generation engine 25 is connected to an intake path (not shown) for air intake and an exhaust path 30 for exhaust gas discharge.
  • the air taken in through the intake path is sent into each cylinder of the power generation engine 25 (inside the cylinder in the intake stroke).
  • the compression stroke of each cylinder is completed, the fuel sucked up from the fuel tank is pumped into the combustion chamber of each cylinder by the fuel injection device, and the expansion stroke accompanying the self-ignition combustion of the air-fuel mixture is performed by each combustion chamber.
  • the exhaust path 30 of each power generation engine 25 extends to the funnel 4 and directly communicates with the outside. As described above, since there are three power generation engines 25, there are three exhaust paths 30.
  • the exhaust path 30 of each power generation engine 25 includes a main path 31 extending to the funnel 4, a bypass path 32 branched from a middle portion of the main path 31, and a composite casing communicating with both the main path 31 and the bypass path 32. 33. That is, in the first embodiment, a plurality of power generation engines 25 are mounted, and an exhaust gas purification system including the main path 31, the bypass path 32, the composite casing 33, and the like is associated with each power generation engine 25 on a one-to-one basis. Yes.
  • the composite casing 33 is made of a heat-resistant metal material and has a substantially cylindrical shape (in the first embodiment, a rectangular tube shape), and is disposed above the third deck 15 on which the power generation engines 25 are disposed. In this case, the composite casing 33 is located on the upper side of the engine room 11 (on the second deck 14 on the upper stage of the engine room 11).
  • a NOx catalyst 34 and a slip treatment catalyst 35 (details will be described later) serving as a selective catalyst reduction device that promotes reduction of NOx in the exhaust gas of the power generation engine 25 are accommodated.
  • the bypass path 32 is a path for bypassing the exhaust gas without passing through the NOx catalyst 34 and the slip treatment catalyst 35.
  • the main path 31 and the bypass path 32 are merged at the exhaust outlet portion 42 of the composite casing 33 (the downstream side in the exhaust gas movement direction (hereinafter simply referred to as the downstream side) from the slip treatment catalyst 35).
  • the NOx catalyst 34 may be used without the slip treatment catalyst 35.
  • the main side which is a fluid-operated switching valve is used as a path switching member for switching the exhaust gas movement direction between the main path 31 and the bypass path 32.
  • a switching valve 37 and a bypass side switching valve 38 are provided.
  • the main side switching valve 37 and the bypass side switching valve 38 of the present embodiment are configured by a single-acting switching valve.
  • the main-side switching valve 37 and the bypass-side switching valve 38 are composed of air-actuated butterfly valves.
  • the main side switching valve 37 is provided on the inlet side to the composite casing 33 in the main path 31.
  • the bypass side switching valve 38 is provided on the inlet side to the composite casing 33 in the bypass path 32.
  • the main path 31 side in the composite casing 33 includes, in order from the upstream side in the exhaust gas movement direction (hereinafter simply referred to as the upstream side), a NOx catalyst 34 that promotes reduction of NOx in the exhaust gas, and an excessively supplied reducing agent.
  • a slip treatment catalyst 35 that promotes an oxidation treatment of (urea water (urea aqueous solution), more specifically, ammonia after hydrolysis) is accommodated in series.
  • Each of the catalysts 34 and 35 has a honeycomb structure composed of a large number of cells partitioned by porous (filterable) partition walls, and has a catalytic metal such as alumina, zirconia, vanadia / titania or zeolite. is doing.
  • the NOx catalyst 34 selectively reduces NOx in the exhaust gas to the main path 31 side in the composite casing 33 by using ammonia generated by hydrolysis of urea water from the urea water injection nozzle 61 described later as a reducing agent.
  • the sent exhaust gas is purified.
  • the slip treatment catalyst 35 oxidizes unreacted (surplus) ammonia flowing out from the NOx catalyst 34 to harmless nitrogen.
  • both the main path 31 and the bypass path 32 are provided side by side in the composite casing 33.
  • a partition plate 40 extending along the exhaust gas movement direction is disposed in the composite casing 33.
  • the presence of the partition plate 40 partitions the composite casing 33 into a main path 31 side and a bypass path 32 side.
  • the upstream end of the partition plate 40 is abutted and fixed to the front inner surface of the exhaust inlet 41 located upstream of the NOx catalyst 34 on the main path 31 side in the composite casing 33.
  • the exhaust inlet 41 on the main path 31 side in the composite casing 33 is formed in a tapered shape (conical shape) that decreases in cross-sectional area toward the upstream side.
  • the downstream end portion of the partition plate 40 is interrupted in the exhaust outlet portion 42 on the downstream side of the slip treatment catalyst 35 in the composite casing 33. For this reason, in the exhaust outlet part 42 of the composite casing 33, the main path 31 side and the bypass path 32 side merge.
  • a plurality of jet nozzles 43 as jet gases are attached to one side of the composite casing 33 on the upstream side of the NOx catalyst 34 and the upstream side of the slip treatment catalyst 35.
  • three jet nozzles 43 are provided on one side of the composite casing 33 on the upstream side of the NOx catalyst 34, and three jet nozzles 43 are provided on one side of the composite casing 33 on the upstream side of the slip treatment catalyst 35. It is provided on the side.
  • Compressed gas (air) from a gas supply source (not shown) is blown toward the NOx catalyst 34 and the slip treatment catalyst 35 by each blast nozzle 43.
  • a plurality of inspection opening windows 44 are formed on the other side of the composite casing 33.
  • Each inspection opening window 44 is formed for the inspection and maintenance of the inside of the composite casing 33, the jet nozzle 43, the NOx catalyst 34, and the slip treatment catalyst 35.
  • Each inspection opening window 44 is normally closed by a lid cover 45 so as to be opened and closed.
  • Each lid cover 45 is detachably fastened to the peripheral edge of the corresponding inspection opening window 44 with a bolt.
  • a main side inlet 47 and a bypass side inlet 48 are formed on the front side of the exhaust inlet 41 of the composite casing 33.
  • the main side inlet 47 communicates with the main path 31 in the composite casing 33
  • the bypass side inlet 48 communicates with the bypass path 32 in the composite casing 33.
  • a main-side introduction pipe 51 that communicates with the main-side inlet 47 and a bypass-side introduction pipe 52 that communicates with the bypass-side inlet 48 are provided on the front outer surface side of the exhaust inlet 41 of the composite casing 33.
  • the main side introduction pipe 51 and the bypass side introduction pipe 52 are connected to the bifurcated pipe 53 via relay pipes 55 and 56, respectively.
  • the inlet side of the main relay pipe 55 is fastened to the main outlet part 57 of the bifurcated pipe 53 via a flange.
  • the other end side of the main side relay pipe 55 communicates with the main side introduction pipe 51.
  • An inlet side of the bypass side relay pipe 56 is fastened to the bypass side outlet portion 58 of the bifurcated pipe 53 via a flange.
  • the outlet side of the bypass side relay pipe 56 is fastened with a bypass side introduction pipe 52 via an adjustment pipe 69 having a bellows structure for adjusting the length.
  • the inlet 59 of the bifurcated pipe 53 is connected to the upstream side of the main path 31 via a flange.
  • the bifurcated pipe 53 corresponds to a branch portion between the main path 31 and the bypass path 32.
  • a main-side switching valve 37 is provided in the main-side outlet 57 of the bifurcated pipe 53 that communicates with the main path 31 side in the composite casing 33.
  • a bypass-side switching valve 38 is provided in the bypass-side outlet 58 of the bifurcated pipe 53 that communicates with the bypass path 32 in the composite casing 33.
  • On the rear surface side of the exhaust outlet portion 42 of the composite casing 33 an outlet 49 is formed close to the main path 31 side.
  • An exhaust discharge pipe 60 communicating with the outflow port 49 is provided on the rear outer surface side of the exhaust outlet portion 42 of the composite casing 33.
  • the exhaust discharge pipe 60 is connected to the downstream side of the main path 31 via a flange.
  • a reducing agent supply device that supplies urea water as a reducing agent to exhaust gas in order from the upstream side.
  • a urea water injection nozzle 61 as a reducing agent injection body and an exhaust mixer 62 for mixing exhaust gas and urea water are arranged.
  • the reducing agent supply device includes a urea water tank (not shown) for storing urea water, a feed pump (not shown) for sucking urea water from the urea water tank, and a urea water injection nozzle 61 provided in the main-side relay pipe 55. It has.
  • the urea water is sent from the urea water tank to the urea water injection nozzle 61 by driving the feed pump, and the urea water is injected from the urea water injection nozzle 61 into the main relay pipe 55 in the form of a mist.
  • a nozzle inspection window 63 for inspecting and maintaining the urea water injection nozzle 61 is provided in the vicinity of the urea water injection nozzle 61 in the main side relay pipe 55.
  • the nozzle inspection window 63 is also normally closed with a lid cover 64 so that it can be opened and closed in the same manner as the inspection opening windows 44 described above.
  • the lid cover 64 is detachably fastened to the peripheral edge of the nozzle inspection window 63 with bolts.
  • An exhaust mixer 62 is provided between the main side relay pipe 55 and the main side introduction pipe 51.
  • the exhaust mixer 62 is located downstream from the urea water injection nozzle 61 provided in the main-side relay pipe 55 by a predetermined distance.
  • the predetermined distance in this case is a distance necessary for hydrolyzing the urea water injected from the urea water injection nozzle 61 into ammonia in the main-side relay pipe 55.
  • the exhaust mixer 62 of the first embodiment includes a cylindrical mixer pipe 71 having the same inner diameter as the main side relay pipe 55 and the main side introduction pipe 51, and a mixer pipe body 71.
  • a plurality of mixing fins 72 (four in the first embodiment) provided on the inner peripheral side of the, and a shaft core body 73 located at the shaft core of the mixer tube 71.
  • the core body 73 is configured to generate a swirling flow in the exhaust gas passing through the exhaust mixer 62 and the mist-like urea water.
  • Each mixing fin 72 is a member for turning the flow of exhaust gas into a swirl flow, and is arranged radially on the inner peripheral side of the mixer tube 71 around the shaft core 73.
  • the radially inner side end surface of each mixing fin 72 is fixed to the shaft core 73
  • the radially outer side end surface of each mixing fin 72 is fixed to the inner peripheral surface of the mixer tube 71.
  • Each mixing fin 72 is located at equal angles along the circumferential direction of the mixer tube 71 (positioned symmetrically about the shaft core 73).
  • the number of mixing fins 72 is not limited to the four in the first embodiment.
  • each mixing fin 72 are configured to make a predetermined angle with respect to the exhaust gas movement direction (axial center direction of the mixer tube 71 and the like). That is, each mixing fin 72 is bent in the middle of the exhaust gas movement direction. In this case, each mixing fin 72 is bent so that the angle of the upstream fin plate portion 72a with respect to the exhaust gas movement direction is the inclination angle ⁇ 1, and the angle of the downstream fin plate portion 72b with respect to the exhaust gas movement direction is the inclination angle ⁇ 2. I am letting.
  • the inclination angle ⁇ 2 of the downstream fin plate portion 72b is set larger than the inclination angle ⁇ 1 of the upstream fin plate portion 72a.
  • the inclination angles ⁇ 1 and ⁇ 2 of the fin plate portions 72a and 72b are larger on the downstream side than on the upstream side.
  • the inclination angles ⁇ 1 and ⁇ 2 of the fin plate portions 72a and 72b increase continuously or stepwise from the upstream side toward the downstream side.
  • the upstream tip portion of the shaft core 73 that supports the radially inner side end surface of each mixing fin 72 has a tapered shape (conical shape) that decreases in cross-sectional area toward the upstream side. Forming. Further, the downstream base end portion of the shaft core 73 is formed in a taper shape (cone shape) having a rear narrowing that reduces the cross-sectional area toward the downstream side. For this reason, the exhaust gas flowing into the vicinity of the shaft core of the mixer tube 71 is guided toward the mixing fins 72 on the radially outer side by the tapered upstream tip portion of the shaft core 73.
  • a main side inlet temperature sensor that detects the temperature of exhaust gas flowing into the main path 31 side in the composite casing 33 is provided in the exhaust path inlet 41 on the main path 31 side of the composite casing 33.
  • 65a is arranged.
  • a bypass side inlet temperature sensor 65 b that detects the temperature of the exhaust gas flowing into the bypass path 32 in the composite casing 33 is disposed in the bypass side relay pipe 56.
  • An outlet temperature sensor 65 c that detects the temperature of the exhaust gas that has passed through the main path 31 side or the bypass path 32 side is disposed in the exhaust discharge pipe 60 of the composite casing 33.
  • a plurality of lifting metal fittings 66 are integrally provided on the upper outer peripheral side of the composite casing 33.
  • two lifting metal fittings 66 (four in total) are attached to the upper side of the two side surfaces of the composite casing 33 having a substantially rectangular tube shape in parallel with each other.
  • the lifting metal fitting 66 group is locked to a hook (not shown) of a chain block, the composite casing 33 is moved up and down by the chain block, and the upper side of the engine room 11 (on the upper stage of the engine room 11).
  • the composite casing 33 can be easily assembled on the second deck 14).
  • the main path 31 and the bypass path 32 in each exhaust path 30 are provided with a main side switching valve 37 and a bypass side switching valve 38 as opening and closing members for opening and closing each (in the embodiment, three sets, 6 in total).
  • the main-side switching valve 37 and the bypass-side switching valve 38 have a relationship that when one is opened, the other is closed in order to select a path through which the exhaust gas passes. Further, the main side switching valve 37 and the bypass side switching valve 38 are configured to open and close according to the state of the corresponding power generation engine 25 and the type of fuel used.
  • the main switching valve 37 and the bypass side switching valve 38 as the opening and closing members for opening and closing the exhaust paths 31 and 32 are provided in the main path 31 and the bypass path 32 in each exhaust path 30,
  • the main switching valve 37 and the bypass switching valve 38 are switched between open and closed states when the exhaust gas purification process is necessary and unnecessary, such as when navigating within the regulated sea area and when navigating outside the regulated sea area.
  • the route through which the exhaust gas passes can be selected as appropriate. Therefore, the exhaust gas can be processed efficiently.
  • the exhaust gas purification process is unnecessary, the exhaust gas can be guided to the bypass path 32 side that communicates directly with the outside while avoiding the NOx catalyst 34 and the slip treatment catalyst 35.
  • the NOx catalyst 34 and the slip treatment catalyst 35 are not exposed to the exhaust gas, which contributes to extending the life of the NOx catalyst 34 and the slip treatment catalyst 35.
  • the main-side switching valve 37 and the bypass-side switching valve 38 are fluid-operated, and are held open (normally open type) when no fluid is supplied.
  • a main-side valve driver 67 that switches and drives the main-side switching valve 37 and a bypass-side valve driver 68 that switches and drives the bypass-side switching valve 38, each composed of a single-acting pneumatic cylinder, are provided. It has been.
  • the main side valve driver 67 is provided on the outer peripheral side of the main side relay pipe 55 in parallel along the longitudinal direction of the main side relay pipe 55.
  • the bypass side valve driver 68 is provided on the outer peripheral side of the bypass side relay pipe 56 in parallel along the longitudinal direction of the bypass side relay pipe 56.
  • the valve drivers 67 and 68 of the main side switching valve 37 and the bypass side switching valve 38 are each connected to a fluid supply source 81 via a fluid circulation pipe 80 as shown in FIG.
  • the fluid supply source 81 is for supplying air that is a compressed fluid for operating the valve drivers 67 and 68 (for operating the main side switching valve 37 and the bypass side switching valve 38).
  • a flow rate adjustment unit 84 having an adjustment unit and an open side adjustment unit is provided.
  • Each electromagnetic valve 83 operates based on control information, and is configured to supply or stop the compressed fluid to the valve drivers 67 and 68 of the corresponding switching valves 37 and 38.
  • Each valve driver 67, 68 is provided with a limit switch 85 that detects the open / closed state of the switching valves 37, 38.
  • Each valve driver 67, 68 is connected to a silencer 86, and each electromagnetic valve A silencer 87 is connected to 83.
  • both the main-side and bypass-side electromagnetic valves 83 are in a fluid supply stop state, and the fluid supply to the main-side switching valve 37 and the bypass-side switching valve 38 is stopped. Since the main-side switching valve 37 and the bypass-side switching valve 38 are normally open as described above, when the fluid supply is stopped, they are driven by both valve drivers 67 and 68 to be opened. Thereafter, the solenoid valve 83 on the side that does not allow the exhaust gas to pass is in a fluid supply state, and the valve on the side to which the fluid is supplied is closed. Here, the solenoid valve 83 on the side where the exhaust gas is desired to pass is still in the fluid supply stop state, and the switching valve is still in the open state.
  • the path through which the exhaust gas passes is switched.
  • the main side switching valve 37 and the bypass side switching valve 38 the main side switching valve is temporarily changed from the state in which the main side switching valve 37 is closed and the bypass side switching valve 38 is opened (see FIG. 12A).
  • 37 and the bypass side switching valve 38 are both opened (see FIG. 12B), and then the bypass side switching valve 38 is closed and the main side switching valve 37 is opened (see FIG. 12C). )become.
  • the exhaust gas passes through the main path 31. That is, it flows into the main path 31 side in the composite casing 33 via the main side outlet 57, the main side relay pipe 55, the exhaust mixer 62, the main side introduction pipe 51, and the main side inlet 47 of the bifurcated pipe 53, The NOx catalyst 34 and the slip treatment catalyst 35 are passed through for purification treatment.
  • the exhaust gas containing the atomized urea water injected from the urea water injection nozzle 61 is guided to the exhaust mixer 62 through the main-side relay pipe 55.
  • the upstream fin plate portion 72a of each mixing fin 72 changing the exhaust gas movement direction to the direction of the inclination angle ⁇ 1
  • the downstream fin plate portion 72b further changing the exhaust gas movement direction to the direction of the inclination angle ⁇ 2.
  • the exhaust gas containing urea water flows toward the inner peripheral surface of the mixer tube 71 and moves in the circumferential direction along the inner peripheral surface of the mixer tube 71.
  • the exhaust inlet 41 on the main path 31 side in the composite casing 33 has a tapered shape (conical shape) that reduces the cross-sectional area toward the upstream side.
  • the turning diameter becomes large.
  • the exhaust gas reaches the NOx catalyst 34 on the main path 31 side in the composite casing 33 while being more uniformly mixed with the urea water.
  • the engine 25 is operating because the main-side switching valve 37 and the bypass-side switching valve 38 are configured by normally open type single-acting switching valves. Even when the fluid supply is off, such as when the exhaust gas path is switched in the state, both the main path 31 and the bypass path 32 are not simultaneously closed. Therefore, even if the path switching valves 37 and 38 break down, it is possible to prevent both the path switching valves 37 and 38 from being simultaneously closed while the engine 25 is operating.
  • the fluid supply to the main side switching valve 37 and the bypass side switching valve 38 is once turned off.
  • the main side switching valve 37 and the bypass side switching valve 38 are opened, and then fluid is supplied to one single operation switching valve that is closed. Therefore, even if the path switching valves 37 and 38 fail, both the main path 31 and the bypass path 32 are not closed at the same time when the exhaust gas path is switched, and the engine 25 is operating. It is possible to reliably prevent the exhaust gas path from being blocked.
  • both the path switching valves 37 and 38 can be prevented from being closed simultaneously, the power generation engine 25 is stopped and the power generation by the diesel generator 24 is prevented from being stopped. Electric power can be reliably supplied to the electric system, and for example, various auxiliary machines, cargo handling devices, lighting, air conditioning, and other devices can be reliably prevented from becoming unusable.
  • the main-side switching valve 37 and the bypass-side switching valve 38 are interlocked and connected so that when one is opened via the link mechanism 90, the other is closed.
  • the link mechanism 90 is interposed between the main drive shaft 93 of the main switch valve 37 and the bypass drive shaft 94 of the bypass switch valve 38.
  • the link mechanism 90 is duplicated, and is disposed above the main link shaft 91 and the bypass drive shaft 94, and the upper link lever 91 disposed above the main drive shaft 93 and the bypass drive shaft 94.
  • a lower link lever 92 is duplicated, and is disposed above the main link shaft 91 and the bypass drive shaft 94, and the upper link lever 91 disposed above the main drive shaft 93 and the bypass drive shaft 94.
  • the main side valve body 95 of the main side switching valve 37 and the bypass side valve body 96 of the bypass side switching valve 38 are provided so as to close the other when one is opened.
  • the main-side valve body 95 and the bypass-side valve body 96 are provided so that the angle (attachment phase) with respect to the exhaust gas ventilation direction differs by 90 ° in a front view.
  • the link mechanism 90 is provided between the main side drive shaft 93 and the bypass side drive shaft 94, only one valve driver is required, either the main side or the bypass side. Just connect directly to one.
  • both switching valves 37 and 38 are driven only by the valve driver 68 directly connected to the bypass side drive shaft 94.
  • Other configurations are substantially the same as those of the first embodiment.
  • the main-side switching valve 37 and the bypass-side switching valve 38 are interlocked so that when one is opened via the link mechanism 90, the other is closed. Therefore, either one of the switching valves 37 and 38 can be always opened, and both the main path 31 and the bypass path 32 can be prevented from being fully closed. Therefore, the exhaust gas path is not blocked while the engine 25 is operating, and it is possible to prevent the engine 25 from stopping due to the absence of an exhaust gas escape path.
  • the link mechanism 90 since the link mechanism 90 has a double structure having the upper link lever 91 and the lower link lever 92, even if one of the link levers is broken or broken, it remains.
  • Both switching valves can be operated by the other link lever, and it is possible to reliably prevent both paths from being completely closed simultaneously. Further, since the load generated when the link mechanism 90 is actuated is distributed to the upper link lever 91 and the lower link lever 92, the service life of the link levers 91 and 92 can be extended, and the interlocking of the switching valves 37 and 38 can be increased. Redundancy can be improved for the structure. Further, by providing the link mechanism 90, both switching valves 37 and 38 can be driven with a single valve driver. Therefore, it is not necessary to provide a plurality of valve drivers, and the configuration is simplified and the manufacturing cost is reduced. it can. In the second embodiment, it is not always necessary to use the normally open single-acting type as the valve driver, and a double-acting type valve driver may be used.
  • the main side switching valve 37 and the bypass side switching valve 38 are pivotally supported on a single rotating shaft 97. Specifically, the main-side valve body 95 of the main-side switching valve 37 and the bypass-side valve body 96 of the bypass-side switching valve 38 are both supported by the rotating shaft 97. Therefore, the main side switching valve 37 (main side valve body 95) and the bypass side switching valve 38 (bypass side valve body 96) are driven in conjunction with the rotating shaft 97.
  • the main-side switching valve 37 and the bypass-side switching valve 38 are different in attachment phase by 90 ° with respect to the rotation shaft 97.
  • the attachment phases of the main side valve body 95 and the bypass side valve body 96 with respect to the rotation shaft 97 are different by 90 °.
  • the main side switching valve 37 and the bypass side switching valve 38 are pivotally supported by a single rotation shaft 97, only one valve driver is required.
  • both switching valves 37 and 38 are driven only by the valve driver 68.
  • Other configurations are substantially the same as those of the first embodiment.
  • the main-side switching valve 37 and the bypass-side switching valve 38 are pivotally supported by a single rotating shaft 97. 38 can be interlocked only by the rotary shaft 97, and it is not necessary to provide a rotary shaft for each of the switching valves 37 and 38, and both switching valves 37 and 38 can be driven by a single valve driver. There is no need to provide a plurality of vessels, and the configuration can be simplified to contribute to a reduction in manufacturing cost. Further, since the main-side switching valve 37 and the bypass-side switching valve 38 are attached with a phase difference of 90 ° with respect to the rotary shaft 97, when one of the switching valves 37, 38 is interlocked, the other is opened.
  • one of the switching valves 37 and 38 can be always opened, and the main path 31 and the bypass path 32 can be prevented from being fully closed. Therefore, the exhaust gas path is not blocked while the engine 25 is operating, and it is possible to prevent the engine 25 from stopping due to the absence of an exhaust gas escape path.
  • the flow of the exhaust gas flowing through the exhaust passage 30 in the open state of the main side switching valve 37 (main side valve body 95) is made turbulent to the main side valve body 95 of the main side switching valve 37.
  • a plurality of mixing fins 98 (four in the fourth embodiment) are provided.
  • the mixing fins 98 are configured integrally with the main-side valve body 95, and are configured to form a predetermined angle with respect to the exhaust gas passage direction.
  • two mixing fins 98 are formed on one side and the other side of the main side valve body 95, and the angles of the mixing fins 98 formed on one side and the other side of the main side valve body 95 are as follows. These are configured to cross each other.
  • the number of mixing fins 98 is not limited to the four in the fourth embodiment.
  • a urea water injection nozzle (reducing agent injection nozzle) 61 is disposed on the downstream side of the main side switching valve 37 in the exhaust path 30.
  • the urea water injection nozzle 61 of the fourth embodiment is for injecting urea water into the exhaust gas turbulent by the mixing fin 98.
  • the exhaust gas is turbulent upstream of the urea water injection nozzle 61, so it is necessary to provide a dedicated exhaust mixer 62 for mixing the exhaust gas and urea water.
  • the exhaust mixer 62 is not provided.
  • Other configurations are substantially the same as those of the first embodiment.
  • the main side switching valve 37 may be linked with the bypass side switching valve 38 by a link mechanism as in the second embodiment, or the shaft side linkage with the bypass side switching valve 38 as in the third embodiment. It may be what you do.
  • the main-side valve body 95 of the main-side switching valve 37 is provided with a plurality of mixing fins 98 that make the exhaust gas flowing in the exhaust passage 30 turbulent. Therefore, it is not necessary to provide a dedicated exhaust mixer 62 in the exhaust path 30. Therefore, the number of parts can be reduced, the configuration can be simplified, and the manufacturing cost can be reduced. Further, the urea water injection nozzle 61 is disposed downstream of the main side switching valve 37 provided with the mixing fin 98, and the reducing agent is injected into the exhaust gas turbulent by the mixing fin 98. Gas and reducing agent can be mixed efficiently. Therefore, NOx in the exhaust gas can be efficiently reduced with a simple configuration, and NOx in the exhaust gas can be removed as much as possible.
  • the structure of each part is not limited to embodiment of illustration, A various change is possible in the range which does not deviate from the meaning of this invention.
  • the present invention is applied to the exhaust gas purification system provided in the exhaust path 30 of the power generation engine 25.
  • the present invention is not limited to this, for example, the exhaust gas purification system in the exhaust system of the main engine 21. You may apply.

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Abstract

　排気ガス浄化システムにおいて、仮に経路切換バルブが故障した場合でも、経路切換バルブが同時に閉状態になることを防止し、エンジンが作動している状態で排気ガス経路が閉塞することを確実に防止する。本願発明に係る船舶（１）の排気ガス浄化システムは、船舶（１）搭載用のエンジン（２５）の排気経路（３０）として、外部に連通するメイン経路（３１）と、メイン経路（３１）の中途部から分岐したバイパス経路（３２）とを備える排気ガス浄化システムにおいて、メイン経路（３１）とバイパス経路（３２）とには、各経路を開閉する流体作動式の切換バルブ（３７）、（３８）を配置し、各切換バルブ（３７）、（３８）をノーマリーオープンタイプに構成している。

Description

船舶の排気ガス浄化システム
　本願発明は、船舶搭載用のエンジンから排出される排気ガス中の有害成分を除去する排気ガス浄化システムに関するものである。
　従来、例えばタンカーや輸送船等の船舶においては、各種補機、荷役装置、照明、空調その他の機器類の消費する電力量が膨大であり、これらの電気系統に電力を供給するために、ディーゼルエンジンと、当該ディーゼルエンジンの駆動にて発電する発電機とを組み合わせてなるディーゼル発電機を備えている（例えば特許文献１等参照）。ディーゼルエンジンは、内燃機関の中で最もエネルギー効率の高いものの１つであることが知られており、単位出力当りの排気ガスに含まれる二酸化炭素量が少ない。しかも、例えば重油のような低質の燃料を使用できるため経済的にも優れるという利点がある。
　ディーゼルエンジンの排気ガス中には、二酸化炭素以外に、窒素酸化物、硫黄酸化物及び粒子状物質等も多く含まれている。これらは、主に燃料である重油に由来して生成されるものであり、環境保全の妨げになる有害物質である。特に窒素酸化物（以下、ＮＯｘという）は、人体に有害で且つ強い酸性を呈するものであり、酸性雨の原因とも考えられている。従って、例えば船舶のように、ディーゼル発電機を駆動させる機械では、ＮＯｘの排出量が極めて多く、地球環境に与える負担が大きいと解される。
　ＮＯｘを大幅に浄化する後処理の手段としては、還元剤に尿素を使用した選択触媒還元法（以下、ＳＣＲ法という）が一般化している。ＳＣＲ法では一般に、Ｔｉ等の酸化物の担体にＶやＣｒ等の活性成分を担持させた材料からなるハニカム構造のＮＯｘ触媒を用いている。ＮＯｘ触媒の上流側に還元剤水溶液としての尿素水を噴霧すると、尿素水が排気ガスの熱で加水分解されてアンモニアが生成し、アンモニアが還元剤としてＮＯｘに作用し、ＮＯｘを無害な窒素と水とに分解する。
特開２００６－３４１７４２号公報
　地球環境に配慮すれば、排気ガス中のＮＯｘを可及的に除去することが必要であり、公海領海を問わず一律に規制するのが好ましいが、現状では、ディーゼルエンジンに関する高次の排ガス規制が適用されるのに伴い、ＮＯｘに関して規制海域を設ける予定になっている。前述のように、ＮＯｘ触媒はハニカム構造であるため、排気ガス中のすすや微粒子によって閉塞するおそれがある。また、ＮＯｘ触媒は、排気ガス中の硫黄成分やこれに由来する生成物によって性能が劣化する。ＮＯｘ触媒の寿命を可及的に延ばして、ランニングコスト低減と規制海域での確実な規制遵守とを図るには、規制海域外の航行中はＮＯｘ触媒を排気ガスに晒さないようにすることが考えられる。
　そこで、本願出願人は従前、エンジンの排気経路中に、ＮＯｘ触媒を収容する浄化ケーシングを設け、排気経路のうち浄化ケーシングの上流側から、ＮＯｘ触媒を通過せずに排気ガスを迂回させるバイパス経路を分岐させることを提案した（例えば特開２０１０－７１１４９号公報等参照）。この場合、規制海域内の航行中は排気ガスを浄化ケーシング側に送り、規制海域外の航行中は排気ガスをバイパス経路側に送る。ここで、浄化ケーシング側及びバイパス経路側に経路切換バルブを設けて排気ガスの経路を切換えるものがある。このため、ＮＯｘ触媒を長寿命化させることが可能になり、ランニングコスト低減や長時間の浄化性能維持が可能という利点がある。
　しかし、浄化ケーシング側及びバイパス経路側のそれぞれに経路切換バルブを設け、各経路切換バルブを単独で作動させる構成では、仮に前記経路切換バルブが故障した場合に、両方の経路切換バルブが同時に閉状態になって排気ガス経路を閉塞してしまう恐れがある。そして、もしエンジンが作動した状態で上記のように排気ガス経路が閉塞されてしまうと、排気ガスの逃げ道が無くなり、前記エンジンが停止してしまうという問題がある。
　本願発明は、上記のような現状を検討して改善を施した船舶の排気ガス浄化システムを提供することを目的としている。
　請求項１の発明に係る船舶の排気ガス浄化システムは、船舶搭載用のエンジンの排気経路として、外部に連通するメイン経路と、前記メイン経路の中途部から分岐したバイパス経路とを備える船舶の排気ガス浄化システムにおいて、前記メイン経路と前記バイパス経路とには、前記各経路を開閉する流体作動式の切換バルブを配置し、前記各切換バルブをノーマリーオープンタイプに構成しているというものである。
　請求項２の発明は、請求項１に記載した船舶の排気ガス浄化システムにおいて、排気ガス移動方向を前記両経路の一方に切り換える場合は、前記両切換バルブへの流体供給をオフにし、前記両切換バルブを開状態にしてから、閉状態にする一方の切換バルブに流体供給するように構成しているというものである。
　請求項３の発明は、請求項１又は２に記載した船舶の排気ガス浄化システムにおいて、船舶搭載用のエンジンの排気経路として、外部に連通するメイン経路と、前記メイン経路の中途部から分岐したバイパス経路とを備えている排気ガス浄化システムにおいて、前記メイン経路と前記バイパス経路との両方に切換バルブを配置し、前記メイン経路側の切換バルブの弁体に、前記切換バルブの開状態で排気ガスの流れを乱流にするミキシングフィンを設け、前記メイン経路側の切換バルブの下流側に還元剤噴射ノズルを配置しているというものである。
　請求項４の発明に係る船舶の排気ガス浄化システムは、船舶搭載用のエンジンの排気経路として、外部に連通するメイン経路と、前記メイン経路の中途部から分岐したバイパス経路とを備える船舶の排気ガス浄化システムにおいて、前記メイン経路と前記バイパス経路とには、前記各経路を開閉する切換バルブを配置し、前記両切換バルブは、リンク機構を介して一方を開放すると他方を閉止するように連動連結しているというものである。
　請求項５の発明は、請求項４に記載した船舶の排気ガス浄化システムにおいて、前記リンク機構を二重化しているというものである。
　請求項６の発明に係る船舶の排気ガス浄化システムは、船舶搭載用のエンジンの排気経路として、外部に連通するメイン経路と、前記メイン経路の中途部から分岐したバイパス経路とを備える排気ガス浄化システムにおいて、前記メイン経路と前記バイパス経路とには、前記各経路を開閉する切換バルブを配置し、前記両切換バルブを単一の回動軸に軸支しているというものである。
　請求項７の発明は、請求項６に記載した船舶の排気ガス浄化システムにおいて、前記単一の回動軸に対して前記両切換バルブの取付け位相を９０°異ならせているというものである。
　本願発明によると、前記各経路を開閉する流体作動式の切換バルブをノーマリーオープンタイプに構成しているので、エンジンが作動している状態で、排気ガス経路の切換え時等において前記両切換えバルブへの流体供給が同時にオフになった場合でも、前記メイン経路及び前記バイパス経路が同時に閉状態になることがない。したがって、仮に前記切換バルブが故障した場合でも、エンジンが作動している状態で排気ガス経路が閉塞してしまうことがなく、前記エンジンが停止することを防止できる。
　また、本願発明によると、前記メイン経路側の切換バルブの弁体に、前記ミキシングフィンを設け、前記メイン経路側の切換バルブの下流側に前記還元剤噴射ノズルを配置しているので、前記ミキシングフィンにより乱流にされた排気ガスに還元剤が噴射されるので、排気ガスと還元剤とを効率よく混合できる。したがって、排気ガス中のＮＯｘを効率よく還元することができ、排気ガス中のＮＯｘを可及的に除去することができる。
　本願発明によると、前記各経路を開閉する切換バルブが、リンク機構を介して一方を開放すると他方を閉止するように連動連結しているので、両切換バルブのいずれか一方を必ず開いた状態にでき、両経路が全閉になるのを防止して、前記メイン経路及び前記バイパス経路が同時に閉状態になることがない。したがって、エンジンが作動している状態で排気ガス経路が閉塞してしまうことがなく、前記エンジンが停止することを防止できる。
　更に、本願発明によると、前記リンク機構を二重化しているので、仮に一方のリンク機構が破損または故障等したりしても、残る他方のリンク機構で両切換バルブを作動でき、両経路が同時に完全閉塞するのを確実に防止できる。また、両切換バルブの連動構造について冗長性向上を図れる。
　本願発明によると、前記各経路を開閉する切換バルブが、単一の回動軸に軸支されているので、両切換バルブを前記単一の回動軸で連動でき、両切換バルブの連動構造を簡素化できる。
　また、本願発明によると、前記単一の回動軸に対して前記両切換バルブの取付け位相を９０°異ならせているので、両切換バルブを連動させるにあたり、一方を開放すると他方を閉止することになり、両切換バルブのいずれか一方を必ず開いた状態にでき、前記メイン経路及び前記バイパス経路が同時に閉状態になることがない。したがって、エンジンが作動している状態で両経路が同時に完全閉塞するのを簡単な構造で確実に防止できる。
船舶の全体側面図である。 図１のＩＩ－ＩＩ視正面断面図である。 複合ケーシングの正面図である。 複合ケーシングの側面図である。 複合ケーシングの背面図である。 複合ケーシングの側面断面図である。 排気ミキサーの内部構造を示す断面斜視図である。 排気ミキサーを排気ガス移動方向上流側から見た正面図である。 排気ミキサーの側面断面図である。 排気ミキサーから複合ケーシングに向かう排気ガス流れを説明する側面断面図である。 切換バルブを作動させる流体流通配管の回路図である。 排気経路の切換動作を説明する概略図である。 第２実施形態の切換バルブ及びリンク機構の正面図である。 第２実施形態の切換バルブ及びリンク機構の平面図である。 第３実施形態の切換バルブの軸連動構造を示す斜視図である。 第４実施形態の切換バルブの構造を示す斜視図である。 第４実施形態の排気ガス流れを説明する側面断面図である。
　以下に、本願発明を具体化した実施形態を、船舶に搭載されたディーゼル発電機に適用した場合の図面に基づいて説明する。
　（１）．船舶の概要
　まず始めに、図１を参照しながら、第１実施形態における船舶１の概要について説明する。第１実施形態の船舶１は、船体２と、船体２の船尾側に設けたキャビン３（船橋）と、キャビン３の後方に配置したファンネル４（煙突）と、船体２の後方下部に設けたプロペラ５及び舵６とを備えている。この場合、船尾側の船底７にスケグ８を一体形成している。スケグ８には、プロペラ５を回転駆動させる推進軸９を軸支している。船体２内の船首側及び中央部には船倉１０を設けている。船体２内の船尾側には機関室１１を設けている。
　機関室１１には、プロペラ５の駆動源である主エンジン２１（第１実施形態ではディーゼルエンジン）及び減速機２２と、船体２内の電気系統に電力を供給するための発電装置２３とを配置している。主エンジン２１から減速機２２を経由した回転動力によって、プロペラ５が回転駆動する。機関室１１の内部は、上甲板１３、第２甲板１４、第３甲板１５及び内底板１６によって上下に仕切られている。第１実施形態では、機関室１１最下段の内底板１６上に主エンジン２１及び減速機２２を据え付け、機関室１１中段の第３甲板１５上に発電装置２３を据え付けている。なお、詳細な図示は省略するが、船倉１０は複数の区画に分割している。
　図２に示すように、発電装置２３は、ディーゼル発電機２４を複数基（第１実施形態では３台）備えたものである。ディーゼル発電機２４は、発電用エンジン２５（第１実施形態ではディーゼルエンジン）と、発電用エンジン２５の駆動によって発電する発電機２６とを組み合わせて構成される。ディーゼル発電機２４は基本的に、船体２内の必要電力量に対応して効率的に稼働するように構成している。例えば大量の電力を消費する出入航時等には、全てのディーゼル発電機２４を稼働させ、比較的電力消費の少ない停泊時等には、任意の台数のディーゼル発電機２４を稼働させる。各発電機２６の作動によって生じた発電電力は船体２内の電気系統に供給される。詳細な図示は省略するが、電力トランスデューサが各発電機２６に電気的に接続している。電力トランスデューサは各発電機２６による発電電力を検出するものである。
　（２）．発電装置の排気系統
　次に、図２～図６を参照しながら、発電装置２３の排気系統について説明する。各発電用エンジン２５には、空気取り込み用の吸気経路（図示省略）と排気ガス排出用の排気経路３０とを接続している。吸気経路を通じて取り込まれた空気は、発電用エンジン２５の各気筒内（吸気行程の気筒内）に送られる。各気筒の圧縮行程完了時に、燃料タンクから吸い上げた燃料を燃料噴射装置によって気筒毎の燃焼室内に圧送し、各燃焼室によって混合気の自己着火燃焼に伴う膨張行程が行われる。
　各発電用エンジン２５の排気経路３０は、ファンネル４まで延びていて外部に直接連通している。前述の通り、発電用エンジン２５は三基あるため、排気経路３０は三本存在する。各発電用エンジン２５の排気経路３０は、ファンネル４まで延びたメイン経路３１と、メイン経路３１の中途部から分岐したバイパス経路３２と、メイン経路３１とバイパス経路３２との両方に連通する複合ケーシング３３とを備えている。すなわち、第１実施形態では発電用エンジン２５を複数基搭載し、各発電用エンジン２５に対して、メイン経路３１、バイパス経路３２及び複合ケーシング３３等からなる排気ガス浄化システムを一対一対応させている。
　複合ケーシング３３は、耐熱金属材料製で略筒状（第１実施形態では角筒状）に構成していて、各発電用エンジン２５を配置した第３甲板１５よりも上方に配置している。この場合、複合ケーシング３３は機関室１１の上部側（機関室１１上段の第２甲板１４上）に位置している。複合ケーシング３３内のメイン経路３１側には、発電用エンジン２５の排気ガス中にあるＮＯｘの還元を促す選択触媒還元装置としてのＮＯｘ触媒３４及びスリップ処理触媒３５（詳細は後述する）を収容している。バイパス経路３２は、ＮＯｘ触媒３４及びスリップ処理触媒３５を通さずに排気ガスを迂回させるための経路である。複合ケーシング３３の排気出口部４２（スリップ処理触媒３５より排気ガス移動方向下流側（以下、単に下流側という））では、メイン経路３１とバイパス経路３２とを合流させている。なお、選択触媒還元装置としては、スリップ処理触媒３５をなくしてＮＯｘ触媒３４のみにしたものでもよい。
　複合ケーシング３３外にあるメイン経路３１とバイパス経路３２との分岐部には、排気ガス移動方向をメイン経路３１とバイパス経路３２とに切り換える経路切換部材として、流体作動式の切換バルブであるメイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８を設けている。本実施形態のメイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８は、単作動式の切換えバルブにより構成している。流体作動式の単作動切換バルブの一例として、メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８を空気作動式バタフライバルブにより構成することが考えられる。そして、メイン側切換バルブ３７は、メイン経路３１における複合ケーシング３３への入口側に設けている。また、バイパス側切換バルブ３８は、バイパス経路３２における複合ケーシング３３への入口側に設けている。
　次に、図３～図６を参照しながら、複合ケーシング３３の構造について説明する。前述の通り、複合ケーシング３３はメイン経路３１とバイパス経路３２との両方に連通している。複合ケーシング３３内のメイン経路３１側は、排気ガス移動方向上流側（以下、単に上流側という）から順に、排気ガス中のＮＯｘの還元を促進させるＮＯｘ触媒３４と、余分に供給された還元剤（尿素水（尿素水溶液）、より詳しくは加水分解後のアンモニア）の酸化処理を促進させるスリップ処理触媒３５とを直列に並べて収容している。各触媒３４，３５は、多孔質な（ろ過可能な）隔壁にて区画された多数個のセルからなるハニカム構造になっており、例えばアルミナ、ジルコニア、バナジア／チタニア又はゼオライト等の触媒金属を有している。
　ＮＯｘ触媒３４は、後述する尿素水噴射ノズル６１からの尿素水の加水分解にて生じたアンモニアを還元剤として排気ガス中のＮＯｘを選択還元することによって、複合ケーシング３３内のメイン経路３１側に送られた排気ガスを浄化する。また、スリップ処理触媒３５は、ＮＯｘ触媒３４から流出した未反応（余剰）のアンモニアを酸化して無害な窒素にする。この場合、複合ケーシング３３内のメイン経路３１側では、下記の反応式：
　（ＮＨ２）２ＣＯ＋Ｈ２Ｏ → ２ＮＨ３＋ＣＯ２（加水分解）
　　ＮＯ＋ＮＯ２＋２ＮＨ３→ ２Ｎ２＋３Ｈ２Ｏ（ＮＯｘ触媒３４での反応）
　　４ＮＨ３＋３Ｏ２→ ２Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ（スリップ処理触媒３５での反応）
が生ずる。
　図６に詳細に示すように、複合ケーシング３３内には、メイン経路３１とバイパス経路３２との両方を並べて設けている。この場合、複合ケーシング３３内には、排気ガス移動方向に沿って延びる仕切板４０を配置している。仕切板４０の存在によって、複合ケーシング内３３をメイン経路３１側とバイパス経路３２側とに区画している。仕切板４０で複合ケーシング３３内を区画することによって、排気ガスがバイパス経路３２を通過する際に、排気ガスの熱を用いて、メイン経路３１側にあるＮＯｘ触媒３４及びスリップ処理触媒３５を暖機することが可能である。このため、排気ガスを浄化するか否かに拘らず、ＮＯｘ触媒３４及びスリップ処理触媒３５を常時暖機して、活性化状態の維持を簡単に行える。メイン側経路３１を排気ガスが通過する際は暖機運転が不要になるから、早急な排気ガス浄化が可能になる。
　仕切板４０の上流側端部は、複合ケーシング３３内のメイン経路３１側のうちＮＯｘ触媒３４より上流側にある排気入口部４１の前部内面に突き合わせて固着している。複合ケーシング３３内のメイン経路３１側の排気入口部４１は、上流側に向かうに連れて断面積を縮小するような先窄まりのテーパー状（錐形状）に形成している。これに対して仕切板４０の下流側端部は、複合ケーシング３３のうちスリップ処理触媒３５より下流側にある排気出口部４２内で途切れている。このため、複合ケーシング３３の排気出口部４２において、メイン経路３１側とバイパス経路３２側とが合流する。
　複合ケーシング３３の一側面には、ＮＯｘ触媒３４の上流側とスリップ処理触媒３５の上流側とに、噴気体としての噴気ノズル４３を複数個取り付けている。第１実施形態では、ＮＯｘ触媒３４の上流側に三個の噴気ノズル４３を複合ケーシング３３の一側面に設け、スリップ処理触媒３５の上流側にも三個の噴気ノズル４３を複合ケーシング３３の一側面に設けている。各噴気ノズル４３によって、気体供給源（図示省略）からの圧縮気体（空気）をＮＯｘ触媒３４やスリップ処理触媒３５に向けて吹き付ける。噴気ノズル４３の作用によって、使用中に複合ケーシング３３内のメイン経路３１側に溜まった煤塵を強制的に除去できる。
　複合ケーシング３３の他側面には、複数の点検開口窓４４（第１実施形態では三箇所）を形成している。各点検開口窓４４は、複合ケーシング３３内部や、噴気ノズル４３、ＮＯｘ触媒３４及びスリップ処理触媒３５の点検、並びにメンテナンスのために形成したものである。各点検開口窓４４は通常、蓋カバー４５によって開閉可能に塞いでいる。各蓋カバー４５は、対応する点検開口窓４４の周縁部にボルトによって着脱可能に締結している。
　複合ケーシング３３の排気入口部４１前面側には、メイン側流入口４７とバイパス側流入口４８とを形成している。メイン側流入口４７が複合ケーシング３３内のメイン経路３１側に連通し、バイパス側流入口４８が複合ケーシング３３内のバイパス経路３２側に連通している。複合ケーシング３３の排気入口部４１の前部外面側には、メイン側流入口４７に連通するメイン側導入管５１と、バイパス側流入口４８に連通するバイパス側導入管５２とを設けている。メイン側導入管５１とバイパス側導入管５２とは、それぞれ中継管５５，５６を介して二股配管５３に連結している。この場合、二股配管５３のメイン側出口部５７に、フランジを介してメイン側中継管５５の入口側を締結している。メイン側中継管５５の他端側は、メイン側導入管５１に連通している。二股配管５３のバイパス側出口部５８には、フランジを介してバイパス側中継管５６の入口側を締結している。バイパス側中継管５６の出口側は、長さ調節用である蛇腹構造の調節管６９を介してバイパス側導入管５２を締結している。
　詳細な図示は省略するが、二股配管５３の入口部５９は、メイン経路３１の上流側にフランジを介して連結している。二股配管５３は、メイン経路３１とバイパス経路３２との分岐部に相当する。複合ケーシング３３内のメイン経路３１側に連通する二股配管５３のメイン側出口部５７内に、メイン側切換バルブ３７を設けている。複合ケーシング３３内のバイパス経路３２側に連通する二股配管５３のバイパス側出口部５８内に、バイパス側切換バルブ３８を設けている。複合ケーシング３３の排気出口部４２後面側に、流出口４９をメイン経路３１側に寄せて形成している。複合ケーシング３３の排気出口部４２の後部外面側に、流出口４９に連通する排気排出管６０を設けている。排気排出管６０は、メイン経路３１の下流側にフランジを介して連結している。
　メイン経路３１のうちメイン側切換バルブ３７と複合ケーシング３３に連結したメイン側導入管５１との間には、上流側から順に、排気ガスに還元剤である尿素水を供給する還元剤供給装置の還元剤噴射体としての尿素水噴射ノズル６１と、排気ガスと尿素水とを混合させる排気ミキサー６２とを配置している。還元剤供給装置は、尿素水を貯留する尿素水タンク（図示省略）と、尿素水タンクから尿素水を吸い上げるフィードポンプ（図示省略）と、メイン側中継管５５に設けた尿素水噴射ノズル６１とを備えている。フィードポンプの駆動によって尿素水タンクから尿素水噴射ノズル６１に尿素水を送り、尿素水噴射ノズル６１からメイン側中継管５５内に尿素水を霧状に噴射するように構成している。
　なお、メイン側中継管５５において尿素水噴射ノズル６１の近傍には、尿素水噴射ノズル６１の点検及びメンテナンス等のためのノズル点検窓６３を設けている。ノズル点検窓６３も、前述の各点検開口窓４４と同様に、通常は蓋カバー６４によって開閉可能に塞いでいる。蓋カバー６４は、ノズル点検窓６３の周縁部にボルトによって着脱可能に締結している。
　メイン側中継管５５とメイン側導入管５１との間に排気ミキサー６２を設けている。排気ミキサー６２は、メイン側中継管５５に設けた尿素水噴射ノズル６１から所定距離だけ下流側に位置している。この場合の所定距離は、尿素水噴射ノズル６１から噴射した尿素水を、メイン側中継管５５内でアンモニアに加水分解させるのに必要な距離である。図７～図１０に示すように、第１実施形態の排気ミキサー６２は、メイン側中継管５５及びメイン側導入管５１と同一内径に形成した筒状のミキサー管体７１と、ミキサー管体７１の内周側に設けた複数枚の混合フィン７２（第１実施形態では四枚）と、ミキサー管体７１の軸芯に位置する軸芯体７３とを備えていて、混合フィン７２群及び軸芯体７３によって、排気ミキサー６２を通過する排気ガス及び霧状の尿素水に旋回流を生じさせるように構成している。
　各混合フィン７２は、排気ガスの流れを旋回流にするための部材であり、ミキサー管体７１の内周側に軸芯体７３を中心として放射状に配置している。この場合、各混合フィン７２の半径方向内側の側端面を軸芯体７３に固着し、各混合フィン７２の半径方向外側の側端面をミキサー管体７１の内周面に固着している。各混合フィン７２は、ミキサー管体７１の円周方向に沿って等角度ごとに位置している（軸芯体７３を中心とする点対称状に位置している）。なお、混合フィン７２の枚数は第１実施形態の四枚に限るものではない。
　各混合フィン７２の上流側と下流側とは、排気ガス移動方向（ミキサー管体７１等の軸芯方向）に対してそれぞれ所定角度をなすように構成している。すなわち、各混合フィン７２は排気ガス移動方向の中途部で屈曲している。この場合、排気ガス移動方向に対する上流側フィン板部７２ａの角度を傾斜角θ１とし、排気ガス移動方向に対する下流側フィン板部７２ｂの角度を傾斜角θ２とするように、各混合フィン７２を屈曲させている。下流側フィン板部７２ｂの傾斜角θ２を上流側フィン板部７２ａの傾斜角θ１よりも大きく設定している。すなわち、各フィン板部７２ａ，７２ｂの傾斜角θ１，θ２は、上流側よりも下流側のほうが大きくなっている。換言すると、各フィン板部７２ａ，７２ｂの傾斜角θ１，θ２は、上流側から下流側に向かうに連れて連続的又は段階的に大きくなっている。
　各混合フィン７２の半径方向内側の側端面を支持する軸芯体７３の上流側先端部は、上流側に向かうに連れて断面積を縮小するような先窄まりのテーパー状（錐形状）に形成している。また、軸芯体７３の下流側基端部は、下流側に向かうに連れて断面積を縮小するような後窄まりのテーパー状（錐形状）に形成している。このため、ミキサー管体７１の軸芯付近に流れ込む排気ガスは、軸芯体７３のテーパー状の上流側先端部によって半径方向外側の各混合フィン７２に向けて案内される。
　図４及び図５に示すように、複合ケーシング３３のメイン経路３１側の排気入口部４１には、複合ケーシング３３内のメイン経路３１側に流入する排気ガスの温度を検出するメイン側入口温度センサ６５ａを配置している。バイパス側中継管５６には、複合ケーシング３３内のバイパス経路３２側に流入する排気ガスの温度を検出するバイパス側入口温度センサ６５ｂを配置している。複合ケーシング３３の排気排出管６０には、メイン経路３１側又はバイパス経路３２側を通過した排気ガスの温度を検出する出口温度センサ６５ｃを配置している。
　図３～図５に示すように、複合ケーシング３３の上部外周側には、複数の吊り上げ用金具６６を一体的に設けている。この場合、略角筒状である複合ケーシング３３の互いに平行な位置関係にある二側面の上部側に、二個ずつの吊り上げ用金具６６（計四個）を取り付けている。船舶１の組立工場等において、例えばチェンブロックのフック（図示省略）に吊り上げ用金具６６群を係止し、チェンブロックによって複合ケーシング３３を昇降させ、機関室１１の上部側（機関室１１上段の第２甲板１４上）に複合ケーシング３３を簡単に組み付けできる。
　（３）．排気経路切換動作
　各排気経路３０におけるメイン経路３１とバイパス経路３２には、それぞれを開閉する開閉部材として、メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８が設けられている（実施形態では３組、計６個）。これらメイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８は、排気ガスの通過する経路を選択するために、一方を開けば他方を閉じるという関係になっている。また、メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８は、それぞれ対応する発電用エンジン２５の状態及び使用燃料の種類に応じて開閉させるように構成されている。
　バイパス側切換バルブ３８が閉じてメイン側切換バルブ３７が開いた状態では、膨張行程後の排気行程において、複数台の発電用エンジン２５から各メイン経路３１に送られた排気ガスが、各メイン経路３１を経由してＮＯｘ触媒３４及びスリップ処理触媒３５を経由して浄化処理をされた後、船舶１外に放出される。メイン側切換バルブ３７が閉じてバイパス側切換バルブ３８が開いた状態では、排気ガスが各バイパス経路３２を経由して（ＮＯｘ触媒３４及びスリップ処理触媒３５を通過せずに）、直接船舶１外に放出される。
　このように、各排気経路３０におけるメイン経路３１とバイパス経路３２とに、各排気路３１，３２を開閉する開閉部材としてのメイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８が設けられていると、例えば規制海域内の航行時と規制海域外の航行時のように、排気ガスの浄化処理が必要な場合と不要な場合とにおいて、メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８の開閉状態を切り換えるだけで、排気ガスの通過する経路を適宜選択できる。従って、排気ガスの効率よい処理が可能になる。また、例えば排気ガスの浄化処理が不要な場合は、ＮＯｘ触媒３４及びスリップ処理触媒３５を避けて外部に直接連通するバイパス経路３２側に排気ガスを誘導できる。このため、排気ガスの浄化処理が不要な場合は、ＮＯｘ触媒３４及びスリップ処理触媒３５が排気ガスにさらされないから、ＮＯｘ触媒３４及びスリップ処理触媒３５の寿命延長にも寄与するのである。
　前述の通り、メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８は流体作動式のものであり、流体の供給がない場合は開き状態に保持される（ノーマリーオープン形式）ものである。そして、それぞれ単作動型の空気圧式シリンダにより構成された、メイン側切換バルブ３７を切換駆動させるメイン側バルブ駆動器６７と、バイパス側切換バルブ３８を切換駆動させるバイパス側バルブ駆動器６８とが設けられている。メイン側バルブ駆動器６７は、メイン側中継管５５の外周側に、メイン側中継管５５の長手方向に沿って並列状に並んで設けられている。バイパス側バルブ駆動器６８は、バイパス側中継管５６の外周側に、バイパス側中継管５６の長手方向に沿って並列状に並んで設けられている。
　メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８のバルブ駆動器６７，６８は、図１１に示すように、それぞれ流体流通配管８０を介して流体供給源８１に接続されている。流体供給源８１は、バルブ駆動器６７，６８作動用（メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８作動用）の圧縮流体である空気を供給するためのものである。メイン側及びバイパス側それぞれの流体流通配管８０の中途部には、上流側から順に、フィルタレギュレータ８２と、バルブ駆動器６７，６８に流体を供給するか否かを切換える電磁弁８３と、閉側調整部及び開側調整部を有する流量調整部８４とが設けられている。各電磁弁８３は、制御情報に基づいて作動し、対応する切換バルブ３７、３８のバルブ駆動器６７，６８に圧縮流体を供給したり停止したりするように構成されている。また、各バルブ駆動器６７，６８には、切換バルブ３７，３８の開閉状態を検出するリミットスイッチ８５が設けられており、各バルブ駆動器６７，６８にはサイレンサ８６が接続され、各電磁弁８３には、サイレンサ８７が接続されている。
　そして、排気ガスの通過する経路を切り換える場合には、メイン側及びバイパス側両方の電磁弁８３が流体供給停止状態となり、メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８への流体供給を停止する。メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８は、前述したようにノーマリーオープン形式であるので、流体供給が停止すると、両バルブ駆動器６７，６８により駆動されて開状態になる。その後、排気ガスを通過させない側の電磁弁８３が流体供給状態になり、流体が供給された側のバルブが閉状態になる。ここで、排気ガスを通過させたい側の電磁弁８３は流体供給停止状態のままであり、切換バルブが開状態のままである。以上のように、排気ガスの通過する経路の切換えを行う。メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８の動作の一例としては、メイン側切換バルブ３７を閉じてバイパス側切換バルブ３８を開いた状態（図１２（ａ）参照）から、一旦メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８の両方を開いた状態（図１２（ｂ）参照）にして、その後、バイパス側切換バルブ３８を閉じてメイン側切換バルブ３７を開いた状態（図１２（ｃ）参照）になる。
　以上の構成において、メイン側切換バルブ３７を開いてバイパス側切換バルブ３８を閉じた場合、排気ガスは、メイン経路３１を通過する。すなわち、二股配管５３のメイン側出口部５７、メイン側中継管５５、排気ミキサー６２、メイン側導入管５１及びメイン側流入口４７を経由して複合ケーシング３３内のメイン経路３１側に流入し、ＮＯｘ触媒３４及びスリップ処理触媒３５を通過して浄化処理をされる。
　この場合、尿素水噴射ノズル６１から噴射した霧状の尿素水を含む排気ガスは、メイン側中継管５５を通じて排気ミキサー６２に案内される。各混合フィン７２の上流側フィン板部７２ａが排気ガス移動方向を傾斜角θ１の方向に変更してから、下流側フィン板部７２ｂが排気ガス移動方向を更に傾斜角θ２の方向に変更する結果、ミキサー管体７１の内周面に向けて尿素水を含む排気ガスが流れ、ミキサー管体７１の内周面に沿った円周方向に移動する。このため、複合ケーシング３３内のメイン経路３１側の排気入口部４１に排気ガスの旋回流が形成され、排気ガスと尿素水とがスムーズに効率よく混合される。複合ケーシング３３内のメイン経路３１側の排気入口部４１は、上流側に向かうに連れて断面積を縮小するような先窄まりのテーパー状（錐形状）であるため、排気ガスの旋回流の旋回径が大きくなる。その結果、排気ガスは、尿素水とより一層均一に混合されながら、複合ケーシング３３内のメイン経路３１側にあるＮＯｘ触媒３４に行き渡ることになる。
　（４）．第１実施形態の作用及び効果
　以上の構成によると、メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８を、ノーマリーオープン式の単作動切換バルブにより構成しているので、エンジン２５が作動している状態での排気ガス経路切換え時等、流体供給がオフの状態であっても、メイン経路３１及びバイパス経路３２の両経路が同時に閉状態になることがない。したがって、仮に経路切換バルブ３７、３８が故障した場合でも、エンジン２５が作動している状態で両方の経路切換バルブ３７、３８が同時に閉状態になることを防止できる。
　また、第１実施形態では、排気ガスの通過する経路を各経路３１，３２の一方から他方に切り換える場合は、一旦メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８への流体供給をオフにし、一度メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８を開状態にしてから、閉状態にする一方の単作動切換バルブに流体供給するように構成している。したがって、仮に経路切換バルブ３７、３８が故障した場合でも、排気ガスの経路切換え時にメイン経路３１及びバイパス経路３２の両経路が同時に閉状態になることがなく、エンジン２５が作動している状態で排気ガス経路が閉塞してしまうことを確実に防止することができる。
　以上のように両方の経路切換バルブ３７、３８が同時に閉状態になることを防止できるので、発電用エンジン２５が停止してディーゼル発電機２４による発電が停止することを防止して、船舶１の電気系統に確実に電力が供給できるようになり、例えば各種補機、荷役装置、照明、空調その他の機器類が使用不能になることを確実に防止できる。
　（５）．第２実施形態における排気経路切換動作
　次に、図１３及び図１４を参照しながら、第２実施形態における発電装置２３の排気系統について説明する。第２実施形態では、メイン側切換バルブ３７とバイパス側切換バルブ３８とがリンク機構９０を介して一方を開放すると他方を閉止するように連動連結している。具体的には、リンク機構９０は、メイン側切換バルブ３７のメイン側駆動軸９３と、バイパス側切換バルブ３８のバイパス側駆動軸９４との間に介在している。このリンク機構９０は、二重化されており、メイン側駆動軸９３及びバイパス側駆動軸９４の上方に配置される上リンクレバー９１と、メイン側駆動軸９３及びバイパス側駆動軸９４の上方に配置される下リンクレバー９２とを有する。ここで、メイン側切換バルブ３７のメイン側弁体９５と、バイパス側切換バルブ３８のバイパス側弁体９６とは、一方を開放すると他方を閉止するように設けられている。具体的には、メイン側弁体９５とバイパス側弁体９６とが、正面視において排気ガスの通気方向に対する角度（取付け位相）が９０°異なるように設けられている。また、第２実施形態では、メイン側駆動軸９３とバイパス側駆動軸９４との間にリンク機構９０を設けているので、バルブ駆動器は１台あれば良く、メイン側又はバイパス側のいずれか一方に直結させれば良い。本実施形態では、バイパス側駆動軸９４に直結するバルブ駆動器６８だけで両切換バルブ３７、３８を駆動している。その他の構成は第１実施形態と略同様である。
　（６）．第２実施形態の作用及び効果
　第２実施形態の構成では、メイン側切換バルブ３７及びバイパス側切換バルブ３８が、リンク機構９０を介して一方を開放すると他方を閉止するように連動連結しているので、両切換バルブ３７、３８のいずれか一方を必ず開いた状態にでき、メイン経路３１及びバイパス経路３２の両経路が全閉になるのを防止することができる。したがって、エンジン２５が作動している状態で排気ガス経路が閉塞してしまうことがなく、排気ガスの逃げ道が無くなってエンジン２５が停止することを防止できる。また、第２実施形態の構成では、リンク機構９０が上リンクレバー９１と、下リンクレバー９２とを有する二重化構造であるので、仮に一方のリンクレバーが破損または故障等したりしても、残る他方のリンクレバーで両切換バルブを作動でき、両経路が同時に完全閉塞するのを確実に防止できる。また、リンク機構９０の作動時に生じる負荷が、上リンクレバー９１と、下リンクレバー９２とに分散するので、リンクレバー９１、９２の寿命を長くすることができ、両切換バルブ３７、３８の連動構造について冗長性向上を図れる。さらに、リンク機構９０を設けることにより、バルブ駆動器が１台あれば両切換バルブ３７、３８を駆動できるので、バルブ駆動器を複数設ける必要がなく、構成を簡素化して製造コストの低減に寄与できる。なお、第２実施形態では、バルブ駆動器としてノーマリーオープン単動式を必ずしも使う必要はなく、複動式のバルブ駆動器を使用してもよい。
　（７）．第３実施形態における排気経路切換動作
　次に、図１５を参照しながら、第３実施形態における発電装置２３の排気系統について説明する。第３実施形態では、メイン側切換バルブ３７とバイパス側切換バルブ３８とを、単一の回動軸９７に軸支している。具体的には、メイン側切換バルブ３７のメイン側弁体９５と、バイパス側切換バルブ３８のバイパス側弁体９６とが、ともに回動軸９７に軸支されている。したがって、メイン側切換バルブ３７（メイン側弁体９５）とバイパス側切換バルブ３８（バイパス側弁体９６）とは回動軸９７により連動して駆動される。ここで、第３実施形態では、メイン側切換バルブ３７とバイパス側切換バルブ３８とは、回動軸９７に対して取付け位相を９０°異ならせている。具体的には、メイン側弁体９５と、バイパス側弁体９６との回動軸９７に対する取付け位相を９０°異ならせている。例えば、図１５に示すように、メイン側切換バルブ３７を開放した状態であれば、バイパス側切換バルブ３８は閉止した状態となる。また、第３実施形態では、メイン側切換バルブ３７とバイパス側切換バルブ３８とを、単一の回動軸９７に軸支しているので、バルブ駆動器は１台あれば良い。第３実施形態では、バルブ駆動器６８だけで両切換バルブ３７、３８を駆動している。その他の構成は第１実施形態と略同様である。
　（８）．第３実施形態の作用及び効果
　第３実施形態の構成では、メイン側切換バルブ３７とバイパス側切換バルブ３８とを、単一の回動軸９７に軸支しているので、両切換バルブ３７、３８を回動軸９７だけで連動でき、両切換バルブ３７、３８それぞれに回動軸を設ける必要が無くなるとともに、バルブ駆動器が１台あれば両切換バルブ３７、３８を駆動できるので、バルブ駆動器を複数設ける必要がなく、構成を簡素化して製造コストの低減に寄与できる。また、メイン側切換バルブ３７とバイパス側切換バルブ３８とを、回動軸９７に対して取付け位相を９０°異ならせているので、両切換バルブ３７、３８を連動させるにあたり、一方を開放すると他方を閉止することになり、両切換バルブ３７、３８のいずれか一方を必ず開いた状態にでき、メイン経路３１及びバイパス経路３２の両経路が全閉になるのを防止することができる。したがって、エンジン２５が作動している状態で排気ガス経路が閉塞してしまうことがなく、排気ガスの逃げ道が無くなってエンジン２５が停止することを防止できる。
　（９）．第４実施形態における排気経路切換動作
　次に、図１６及び図１７を参照しながら、第４実施形態における発電装置２３の排気系統について説明する。第４実施形態では、メイン側切換バルブ３７のメイン側弁体９５に、メイン側切換バルブ３７（メイン側弁体９５）の開状態で排気経路３０内を流通する排気ガスの流れを乱流にする複数枚のミキシングフィン９８（第４実施形態では４枚）を設けている。このミキシングフィン９８は、メイン側弁体９５と一体的に構成されたものであり、排気ガス通過方向に対してそれぞれ所定角度をなすように構成している。この場合、メイン側弁体９５を挟んで、一方及び他方にそれぞれ２枚のミキシングフィン９８が形成されており、メイン側弁体９５の一方側、他方側に形成されたミキシングフィン９８の角度は、それぞれ互いに交差するように構成されている。なお、ミキシングフィン９８の枚数は第４実施形態の４枚に限るものではない。また、図１７に示すように、排気経路３０におけるメイン側切換バルブ３７の下流側に、尿素水噴射ノズル（還元剤噴射ノズル）６１が配置されている。第４実施形態の尿素水噴射ノズル６１は、ミキシングフィン９８により乱流にされた排気ガスに尿素水を噴射するものである。したがって、ミキシングフィン９８が設けられている場合は、尿素水噴射ノズル６１の上流側で排気ガスが乱流にされているので、排気ガスと尿素水とを混合させる専用の排気ミキサー６２を設ける必要がなく、第４実施形態では排気ミキサー６２を設けていない。その他の構成は第１実施形態と略同様である。また、メイン側切換バルブ３７は、第２実施形態のようにバイパス側切換バルブ３８とリンク機構により連動するものであっても良いし、第３実施形態のようにバイパス側切換バルブ３８と軸連動するものであっても良い。
　（１０）．第４実施形態の作用及び効果
　第４実施形態の構成では、メイン側切換バルブ３７のメイン側弁体９５に、排気経路３０内を流れる排気ガスを乱流にする複数枚のミキシングフィン９８を設けているので、排気経路３０内に専用の排気ミキサー６２を設ける必要がない。したがって、部品点数の削減を図ることができ、構成を簡素化して製造コストの低減に寄与できる。また、ミキシングフィン９８が設けられたメイン側切換バルブ３７の下流側に尿素水噴射ノズル６１を配置しており、ミキシングフィン９８により乱流にされた排気ガスに還元剤が噴射されるので、排気ガスと還元剤とを効率よく混合できる。したがって、簡単な構成で排気ガス中のＮＯｘを効率よく還元することができ、排気ガス中のＮＯｘを可及的に除去することができる。
　（１１）．その他
　なお、各部の構成は図示の実施形態に限定されるものではなく、本願発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変更が可能である。上記の各実施形態では、発電用エンジン２５の排気経路３０中に設ける排気ガス浄化システムに、本願発明を適用したが、これに限らず、例えば主エンジン２１の排気系統中の排気ガス浄化システムに適用してもよい。
１　船舶
１１　機関室
２１　主エンジン
２２　減速機
２３　発電装置
２４　ディーゼル発電機
２５　発電用エンジン
２６　発電機
３０　排気経路
３１　メイン経路
３２　バイパス経路
３３　複合ケーシング
３４　ＮＯｘ触媒
３５　スリップ処理触媒
３７　メイン側切換バルブ
３８　バイパス側切換バルブ
４０　仕切板
６１　尿素水噴射ノズル（還元剤噴射体）
６２　排気ミキサー
８０　流体流通配管
８１　流体供給源
８２　フィルタレギュレータ
８３　電磁弁
８４　流量調整部
８５　リミットスイッチ
９５　メイン側弁体
９６　バイパス側弁体
９８　ミキシングフィン

Claims (7)

  1. 　船舶搭載用のエンジンの排気経路として、外部に連通するメイン経路と、前記メイン経路の中途部から分岐したバイパス経路とを備える船舶の排気ガス浄化システムにおいて、
    　前記メイン経路と前記バイパス経路とには、前記各経路を開閉する流体作動式の切換バルブを配置し、前記各切換バルブをノーマリーオープンタイプに構成している、
    船舶の排気ガス浄化システム。
  2. 　排気ガス移動方向を前記両経路の一方に切り換える場合は、前記両切換バルブへの流体供給をオフにし、前記両切換バルブを開状態にしてから、閉状態にする一方の切換バルブに流体供給するように構成している、
    請求項１に記載した船舶の排気ガス浄化システム。
  3. 　前記メイン経路と前記バイパス経路との両方に切換バルブを配置し、前記メイン経路側の切換バルブの弁体に、前記切換バルブの開状態で排気ガスの流れを乱流にするミキシングフィンを設け、前記メイン経路側の切換バルブの下流側に還元剤噴射ノズルを配置している、
    請求項１又は２に記載した船舶の排気ガス浄化システム。
  4. 　船舶搭載用のエンジンの排気経路として、外部に連通するメイン経路と、前記メイン経路の中途部から分岐したバイパス経路とを備える船舶の排気ガス浄化システムにおいて、
    　前記メイン経路と前記バイパス経路とには、前記各経路を開閉する切換バルブを配置し、前記両切換バルブは、リンク機構を介して一方を開放すると他方を閉止するように連動連結している、
    船舶の排気ガス浄化システム。
  5. 　前記リンク機構を二重化している、
    請求項４に記載した船舶の排気ガス浄化システム。
  6. 　船舶搭載用のエンジンの排気経路として、外部に連通するメイン経路と、前記メイン経路の中途部から分岐したバイパス経路とを備える排気ガス浄化システムにおいて、
    　前記メイン経路と前記バイパス経路とには、前記各経路を開閉する切換バルブを配置し、前記両切換バルブを単一の回動軸に軸支している、
    船舶の排気ガス浄化システム。
  7. 　前記単一の回動軸に対して前記両切換バルブの取付け位相を９０°異ならせている、
    請求項６に記載した船舶の排気ガス浄化システム。
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