WO2015107836A1 - バルブリフタ - Google Patents

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WO2015107836A1
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valve lifter
groove
texture
valve
region
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Inventor
明男 吉元
正之 佐藤
Original Assignee
株式会社リケン
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/12—Transmitting gear between valve drive and valve
    • F01L1/14—Tappets; Push rods
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/352—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring for surface treatment
    • B23K26/355—Texturing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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    • B23K26/36—Removing material
    • B23K26/362—Laser etching
    • B23K26/364—Laser etching for making a groove or trench, e.g. for scribing a break initiation groove
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
    • F01M9/00—Lubrication means having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01M1/00 - F01M7/00
    • F01M9/10—Lubrication of valve gear or auxiliaries
    • F01M9/104—Lubrication of valve gear or auxiliaries of tappets
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/12—Transmitting gear between valve drive and valve
    • F01L1/14—Tappets; Push rods
    • F01L1/143—Tappets; Push rods for use with overhead camshafts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L2810/00—Arrangements solving specific problems in relation with valve gears
    • F01L2810/02—Lubrication

Definitions

  • the present invention relates to a valve lifter used for a direct-acting valve operating mechanism, and more particularly to a surface structure of a valve lifter crown surface.
  • Friction loss accounts for 75 to 90% of these main sliding parts, and the ratio of piston rings, pistons and connecting rods is high in the middle and high speed rotation range, and the ratio of friction in the valve system is high in the low speed rotation range.
  • There are various technologies for reducing these friction losses basically reducing the surface roughness of the sliding surface to lower the frictional resistance, and providing a surface structure with improved oil retention from the viewpoint of lubrication. Improvements have been made.
  • the valve lifter is a member that is disposed between the cam and the valve, and converts the rotational movement of the cam into the opening / closing movement of the valve (Patent Documents 1, 2, etc.).
  • the valve lifter has a valve lifter body including a crown portion and a skirt portion, and the cam slides on the crown surface, so it is desirable to reduce the frictional resistance on the valve lifter crown surface.
  • a plateau-like convex portion is formed on the sliding surface of the valve lifter, and a groove-like concave portion is deepest at the sliding central portion and has a surface structure that becomes shallower toward the stroke end.
  • Patent Document 4 a large number of rectangular recesses are formed concentrically in the central portion of the valve lifter crown surface, and a large number of circular recesses are formed in an annular portion away from the center to reduce the frictional resistance. .
  • JP 2008-240601 A JP 2008-215172 A JP 2002-235852 A JP 2007-46660 A
  • FIG. 1A is a schematic sectional view of a valve lifter valve operating system
  • FIG. 1B is a sectional view when the valve lifter is raised and the valve is closed
  • FIG. 1C is a valve lifter lowered and the valve is It is sectional drawing when it opens.
  • a valve lifter 14 is disposed in a bore 12 formed in the cylinder head 10 so as to be movable up and down with an appropriate clearance.
  • a cam 16 that slides on the crown of the valve lifter 14 is attached to a camshaft 18, and the camshaft 18 is rotated by a drive system 20 such as a chain.
  • the lubricating oil supplied to the space 18A in the camshaft 18 is supplied to the cam journal portion 24 and the cam journal cap 26 through the holes 22, and the lubricating oil that has further lubricated the cam journal portion 24 is indirectly outer periphery thereof. Part is used for lubrication of the valve lifter 14.
  • a weir for storing lubricating oil is formed on the outer periphery of the bore 12 of the cylinder head 10 so that the lubricating oil is quickly supplied to the valve lifter at the time of startup.
  • FIG. 2 is a plan view of the valve lifter crown surface, and for convenience, the center region 40 and the outer peripheral region 50 are illustrated by hatching.
  • the surface pressure Pc of the central region 40 is larger than the surface pressure Pp of the outer peripheral region 50. (Pc> Pp). (Number of contacts) Since the valve lifter 14 is always rotated, the contact frequency or the contact frequency Np between the outer peripheral region 50 and the cam 16 is smaller than the contact frequency Nc between the central region 40 and the cam 16 (Nc> Np). In other words, since the outer peripheral region 50 that contacts the cam 16 is rotated, there is less chance of contact compared to the central region 40.
  • the outer peripheral region 50 may include a region where the pulling speed of the lubricating oil becomes very small, or a point where the pulling speed becomes zero. In such a region or point, the oil retention of the lubricating oil is further deteriorated.
  • the cam 16 slides on the crown surface in a certain direction, while the valve lifter 14 rotates in a certain direction. Therefore, there is a relative speed between the sliding speed of the cam 16 and the rotation speed of the valve lifter 14.
  • a point where zero occurs that is, a point where the lubricating oil pull-in speed becomes zero occurs.
  • the point at which the pull-in speed becomes 0 may occur in the outer peripheral region 50 where the circumferential speed on the crown surface generally increases, although it depends on the sliding speed of the cam.
  • the decrease in the oil retaining property of the outer peripheral region 50 adversely affects the lubrication between the skirt portion of the valve lifter 14 and the bore.
  • the valve lifter given a rotational moment moves up and down in the bore while receiving a force that is inclined in the axial direction. Therefore, if the lubricating oil becomes insufficient, the wear at the upper end or the lower end of the bore 12 increases. Clearance is lost, which causes abnormal noise.
  • An object of the present invention is to provide a valve lifter having a surface structure suitable for sliding conditions that can solve such problems of the prior art and has excellent lubrication performance and can reduce friction loss.
  • the valve lifter according to the present invention is disposed between the valve and the cam, and converts the rotational operation of the cam into the lift operation of the valve, and has a first distance in the radial direction from the center of the circular valve lifter crown surface.
  • the first texture groove for holding the lubricating oil is formed in the circumferential direction in the central region defined by the above, and is defined by a second distance in the radial direction across an intermediate region adjacent to the central region.
  • a second texture groove for holding lubricating oil is formed in the outer circumferential region in the circumferential direction.
  • an amorphous hard carbon coating is formed on the crown surface of the valve lifter, and first and second texture grooves are formed on the amorphous hard carbon coating.
  • the outer peripheral region includes a region where the lubricating oil drawing speed is zero.
  • the first and second texture grooves are herringbone patterns.
  • at least one of the first and second texture grooves is a groove continuous in the circumferential direction.
  • at least one of the first and second texture grooves is a groove discontinuous in the circumferential direction.
  • no texture groove is formed in the intermediate region.
  • a third texture groove is formed in the intermediate region, the groove being shallower than the first and second texture grooves and having a larger groove pitch.
  • the third texture groove is a linear groove extending in the radial direction.
  • the texture groove is formed by laser processing.
  • the lubricating oil is a molybdenum-based oil.
  • the valve lifter according to the present invention is disposed between the valve and the cam, and converts the rotational operation of the cam into the lift operation of the valve.
  • An amorphous hard carbon film is formed on the crown of the circular valve lifter. Then, herringbone texture grooves that are continuous in the circumferential direction are formed on the amorphous hard carbon coating.
  • FIG. 1A is a cross-sectional view schematically showing a valve lifter valve operating system
  • FIG. 1B is a cross-sectional view when the valve lifter is raised and the valve is closed
  • FIG. 1C is a view showing the valve lifter being lowered. It is sectional drawing when a valve opens. It is a top view of the conventional valve lifter crown surface.
  • FIG. 3A is a plan view of the surface structure of the crown surface of the valve lifter of this embodiment
  • FIG. 3B is a cross-sectional view taken along the line AA. It is a figure which shows an example of the herringbone-shaped texture groove
  • valve lifter according to the present invention will be described below with reference to the drawings. It should be noted that the scale of the drawings is emphasized for easy understanding of the features of the invention, and is not necessarily the same as the scale of actual devices and parts.
  • the valve lifter according to the present embodiment is disposed between the valve stem and the cam in the direct stroke type valve operating mechanism of the internal combustion engine and has a function of transmitting the lift operation of the cam to the valve. Further, the valve lifter may be provided with a pausing mechanism for pausing or operating the lift operation of the valve stem by controlling the hydraulic ON / OFF. For example, when the internal combustion engine is operated at a low speed, the cam lift operation is stopped so as not to be transmitted to the valve, and when the internal combustion engine is operated at a medium or high speed, the cam lift operation is transmitted to the valve.
  • FIG. 3A is a schematic plan view of the valve lifter according to the present embodiment
  • FIG. 3B is a cross-sectional view taken along line AA.
  • the valve lifter 100 according to the present embodiment has a generally inverted cup-shaped valve lifter main body, and the valve lifter main body extends in a vertical direction from the circular crown portion 110 and the crown portion 110. And a circumferential skirt portion 120.
  • a valve pausing mechanism can be arranged in the space in the skirt portion 120.
  • the material of the valve lifter body can be carburized SCM material according to JIS standard, and other steel materials, castings, iron alloys, titanium alloys, aluminum alloys and high strength resins can be used.
  • a hard film is formed on the surface of the crown portion 110 by nitriding treatment, such as a nitride layer, a Cr plating film, titanium nitride, or chromium nitride.
  • amorphous hard carbon coating hereinafter referred to as DLC (Diamond-like carbon) coating) 112 having high hardness and excellent friction characteristics is formed on the surface of the crown 110.
  • the DLC film 112 may be formed directly on the surface of the substrate, but may be formed via an intermediate layer of a metal such as Cr or a metal nitride thereof in order to improve adhesion.
  • a steel material such as SCM415 material or an iron-based alloy, or a steel material or an iron-based alloy subjected to a hardening heat treatment such as a carburizing treatment or a quenching treatment to have a surface hardness of HRC 53 or more. It is preferable to use it.
  • the DLC film 112 can be formed by a PVD method, a CVD method, a PACVD method, or the like.
  • the DLC film 112 when the DLC film 112 is formed by the arc ion plating method, a hydrogen content of 0.5 atomic% or less is preferable from the viewpoints of hardness and wear resistance.
  • the film thickness of the DLC film 112 can be, for example, about 0.3 to 1.5 ⁇ m for the PVD method and about 20 ⁇ m for the CVD method.
  • the surface roughness of the DLC film 112 is preferably Ra 0.01 to 0.03 from the viewpoint of cam attack.
  • a thick boss 122 is formed on the back surface side of the crown portion 110, and the boss 112 is brought into contact with a valve stem or a shim interposed therebetween.
  • valve lifter in which the DLC film 112 is formed on the crown part 110 is illustrated, but the present invention does not require the DLC film 112 and the valve lifter in which the surface of the crown part 110 is nitrided. It should be noted that this is also applicable.
  • the DLC film 112 formed on the uppermost layer of the crown 110 provides a crown surface 114 on which the cam slides.
  • a texture groove 132 is formed in the central region 130 of the crown surface 114.
  • the texture groove 132 is a fine uneven groove having regularity or periodicity. Such a texture groove 132 has a function of holding lubricating oil and the like as will be described later.
  • the center region 130 is defined by a distance of a radius r1 from the center of the valve lifter 100.
  • the radius r1 defines a region where the surface pressure Pc is relatively high due to sliding with the cam or a region where the contact frequency Nc is relatively high.
  • the radius r1 can be set to a value at which the surface pressure Pc is equal to or greater than a predetermined threshold based on engine design specifications or the like, or a value at which the contact frequency Nc is equal to or greater than the threshold.
  • the radius r1 can be a value equal to or larger than the radius of the boss 122 formed on the back surface of the crown 110 by a certain value.
  • An intermediate area 140 is defined adjacent to the central area 130.
  • the intermediate region 140 is a region surrounded by a radius r1 and a radius r2 (r1 ⁇ r2). In this embodiment, no texture groove is formed in the intermediate region 140, and the surface of the intermediate region 140 is the DLC film 112.
  • An outer peripheral area 150 is defined adjacent to the intermediate area 140.
  • the outer peripheral region 150 is a region surrounded by a radius r2 and a radius r3 (r3> r2).
  • a texture groove 152 is formed in the outer peripheral region 150.
  • the texture groove 152 may have the same configuration as the texture groove 132 formed in the central region 130 or may have a different configuration.
  • the configuration of the texture groove is specified from, for example, a pattern, depth, pitch, size, area ratio, and cross-sectional shape.
  • the outer peripheral region 150 is a region in which the surface pressure Pp is relatively small, the number of contact times Np with the cam is relatively small, and the lubricating oil is less drawn.
  • the radius r3 can be set to a value at which the surface pressure Pp is equal to or less than a predetermined threshold value, or a value at which the contact frequency Np is equal to or less than the threshold value.
  • the outer peripheral region 150 includes a point where the lubricating oil pull-in speed is equal to or lower than the threshold value, that is, a point where the relative speed between the cam and the crown surface is equal to or lower than the threshold value. Includes a point at which the retraction speed or relative speed becomes zero.
  • the texture grooves 132 and 152 in the central region 130 and the outer peripheral region 150 are formed by laser processing.
  • a fine and complicated texture groove having periodicity or regularity can be formed on the DLC film 112.
  • the depth of the groove can be arbitrarily adjusted by the output of the laser beam.
  • a groove of about 300 nm can be formed.
  • the pitch of the grooves is arbitrary, but for example, a pitch of 0.1 to 0.2 mm can be formed.
  • the texture groove has a periodic structure including fine irregularities, and has an effect of holding the lubricating oil supplied to the sliding surface in the groove. If the oil retention is increased by holding the lubricating oil, the oil film is prevented from being thinned, and good lubrication with reduced friction loss can be obtained.
  • the outer peripheral region 150 When viewed in terms of the amount of oil (oil film thickness) between the sliding cam and the crown surface 114, the outer peripheral region 150 theoretically includes a timing at which the oil film thickness instantaneously becomes almost 0 (the oil film is cut). At this moment, the oil film cannot be dynamically formed.
  • the central region 130 has a high surface pressure, an oil film is formed somewhat, so that a better lubrication state can be obtained theoretically than the outer peripheral region 150, but the contact load is high, Also, the lubrication state of the crown surface 114 becomes severe due to abnormal behavior (bounce, spring surging) of the inertia system at high rotation. Further, since the number of repetitions of sliding with the cam is several times as large as that of the outer peripheral region 150, the amount of wear inevitably increases.
  • the texture groove 132 in the central region 130 By forming the texture groove 132 in the central region 130, the supplied lubricating oil is effectively held in the groove, and a constant oil film of the lubricating oil can be formed even when a high contact pressure is applied with a large number of contact times Nc. Maintained, and therefore the lubrication performance of the central region 130 is improved.
  • no texture groove is formed in the intermediate region 140.
  • the intermediate region 140 has a smaller surface pressure than the central region 130. For this reason, in the intermediate
  • FIG. 4A shows a part of the texture grooves 132 and 152 in the central region 130 and the outer peripheral region 150.
  • the texture grooves 132 and 152 are configured by grooves of a so-called herringbone pattern.
  • Each groove is substantially V-shaped, and is continuous in the circumferential direction, and a plurality of sets are arranged in the radial direction.
  • the herringbone has a groove that intersects the cam sliding direction at a constant angle, and this is continuous in the circumferential direction, so that the lubricating oil is easily held in the groove.
  • FIG. 4 (B) is a modification of part of the herringbone of FIG. 4 (A).
  • the groove at the tip of the herringbone is eliminated, and the continuity in the circumferential direction is cut off.
  • Such a herringbone pattern particularly improves the retention of oil film pressure in the cam width direction of the outer peripheral region 150. Therefore, the texture groove 132 in the central region 130 may be formed in the pattern shown in FIG. 4A, and the texture groove 152 in the outer peripheral region 150 may be formed in the pattern shown in FIG. 4A and 4B, the size and pitch of the herringbone in the outer peripheral region 150 are made larger than the size and pitch of the herringbone in the central region 130 according to the area. It may be the same or may be appropriately changed according to the sliding condition.
  • the texture grooves 132 and 152 of this embodiment are not limited to the herringbone but may be other patterns.
  • An example is shown in FIG.
  • FIG. 5A diamond-shaped grooves are continuously formed in the circumferential direction, and the same effect as the herringbone groove shown in FIG. 4A can be obtained.
  • FIG. 5 (B) is a block of the continuous continuity in the circumferential direction of the rhombic groove and the outer peripheral side of the crown surface of FIG. 5 (A), and this makes it possible to maintain the oil film pressure.
  • FIG. 5 (C) shows an example in which 45 ° and 135 ° oblique grooves are alternately set in the circumferential direction to form continuous V-shaped grooves in the radial direction.
  • the length of the groove is set to be relatively long.
  • FIG. 5D is a diagram in which the continuity in the radial direction of each hatched groove in FIG. 5C is cut off.
  • FIG. 5E shows a structure in which a relatively short groove of 45 ° is formed in the circumferential direction, each groove position is offset in the radial direction, and the groove is rectangularized.
  • FIG. 5 (F) is a pattern in which oblique grooves in the 135 ° direction are formed, and is a pattern in the reverse direction to FIG. 5 (E).
  • FIG. 5G shows a configuration in which rectangular grooves are formed in the circumferential direction and upper and lower grooves are offset in the radial direction.
  • FIG. 6 shows experimental data for comparing the friction torque between the valve lifter according to the present embodiment and the valve lifter (comparative example) in which the texture groove is not formed on the crown surface.
  • a herringbone texture groove as shown in FIG. 4A is formed on the DLC coating 112, while the valve lifter of the comparative example has only a DLC coating formed on the crown surface.
  • FIGS. 6A, 6B and 6C show the friction when the friction torque of the comparative example is 1 at the cam rotation speeds of 500 rpm, 1000 rpm and 1500 rpm when the oil temperature is 40 ° C., 80 ° C. and 120 ° C. The torque ratio is shown.
  • valve lifter of this embodiment when the oil temperature is relatively low, 40 ° C., the friction torque is significantly lower than that of the comparative example when the cam rotation speed is around 500 rpm.
  • the cam rotation speed was 500 rpm, it was confirmed that the valve lifter of this example had a reduction in friction torque of 8% compared to the comparative example.
  • the cam rotation speed at an oil temperature of 80 ° C. is 500 rpm
  • the valve lifter of the present embodiment confirms a 15% reduction in friction torque compared to the comparative example, and when the cam rotation speed at an oil temperature of 120 ° C. is 500 rpm, it is 26%. Reduction of friction torque was confirmed.
  • FIG. 7 is a view showing the surface structure of the valve lifter crown according to the second embodiment, and the same reference numerals are assigned to the same parts as those in the first embodiment.
  • the texture groove 142 is formed in the intermediate region 140. Since the intermediate region 140 has a sliding condition different from that of the central region 130 and the outer peripheral region 150, a texture groove suitable for the sliding condition is formed. Since the outer peripheral region 150 is less likely to receive the lubricating oil than the central region 130, the texture groove 142 of the intermediate region 140 is configured in a pattern that allows the lubricating oil to easily flow from the central region 130 to the outer peripheral region 150.
  • the texture groove 142 may be a groove extending in the radial direction so that the texture groove 132 and the texture groove 152 are continuous.
  • FIG. 8 shows an example of the texture groove of the second embodiment.
  • the texture groove 142 is configured by a substantially vertical groove extending in the radial direction, and the fluid resistance from the central region 130 to the outer peripheral region 150 is reduced.
  • 8A is a combination with the herringbone of FIG. 4A
  • FIG. 8B is a combination with the pattern shown in FIG. 5A
  • FIG. 8C is FIG. 5C.
  • FIG. 8D shows a combination with the pattern shown in FIG. 5G.
  • FIGS. 5B, 5D, and 5F may be used.
  • a texture groove is formed on the entire valve lifter crown so that the depth of the texture groove 142 in the intermediate region 140 is shallower than the depth of the texture grooves 132 and 152 in the central region 130 and the outer peripheral region 150.
  • the laser output may be controlled.
  • the texture grooves 132 and 152 and the texture groove 142 may be the same pattern or different patterns.
  • the oil retaining property of the lubricating oil is improved by the texture groove formed on the crown surface of the valve lifter, and the lubrication performance is improved. An effect can be obtained.
  • the DLC coating 112 may not have good oil retention depending on the combination of lubricating oils.
  • molybdenum oil has poor affinity with the DLC film and is easily repelled by the DLC film.

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Abstract

【課題】　潤滑性能に優れ摩擦損失を低減することが可能な摺動条件に適合した表面構造をもつバルブリフタを提供する。 【解決手段】　本発明のバルブリフタ１００の冠面の中心から半径ｒ１で規定される中心領域１３０には、潤滑油を保持するための第１のテクスチャー溝１３２が周方向に形成され、さらに中間領域１４０を隔てて半径ｒ２、ｒ３で規定される外周領域１５０には、潤滑油を保持するための第２のテクスチャー溝１５２が周方向に形成される。　

Description

バルブリフタ
　本発明は、直打式動弁機構に用いられるバルブリフタに関し、特にバルブリフタ冠面の表面構造に関する。
　エネルギー、環境問題に対応して燃費を向上させるため、内燃機関の摩擦損失の低減は重要な課題となっている。内燃機関の主要な摺動部としては、動弁系、ピストン系、クランクシャフト系が挙げられる。摩擦損失はこれらの主要摺動部で７５～９０％を占めており、中高速回転域ではピストンリング、ピストン、コンロッドの割合が高く、低速回転域では動弁系のフリクションの占める割合が高い。これらの摩擦損失を低減する技術は、基本的に摺動面の表面粗さを低減して摩擦抵抗を低くすること、潤滑の観点から保油性を向上した表面構造とすることを基本に様々な改良が成されている。
　内燃機関の典型的な動弁系の１つにバルブリフタがある。バルブリフタは、カムとバルブとの間に配置され、カムの回転運動をバルブの開閉運動に変換する部材である（特許文献１、２等）。バルブリフタは、冠部およびスカート部を含むバルブリフタ本体を有し、その冠面でカムが摺動するため、バルブリフタ冠面での摩擦抵抗を低減することが望ましい。例えば、特許文献３では、バルブリフタの摺動面にプラトー状の凸部を形成し、溝状凹部深さが摺動中央部で最深、ストローク端へ向けて浅くなる表面構造を持たせ、ストローク端での油切れを防止し、中央部の摩擦損失を低減させている。また、特許文献４では、バルブリフタ冠面の中心部分に矩形状の窪みを同心円状に多数形成し、中心から離れた環状体部分に円形の窪みを多数形成し、摩擦抵抗の低減を図っている。
特開２００８－２４０６０１号 特開２００８－２１５１７２号 特開２００２－２３５８５２号 特開２００７－４６６６０号
　図１（Ａ）は、バルブリフタの動弁系の概略断面図、図１（Ｂ）は、バルブリフタが上昇しバルブが閉じたときの断面図、図１（Ｃ）は、バルブリフタが降下しバルブが開いたときの断面図である。シリンダヘッド１０に形成されたボア１２内に適度なクリアランスで上下動可能にバルブリフタ１４が配置される。バルブリフタ１４の冠面と摺動するカム１６は、カムシャフト１８に取付けられ、カムシャフト１８はチェーン等の駆動系２０によって回転される。カムシャフト１８内の空間１８Ａに供給された潤滑油は、孔２２を介してカムジャーナル部２４、カムジャーナルキャップ２６に供給され、さらにカムジャーナル部２４を潤滑した潤滑油は、間接的にその外周部に散布され、一部がバルブリフタ１４の潤滑に利用される。また、ここには図示しないが、シリンダヘッド１０のボア１２の外周部に潤滑油を溜める堰を形成し、起動時に潤滑油が迅速にバルブリフタへ供給されるようにしている。
　こうして、バルブリフタ１４には、カムシャフト１８の回転に伴い潤滑油が供給され、カム１６は、バルブリフタ冠面を一定方向に摺動する。また、カム幅の中心は、バルブリフタ１４の中心から幾分オフセットされているため、カム１６が冠面上を摺動するときバルブリフタ１４に回転モーメントが与えられ、バルブリフタ１４が回転する。このようなカムの回転往復運動によって摺動されるバルブリフタ冠面の摺動条件は領域によって異なる。特に、冠面の中心領域と外周領域の摺動条件には大きな差がある。図２に、バルブリフタ冠面の平面図を示し、便宜上、中心領域４０と外周領域５０とをハッチングで例示する。
（面圧）
　中心領域４０は、その裏面側に配置されたバルブステム２８にカム１６の回転運動を直接伝達する領域であるため、中心領域４０の面圧Ｐｃは、外周領域５０の面圧Ｐｐよりも大きくなる（Ｐｃ＞Ｐｐ）。
（接触回数）
　バルブリフタ１４は、常に回転されるため、外周領域５０とカム１６との接触頻度または接触回数Ｎｐは、中心領域４０とカム１６との接触回数Ｎｃよりも小さくなる（Ｎｃ＞Ｎｐ）。つまり、カム１６と接触する外周領域５０はローテーションされるので、中心領域４０と比較して接触する機会が少なくなる。
　中心領域４０の面圧Ｐｃが大きくなると、潤滑油の保油性が小さくなり、中心領域４０の摩擦抵抗が増加する。
　外周領域５０には、潤滑油の引き込み速度が非常に小さくなる領域、あるいは引き込み速度が０となる地点が含まれ得る。そのような領域または地点では、潤滑油の保油性がさらに悪化する。上記したように、カム１６は冠面上を一定方向に摺動し、他方、バルブリフタ１４は一定方向に回転するため、カム１６の摺動速度とバルブリフタ１４の回転速度との間に相対速度がゼロとなる地点、すなわち潤滑油の引き込み速度が０となる地点が生じる。引き込み速度が０となる地点は、カムの摺動速度にもよるが、総じて冠面上の周方向の速度が大きくなる外周領域５０において生じ得る。また、外周領域５０の保油性の低下は、バルブリフタ１４のスカート部とボア間の潤滑にも悪影響を及ぼす。つまり、回転モーメントを与えられたバルブリフタは、軸方向に傾斜する力を受けながらボア内を上下動するため、潤滑油が不十分になるとボア１２の上端または下端の摩耗が大きくなり、そこでの最適なクリアランスが失われてしまい、それが原因で異音を発生させてしまう。
　このようにバルブリフタ１４の冠面の中心領域４０と外周領域５０では摺動条件が異なるため、中心領域４０と外周領域５０の潤滑の最適化が図られないと、摩擦損失が大きくなり燃費を向上できないだけでなく、摩耗による製品寿命が低下するという不具合がある。
　本発明は、このような従来技術の課題を解決し、潤滑性能に優れ摩擦損失を低減することが可能な摺動条件に適合した表面構造をもつバルブリフタを提供することを目的とする。
　本発明に係るバルブリフタは、バルブとカムとの間に配置され、カムの回転動作をバルブのリフト動作に変換するものであって、円形状のバルブリフタ冠面の中心から半径方向に第１の距離で規定される中心領域には、潤滑油を保持するための第１のテクスチャー溝が周方向に形成され、前記中心領域に隣接する中間領域を隔てて半径方向に第２の距離で規定される外周領域には、潤滑油を保持するための第２のテクスチャー溝が周方向に形成される。
　好ましくは前記バルブリフタ冠面には、非晶質硬質炭素被膜が形成され、当該非晶質硬質炭素被膜上に第１および第２のテクスチャー溝が形成される。好ましくは外周領域は、潤滑油の引き込み速度が０となる領域を含む。好ましくは第１および第２のテクスチャー溝は、ヘリングボーンのパターンである。好ましくは第１および第２のテクスチャー溝の少なくとも一方は、周方向に連続する溝である。好ましくは第１および第２のテクスチャー溝の少なくとも一方は、周方向に非連続の溝である。好ましくは前記中間領域には、テクスチャー溝が形成されない。好ましくは前記中間領域には、第１および第２のテクスチャー溝よりも溝が浅くかつ溝ピッチが大きい第３のテクスチャー溝が形成される。好ましくは第３のテクスチャー溝は、半径方向の延びる直線状の溝である。好ましくはテクスチャー溝は、レーザー加工によって形成される。好ましくは潤滑油は、モリブデン系オイルである。
　本発明に係るバルブリフタは、バルブとカムとの間に配置され、カムの回転動作をバルブのリフト動作に変換するものであって、円形状のバルブリフタ冠面には非晶質硬質炭素被膜が形成され、非晶質硬質炭素被膜上には、周方向に連続するヘリングボーンのテクスチャー溝が形成される。
　本発明によれば、潤滑性能に優れ摩擦損失を低減したバルブリフタを提供することができる。
図１（Ａ）は、バルブリフタの動弁系の概略を示す断面図、図１（Ｂ）は、バルブリフタが上昇しバルブが閉じたときの断面図、図１（Ｃ）は、バルブリフタが降下しバルブが開いたときの断面図である。 従来のバルブリフタ冠面の平面図である。 図３（Ａ）は、本実施例のバルブリフタの冠面の表面構造の平面図、図３（Ｂ）は、そのＡ－Ａ線断面図である。 本発明の実施例に係るバルブリフタ冠面に形成されるヘリングボーン状のテクスチャー溝の一例を示す図である。 本発明の実施例に係るバルブリフタ冠面に形成される他のテクスチャーパターンの例を示す図である。 本実施例によるバルブリフタとテクスチャー溝が形成されていないバルブリフタのフリクショントルクを比較する実験結果を示す図である。 本発明の第２の実施例に係るバルブリフタ冠面の表面構造の平面図である。 本発明の第２の実施例に係るバルブリフタ冠面に形成されるテクスチャー溝の一例を示す図である。
　以下に、本発明に係るバルブリフタについて図面を参照して説明する。なお、図面のスケールは、発明の特徴を分かり易くするために強調しており、必ずしも実際の装置や部品のスケールと同一ではないことに留意すべきである。
　本実施例に係るバルブリフタは、内燃機関の直打式動弁機構において、バルブステムとカムとの間に配置されカムのリフト動作をバルブに伝達する機能を有する。さらにバルブリフタは、その内部に油圧のＯＮ－ＯＦＦの制御によりバルブステムのリフト動作を休止させあるいは動作させる休止機構を備えるものであってもよい。例えば、内燃機関が低速運転されるとき、カムのリフト動作がバルブに伝達されないように休止させ、中高速運転されるとき、カムのリフト動作がバルブに伝達されるようにする。
　図３（Ａ）は、本実施例に係るバルブリフタの概略平面図、図３（Ｂ）は、そのＡ－Ａ線断面図である。本実施例に係るバルブリフタ１００は、図３（Ｂ）に示すように、概して倒立カップ形状のバルブリフタ本体を有し、バルブリフタ本体は、円形状の冠部１１０と、冠部１１０から垂直方向に延びる円周状のスカート部１２０とを有する。ここには詳細に示さないが、スカート部１２０内の空間にバルブ休止機構を配置させることができる。
　バルブリフタ本体の材質には、ＪＩＳ規格によるＳＣＭ材を浸炭処理したものを用いることができるほか、他の鋼材、鋳物、鉄系合金、チタン合金、アルミ合金及び高強度樹脂等を用いることができ、好ましくは、耐摩耗性を向上させるため、冠部１１０の表面には、窒化処理により窒化層、Ｃｒめっき被膜、窒化チタン又は窒化クロムなどのイオンプレーティングによる硬質皮膜が形成される。さらに好ましい態様として、冠部１１０の表面には、高硬度で摩擦特性に優れた非晶質硬質炭素被膜（以下、ＤＬＣ（Diamond like carbon）被膜という）１１２が形成される。ＤＬＣ被膜１１２は、基材表面に直接形成してもよいが、密着性を向上させるために、Ｃｒ等の金属又はその金属窒化物の中間層を介して形成してもよい。ＤＬＣ被膜１１２を形成する基材には、ＳＣＭ４１５材などの鋼材や鉄系合金或いは前記鋼材や鉄系合金に浸炭処理や焼入処理等の硬化熱処理を施し、表面硬度をＨＲＣ５３以上としたものを用いることが好ましい。また、ＤＬＣ被膜１１２は、ＰＶＤ法、ＣＶＤ法、ＰＡＣＶＤ法などによって形成することができる。例えば、アークイオンプレーティング法によりＤＬＣ被膜１１２を形成するとき、水素含有量が０.５原子％以下であるものが硬度及び耐摩耗性の観点で好ましい。ＤＬＣ被膜１１２の膜厚は、例えば、ＰＶＤ法であれば、０．３～１．５μm、ＣＶＤ法であれば、２０μｍ程度の膜厚を有することができる。ＤＬＣ被膜１１２の表面粗さは、カムへの攻撃性の観点でＲａ０．０１～０．０３が好適である。冠部１１０の裏面側には、肉厚のボス１２２が形成され、当該ボス１１２は、バルブステムまたはその間に介在されるシムに当接される。以下の説明では、冠部１１０にＤＬＣ被膜１１２が形成されたバルブリフタを例示するが、本発明は、ＤＬＣ被膜１１２を必須とするものではなく、冠部１１０の表面が窒化処理されたようなバルブリフタにも適用できることに留意すべきである。
　冠部１１０の最上層に形成されたＤＬＣ被膜１１２は、カムの摺動が行われる冠面１１４を提供する。冠面１１４の中心領域１３０には、テクスチャー溝１３２が形成される。テクスチャー溝１３２は、規則性または周期性のある微細な凹凸の溝である。このようなテクスチャー溝１３２は、後述するように潤滑油を保持する機能等を備える。中心領域１３０は、バルブリフタ１００の中心から半径ｒ１の距離で規定される。好ましくは、半径ｒ１は、カムとの摺動により面圧Ｐｃが相対的に高い領域、あるいは接触回数Ｎｃが相対的に高くなる領域を規定する。例えば、半径ｒ１は、面圧Ｐｃがエンジン設計仕様等に基づき予め決められたしきい値以上となる値、あるいは、接触回数Ｎｃがしきい値以上となる値に設定することができる。また、他の例では、半径ｒ１は、冠部１１０の裏面に形成されたボス１２２の半径と等しいかそれよりも一定値大きな値とすることができる。
　中心領域１３０に隣接して中間領域１４０が規定される。中間領域１４０は、半径ｒ１と半径ｒ２（ｒ１＜ｒ２）によって囲まれた領域である。本実施例では、中間領域１４０にテクスチャー溝が形成されず、中間領域１４０の表面はＤＬＣ被膜１１２である。
　中間領域１４０に隣接して外周領域１５０が規定される。外周領域１５０は、半径ｒ２と半径ｒ３（ｒ３＞ｒ２）によって囲まれた領域である。外周領域１５０には、テクスチャー溝１５２が形成される。テクスチャー溝１５２は、中心領域１３０に形成されるテクスチャー溝１３２と同一構成であってもよいし、異なる構成であってもよい。テクスチャー溝の構成は、例えば、パターン、深さ、ピッチ、サイズ、面積率、断面形状から特定される。
　外周領域１５０は、面圧Ｐｐが相対的に小さく、またカムとの接触回数Ｎｐが相対的に小さく、潤滑油の引き込みが小さくなる領域である。例えば、半径ｒ３は、面圧Ｐｐが予め決められたしきい値以下となる値、あるいは接触回数Ｎｐがしきい値以下となる値に設定することができる。さらに外周領域１５０は、潤滑油の引き込み速度がしきい値以下となる地点、つまり、カムと冠面との間の相対速度がしきい値以下となる地点を含み、より好ましくは、外周領域１５０は、引き込み速度または相対速度が０となる地点を含む。
　本実施例の好ましい態様では、中心領域１３０および外周領域１５０のテクスチャー溝１３２、１５２は、レーザー加工によって形成される。レーザー光を光学的に走査することにより、ＤＬＣ被膜１１２上に、周期性または規則性のある、微細かつ複雑なテクスチャー溝を形成することができる。溝の深さは、レーザー光の出力によって任意に調整することができ、例えば、３００ｎｍ程度の溝を形成することができる。溝のピッチも任意であるが、例えば、０．１～０．２ｍｍのピッチを形成することができる。
　テクスチャー溝は、微細な凹凸を含む周期構造であり、摺動面に供給された潤滑油を溝内に保持する効果がある。潤滑油の保持により保油性が高まれば、油膜が薄くなることが防止され、摩擦損失を低減した良好な潤滑を得ることができる。
　摺動するカムと冠面１１４間の油量（油膜厚さ）で見た場合、外周領域１５０では、理論上、油膜厚さが瞬間的にほぼ０（油膜が切れる）となるタイミングが含まれ、この瞬間、動的に油膜が構成できない状態となる。他方、中心領域１３０は、面圧が高いにも拘わらず、油膜は多少なりとも形成されるため、外周領域１５０よりは理論上、良好な潤滑状態を得ることができるが、接触荷重が高く、また高回転時の慣性系の異常挙動（バウンス、バネのサージング）により、冠面１１４の潤滑状態は厳しい状況となる。さらに、カムとの摺動の繰り返し数が外周領域１５０に比べて数倍程度多くなるため、摩耗量も必然的に多くなる。
　中心領域１３０にテクスチャー溝１３２を形成することで、供給された潤滑油が溝内に効果的に保持され、接触回数Ｎｃが多くかつ高い面圧が印加されても、潤滑油の一定の油膜が維持され、それ故、中心領域１３０の潤滑性能が改善される。
　外周領域１５０にテクスチャー溝１５２を形成することで、少ない量の潤滑油が溝内に保持され、一定の油膜が維持され、それ故、外周領域１５０の潤滑性能が改善される。
　また本実施例では、中間領域１４０にはテクスチャー溝が形成されない。中間領域１４０は、中心領域１３０と比較して面圧が小さい。このため、中間領域１４０では、ＤＬＣ被膜１１２による表面処理で十分な潤滑を得ることができ、テクスチャー溝は必須ではない。中間領域１４０へのテクスチャー溝の加工を不要にすることで、レーザー加工によるテクスチャー溝の形成のためのサイクルタイムが速くなり、生産性が向上し、コストを低減させることができる。
　次に、テクスチャー溝の好ましい例を図４に示す。図４（Ａ）は、中心領域１３０および外周領域１５０のテクスチャー溝１３２、１５２の一部を示している。テクスチャー溝１３２、１５２は、いわゆるへリングボーンのパターン（模様）の溝から構成される。１つ１つの溝は、概略Ｖ字型であり、これが周方向に連続しかつ半径方向に複数組配列されている。へリングボーンは、カムの摺動方向に対して一定の角度で交差する溝を有し、これが周方向で連続するため、溝内に潤滑油が保持され易くなる。
　図４（Ｂ）は、図４（Ａ）のヘリングボーンの一部を変形したものである。図４（Ｂ）では、ヘリングボーンの先端部の溝をなくし、周方向での連続性を断ち切ったものである。このようなヘリングボーンのパターンは、特に、外周領域１５０のカム幅方向での油膜圧力の保持が改善される。従って、中心領域１３０のテクスチャー溝１３２を図４（Ａ）のパターンにし、外周領域１５０のテクスチャー溝１５２を図４（Ｂ）のパターンにしてもよい。なお、図４（Ａ）、（Ｂ）では、外周領域１５０のへリングボーンのサイズ、ピッチを、面積に応じて中心領域１３０のヘリングボーンのサイズ、ピッチよりも大きくしているが、これらは同じであってもよいし、摺動条件に応じて適宜変更され得る。
　本実施例のテクスチャー溝１３２、１５２は、ヘリングボーンに限らず、他のパターン（模様）であってもよい。その一例を図５に示す。図５（Ａ）は、菱形溝を周方向に連続して形成したものであり、図４（Ａ）に示したヘリングボーン溝と同様の効果を得ることができる。図５（Ｂ）は、図５（Ａ）の菱形溝の周方向および冠面の外周側での連続を遮断したものであり、これにより油膜圧力の保持を図ることができる。
　図５（Ｃ）は、周方向で４５°と１３５°の斜線溝を交互に設定し半径方向で連続Ｖ字溝を構成したものである。溝の長さはは、比較的長く設定される。図５（Ｄ）は、図５（Ｃ）の各々の斜線溝の半径方向の連続を遮断したものである。図５（Ｅ）は、周方向に４５°の比較的短い溝を形成し、半径方向で各溝位置をオフセットさせ、溝が矩形化されるように構成されたものである。図５（Ｆ）は、１３５°方向での斜線溝を形成したものであり、図５（Ｅ）とは逆方向のパターンである。図５（Ｇ）は、周方向に矩形溝を形成し、半径方向で上下溝がオフセットされた構成である。
　次に、本実施例によるバルブリフタと、冠面にテクスチャー溝が形成されていないバルブリフタ（比較例）とのフリクショントルクとを比較する実験データを図６に示す。本実施例のバルブリフタは、ＤＬＣ被覆１１２上に図４（Ａ）に示すようなヘリングボーンのテクスチャー溝が形成され、他方、比較例のバルブリフタは、冠面にＤＬＣ被覆が形成されているだけである。図６（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は、油温が４０℃、８０℃、１２０℃のときのカム回転数５００ｒｐｍ、１０００ｒｐｍ、１５００ｒｐｍにおいて比較例のフリクショントルクを１としたときのフリクショントルク比を示している。
　本実施例のバルブリフタは、油温が比較的低い４０℃のとき、カム回転数が５００ｒｐｍ近傍においてフリクショントルクが比較例よりも顕著に低下している。カム回転数が５００ｒｐｍのとき、本実施例のバルブリフタでは、比較例よりも８％のフリクショントルクの低減が確認された。さらに、油温が高くなるにつれ、フリクショントルクに低下をもたらすカム回転数も大きくなっていることがわかる。油温８０℃のカム回転数が５００ｒｐｍのとき、本実施例のバルブリフタでは、比較例よりも１５％のフリクショントルクの低減が確認され、油温１２０℃のカム回転数が５００ｒｐｍでは、２６％のフリクショントルクの低減が確認された。
　次に、本発明の第２の実施例について説明する。図７は、第２の実施例に係るバルブリフタ冠面の表面構造を示す図であり、第１の実施例と同一部分について同一参照番号を付してある。第２の実施例では、中間領域１４０にテクスチャー溝１４２が形成される。中間領域１４０は、中心領域１３０および外周領域１５０と異なる摺動条件を有するものであるから、その摺動条件に適したテクスチャー溝が形成される。外周領域１５０は、中心領域１３０よりも潤滑油が引き込まれ難いので、中間領域１４０のテクスチャー溝１４２は、中心領域１３０から外周領域１５０へ潤滑油が流動され易いようなパターンに構成される。例えば、テクスチャー溝１４２は、テクスチャー溝１３２とテクスチャー溝１５２とを連続するような半径方向に延びる溝であることができる。この場合、テクスチャー溝１４２は、中心領域１３０および外周領域１５０のテクスチャー溝１３２、１５２よりも深さが浅くかつ溝ピッチが大きいことが望ましい。これにより、潤滑油の流動抵抗を低減させることができる。
　図８に、第２の実施例のテクスチャー溝の一例を示す。図８（Ａ）は、テクスチャー溝１４２が半径方向に延びるほぼ垂直な溝から構成され、中心領域１３０から外周領域１５０への流体抵抗の緩和が図られている。図８（Ａ）は、図４（Ａ）のヘリングボーンとの組み合わせ、図８（Ｂ）は、図５（Ａ）に示すパターンとの組み合わせ、図８（Ｃ）は、図５（Ｃ）に示すパターンとの組み合わせ、図８（Ｄ）は、図５（Ｇ）に示すパターンとの組み合わせを示している。ここには図示しないが、図５（Ｂ）、（Ｄ）、（Ｆ）との組み合わせであってもよい。
　上記の組み合せ以外にも、バルブリフタ冠面の全体にテクスチャー溝を形成し、中間領域１４０のテクスチャー溝１４２の深さが中心領域１３０および外周領域１５０のテクスチャー溝１３２、１５２の深さよりも浅くなるようにレーザー出力を制御するようにしてもよい。この場合、テクスチャー溝１３２、１５２と、テクスチャー溝１４２とは、同一パターンであってもよいし、異なるパターンであってもよい。
　上記した実施例では、バルブリフタ冠面に形成されるテクスチャー溝によって潤滑油の保油性が良好となり、潤滑性能が改善される点について説明したが、さらにこのようなテクスチャー溝の形成によって次のような効果を得ることができる。
　カムの粗さ、硬さに対し最適なテクスチャー溝を形成することで、カム摺動面との初期ならし効果を得ることができる。また、ＤＬＣ被膜１１２は、潤滑油の組合せによって保油性が良好でないことがある。例えば、モリブデンオイルはＤＬＣ被膜と親和性が悪く、ＤＬＣ被膜によってはじかれ易い。本実施例のようにＤＬＣ被膜１１２に周期性、規則性、連続性のあるテクスチャー溝を形成することで、モリブデンオイルがＤＬＣ被膜上に保持され易くなる。
　以上、本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明は係る実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。
１００、１００Ａ：バルブリフタ
１１０：冠部
１１２：ＤＬＣ被膜
１１４：冠面
１２０：スカート部
１２２：ボス
１３０：中心領域
１３２：テクスチャー溝
１４０：中間領域
１４２：テクスチャー溝
１５０：外周領域
１５２：テクスチャー溝
　

Claims (12)

  1. バルブとカムとの間に配置され、カムの回転動作をバルブのリフト動作に変換するバルブリフタであって、
    　円形状のバルブリフタ冠面の中心から半径方向に第１の距離で規定される中心領域には、潤滑油を保持するための第１のテクスチャー溝が周方向に形成され、前記中心領域に隣接する中間領域を隔てて半径方向に第２の距離で規定される外周領域には、潤滑油を保持するための第２のテクスチャー溝が周方向に形成される、バルブリフタ。
  2. 前記バルブリフタ冠面には、非晶質硬質炭素被膜が形成され、当該非晶質硬質炭素被膜上に第１および第２のテクスチャー溝が形成される、請求項１に記載のバルブリフタ。
  3. 前記外周領域は、潤滑油の引き込み速度が０となる領域を含む、請求項１または２に記載のバルブリフタ。
  4. 第１および第２のテクスチャー溝は、ヘリングボーンのパターンである、請求項１ないし３いずれか１つに記載のバルブリフタ。
  5. 第１および第２のテクスチャー溝の少なくとも一方は、周方向に連続する溝である、請求項１ないし４いずれか１つに記載のバルブリフタ。
  6. 第１および第２のテクスチャー溝の少なくとも一方は、周方向に非連続の溝である、請求項１ないし５いずれか１つに記載のバルブリフタ。
  7. 前記中間領域には、テクスチャー溝が形成されない、請求項１ないし６いずれか１つに記載のバルブリフタ。
  8. 前記中間領域には、第１および第２のテクスチャー溝よりも溝が浅くかつ溝ピッチが大きい第３のテクスチャー溝が形成される、請求項１ないし６いずれか１つに記載のバルブリフタ。
  9. 第３のテクスチャー溝は、半径方向の延びる直線状の溝である、請求項８に記載のバルブリフタ。
  10. バルブとカムとの間に配置され、カムの回転動作をバルブのリフト動作に変換するバルブリフタであって、
    　円形状のバルブリフタ冠面には非晶質硬質炭素被膜が形成され、
    　非晶質硬質炭素被膜上には、周方向に連続するヘリングボーンのテクスチャー溝が形成される、バルブリフタ。
  11. テクスチャー溝は、レーザー加工によって形成される、請求項１ないし１０いずれか１つに記載のバルブリフタ。
  12. 潤滑油は、モリブデン系オイルである、請求項１ないし１１いずれか１つに記載のバルブリフタ。
    　
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