WO2015083559A1 - 多層容器 - Google Patents

Abstract

　酸素透過性樹脂を主成分として含む酸素透過層（Ａ）、脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）を含む酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）と接着性樹脂（ｂ２）とを主成分として含む酸素吸収性接着層（Ｂ）及びガスバリア樹脂を主成分として含むガスバリア層（Ｃ）が内層から外層へこの順に積層された３層以上の層構成を有する多層容器であって、前記ガスバリア樹脂が、メタキシリレンジアミン単位を７０モル％以上含むジアミン単位と、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸単位７５～９６モル％及び芳香族ジカルボン酸単位２５～４モル％を含むジカルボン酸単位とからなるポリアミド樹脂（Ｘ）であり、前記酸素吸収性接着層（Ｂ）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）の含有量が、酸素吸収性接着層（Ｂ）を構成する材料１００質量％に対して５～５０質量％であり、かつ、接着性樹脂（ｂ２）の含有量が、酸素吸収性接着層（Ｂ）を構成する材料１００質量％に対して２０～７０質量％であり、前記酸素吸収性接着層（Ｂ）の厚みが、前記多層容器の全厚みの１０～３０％である、多層容器。

Description

多層容器

　本発明は、多層容器に関し、詳しくは脱酸素性多層容器に関する。

　従来、年単位の長いシェルライフを有する食品等の包装材料としては、缶詰が使用されてきた。缶詰を用いて食品等を保存する場合、酸素や水蒸気等の各種ガスバリア性については高い効果を発現するが、開封前には内容物を視認することができない、電子レンジを用いた加熱処理ができない、充填食品を皿等に盛りつける際に食品を取り出しにくい、使用後の廃棄において重ねることができず廃棄缶詰がかさばり廃棄処理適性に欠けるという問題があった。
　そこで、上記のような長いシェルライフを目的とした包装容器においても、プラスチック容器の適用が検討されている。その一例として、従来のガスバリア性を有する容器に、脱酸素剤組成物を配合した脱酸素性樹脂層を配した多層材料で容器を構成し、容器のガスバリア性の向上を図ると共に容器自体に脱酸素機能を付与した包装容器の開発が行われている。
　特許文献１には、脱酸素剤組成物を配合した酸素吸収性樹脂組成物からなる酸素吸収層を中間層とし、ガスバリア性樹脂からなるガスバリア層の外層と酸素透過性樹脂からなる酸素透過層の内層とを備えてなる脱酸素性多層体をその内層側を容器内方として加熱成形してなる脱酸素性の包装容器において、前記ガスバリア性樹脂がメタキシリレンジアミンとアジピン酸との重縮合反応で生成するアミド構造単位を９０モル％以上含有するポリアミド若しくはポリアミド共重合体と非晶性ポリアミドとの混合比率（質量％）が８０：２０～３０：７０の混合樹脂である脱酸素性の包装容器が記載されている。

特許第３９７８５４２号公報

　特許文献１に記載された包装容器では、シート又はフィルムから容器への成型加工性の観点から、ガスバリア性層において非晶性ポリアミド２０～７０質量％を配合している。しかし、当該包装容器では酸素バリア性及び酸素吸収性が不十分であり、酸素バリア性及び酸素吸収性の更なる向上が求められている。

　本発明が解決しようとする課題は、熱成型加工により外観が悪化することなく、かつ、加熱殺菌処理が必要な食品の包装材料として好適な酸素バリア性及び酸素吸収性を有する多層容器を提供することである。

　本発明は、以下の多層容器を提供する。
＜１＞酸素透過性樹脂を主成分として含む酸素透過層（Ａ）、脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）を含む酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）と接着性樹脂（ｂ２）とを主成分として含む酸素吸収性接着層（Ｂ）及びガスバリア樹脂を主成分として含むガスバリア層（Ｃ）が内層から外層へこの順に積層された３層以上の層構成を有する多層容器であって、
　前記ガスバリア樹脂が、メタキシリレンジアミン単位を７０モル％以上含むジアミン単位と、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸単位７５～９６モル％及び芳香族ジカルボン酸単位２５～４モル％を含むジカルボン酸単位とからなるポリアミド樹脂（Ｘ）であり、
　前記酸素吸収性接着層（Ｂ）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）の含有量が、酸素吸収性接着層（Ｂ）を構成する材料１００質量％に対して５～５０質量％であり、かつ、接着性樹脂（ｂ２）の含有量が、酸素吸収性接着層（Ｂ）を構成する材料１００質量％に対して２０～７０質量％であり、
　前記酸素吸収性接着層（Ｂ）の厚みが、前記多層容器の全厚みの１０～３０％である、多層容器。
＜２＞前記ガスバリア層（Ｃ）の外層に、脱酸素剤組成物（ｄ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｄ１－ｉｉ）を含む酸素吸収性樹脂組成物（ｄ１）と接着性樹脂（ｄ２）とを主成分として含む酸素吸収性接着層（Ｄ）が積層され、該酸素吸収性接着層（Ｄ）の外層に、熱可塑性樹脂を主成分として含む保護層（Ｅ）が積層されている、上記＜１＞に記載の多層容器。
＜３＞前記酸素透過層（Ａ）の厚みが、前記多層容器の全厚みの１０～４０％である、上記＜１＞又は＜２＞に記載の多層容器。
＜４＞前記ガスバリア層（Ｃ）の厚みが、前記多層容器の全厚みの２～２０％である、上記＜１＞～＜３＞のいずれかに記載の多層容器。
＜５＞前記酸素吸収性接着層（Ｂ）に用いられる脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）が、鉄粉を主成分として含む脱酸素剤組成物である、上記＜１＞～＜４＞のいずれかに記載の多層容器。
＜６＞前記鉄粉の最大粒径が０．３ｍｍ以下であり、かつ平均粒径が０．１ｍｍ以下である、上記＜５＞に記載の多層容器。
＜７＞前記酸素吸収性接着層（Ｂ）に用いられる熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）が、ポリプロピレンを主成分とする樹脂である、上記＜１＞～＜６＞のいずれかに記載の多層容器。
＜８＞前記酸素吸収性接着層（Ｂ）に用いられる熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）が、ポリプロピレンを主成分とする樹脂であり、押出機内で該樹脂の融点以上の熱履歴を１回以上受けている、上記＜１＞～＜７＞のいずれかに記載の多層容器。
＜９＞前記酸素透過層（Ａ）に用いられる酸素透過性樹脂が、ポリプロピレン樹脂である、上記＜１＞～＜８＞のいずれかに記載の多層容器。
＜１０＞保護層（Ｅ）に用いられる熱可塑性樹脂が、ポリプロピレン樹脂、ポリアミド樹脂及びポリエステル樹脂からなる群から選ばれる少なくとも１つである、上記＜２＞～＜９＞のいずれかに記載の多層容器。
＜１１＞前記保護層（Ｅ）の厚みが、前記多層容器の全厚みの１５～６０％である、上記＜２＞～＜１０＞のいずれかに記載の多層容器。

　なお、本明細書において「主成分として含む」とは、好ましくは９０質量％以上、より好ましくは９５質量％以上、更に好ましくは９８質量％以上含むことを意味し、本発明の効果を阻害しない範囲であれば他の成分を含んでもよい。

　本発明の多層容器は、熱成型加工により外観が悪化することなく、かつ、加熱殺菌処理が必要な食品の包装材料として好適な酸素バリア性及び酸素吸収性を有する。特に、本発明の多層容器は、接着層に酸素吸収性を付与することにより、多層容器の積層数を減らしながらも優れた酸素バリア性及び酸素吸収性を実現することができる。

　本発明の多層容器は、酸素透過性樹脂を主成分として含む酸素透過層（Ａ）、脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）を含む酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）と接着性樹脂（ｂ２）とを主成分として含む酸素吸収性接着層（Ｂ）及びガスバリア樹脂を主成分として含むガスバリア層（Ｃ）が内層から外層へこの順に積層された３層以上の層構成を有する。

　本発明の多層容器は、酸素透過層（Ａ）、酸素吸収性接着層（Ｂ）及びガスバリア層（Ｃ）以外に、必要に応じて更に他の層を有していてもよい。例えば、ガスバリア層（Ｃ）の外層に、脱酸素剤組成物（ｄ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｄ１－ｉｉ）を含む酸素吸収性樹脂組成物（ｄ１）と接着性樹脂（ｄ２）とを主成分として含む酸素吸収性接着層（Ｄ）が積層され、酸素吸収性接着層（Ｄ）の外層に、熱可塑性樹脂を主成分として含む保護層（Ｅ）が積層されていてもよい。

１．酸素透過層（Ａ）
　酸素透過層（Ａ）は、容器内の収納物が酸素吸収性接着層（Ｂ）に直接接触するのを防ぐ隔離層の役割を果たすと共に、酸素吸収性接着層（Ｂ）がその酸素吸収機能を十分に発揮できるように容器内の酸素を迅速かつ効率よく透過する役割をも果たす。

　酸素透過層（Ａ）は、酸素透過性樹脂を主成分として含む。
　酸素透過性樹脂としては、熱可塑性樹脂が好ましく用いられる。例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリブタジエン、ポリメチルペンテン、エチレン－プロピレンコポリマー、プロピレン－エチレンブロックコポリマー等のポリオレフィン類；エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－アクリル酸エステル共重合体、エチレン－メタクリル酸共重合体、エチレン－メタクリル酸エステル共重合体等のポリオレフィン共重合体；前記ポリオレフィン類又は前記ポリオレフィン共重合体とシリコン樹脂とのグラフト重合物；ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル；ナイロン６、ナイロン６６等のポリアミド；アイオノマー；エラストマー等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　酸素透過性樹脂としては、レトルト処理及び熱水処理に対する耐熱性の観点から、ポリプロピレン樹脂であることが好ましい。

　酸素透過層（Ａ）は、多層容器の最内層としてシーラント層の役割を果たすことが多く、ヒートシール可能な樹脂を選択することが好ましいが、内面側に更にヒートシール層を設けてもよい。なお、最内層を構成する樹脂には、必要に応じて着色剤、充填剤、帯電防止剤、安定剤等の添加剤を配合することができる。

　酸素透過層（Ａ）には、前述のごとく容器内の収納物と酸素吸収性接着層（Ｂ）との隔離層の役割を果たすと共に、容器内の酸素を迅速かつ効率よく透過する役割を果たすことが要求される。そのため、前記ヒートシール層等の他の層の存在の有無や、酸素透過層（Ａ）自体の層厚みにかかわらず、酸素透過層（Ａ）の酸素透過度は少なくとも１００ｍｌ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ（２３℃、１００％ＲＨ）以上であることが好ましい。
　酸素透過層（Ａ）の厚みは、強度、加工性、コスト等が許す範囲でなるべく薄くし、酸素透過性を大きくすることが好ましい。このような観点から、酸素透過層（Ａ）の厚みは、多層容器の全厚みの好ましくは１０～４０％、好ましくは１５～３５％、より好ましくは２０～３５％である。本発明において、多層容器の全厚みに対する各層の厚み比率は、実施例に記載の方法により測定される。
　また、酸素透過層（Ａ）は前記役割から明らかなように、必ずしも無孔の樹脂層とは限らず、前記熱可塑性樹脂からなる微多孔膜や不織布であってもよい。

２．酸素吸収性接着層（Ｂ）
　酸素吸収性接着層（Ｂ）は、酸素透過層（Ａ）とガスバリア層（Ｃ）とを十分な強度で接着させる役割を果たすと共に、ガスバリア層（Ｃ）では完全には阻止できずに容器外から侵入してくる酸素を吸収する役割を果たし、かつ、容器内の酸素を、酸素透過層（Ａ）を介して吸収する役割をも果たす。
　酸素吸収性接着層（Ｂ）は、脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）を含む酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）と接着性樹脂（ｂ２）とを主成分として含む。

２－１．酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）
　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）は、熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）に脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）を混練し、分散させた樹脂組成物である。
　脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）としては、特に限定されず、公知の脱酸素剤組成物を用いることができる。例えば、鉄粉等の金属粉、鉄化合物等の還元性無機物質、多価フェノール類、多価アルコール類、アスコルビン酸又はその塩等の還元性有機物質又は金属錯体等を酸素吸収反応の主剤とする脱酸素剤組成物が挙げられる。これらの中でも、脱酸素性能の観点から、鉄粉を主成分として含む脱酸素剤組成物が好ましく、特に鉄粉とハロゲン化金属とからなる脱酸素剤組成物がより好ましく、鉄粉にハロゲン化金属を付着させた脱酸素剤組成物が更に好ましい。

　脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）に用いられる鉄粉としては、樹脂中に分散可能で脱酸素反応を起こすことができるものであれば特に制限はなく、通常脱酸素剤として用いられる鉄粉を使用することができる。鉄粉の具体例としては、還元鉄粉、海綿鉄粉、噴霧鉄粉、鉄研削粉、電解鉄粉、粉砕鉄等を用いることができる。また、不純物としての酸素及びケイ素等の含量が少ない鉄粉が好ましく、金属鉄含量が９５質量％以上である鉄粉が特に好ましい。
　鉄粉の最大粒径は、好ましくは０．５ｍｍ以下、より好ましくは０．４ｍｍ以下、更に好ましくは０．０５～０．３５ｍｍ、更に好ましくは０．０５～０．３ｍｍである。また、鉄粉の平均粒径は、好ましくは０．３ｍｍ以下、より好ましくは０．２ｍｍ以下、更に好ましくは０．０５～０．２ｍｍ、更に好ましくは０．０５～０．１ｍｍである。多層容器の外観の観点からは、鉄粉の粒径が小さいほど平滑な酸素吸収層を形成できるので好ましいが、コストの観点からは、容器の外観に大きな影響を与えない範囲であれば鉄粉の粒径は多少大きくてもよい。
　なお、鉄粉の最大粒径及び平均粒径は実施例に記載の方法により測定される。

　脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）に用いられるハロゲン化金属は、金属鉄の酸素吸収反応に触媒的に作用するものである。金属の好ましい具体例としては、アルカリ金属、アルカリ土類金属、銅、亜鉛、アルミニウム、スズ、鉄、コバルト及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも一種が挙げられる。特に、リチウム、カリウム、ナトリウム、マグネシウム、カルシウム、バリウム、鉄が好ましい。また、ハロゲン化物の好ましい具体例としては、塩化物、臭化物、ヨウ化物が挙げられ、特に塩化物が好ましい。
　ハロゲン化金属の配合量は、金属１００質量部当たり０．１～２０質量部が好ましい。ハロゲン化金属の金属は実質的に全量が金属鉄に付着して、脱酸素剤組成物中に遊離しているハロゲン化金属が殆どない状態が好ましく、ハロゲン化金属が有効に作用する際には、０．１～５質量部で十分である。

　本発明では、脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）として、ハロゲン化金属で表面を被覆した鉄粉組成物を好適に使用することができる。該鉄粉組成物は、鉄粉にハロゲン化金属水溶液を混合した後、乾燥して水分を除去することで調製することができる。
　上記ハロゲン化金属は、金属鉄と容易に分離しない方法で添加することが好ましく、例えば、ボールミル、スピードミル等を用いて、粉砕かつ混合し、金属鉄表面の凹部にハロゲン化金属微粒子を埋め込む方法や、バインダーを用いて金属鉄表面にハロゲン化金属微粒子を付着させる方法、ハロゲン化金属水溶液と金属鉄とを混合乾燥して金属鉄表面にハロゲン化金属微粒子を付着させる方法が好ましい。

　脱酸素剤組成物は水分含有量を少なくすることが好ましく、脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）の水分含有量は好ましくは０．２質量％以下、より好ましくは０．１質量％以下である。該脱酸素剤組成物は、本発明の多層容器を包装材料として使用するに際し、水分を得て酸素吸収機能を発揮する。また鉄粉主剤の脱酸素剤組成物は粒状物として用いられ、その大きさは平均粒径で好ましくは０．３ｍｍ以下、より好ましくは０．２ｍｍ以下、更に好ましくは０．０５～０．２ｍｍである。

　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）に用いられる熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）としては、ビカット軟化点が１１０～１３０℃の熱可塑性樹脂が好ましい。軟化点が上記範囲の熱可塑性樹脂を使用することにより、脱酸素性多層体の熱成形加工に際し、酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）中の脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）周辺の局部的な過熱を防ぐことができ、外観の良好な容器に成形することが可能となる。
　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）に用いられる熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）の具体例としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブタジエン、ポリメチルペンテン等のポリオレフィン類、エラストマーおよびこれらの変性物、あるいはこれらの混合樹脂が挙げられる。中でも、ポリプロピレンを主成分とする樹脂が好ましく用いられる。また、酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）に用いられる熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）は、押出機内で該樹脂の融点以上の熱履歴を１回以上受けていてもよく、いわゆるリサイクル樹脂を使用することもできる。このリサイクル樹脂は、上記記載の熱可塑性樹脂を主成分とするものであれば単一であっても混合物であってもよい。例えば、本発明の脱酸素性多層体や多層容器を成形した際に発生した端材を粉砕したもの、もしくは粉砕した破材を再度溶融させストランド状に押し出した後ペレタイズしたもの、又はそれらの混合物を、リサイクル樹脂として使用することができる。
　なお、本発明において、酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）に用いられる熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）が接着性樹脂であることはない。

　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）と熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）との質量比（（ｂ１－ｉ）／（ｂ１－ｉｉ））は、酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）と接着性樹脂（ｂ２）との配合比率に応じて適宜決定されるが、好ましくは１０／９０～９０／１０、より好ましくは２０／８０～８０／２０である。当該範囲内であれば、容器の成形加工性及び外観に悪影響を与えることなく良好な脱酸素性能を発揮することができる。

　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）には、発泡防止及び放置失効性改良の観点から、酸化カルシウムを添加するのが好ましい。また、必要に応じて、フェノール系、リン系等の酸化防止剤、有機系又は無機系染料や顔料等の着色剤、シラン系、チタネート系等の分散剤、ポリアクリル酸系の吸水剤、シリカ、クレー等の充填剤、ゼオライト、活性炭等のガス吸着剤等の添加剤を添加することができる。

　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）は、脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）と熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）とを混練し、更に必要に応じて酸化カルシウム等の添加剤を混練し、熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）中に脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）を均一に分散させることで得られる。なお、添加剤を添加する場合、添加剤を均一に分散させる観点から、まず添加剤を熱可塑性樹脂に混練して添加剤含有樹脂組成物を調製し、次いで、脱酸素剤組成物と熱可塑性樹脂と添加剤含有樹脂組成物とを混練することで酸素吸収性樹脂組成物を調製することが好ましい。

２－２．接着性樹脂（ｂ２）
　接着性樹脂（ｂ２）としては、特に限定されず、公知の接着性熱可塑性樹脂を用いることができる。例えば、オレフィン系樹脂をアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸等の不飽和カルボン酸で変性した酸変性ポリオレフィン類等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）と接着性樹脂（ｂ２）との相溶性の観点からは、接着性樹脂（ｂ２）としては、酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）に用いられる熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）と同じ樹脂を不飽和カルボン酸で変性したものが好ましい。例えば、酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）に用いられる熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）がポリプロピレンを主成分とする樹脂である場合には、接着性樹脂（ｂ２）としては、ポリプロピレンを主成分とする酸変性熱可塑性樹脂が好ましい。
　また、酸素透過層（Ａ）との接着性の観点からは、酸素透過層（Ａ）を構成する樹脂と同じ樹脂を不飽和カルボン酸で変性したものが好ましく、酸素透過層（Ａ）を構成する酸素透過性樹脂がポリオレフィンである場合、接着性樹脂（ｂ２）は、酸素透過層（Ａ）を構成するポリオレフィンと同じ樹脂を酸変性したものであることが好ましい。

　酸素吸収性接着層（Ｂ）における酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）と接着性樹脂（ｂ２）との質量比（ｂ１／ｂ２）は、酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）と樹脂（ｂ１－ｉｉ）との配合比率に応じて適宜決定されるが、酸素吸収性と接着性とのバランスの観点から、好ましくは４０／６０～７０／３０、より好ましくは４５／５５～７０／３０、更に好ましくは５０／５０～７０／３０である。

　上述のとおり、酸素吸収性接着層（Ｂ）は、酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）と接着性樹脂（ｂ２）とを主成分として含むものである。よって、酸素吸収性接着層（Ｂ）は、少なくとも脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）と、熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）と、接着性樹脂（ｂ２）とから構成される。
　酸素吸収性接着層（Ｂ）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）の含有量は、酸素吸収性と接着性とのバランスを維持しつつ優れた酸素吸収性を実現する観点から、酸素吸収性接着層（Ｂ）を構成する材料１００質量％に対して５～５０質量％であり、好ましくは１５～４５質量％、より好ましくは２５～４０質量％である。
　また、酸素吸収性接着層（Ｂ）における接着性樹脂（ｂ２）の含有量は、酸素吸収性と接着性とのバランスを維持しつつ優れた接着性を実現する観点から、酸素吸収性接着層（Ｂ）を構成する材料１００質量％に対して２０～７０質量％であり、好ましくは２５～６５質量％、より好ましくは３０～６０質量％である。接着性樹脂（ｂ２）が多すぎると、酸素吸収性接着層（Ｂ）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）の含有量が減少してしまい、酸素吸収速度が遅くなる場合がある。また、一般に接着性樹脂（ｂ２）は高価であるため、経済的には使用量が少ない方が好ましい。

　酸素吸収性接着層（Ｂ）を構成する材料は、酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）と接着性樹脂（ｂ２）とを混練することで得られる。なお、本発明の効果を阻害しない範囲であれば、必要に応じて更に添加剤を混練してもよい。

　酸素吸収性接着層（Ｂ）の厚みは、多層容器の全厚みの１０～３０％であり、好ましくは１５～３０％、より好ましくは１５～２５％である。当該範囲内であれば、容器の成形加工性及び外観に悪影響を与えることなく良好な接着性を有しつつ、さらに脱酸素性能を発揮することができる。一般に接着性樹脂（ｂ２）は高価であるため、経済的観点からは、接着性樹脂（ｂ２）の使用量が少なくなるように酸素吸収性接着層（Ｂ）の厚みが薄い方が好ましい。

３．ガスバリア層（Ｃ）
　ガスバリア層（Ｃ）は、容器外部から進入する酸素を遮断する役割を果たす。
　ガスバリア層（Ｃ）は、ガスバリア樹脂を主成分として含み、当該ガスバリア樹脂は、メタキシリレンジアミン単位を７０モル％以上含むジアミン単位と、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸単位７５～９６モル％及び芳香族ジカルボン酸単位２５～４モル％を含むジカルボン酸単位とからなるポリアミド樹脂（Ｘ）である。

　ポリアミド樹脂（Ｘ）中のジアミン単位は、優れたガスバリア性を発現させる観点から、メタキシリレンジアミン単位を７０モル％以上含み、好ましくは８０～１００モル％、より好ましくは９０～１００モル％である。
　メタキシリレンジアミン単位以外のジアミン単位を構成しうる化合物としては、パラキシリレンジアミン等の芳香族ジアミン、１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１，４－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン等の脂環式ジアミン、テトラメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、２－メチル－１，５－ペンタンジアミン等の直鎖状又は分岐状の脂肪族ジアミン等を例示できるが、これらに限定されない。

　ポリアミド樹脂（Ｘ）中のジカルボン酸単位は、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸単位７５～９６モル％及び芳香族ジカルボン酸単位２５～４モル％を含む。ポリアミド樹脂（Ｘ）中のジカルボン酸単位のうち、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸単位の含有量は、好ましくは８８～９６モル％、より好ましくは９０～９４モル％であり、芳香族ジカルボン酸単位の含有量は、好ましくは１２～４モル％、より好ましくは１０～６モル％である。

　ジカルボン酸単位のうち、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸単位を７５モル％以上含むことにより、ガスバリア性の低下や結晶性の過度の低下を避けることができる。また、芳香族ジカルボン酸単位を４モル％以上含むことにより、ポリアミド樹脂（Ｘ）の非晶性が増加して結晶化速度が低下するため、容器成形時の熱成形性が良好になる。

　芳香族ジカルボン酸単位の含有量が２５モル％を超えると、ポリアミド樹脂（Ｘ）の重合が、多層容器の成形に必要な溶融粘度まで到達しないため多層容器の作製が困難となる。さらにポリアミド樹脂（Ｘ）が結晶性をほとんど示さなくなるため、該ポリアミド樹脂（Ｘ）をガスバリア層として用いた多層容器は、８０～１００℃の熱水浸漬処理によるボイル殺菌処理や１００℃以上の加圧熱水処理（レトルト処理）等の加熱殺菌を行ったり、高温保管を行うと、白化が大きくなり好ましくない。

　炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸単位を構成しうる化合物としては、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、１，１０－デカンジカルボン酸、１，１１－ウンデカンジカルボン酸、１，１２－ドデカンジカルボン酸等を例示できるが、これらに限定されるものではない。これらは単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中でも、アジピン酸が好ましい。

　芳香族ジカルボン酸単位を構成しうる化合物としては、テレフタル酸、イソフタル酸、２，６－ナフタレンジカルボン酸等を例示できるが、これらに限定されるものではない。これらは単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中でも、昇華性や入手の容易さなどの観点からイソフタル酸が好ましい。

　本発明において、ポリアミド樹脂（Ｘ）は、結晶性であり、且つ脱偏光光度法における１６０℃における結晶化による半結晶化時間（ＳＴ（Ｐ））が、好ましくは８０秒以上７００秒以下、より好ましくは８０秒以上６５０秒以下、更に好ましくは８５秒以上３００秒以下、より更に好ましくは９０秒以上２００秒以下の範囲である。半結晶化時間を８０秒以上に制御することで、多層容器の深絞り成形等の二次加工時に結晶化による成形不良を抑制することができる。半結晶化時間が７００秒以下であれば、二次加工性を保持したまま、結晶性が過度に低下するのを防ぐことができ、さらに熱水処理時やレトルト処理時のポリアミド層の軟化により多層容器が変形することを抑制できる。

　また、ポリアミド樹脂（Ｘ）の２３℃、６０％ＲＨ環境下における酸素透過係数は、良好なガスバリア性の観点から、好ましくは０．０９ｍｌ・ｍｍ／ｍ²・ｄａｙ・ａｔｍ以下、より好ましくは０．０５～０．０９ｍｌ・ｍｍ／ｍ²・ｄａｙ・ａｔｍ、更に好ましくは０．０５～０．０７０ｍｌ・ｍｍ／ｍ²・ｄａｙ・ａｔｍである。酸素透過係数は、ＡＳＴＭ　Ｄ３９８５に準じて測定することができ、例えば、ＭＯＣＯＮ社製「ＯＸ－ＴＲＡＮ　２／２１」を使用して測定することができる。

　ポリアミド樹脂（Ｘ）は、メタキシリレンジアミンを７０モル％以上含むジアミン成分と炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸７５～９６モル％及び芳香族ジカルボン酸２５～４モル％を含むジカルボン酸成分とを重縮合することで得ることができる。重縮合時に分子量調整剤として少量のモノアミンやモノカルボン酸を加えてもよい。

　ポリアミド樹脂（Ｘ）は、溶融重合法により重縮合した後、さらに固相重合することにより製造されたものであることが好ましい。溶融重縮合法としては、例えばジアミン成分とジカルボン酸成分とからなるナイロン塩を、水の存在下に加圧下で昇温し、加えた水および縮合水を除きながら溶融状態で重合させる方法が挙げられる。また、ジアミン成分を溶融状態のジカルボン酸成分に直接加えて、重縮合する方法を挙げることもできる。この場合、反応系を均一な液状状態に保つために、ジアミン成分をジカルボン酸成分に連続的に加え、その間、反応温度が生成するオリゴアミド及びポリアミド樹脂の融点よりも下回らないように反応系を昇温しつつ重縮合が進められる。

　固相重合は、溶融重縮合で得られたポリマーを一旦取り出した後に行うことが好ましい。固相重合で用いられる加熱装置としては、連続式の加熱装置よりも、気密性に優れ、高度に酸素とポリアミド樹脂との接触を絶つことができる回分式加熱装置が好ましく、特にタンブルドライヤー、コニカルドライヤー、ロータリードライヤー等と称される回転ドラム式の加熱装置およびナウタミキサーと称される内部に回転翼を備えた円錐型の加熱装置が好適に使用できるが、これらに限定されるものではない。

　ポリアミド樹脂の固相重合工程は、例えば、ポリアミド樹脂ペレット同士が融着したり、ポリアミド樹脂ペレットが装置内壁に付着したりしないように、ポリアミド樹脂の結晶化度を高める第一の工程、ポリアミド樹脂の分子量を高める第二の工程、所望の分子量まで固相重合を進めた後にポリアミド樹脂を冷却する第三の工程により進められることが好ましい。第一の工程はポリアミド樹脂のガラス転移温度以下で行うことが好ましい。第二の工程は減圧下でポリアミド樹脂の融点よりも低い温度で行うことが好ましいが、これに限定されるものではない。

　ポリアミド樹脂（Ｘ）は、本発明の効果を損なわない範囲で、滑剤、艶消剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、紫外線吸収剤、結晶化核剤、可塑剤、難燃剤、帯電防止剤、着色防止剤、ゲル化防止剤等の任意の添加剤を含有してもよい。

　ガスバリア層（Ｃ）の厚みは特に限定されないが、ガスバリア性、透明性及びコストの観点から、多層容器の全厚みの好ましくは２～２０％、より好ましくは５～１５％、更に好ましくは５～１０％である。

４．酸素吸収性接着層（Ｄ）
　ガスバリア層（Ｃ）の外層に積層されていてもよい酸素吸収性接着層（Ｄ）は、ガスバリア層（Ｃ）と保護層（Ｅ）とを十分な強度で接着させる役割を果たすと共に、容器外から侵入してくる酸素を吸収する役割を果たし、かつ、ガスバリア層（Ｃ）を保護する役割をも果たす。

　酸素吸収性接着層（Ｄ）は、脱酸素剤組成物（ｄ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｄ１－ｉｉ）を含む酸素吸収性樹脂組成物（ｄ１）と接着性樹脂（ｄ２）とを主成分として含む。
　酸素吸収性樹脂組成物（ｄ１）としては、上述した酸素吸収性樹脂組成物を用いることができ、酸素吸収性接着層（Ｂ）で用いられる酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）と同一でも異なっていてもよい。また、接着性樹脂（ｄ２）としては、上述した接着性熱可塑性樹脂を用いることができ、酸素吸収性接着層（Ｂ）で用いられる接着性樹脂（ｂ２）と同一でも異なっていてもよい。
　なお、本発明において、酸素吸収性樹脂組成物（ｄ１）に用いられる熱可塑性樹脂（ｄ１－ｉｉ）が接着性樹脂であることはない。

　酸素吸収性接着層（Ｄ）における酸素吸収性樹脂組成物（ｄ１）と接着性樹脂（ｄ２）との質量比（ｄ１／ｄ２）は、酸素吸収性樹脂組成物（ｄ１）における脱酸素剤組成物（ｄ１－ｉ）と熱可塑性樹脂（ｄ１－ｉｉ）との配合比率に応じて適宜決定されるが、酸素吸収性と接着性とのバランスの観点から、好ましくは４０／６０～７０／３０、より好ましくは４５／５５～７０／３０、更に好ましくは５０／５０～７０／３０である。

　酸素吸収性接着層（Ｄ）における脱酸素剤組成物（ｄ１－ｉ）の含有量は、酸素吸収性と接着性とのバランスを維持しつつ優れた酸素吸収性を実現する観点から、酸素吸収性接着層（Ｄ）を構成する材料１００質量％に対して５～５０質量％であり、好ましくは１５～４５質量％、より好ましくは２５～４０質量％である。
　また、酸素吸収性接着層（Ｄ）における接着性樹脂（ｄ２）の含有量は、酸素吸収性と接着性とのバランスを維持しつつ優れた接着性を実現する観点から、酸素吸収性接着層（Ｂ）を構成する材料１００質量％に対して２０～７０質量％であり、好ましくは２５～６５質量％、より好ましくは３０～６０質量％である。接着性樹脂（ｄ２）が多すぎると、酸素吸収性接着層（Ｄ）における脱酸素剤組成物（ｄ１－ｉ）の含有量が減少してしまい、酸素吸収速度が遅くなる場合がある。また、一般に接着性樹脂（ｄ２）は高価であるため、経済的には使用量が少ない方が好ましい。

　酸素吸収性接着層（Ｄ）の厚みは、多層容器の全厚みの１０～３０％であり、好ましくは１５～３０％、より好ましくは１５～２５％である。当該範囲内であれば、容器の成形加工性及び外観に悪影響を与えることなく良好な脱酸素性能を発揮することができる。一般に接着性樹脂（ｄ２）は高価であるため、経済的観点からは、接着性樹脂（ｄ２）の使用量が少なくなるように酸素吸収性接着層（Ｄ）の厚みが薄い方が好ましい。

５．保護層（Ｅ）
　酸素吸収性接着層（Ｄ）の外層に積層されていてもよい保護層（Ｅ）は、ガスバリア層（Ｃ）及び酸素吸収性接着層（Ｄ）を保護する役割を果たす。
　保護層（Ｅ）は、熱可塑性樹脂を主成分として含むことが好ましい。例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリブタジエン、ポリメチルペンテン、エチレン－プロピレンコポリマー、プロピレン－エチレンブロックコポリマー等のポリオレフィン類；エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－アクリル酸エステル共重合体、エチレン－メタクリル酸共重合体、エチレン－メタクリル酸エステル共重合体等のポリオレフィン共重合体；前記ポリオレフィン類又は前記ポリオレフィン共重合体とシリコン樹脂とのグラフト重合物；ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル；ナイロン６、ナイロン６６等のポリアミド；アイオノマー；エラストマー等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。中でも、ポリプロピレン樹脂、ポリアミド樹脂及びポリエステル樹脂からなる群から選ばれる少なくとも１つであることが好ましく、ポリプロピレン樹脂がより好ましい。
　保護層（Ｅ）の厚みは特に限定されず、多層容器の層構成によって異なるが、多層容器の全厚みの好ましくは１５～６０％、より好ましくは２０～４０％、更に好ましくは２０～３０％である。

　多層容器の全厚みは、容器としての剛性、耐衝撃性、バリア性の観点から、好ましくは０．２～２．０ｍｍ、より好ましくは０．５～１．８ｍｍ、更に好ましくは０．８～１．５ｍｍである。

　上記の各層は、各層材料の性状、加工目的、加工工程等に応じて、共押出し法、各種ラミネート法、各種コーティング法などの公知の方法を適宜組み合わせて積層することができる。例えば、酸素透過層（Ａ）、酸素吸収性接着層（Ｂ）及びガスバリア層（Ｃ）の各層に対応する押出機で各層を構成する材料を溶融混練した後、Ｔ－ダイ、サーキュラーダイ等の多層多重ダイスを通して同時溶融押出することによって、酸素透過層（Ａ）、酸素吸収性接着層（Ｂ）及びガスバリア層（Ｃ）が内層から外層へこの順に積層された３層以上の層構成を有する多層シートを脱酸素性多層体として得ることができる。
　得られた脱酸素性多層体を、その内層側を容器内方として加熱成形することで、所定の形状の多層容器に成形することができる。成形方法としては、真空成形、圧空成形、プラグアシスト成形等を適用することができる。一方、酸素透過層（Ａ）、酸素吸収性接着層（Ｂ）及びガスバリア層（Ｃ）の各層に対応する押出機で各層を構成する材料を溶融混練した後、サーキュラーダイにより中空状のパリソンを溶融押出し、金型でブロー成形をすることにより、脱酸素性多層容器を得てもよい。また、このときの成形温度は、ガスバリア樹脂として特定組成のポリアミド（Ｘ）を用いることにより、１６０～１７５℃の範囲に選ぶことができ、比較的低い温度域での成形加工が可能となる。容器成形のための加熱は、接触加熱、非接触加熱によって行うことができるが、接触加熱の方が、脱酸素性多層体内に発生する温度勾配を可及的に小さくすることができ、各層の伸びムラ等の容器の外観不良を少なくすることができる。

　本発明の多層容器は、酸素バリア性及び酸素吸収性に優れ、かつ内容物の風味保持性に優れるため、種々の物品の包装に適している。
　本発明の多層容器の被保存物としては、牛乳、乳製品、ジュース、コーヒー、茶類、アルコール飲料等の飲料；ソース、醤油、ドレッシング等の液体調味料、スープ、シチュー、カレー、乳幼児用調理食品、介護調理食品等の調理食品；ジャム、マヨネーズ、ケチャップ、ゼリー等のペースト状食品；ツナ、魚貝等の水産製品；チーズ、バター等の乳加工品；肉、サラミ、ソーセージ、ハム等の畜肉加工品；にんじん、じゃがいも等の野菜類；卵；麺類；調理前の米類、調理された炊飯米、米粥等の加工米製品；粉末調味料、粉末コーヒー、乳幼児用粉末ミルク、粉末ダイエット食品、乾燥野菜、せんべい等の乾燥食品；農薬、殺虫剤等の化学品；医薬品；化粧品；ペットフード；シャンプー、リンス、洗剤等の雑貨品；種々の物品を挙げることができる。これらの中でもボイル処理、レトルト処理等の熱殺菌処理を施す、果肉、果実汁、コーヒー等を用いたゼリー、羊羹、調理炊飯米、加工米製品、乳幼児用調理食品、介護調理食品、カレー、スープ、シチュー、ジャム、マヨネーズ、ケチャップ、ペットフード、及び水産加工品に好適である。

　また、これらの被保存物の充填前後に、被保存物に適した形で、多層成形体からなる包装容器及び／又は被保存物の殺菌を施すことができる。殺菌方法としては、１００℃以下での熱水処理（ボイル処理）、１００℃以上の加圧熱水処理（レトルト処理）、１３０℃以上の超高温加熱処理等の加熱殺菌、紫外線、マイクロ波、ガンマ線等の電磁波を用いた電磁波殺菌、エチレンオキサイド等のガスを用いたガス処理、過酸化水素、次亜塩素酸等の薬剤を用いた薬剤殺菌等が挙げられる。

　以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

製造例１
（ポリアミド樹脂Ｘ１の製造）
　撹拌機、分縮器、冷却器、温度計、滴下槽および窒素ガス導入管を備えたジャケット付５０Ｌ反応缶に、アジピン酸（ＡｄＡ）（旭化成（株）製）１５０００ｇ（１０２．６モル）、イソフタル酸（ＩＰＡ）（エイ・ジイ・インタナショナル・ケミカル（株）製）１０８８ｇ（６．６モル）となるように投入し、また、ポリマー収量に対してリン濃度が３００ｐｐｍとなるように次亜リン酸ナトリウム一水和物、及びナトリウム濃度がポリマー収量に対して４０１ｐｐｍとなるように酢酸ナトリウムを投入した。重合装置内を十分窒素置換した後、さらに窒素気流下で１７０℃まで昇温してジカルボン酸を流動状態とした後、メタキシリレンジアミン（ＭＸＤＡ）（三菱ガス化学（株）製）１４７８３．８ｇ（１０８．５モル）を撹拌下に滴下した。この間、内温を連続的に２４５℃まで昇温させ、またメタキシリレンジアミンの滴下とともに留出する水は分縮器および冷却器を通して系外に除いた。メタキシリレンジアミン滴下終了後、内温を連続的に２５５℃まで昇温し、１５分間反応を継続した。その後、反応系内圧を６００ｍｍＨｇまで１０分間で連続的に減圧し、その後、４０分間反応を継続した。この間、反応温度を２６０℃まで連続的に昇温させた。反応終了後、反応缶内を窒素ガスにて０．２ＭＰａの圧力を掛けポリマーを重合槽下部のノズルよりストランドとして取出し、水冷後に切断し、ポリアミド樹脂Ｘ１のペレットを得た。

製造例２
（ポリアミド樹脂Ｘ２の製造）
　製造例１で得たポリアミド樹脂Ｘ１のペレットに対し、タンブラーを用いて、滑剤としてステアリン酸カルシウム（日油（株）製）４００ｐｐｍを添加してドライブレンドすることで、ポリアミド樹脂Ｘ２のペレットを得た。

製造例３
（ポリアミド樹脂Ｘ３の製造）
　ジカルボン酸成分の合計を１００モル％としたときのモル比を、アジピン酸９０モル％及びイソフタル酸１０モル％に変更したこと以外は実施例１と同様にして、ポリアミド樹脂Ｘ３のペレットを得た。

　製造例１～３で得られたポリアミド樹脂の相対粘度、末端基濃度、ガラス転移温度、融点及び半結晶化時間は以下の方法で測定した。また、製造例１～３で得られたポリアミド樹脂からそれぞれ厚さ５０μｍの無延伸フィルムを作製し、その酸素透過係数を以下の方法で測定した。結果を表１に示す。

（１）相対粘度
　ペレット状サンプル０．２ｇを精秤し、９６％硫酸２０ｍｌに２０～３０℃で撹拌溶解した。完全に溶解した後、速やかにキャノンフェンスケ型粘度計に溶液５ｍｌを取り、２５℃の恒温漕中で１０分間放置後、落下時間（ｔ）を測定した。また、９６％硫酸そのものの落下時間（ｔ_０）も同様に測定した。ｔ及びｔ_０から次式により相対粘度を算出した。
　　　相対粘度＝ｔ／ｔ_０

（２）ポリアミド樹脂の末端基濃度
（ａ）末端アミノ基濃度（［ＮＨ_２］ｍｍｏｌ／ｋｇ）
　ポリアミド樹脂０．５ｇを精秤し、フェノール／エタノール＝４／１容量溶液３０ｍｌにポリアミドを撹拌下に溶解した。ポリアミドが完全に溶解した後、Ｎ／１００塩酸で中和滴定して求めた。
（ｂ）末端カルボキシル基濃度（［ＣＯＯＨ］ｍｍｏｌ／ｋｇ）
　ポリアミド樹脂０．５ｇを精秤し、ベンジルアルコール３０ｍｌに窒素気流下１６０～１８０℃でポリアミドを撹拌下に溶解した。ポリアミドが完全に溶解した後、窒素気流下８０℃まで冷却し、撹拌しながらメタノール１０ｍｌを加え、Ｎ／１００水酸化ナトリウム水溶液で中和滴定して求めた。

（３）ガラス転移温度及び融点
　示差走査熱量計（（株）島津製作所製「ＤＳＣ－６０」）を用い、昇温速度１０℃／分で窒素気流下にＤＳＣ測定（示差走査熱量測定）を行い、ガラス転移温度（Ｔｇ）及び融点（Ｔｍ）を求めた。

（４）半結晶化時間
　まず、厚さ１００μｍのポリアミド樹脂からなる無延伸フィルムを作製した。装置は、半結晶化時間測定装置「ＭＫ７０１」（（株）コタキ製作所製）を用いた。次に、厚み１００μｍのポリアミド樹脂フィルムを５枚重ねたものを２６０℃の熱風環境で３分間溶融した後、１６０℃のオイルバスに浸漬し、結晶化終了までの透過光変化量を測定し、結晶化終了までの透過光変化量の１／２を示す時間（半結晶化時間）を脱偏光強度法によって求めた。

（５）無延伸フィルムの酸素透過係数
　ポリアミド樹脂からなる無延伸フィルムの酸素透過係数の測定は、ＡＳＴＭ　Ｄ３９８５に準拠して行った。具体的には、試料として、厚さ５０μｍのポリアミド樹脂からなる無延伸フィルムを作製した。また、酸素透過率測定装置（ＭＯＣＯＮ社製「ＯＸ－ＴＲＡＮ　２／６１」）を使用して、２３℃、６０％ＲＨ環境下における無延伸フィルムの酸素透過率を測定した。

（６）鉄粉の平均粒径および最大粒径の測定
　レーザー回折散乱式粒度分布測定器「ＳＫレーザーマイクロンサイザーＬＭＳ－２０００ｅ」（（株）セイシン企業製）を用いて、鉄粉の平均粒径および最大粒径を測定した。

実施例１
　鉄粉（平均粒径０．１ｍｍ、最大粒径０．３ｍｍ）を加熱ジャケット付き真空混合乾燥機中に入れ、１３０℃、１０ｍｍＨｇの減圧下で加熱乾燥しつつ、鉄粉１００質量部に対し、塩化カルシウム：水＝１：１（質量比）の割合で混合した混合水溶液２質量部を噴霧して、塩化カルシウムを鉄粉表面に付着させた粒状の脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）を調製した。
　次に、３２ｍｍφの同方向回転二軸押出機を用いて、酸化カルシウム（平均粒径１０μｍ、最大粒径５０μｍ）とホモポリプロピレン（日本ポリプロ（株）製「ノバテックＰＰ　ＦＹ６」）を５０：５０（質量比）で混練し、ストランド状に押し出し、ブロワー付きネットベルトで冷却後、ストランドカッターで、酸化カルシウム添加樹脂組成物ペレットを得た。
　同様に、３２ｍｍφの同方向回転二軸押出機を用いて、フェノール系酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製「Ｉｒｇａｎｏｘ１３３０」、化学名：１，３，５－トリメチル－２，４，６－トリス（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンジル）ベンゼン）と、リン系酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製「Ｉｒｇａｆｏｓ１６８」、化学名：トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）フォスファイト）と、ホモポリプロピレン（日本ポリプロ（株）製「ノバテックＰＰ　ＦＹ６」）とを、０．１：０．１：９９．８（質量比）で混練し、ストランド状に押し出し、ブロワー付きネットベルトで冷却後、ストランドカッターで、酸化防止剤添加樹脂組成物ペレットを得た。
　続いて、３２ｍｍφの同方向回転二軸押出機を用いて、前記脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）と、ホモポリプロピレン（日本ポリプロ（株）製「ノバテックＰＰ　ＦＹ６」）と、酸化カルシウム添加樹脂組成物ペレットと、酸化防止剤添加樹脂組成物ペレットとを、６０：３６：３：１（質量比）で混練し、ストランド状に押し出し、ブロワー付きネットベルトで冷却後、ストランドカッターで、酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）ペレットを得た。ここで、酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）の質量比（ｂ１－ｉ）／（ｂ１－ｉｉ）は６０／４０である。

　次いで、４０ｍｍφの第１～第３押出機、フィードブロック、Ｔダイ、冷却ロール及びシート引取機からなる多層シート成形装置を用い、各押出機から、第１押出機；製造例１で得たポリアミドＸ１、第２押出機；得られた酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）ペレットと接着性樹脂（ｂ２）ペレットと５０：５０（質量比）でドライブレンドしたもの、第３押出機；ホモポリプロピレン（日本ポリプロ（株）製「ノバテックＰＰ　ＦＹ６」）と酸化チタン６０％含有ポリプロピレンベースのホワイトマスターバッチ（東京インキ（株）製）とを９０：１０（質量比）でドライブレンドしたものを押し出し、多層シート（脱酸素性多層体）を得た（総厚み１ｍｍ）。なお、接着性樹脂（ｂ２）として無水マレイン酸変性ポリプロピレン（三菱化学（株）製「モディック　Ｐ６０４Ｖ」）を用いた。多層シートの層構成は、酸素透過層（Ａ）（ＰＰ，内層）／酸素吸収性接着層（Ｂ）／ガスバリア層（Ｃ）／酸素吸収性接着層（Ｄ）／保護層（Ｅ）（ＰＰ，外層）からなる。得られたシートの内層側を容器内方として加熱成形して、表２に示す３種５層の多層容器を得た。
　なお、多層容器の全厚み及び各層の比率は、多層容器をカッターで切断し、その断面を光学顕微鏡により測定した。具体的には、多層容器の側面中央部２点及び底面中央部２点の計４点について、各点の容器厚み（全厚み）及び各層の厚さを測定し、各点において、全厚みに対する各層の厚み比率を求め、その平均値を算出した。測定した４点の各厚み比率は、平均値の±３％の範囲内であった。特に、本発明の多層容器では、いずれの測定点においても、各層の比率が所定の数値範囲を満たしていた。

実施例２
　ポリアミド樹脂Ｘ１をポリアミド樹脂Ｘ２に変更したこと以外は実施例１と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

実施例３
　ポリアミド樹脂Ｘ１をポリアミド樹脂Ｘ３に変更したこと以外は実施例１と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

実施例４
　多層容器の全厚みに対するガスバリア層（Ｃ）の厚み比率が１０％となるように、多層容器の全厚みに対する各層の厚み比率を表２に示すように変更したこと以外は実施例２と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

実施例５
　多層容器の全厚みに対するガスバリア層（Ｃ）の厚み比率が１５％となるように、多層容器の全厚みに対する各層の厚み比率を表２に示すように変更したこと以外は実施例２と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

実施例６
　多層容器の全厚みに対する酸素透過層（Ａ）及び酸素吸収性接着層（Ｂ）の厚み比率がそれぞれ３７％及び１０％となるように、多層容器の全厚みに対する各層の厚み比率を表２に示すように変更したこと以外は実施例２と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

実施例７
　多層容器の全厚みに対する酸素透過層（Ａ）及び酸素吸収性接着層（Ｂ）の厚み比率がそれぞれ１７％及び３０％となるように、多層容器の全厚みに対する各層の厚み比率を表２に示すように変更したこと以外は実施例２と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

実施例８
　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）の質量比（ｂ１－ｉ）／（ｂ１－ｉｉ）を２０／８０に変更したこと、並びに多層容器の全厚みに対する酸素透過層（Ａ）の厚み比率が３２％となるように、多層容器の全厚みに対する各層の厚み比率を表２に示すように変更したこと以外は実施例２と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

実施例９
　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）の質量比（ｂ１－ｉ）／（ｂ１－ｉｉ）を４０／６０に変更したこと以外は実施例８と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

実施例１０
　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）の質量比（ｂ１－ｉ）／（ｂ１－ｉｉ）を８０／２０に変更したこと以外は実施例８と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

実施例１１
　多層シートの総厚みを０．５ｍｍとしたこと、並びに多層容器の全厚みに対する酸素透過層（Ａ）の厚み比率が３２％となるように、多層容器の全厚みに対する各層の厚み比率を表２に示すように変更したこと以外は実施例２と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

実施例１２
　多層シートの総厚みを０．７５ｍｍとしたこと以外は実施例１１と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

実施例１３
　多層シートの総厚みを１．２ｍｍとしたこと以外は実施例１１と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

実施例１４
　多層シートの総厚みを１．５ｍｍとしたこと以外は実施例１１と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

実施例１５
　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）の質量比（ｂ１－ｉ）／（ｂ１－ｉｉ）を４３／５７に変更したこと、酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）及び接着性樹脂（ｂ２）の質量比（ｂ１）／（ｂ２）を７０／３０に変更したこと、並びに多層容器の全厚みに対する酸素透過層（Ａ）の厚み比率が３０％となるように、多層容器の全厚みに対する各層の厚み比率を表２に示すように変更したこと以外は実施例２と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

比較例１
　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）の質量比（ｂ１－ｉ）／（ｂ１－ｉｉ）を３０／７０に変更したこと、酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）及び接着性樹脂（ｂ２）の質量比（ｂ１）／（ｂ２）を８５／１５に変更したこと、並びに多層容器の全厚みに対する酸素透過層（Ａ）の厚み比率が３１％となるように、多層容器の全厚みに対する各層の厚み比率を表２に示すように変更したこと以外は実施例２と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

比較例２
　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）の質量比（ｂ１－ｉ）／（ｂ１－ｉｉ）を５／９５に変更したこと、並びに酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）及び接着性樹脂（ｂ２）の質量比（ｂ１）／（ｂ２）を３０／７０に変更したこと以外は比較例１と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

比較例３
　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）の質量比（ｂ１－ｉ）／（ｂ１－ｉｉ）を３０／７０に変更したこと、並びに多層容器の全厚みに対する酸素吸収性接着層（Ｂ）の厚み比率が５％となるように、多層容器の全厚みに対する各層の厚み比率を表２に示すように変更したこと以外は実施例２と同様にして、表２に示す３種５層の多層容器を得た。

比較例４
　酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）を使用せず、第１～第３押出機、フィードブロック、Ｔダイ、冷却ロール及びシート引取機からなる多層シート成形装置を用い、各押出機から、第１押出機；製造例２で得たポリアミドＸ２、第２押出機；ホモポリプロピレン（日本ポリプロ（株）製「ノバテックＰＰ　ＦＹ６」）と酸化チタン６０％含有ポリプロピレンベースのホワイトマスターバッチ（東京インキ（株）製）とを９０：１０（質量比）でドライブレンドしたもの、および第３押出機；接着性樹脂（ｂ２）として無水マレイン酸変性ポリプロピレン（三菱化学（株）製「モディック　Ｐ６０４Ｖ」）を押し出し、多層シート（脱酸素性多層体）を得た。多層シートの層構成は、酸素透過層（Ａ）（ＰＰ，内層）／接着層（ＡＤ）／ガスバリア層（Ｃ）／接着層（ＡＤ）／保護層（Ｅ）（ＰＰ，外層）からなる。得られたシートの内層側を容器内方として加熱成形して、表２に示す３種５層の多層容器を得た。
　なお、多層容器の全厚み及び各層の比率は、実施例１と同様にして測定した。

　実施例及び比較例で作製した多層容器について、容器の外観、酸素透過率及びＬ－アスコルビン酸残存率を以下のようにして評価した。結果を表２に示す。

（１）容器の外観
　目視により、容器外観を確認した。
　　○：容器の内面及び外側は平滑であった。
　　×：容器の内面又は外側に鉄粉の凹凸が見られた。又は容器が変形した。

（２）接着性
　実施例及び比較例で作製した多層容器に、蒸留水を１００ｍｌ充填し、アルミ箔積層フィルムで熱溶着して開口部を密封した。これら容器を、オートクレーブ（（株）トミー精工製「ＳＲ－２４０」）を用いて１２１℃３０分間、レトルト処理を行った。この時点で、層間剥離を確認し、層間剥離が見られない容器に関しては、２３℃５０％ＲＨの恒温室に１週間保管後、１００ｃｍの高さからコンクリート床への落下試験を１回行い、層間剥離の有無により、接着性を評価した。なお、各条件３個の容器で接着性を評価した。
　　○：落下試験後、層間剥離が全くみられなかった。
　　×：レトルト後もしくは落下試験後に、１個以上の容器で層間剥離がみられた。

（３）酸素透過率
　多層容器の酸素透過率は、酸素透過率測定装置（ＭＯＣＯＮ社製「ＯＸ－ＴＲＡＮ　２／６１」）を使用し、ＡＳＴＭ　Ｄ３９８５に準じた。まず、実施例及び比較例で作製した多層容器を、オートクレーブ（（株）トミー精工製「ＳＲ－２４０」）を用いて１２１℃３０分間、レトルト処理を行った。その後、蒸留水を３０ｍｌ充填し、アルミ箔積層フィルムで熱溶着して開口部を密封した。開口部のアルミ箔積層フィルムに２ヵ所穴をあけそれぞれの穴に所定の銅管を差し込み、エポキシ樹脂系接着剤（コニシ（株）製「ボンドクイックセット」）を用いて固定および密封した。その後、温度２３℃、容器外部の湿度５０％ＲＨ、容器内部の湿度１００％ＲＨの条件下で、１２時間、３日、３０日及び６０日保存後のそれぞれの酸素透過率を測定した。

（４）Ｌ－アスコルビン酸残存率
　多層容器の開口部からＬ－アスコルビン酸１０％水溶液を８０ｍｌ充填し、アルミ箔積層フィルムで熱溶着して開口部を密封した。オートクレーブ（（株）トミー精工製「ＳＲ－２４０」）を用いて１２１℃３０分間、レトルト処理を行った後、この容器を２３℃、５０％ＲＨの環境下に３ヶ月間保存した。
　次いで、内容液を取り出し、１００ｍｌ容量のトールビーカーに内容液１０ｍｌを入れ、メタリン酸と酢酸の混合水溶液５ｍｌと蒸留水４０ｍｌを加えた。０．０５ｍｏｌ／ｌのヨウ素溶液を滴定液とし、電位差滴定装置を用いて変曲点検出法により滴定を行い、その結果からＬ－アスコルビン酸残存率を求めた。
　なお、Ｌ－アスコルビン酸の残存率が高ければ、内容物の酸化劣化を抑制する効果に優れていることを意味する。

　表２に示すように、酸素吸収性接着層（Ｂ）における接着性樹脂（ｂ２）の含有量が、酸素吸収性接着層（Ｂ）を構成する材料１００質量％に対して２０質量％未満である比較例１では、接着性が不十分であり、また、容器が変形して外観不良を生じた。酸素吸収性接着層（Ｂ）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）の含有量が、酸素吸収性接着層（Ｂ）を構成する材料１００質量％に対して５質量％未満である比較例２では、酸素バリア性及び酸素吸収性が不十分であった。多層容器の全厚みに対する酸素吸収性接着層（Ｂ）の厚み比率が低すぎる比較例３では、接着性が不十分であった。酸素吸収性接着層に代えて、酸素吸収性樹脂組成物を含有しない単なる接着層を用いた比較例４では、酸素バリア性及び酸素吸収性が不十分であった。
　これらに対して、実施例１～１５の本発明の多層容器は、熱成型加工により外観が悪化することなく、かつ、加熱殺菌処理が必要な食品の包装材料として好適な酸素バリア性及び酸素吸収性を有する。

　本発明の多層容器は、熱成型加工により外観が悪化することなく、かつ、加熱殺菌処理が必要な食品の包装材料として好適な酸素バリア性及び酸素吸収性を有する。本発明の多層容器は、缶詰代替による顧客の利便性向上として、その工業的価値は非常に高い。

Claims (11)

1. 　酸素透過性樹脂を主成分として含む酸素透過層（Ａ）、脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）を含む酸素吸収性樹脂組成物（ｂ１）と接着性樹脂（ｂ２）とを主成分として含む酸素吸収性接着層（Ｂ）及びガスバリア樹脂を主成分として含むガスバリア層（Ｃ）が内層から外層へこの順に積層された３層以上の層構成を有する多層容器であって、
   　前記ガスバリア樹脂が、メタキシリレンジアミン単位を７０モル％以上含むジアミン単位と、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸単位７５～９６モル％及び芳香族ジカルボン酸単位２５～４モル％を含むジカルボン酸単位とからなるポリアミド樹脂（Ｘ）であり、
   　前記酸素吸収性接着層（Ｂ）における脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）の含有量が、酸素吸収性接着層（Ｂ）を構成する材料１００質量％に対して５～５０質量％であり、かつ、接着性樹脂（ｂ２）の含有量が、酸素吸収性接着層（Ｂ）を構成する材料１００質量％に対して２０～７０質量％であり、
   　前記酸素吸収性接着層（Ｂ）の厚みが、前記多層容器の全厚みの１０～３０％である、多層容器。
2. 　前記ガスバリア層（Ｃ）の外層に、脱酸素剤組成物（ｄ１－ｉ）及び熱可塑性樹脂（ｄ１－ｉｉ）を含む酸素吸収性樹脂組成物（ｄ１）と接着性樹脂（ｄ２）とを主成分として含む酸素吸収性接着層（Ｄ）が積層され、該酸素吸収性接着層（Ｄ）の外層に、熱可塑性樹脂を主成分として含む保護層（Ｅ）が積層されている、請求項１に記載の多層容器。
3. 　前記酸素透過層（Ａ）の厚みが、前記多層容器の全厚みの１０～４０％である、請求項１又は２に記載の多層容器。
4. 　前記ガスバリア層（Ｃ）の厚みが、前記多層容器の全厚みの２～２０％である、請求項１～３のいずれかに記載の多層容器。
5. 　前記酸素吸収性接着層（Ｂ）に用いられる脱酸素剤組成物（ｂ１－ｉ）が、鉄粉を主成分として含む脱酸素剤組成物である、請求項１～４のいずれかに記載の多層容器。
6. 　前記鉄粉の最大粒径が０．５ｍｍ以下であり、かつ平均粒径が０．３ｍｍ以下である、請求項５に記載の多層容器。
7. 　前記酸素吸収性接着層（Ｂ）に用いられる熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）が、ポリプロピレンを主成分とする樹脂である、請求項１～６のいずれかに記載の多層容器。
8. 　前記酸素吸収性接着層（Ｂ）に用いられる熱可塑性樹脂（ｂ１－ｉｉ）が、ポリプロピレンを主成分とする樹脂であり、押出機内で該樹脂の融点以上の熱履歴を１回以上受けている、請求項１～７のいずれかに記載の多層容器。
9. 　前記酸素透過層（Ａ）に用いられる酸素透過性樹脂が、ポリプロピレン樹脂である、請求項１～８のいずれかに記載の多層容器。
10. 　保護層（Ｅ）に用いられる熱可塑性樹脂が、ポリプロピレン樹脂、ポリアミド樹脂及びポリエステル樹脂からなる群から選ばれる少なくとも１つである、請求項２～９のいずれかに記載の多層容器。
11. 　前記保護層（Ｅ）の厚みが、前記多層容器の全厚みの１５～６０％である、請求項２～１０のいずれかに記載の多層容器。