WO2014132319A1 - ボイラ - Google Patents

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WO2014132319A1
WO2014132319A1 PCT/JP2013/054835 JP2013054835W WO2014132319A1 WO 2014132319 A1 WO2014132319 A1 WO 2014132319A1 JP 2013054835 W JP2013054835 W JP 2013054835W WO 2014132319 A1 WO2014132319 A1 WO 2014132319A1
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WO
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reheater
boiler
superheater
heat transfer
furnace
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French (fr)
Inventor
浩都 草加
研二 山本
強 柴田
申士 津田
Original Assignee
株式会社 日立製作所
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22G—SUPERHEATING OF STEAM
    • F22G7/00—Steam superheaters characterised by location, arrangement, or disposition
    • F22G7/12—Steam superheaters characterised by location, arrangement, or disposition in flues

Definitions

  • the present invention relates to a boiler for thermal power generation that generates high-temperature steam by burning fuel in order to drive a steam turbine power generation facility.
  • the rear heat transfer section is divided into two flow paths, a superheater and a reheater are arranged in each flow path, and a distribution damper is provided at the bottom.
  • a method of changing the distribution of the amount of combustion gas passing through the superheater and the reheater by adjusting the opening of the damper is disclosed.
  • Patent Document 2 the heat transfer panel of the reheater is mixed between the heat transfer panels of the superheater located on the upstream side in the gas flow direction to increase the reheat steam temperature to an appropriate value.
  • a method of holding is disclosed.
  • Thermal power plants are required to have an intermediate load operation function that operates at high loads during the day and operates at low loads or stops at night. Therefore, it is necessary to maintain the steam temperature at the outlet of the superheater and the reheater at the rated temperature regardless of the operating load condition, and to maintain the efficiency of the power plant.
  • reducing boiler costs is an important issue in order to respond to emerging markets such as China and India.
  • a partition for dividing the rear heat transfer section into two paths, a distribution damper for adjusting the gas flow rate of each path, and a damper opening degree are provided. Since a control device is also required, equipment costs are increased.
  • the present application includes a plurality of means for solving the above-described problems.
  • the present application includes a plurality of burners for burning fuel, a plurality of after-air ports for introducing air, and the burners and the after-air ports.
  • a superheater that recovers heat from the combustion gas of the burner, a reheater, and a rear heat transfer section in which the combustion gas is in a downward flow
  • the furnace upstream of the rear heat transfer section Among the plurality of superheaters and reheaters suspended from the ceiling, at least one pair has a parallel arrangement of transmission surfaces in which a superheater is disposed in the center of the furnace in the furnace width direction and a reheater is disposed near the side wall. It is the boiler characterized by having provided.
  • the structure of the rear heat transfer section of the boiler can be simplified while maintaining the efficiency of the power plant over a wide operating load range.
  • Example 1 of this invention It is a figure which shows the apparatus structure of Example 1 of this invention. It is a figure which shows the steam flow path of Example 1 of this invention. It is a figure which shows the temperature distribution of the general gas of a furnace width direction. It is a figure which shows the apparatus structure of Example 2 of this invention. It is a figure which shows the apparatus structure of Example 3 of this invention. It is a figure which shows the temperature distribution of the gas at the time of supplying air in the port of Example 3 of this invention. It is a figure which shows the temperature distribution of the gas at the time of supplying air in the port of Example 3 of this invention. It is the longitudinal cross-sectional view and A-A 'cross section figure of the boiler in Example 4. FIG. It is a figure which shows the steam system
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view and A-A ′ sectional view of a boiler in the present embodiment.
  • the boiler includes a furnace 1 and a rear heat transfer section 8.
  • the furnace 1 includes a front wall 4 and a rear wall 17 that face each other, a ceiling wall 18 that forms the ceiling of the furnace, and a side wall 5 that connects the front wall 4 and the rear wall 17.
  • These walls are made of heat transfer tubes through which water or steam flows.
  • the heat transfer tube may be spiral or vertical.
  • a three-stage burner 2 and a one-stage after-air port 2 are installed facing each other. Fuel is supplied from the burner 2 together with air and burned.
  • Combustion air is distributed and supplied to the burner 2 and the after-air port 3 from the viewpoint of reducing unburned components and suppressing nitrogen oxides.
  • fuel include pulverized coal obtained by pulverizing coal, heavy oil, and natural gas.
  • the combustion gas generated by the burner 2 flows in the direction of arrow 7 shown in FIG.
  • a plurality of superheaters 12, 14, 16 and reheaters 13a, 13b are suspended from the ceiling wall 18. The arrangement of the superheater and reheater will be described in detail below.
  • a spray (not shown) is installed in the superheater, and the steam temperature can be reduced by mixing low-temperature water with superheated steam.
  • a reheater 11, a superheater 10, and a economizer 9 are installed in the rear heat transfer section 8 where the combustion gas flows downward.
  • the combustion gas flowing inside the furnace 1 generates high-temperature and high-pressure steam by the plurality of heat exchangers, and generates electric power by driving the turbine with the steam.
  • FIG. 2 is a steam flow path of the boiler shown in FIG.
  • the boiler feed water is heated in the order of the economizer 9, the bottom wall of the furnace, and the top wall of the furnace installed in the rear heat transfer section, and is separated into water and steam by the brackish water separator.
  • the steam is further heated by convective heat transfer, the primary superheater 10, the secondary superheater 12 placed at the top of the furnace and heated mainly by radiant heat, and the tertiary superheater heated by radiant heat and convective heat transfer.
  • the high-temperature and high-pressure superheated steam is generated by the quaternary superheater 16. This superheated steam is sent to the high-pressure turbine 20 through the main steam pipe.
  • the steam that has been expanded at a certain pressure in the high-pressure turbine 20 and has approached the saturation temperature is reheated to an appropriate temperature by the primary reheater 11 and the secondary reheaters 13a and 13b. It returns to the intermediate pressure turbine 21 again through the piping.
  • the features and effects of the first embodiment will be described below.
  • the first feature is the parallel arrangement transmission surface in which the next reheaters 13a and 13b are arranged on the side wall side.
  • FIG. 3 shows a general gas temperature distribution in the furnace width direction in the upper part of the furnace. During high-load operation (for example, 100% load operation), the gas temperature at the center in the furnace width direction is high and the side wall side is low. In contrast, a temperature gradient is less likely to occur during low load operation (for example, during 50% load operation), and the absolute value of the gas temperature is also low.
  • the temperature difference between the low load and the high load is smaller on the side wall side than in the central portion.
  • a reheater on the side of the wall where the steam temperature is likely to drop during low load operation, fluctuations in the amount of heat collected by the reheater during low load operation and high load operation are suppressed, Regardless of the operating load conditions, the steam temperature of the superheater and reheater can be maintained at the rated value.
  • the second feature is that in the rear heat transfer section 8, the primary reheater 11 and the primary superheater 10 are arranged in series with respect to the gas flow direction.
  • a partition is provided in the rear heat transfer section, and the gas flow in the primary reheater and the primary superheater.
  • the structure for controlling the steam temperature is not required by dividing the path and adjusting the opening degree of the damper installed on the downstream side, and the structure of the rear heat transfer section 8 can be simplified.
  • FIG. 4 is a longitudinal sectional view and A-A ′ sectional view of the boiler in the present embodiment. Since the present embodiment has many configurations having the same functions as those of the first embodiment, only the features and effects of the present embodiment will be described. With respect to configurations not described below, it is assumed that the same operational effects as in the first embodiment are provided.
  • the first feature is that the point is arranged on the side wall side. Since the area where the superheater and the reheater can be arranged in parallel is increased as compared with the first embodiment, the steam temperatures of the superheater and the reheater can be more easily maintained at the rated values.
  • the secondary reheater 13a and the tertiary reheater 15a are connected by a connecting pipe 22a, and the secondary reheater 13b and the tertiary reheater 15b are connected by a connecting pipe 22b. It is a feature. Thereby, even when there is a difference in gas temperature in the furnace width direction, heat can be collected with good balance, and the reheat steam temperature can be kept constant. Moreover, the material cost of the connecting pipes 22a and 22b can be reduced by installing on the side wall a reheater in which the pressure of the steam to be handled is lower than that of the superheater and the thickness of the pipe is thin.
  • FIG. 5 is a longitudinal sectional view and A-A ′ sectional view of the boiler in the present embodiment. Since the present embodiment has many configurations having the same functions as those of the first embodiment, only the features and effects of the present embodiment will be described. With respect to configurations not described below, it is assumed that the same operational effects as in the first embodiment are provided.
  • Blowing ports 23a, 23b, 23c into which recirculated exhaust gas or air can be introduced are installed at the front wall 4 side of the furnace and at positions opposed to the secondary reheaters 13a, 13b and the tertiary superheater 14, and overheating (not shown) And a control device 24 for adjusting the flow rate of the blowing port based on the measured temperature and adjusting the heat collection balance of the superheater and the reheater.
  • the blowing ports 23a, 23b, and 23c are installed on the downstream side of the after air port 3. Since the steam temperature of the superheater and the reheater can be positively adjusted, the steam temperature of the superheater and the reheater can be more easily maintained at the rated value.
  • the steam ports 23a, 23b, 23c and the flow rate control device 24 enable highly responsive steam temperature control.
  • FIG. 8 is a longitudinal sectional view and A-A ′ sectional view of the boiler in the present embodiment. While the first to third embodiments are mainly intended for a single-stage reheat boiler, the fourth embodiment is a structure intended for a two-stage reheat boiler. Since the present embodiment has many configurations having the same functions as those of the first embodiment, only the features and effects of the present embodiment will be described. With respect to configurations not described below, it is assumed that the same operational effects as in the first embodiment are provided.
  • the first feature is that the rear heat transfer section 8 is divided by the partition wall 28 and the second-stage primary reheater 25 is installed in order to cope with the second-stage reheat.
  • a damper 27 was installed at the outlet of the rear heat transfer section 8. In a normal two-stage reheat boiler, it is necessary to further divide the rear heat transfer section and secure three flow paths. Therefore, the structure of this embodiment is simpler and can contribute to cost reduction.
  • the fourth superheater 16 is placed in the center in the furnace width direction (direction perpendicular to the side wall, in the Z-axis direction in FIG. 8) at the second stage secondary reheaters 16a, 16b.
  • the second feature is the point placed on the side wall.
  • the steam emitted from the intermediate pressure turbine 21 is reheated to an appropriate temperature by the two-stage primary reheater 25 and the two-stage secondary reheaters 26a and 26b, and the reheat (not shown) It returns to the low pressure turbine 29 through the steam pipe.
  • the steam temperatures of the superheater, the reheater, and the two-stage reheater can be maintained at the rated values regardless of the operating load conditions.
  • the transmission end efficiency can be improved.
  • Flow control device 25 Two-stage primary Reheaters 26, 26a, 26b ...
  • Two-stage secondary reheater 27 ...
  • Damper 28 ... Partition 29 ...

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)

Abstract

　運転負荷条件によらず過熱器および再熱器出口の蒸気温度を定格温度に保ち、発電プラントの効率を維持することが可能で、且つ後部伝熱部の構造を簡略化したボイラを提供する。本発明は、燃料を燃焼させる複数のバーナと、空気を投入する複数のアフターエアポートと、前記バーナ及び前記アフターエアポートを備えた火炉と、前記バーナの燃焼ガスから熱を回収する過熱器、再熱器と、前記燃焼ガスが下降流となる後部伝熱部を有するボイラにおいて、前記後部伝熱部よりも上流側で前記火炉の天井部に吊り下げられた複数の過熱器、再熱器のうち、少なくとも1組は、炉幅方向の火炉中央部に過熱器を、側壁付近に再熱器を配置した並列配置伝面を備えたことを特徴とするボイラである。

Description

ボイラ
　本発明は、蒸気タービン発電設備を駆動するために、燃料を燃焼させて高温蒸気を生成する火力発電用のボイラに関する。
　ボイラでは、広い運転負荷範囲にわたって過熱器および再熱器出口の蒸気温度を定格温度に保つことが、発電プラントの効率を維持するために重要である。過熱器の蒸気温度制御方法の例としては、ボイラへ供給される給水量と燃料量との比を調整する方法と、スプレーを用いて低温の水を過熱蒸気に混合し、蒸気温度を低減させる方法がある。
　再熱器の蒸気温度制御方法の例としては、後部伝熱部を２つの流路に分割して、それぞれの流路に過熱器と再熱器を配置して、最下部に分配ダンパを設け、ダンパの開度を調整することによって過熱器と再熱器を通過する燃焼ガス量の配分を変化させる方法がある。　特許文献１には、火炉内の燃焼状態により、ボイラ各部、特に火炉部の収熱が変化すると、それに応じた再熱器側の分配ダンパの最適開度を推定し、その推定開度信号により基本開度設定信号を修正する再熱蒸気温度の制御方法が開示されている。
　特許文献２には、再熱器の伝熱パネルを、ガス流れ方向上流側に位置する過熱器の伝熱パネル間に混在させて配置することで、再熱蒸気温度を高めて適正な値に保持する方法が開示されている。
特開平３－２０５０２号公報 特開２００１－９０９０５号公報
　火力発電プラントには、昼間は高負荷で運転し、夜間は低負荷運用または夜間停止を行う中間負荷運用機能が要求される。そのため、運転負荷条件によらず過熱器および再熱器出口の蒸気温度を定格温度に保ち、発電プラントの効率を維持する必要がある。一方で、伸長している中国やインドといった新興国市場に対応するためには、ボイラコストの低減も重要な課題である。最新の石炭火力用ボイラでは、蒸気温度制御のために、後部伝熱部を２つのパスに分割するための隔壁と、それぞれのパスのガス流量を調整する分配ダンパを設け、さらにダンパ開度の制御装置も必要であるため、機器コストがかかる。
　そこで本発明では、発電プラントの効率を維持しつつ、後部伝熱部の構造を簡略化可能なボイラを提示する。
　前記した課題を解決するために、例えば特許請求の範囲に記載の構成を採用する。本願は前記課題を解決する手段を複数含んでいるが、その一例を挙げるならば、燃料を燃焼させる複数のバーナと、空気を投入する複数のアフターエアポートと、前記バーナ及び前記アフターエアポートを備えた火炉と、前記バーナの燃焼ガスから熱を回収する過熱器、再熱器と、前記燃焼ガスが下降流となる後部伝熱部を有するボイラにおいて、前記後部伝熱部よりも上流側で前記火炉の天井部に吊り下げられた複数の過熱器、再熱器のうち、少なくとも1組は、炉幅方向の火炉中央部に過熱器を、側壁付近に再熱器を配置した並列配置伝面を備えたことを特徴とするボイラである。 
　本発明によれば、広い運転負荷範囲にわたって発電プラントの効率を維持しつつ、ボイラの後部伝熱部の構造を簡略化できる。
本発明の実施例１の機器構成を示す図である。 本発明の実施例１の蒸気流路を示す図である。 炉幅方向の一般的なガスの温度分布を示す図である。 本発明の実施例２の機器構成を示す図である。 本発明の実施例３の機器構成を示す図である。 本発明の実施例３のポートで空気を投入した際のガスの温度分布を示す図である。 本発明の実施例３のポートで空気を投入した際のガスの温度分布を示す図である。 実施例４におけるボイラの縦断面図とA-A’断面図である。 実施例４における蒸気系統を示す図である。
　以下、本発明の実施例について図を参照しながら説明する。ただし、本発明は実施例に限定されるものではない。本発明の趣旨を逸脱しない範囲で変更することができる。
　図１は、本実施例におけるボイラの縦断面図とA-A’断面図である。ボイラは火炉1と後部伝熱部8を備える。火炉1は互いに対向する前壁4と後壁17、火炉の天井を構成する天井壁18、前壁4と後壁17をつなぐ側壁5から成る。これらの壁は、水または蒸気を流す伝熱管で作成されている。伝熱管はらせん状でも垂直でも良い。火炉の前壁4と後壁17には、3段のバーナ2と1段のアフターエアポート2が対向して設置されている。バーナ2から燃料を空気と共に供給し燃焼させる。燃焼用の空気は、未燃分低減と窒素酸化物抑制の観点からバーナ2とアフターエアポート3に分配されて供給される。燃料としては、石炭を粉砕した微粉炭や、重油、天然ガスなどがある。バーナ2で生成した燃焼ガスは図１に示した矢印7の方向に流れる。天井壁18には複数の過熱器12,14,16及び再熱器13a、13bが吊り下げられている。過熱器、再熱器の配置については下記で詳細に述べる。過熱器には図示しないスプレーが設置されており、低温の水を過熱蒸気に混合することで、蒸気温度を低減できる。燃焼ガスが下降流となる後部伝熱部8には再熱器11と過熱器10、節炭器9が設置されている。火炉１内部を流れる燃焼ガスによって上記の複数の熱交換器で高温高圧の蒸気を生成し、この蒸気でタービンを駆動することによって発電する。
　図２は図１に示したボイラの蒸気流路である。ボイラの給水は、後部伝熱部に設置された節炭器9、火炉底部壁、火炉上部壁の順に加熱され、汽水分離器で水と蒸気に分離される。蒸気はさらに、対流伝熱によって加熱される１次過熱器10、火炉上部に配置され主に放射熱で加熱される２次過熱器12、放射熱と対流伝熱で加熱される３次過熱器14、４次過熱器16によって高温高圧の過熱蒸気となる。この過熱蒸気が主蒸気配管を通って高圧タービン20に送られる。一方、高圧タービン20で一定の膨張をして、飽和温度に近づいた蒸気は、１次再熱器11、２次再熱器13a、13bによって適当な温度まで再熱され、図示しない再熱蒸気配管を通って再び中圧タービン21に戻される。以上の構成のボイラにおいて、第１の実施例の特徴とその効果を以下で述べる。
　（１）２次過熱器12の下流側、もしくはノーズ先端位置6より下流側において、３次過熱器14を炉幅方向（側壁に垂直な方向、図１ではＺ軸方向）の中央に、２次再熱器13a、13bを側壁側に配置した並列配置伝面が1点目の特徴である。図３は火炉上部における、炉幅方向の一般的なガスの温度分布である。高負荷運転時（例えば100％負荷運転時）には炉幅方向中央のガス温度が高く、側壁側は低い。それに比べて、低負荷運転時（例えば50％負荷運転時）には温度勾配がつきにくく、ガス温度の絶対値も低い。したがって、側壁側は低負荷と高負荷での温度差が中央部に比べて小さい。図１に示したように、低負荷運転時に蒸気温度が下がりやすい再熱器を側壁側に設置することによって、低負荷運転時と高負荷運転時の再熱器の収熱量の変動を抑え、運転負荷条件によらず過熱器と再熱器の蒸気温度を定格値に保つことができる。
　（２）後部伝熱部8において、１次再熱器11と１次過熱器10をガス流れ方向に対して直列に配置した点が２点目の特徴である。（１）で述べたように、後部伝熱部8より上流側で蒸気温度の制御を可能としたため、後部伝熱部に隔壁を設けて、１次再熱器と1次過熱器のガス流路を分け、その下流側に設置したダンパの開度を調整することによって蒸気温度の制御をする構成が不要となり、後部伝熱部8の構造を簡略化することができる。
　図４は、本実施例におけるボイラの縦断面図とA-A’断面図である。本実施例は実施例１と同様の作用を有する構成が多いため、本実施例の特徴とその効果のみを述べる。以下に記述されない構成に関しては、実施例１におけるのと同様の作用効果を有するものとする。
　（１）３次過熱器14と２次再熱器13a、13bの下流側において、４次過熱器16を炉幅方向（側壁に垂直な方向）の中央に、３次再熱器15a、15bを側壁側に配置した点が1点目の特徴である。実施例１に比べて過熱器と再熱器を並例配置可能な領域が増えるため、過熱器と再熱器の蒸気温度を定格値に保つことがさらに容易にできる。
　（２）２次再熱器13aと３次再熱器15aは連結管22aで連結し、２次再熱器13bと３次再熱器15bは連結管22bで連結した点が２点目の特徴である。これにより、炉幅方向にガス温度の差がついた場合においても、バランス良く収熱することができ、再熱蒸気温度を一定に保つことができる。また、取り扱う蒸気の圧力が過熱器に比べて低く、配管の肉厚が薄い再熱器を、側壁側に設置することによって、連結管22a、22bの材料コストも低減できる。
　図５は、本実施例におけるボイラの縦断面図とA-A’断面図である。本実施例は実施例１と同様の作用を有する構成が多いため、本実施例の特徴とその効果のみを述べる。以下に記述されない構成に関しては、実施例１におけるのと同様の作用効果を有するものとする。火炉の前壁４側、且つ2次再熱器13a、13b及び3次過熱器14と対抗する位置に再循環排ガスもしくは空気を投入可能な吹き込みポート23a、23b、23cを設置し、図示しない過熱器及び再熱器の出口蒸気温度の測定器と、測定された温度に基づいて吹き込みポートの流量を調節し、過熱器及び再熱器の収熱バランスを調整する制御装置24を備えたことが本実施例の特徴である。吹き込みポート23a、23b、23cは、アフターエアポート３よりも下流側に設置される。過熱器及び再熱器の蒸気温度を積極的に調整することができるため、過熱器と再熱器の蒸気温度を定格値に保つことがさらに容易にできる。
　例えば、低負荷運転時の再熱器の出口蒸気温度が定格値に比べて低い場合は、中央の吹き込みポート23cから燃焼排ガスあるいは空気を投入することによって、図６に示すように、炉幅方向の中央部のガス温度が低下させることができる。これにより、過熱器の収熱量が減り、後部伝熱部8に設置した１次再熱器の収熱量が増加することで、再熱器の出口蒸気温度を定格値に制御することができる。
　逆に、低負荷運転時の再熱器の出口蒸気温度が定格値に比べて高い場合は、側壁側の吹き込みポート23a、23bから燃焼排ガスあるいは空気を投入することによって、図７に示すように、側壁側のガス温度が低下する。そのため、再熱器の収熱量が減り、再熱器の出口蒸気温度を定格値に制御することができる。
　また、燃料の変更により、火炉内での収熱状況に差が生じた場合においても、吹き込みポート23a、23b、23cと流量制御装置24により、即応性の高い蒸気温度制御が可能となる。
　図８は、本実施例におけるボイラの縦断面図とA-A’断面図である。実施例１～３が主に1段再熱ボイラを対象とした構成であるのに対して、実施例４は2段再熱ボイラを対象とした構成である。本実施例は実施例１と同様の作用を有する構成が多いため、本実施例の特徴とその効果のみを述べる。以下に記述されない構成に関しては、実施例１におけるのと同様の作用効果を有するものとする。
　（１）2段再熱に対応するために、後部伝熱部8を隔壁28によって分割し、2段1次再熱器25を設置した点が1点目の特徴である。2段再熱蒸気の温度を制御するために、後部伝熱部8の出口にダンパ27を設置した。通常の2段再熱ボイラはさらに後部伝熱部を分割し、流路を3つ確保する必要がある。そのため、本実施例の方が構造が簡易で、コスト低減に貢献できる。
　（２）3次過熱器14の下流側において、4次過熱器16は炉幅方向（側壁に垂直な方向、図８ではＺ軸方向）の中央に、2段2次再熱器16a、16bは側壁側に配置した点が2点目の特徴である。図9に示したように、中圧タービン21から出た蒸気は、2段1次再熱器25、2段2次再熱器26a、26bによって適当な温度まで再熱され、図示しない再熱蒸気配管を通って低圧タービン29に戻される。これにより、運転負荷条件によらず過熱器と再熱器と2段再熱器の蒸気温度を定格値に保つことができる。2段再熱方式とすることで、送電端効率の向上も見込める。
１・・・火炉
２・・・バーナ
３・・・アフターエアポート
４・・・火炉の前壁
５・・・火炉の側壁
６・・・ノーズ先端位置
７・・・燃焼ガスの流れ方向
８・・・後部伝熱部
９・・・節炭器
１０・・・1次過熱器
１１・・・1次再熱器
１２・・・2次過熱器
１３、１３a、１３b・・・2次再熱器
１４・・・3次過熱器
１５、１５a、１５b・・・3次再熱器
１６・・・4次過熱器
１７・・・火炉の後壁
１８・・・火炉の天井壁
１９・・・給水ポンプ
２０・・・高圧タービン
２１・・・中圧タービン
２２・・・再熱器連結管
２３、２３a、２３b、２３c・・・吹き込みポート
２４・・・流量制御装置
２５・・・2段1次再熱器
２６、２６a、２６b・・・2段2次再熱器
２７・・・ダンパ
２８・・・隔壁
２９・・・低圧タービン

Claims (7)

  1. 　燃料を燃焼させる複数のバーナと、空気を投入する複数のアフターエアポートと、前記バーナ及び前記アフターエアポートを備えた火炉と、前記バーナの燃焼ガスから熱を回収する過熱器、再熱器と、前記燃焼ガスが下降流となる後部伝熱部を有するボイラにおいて、前記後部伝熱部よりも上流側で前記火炉の天井部に吊り下げられた複数の過熱器、再熱器のうち、少なくとも1組は、炉幅方向の火炉中央部に過熱器を、側壁付近に再熱器を配置した並列配置伝面を備えたことを特徴とするボイラ。
  2. 請求項１に記載のボイラにおいて、前記並列配置伝面を少なくとも２組有し、且つ、前記並列配置伝面内の上流側の再熱器と下流側の再熱器を連結する連結管が、炉幅方向に交差して連結されていることを特徴とするボイラ。
  3. 　請求項１に記載のボイラにおいて、前記後部伝熱部を２つの領域に隔てる隔壁と各々の領域に流れるガスの流量を調整するダンパを備え、前記後部伝熱部の片側の領域に過熱器と再熱器を配置し、前記後部伝熱部のもう一方の領域に前記再熱器より低圧のタービンに蒸気を供給する２段目の再熱器を配置したことを特徴とするボイラ。
  4. 　請求項３に記載のボイラにおいて、前記後部伝熱部よりも上流側で且つ前記並列配置伝面より下流側にも、前記２段目の再熱器を配置したことを特徴とするボイラ。
  5. 　請求項３に記載のボイラにおいて、火炉天井部に吊り下げられた前記並列配置伝面を少なくとも２組有し、下流側の前記並列配置伝面の側壁側に2段目の2次再熱器を設置したことを特徴とするボイラ。
  6. 　請求項１乃至請求項５に記載のボイラにおいて、前記並列配置伝面より上流側、且つ前記並列配置伝面の過熱器及び再熱器と対向する位置に少なくとも１つずつ、再循環排ガスもしくは空気を投入可能なポートを設置したことを特徴とするボイラ。 
  7. 　請求項６に記載のボイラにおいて、過熱器及び再熱器の出口蒸気温度の測定器と、測定された温度に基づいて前記ポートの流量を調節し、過熱器及び再熱器の収熱バランスを調整する制御装置を備えたことを特徴とするボイラ。 
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