WO2014129399A1 - 多段逆浸透膜装置及びその運転方法 - Google Patents

多段逆浸透膜装置及びその運転方法 Download PDF

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    • Y02A20/131—Reverse-osmosis

Definitions

  • the present invention relates to a multistage reverse osmosis membrane device in which reverse osmosis membrane devices are installed in multiple stages in series, and an operation method thereof.
  • Reverse osmosis membrane devices are widely used to remove ions and organic substances in raw water in seawater desalination, ultrapure water production, industrial water treatment, and the like.
  • a reverse osmosis membrane device in order to improve the quality of treated water, a plurality of reverse osmosis membrane devices are installed in multiple stages, and the treated water from the reverse osmosis membrane device in the previous stage is used as the reverse osmosis membrane treatment apparatus in the subsequent stage.
  • Patent Documents 1 and 4 In the case of seawater desalination, two or more reverse osmosis membrane treatments are performed to remove boron. Even in an ultrapure water production plant, multistage treatment with a reverse osmosis membrane is generally performed (for example, Patent Document 2).
  • a spiral type membrane element is known as a reverse osmosis membrane element.
  • a bag-like membrane is formed by superimposing a reverse osmosis membrane on both sides of the permeate spacer and adhering three sides, and an opening of the bag-like membrane is attached to the permeate water collecting pipe.
  • a spiral type membrane element configured by winding a spiral shape around the outer surface of a water collecting pipe (Patent Documents 3 and 4).
  • a raw water path is formed by the raw water spacers disposed between the wound bag-like membranes. The raw water is supplied from one end surface side of the spiral membrane element, flows along the raw water spacer, and is discharged as concentrated water from the other end surface side of the spiral membrane element.
  • the raw water In the process of flowing along the raw water spacer, the raw water permeates the reverse osmosis membrane and becomes permeated water.
  • the permeated water flows along the permeated water spacer into the permeated water collecting pipe and is taken out from the end of the permeated water collecting pipe.
  • the thickness of the raw water spacer is described as being preferably about 0.4 to 2 mm in paragraph 0018 of Patent Document 3, and it is described that 0.4 to 3 mm is preferable in Section 0017 of Patent Document 4.
  • the thickness of the raw water spacer is reduced, the flow rate increases, and overconcentration on the reverse osmosis membrane surface is less likely to occur, and the quality of the treated water is improved.
  • turbidity contained in the water to be treated tends to block the raw water flow path (paragraph 0017 of Patent Document 4), and there is a problem in terms of stability. Therefore, the thickness of the spacer of the reverse osmosis membrane currently marketed is about 0.7-0.9 mm.
  • the object of the present invention is to improve the quality of treated water without impairing stability in a multistage reverse osmosis membrane treatment used for seawater desalination treatment, ultrapure water production, or the like.
  • the multi-stage reverse osmosis membrane apparatus of the present invention comprises a multi-stage reverse osmosis membrane apparatus having a spiral membrane element formed by winding a bag-like reverse osmosis membrane together with a raw water spacer.
  • a multi-stage reverse osmosis membrane apparatus that treats treated water with a subsequent reverse osmosis membrane apparatus
  • the thickness of the raw water spacer of the membrane element of the first stage reverse osmosis membrane apparatus is larger than 0.6 mm
  • the reverse osmosis membranes after the second stage The thickness of the raw water spacer of the membrane element of the apparatus is 0.6 mm or less.
  • the operation method of the multistage reverse osmosis membrane device of the present invention is a method of operating the multistage reverse osmosis membrane device of the present invention, and the permeation flux of the first stage reverse osmosis membrane device is 1.0 m / d or less.
  • the permeation flux of the second and subsequent reverse osmosis membrane devices is 1.1 m / d or more.
  • the first-stage reverse osmosis membrane device uses a thick raw water spacer, which makes it difficult for turbidity to block the raw water flow path, resulting in water flow difference due to turbidity accumulation.
  • a stable operation can be performed over a long period of time by avoiding an increase in pressure and a decrease in the amount of permeated water and permeated water.
  • a raw water spacer having a small thickness is used, the flow velocity in the raw water flow path is increased, the overconcentration on the reverse osmosis membrane surface is less likely to occur, and the treated water quality is improved.
  • the treated water that is passed through the second and subsequent reverse osmosis membrane devices is one from which the turbidity has been removed by the first-stage reverse osmosis membrane device. There is no fear of blockage.
  • the membrane area per element can be increased by reducing the thickness of the raw water spacer of the reverse osmosis membrane device in the second and subsequent stages. Along with increasing the permeation flux, the number of the second and subsequent membrane elements can be reduced, and the cost can be reduced.
  • the present inventor has found that the true rejection rate of the reverse osmosis membrane depends on the permeation flux.
  • the removal rate of the membrane can be improved by making the operating permeation flux of the reverse osmosis membrane device in the second and subsequent stages larger than that in the first stage.
  • the raw water in the raw water tank 1 is pressurized by the first pump 2 and supplied to the first first reverse osmosis membrane device 3, the concentrated water is discharged, and the permeated water is discharged by the pipe 4. Introduce into the intermediate tank 5.
  • the water in the intermediate tank 5 is pressurized by the second pump 6 and supplied to the second-stage second reverse osmosis membrane device 7, the permeated water is taken out by the pipe 8, and the concentrated water is returned to the raw water tank 1 by the pipe 9. .
  • the first-stage and second-stage reverse osmosis membrane devices 3 and 6 each have a spiral membrane element.
  • the spiral type membrane element is a spiral type membrane element in which a bag-like separation membrane containing a permeated water spacer is wound on a water collecting pipe in a spiral shape by overlapping raw water spacers.
  • FIG. 2 of Patent Document 3 using a spiral membrane element in which a shaft is used instead of a water collecting pipe, and a bag-like membrane having a permeate outlet is wound on a part of the side is wound around the shaft.
  • not only a spiral type membrane element but also a flat membrane type element may be used.
  • the thickness of the raw water spacer of the reverse osmosis membrane device is larger than 0.6 mm at the first stage and 0.6 mm or less at the second stage.
  • the reverse osmosis membrane device is provided in two stages, but it may be provided in three or more stages.
  • the thickness of the raw water spacers of the reverse osmosis membrane devices in the third and subsequent stages is 0.6 mm or less.
  • the reverse osmosis membrane may be any of seawater desalination, low pressure, ultra low pressure, ultra ultra low pressure and the like.
  • a material of a reverse osmosis membrane Any of cellulose acetate, polyamide, etc. may be sufficient, and what is necessary is just to select suitably according to the required removal rate and flux.
  • a reverse osmosis membrane of an aromatic polyamide synthesized with phenylenediamine and acid chloride it is preferable to employ a reverse osmosis membrane of an aromatic polyamide synthesized with phenylenediamine and acid chloride.
  • the raw water spacer As the raw water spacer, a plurality of wires made of a synthetic resin such as polyethylene or polypropylene and having the same or different diameters (wire diameters) are arranged at equal intervals and overlapped so as to intersect at an angle of 45 to 90 degrees.
  • the mesh spacer formed by this can be used.
  • the porosity of the raw water spacer is preferably 60% or more and 95% or less. Thereby, concentration polarization can be sufficiently suppressed by a sufficient stirring effect.
  • the mesh size of the raw water spacer is preferably 1 mm or more and 4 mm or less. Thereby, concentration polarization can be suppressed by a sufficient stirring effect, and an increase in the channel resistance of the stock solution can be suppressed, and high separation membrane performance can be obtained.
  • the raw water spacer is not limited to a mesh spacer. For example, it may be made of a zigzag wire as shown in FIG.
  • the thickness of the raw water spacer of the first-stage reverse osmosis membrane device is larger than 0.6 mm, preferably 0.7 mm or more, in order to prevent turbid blockage. However, if the thickness of the raw water spacer is too large, concentration polarization increases and the removal rate decreases, so that the thickness is preferably 2.0 mm or less.
  • the thickness of the raw water spacer of the reverse osmosis membrane device in the second and subsequent stages is 0.6 mm or less.
  • FIG. 2 shows the degree of concentration polarization of NaCl in a spiral reverse osmosis membrane module having a diameter of 8 inches when raw water spacers of various thicknesses are used. As shown in FIG. 2, a spacer having a thickness of 0.6 mm or more has a large influence of concentration polarization, and the ratio of the membrane surface concentration to the average bulk concentration exceeds 1.2 times when the amount of concentrated water is 2 m 3 / h or more. It is not preferable. When the thickness of the raw water spacer is 0.6 mm or less, concentration polarization can be prevented and good treated water quality can be obtained.
  • the thickness of the raw water spacer is less than 0.2 mm, the water flow resistance becomes too large, and therefore it is preferably 0.2 mm or more. Therefore, it is preferable that the thickness of the raw water spacer of the reverse osmosis membrane apparatus in the second and subsequent stages is 0.2 to 0.6 mm, particularly 0.2 to 0.5 mm, and particularly 0.3 to 0.5 mm.
  • the thickness of the permeated water spacer installed in the bag-like membrane is not particularly limited, but is preferably 0.1 to 0.25 mm.
  • the membrane area per element is reduced as in the raw water spacer, and when it is too thin, the differential pressure increases and the permeated water amount decreases.
  • the true rejection rate of NaCl depends on the permeation flux, and the true rejection rate increases as the permeation flux increases.
  • the permeation flux of the second-stage reverse osmosis membrane device is preferably 1.1 to 2.0 m / d.
  • the true removal rate exceeds 99.9% when it is 1.1 m / d or more, which is preferable in terms of improving water quality.
  • An excessively small permeation flux is not preferable because the true rejection rate is lowered and the water quality is lowered. If it is 2.0 m / d or more, it is not preferable because of the problem of the pressure resistance of the membrane and the permeation resistance of permeated water becomes high.
  • the true rejection rate varies depending on the substance to be removed, the true rejection rate of any substance depends on the permeation flux. Therefore, by increasing the true rejection rate in NaCl, High blocking rates can be obtained for other substances.
  • the permeation flux of the first-stage reverse osmosis membrane device is preferably 0.2 to 1.0 m / d, and more preferably 0.6 to 0.8 m / d.
  • the permeation flux is 1.0 m / d or more, the fouling and clogging speed of the membrane increases, and the cleaning frequency increases.
  • the device must be stopped each time, which is not economical. If it is less than 0.2 m / d, the number of films increases, which is not economical.
  • the raw water spacer 11 and the permeate spacer 12 are reversed in a space formed by combining acrylic flow path forming members 21, 22, 23 and SUS pressure-resistant reinforcing members 24, 25.
  • the laminated membrane unit is held via the osmotic membrane 10.
  • the raw water flows into the primary side of the reverse osmosis membrane 10 from the raw water inlet 13 and flows along the raw water spacer 11, and the permeated water that has permeated the reverse osmosis membrane 10 in the meantime passes through the permeated water spacer 12 and passes through the permeated water outlet 15. Taken from.
  • the concentrated water is taken out from the concentrated water outlet 14.
  • Example 1 Water obtained by flocculation and filtration of industrial water (TOC concentration 500 ppb (0.5 mg / L)) was used as raw water and passed through a multistage reverse osmosis membrane apparatus having the flow shown in FIG.
  • a flat membrane is cut out from Nitto Denko's reverse osmosis membrane ES20 to a width of 50 mm and a length of 800 mm to obtain a thickness.
  • a SUS water flow cell was filled as shown in FIG. 4 together with a 0.71 mm polypropylene raw water spacer (wire diameter 0.25 to 0.36 mm, mesh opening 2.6 mm).
  • the second-stage reverse osmosis membrane device 7 also assumes the same reverse osmosis membrane element, and cuts a flat membrane from a reverse osmosis membrane ES20 manufactured by Nitto Denko into a width 50 mm ⁇ length 800 mm, and a polypropylene raw water spacer having a thickness of 0.60 mm (A wire diameter of 0.2 to 0.3 mm, an opening of 2.2 mm) was filled into a SUS water flow cell as shown in FIG.
  • each membrane area 41.8M 2, a 46.0M 2.
  • Example 2 The test was performed under the same conditions as in Example 1 except that the permeation flux of the second-stage reverse osmosis membrane was 1.1 m / d. Table 1 shows the TOC concentration of treated water after 500 hours of water flow, the converted permeated water amount (permeated flow rate when converted to 0.75 MPa), and the differential pressure of the first stage element.
  • Example 3 The test was performed under the same conditions as in Example 1 except that the raw water spacer of the second-stage reverse osmosis membrane was a wire having a diameter of 0.15 to 0.25 mm, an aperture of 2.0 mm, and a thickness of 0.5 mm. went. When this membrane element is filled in an 8-inch reverse osmosis membrane device, the membrane area is 50.2 m 2 .
  • Table 1 shows the TOC concentration of treated water after 500 hours of water flow, the converted permeated water amount (permeated flow rate when converted to 0.75 MPa), and the differential pressure of the first stage element.
  • Example 4 The test was performed under the same conditions as in Example 3 except that the permeation flux of the second-stage reverse osmosis membrane device was 1.1 m / d.
  • Table 1 shows the TOC concentration of treated water after 500 hours of water flow, the converted permeated water amount (permeated flow rate when converted to 0.75 MPa), and the differential pressure of the first stage element.
  • Example 5 The test was performed under the same conditions as in Example 3 except that the permeation flux of the second-stage reverse osmosis membrane was 1.3 m / d.
  • Table 1 shows the TOC concentration of treated water after 500 hours of water flow, the converted permeated water amount (permeated flow rate when converted to 0.75 MPa), and the differential pressure of the first stage element.
  • Example 6 The test was performed under the same conditions as in Example 1 except that the permeation flux of the first-stage reverse osmosis membrane was 1.1 m / d. Table 1 shows the TOC concentration of treated water after 500 hours of water flow, the converted permeated water amount (permeated flow rate when converted to 0.75 MPa), and the differential pressure of the first stage element.
  • Example 1 The test was performed under the same conditions as in Example 1 except that the raw water spacer of the second-stage reverse osmosis membrane was a wire having a diameter of 0.25 to 0.36 mm, an aperture of 2.6 mm, and a thickness of 0.71 mm. Carried out. When this membrane element is filled in an 8-inch reverse osmosis membrane device, the membrane area is 41.8 m 2 .
  • the treated water TOC concentration after 500 hours of water flow, the converted permeated water amount (permeated flow rate when converted to 0.75 MPa), and the differential pressure of the first stage element were measured. The results are shown in Table 1.
  • Example 2 The test was performed under the same conditions as in Example 1, except that the raw water spacer of the first-stage reverse osmosis membrane was a wire diameter of 0.2 to 0.3 mm, an aperture of 2.2 mm, and a thickness of 0.6 mm. Carried out. When this membrane element is filled in an 8-inch reverse osmosis membrane device, the membrane area is 41.8 m 2 .
  • the treated water TOC concentration after 500 hours of water flow, the converted permeated water amount (permeated flow rate when converted to 0.75 MPa), and the differential pressure of the first stage element were measured. The results are shown in Table 1.
  • Example 6 As shown in Table 1, according to Examples 1 to 6, the treated water TOC concentration is low and high-purity water quality can be obtained. In Example 6, since the first stage permeation flux is higher than the other examples, a decrease is seen in the permeation flux after 500 hours. Comparative Example 1 is a conventional processing method. In Comparative Example 2, the quality of the treated water is better than before, but since the raw water spacer of the first-stage reverse osmosis membrane is thinned, the element differential pressure of the first-stage reverse osmosis membrane rises early and the stability is low.
  • Example 7 Assuming a commercially available 8-inch reverse osmosis membrane element as a reverse osmosis membrane of the first-stage reverse osmosis membrane device 3, a flat membrane is cut out from Nitto Denko's reverse osmosis membrane ES20 to a width of 50 mm ⁇ length of 800 mm and a thickness of 0. A SUS water flow cell as shown in FIG. 4 was filled together with an 86 mm polypropylene raw water spacer (wire diameter: 0.3 to 0.43 mm, mesh opening: 3.0 mm).
  • a flat membrane is cut out from Nitto Denko's reverse osmosis membrane ES20 to a width of 50 mm ⁇ length of 800 mm, and a polypropylene raw water spacer having a thickness of 0.60 mm (wire diameter 0.2) SUS water flow cell as shown in FIG.
  • the membrane areas are 37.1 m 2 and 46.0 m 2 , respectively.
  • the raw treated water was coagulated and filtered from biologically treated water (TOC concentration 1100 ppb (1.1 mg / L)). Water was passed to 3.6 m 3 / h, and water was passed through the second-stage reverse osmosis membrane device to a permeation flux of 1.0 m / d and 3.6 m 3 / h in terms of 8-inch elements.
  • Table 2 shows the TOC concentration of treated water after 500 hours of water flow, the converted permeated water amount (permeated flow rate when converted to 0.75 MPa), and the differential pressure of the first stage element.
  • Example 3 The test was performed under the same conditions as in Example 7, except that the raw water spacer of the second-stage reverse osmosis membrane was a wire having a diameter of 0.25 to 0.36 mm, an aperture of 2.6 mm, and a thickness of 0.71 mm. went. When this membrane element is filled in an 8-inch reverse osmosis membrane device, the membrane area is 41.8 m 2 . Table 2 shows the TOC concentration of treated water after 500 hours of water flow, the converted permeated water amount (permeated flow rate when converted to 0.75 MPa), and the differential pressure of the first stage element.
  • Comparative Example 4 The test was performed under the same conditions as in Comparative Example 3 except that the raw water spacer of the first-stage reverse osmosis membrane was a wire having a diameter of 0.25 to 0.36 mm, an aperture of 2.6 mm, and a thickness of 0.71 mm. went. When this membrane element is filled in an 8-inch reverse osmosis membrane device, the membrane area is 41.8 m 2 . Table 2 shows the TOC concentration of treated water after 500 hours of water flow, the converted permeated water amount (permeated flow rate when converted to 0.75 MPa), and the differential pressure of the first stage element.
  • the multistage reverse osmosis membrane device of the present invention using the raw water spacer of the same thickness for the first and second stage reverse osmosis membrane devices.
  • High-purity treated water can be obtained, and water quality can be improved without impairing stability.

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Abstract

　多段逆浸透膜処理において、安定性を損なうことなく、処理水質を向上させる。原水タンク１内の原水を第１ポンプ２で加圧して１段目の第１逆浸透膜装置３に供給し、濃縮水を排出し、透過水を配管４によって中間タンク５に導入する。この中間タンク５中の水を第２ポンプ６によって加圧して２段目の第２逆浸透膜装置７に供給し、透過水を配管８によって取出し、濃縮水を配管９によって原水タンク１に戻す。逆浸透膜装置の原水スペーサの厚みは、１段目では０．６ｍｍよりも大きく、２段目では０．６ｍｍ以下である。

Description

多段逆浸透膜装置及びその運転方法
　本発明は、逆浸透膜装置を直列に多段に設置した多段逆浸透膜装置と、その運転方法に関する。
　海水淡水化、超純水製造、工業用水の処理などにおいて、原水中のイオン類や有機物などを除去するために逆浸透膜装置が広く使用されている。逆浸透膜装置を用いて処理を行う際、処理水水質を向上させるために、複数の逆浸透膜装置を多段に設置し、前段の逆浸透膜装置の処理水を後段の逆浸透膜処理装置で処理することは良く知られている（例えば特許文献１，４）。海水淡水化の場合は、ホウ素を除去するために、二段以上の逆浸透膜処理が行われている。超純水製造プラントにおいても、逆浸透膜による多段処理は一般的に行われている（例えば特許文献２）。
　逆浸透膜エレメントとして、スパイラル型膜エレメントが知られている。透過水スペーサの両面に逆浸透膜を重ね合わせて３辺を接着することにより袋状膜を形成し、該袋状膜の開口部を透過水集水管に取り付け、網状の原水スペーサと共に、透過水集水管の外周面にスパイラル状に巻回することにより構成されたスパイラル型膜エレメントが知られている（特許文献３，４）。巻回された袋状膜間に配設される原水スペーサにより原水経路が形成される。原水はスパイラル型膜エレメントの一方の端面側から供給され、原水スペーサに沿って流れ、スパイラル型膜エレメントの他方の端面側から濃縮水として排出される。原水は原水スペーサに沿って流れる過程で、逆浸透膜を透過して透過水となる。この透過水は透過水スペーサに沿って透過水集水管の内部に流れ込み、透過水集水管の端部から取り出される。原水スペーサの厚みは、特許文献３の００１８段落には０．４～２ｍｍ程度が好ましいと記載され、特許文献４の００１７段落には０．４～３ｍｍが好ましいと記載されている。
　逆浸透膜装置を用いて海水の淡水化や、超純水、各種製造プロセス用水を得る場合、逆浸透膜装置の原水スペーサの厚みを大きくすると、濁質が原水流路を閉塞しにくくなる。これにより、濁質蓄積による通水差圧の上昇や透過水量、透過水質の低下を回避し、長期間に亘り安定して運転を行うことができる。しかしながら、原水スペーサの厚みを大きくすると、原水流路における原水の流速が小さくなる。そのため、水中に含まれるイオン類や有機物類が膜表面で過剰濃縮され（濃度分極）、溶質の濃縮による除去率の低下や、膜への汚染物質吸着によるフラックス低下を引き起こしやすくなる。
　一方、原水スペーサの厚みを小さくすると、流速は増大し、逆浸透膜表面での過剰濃縮は起こりにくくなり、処理水質は向上する。しかし、被処理水に含まれる濁質が原水流路を閉塞しやすくなり（特許文献４の００１７段落）、安定性の面で問題があった。そのため、現在の市販されている逆浸透膜のスペーサの厚みは０．７～０．９ｍｍ程度である。
特開２０１０－１２５３９５ 特開２００２－１０６９ 特開平１１－５７４２９ 特開２００４－８９７６１
　本発明は、海水淡水化処理や超純水製造等に用いられる多段逆浸透膜処理において、安定性を損なうことなく、処理水質を向上させることを目的とする。
　本発明の多段逆浸透膜装置は、袋状の逆浸透膜を原水スペーサと共に巻回してなるスパイラル型膜エレメントを備えた逆浸透膜装置を多段に設置してなり、前段の逆浸透膜装置の処理水を後段の逆浸透膜装置で処理する多段逆浸透膜装置において、１段目の逆浸透膜装置の膜エレメントの原水スペーサの厚みが０．６ｍｍより大きく、２段目以降の逆浸透膜装置の膜エレメントの原水スペーサの厚みが０．６ｍｍ以下であることを特徴とするものである。
　本発明の多段逆浸透膜装置の運転方法は、かかる本発明の多段逆浸透膜装置を運転する方法であって、１段目の逆浸透膜装置の透過流束を１．０ｍ／ｄ以下とし、２段目以降の逆浸透膜装置の透過流束を１．１ｍ／ｄ以上とすることを特徴とするものである。
　本発明の多段逆浸透膜装置では、１段目の逆浸透膜装置が原水スペーサとして厚みの大きいものを用いており、濁質が原水流路を閉塞しにくくなり、濁質蓄積による通水差圧の上昇や透過水量、透過水質の低下を回避し、長期間に亘り安定な運転を行うことができる。２段目以降の逆浸透膜装置では、原水スペーサとして厚みの小さいものを用いており、原水流路における流速が増大し、逆浸透膜表面での過剰濃縮が起こりにくくなり、処理水質が向上する。この２段目以降の逆浸透膜装置に通水される被処理水は、１段目逆浸透膜装置で濁質が除去されたものであるので、２段目以降の逆浸透膜装置では膜閉塞の恐れがない。
　２段目以降の逆浸透膜装置の原水スペーサの厚みを小さくすることにより、１エレメントあたりの膜面積を大きくすることができる。透過流束を大きくすることと併せて、２段目以降の膜エレメントの本数を削減することができ、コスト低減を図ることができる。
　本発明者は、逆浸透膜の真の阻止率は、透過流束に依存することを見出した。本発明方法では、２段目以降の逆浸透膜装置の運転透過流束を１段目よりも大きくすることにより、膜の除去率を向上させることができる。
実施の形態に係る多段逆浸透膜装置の系統図である。 原水スペーサの厚みを変えた場合におけるブライン（濃縮水）流量と濃縮倍率との関係を示すグラフである。 透過流束と真の阻止率の関係を示すグラフである。 試験用平膜セルの断面図である。
　以下、図１を参照して本発明の実施の形態に係る多段逆浸透膜装置について説明する。この多段逆浸透膜装置では、原水タンク１内の原水を第１ポンプ２で加圧して１段目の第１逆浸透膜装置３に供給し、濃縮水を排出し、透過水を配管４によって中間タンク５に導入する。この中間タンク５中の水を第２ポンプ６によって加圧して２段目の第２逆浸透膜装置７に供給し、透過水を配管８によって取出し、濃縮水を配管９によって原水タンク１に戻す。
　１段目及び２段目の逆浸透膜装置３，６はいずれもスパイラル型膜エレメントを備えている。スパイラル型膜エレメントは透過水スペーサを内部に収容した袋状分離膜を原水スペーサを重ねて集水管にスパイラル状に巻回したスパイラル型膜エレメントである。前記特許文献３の図２のように、集水管の代わりにシャフトを用い、側辺の一部に透過水取出口を有した袋状膜を該シャフトに巻回したスパイラル型膜エレメントを用いてもよい。本発明では、スパイラル型膜エレメントに限らず平膜型エレメントなどを用いてもよい。逆浸透膜装置の原水スペーサの厚みは、１段目では０．６ｍｍよりも大きく、２段目では０．６ｍｍ以下である。
　図１では逆浸透膜装置が２段に設けられているが、３段以上に設けられてもよい。３段目以降の逆浸透膜装置の原水スペーサの厚みは０．６ｍｍ以下である。
　逆浸透膜は、海水淡水化用、低圧用、超低圧用、超々低圧用などのいずれでもよい。逆浸透膜の材質としては特に制限はなく、酢酸セルロース、ポリアミドなどのいずれでもよく、必要とされる除去率とフラックスに応じて適宜選択すればよい。阻止率の高い膜エレメントを用いる場合には、フェニレンジアミンと酸クロライドで合成した芳香族ポリアミドの逆浸透膜を採用するのが好ましい。
　原水スペーサとしては、ポリエチレンやポリプロピレン等の合成樹脂製の、同一、あるいは異なる直径（線径）を有する複数の線材が等間隔に並べられ、４５度～９０度の角度で交差するように重ねられることにより形成されるメッシュスペーサなどを用いることができる。原水スペーサの空孔率は６０％以上９５％以下であることが好ましい。それにより、十分な攪拌効果により濃度分極を十分に抑制することができる。
　原水スペーサのメッシュの大きさは１ｍｍ以上４ｍｍ以下であることが好ましい。それにより、十分な攪拌効果により濃度分極を抑制するとともに、原液の流路抵抗の増加を抑制し、高い分離膜性能を得ることができる。原水スペーサはメッシュスペーサに限定されない。例えば、前記特許文献４の図６のようにジグザグ状線材よりなるものであってもよい。
　１段目の逆浸透膜装置の原水スペーサの厚みは、濁質閉塞を防止するために、０．６ｍｍより大きくし、好ましくは０．７ｍｍ以上とする。ただし、原水スペーサの厚みを大きくしすぎると濃度分極が大きくなり、除去率が低下するため、２．０ｍｍ以下であることが好ましい。
　２段目以降の逆浸透膜装置の原水スペーサの厚みは０．６ｍｍ以下である。図２は様々な厚みの原水スペーサを用いた場合の直径８インチのスパイラル型逆浸透膜モジュールにおけるＮａＣｌの濃度分極の程度を表したものである。図２の通り、０．６ｍｍ以上の厚みのスペーサは、濃度分極の影響が大きくなり、膜面濃度と平均バルク濃度の比が濃縮水量が２ｍ３／ｈ以上で１．２倍を超えるため、好ましくない。原水スペーサの厚みが０．６ｍｍ以下であると、濃度分極を防止でき、良好な処理水水質を得ることができる。ただし、原水スペーサの厚みは、０．２ｍｍよりも小さいと、通水抵抗が大きくなりすぎるため、０．２ｍｍ以上であることが好ましい。従って、２段目以降の逆浸透膜装置の原水スペーサの厚みは０．２～０．６ｍｍ特に０．２～０．５ｍｍ、とりわけ０．３～０．５ｍｍであることが好ましい。
　袋状膜内に設置される透過水スペーサの厚みは、特に制限はないが、０．１～０．２５ｍｍが好適である。透過水スペーサが厚過ぎると、原水スペーサと同様にエレメントあたりの膜面積が小さくなり、薄過ぎると差圧が大きくなって、透過水量が小さくなる。
　図３に示すように、ＮａＣｌの真の阻止率は透過流束に依存し、透過流束が大きくなると真の阻止率は増加する。２段目の逆浸透膜装置の透過流束は１．１～２．０ｍ／ｄであることが好ましい。１．１ｍ／ｄ以上であると真の除去率が９９．９％を超え、水質向上の点で好ましい。透過流束が過度に小さいと、真の阻止率が低くなり、水質が低下するため好ましくない。２．０ｍ／ｄ以上であると膜の耐圧性の問題や、透過水の通水抵抗が高くなることなどから好ましくない。除去対象とする物質によって真の阻止率は異なるが、どのような物質であってもその物質の真の阻止率は透過流束に依存するため、ＮａＣｌにおいて、真の阻止率を高くすることで、その他の物質についても高い阻止率を得ることができる。
　１段目の逆浸透膜装置の透過流束は０．２～１．０ｍ／ｄであることが好ましく、０．６～０．８ｍ／ｄであることがさらに好ましい。透過流束が１．０ｍ／ｄ以上であると膜のファウリング、閉塞速度が大きくなり、洗浄頻度が多くなる。そのたびに装置も停止せねばならず、経済的でない。０．２ｍ／ｄ未満であると、膜の本数が大きくなり、経済的ではない。
　以下、実施例及び比較例について説明する。なお、以下の実施例及び比較例では、図１に示すフローの多段逆浸透膜装置を用いたが、逆浸透膜装置３，７としては、図４に示す試験用平膜セルを用いた。
　図４に示す平膜セルは、アクリル製の流路形成部材２１，２２，２３、ＳＵＳ製耐圧補強部材２４，２５を組み合わせて形成された空間内に、原水スペーサ１１と透過水スペーサ１２を逆浸透膜１０を介して積層した膜ユニットを保持する構成とされている。
　原水は、原水流入口１３から逆浸透膜１０の一次側に流入して原水スペーサ１１に沿って流れ、その間に逆浸透膜１０を透過した透過水は、透過水スペーサ１２を経て透過水流出口１５から取り出される。また、濃縮水は濃縮水流出口１４から取り出される。
［実施例１］
　工業用水を凝集及び濾過した水（ＴＯＣ濃度５００ｐｐｂ（０．５ｍｇ／Ｌ））を原水として用い、図１に示すフローの多段逆浸透膜装置に通水した。
　１段目の逆浸透膜装置３の逆浸透膜として、市販の８インチスパイラル型逆浸透膜エレメントを想定し、日東電工製逆浸透膜ＥＳ２０から平膜を幅５０ｍｍ×長さ８００ｍｍに切り抜き、厚み０．７１ｍｍのポリプロピレン製原水スペーサ（線径０．２５～０．３６ｍｍ、目開き２．６ｍｍ）とともに図４の通り、ＳＵＳ製通水セルに充填した。
　２段目の逆浸透膜装置７も、同様の逆浸透膜エレメントを想定し、日東電工製逆浸透膜ＥＳ２０から平膜を幅５０ｍｍ×長さ８００ｍｍに切り抜き、厚み０．６０ｍｍのポリプロピレン製原水スペーサ（線径０．２～０．３ｍｍ、目開き２．２ｍｍ）とともに図４の通りＳＵＳ製通水セルに充填した。
　上記の１段目、２段目用の膜エレメントを８インチ逆浸透膜装置に充填した場合、膜面積はそれぞれ、４１．８ｍ２、４６．０ｍ２となる。
　１段目の逆浸透膜装置に、透過流束０．６ｍ／ｄ、濃縮水として８インチエレメント換算で３．６ｍ３／ｈになるように通水し、２段目の逆浸透膜装置に、透過流束１．０ｍ／ｄ、８インチエレメント換算で３．６ｍ３／ｈになるように通水した。通水５００時間後の２段目処理水（２段目逆浸透膜装置透過水）のＴＯＣ濃度と、換算透過水量（０．７５ＭＰａ換算時の透過流量）及び１段目エレメントの差圧を表１に示す。
［実施例２］
　２段目の逆浸透膜の透過流束を１．１ｍ／ｄとしたこと以外は実施例１と同一の条件で試験を行った。通水５００時間後の処理水ＴＯＣ濃度と、換算透過水量（０．７５ＭＰａ換算時の透過流量）及び１段目エレメントの差圧を表１に示す。
［実施例３］
　２段目の逆浸透膜の原水スペーサとして、線径０．１５～０．２５ｍｍ、目開き２．０ｍｍ、厚み０．５ｍｍのものを用いたこと以外は実施例１と同一の条件で試験を行った。この膜エレメントを８インチ逆浸透膜装置に充填した場合、膜面積は５０．２ｍ２となる。通水５００時間後の処理水ＴＯＣ濃度、換算透過水量（０．７５ＭＰａ換算時の透過流量）及び１段目エレメントの差圧を表１に示す。
［実施例４］
　２段目の逆浸透膜装置の透過流束を１．１ｍ／ｄとしたこと以外は実施例３と同一の条件で試験を行った。通水５００時間後の処理水ＴＯＣ濃度、換算透過水量（０．７５ＭＰａ換算時の透過流量）及び１段目エレメントの差圧を表１に示す。
［実施例５］
　２段目の逆浸透膜の透過流束を１．３ｍ／ｄとしたこと以外は実施例３と同一の条件で試験を行った。通水５００時間後の処理水ＴＯＣ濃度、換算透過水量（０．７５ＭＰａ換算時の透過流量）及び１段目エレメントの差圧を表１に示す。
［実施例６］
　１段目の逆浸透膜の透過流束を１．１ｍ／ｄとしたこと以外は実施例１と同一の条件で試験を実施した。通水５００時間後の処理水ＴＯＣ濃度、換算透過水量（０．７５ＭＰａ換算時の透過流量）及び１段目エレメントの差圧を表１に示す。
［比較例１］
　２段目の逆浸透膜の原水スペーサとして、線径０．２５～０．３６ｍｍ、目開き２．６ｍｍ、厚み０．７１ｍｍのものを用いたこと以外は実施例１と同一の条件で試験を実施した。この膜エレメントを８インチ逆浸透膜装置に充填した場合、膜面積は４１．８ｍ２となる。通水５００時間後の処理水ＴＯＣ濃度と、換算透過水量（０．７５ＭＰａ換算時の透過流量）、及び１段目エレメントの差圧を測定した。結果を表１に示す。
［比較例２］
　１段目の逆浸透膜の原水スペーサとして、線径０．２～０．３ｍｍ、目開き２．２ｍｍ、厚み０．６ｍｍのものを用いたこと以外は実施例１と同一の条件で試験を実施した。この膜エレメントを８インチ逆浸透膜装置に充填した場合、膜面積は４１．８ｍ２となる。通水５００時間後の処理水ＴＯＣ濃度と、換算透過水量（０．７５ＭＰａ換算時の透過流量）、及び１段目エレメントの差圧を測定した。結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示す通り、実施例１～６によれば、処理水ＴＯＣ濃度が低く、高純度の水質を得ることができる。実施例６については、１段目の透過流束が他の例よりも高いため、５００時間後の透過流束に低下が見られる。比較例１は従来の処理方法である。比較例２は処理水質は従来よりも良いが、１段目の逆浸透膜の原水スペーサを薄くしたため、１段目の逆浸透膜のエレメント差圧が早期に上昇し、安定性が低い。
［実施例７］
　１段目の逆浸透膜装置３の逆浸透膜として、市販の８インチ逆浸透膜エレメントを想定し、日東電工製逆浸透膜ＥＳ２０から平膜を幅５０ｍｍ×長さ８００ｍｍに切り抜き、厚み０．８６ｍｍのポリプロピレン製原水スペーサ（線径０．３～０．４３ｍｍ、目開き３．０ｍｍ）とともに図４の通りＳＵＳ製通水セルに充填した。
　２段目の逆浸透膜装置７の逆浸透膜として、日東電工製逆浸透膜ＥＳ２０から平膜を幅５０ｍｍ×長さ８００ｍｍに切り抜き、厚み０．６０ｍｍのポリプロピレン製原水スペーサ（線径０．２～０．３ｍｍ、目開き２．２ｍｍ）とともに図４の通りＳＵＳ製通水セルに充填した。
　この１段目、２段目用の膜エレメントを８インチ逆浸透膜装置に充填した場合、膜面積はそれぞれ、３７．１ｍ２、４６．０ｍ２である。
　原水として生物処理水を凝集濾過した水（ＴＯＣ濃度１１００ｐｐｂ（１．１ｍｇ／Ｌ）を用い、１段目の逆浸透膜装置に透過流束０．６ｍ／ｄ、濃縮水として８インチエレメント換算で３．６ｍ３／ｈになるように通水し、２段目の逆浸透膜装置に透過流束１．０ｍ／ｄ、８インチエレメント換算で３．６ｍ３／ｈになるように通水した。通水５００時間後の処理水ＴＯＣ濃度、換算透過水量（0.75MPa換算時の透過流量）及び１段目エレメントの差圧を表２に示す。
［比較例３］
　２段目の逆浸透膜の原水スペーサとして、線径０．２５～０．３６ｍｍ、目開き２．６ｍｍ、厚み０．７１ｍｍのものを用いたこと以外は実施例７と同一の条件で試験を行った。この膜エレメントを８インチ逆浸透膜装置に充填した場合、膜面積は４１．８ｍ２となる。通水５００時間後の処理水ＴＯＣ濃度、換算透過水量（0.75MPa換算時の透過流量）及び１段目エレメントの差圧を表２に示す。
［比較例４］
　１段目の逆浸透膜の原水スペーサとして、線径０．２５～０．３６ｍｍ、目開き２．６ｍｍ、厚み０．７１ｍｍのものを用いたこと以外は比較例３と同一の条件で試験を行った。この膜エレメントを８インチ逆浸透膜装置に充填した場合、膜面積は４１．８ｍ２となる。通水５００時間後の処理水ＴＯＣ濃度、換算透過水量（0.75MPa換算時の透過流量）及び１段目エレメントの差圧を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
  
　表２に示す通り、実施例７によると比較例３よりも優れた処理水質、高い透過水量を得ることができた。比較例４は１段目のエレメントの差圧上昇が見られ、安定性が悪化する結果となった。
　以上の実施例及び比較例からも明らかな通り、本発明の多段逆浸透膜装置によると、１段目及び２段目逆浸透膜装置に同一厚みの原水スペーサを用いた多段逆浸透膜装置よりも高純度の処理水を得ることができ、安定性を損なうことなく、水質向上が可能である。
　本発明を特定の態様を用いて詳細に説明したが、本発明の意図と範囲を離れることなく様々な変更が可能であることは当業者に明らかである。
　本出願は、２０１３年２月２０日付で出願された日本特許出願２０１３－０３１０３３に基づいており、その全体が引用により援用される。

Claims (3)

  1. 　袋状の逆浸透膜を原水スペーサと共に巻回してなるスパイラル型膜エレメントを備えた逆浸透膜装置を多段に設置してなり、前段の逆浸透膜装置の処理水を後段の逆浸透膜装置で処理する多段逆浸透膜装置において、
    　１段目の逆浸透膜装置の膜エレメントの原水スペーサの厚みが０．６ｍｍより大きく、２段目以降の逆浸透膜装置の膜エレメントの原水スペーサの厚みが０．６ｍｍ以下であることを特徴とする多段逆浸透膜装置。
  2. 　請求項１に記載の多段逆浸透膜装置において、１段目の逆浸透膜装置の原水スペーサの厚みが０．７～２ｍｍであり、２段目以降の逆浸透膜装置の膜エレメントの原水スペーサの厚みが０．２～０．６ｍｍであることを特徴とする多段逆浸透膜装置。
  3. 　請求項１又は２に記載の多段逆浸透膜装置を運転する方法において、１段目の逆浸透膜装置の透過流束を１．０ｍ／ｄ以下とし、２段目以降の逆浸透膜装置の透過流束を１．１ｍ／ｄ以上とすることを特徴とする多段逆浸透膜装置の運転方法。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107406994A (zh) * 2015-03-10 2017-11-28 通用电气公司 具有多层支撑基材的离子交换膜
WO2020066762A1 (ja) * 2018-09-28 2020-04-02 三菱日立パワーシステムズ株式会社 水処理システム及び水処理方法
CN115520934A (zh) * 2021-06-25 2022-12-27 中国石油化工股份有限公司 膜分离回收系统和方法
US11766638B2 (en) 2017-03-20 2023-09-26 Bl Technologies, Inc. Ion-exchange membrane having an imprinted non-woven substrate

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016112518A (ja) * 2014-12-16 2016-06-23 株式会社日立製作所 脱酸素装置及び脱酸素水製造方法
JP7089352B2 (ja) * 2016-09-16 2022-06-22 日東電工株式会社 スパイラル型膜エレメント
JP6807219B2 (ja) * 2016-11-18 2021-01-06 オルガノ株式会社 逆浸透膜処理システムおよび逆浸透膜処理方法
CN109867329A (zh) * 2017-12-01 2019-06-11 北京京润环保科技股份有限公司 一种反渗透系统
RU2701342C1 (ru) * 2018-05-30 2019-09-27 Общество с ограниченной ответственностью "7 Тех" Способ обессоливания воды методом обратного осмоса и устройство для его осуществления
KR102770593B1 (ko) * 2019-03-22 2025-02-19 주식회사 엘지화학 고회수율 역삼투 스페이서 및 엘리먼트
GB201912458D0 (en) * 2019-08-30 2019-10-16 Fujifilm Mfg Europe Bv Gas seperations elements and modules
CN110723784B (zh) * 2019-10-16 2022-04-15 东莞市鸾江水处理设备工程有限公司 一种废水处理回收方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10230143A (ja) * 1997-02-19 1998-09-02 Nitto Denko Corp スパイラル型膜エレメントを用いた処理システムおよび処理方法
JP2000237554A (ja) * 1999-02-18 2000-09-05 Nitto Denko Corp スパイラル型膜エレメント
JP2000262867A (ja) * 1999-03-17 2000-09-26 Toray Ind Inc 逆浸透膜分離装置および水の分離方法
JP2006507919A (ja) * 2002-05-02 2006-03-09 フィルムテック コーポレーション 改良された供給スペーサーをもつ螺旋状に巻かれた部材
JP2007152265A (ja) * 2005-12-07 2007-06-21 Toray Ind Inc 淡水製造装置の運転方法および淡水製造装置
JP2007523744A (ja) * 2004-02-25 2007-08-23 ダウ グローバル テクノロジーズ インコーポレーテッド 高い浸透力の溶液を処理する装置

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1993022038A1 (en) * 1992-05-01 1993-11-11 Filmtec Corporation Spiral wound membrane element
JPH1157429A (ja) 1997-08-18 1999-03-02 Kurita Water Ind Ltd スパイラル型膜モジュール
JP2000261867A (ja) * 1999-03-11 2000-09-22 Takaoka Electric Mfg Co Ltd 遠方監視システムの通信方式
JP2002001069A (ja) 2000-06-21 2002-01-08 Kurita Water Ind Ltd 純水製造方法
JP2004089761A (ja) 2002-08-29 2004-03-25 Japan Organo Co Ltd スパイラル型膜エレメント、逆浸透膜モジュール及び逆浸透膜装置
US8216473B2 (en) * 2008-06-13 2012-07-10 Solution Dynamics, Llc Apparatus and methods for solution processing using reverse osmosis
JP5383163B2 (ja) 2008-11-27 2014-01-08 三菱重工業株式会社 多段海水淡水化装置及び多段海水淡水化装置の運転制御方法
KR20110076872A (ko) * 2008-11-28 2011-07-06 가부시키가이샤 신꼬오 간쿄우 솔루션 담수 생성 방법, 담수 생성 장치, 해수 담수화 방법 및 해수 담수화 장치
US20120061300A1 (en) * 2010-09-15 2012-03-15 Takeshi Matsushiro Membrane filtration system

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10230143A (ja) * 1997-02-19 1998-09-02 Nitto Denko Corp スパイラル型膜エレメントを用いた処理システムおよび処理方法
JP2000237554A (ja) * 1999-02-18 2000-09-05 Nitto Denko Corp スパイラル型膜エレメント
JP2000262867A (ja) * 1999-03-17 2000-09-26 Toray Ind Inc 逆浸透膜分離装置および水の分離方法
JP2006507919A (ja) * 2002-05-02 2006-03-09 フィルムテック コーポレーション 改良された供給スペーサーをもつ螺旋状に巻かれた部材
JP2007523744A (ja) * 2004-02-25 2007-08-23 ダウ グローバル テクノロジーズ インコーポレーテッド 高い浸透力の溶液を処理する装置
JP2007152265A (ja) * 2005-12-07 2007-06-21 Toray Ind Inc 淡水製造装置の運転方法および淡水製造装置

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107406994A (zh) * 2015-03-10 2017-11-28 通用电气公司 具有多层支撑基材的离子交换膜
US11766638B2 (en) 2017-03-20 2023-09-26 Bl Technologies, Inc. Ion-exchange membrane having an imprinted non-woven substrate
WO2020066762A1 (ja) * 2018-09-28 2020-04-02 三菱日立パワーシステムズ株式会社 水処理システム及び水処理方法
CN115520934A (zh) * 2021-06-25 2022-12-27 中国石油化工股份有限公司 膜分离回收系统和方法
CN115520934B (zh) * 2021-06-25 2024-05-03 中国石油化工股份有限公司 膜分离回收系统和方法

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