WO2014064962A1 - カメラモジュール及びチタン銅箔 - Google Patents

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mass
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波多野　隆紹
真之 長野
健志 小池
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Definitions

  • the present invention relates to a camera module and titanium copper foil.
  • a camera module that employs this type of lens drive system has a spring member such as a compression coil spring or a leaf spring that elastically biases the lens toward the initial position in the optical axis direction, and an electromagnetic force that resists the biasing force of the spring member.
  • Electromagnetic drive means including a coil and a magnet that are generated and can drive the lens in the optical axis direction, and control means for moving the lens to a predetermined position by controlling a drive current supplied to the electromagnetic drive means are provided. Yes. The operation principle will be briefly described. When the coil of the electromagnetic drive means is not energized, the spring member holds the lens in the initial position, but when a drive current is supplied from the power source to the coil of the electromagnetic drive means.
  • Electromagnetic force against the urging force of the spring member is generated, and the coil moves integrally with the lens in the optical axis direction. Therefore, an autofocus operation of moving the lens to a desired position on the optical axis can be performed by controlling the magnitude of the drive current by the control means.
  • the spring member is proportional to the elasticity.
  • the present invention has been made in view of the actual situation of the prior art, and an object of the present invention is to suppress the sag of a spring member, and to prevent camera malfunction and titanium even when an impact such as dropping is applied. To provide copper foil.
  • Titanium copper is C1990 (JIS registered alloy, 3.2 mass% Ti-residual Cu), NKT322 (developed alloy of XX Nippon Mining & Metals Co., Ltd., 3.2 mass% Ti-0.2 mass% Fe-residue It has been put to practical use as Cu) and the like, and has high proof stress and excellent stress relaxation characteristics.
  • the present inventors can improve the sag characteristics of the titanium copper foil by controlling the Vickers hardness of the titanium copper foil or the composition of the extreme surface of the titanium copper foil within an appropriate range, and are suitably used as a spring member of the camera module. I found out that I can do it.
  • the present invention completed on the basis of the above knowledge is a lens, a spring member that elastically biases the lens to an initial position in the optical axis direction, and an electromagnetic force that resists the biasing force of the spring member.
  • a camera module comprising an electromagnetic drive means capable of driving in the optical axis direction and a control means for controlling a drive current supplied to the electromagnetic drive means, wherein the spring member is 2.9 to 3.5% by mass. It contains Ti, the balance is made of copper and inevitable impurities, has a Vickers hardness of 350 or more, and has a thickness of 0.01 mm or more and less than 0.1 mm.
  • a lens, a spring member that elastically biases the lens to an initial position in the optical axis direction, and an electromagnetic force that resists the biasing force of the spring member are generated to drive the lens in the optical axis direction.
  • a camera module comprising a possible electromagnetic drive means and a control means for controlling a drive current supplied to the electromagnetic drive means, wherein the spring member contains 2.9 to 3.5% by mass of Ti, and the balance Consists of copper and inevitable impurities, the Ti concentration at a depth of 0.1 ⁇ m from the surface is 0.6 times or more of the Ti concentration at a depth of 1 ⁇ m from the surface, and the thickness is 0.01 mm or more and 0 Less than 1 mm.
  • the lens, a spring member that elastically biases the lens to an initial position in the optical axis direction, and an electromagnetic force that resists the biasing force of the spring member are generated to cause the lens to move in the optical axis direction.
  • a camera module comprising a drivable electromagnetic drive means and a control means for controlling a drive current supplied to the electromagnetic drive means, wherein the spring member contains 2.9 to 3.5% by mass of Ti, The balance is made of copper and inevitable impurities, has a Vickers hardness of 350 or more, and the Ti concentration at a depth of 0.1 ⁇ m from the surface is 0.6 times the Ti concentration at a depth of 1 ⁇ m from the surface And the thickness is 0.01 mm or more and less than 0.1 mm.
  • a camera module that performs an autofocus operation by moving a lens with an electromagnetic force that resists a biasing force of a spring member, wherein the spring member has a mass of 2.9 to 3.5 mass. % Ti, the balance is made of copper and inevitable impurities, has a Vickers hardness of 350 or more, and a thickness of 0.01 mm or more and less than 0.1 mm.
  • a camera module that performs an autofocus operation by moving a lens with an electromagnetic force that resists a biasing force of a spring member, wherein the spring member has a mass of 2.9 to 3.5 mass. % Ti, the balance is made of copper and inevitable impurities, and the Ti concentration at a depth of 0.1 ⁇ m from the surface is not less than 0.6 times the Ti concentration at a depth of 1 ⁇ m from the surface, The thickness is 0.01 mm or more and less than 0.1 mm.
  • a camera module that performs an autofocus operation by moving a lens with an electromagnetic force that resists a biasing force of a spring member, wherein the spring member has a mass of 2.9 to 3.5 mass.
  • % Ti the balance is made of copper and inevitable impurities, has a Vickers hardness of 350 or more, and the Ti concentration at a depth of 0.1 ⁇ m from the surface is Ti at a depth of 1 ⁇ m from the surface.
  • the density is 0.6 times or more and the thickness is 0.01 mm or more and less than 0.1 mm.
  • the spring member further contains 0.17 to 0.23 mass% Fe.
  • 2.9 to 3.5% by mass of Ti is contained, the balance is made of copper and inevitable impurities, the Vickers hardness is 350 or more, and the thickness is 0.8. It is a titanium copper foil which is 01 mm or more and less than 0.1 mm.
  • the titanium copper foil has a Ti concentration of 0.6 times or more at a position 1 ⁇ m deep from the surface and a thickness of 0.01 mm or more and less than 0.1 mm.
  • the remainder is made of copper and inevitable impurities, has a Vickers hardness of 350 or more, and is 0.1 ⁇ m from the surface.
  • the titanium copper foil has a Ti concentration at a depth position of 0.6 or more times the Ti concentration at a depth of 1 ⁇ m from the surface and a thickness of 0.01 mm or more and less than 0.1 mm.
  • the titanium copper foil according to the present invention further contains 0.17 to 0.23 mass% Fe.
  • the present invention it is possible to provide a camera module and a titanium copper foil that can suppress the sag of the spring member and hardly cause malfunction even when an impact such as dropping is applied.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view illustrating an example of the operation of the camera module in FIG. 1.
  • It is a graph showing the change of Ti concentration of the depth direction of the titanium copper foil (solid line) which concerns on embodiment of this invention, and the conventional titanium copper foil (dotted line).
  • It is a graph which shows the relationship between the total processing degree (r) of the spring member suitable for the camera module which concerns on embodiment of this invention, and Vickers hardness.
  • r total processing degree
  • Vickers hardness It is a graph showing the relationship between Vickers hardness and P value when the foil thickness of the spring member which concerns on embodiment of this invention is 0.028 mm.
  • It is a graph showing the relationship between Vickers hardness and P value when the foil thickness of the spring member which concerns on embodiment of this invention is 0.052 mm.
  • the camera module 1 includes a lens 3, spring members 9 a and 9 b that elastically urge the lens 3 to an initial position in the optical axis direction, a spring member 9 a, Electromagnetic driving means 11 (yoke 2, magnet 4 and coil 6) capable of driving the lens 3 in the optical axis direction by generating an electromagnetic force against the urging force of 9b, and a driving current supplied to the electromagnetic driving means 11 And control means 12 for controlling.
  • Electromagnetic driving means 11 (yoke 2, magnet 4 and coil 6) capable of driving the lens 3 in the optical axis direction by generating an electromagnetic force against the urging force of 9b, and a driving current supplied to the electromagnetic driving means 11
  • control means 12 for controlling.
  • the lens 3 is accommodated in the carrier 5.
  • the carrier 5 is a molded product made of a synthetic resin or the like having a cylindrical structure with a bottom surface, and holds the lens 3 at the center position.
  • a pre-formed coil 6 is bonded on the outer peripheral surface of the carrier 5.
  • a magnet 4 is disposed on the outer side of the coil 6. The magnet 4 is magnetized in the radial direction.
  • the magnet 4 is accommodated in the yoke 2.
  • the yoke 2 is a magnetic material such as soft iron, has a U-shaped cylindrical shape with a closed upper surface portion, and has a cylindrical inner wall 2a and an outer wall 2b.
  • the magnet 4 and the coil 6 are disposed in a space provided between the inner wall 2a and the outer wall 2b.
  • the yoke 2 is mounted on a base 7 made of a resin molded product or the like.
  • the coil 6, the magnet 4, and the yoke 2 function as electromagnetic driving means 11 of the camera module 1. That is, when a drive current is supplied to the coil 6, a predetermined electromagnetic force is generated by the magnet 4 and the yoke 2 against the urging force of the spring members 9a and 9b.
  • a frame 8 composed of a resin molded product or the like disposed so as to cover the yoke 2 is disposed.
  • a cap 10 b is attached to the bottom surface of the base 7.
  • a cap 10 a is attached to the upper part of the frame 8.
  • the spring members 9a and 9b are the same product, support the carrier 5 sandwiched from both ends in the same positional relationship, and function as a power feeding path to the coil 6.
  • One lead wire of the coil 6 extends upward through a groove provided on the inner peripheral surface of the carrier 5 and is soldered to the spring member 9a.
  • the other lead wire of the coil 6 extends downward through a groove provided on the bottom surface of the carrier 5 and is soldered to the spring member 9b.
  • the spring member 9 a is fixed to the bottom portion of the carrier 5 and the base 7, and the spring member 9 a is fixed to the uppermost portion of the carrier 5 and the frame 8.
  • Each of the spring members 9a and 9b has an outermost peripheral portion fixed to the frame 8 and the base 7, respectively, and a notch groove portion for each inner peripheral portion of 120 ° is fitted to the carrier 5 and fixed by heat caulking or the like.
  • the spring member 9b and the base 7, and the spring member 9a and the frame 8 are fixed by adhesion, heat caulking, or the like.
  • the spring members 9a and 9b have the same shape, and are attached in the same positional relationship as shown in FIGS. 1 and 2, so that the axial displacement when the carrier 5 moves upward can be suppressed. it can. Since the coil 6 is manufactured by pressure molding after winding, the accuracy of the finished outer diameter is improved, and the coil 6 can be easily arranged in a predetermined narrow gap. Since the carrier 5 hits the base 7 at the lowermost position and hits the yoke 2 at the uppermost position, a carrier mechanism is provided in the vertical direction to prevent the carrier 5 from dropping off.
  • a plate spring made of improved titanium copper foil is used as a material of the spring members 9a and 9b.
  • This titanium copper foil contains 2.9 to 3.5% by mass of Ti and optionally 0.17 to 0.23% by mass of Fe, and the balance is made of copper and inevitable impurities, and more than 350 It has Vickers hardness, or on the titanium copper foil surface, the Ti concentration at a depth of 0.1 ⁇ m from the surface is 0.6 times or more of the Ti concentration at a depth of 1 ⁇ m from the surface.
  • the control means 12 is electrically connected to the spring members 9a and 9b, the coil 6 connected to the spring members 9a and 9b, and the power supply means (not shown), and is supplied to the coil 6 and supplied to the coil 6. The magnitude of the drive current is controlled.
  • FIG. 3 shows a cross-sectional view when a current is applied to the coil 6 to generate electromagnetic force and the carrier 5 provided with the lens 3 is moved upward.
  • a predetermined drive current is supplied from the power source to the power supply terminals of the spring members 9 a and 9 b
  • a current flows through the coil 6 connected to the power supply terminal, and an electromagnetic force upward in the drawing of FIG.
  • the restoring force the urging force to the initial position
  • the upward movement distance of the carrier 5 is a position where the electromagnetic force and the restoring force are balanced.
  • the amount of movement of the carrier 5 is determined by the magnitude of the drive current applied to the coil 6.
  • the magnet 4 has been described as having a cylindrical shape, the magnet 4 is not limited to this, and may be divided into three or four parts and magnetized in the radial direction, and this may be adhered and fixed to the inner surface of the outer wall 2b of the yoke 2.
  • the present invention is not limited to the configuration of the camera module 1 shown in FIGS.
  • a spring member of a general camera module capable of performing an autofocus operation by moving a lens with an electromagnetic force that resists the biasing force of the spring member the titanium copper foil according to the embodiment of the present invention and Of course, a spring member can be applied.
  • the present invention includes various embodiments not described herein, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present invention.
  • Titanium copper improves strength and conductivity by dissolving Ti in a Cu matrix by solution treatment and dispersing fine precipitates in the alloy by aging treatment.
  • Ti concentration is less than 2.9% by mass, precipitation of the precipitate is insufficient, and a desired strength cannot be obtained. If the Ti concentration exceeds 3.5% by mass, the bendability deteriorates. Further, in order to further improve the strength, 0.17 to 0.23% by mass of Fe can be contained.
  • the chemical composition is standardized as JIS H 3130 (2006) with Ti: 2.9 to 3.5 mass% and Cu + Ti: 99.5 mass% or more. It is allowed to contain impurities of less than 0.5% by mass.
  • titanium copper impurities include residual deoxidizers added to the molten metal (Al, Si, B, P, etc.), contamination from the furnace wall of the melting furnace and the molten metal coating (Al, Si, C, B, Na, Zr, Cr, etc.), impurities (Ag, etc.) contained in the main raw electrolytic copper at a relatively high concentration, contamination from scrap materials (S, etc.), contamination from atmospheric gases (O, N, etc.), etc. Is mentioned.
  • the total amount of impurities is preferably 0.1% by mass, more preferably 0.05% by mass or less, and 0.01% by mass or less. Is more preferable.
  • Hardness As the hardness increases, the proportionality limit increases and it becomes difficult for sag to occur. When the Vickers hardness is 350 or more, when used as a spring material for a camera module, a malfunction due to a drop impact is remarkably improved.
  • the upper limit value of the Vickers hardness is not restricted from the viewpoint of the drop impact resistance, but the Vickers hardness of the titanium copper foil rarely exceeds 500.
  • the strength (proportional limit) of the Ti-deficient layer is low compared to the part where the Ti concentration has not changed. Since the Ti-deficient layer is very thin, its influence on the material properties is difficult to detect in a tensile test or a hardness test, but may be manifested as a sag when a bending stress is applied. In bending deformation, the maximum stress is generated on the material surface, so that the sag characteristics due to bending are easily affected by the strength of the material surface layer. In addition, the thinner the material, the greater the influence of the Ti-deficient layer on the sag characteristics.
  • the Ti concentration at a depth of 0.1 ⁇ m from the surface is adjusted to 0.6 times or more, more preferably 0.8 times or more of the Ti concentration at a depth of 1 ⁇ m from the surface, it is difficult for sag to occur. Thus, the malfunction due to the drop impact is remarkably improved.
  • FIG. 4 shows the components of the titanium copper foil according to the embodiment of the present invention (product of the present invention) and the conventional titanium copper foil (conventional product) while being scraped by Ar sputtering using GDS (glow discharge emission spectroscopy).
  • GDS low discharge emission spectroscopy
  • the thickness of the titanium copper foil of the present invention is less than 0.1 mm, preferably 0.08 mm or less, more preferably 0.05 mm or less.
  • the thickness of the titanium copper foil is less than 0.01 mm, the spring force as the spring material is insufficient.
  • the spring members 9a and 9b of the autofocus module it is necessary to greatly deform the spring member in order to obtain a desired biasing force.
  • the thickness of the titanium copper foil of the present invention is set to 0.01 mm or more, preferably 0.02 mm or more.
  • Polishing for 5 to 300 seconds
  • Polishing (6)
  • Cold rolling (7) Aging treatment (350 to 550 ° C for 2 to 20 hours)
  • Polishing (9)
  • Cold rolling (10)
  • Straightening annealing (300 to 600 ° C for 5 seconds to 10 hours)
  • Hot rolling (1) can be performed under general titanium copper conditions.
  • solution treatment (4) coarse Cu—Ti compound particles crystallized or precipitated during casting or hot rolling are dissolved in the Cu matrix.
  • aging treatment (5) Cu 3 Ti or Cu 4 Ti fine particles are precipitated, and the strength of the alloy is increased by the fine precipitates.
  • Cold rolling (6) and (9) is performed to increase the strength.
  • the total workability (r) of cold rolling (6) and cold rolling (9) it is preferable to set the total workability (r) of cold rolling (6) and cold rolling (9) to 90% or higher.
  • the strain relief annealing (10) is optionally performed in order to recover the spring limit value or the like that is lowered by the cold rolling when the cold rolling (9) is performed.
  • Polishing (5), (8), and (11) are performed to remove the oxide scale on the surface generated in the heat treatments (4), (7), and (10).
  • This polishing may be performed by chemical polishing or mechanical polishing. Further, chemical polishing and mechanical polishing may be used in combination.
  • As the chemical polishing liquid a sulfuric acid-hydrogen peroxide solution, a ferric chloride solution, a cupric chloride solution, a nitric acid solution or the like having a strong corrosive power against Cu is used.
  • a typical method of mechanical polishing is buffing using a rotary buff in which abrasive grains are embedded. *
  • the surface oxidation of the material is most prominent in the solution treatment (4). This is due to the highest processing temperature. Therefore, in order to increase the Ti concentration at a depth of 0.1 ⁇ m from the surface, it is important to suppress the surface oxidation in the solution treatment (4). For this purpose, for example, the oxygen concentration in the heating furnace It is effective to reduce. Further, the Ti concentration at a position of a depth of 0.1 ⁇ m from the surface can also be increased by increasing the surface removal amount in the polishing (5).
  • the titanium-copper of the present invention can be suitably used as a spring member for various parts other than the camera module, taking advantage of the feature that sag is unlikely to occur.
  • electronic device parts such as a connector, a terminal, a socket, and a relay, are mentioned.
  • C1990 and NKT322 alloys having compositions of C1990 and NKT322 (hereinafter, these alloys according to this example are described as C1990 and NKT322) are manufactured, and the hardness, surface composition, and foil thickness are camera modules.
  • C1990 is an alloy registered in JIS H 3130 (2006), containing 2.9 to 3.5% by mass (typical value: 3.2% by mass) of Ti, with the balance being copper and inevitable Consists of impurities.
  • NKT322 is an alloy developed by JX Nippon Mining & Metals Co., Ltd., 2.9 to 3.4 mass% (typical value 3.2 mass%) Ti and 0.17 to 0.23 mass%.
  • Fe representsative value: 0.2% by mass), the balance being composed of copper and inevitable impurities.
  • a rectangular parallelepiped ingot having a thickness of 150 mm and a width of 500 mm was manufactured by semi-continuous casting. This ingot was hot-rolled, heated at 950 ° C. for 3 hours, and then rolled to 10 mm. Next, in order to remove the oxide scale on the surface of the hot rolled sheet, the surface was chamfered. The thickness of the material after chamfering was 8 mm. Thereafter, cold rolling and heat treatment were performed in the order of the following steps to produce foils having thicknesses of 0.052 mm and 0.028 mm.
  • Cold rolling 1 Cold rolling was performed to a predetermined thickness according to the target foil thickness and Vickers hardness.
  • Solution treatment Heated at 800 ° C. for 10 seconds to 300 seconds. The heating time was appropriately adjusted so that the average diameter of the recrystallized grains after annealing was in the range of 5 to 20 ⁇ m. Furthermore, the heating atmosphere was changed to air, Ar, and CO, and the thickness of the oxide scale on the material surface, the Ti concentration immediately below the oxide scale, and the thickness of the Ti-deficient layer were adjusted.
  • Polishing 1 After chemical polishing with a sulfuric acid-hydrogen peroxide solution, mechanical polishing was performed with a rotary buff to remove the oxide scale on the surface and the underlying material.
  • the polishing depth of the surface was variously changed in the range of 0.3 to 1.0 ⁇ m depending on the concentration of the sulfuric acid-hydrogen peroxide solution and the duration of each polishing.
  • Cold rolling 2 Cold rolling was performed to a predetermined thickness according to the target foil thickness and Vickers hardness.
  • Aging treatment Heated at 450 ° C. for 5 hours in an Ar atmosphere.
  • Polishing 2 After chemical polishing with a sulfuric acid-hydrogen peroxide solution, mechanical polishing was performed with a rotary buff to remove the oxide scale on the surface. The surface polishing depth was about 0.02 ⁇ m.
  • Cold rolling 3 Rolled to the target foil thickness.
  • the GDS analysis is performed on the surface of the foil sample that has been cold-rolled (7), and the Ti concentration ([% Ti] 0.1 ) at a depth of 0.1 ⁇ m from the surface and the position at a depth of 1 ⁇ m from the surface.
  • Ti concentration ([% Ti] 1 ) was measured, and the titanium concentration ratio (R Ti ) on the surface defined by the following equation was obtained.
  • R Ti [% Ti] 0.1 / [% Ti] 1
  • micro Vickers hardness was measured in accordance with JIS Z 2244.
  • FIG. 5 shows the relationship between the total degree of processing (r) and Vickers hardness. When R is 90% or more, a Vickers hardness of 350 or more is stably obtained.
  • spring members 9a and 9b were manufactured using the foil sample after cold rolling, and the camera module 1 having the structure shown in FIGS. 1 to 3 was assembled.
  • the camera module has the same structure.
  • the current value (I Bmin ) when the carrier 5 starts moving and the current value (I Bmax ) when the moving amount of the carrier 5 is maximized were obtained.
  • the camera module was dropped onto the floor from a height of 2 m, and the current value (I Amin ) when the carrier 5 started to move was measured for the camera module after dropping. From these measured values, the P value was determined by the following equation.
  • P (%)
  • the P value is a value obtained by dividing the change (absolute value) of the current at the start of movement due to dropping by the maximum current during movement.

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Abstract

　レンズ３と、レンズ３を光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材９ａ、９ｂと、ばね部材９ａ、９ｂの付勢力に抗する電磁力を生起してレンズ３を光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段１１と、電磁駆動手段１１に供給される駆動電流を制御する制御手段１２とを備え、ばね部材９ａ、９ｂが、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有するカメラモジュール１である。

Description

カメラモジュール及びチタン銅箔
　本発明はカメラモジュール及びチタン銅箔に関する。
　従来より、携帯電話等の小型電子機器に搭載されるカメラモジュールのレンズ駆動方式として、ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行う技術が知られている（例えば、特許文献１、２参照）。
　この種のレンズ駆動方式を採用したカメラモジュールには、レンズを光軸方向の初期位置へ弾性付勢する圧縮コイルばねや板ばね等のばね部材と、ばね部材の付勢力に抗する電磁力を生起してレンズを光軸方向へ駆動可能なコイルやマグネットを含む電磁駆動手段と、電磁駆動手段に供給される駆動電流を制御することによってレンズを所定位置へ移動させる制御手段とが具備されている。その動作原理について簡単に説明すると、電磁駆動手段のコイルへ通電されていないとき、ばね部材はレンズを初期位置に保持しているが、電源から電磁駆動手段のコイルへ駆動電流が供給されると、ばね部材の付勢力に抗する電磁力が生起されてコイルがレンズと一体的に光軸方向へ移動する。そのため、駆動電流の大きさを制御手段で制御することによって、レンズを光軸上の所望の位置へ移動させるというオートフォーカス動作が行えるようになっている。
特開２００４－２８００３１号公報 特開２００９－１１５８９５号公報
　ところで、前述したレンズ駆動方式を採用しているカメラモジュールにおいて、レンズを保持しているばね部材を大きく弾性変形させているときに光軸方向に強い衝撃が加わると、このばね部材が弾性の比例限界を超えて変形して元に戻らなくなる危険性が高い。すなわち、この種のカメラモジュールを搭載した携帯電話等の小型電子機器をユーザが誤って落下させたときに、そのカメラモジュールのレンズが初期位置から大きく離れた位置に移動されていると、落下による衝撃でばね部材が自身の比例限界を超えて過度に変形してしまうおそれがある。比例限界を超えて変形してしまったばね部材はいわゆるへたりを生じてしまうため、以後オートフォーカス動作を正常に行うことが困難となる場合がある。
　本発明は、このような従来技術の実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、ばね部材のへたりを抑制でき、落下等の衝撃が加わっても動作不良が生じ難いカメラモジュール及びチタン銅箔を提供することにある。
　上記課題を解決するために、本発明者らはカメラモジュールのばね部材へのチタン銅箔の適用を検討した。チタン銅は、Ｃ１９９０（ＪＩＳ登録合金、３．２質量％Ｔｉ－残Ｃｕ）、ＮＫＴ３２２（ＪＸ日鉱日石金属（株）の開発合金、３．２質量％Ｔｉ－０．２質量％Ｆｅ－残Ｃｕ）等として実用化されており、高耐力を有し応力緩和特性にも優れることから、銅合金の中で最もへたりが生じ難い材料の一つとして知られている。本発明者らは、チタン銅箔のビッカース硬さ又はチタン銅箔の極表面の組成を適正範囲に制御することでチタン銅箔のへたり特性を改善でき、カメラモジュールのばね部材として好適に使用できることを見出した。
　以上の知見を基礎として完成した本発明は一側面において、レンズと、レンズを光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材と、ばね部材の付勢力に抗する電磁力を生起してレンズを光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段と、電磁駆動手段に供給される駆動電流を制御する制御手段とを備えるカメラモジュールであって、ばね部材が、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満である。
　本発明は別の一側面において、レンズと、レンズを光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材と、ばね部材の付勢力に抗する電磁力を生起してレンズを光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段と、電磁駆動手段に供給される駆動電流を制御する制御手段とを備えるカメラモジュールであって、ばね部材が、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度が、表面から１μｍの深さにおけるＴｉ濃度の０．６倍以上であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満である。
　本発明は更に別の一側面において、レンズと、レンズを光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材と、ばね部材の付勢力に抗する電磁力を生起してレンズを光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段と、電磁駆動手段に供給される駆動電流を制御する制御手段とを備えるカメラモジュールであって、ばね部材が、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度が、表面から１μｍの深さにおけるＴｉ濃度の０．６倍以上であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満である。
　本発明は更に別の一側面において、ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行うカメラモジュールであって、ばね部材が、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満である。
　本発明は更に別の一側面において、ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行うカメラモジュールであって、ばね部材が、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度が、表面から１μｍの深さにおけるＴｉ濃度の０．６倍以上であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満である。
　本発明は更に別の一側面において、ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行うカメラモジュールであって、ばね部材が、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度が、表面から１μｍの深さにおけるＴｉ濃度の０．６倍以上であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満である。
　本発明に係るカメラモジュールは別の一実施態様において、ばね部材が、０．１７～０．２３質量％のＦｅを更に含有する。
　本発明は更に別の一側面において、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であるチタン銅箔である。
　本発明は更に別の一側面において、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度が、表面から１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度の０．６倍以上であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であるチタン銅箔である。
　本発明は更に別の一側面において、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度が、表面から１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度の０．６倍以上であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であるチタン銅箔である。
　本発明に係るチタン銅箔は一実施態様において、０．１７～０．２３質量％のＦｅを更に含有する。
　本発明によれば、ばね部材のへたりを抑制でき、落下等の衝撃が加わっても動作不良が生じ難いカメラモジュール及びチタン銅箔を提供することができる。
本発明の実施の形態に係るカメラモジュールの一例を示す断面図である。 図１のカメラモジュールの分解斜視図である。 図１のカメラモジュールの動作の一例を表す断面図である。 本発明の実施の形態に係るチタン銅箔（実線）と従来のチタン銅箔（点線）との深さ方向のＴｉ濃度の変化を表すグラフである。 本発明の実施の形態に係るカメラモジュールに好適なばね部材の合計加工度（ｒ）とビッカース硬さとの関係を示すグラフである。 本発明の実施の形態に係るばね部材の箔厚を０．０２８ｍｍとした場合のビッカース硬さとＰ値との関係を表すグラフである。 本発明の実施の形態に係るばね部材の箔厚を０．０５２ｍｍとした場合のビッカース硬さとＰ値との関係を表すグラフである。
－カメラモジュール－
　添付した図面を参照しながら本発明の実施の形態を説明する。以下の図面は模式的なものであり、厚みと平均寸法の関係、各層の厚みの比率等は現実のものとは異なることに留意すべきである。また、図面相互間においても互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれていることは勿論である。また本明細書においては、説明の都合により「上」「下」の用語を適宜使用するが、これは図１又は図３における上下関係を指し、「上」はカメラから被写体に向う位置関係を表わす。
　本発明の実施の形態に係るカメラモジュール１は、図１に例示するように、レンズ３と、レンズ３を光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材９ａ、９ｂと、ばね部材９ａ、９ｂの付勢力に抗する電磁力を生起して、レンズ３を光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段１１（ヨーク２、マグネット４、コイル６）と、電磁駆動手段１１に供給される駆動電流を制御する制御手段１２とを備える。
　レンズ３は、キャリア５内に収容されている。キャリア５は図２に示すように底面部を持った円筒形状構造の合成樹脂等による成形品であり、中央位置でレンズ３を保持する。キャリア５の外周面上には予め成形されたコイル６が接着されている。コイル６の更に外側にはマグネット４が配置されている。マグネット４は径方向に磁化されている。
　図１に示すように、マグネット４はヨーク２内に収容される。ヨーク２は軟鉄等の磁性体であり、上面部が閉じたコの字形の円筒形状を成し、円筒状の内壁２ａと外壁２ｂを持つ。マグネット４及びコイル６は、内壁２ａと外壁２ｂとの間に設けられた空間内に配置される。このヨーク２は、樹脂成形品等で構成されたベース７上に搭載される。コイル６、マグネット４及びヨーク２は、カメラモジュール１の電磁駆動手段１１として機能する。即ち、コイル６に駆動電流が供給されると、マグネット４及びヨーク２により、ばね部材９ａ、９ｂの付勢力に抗する所定の電磁力が生起される。
　ベース７上には、ヨーク２を覆うように配置された樹脂成形品等で構成されたフレーム８が配置される。ベース７の底面には、キャップ１０ｂが取り付けられる。フレーム８の上部にはキャップ１０ａが取り付けられる。
　ばね部材９ａ、９ｂは同一品であり、同一の位置関係でキャリア５を両端から挟んで支持すると共に、コイル６への給電経路として機能している。ばね部材９ａ、９ｂの外周部の一箇所は、外側に突出させ、給電端子として機能させている。コイル６の一方のリード線は、キャリア５の内周面に設けた溝内を通って上方に延伸し、ばね部材９ａに半田付けされている。コイル６の他方のリード線は、キャリア５の底面に設けた溝内を通って下方に延伸し、ばね部材９ｂに半田付けされている。ばね部材９ａは、キャリア５の底部とベース７に固着され、ばね部材９ａは、キャリア５の最上部とフレーム８上に固着される。
　ばね部材９ａ、９ｂは、いずれも最外周部がそれぞれフレーム８とベース７に固定されており、内周部１２０°毎の切欠き溝部がキャリア５に嵌合し、熱カシメ等にて固定される。ばね部材９ｂとベース７およびばね部材９ａとフレーム８間は、接着および熱カシメ等にて固定されている。　
　上述したように、ばね部材９ａ、９ｂは同一形状であり、図１及び２に示すように同一の位置関係で取付けているので、キャリア５が上方へ移動したときの軸ズレを抑制することができる。コイル６は、巻線後に加圧成形して製作するので、仕上がり外径の精度が向上し、所定の狭いギャップに容易に配置することができる。キャリア５は、最下位置でベース７に突当り、最上位置でヨーク２に突当るので、上下方向に突当て機構を備えることとなり、キャリア５が脱落することを防いでいる。
　ばね部材９ａ、９ｂの素材としては、改良されたチタン銅箔製の板ばねを用いる。このチタン銅箔は、２．９～３．５質量％のＴｉおよび必要に応じて０．１７～０．２３質量％のＦｅを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有すること、またはチタン銅箔表面において、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度が、表面から１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度の０．６倍以上であることを特徴とする。これにより、ばね部材９ａ、９ｂのいわゆるへたり特性が改善されるため、ばね部材９ａ、９ｂに落下等の衝撃が加わっても動作不良が生じ難くなる。
　制御手段１２は、ばね部材９ａ、９ｂ、ばね部材９ａ、９ｂに接続されたコイル６及び図示を省略した電力供給手段に電気的に接続されており、コイル６への通電及びコイル６へ供給される駆動電流の大きさを制御する。
　図３は、コイル６に電流を印加して電磁力を生起させ、レンズ３を備えたキャリア５を上方に移動させた時の断面図を示している。電源からばね部材９ａ、９ｂの給電端子に所定の駆動電流が供給されると、給電端子に接続されたコイル６に電流が流れてキャリア５に図３の紙面上方への電磁力が働く。一方、キャリア５には、連結された２個のばね部材９ａ、９ｂの復元力（初期位置への付勢力）が下方に働く。キャリア５の上方への移動距離は電磁力と復元力が釣合った位置となる。キャリア５の移動量は、コイル６に印加する駆動電流の大きさによって決定される。
　この際、ばね部材９ａはキャリア５の上面を支持し、ばね部材９ｂはキャリア５の下面を支持しているので、復元力はキャリア５の上面及び下面で均等に下方に働くこととなり、レンズ３の軸ズレを小さく抑えることができる。
　従って、キャリア５の上方への移動の際にリブ等によるガイドは必要ない。ガイドによる摺動摩擦がないので、キャリア５の移動量は、純粋に電磁力と復元力の釣合いで支配されることとなり、円滑で精度良いレンズ３の移動を実現している。これによってレンズブレの少ないオートフォーカスを達成している。
　なお、マグネット４は円筒形状として説明したが、これに拘わるものでなく、３乃至４分割してラジアル方向に磁化し、これをヨーク２の外壁２ｂの内面に貼付けて固着しても良い。
　なお、本発明は、図１～図３に示すカメラモジュール１の構成に限定されない。例えば、ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行うことが可能な一般的なカメラモジュールのばね部材として、本発明の実施の形態に係るチタン銅箔及びばね部材を適用可能であることは勿論である。このように、本発明は、ここでは記載していない様々な実施の形態を含むことは勿論であり、その要旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施される。
－チタン銅箔－
　次に本発明に係るチタン銅箔について詳述する。
（合金成分）
　Ｔｉ濃度は２．９～３．５質量％とする。チタン銅では、溶体化処理によりＣｕマトリックス中へＴｉを固溶させ、時効処理により微細な析出物を合金中に分散させることにより、強度及び導電率を向上させる。Ｔｉ濃度が２．９質量％未満になると、析出物の析出が不充分となり所望の強度が得られない。Ｔｉ濃度が３．５質量％を超えると、曲げ性が劣化する。また、強度を更に向上させるために、０．１７～０．２３質量％のＦｅを含有することができる。
　チタン銅の代表的合金であるＣ１９９０の場合、その化学組成はＪＩＳ Ｈ ３１３０（２００６年）において、Ｔｉ：２．９～３．５質量％、Ｃｕ＋Ｔｉ：９９．５質量％以上と規格化されており、０．５質量％未満の不純物を含有することが許容されている。チタン銅の不純物としては、例えば、溶湯に添加する脱酸剤の残留（Ａｌ、Ｓｉ、Ｂ、Ｐ等）、溶解炉の炉壁や溶湯被覆剤からの混入（Ａｌ、Ｓｉ、Ｃ、Ｂ、Ｎａ、Ｚｒ、Ｃｒ等）、主原料である電気銅が比較的高濃度で含有する不純物（Ａｇ等）、スクラップ原料からの混入（Ｓ等）、雰囲気ガスからの混入（Ｏ、Ｎ等）等が挙げられる。本発明の効果をより良く発揮させるためには、不純物の総量は０．１質量％であることが好ましく、０．０５質量％以下であることがより好ましく、０．０１質量％以下であることがさらに好ましい。
（硬さ）
　硬さが上昇すると比例限界が高くなり、へたりが生じ難くなる。ビッカース硬さが３５０以上になると、カメラモジュールのばね材として用いた場合に、落下衝撃による動作不良が著しく改善される。ビッカース硬さの上限値は、耐落下衝撃特性の点からは規制されないが、チタン銅箔のビッカース硬さが５００を超えることは少ない。
（表面組成）
　ＴｉはＣｕと比較し著しく酸化しやすい。このため箔の製造プロセスにおいて、溶体化処理等の熱処理の際、高濃度のＴｉを含有する酸化スケールが材料表面に生成し、酸化スケール直下にＴｉ濃度が母地より低い部分（以下、Ｔｉ欠乏層と称す）が生じる。これは高Ｔｉの酸化スケールが成長する過程において、母地のＴｉが酸化スケール側に拡散（移動）するためである。その後、酸洗や機械研磨により酸化スケールを除去すると、箔表面にＴｉ欠乏層が露呈する。
　Ｔｉ欠乏層の強度（比例限界）は、Ｔｉ濃度が変化していない部位と比較し低い。Ｔｉ欠乏層は非常に薄いため、その材料特性への影響は、引張試験や硬さ試験では検出され難いが、曲げ応力を付加した場合にへたりとして顕在化することがある。曲げ変形では材料表面に最大応力が発生するため、曲げによるへたり特性は材料表層部の強度の影響を受けやすいのである。また、材料が薄いほど、へたり特性に及ぼすＴｉ欠乏層の影響は大きくなる。
　表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度を、表面から１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度の０．６倍以上、より好ましくは０．８倍以上に調整すると、へたりが生じ難くなり、落下衝撃による動作不良が著しく改善される。
　図４はＧＤＳ（グロー放電発光分光分析法）を用い、本発明の実施の形態に係るチタン銅箔（本発明品）および従来のチタン銅箔（従来品）の表面をＡｒスパッタリングで削りながら成分分析を行うことにより、深さ方向のＴｉ濃度の変化を求めたものである。試料Ａ（図４中実線）は本発明品、試料Ｂ（図４中破線）は従来品に相当する。表面から１μｍの深さはＴｉ濃度の変化が生じていない位置として定義したものであり、この位置でのＴｉ濃度を基準とし、表面から０．１μｍの位置でのＴｉ濃度を評価する。表面から１μｍの位置でもＴｉ濃度が減少している（収束していない）場合は、さらに深い位置のＴｉ濃度を基準にすればよい。
（箔の厚み）
  チタン銅箔の厚みが０．１ｍｍ以上になると、ばね部材９ａ、９ｂの付勢力が過大となり、レンズ駆動に必要な電磁力も増大する。その結果、カメラモジュールが大型化する、レンズの駆動精度が劣化する等の問題が生じる。
　また、表面組成の制御により、チタン銅箔を板ばねとして用いたときのへたりが改善される効果は、箔厚が０．１ｍｍ未満になると発現し、箔が薄くなるほど顕著になる。同様に、ばね部材９ａ、９ｂに用いるチタン銅箔の表面組成制御により、オートフォーカスモジュールが落下衝撃を受けた際のばね部材のへたりが改善されオートフォーカスモジュールの動作不良が抑制される効果も、箔厚が０．１ｍｍ未満になると発現し、箔が薄くなるほど顕著になる。
　そこで、本発明のチタン銅箔の厚みを０．１ｍｍ未満、好ましくは０．０８ｍｍ以下、より好ましくは０．０５ｍｍ以下とする。
　一方、チタン銅箔の厚みが０．０１ｍｍ未満になると、ばね材としてのばね力が不足する。特に、オートフォーカスモジュールのばね部材９ａ、９ｂとして用いる場合には、所望の付勢力を得るために、ばね部材により大きな変形を与えることが必要となる。その結果、落下衝撃を受けた際、ばね部材にへたりが発生しやすくなり、これはオートフォーカスモジュールの動作不良を招く。そこで、本発明のチタン銅箔の厚みを０．０１ｍｍ以上、好ましくは０．０２ｍｍ以上とする。
（製造方法）
　チタン銅箔の一般的な製造プロセスでは、まず溶解炉で電気銅、Ｔｉ等の原料を溶解し、所望の組成の溶湯を得る。そして、この溶湯をインゴットに鋳造する。チタンの酸化損耗を防止するため、溶解及び鋳造は真空中又は不活性ガス雰囲気中で行うことが好ましい。その後、次の順序で所望の厚み及び特性を有する箔に仕上げる。
（１）熱間圧延（温度８００～１０００℃、厚み５～２０ｍｍ程度まで）
（２）面削（酸化スケール除去）
（３）冷間圧延
（４）溶体化処理（７５０～９００℃で５～３００秒間、水冷）
（５）研磨
（６）冷間圧延
（７）時効処理（３５０～５５０℃で２～２０時間）
（８）研磨
（９）冷間圧延
（１０）歪取り焼鈍（３００～６００℃で５秒～１０時間）
（１１）研磨
　熱間圧延（１）は一般的なチタン銅の条件で行うことが可能である。溶体化処理（４）では、鋳造時や熱間圧延時に、晶出または析出した粗大なＣｕ－Ｔｉ化合物粒子をＣｕ母地中に溶解させる。時効処理（５）では、Ｃｕ3ＴｉまたはＣｕ4Ｔｉの微細粒子を析出させ、この微細析出物により合金の強度が上昇する。
　冷間圧延（６）および（９）は高強度化のために行うものである。ビッカース硬さを３５０以上に調整するためには、冷間圧延（６）および冷間圧延（９）の合計加工度（ｒ）を９０％以上にすることが好ましい。ただし、ｒが９９．５％を超えると、材料の加工性が低下し、圧延の際に材料が割れることがある。ここでｒは次式で定義する。

　ｒ（％）＝（ｔ0－ｔ）／ｔ0×１００　
　（ｔ0：研磨（５）の後の厚み、ｔ：冷間圧延（９）の後の厚み）
　歪取り焼鈍（１０）は、冷間圧延（９）を行う場合にこの冷間圧延で低下するばね限界値等を回復させるために任意に行うものである。
　研磨（５）、（８）、（１１）は、熱処理（４）、（７）、（１０）で生じた表面の酸化スケールを除去するために行う。この研磨は、化学研磨で行ってもよいし、機械研磨で行ってもよい。また、化学研磨と機械研磨を併用してもよい。化学研磨液には、Ｃｕに対する強い腐食力を持つ、硫酸－過酸化水素溶液、塩化第二鉄溶液、塩化第二銅溶液、硝酸溶液などを用いる。機械研磨の代表的な方法は、砥粒を埋め込んだ回転式バフを用いるバフ研磨である。　
　熱処理（４）、（７）、（１０）の中では、材料の表面酸化は溶体化処理（４）において最も顕著である。これは、処理温度が最も高いことによる。したがって、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度を高めるためには、溶体化処理（４）での表面酸化を抑制することが肝要であり、そのためには例えば加熱炉中の酸素濃度を低減することが有効である。また、研磨（５）での表面除去量を増やすことによっても、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度を高めることができる。
（用途）
　本発明のチタン銅は、へたりが生じ難いという特徴を生かし、カメラモジュール以外の種々の部品のばね部材としても好適に使用することができる。例えば、コネクタ、端子、ソケット、リレー等の電子機器部品が挙げられる。
　以下に本発明の実施例を示すが、これらの実施例は本発明及びその利点をよりよく理解するために提供するものであり、発明が限定されることを意図するものではない。
　実験材料（実施例）として、Ｃ１９９０およびＮＫＴ３２２の組成を有する合金（以下本実施例に係るこれらの合金をＣ１９９０、ＮＫＴ３２２と記載する）を製造し、硬さ、表面組成、箔厚が、カメラモジュールの耐落下衝撃性に及ぼす影響を調査した。ここで、Ｃ１９９０はＪＩＳ　Ｈ　３１３０（２００６年）に登録されている合金であり２．９～３．５質量％（代表値３．２質量％）のＴｉを含有し、残部が銅および不可避的不純物で構成されている。また、ＮＫＴ３２２はＪＸ日鉱日石金属（株）が開発した合金であり、２．９～３．４質量％（代表値３．２質量％）のＴｉおよび０．１７～０．２３質量％のＦｅ（代表値０．２質量％）を有し、残部が銅および不可避的不純物で構成されている。
　真空溶解炉中で電気銅を溶解し合金元素を添加した後、半連続鋳造により厚さ１５０ｍｍ、幅５００ｍｍの直方体形状のインゴットを製造した。このインゴットを熱間圧延として、９５０℃で３時間加熱後、１０ｍｍまで圧延した。次に、熱間圧延板表面の酸化スケールを除去するために、表面の面削を行った。面削後の材料の厚みは８ｍｍであった。その後、次の工程順で冷間圧延及び熱処理を施し、厚みが０．０５２ｍｍおよび０．０２８ｍｍの箔を製造した。
（１）冷間圧延１：目標とする箔の厚みおよびビッカース硬さに応じ、所定の厚みまで冷間圧延した。
（２）溶体化処理：８００℃で１０秒間～３００秒間加熱した。加熱時間は焼鈍後の再結晶粒の平均直径が５～２０μｍの範囲になるよう適宜調整した。さらに、加熱雰囲気を大気、Ａｒ、ＣＯと変化させ、材料表面の酸化スケールの厚み、ならびに酸化スケール直下のＴｉ濃度およびＴｉ欠乏層の厚みを調整した。
（３）研磨１：硫酸－過酸化水素溶液により化学研磨した後、回転式バフにより機械研磨し、表面の酸化スケールおよびその直下の素地を除去した。その際、硫酸－過酸化水素溶液の濃度および各研磨の実施時間により、表面の研磨深さを０．３～１．０μｍの範囲で種々変化させた。
（４）冷間圧延２：目標とする箔の厚みおよびビッカース硬さに応じ、所定の厚みまで冷間圧延した。
（５）時効処理：４５０℃で５時間、Ａｒ雰囲気中で加熱した。
（６）研磨２：硫酸－過酸化水素溶液により化学研磨した後、回転式バフにより機械研磨し、表面の酸化スケールを除去した。表面の研磨深さは０．０２μｍ程度であった。
（７）冷間圧延３：目標とする箔の厚みまで圧延した。
　冷間圧延（７）上がりの箔試料の表面に対し、前記ＧＤＳ分析を行い、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度（［％Ｔｉ］0.1）および表面から１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度（［％Ｔｉ]1）を測定し、次式で定義する表面のチタン濃度比（ＲTi）を求めた。

　　ＲTi＝［％Ｔｉ］0.1／［％Ｔｉ］1
  
　図４の試料Ａは、厚み：０．０２８ｍｍ、合計加工度（ｒ）：９８％、溶解化処理：ＣＯ雰囲気で３０秒加熱、研磨１：０．５μｍの条件で製造され、ＲTi＝０．９０となったＣ１９９０である。また、前記図４の試料Ｂは、厚み：０．０２８μｍ、合計加工度（ｒ）：９８％、溶解化処理：大気中で３０秒加熱、研磨１：０．５μｍの条件で製造され、ＲTi＝０．４３となったＣ１９９０である。
　また、ＪＩＳ　Ｚ　２２４４に準拠し、マイクロビッカース硬さを測定した。図５には、前記合計加工度（ｒ）とビッカース硬さとの関係を示す。Ｒが９０％以上になると、３５０以上のビッカース硬さが安定して得られている。
　次に、冷間圧延上がりの箔試料を用いてばね部材９ａ、９ｂを作製し、図１～３に示した構造のカメラモジュール１を組み立てた。同じ箔厚の試料については、カメラモジュールの構造を同一のものとした。作製したカメラモジュールにつき、キャリア５が移動を開始する時の電流値（ＩBmin）およびキャリア５の移動量が最大になる時の電流値（ＩBmax）を求めた。次に、該カメラモジュールを２ｍの高さから床面に落下させ、落下後のカメラモジュールにつき、キャリア５が移動を開始する時の電流値（ＩAmin）を測定した。これら測定値から、次式によりＰ値を求めた。
　
　Ｐ（％）＝｜（ＩBmin－ＩAmin）｜／ＩBmax×１００
　
　Ｐ値は落下に伴う移動開始時電流の変化（絶対値）を最大移動時電流で除した値であり、Ｐ値が小さいほど落下衝撃による動作安定性に優れるといえる。
　図６および図７にそれぞれ、箔厚が０．０２８ｍｍおよび０．０５２ｍｍのときのビッカース硬さとＰ値との関係を示す。ビッカース硬さが３５０以上になると、またＲTi値が０．６以上になると、Ｐ値が低下する、すなわち落下衝撃による動作不良が改善されることがわかる。

Claims (11)

  1. 　レンズと、
    　前記レンズを光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材と、
    　前記ばね部材の付勢力に抗する電磁力を生起して前記レンズを光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段と、
    　前記電磁駆動手段に供給される駆動電流を制御する制御手段と
    を備えるカメラモジュールであって、
    　前記ばね部材が、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするカメラモジュール。
  2. 　レンズと、
    　前記レンズを光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材と、
    　前記ばね部材の付勢力に抗する電磁力を生起して前記レンズを光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段と、
    　前記電磁駆動手段に供給される駆動電流を制御する制御手段と
    を備えるカメラモジュールであって、
    　前記ばね部材が、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度が、表面から１μｍの深さにおけるＴｉ濃度の０．６倍以上であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするカメラモジュール。
  3. 　レンズと、
    　前記レンズを光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材と、
    　前記ばね部材の付勢力に抗する電磁力を生起して前記レンズを光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段と、
    　前記電磁駆動手段に供給される駆動電流を制御する制御手段と
    を備えるカメラモジュールであって、
    　前記ばね部材が、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度が、表面から１μｍの深さにおけるＴｉ濃度の０．６倍以上であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするカメラモジュール。
  4. 　ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行うカメラモジュールであって、
    　前記ばね部材が、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするカメラモジュール。
  5. 　ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行うカメラモジュールであって、
    　前記ばね部材が、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度が、表面から１μｍの深さにおけるＴｉ濃度の０．６倍以上であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするカメラモジュール。
  6. 　ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行うカメラモジュールであって、
    　前記ばね部材が、２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度が、表面から１μｍの深さにおけるＴｉ濃度の０．６倍以上であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするカメラモジュール。
  7. 　前記ばね部材が、０．１７～０．２３質量％のＦｅを更に含有する請求項１～６のいずれか１項に記載のカメラモジュール。
  8. 　２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするチタン銅箔。
  9. 　２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度が、表面から１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度の０．６倍以上であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするチタン銅箔。
  10. 　２．９～３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、表面から０．１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度が、表面から１μｍの深さの位置におけるＴｉ濃度の０．６倍以上であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするチタン銅箔。
  11. 　０．１７～０．２３質量％のＦｅを更に含有する請求項８～１０のいずれか１項に記載のチタン銅箔。
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