WO2014025287A1 - Автоматные висмутсодержащие стали - Google Patents
Автоматные висмутсодержащие стали Download PDFInfo
- Publication number
- WO2014025287A1 WO2014025287A1 PCT/RU2013/000105 RU2013000105W WO2014025287A1 WO 2014025287 A1 WO2014025287 A1 WO 2014025287A1 RU 2013000105 W RU2013000105 W RU 2013000105W WO 2014025287 A1 WO2014025287 A1 WO 2014025287A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- steel
- mass
- bismuth
- phosphorus
- maximum
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
Definitions
- the invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the production of automatic steel with high machinability for cutting for the manufacture of parts in the automotive industry.
- This steel is the closest to the proposed mechanical properties, composition and purpose and is taken as a prototype.
- the disadvantage of this steel is the predominance of severely deformed film inclusions, which lead to a decrease in the physicomechanical and technological properties of the metal and inhibit the possibility of increasing workability, as well as lead toxicity, which belongs to the elements of the first hazard class.
- lead-containing steel in steelmaking workshops, fairly sophisticated devices for aspirating the gases formed are used. In rolling shops, the task of protecting against lead compounds is practically unsolvable.
- the main technical objective of the invention is to increase machinability by cutting over the entire cross-section and volume of rolled steel from automatic steel while maintaining mechanical properties at the level of lead-containing steel, improving the environmental situation in the metallurgical industry and the mixed cost of steel.
- the problem is solved by doping with sulfur and bismuth, as well as the formation in the metal of uniformly distributed sulfide inclusions of ellipsoid and round shape.
- the volume of sulfide inclusions depends on the sulfur content, and the morphology depends on the degree of deoxidation of the steel and its oxygen content, as well as on the cooling rate during crystallization.
- the optimal form of sulfides for increasing the workability of steel is round, close to globular, slightly deformed, formed in slightly redox steel with a total oxygen content of 0.0030-0.0150%. To do this, when transferring steel to casting, the oxygen activity in steel is maintained at a level of 20-70 rpm.
- the presence of close to globular, slightly deformed sulfides in the metal is in good agreement with the content of active oxygen and residual aluminum: the higher the oxygen content with a lower residual aluminum content, the greater the globular sulfides in the metal.
- the maximum aluminum content of 0.01% is limited by a decrease in machinability of parts.
- the carbon content of not more than 0.16% provides the necessary mechanical characteristics. When the upper content is exceeded, the ductility decreases and the hardness increases, which does not allow the use of steel for its intended purpose.
- the content of manganese and sulfur provides a ratio of 3.4 ... 8.0. With this ratio, the manifestation of the effect of red brittleness in steel is less likely. Quantitative sulfur content below 0.2% leads to a decrease in the acceptable level of workability.
- the lower quantitative phosphorus content of 0.06% provides an increase in machinability of steel.
- concentration of phosphorus exceeds 0.15%, its negative effect on the ductility of the metal is manifested.
- the minimum bismuth content in steel is 0.03% due to the achievement of machinability at the level of lead-containing steel.
- the maximum content of 0.12% is experimentally selected for optimal casting conditions for continuous casting machines, compliance with the requirements for maximum permissible concentration (MAC) of bismuth in air (set at 0.5 mg / m 3 ).
- the figure 1 shows a photograph of the microstructure of a modified automatic steel of one of the melts with a grain size of 8-9 number at a 100-fold increase with an installed scale bar 400 microns long.
- the figure 2 presents a photograph of the microstructure with the ratio of granular and lamellar perlite (the prevalence of lamellar perlite) at 500x magnification with an installed scale ruler with a length of 90 microns.
- the figure 3 shows the distribution and shape of sulfide inclusions in a modified automatic steel of one of the melts, in the surface layer of a longitudinal section at a 100-fold increase.
- the figure 4 shows the distribution and shape of sulfide inclusions in the surface layer of a longitudinal section of a modified automatic steel, with a 500-fold increase.
- the figure 5 shows the distribution and shape of sulfide inclusions in the sample of one of the melts of modified automatic steel in the Central part of the longitudinal section at 100-fold increase.
- Figure 6 shows the distribution and shape of sulfide inclusions in a sample of one of the melts of modified automatic steel in the central part of a longitudinal section at a 500-fold increase.
- Smelting of the declared steel grades is carried out at Omutninsky Metallurgical Plant in a steelmaking unit.
- Deoxidation of steel by aluminum is carried out at a drain from the steelmaking unit into the ladle, components for deoxidation are introduced into the bottom zone of the ladle at the optimal ratio [Mn] / [Si] ⁇ 3.
- Out-of-furnace treatment is carried out in a ladle furnace when purging with argon with guidance of calcareous-alumina slag, a flux-cored wire with filler elemental sulfur is introduced after the slag is thickened with magnesite powder. Subsequently, a filler wire is introduced - bismuth (MnBi).
- the casting is carried out at the continuous casting machine using the “under the level” method. Steel is obtained in the form of a continuously cast billet.
- the billet is rolled in hot rolling mills according to technological instructions and rolling schemes of OMZ CJSC. Then the tackle is calibrated on a drawing mill with a force of 10 tons into the finished profile — circles from 10 to 27 mm and hexagon from 14 to 27 mm.
- the microstructure of steel, the shape and distribution of sulfide inclusions were examined using a ⁇ -21 microscope.
- the microstructure of steel is ferrite-perlite with a predominance of plate perlite, with a grain size not larger than 5 numbers.
- the grain size was evaluated on a transverse section of a calibrated profile at a 100-fold increase in accordance with GOST 5639 (Fig. 1), the ratio of granular perlite to lamellar was evaluated on a transverse section at a 500-fold increase in accordance with GOST 8233 (Fig. 2).
- GOST 8233 Fig. 2
- the obtained form of sulfide inclusions provides a decrease in the adhesive interactions of the processed material and the tool and, as a result, ensures surface roughness and wear rate of the cutting tool (tool resistance) at the level of lead-containing steels.
- Pilot tests for machinability by cutting metal from the proposed automatic steel were carried out according to the criteria of durability of a metal cutting tool, surface roughness and the characteristics of chip separation.
- the proposed chemical composition, method of deoxidation, smelting, rolling and calibration makes it possible to obtain calibrated products from two grades of steel of varying cost with increased machinability by cutting over the entire cross section and volume of rolled products at the level of AC 14 lead steel while maintaining mechanical properties, as well as improving the environmental situation in metallurgy industry.
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии, а именно к производству автоматной стали с высокой обрабатываемостью резанием для изготовления деталей в автомобилестроении. Предложена сталь следующего состава в мас.%: углерод - не более 0,16; кремний - не более 0,15; марганец 1,2 -1,68; сера 0,2 - 0,4; фосфор 0,06-0,15; алюминий - не более 0,01; висмут 0,06-0,12; кислород 0,003-0,015; железо и примеси - остальное. При необходимости удешевления стали, производят экономное легирование стали висмутом. Техническим результатом изобретения является получение калиброванной продукции с повышенной обрабатываемостью резанием по всему сечению и объему проката с сохранением уровня механических свойств на уровне свинецсодержащей стали, улучшеним экологической обстановки в металлургической промышленности и разновариантная стоимость стали.
Description
АВТОМАТНЫЕ ВИСМУТСОДЕРЖАЩИЕ СТАЛИ
Изобретение относится к черной металлургии, а именно к производству автоматной стали с высокой обрабатываемостью резанием для изготовления деталей в автомобилестроении.
Известна автоматная свинецсодержащая сталь АС- 14, содержащая, мас.%: углерод - 0,10-0,17;
кремний - не более 0,12;
марганец - 1,0 - 1,3;
сера - 0,15 - 0,30;
фосфор - не более 0, 1 ;
свинец -0,15-0,30;
железо и примеси - остальное. [1]
Эта сталь наиболее близка к предлагаемой по механическим свойствам, составу и назначению и взята за прототип.
Недостатком этой стали является преобладание сильно деформированных пленочных включений, которые приводят к понижению физико-механических и технологических свойств металла и сдерживают возможность повышения обрабатываемости, а также токсичность свинца, относящегося к элементам первого класса опасности. Для производства свинецсодержащей стали в сталеплавильных цехах применяются достаточно сложные устройства для аспирации образующихся газов. В прокатных цехах задача защиты от соединений свинца практически неразрешима.
Основная техническая задача изобретения состоит в повышении обрабатываемости резанием по всему сечению и объему проката из автоматной стали с сохранением механических свойств на уровне свинецсодержащей стали, улучшение экологической обстановки в металлургической промышленности и разновариантная стоимость стали.
Техническое решение задачи достигается за счет того, что предлагается автоматная висмутсодержащая сталь, содержащая в мас.%:
углерод - не более 0,16;
кремний - не более 0,15;
марганец 1,2 - 1,68;
сера 0,2 - 0,4;
фосфор 0,06 - 0,15;
алюминий - не более 0,01 ;
висмут 0,06 - 0, 12;
общий кислород 0,003-0,015;
железо и примеси— остальное. Условное обозначение предлагаемой стали AM 14.
Предлагается экономнолегированная висмутом с пониженной стоимостью сталь, содержащая, в мас.%:
углерод - не более 0,16;
кремний - не более 0,15;
марганец 1,2 - 1,68;
сера 0,2 - 0,4;
фосфор 0,06 - 0,15;
алюминий - не более 0,01;
висмут 0,03 - 0,05;
общий кислород 0,003-0,015;
железо и примеси - остальное. Условное обозначение предлагаемой стали AMI 2.
Задача решается путем легирования серой и висмутом, а также формирования в металле равномерно распределенных сульфидных включений элипсовидной и округлой формы. Объем сульфидных включений зависит от содержания серы, а морфология- от степени раскисления стали и содержания в ней кислорода, а также от скорости охлаждения при кристаллизации. Оптимальная форма сульфидов для повышения обрабатываемости стали - округлые, близкие к глобулярным, слабодеформированные, образующиеся в слабораскисленной стали с содержанием общего кислорода - 0,0030-0,0150%. Для этого при передаче стали на разливку поддерживается активность кислорода в стали на уровне 20-70 ррт. Наличие близких к глобулярным, слабодеформированных сульфидов в металле хорошо согласуется с содержанием активного кислорода и остаточного алюминия:
чем выше содержание кислорода с меньшим содержанием остаточного алюминия, тем больше в металле глобулярных сульфидов.
Максимальное содержание алюминия 0,01% ограничено снижением обрабатываемости деталей.
Содержание углерода не более 0,16% обеспечивает получение необходимых механических характеристик. При превышении верхнего содержания снижается пластичность и увеличивается твердость, что не позволяет использовать сталь по прямому назначению.
Содержание марганца и серы обеспечивает соотношение, равное 3,4... 8,0. При таком соотношении проявление в стали эффекта красноломкости менее вероятно. Количественное содержание серы ниже 0,2% приводит к снижению приемлемого уровня обрабатываемости.
Нижнее количественное содержание фосфора 0,06% обеспечивает увеличение обрабатываемости стали. При концентрации фосфора, превышающей значение 0,15%, проявляется его негативное влияние на пластичность металла.
Минимальное содержание висмута в стали 0,03% обусловлено достижением обрабатываемости на уровне свинецсодержащей стали. Максимальное содержание 0,12% — экспериментально подобрано для оптимальных условий разливки на МНЛЗ, соблюдения требований по предельно- допустимой концентрации (ПДК) висмута в воздухе (установлена на уровне 0,5 мг/м3).
На фигуре 1 представлена фотография микроструктуры модифицированной автоматной стали одной из плавок с величиной зерна 8-9 номер при 100-кратном увеличении с установленной масштабной линейкой длиной 400 мкм.
На фигуре 2 представлена фотография микроструктуры с соотношением зернистого и пластинчатого перлита (преобладание пластинчатого перлита) при 500-кратном увеличении с установленной масштабной линейкой длиной 90 мкм.
На фигуре 3 изображено распределение и форма сульфидных включений в модифицированной автоматной стали одной из плавок, в поверхностном слое продольного шлифа при 100 -кратном увеличении.
На фигуре 4 изображено распределение и форма сульфидных включений в поверхностном слое продольного шлифа модифицированной автоматной стали, при 500-кратном увеличении.
На фигуре 5 изображено распределение и форма сульфидных включений в образце одной из плавок модифицированной автоматной стали в центральной части продольного шлифа при 100 -кратном увеличении.
На фигуре 6 изображены распределение и форма сульфидных включений в образце одной из плавок модифицированной автоматной стали в центральной части продольного шлифа при 500-кратном увеличении.
Практический пример выполнения.
Выплавка заявленных марок стали проводится на ЗАО "Омутнинский металлургический завод" в сталеплавильном агрегате. Раскисление стали алюминием проводят на сливе из сталеплавильного агрегата в ковш, вводят в донную зону ковша компоненты для раскисления при оптимальном соотношении [Mn]/[Si]<3. В печи-ковше ведут внепечную обработку при продувке аргоном с наведением известково-глиноземистого шлака, вводят порошковую проволоку с наполнителем элементарная сера после загущения шлака магнезитовым порошком. В последующем вводят проволоку с наполнителем - висмут (MnBi). Разливку проводят на МНЛЗ способом «под уровень». Получают сталь в виде непрерывнолитой заготовки.
Заготовку прокатывают на станах горячей прокатки по технологическим инструкциям и схемам прокатки ЗАО "ОМЗ". Затем подкат калибруют на волочильном стане усилием 10 тонн в готовый профиль- круги от 10 до 27 мм и шестигранник от 14 до 27 мм.
Произвели по три плавки с предложенным составом стали AM 12 и AM 14. Полученный химический состав в сравнении с прототипом приведен в таблице 1.
Оценку механических свойств и структуры сталей AM 12 и АМН проводили в лаборотории контрольных испытаний ЗАО "ОМЗ". Испытания механических свойств проводились на 25 -тонной разрывной машине фирмы «QUASAR 250", испытание твердости проводились на твердомере типа ТШ-2М
по методу Бринелля. Результаты исследования механических свойств известной и предлагаемой калиброванной стали приведены в таблице 2. Из опытных плавок были изготовлены партии профилей различных типоразмеров. Некоторый разброс прочностных свойств обусловлен степенью обжатий при волочении профилей разных размеров.
Микроструктуру стали, форму и распределение сульфидных включениий исследовали на микроскопе «ΝΕΟΡΗΟΤ-21». Микроструктура стали феррито- перлитная с преобладанием пластинчатого перлита, с величиной зерна не крупнее 5 номера. Величину зерна оценивали на поперечном шлифе калиброванного профиля при 100-кратном увеличении по ГОСТ 5639 (фиг.1), соотношение зернистого перлита к пластинчатому оценивали на поперечном шлифе при 500- кратном увеличении по ГОСТ 8233 (фиг.2). Отличий в микроструктуре предлагаемых марок стали AM 12 и AM 14 не наблюдается.
Оценка формы неметаллических включений показала наличие равномерно распределенных, обособленных, слабодеформированных сульфидов округлой (эллипсовидной) формы на деформированном при прокатке и волочении металле, отсутствие скоплений пленочных включений, снижающих физико-механические и технологические свойства металла. Отношение длины частиц сульфидов к их толщине в поверхностном слое 2-4 (фиг.З, 4), в центре сечения составляет 4-6 (фиг.5, 6).
Полученная форма сульфидных включений обеспечивает уменьшение адгезионных взаимодействий обрабатываемого материала и инструмента и, как результат, обеспечение шероховатости поверхности и интенсивности изнашивания режущего инструмента (стойкости инструмента) на уровне свинецсодержащих сталей.
Опытно-промышленные испытания на обрабатываемость резанием металлопроката из предлагаемой автоматной стали проводили по критериям стойкости металлорежущего инструмента, шероховатости проверхности и по характеристике отделения стружки.
Ряд предприятий (ОАО «Ульяновский автомобильный завод», ОАО «Автодеталь-Сервис», ООО «Лагуна», г. Санкт-Петербург, ЗАО «Окуловский
завод мебельной фурнитуры» и др.) после испытаний дали положительные результаты по токарной обработке стали AM 12. Стойкость металлорежущего инструмента увеличилась на 15-20%, стружка легко крошится, не накапливаясь в зоне обработки.
000"Автопартнер", г.Димитровград отмечает улучшение чистоты поверхности обработанных деталей на 1-2 класса.. По итогам опытной партии в ООО «ПРОСАМ», г. Рязань была получена стабильная точность контролируемых размеров деталей с хорошей чистотой обработки и без расслоения металла при накатке резьбы.
Предложенный химический состав, способ раскисления, выплавки, прокатки и калибровки позволяет получать калиброванную продукцию из двух марок стали разновариантной стоимости с повышенной обрабатываемостью резанием по всему сечению и объему проката на уровне свинецсодержащей стали АС 14 с сохранением механических свойств, а также с улучшением экологической обстановки в металлургической промышленности.
Таблица 1
Сталь Химический состав, %
С Мп Si Р S Bi Al о РЬ
1 7780-1 0,11 1,45 0,060 0,072 0,247 0,040 - 0,0037
2 8317-2 0,1 1,54 0,06 0,062 0,254 0,048 - 0,0021
3 4397-1 од 1,47 0,002 0,076 0,263 0,030 - 0,0035
Предлаг <0,16 1,2- <0,15 0,06- 0,2-0,4 0,03- <0,01 0,002- аемая 1,68 0,15 0,05 0,005
АМ12
1 7780-2 0,1 1,44 0,05 0,071 0,236 0,05 - 0,0022
2 4690-1 од 1,5 0,03 0,078 0,260 0,06 - 0,0034
3 8123-1 0,09 1,45 0,05 0,075 0,257 0,09 - 0,0024
Предлаг <0,16 1 ,3- <0,15 0,06- 0,2-0,4 0,06- <0,01 0,002- аемая 1,68 0,15 0,12 0,005
АМ14
Аналог 0,1- 1,0-1,3 0,12 <0,1 0,15- - - 0,15
АС14 0,17 0,3 -0,3
Таблица 2
Источники информации:
1. ГОСТ 1414-75, Госстандарт России, М., 1992, с.4-5,9
Claims
1. Автоматная сталь с высокой обрабатываемостью резанием, содержащая углерод, кремний, марганец, серу, фосфор, алюминий, железо, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит висмут, регламентированное количество кислорода, с активностью кислорода при передаче стали на разливку 20-70 ppm, с равномерно распределенными сульфидными включениями близкой к глобулярной и слабодеформированной формы при следующем соотношении компонентов, мас.%:
углерод - не более 0,16;
кремний - не более 0,15;
марганец 1,2 -1,68;
сера 0,2 - 0,4;
фосфор 0,06-0,15;
алюминий - не более 0,01;
висмут 0,06-0,12;
общий кислород 0,003-0,015;
железо и примеси - остальное.
2. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержит пониженное количество висмута при следующем соотношении компонентов, мас.%:
углерод - не более 0,16;
кремний - не более 0,15;
марганец 1,2 -1,68;
сера 0,2 - 0,4;
фосфор 0,06-0,15;
алюминий - не более 0,01 ;
висмут 0,03-0,05;
общий кислород 0,003-0,015;
железо и примеси - остальное.
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201380010511.5A CN104245992B (zh) | 2012-08-06 | 2013-02-12 | 含有铋的易切削钢 |
| ES13827542T ES2757277T3 (es) | 2012-08-06 | 2013-02-12 | Acero de decoletaje que contiene bismuto |
| EP13827542.5A EP2789710B1 (de) | 2012-08-06 | 2013-02-12 | Bismuthaltiger automatenstahl |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012133578/02A RU2503737C1 (ru) | 2012-08-06 | 2012-08-06 | Автоматные висмутсодержащие стали |
| RU2012133578 | 2012-08-06 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2014025287A1 true WO2014025287A1 (ru) | 2014-02-13 |
Family
ID=49884706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2013/000105 WO2014025287A1 (ru) | 2012-08-06 | 2013-02-12 | Автоматные висмутсодержащие стали |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP2789710B1 (ru) |
| CN (1) | CN104245992B (ru) |
| ES (1) | ES2757277T3 (ru) |
| RU (1) | RU2503737C1 (ru) |
| WO (1) | WO2014025287A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110714161A (zh) * | 2019-10-17 | 2020-01-21 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种汽车用高硫易切削钢及其生产工艺 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114480963A (zh) * | 2021-12-24 | 2022-05-13 | 鞍钢集团北京研究院有限公司 | 一种环保型低碳低硫含铋易切削钢 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2135628C1 (ru) * | 1998-09-29 | 1999-08-27 | ОАО Челябинский металлургический комбинат "МЕЧЕЛ" | Автоматная сталь |
| JP2002212680A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-07-31 | Nippon Steel Corp | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
| JP2003183770A (ja) * | 2001-10-01 | 2003-07-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 機械構造用鋼及びその製造方法 |
| JP2003226933A (ja) * | 2002-02-04 | 2003-08-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低炭素快削鋼 |
| RU2437739C1 (ru) * | 2010-03-29 | 2011-12-27 | ЗАО "Омутнинский металлургический завод" | Способ производства автоматной стали ам14 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000336454A (ja) * | 1999-05-25 | 2000-12-05 | Pohang Iron & Steel Co Ltd | 高温延性に優れたビスマス（Ｂｉ）−硫黄（Ｓ）系快削鋼、及びその製造方法 |
| CN100447281C (zh) * | 2001-11-30 | 2008-12-31 | Jfe条钢株式会社 | 易切钢 |
| CN1276985C (zh) * | 2001-11-30 | 2006-09-27 | Jfe条钢株式会社 | 易切钢 |
| JP5241734B2 (ja) * | 2006-12-28 | 2013-07-17 | ポスコ | 被削性及び熱間圧延性の優れた環境親和型無鉛快削鋼 |
-
2012
- 2012-08-06 RU RU2012133578/02A patent/RU2503737C1/ru active
-
2013
- 2013-02-12 EP EP13827542.5A patent/EP2789710B1/de active Active
- 2013-02-12 CN CN201380010511.5A patent/CN104245992B/zh active Active
- 2013-02-12 WO PCT/RU2013/000105 patent/WO2014025287A1/ru unknown
- 2013-02-12 ES ES13827542T patent/ES2757277T3/es active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2135628C1 (ru) * | 1998-09-29 | 1999-08-27 | ОАО Челябинский металлургический комбинат "МЕЧЕЛ" | Автоматная сталь |
| JP2002212680A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-07-31 | Nippon Steel Corp | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
| JP2003183770A (ja) * | 2001-10-01 | 2003-07-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 機械構造用鋼及びその製造方法 |
| JP2003226933A (ja) * | 2002-02-04 | 2003-08-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低炭素快削鋼 |
| RU2437739C1 (ru) * | 2010-03-29 | 2011-12-27 | ЗАО "Омутнинский металлургический завод" | Способ производства автоматной стали ам14 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| GOSSTANDARD RUSSLANDS, M., GOST 1414-75, vol. 9, 1992, pages 4 - 5 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110714161A (zh) * | 2019-10-17 | 2020-01-21 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种汽车用高硫易切削钢及其生产工艺 |
| CN110714161B (zh) * | 2019-10-17 | 2020-09-22 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种汽车用高硫易切削钢及其生产工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN104245992B (zh) | 2016-12-14 |
| ES2757277T3 (es) | 2020-04-28 |
| CN104245992A (zh) | 2014-12-24 |
| EP2789710B1 (de) | 2019-08-21 |
| EP2789710A1 (de) | 2014-10-15 |
| EP2789710A4 (de) | 2015-05-20 |
| RU2503737C1 (ru) | 2014-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101492782B1 (ko) | 강판 | |
| CN102080188B (zh) | 一种CrNiMo系易切削齿轮钢及其制造方法 | |
| WO2016148037A1 (ja) | 冷間加工性と浸炭熱処理後の靱性に優れる浸炭用鋼板 | |
| JP6177551B2 (ja) | 絞り加工性と加工後の表面硬さに優れる熱延鋼板 | |
| CN1138015C (zh) | 机械特性极佳的机械构件用易切削钢 | |
| KR20200124294A (ko) | 마르텐사이트계 s쾌삭 스테인리스강 | |
| EP3492614A1 (en) | Steel for machine structures | |
| US8052925B2 (en) | Low carbon resulfurized free-machining steel having high machinability | |
| JP6642237B2 (ja) | 冷間鍛造用鋼およびその製造方法 | |
| WO2014025287A1 (ru) | Автоматные висмутсодержащие стали | |
| CN108138288B (zh) | 热锻造用钢及热锻造品 | |
| RU2338794C2 (ru) | Сортовой прокат из среднеуглеродистой хромсодержащей стали для холодной объемной штамповки | |
| JP6814655B2 (ja) | フェライト系快削ステンレス線材 | |
| JP6652021B2 (ja) | 熱間鍛造用鋼及び熱間鍛造品 | |
| JP3442705B2 (ja) | 快削鋼 | |
| RU2544981C1 (ru) | Среднеуглеродистая автоматная сталь | |
| JP2004292929A (ja) | 機械構造用鋼 | |
| RU2814575C1 (ru) | Низкоуглеродистая автоматная сталь | |
| US11111568B2 (en) | Steel for cold forging and manufacturing method thereof | |
| JP2014189824A (ja) | 昇降機用部品 | |
| JP6839316B1 (ja) | Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｎｂ系合金 | |
| JP6766531B2 (ja) | 冷間鍛造用鋼およびその製造方法 | |
| JPH0971840A (ja) | 快削鋼 | |
| Bhakat et al. | Development of High Strength Hot Rolled Coils for Automotive Sector in Underpowered Mill at Rourkela Steel Plant | |
| WO2016010456A1 (ru) | Низколегированная конструкционная сталь с повышенной обрабатываемостью |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 13827542 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |