WO2014010226A1

WO2014010226A1 - プラズマ発光装置とそれに用いる電磁波発生器

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Publication number: WO2014010226A1
Application number: PCT/JP2013/004222
Authority: WO
Inventors: 加藤　直也
Original assignee: 東芝ホクト電子株式会社
Priority date: 2012-07-09
Filing date: 2013-07-08
Publication date: 2014-01-16
Also published as: JP2014032958A; CN104520969B; EP2871667B1; EP2871667B8; JP6282811B2; CN104520969A; US20150123537A1; EP2871667A1; EP2871667A4; US9648718B2

Abstract

　発光効率の改善及びそれに基づく全光束の向上を実現したプラズマ発光装置を提供する。電磁波発生器（２）と、電磁波発生器（２）から放射される電磁波を伝送する導波管（４）と、導波管（４）内を伝送する電磁波を受信するアンテナ（５）と、アンテナ（５）から電磁波が照射される電磁波集束器（６）と、電磁波集束器（６）内に配置された無電極バルブ（７）とを有し、無電極バルブ（７）内に充填された発光物質を電磁波で励起することによりプラズマ発光させるプラズマ発光装置（１）であって、電磁波発生器（２）はカソード部とアノード部とを備え、７００Ｗ以下の入力電力で発生させる電磁波の最大出力効率が７０％以上であるプラズマ発光装置（１）。

Description

プラズマ発光装置とそれに用いる電磁波発生器

　本発明の実施形態は、プラズマ発光装置とそれに用いる電磁波発生器に関する。

　従来、倉庫等の高天井に設置される照明器具や道路照明等の高出力が求められる照明装置には、主として高圧水銀ランプ、メタルハライドランプ、高圧ナトリウムランプ等の高輝度放電ランプ（Ｈｉｇｈ　Ｉｎｔｅｎｓｉｔｙ　Ｄｉｓｃｈａｒｇｅ　ｌａｍｐ：ＨＩＤ）が用いられてきた。省エネルギーへの要求が強まるにつれて、照明装置に対しても省エネルギー化が求められている。ＨＩＤにおいても、透光性セラミックスからなる発光管を備えたメタルハライドランプ（セラミックメタルハライドランプ）等で高効率化による省エネルギー化が進められているものの、十分とは言えない。セラミックメタルハライドランプは他のＨＩＤと同様に輝度が経時的に劣化し、十分な寿命を有しているとは言えない。このため、設置コストやメンテナンスコストが高くなるという欠点を有している。

　長寿命で省エネルギーな照明装置として、ＬＥＤ照明が注目されている。ＬＥＤ照明は、発光ダイオード（ＬＥＤ）を発光源や蛍光体の励起源として用いている。このため、ＬＥＤ照明は消費電力が少なく、寿命も数万時間から１０万時間程度と長いという特徴を有している。しかしながら、ＬＥＤ照明は一般的に低出力の照明装置に広く適用されているものの、高出力が求められる照明装置には不向きとされている。すなわち、ＬＥＤ照明を高出力化するとエネルギー変換効率が悪くなり、発熱量が増大するために寿命が著しく短くなる。高天井用の照明装置として用いた場合には、配光照度も不足する。

　ＨＩＤやＬＥＤ等を用いた照明装置とは別に、無電極バルブ内に充填された発光物質をマイクロ波で励起してプラズマ発光させるプラズマ照明装置が知られている。プラズマ照明装置は、例えばマイクロ波発生器と、マイクロ波発生器で発生させたマイクロ波が導かれるマイクロ波集束器と、マイクロ波集束器内に設置された無電極バルブとを有している。無電極バルブ内に充填された発光物質は、マイクロ波集束器で無電極バルブに集束させたマイクロ波で励起されることによりプラズマ発光する。無電極のプラズマ照明は、バルブ内の発光物質を物理的な接触なしに活性化させることから長寿命であることに加えて、点光源であるが故に配光設計に好適な照明装置である。しかしながら、従来のプラズマ照明装置は入力電力に対する発光効率が不十分であるという難点を有しており、このために発光効率の改善やそれに基づく全光束の向上が望まれている。

特表２００４－５０５４２９号公報特開２００５－０８５７４９号公報特表２０１０－５２７１２９号公報

　本発明が解決しようとする課題は、発光効率の改善およびそれに基づく全光束の向上を実現したプラズマ発光装置とそれに用いる電磁波発生器を提供することにある。

　実施形態のプラズマ発光装置は、電磁波発生器と、電磁波発生器に電力を供給する電源部と、電磁波発生器から放射される電磁波を伝送する導波管と、導波管内を伝送される電磁波を受信するアンテナと、アンテナから電磁波が照射される電磁波集束器と、電磁波集束器内に配置され、かつ発光物質が充填された無電極バルブを有し、電磁波集束器で電磁波を電極バルブに集束させることにより発光物質を励起してプラズマ発光させる発光部とを具備する。電磁波発生器は、カソード部と、カソード部を取り囲むアノード部とを備え、７００Ｗ以下の入力電力で発生させる電磁波の最大出力効率が７０％以上である。

第１の実施形態のプラズマ発光装置の概略構成を示す図である。図１に示すプラズマ発光装置における電磁波発生器および電源部の構成を示す図である。第１の実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器のアノード電流と出力効率との関係を示す図である。第１の実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器の入力電力と出力効率との関係を示す図である。第１の実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器のアノード電流と動作電圧との関係を示す図である。第１の実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器の入力電力と出力電力との関係を示す図である。第１の実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器のアノード電流と発振周波数との関係を示す図である。第１の実施形態の第１のプラズマ発光装置（入力４００Ｗ）における電磁波発生器の出力効率とランプ全光束との関係を示す図である。第１の実施形態の第１のプラズマ発光装置（入力４００Ｗ）における発光部効率とランプ全光束との関係を示す図である。第１の実施形態の第１のプラズマ発光装置（入力４００Ｗ）の調光時における入力電力とランプ全光束との関係を示す図である。第１の実施形態の第１のプラズマ発光装置（入力４００Ｗ）の調光時における入力電力とランプ発光効率との関係を示す図である。第１の実施形態の第１のプラズマ発光装置（入力４００Ｗ）の調光時における入力電力とランプ全光束の低下率との関係を示す図である。第１の実施形態の第２のプラズマ発光装置（入力７００Ｗ）における電磁波発生器の出力効率とランプ全光束との関係を示す図である。第１の実施形態の第２のプラズマ発光装置（入力７００Ｗ）における発光部効率とランプ全光束との関係を示す図である。第１の実施形態の第２のプラズマ発光装置（入力７００Ｗ）の調光時における入力電力とランプ全光束との関係を示す図である。第１の実施形態の第２のプラズマ発光装置（入力７００Ｗ）の調光時における入力電力とランプ発光効率との関係を示す図である。第１の実施形態の第２のプラズマ発光装置（入力７００Ｗ）の調光時における入力電力とランプ全光束の低下率との関係を示す図である。第１の実施形態のプラズマ発光装置の光束維持率を従来の照明装置と比較して示す図である。第１の実施形態における電磁波発生器の構成例を示す断面図である。図１９に示す電磁波発生器のアノード部およびカソード部を示す上面図である。図１９に示す電磁波発生器のアノード部の概念図である。第１の実施形態における電磁波発生器の動作電圧と電子効率との関係を示す図である。第１の実施形態における電磁波発生器の動作電圧と磁束密度との関係を示す図である。第２の実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器の入力電力と出力効率との関係を示す図である。第２の実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器のアノード電流と出力効率との関係を示す図である。第２の実施形態のプラズマ発光装置の入力電力と全光束との関係を示す図である。第２の実施形態のプラズマ発光装置の入力電力と発光効率（ランプ効率）との関係を示す図である。第３の実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器の入力電力と出力効率との関係を示す図である。第３の実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器のアノード電流と出力効率との関係を示す図である。第３の実施形態のプラズマ発光装置の入力電力と全光束との関係を示す図である。第３の実施形態のプラズマ発光装置の入力電力と発光効率（ランプ効率）との関係を示す図である。第３の実施形態における電磁波発生器のアノード部およびカソード部を示す上面図である。

　以下、実施形態のプラズマ発光装置とそれに用いる電磁波発生器について、図面を参照して説明する。

（第１の実施形態）
　図１はプラズマ発光装置の概略構成を示す図である。図１に示すプラズマ発光装置１は、電磁波発生器２と、電磁波発生器２に電力を供給する電源部３と、電磁波発生器２から放射される電磁波を伝送する導波管４と、導波管４内を伝送される電磁波を受信するアンテナ５と、アンテナ５から電磁波が照射される電磁波集束器６と、電磁波集束器６内に設置された無電極バルブ７を有する発光部とを具備する。無電極バルブ７には、発光物質が充填されている。電磁波は、電磁波集束器６で無電極バルブ７に集束され、これにより無電極バルブ７内に充填された発光物質が励起されてプラズマ発光する。

　第１の実施形態のプラズマ発光装置１の構成について述べる。電磁波発生器２は図２に示すように、カソード部（陰極）１１とアノード部（陽極）１２とを備えている。カソード部１１およびアノード部１２は、高周波の電磁波（以下、マイクロ波と記す）を発生させる発振部として機能する。発生させるマイクロ波の周波数は、国際電気通信連合（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｔｅｌｅｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ　Ｕｎｉｏｎ：ＩＴＵ）により、電波法による放射許容値の規制を受けない工業・科学・医療用帯域であるＩＳＭ（Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ，　Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ　ａｎｄ　Ｍｅｄｉｃａｌ）バンドに割り当てられている、２４５０±５０ＭＨｚが好ましい。

　例えば、その近傍のＩＳＭバンドとしての９１５±１５ＭＨｚバンドでは、共振波長が長くなる（２４５０ＭＨｚの共振波長が１２ｃｍであるのに対して、９１５ＭＨｚの共振波長は３３ｃｍ）ので、電磁波集束器や無電極バルブが大型化する。また、この帯域の使用認可は、南北アメリカ地域のみに限られている。さらに、５８００±７５ＭＨｚバンドは、共振波長が短くなる（５８００ＭＨｚの共振波長は５ｃｍ）ので、電磁波集束器や無電極バルブを小型化できる反面、無電極バルブの発光量が少なくなる等の難点がある。２４５０±５０ＭＨｚバンドによれば、電磁波集束器６や無電極バルブ７の小型化と無電極バルブ７の発光量とを両立させることができる。

　アノード部１２は、カソード部１１を取り囲むように配置されている。電源部３は、主電源１３、電源供給・制御回路１４、カソード電源１５、アノード電源１６等を備えている。このような電源部３からカソード部１１およびアノード部１２に電力が供給される。アノード部１２の管軸方向には、励磁回路１７から磁場が印加されている。電磁波発生器２の具体的な構成については、後に詳述する。

　カソード部１１をヒータで加熱しつつ、アノード部１２に正の電圧を印加すると、カソード部１１からアノード部１２に向けて電子が放出される。カソード部１１から放出された電子は、カソード部１１とアノード部１２との間の電界、およびアノード部１２の管軸方向に印加された磁場によって、カソード部１１とアノード部１２との間の空間で軌道が曲げられて周回運動する。周回電子は熱電子流となって、共振器の高周波電界により集群してスポーク状の電子極を形成して同期回転する。これによって、マイクロ波が発生する。発生したマイクロ波は、電磁波発生器２の出力部１８から放射される。

　電磁波発生器２の出力部１８は、導波管４の内部に配置されている。マイクロ波は電磁波発生器２の出力部１８から導波管４内に放射される。出力部１８から放射されたマイクロ波は、導波管４内を伝送される。導波管４内には、伝送されたマイクロ波を受信するアンテナ５の入力端５ａが配置されている。アンテナ５は、入力端５ａが導波管４の内部に配置され、かつ出力端５ｂが電磁波集束器６と接続されるように設置されている。アンテナ５の入力端５ａで受信したマイクロ波は、出力端５ｂから電磁波集束器６に照射される。電磁波集束器６内には、発光物質が充填された無電極バルブ７が設置されている。

　無電極バルブ７は、例えば中空構造の石英ガラス管や透光性セラミックス管等で構成されている。無電極バルブ７にセラミックス管を適用する場合、その構成材料としてはアルミナ、窒化アルミニウム、イットリウム・アルミニウム複合酸化物（ＹＡＧ）、マグネシウム・アルミニウム複合酸化物（スピネル）、イットリア等の焼結体や単結晶体が例示される。無電極バルブ７内に充填される発光物質としては、臭化インジウム（ＩｎＢｒ₃等）、ヨウ化ガリウム（ＧａＩ₃等）、ヨウ化ストロンチウム（ＳｒＩ₂等）等の金属ハロゲン化物、あるいは硫黄（Ｓ）、セレン（Ｓｅ）、これらを含む化合物等が挙げられる。発光物質は、アルゴン（Ａｒ）、クリプトン（Ｋｒ）、キセノン（Ｘｅ）等から選ばれる少なくとも１種の希ガスと共に、無電極バルブ７内に封入される。

　電磁波集束器６としては、空洞共振器型や誘電体共振器型が知られている。これらのうち、誘電体共振器型の電磁波集束器６を使用することが好ましい。誘電体共振器型の電磁波集束器６を使用することによって、電磁波集束器６に照射されたマイクロ波のエネルギー密度が向上するため、無電極バルブ７を有する発光部によるプラズマ発光の安定性が向上し、さらに発光出力や発光効率等を高めることができる。また、無電極バルブ７の発光時に発生する熱の放散性を高めることができる。

　誘電体共振器型の電磁波集束器６は、高誘電物質からなる集束器本体６１を備えている。誘電体共振器型電磁波集束器６の集束器本体６１は、誘電率が２以上の固体もしくは液体の高誘電物質で構成することが好ましい。固体状の高誘電物質としては、アルミナ、ジルコニア、窒化アルミニウム、チタン酸バリウムやチタン酸ストロンチウム等のチタン酸塩、ジルコン酸ストロンチウム等のジルコン酸塩、およびそれらの複合化合物を主成分とするセラミックス材料（焼結体や単結晶体）が例示される。

　誘電体共振器型電磁波集束器６を使用する場合、発光物質や希ガス等が封入された無電極バルブ７は、高誘電物質からなる集束器本体６１内に設置される。例えば、固体状の高誘電物質で所定のサイズを有する直方体状の集束器本体６１を形成する。集束器本体６１の１つの面に空洞部６２を設け、この空洞部６２内に無電極バルブ７を設置する。アンテナ５の出力端５ｂは、集束器本体６１の他の面、例えば空洞部６２を設けた面と対向する面に設置される。無電極バルブ７とアンテナ５の出力端５ｂの設置位置は、マイクロ波の共振周波数等に応じて設定される。集束器本体６１の無電極バルブ７および空洞部６２の設置部を除く外面は、マイクロ波を反射する金属被膜等で覆ってもよい。これによって、マイクロ波のエネルギー密度が向上する。

　アンテナ５の出力端５ｂから電磁波集束器６に照射されたマイクロ波は、例えば高誘電物質からなる集束器本体６１内で共振し、マイクロ波の共振周波数等に基づいて設置された無電極バルブ７に集束される。無電極バルブ７に集束したマイクロ波のエネルギーによって、無電極バルブ７内に充填された希ガスが電離してプラズマが発生する。金属ハロゲン化物等の発光物質は、発生したプラズマにより励起され、これにより発光（プラズマ発光）する。プラズマ発光は、電極を有しないバルブ（無電極バルブ７）内で発生する現象であるため、物理的な接触劣化がなく、長寿命の発光装置を提供することができる。

　ところで、従来のプラズマ照明装置では、前述したように必ずしも十分な発光効率や全光束等が得られていない。その原因について、長らく多くの研究者が実験および研究を繰り返してきたが、原因を究明することができなかった。そのような状況下において、本願発明者は鋭意研究を行った結果、従来のプラズマ照明装置はマイクロ波の供給源であるマイクロ波発生器が十分な出力効率を有しておらず、このために入力電力に対するプラズマ発光装置の発光効率が不十分になることを見出した。

　例えば、入力電力１Ｗ当たり１００ルーメンの発光効率を有する４００Ｗクラスの高輝度放電ランプ（ＨＩＤ）の全光束は４万ルーメン程度である。従来のプラズマ照明装置でそのようなＨＩＤと同等の全光束を得るためには、入力電力４００Ｗに対して出力効率が１００％のマイクロ波発生器と、マイクロ波を１Ｗ当たり１００ルーメンの光に変換することが可能な無電極バルブを有する発光部とが必要になる。しかし、従来のマイクロ波発生器の４００Ｗの入力電力に対する出力効率は６５％程度であるため、全光束は２６０００ルーメン以下となり、プラズマ照明装置の発光効率も入力電力１Ｗ当たり６５ルーメン以下でしかない。よって、発光部の性能を十分に引き出せていないことが分かる。また、照明装置で４万ルーメンの全光束を得るためには、マイクロ波発生器への入力電力を上げて、４００Ｗの出力を出す必要がある。マイクロ波発生器の出力効率が６５％の場合、マイクロ波発生器への入力電力は６００Ｗ以上が必要になる。

　また、入力電力１Ｗ当たり１００ルーメンの発光効率を有する７００ＷクラスのＨＩＤの全光束は約７万ルーメン（照明装置でのランプ全光束は５６０００ルーメン程度）である。従来のプラズマ照明装置でそのようなＨＩＤと同等の全光束を得るためには、概算、マイクロ波１Ｗ当り１００ルーメンの光に変換する発光部を有する７００Ｗクラスのプラズマ照明装置に対して、出力効率が８０％のマイクロ波発生器が必要になる。しかし、従来のマイクロ波発生器における７００Ｗの入力電力に対する出力効率は７０％未満であるため、マイクロ波１Ｗ当り１００ルーメンの光に変換する発光部を有するプラズマ照明装置のランプ全光束は４９０００ルーメン以下となる。プラズマ照明装置の発光効率も入力電力１Ｗ当り７０ルーメン以下でしかない。よって、発光部の性能を十分に引き出せていないことが分かる。また、照明装置で５６０００ルーメンの全光束を得るためには、マイクロ波発生器の出力効率が７０％未満の場合、入力電力は約８１０Ｗが必要となる。

　このように、従来のプラズマ照明装置でＨＩＤと同程度の全光束を得るためには、入力電力を上げる必要があり、省エネルギー化を実現することができない。この原因は、上記したように従来のマイクロ波発生器の出力効率にある。すなわち、従来のマイクロ波発生器は７００Ｗを超えて１０００Ｗ以下、もしくはそれ以上の入力電力で高出力を発生するものの、７００Ｗ以下の入力電力に対しては出力が不十分であり、これが従来のプラズマ照明装置の全光束や発光効率を低下させる原因となっていることを見出した。さらに、１５０～７００Ｗの範囲で入力電力を変化させた場合のマイクロ波発生器の出力変動が大きく、これによりプラズマ照明装置を調光した際の発光効率が低下することも見出した。

　本願発明は、マイクロ波発生器の７００Ｗ以下の入力電力に対する出力効率の向上の本質を究明することによって、プラズマ照明装置の発光効率や全光束を向上させることを可能にしたものである。すなわち、本願発明のプラズマ発光装置１は、７００Ｗ以下の入力電力に対するマイクロ波（電磁波）の最大出力効率が７０％以上である電磁波発生器２を備えている。７００Ｗ以下の入力電力に対するマイクロ波の最大出力効率が７０％以上である電磁波発生器２によれば、無電極バルブ７を有する発光部を効率よく発光させることができる。従って、プラズマ発光装置１の全光束や発光効率を高めることが可能となる。７００Ｗ以下の入力電力に対するマイクロ波の最大出力効率を向上させるにあたって、低電流領域で発生させるマイクロ波の最大出力効率を高めることが有効である。具体的には、電磁波発生器２の２００ｍＡ以下のアノード電流領域におけるマイクロ波の最大出力効率は７０％以上であることが好ましい。これによって、７００Ｗ以下の入力電力で明るさや省エネルギー性等に優れるプラズマ発光装置１を提供することができる。

　上述したように、第１の実施形態の電磁波発生器２においては、７００Ｗ以下の入力電力で発生させるマイクロ波の最大出力効率が７０％以上であり、さらに２００ｍＡ以下のアノード電流領域で発生させるマイクロ波の最大出力効率が７０％以上である。入力電力の下限値は特に限定されるものではないが、マイクロ波は１５０Ｗ以上７００Ｗ以下の範囲に最大出力効率を示すことが好ましい。同様に、マイクロ波は５０ｍＡ以上２００ｍＡ以下の範囲に最大出力効率を示すことが好ましい。また、４００Ｗクラスのプラズマ発光装置１を構成する場合、電磁波発生器２で発生させるマイクロ波は１５０Ｗ以上５００Ｗ以下の範囲に最大出力効率を示すことが好ましい。

　そして、７００Ｗ以下の入力電力で発生させるマイクロ波の最大出力効率が７０％以上である電磁波発生器２を使用することによって、省エネルギー性に優れるプラズマ発光装置１の発光効率や全光束を高めることができる。また、７００Ｗ以下の入力電力に対して２００ｍＡ以下のアノード電流領域でマイクロ波を発生させることによって、７００Ｗ以下の入力電力に対するマイクロ波の最大出力効率を高めることができる。従って、入力電力が７００Ｗ以下で、省エネルギー性、発光効率、全光束等に優れるプラズマ発光装置１を再現性よく提供することができる。マイクロ波の最大出力効率は、上記した入力電力領域およびアノード電流領域において７５％以上であることがより好ましく、これによって発光効率や全光束をさらに向上させることができる。

　電磁波発生器２におけるマイクロ波（電磁波）の出力効率［単位：％］は、動作電圧（アノード電圧）Ｅb［単位：ｋＶ］とアノード電流Ｉb［単位：ｍＡ］と出力電力Ｐo［単位：Ｗ］とから、下記の式（１）に基づいて求められる値である。
　出力効率［％］＝出力／（動作電圧×アノード電流）×１００…（１）
　電磁波発生器２に対する入力電力は、下記の式（２）に基づいて求められる値である。
　入力電力［Ｗ］＝動作電圧［ｋＶ］×アノード電流［ｍＡ］　…（２）
　マイクロ波の最大出力効率は、７００Ｗ以下の入力電力における出力効率の最大値、または２００ｍＡ以下のアノード電流における出力効率の最大値を示すものである。

　表１および図３～７に、実施例１による電磁波発生器２の入力電力、アノード電流、動作電圧（アノード電圧）、出力電力、マイクロ波の出力効率、および発振周波数の一例を示す。実施例１の電磁波発生器２は、７００Ｗ以下の入力電力に対する最大出力効率、および２００ｍＡ以下のアノード電流領域（低電流領域）での最大出力効率が７０％以上（具体的には７６．３％）であることが分かる（表１、図３～４参照）。さらに、実施例１の電磁波発生器２は、１５０～７００Ｗの範囲の入力電力および５０～２００ｍＡの範囲のアノード電流に対して出力効率の変動が小さいことが分かる（表１、図３～４参照）。実施例１の電磁波発生器２は、７００Ｗ以下の入力電力に対して３．５～３．７ｋＶ程度の動作電圧が保たれていることが分かる（表１、図５参照）。

　表１および図３～７には、比較例１として７００Ｗ以下の入力電力および２００ｍＡ以下のアノード電流における最大出力効率が７０％未満の電磁波発生器を併せて示す。比較例１の電磁波発生器は、低電流領域での最大出力効率が７０％未満（具体的には６９．５％）であるだけでなく、１５０～７００Ｗの範囲の入力電力および５０～２００ｍＡの範囲のアノード電流に対して出力効率の変動が大きく、入力電力およびアノード電流によっては６０％以下まで低下している。よって、実施例１の電磁波発生器２は、比較例１の電磁波発生器に比べて出力特性に優れている（表１、図６参照）。

　次に、電磁波発生器２の出力効率とそれを用いたプラズマ発光装置１の特性との関係について説明する。まず、入力電力が４００Ｗクラスのプラズマ発光装置（実施例１Ａ）の特性について、表２および図８～１２に基づいて述べる。図８に実施例１の電磁波発生器の出力効率とそれを用いた４００Ｗクラスのプラズマ発光装置（実施例１Ａ）の全光束との関係を示す。図８は発光部効率（ランプ発光効率）に基づいて、電磁波発生器の出力効率とプラズマ発光装置の全光束との関係を示している。図９にプラズマ発光装置の発光部効率と全光束との関係を、出力効率が７５％の電磁波発生器２を用いたプラズマ発光装置（実施例１Ａ－１）、出力効率が７０％の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（実施例１Ａ－２）、および出力効率が６５％の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（比較例１Ａ）について示す。図８および図９から明らかなように、低電力領域および低電流領域での最大出力効率が７０％以上の電磁波発生器２を用いることによって、４００Ｗクラスのプラズマ発光装置１の全光束を向上させることができる。

　実施例１の電磁波発生器２は、低電力領域および低電流領域での最大出力効率に優れるだけでなく、１５０～７００Ｗの範囲の入力電力および５０～２００ｍＡの範囲のアノード電流に対して出力効率の変動幅が小さい（表１、図３～４参照）。具体的には、実施例１の電磁波発生器２は１５０～７００Ｗの範囲の入力電力および５０～２００ｍＡの範囲のアノード電流に対する出力効率の変動率が１５％以下（具体的には７．６％）である。ここで、電磁波発生器２の出力効率の変動率は、１５０～７００Ｗの範囲の入力電力および５０～２００ｍＡの範囲のアノード電流に対する出力効率の最大値と最小値とから、下記の式（３）に基づいて求められる値である。
　出力効率の変動率［％］＝（最大値－最小値）／最大値×１００…（３）

　表２および図１０～１２に、入力電力を１５０～４００Ｗの範囲で変化させた場合のランプ全光束（図１０）、ランプ発光効率（図１１）、および全光束の低下率（図１２）の測定結果を示す。これらの図はプラズマ発光装置１への入力電力を変化させて調光した場合のランプ全光束やランプ発光効率等に相当する。図１０～１２には、比較例１の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（比較例１Ａ）と４００Ｗクラスのメタルハライドランプ（比較例２Ａ）の調光時における全光束、発光効率、全光束の低下率の測定結果を併せて示す。メタルハライドランプ（比較例２Ａ）の調光は、調光安定器を用いて実施した。

　表２および図１０～１２に示すように、１５０～７００Ｗの範囲の入力電力に対する出力効率の変動率が１５％以下の電磁波発生器２によれば、例えばプラズマ発光装置１の明るさを調整（調光）するために入力電力を変化させた場合においても、発光部の発光効率が維持される。すなわち、実施例１の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（実施例１Ａ）は、全光束に優れるだけでなく、調光時の発光効率に優れるものである。従って、調光時における発光効率の低下に伴う消費電力の増大等を抑制することができる。さらに、４００Ｗから１５０Ｗまでの入力電力に対する出力効率の変動幅が小さいため、全灯時（１００％）に対して約３０％まで調光幅を広げることができる。メタルハライドランプの場合、調光器を用いても調光幅は全灯時（１００％）に対して６０％程度にすぎない。

　次に、入力電力が７００Ｗクラスのプラズマ発光装置（実施例１Ｂ）の特性について、表３および図１３～１７に基づいて述べる。図１３に実施例１の電磁波発生器の出力効率とそれを用いた７００Ｗクラスのプラズマ発光装置（実施例１Ｂ）の全光束との関係を示す。図１３は発光部効率（ランプ発光効率）に基づいて、電磁波発生器の出力効率とプラズマ発光装置のランプ全光束との関係を示している。図１４にプラズマ発光装置の発光部効率とランプ全光束との関係を、出力効率が７５％の電磁波発生器１を用いたプラズマ発光装置（実施例１Ｂ－１）、出力効率が７０％の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（実施例１Ｂ－２）、および出力効率が６５％の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（比較例１Ｂ）について示す。図１３および図１４から明らかなように、低電力領域および低電流領域での最大出力効率が７０％以上の電磁波発生器２を用いることによって、７００Ｗクラスのプラズマ発光装置１の全光束を向上させることができる。

　実施例の電磁波発生器２は、前述したように低電力領域および低電流領域での最大出力効率に優れるだけでなく、１５０～７００Ｗの範囲の入力電力および５０～２００ｍＡの範囲のアノード電流に対して出力効率の変動幅が小さく、具体的には１５％以下（具体的には７．６％）である。表３および図１５～１７に、入力電力を１５０～７００Ｗの範囲で変化させた場合のランプ全光束（図１５）、ランプ発光効率（図１６）、全光束の低下率（図１７）の測定結果を示す。これらの図はプラズマ発光装置１への入力電力を変化させて調光した場合の全光束や発光効率等に相当する。図１５～１７には、比較例１の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（比較例１Ｂ）と７００Ｗクラスのメタルハライドランプ（比較例２Ｂ）の調光時における全光束、発光効率、全光束の低下率の測定結果を併せて示す。メタルハライドランプの調光は、調光安定器を用いて実施した。

　表３および図１５～１７に示すように、１５０～７００Ｗの範囲の入力電力に対する出力効率の変動率が１５％以下の電磁波発生器２によれば、例えばプラズマ発光装置１の明るさを調整（調光）するために入力電力を変化させた場合においても、発光部の発光効率が維持される。すなわち、実施例１の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（実施例１Ｂ）は、全光束に優れるだけでなく、調光時の発光効率に優れている。従って、調光時における発光効率の低下に伴う消費電力の増大等を抑制することができる。さらに、７００Ｗから１５０Ｗまでの入力電力に対する出力効率の変動幅が小さいため、全灯時（１００％）に対して約３０％まで調光幅を広げることができる。７００Ｗクラスのメタルハライドランプの場合、調光器を用いても調光幅は全灯時に対して５０％程度にすぎない。

　上述したように、７００Ｗ以下の入力電力に対する最大出力効率が７０％以上である電磁波発生器２を適用することによって、例えば４００Ｗクラスや７００Ｗクラスのプラズマ発光装置１の全光束を向上させることができる。さらに、入力電力が４００Ｗ未満のプラズマ発光装置１においても同様である。また、７００Ｗ以下の入力電力に対して２００ｍＡ以下のアノード電流領域で電磁波を発生させることによって、電磁波の最大出力効率を高めることができる。従って、入力電力を７００Ｗ以下としたプラズマ発光装置１の全光束を向上させることが可能になる。加えて、１５０～７００Ｗの範囲の入力電力に対する出力効率の変動率が１５％以下の電磁波発生器２によれば、プラズマ発光装置１の調光を効率よく実施することができ、さらに調光幅を広げることができる。

　第１の実施形態のプラズマ発光装置１は、高圧水銀ランプ、メタルハライドランプ、高圧ナトリウムランプ等のＨＩＤと同様に、倉庫等の高天井に設置される照明器具や道路照明等の高出力が求められる照明装置に好適である。さらに、１５０～７００Ｗの範囲の入力電力で発光効率を維持しつつ調光可能であるため、ＨＩＤに比べて省エネルギー性に優れ、また無電極バルブ７を有する発光部を使用しているため、寿命特性に優れるものである。従って、実施形態のプラズマ発光装置１は、エネルギー効率の向上による消費電力の低減と、長寿命化による装置コストやメンテナンスコストの低減とを具現化させた、省エネルギーな照明装置として極めて有効に利用可能なものである。実施形態のプラズマ発光装置１は、入力電力が７００Ｗ以下の照明装置に対して有効であるが、例えば入力電力が８００Ｗ程度の照明装置（入力電力が７００Ｗを超えて８００Ｗ以下程度の照明装置）としても利用することができる。さらに、実施形態のプラズマ発光装置１は照明装置に限らず、プロジェクタの光源等に適用することも可能である。

　表４および図１８に、第１の実施形態のプラズマ発光装置（実施例１Ａ）とメタルハライドランプ（比較例１Ａ）とＬＥＤ（比較例３Ａ）の加速試験による経時的な光束維持率の測定結果を示す。表４および図１８に示すように、実施形態のプラズマ発光装置（実施例１Ａ）はメタルハライドランプ（比較例１Ａ）に比べて光束維持率に優れるものである。プラズマ発光装置とメタルハライドランプとＬＥＤの光束維持率を比較すると、実施形態のプラズマ発光装置（実施例１Ａ）はメタルハライドランプ（比較例１Ａ）やＬＥＤ（比較例３Ａ）に比べて１００００時間後の光束維持率に優れており、さらに２００００時間後の光束維持率もプラズマ発光装置（実施例１Ａ）が上回っていることが分かる。

　次に、第１の実施形態のプラズマ発光装置１に用いる電磁波発生器２の具体的な構成について、図１９～２１を参照して説明する。電磁波発生器２は、発振部本体としてカソード部（陰極部）１１とアノード部（陽極部）１２とを備えている。アノード部１２は、アノード円筒２１と、アノード円筒２１の内壁から管軸に向かって放射状に等間隔に配置された複数枚のアノード共振板２２とを有している。アノード共振板２２の外側端部は、アノード円筒２１の内壁に固定されており、内側端部は遊端になっている。カソード部１１は、アノード円筒２１の内側に管軸に沿って配置された、例えば螺旋状のフィラメント２３を有している。フィラメント２３は、アノード共振板２２の遊端と間隔をあけて、空洞共振器を形成する電子作用空間内に配置されている。

　アノード共振板２２の上辺（出力部側）および下辺（入力部側）には、一対の第１のストラップリング２４ａ、２４ｂと、第１のストラップリング２４ａ、２４ｂの外側に位置し、第１のストラップリングより径が大きい一対の第２のストラップリング２５ａ、２５ｂとが交互に接続されている。例えば、アノード共振板２２の上辺は、１つ目のアノード共振板２２から数えて奇数番目のアノード共振板２２同士が第１のストラップリング２４ａで接続されており、偶数番目のアノード共振板２２同士が第２のストラップリング２５ａで接続されている。アノード共振板２２の下辺は、逆に奇数番目のアノード共振板２２同士が第２のストラップリング２５ｂで接続されており、偶数番目のアノード共振板２２同士が第１のストラップリング２４ｂで接続されている。

　アノード円筒２１の管軸方向の両端部には、一対の集磁板２６ａ、２６ｂが対向して設けられている。集磁板２６ａ、２６ｂは、それぞれ漏斗状の形状を有し、中央に貫通孔が設けられている。集磁板２６ａ、２６ｂの貫通孔の中心は、アノード円筒２１の管軸上に位置している。集磁板２６ａの上方および集磁板２６ｂの下方には、それぞれ環状の永久磁石２７ａ、２７ｂが配置されている。永久磁石２７ａ、２７ｂは、ヨーク２８で囲われている。集磁板２６ａ、２６ｂと永久磁石２７ａ、２７ｂとヨーク２８は、アノード円筒２１の管軸方向に磁場を発生させる励磁回路１７を構成している。

　集磁板２６ｂの管軸方向の下方には、フィラメント印加電力および動作電圧を供給する入力部２９が設けられている。集磁板２６ａの管軸方向の上方には、マイクロ波をアンテナリード３０から放射する出力部１８が設けられている。アンテナリード３０は、１つのアノード共振板２２から導出されている。アノード共振板２２により形成される空洞共振器の作用空間内に生じる電界と、励磁回路１７により管軸方向に発生させた磁界と、入力部２９から供給されるフィラメント印加電力および動作電圧によって、フィラメント２３から放出された熱電子は作用空間で周回運動を行うことによって、マイクロ波を発振させる。マイクロ波はアンテナリード３３を介して出力部１８から放射される。

　ここで、発振部本体としてカソード部１１とアノード部１２とを備える電磁波発生器２は、同軸円筒電極間の電流を管軸方向に付与される磁界で制御して発振させる、一種の二極管である。同軸円筒の二極管にアノード電圧を印加すると、カソードから放出された電子は真っ直ぐにアノードに達する。アノード・カソード軸に平行に磁界を加えると、電子は運動方向と磁界方向に直角な力を受けて曲がった軌跡を描く。磁界がさらに強くなると、アノード面をかすめて再びアノードに向かう。このときの磁界の磁束密度を臨界磁束密度と呼ぶ。この現象は磁界を一定にしてアノード電圧を減少させた場合も同様であり、アノード電圧が低くなると電子がアノードに到達しなくなる。この限界電圧をカットオフ電圧と呼ぶ。アノード電圧がカットオフ電圧を超えると電流が急激に流れるため、電磁波発生器２は高いカットオフ電圧を持った一種のダイオードと言える。

　電磁波発生器２のアノード部１２は複数に分割されているため、図２１に示すようにＣ、Ｌの等価回路で表現される共振器を構成している。分割されたアノード共振板２２間には、発振しない状態でも微弱なマイクロ波が振動しており、正常な状態では高周波電界は隣り合うアノード共振板２２間で反対の向きとなっている。隣り合うアノード共振板２２間の位相差は１８０度（πラジアン）であり、この状態をπモードと呼ぶ。高周波電界は、共振周波数の周期で変化している。カソード部１１を加熱し、アノード部１２に電圧を印加すると、電子はアノード部１２の周りを周回する。アノード電圧と磁束密度との比を変えると電子の周回速度が変化するため、これを調整することで周回角速度を共振器における高周波電界の変化速度（電界の角速度）と等しくすることができる。

　加速電界のある空間では電子はカソード部１１側に収縮し、減速電界のある空間ではアノード部１２側に広がるため、電子はスポーク状の電子群を構成する。この電子群は、共振回路の高周波電界の回転周期と同期して回転する間に、減速電界中の電子が位置エネルギーを失ってアノード部１２に収束するため、共振器にエネルギーを与えて発振することになる。このとき、スポーク状の電子群の形状はアノード共振板２２の枚数により変化し、アノード共振板２２の枚数が多いほどスポーク形状が先鋭になる。スポーク形状が先鋭になるほど、流れる誘導電流が小さくなるため、出力効率の最大点が低電流領域側に移行する。このため、電磁波発生器２は１２枚以上のアノード共振板２２を有している。

　図１９～２１は１２枚のアノード共振板２２を有する電磁波発生器２を示している。１２枚以上のアノード共振板２２を有するアノード部１２によれば、低入力電力および低電流領域での出力効率を高め、かつ出力効率の変動幅を小さくすることができる。アノード共振板２２の分割数が増えると、共振板間の高周波電界の単位当たりの密度が大きくなり、共振のＱ値が大きくなる。すなわち、電子効率が向上する。また、アノード共振板２２の分割数が増えると、流れる誘導電流の許容値が小さくなり、低電流領域で出力効率が最大となる。このような点から、低入力電力および低電流領域での出力効率を高める上で、１２枚以上のアノード共振板２２を有するアノード部１２が有効となる。

　図２２および図２３に電磁波発生器２の動作電圧（アノード電圧）と電子効率および磁束密度との関係を示す。カソード部１１から放出された熱電子は、カソード部１１とアノード部１２との間の電界により加速されることで運動エネルギーを得るが、電界に直交する磁界の影響により回転運動をする。この回転運動をする際に、アノード共振板２２の先端を通過することで、アノード部１２に誘導電流が発生する。この誘導電流がマイクロ波電力となる。この電子が電界から得た運動エネルギーをマイクロ波エネルギーに変換する効率を電子効率と呼ぶ。電子効率ηeの理論式は下式によって表される。

　上記した式において、ｒaはアノード内径（２ｒa）の半径、ｒcはカソード外径（２ｒc）の半径、σはアノード内径の半径（ｒa）とカソード外径の半径（ｒc）との比（ｒc／ｒa）、Ｂoは臨界磁束密度、Ｂは設計磁束密度、ｎはモード数（アノード分割Ｎ／２）、α₁、α₂は定数、λは波長である。

　図２２および図２３は上記した２式から求めたものである。図２２および図２３において、実施例はアノード共振板２２の数が１２枚の電磁波発生器、比較例はアノード共振板２２の数が１０枚の電磁波発生器である。実施例の電磁波発生器は、一定の磁束密度に対するアノード電圧が低いものの、電子効率が高くなることが分かる。基本的に、磁束密度が高いほど電子効率は向上する。例えば、アノード電圧を３．５ｋＶとした場合、比較例の電磁波発生器の磁束密度は２００ｍＴ以下であるのに対して、実施例の電磁波発生器は磁束密度が２３０ｍＴ以上となる永久磁石２７ａ、２７ｂを使用することによって、さらに効率の向上を達成することができる。

　上述したように、１２枚以上のアノード共振板２２を有するアノード部１２と磁束密度が２３０ｍＴ以上の永久磁石２７ａ、２７ｂとを適用することによって、表１および図３～７に示したように、２００ｍＡ以下のアノード電流領域（低電流領域）での最大出力効率が７０％以上、さらに１５０～７００Ｗの範囲の入力電力に対する出力効率の変動率が１５％以下の電磁波発生器２を実現することができる。そして、このような電磁波発生器２を適用することによって、前述したように全光束を高め、かつ調光時の効率と調光幅とを向上させたプラズマ発光装置１を提供することが可能となる。

（第２の実施形態）
　次に、第２の実施形態のプラズマ発光装置とそれに用いる電磁波発生器について説明する。第２の実施形態は、３００Ｗクラスのプラズマ発光装置の発光効率および全光束を向上させたものである。第２の実施形態のプラズマ発光装置の基本的な構成は、第１の実施形態と同様である。すなわち、図１および図２に示したように、第２の実施形態のプラズマ発光装置１は、電磁波発生器２と、電磁波発生器２に電力を供給する電源部３と、電磁波発生器２から放射される電磁波を伝送する導波管４と、導波管４内を伝送される電磁波を受信するアンテナ５と、アンテナ５から電磁波が照射される電磁波集束器６と、電磁波集束器６内に設置された無電極バルブ７を有する発光部とを具備する。

　ところで、３００Ｗクラスのプラズマ発光装置は、比較的低い天井（例えば５ｍ以下）に設置される屋内照明や屋外の狭域エリア照明等に使用される。このようなプラズマ発光装置においては、比較的低い天井からの照度に対応させるために、入力電力を下げて調光した際の発光効率を高めることが重要になる。このような点に対して、第２の実施形態のプラズマ発光装置１は、１００～３５０Ｗの範囲内の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が７２％以上である電磁波発生器２を備えている。このような電磁波発生器２によれば、１００～３５０Ｗの範囲内の入力電力の全域で無電極バルブ７を有する発光部を効率よく発光させることができる。

　すなわち、プラズマ発光装置１に対する入力電力を１００～３５０Ｗの範囲内で変化させて調光した場合においても、調光領域の全域にわたってプラズマ発光装置１の発光効率を高めることができる。従って、プラズマ発光装置１の入力電力に応じた全光束が向上し、さらに１００～３５０Ｗの範囲内の入力電力の全域で発光効率が向上する。すなわち、１００～３５０Ｗの範囲内の入力電力の全域（低入力電力領域）で明るさや省エネルギー性に優れるプラズマ発光装置１を提供することが可能になる。

　低入力電力領域（１００～３５０Ｗの範囲の全域）における電磁波発生器２の出力効率を向上させるためには、低電流領域で発生させるマイクロ波の出力効率を高めることが有効である。具体的には、電磁波発生器２は１００～３５０Ｗの範囲内の入力電力に対して３０～１５０ｍＡの範囲のアノード電流領域でマイクロ波を発生させると共に、そのようなアノード電流領域の全域におけるマイクロ波の出力効率が７２％以上であることが好ましい。さらに、電磁波発生器２の低入力電力領域における出力効率を向上させるために、マイクロ波は２５０～３５０Ｗの範囲内の入力電力で最大出力効率を示すことが好ましい。これらによって、１００～３５０Ｗの範囲内の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率をより再現性よく高めることが可能になる。

　第２の実施形態における電磁波発生器２は、１００～３５０Ｗの範囲内の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が７２％以上であり、また３０～１５０ｍＡの範囲内のアノード電流領域の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が７２％以上であることが好ましく、さらに２５０～３５０Ｗの範囲内の入力電力でマイクロ波が最大出力効率を示すことが好ましい。１００～３５０Ｗの範囲内の入力電力および３０～１５０ｍＡの範囲内のアノード電流の全域で発生させるマイクロ波の出力効率は７４％以上であることがより好ましい。そして、このような電磁波発生器２を使用することによって、省エネルギー性等に優れるプラズマ発光装置１の発光効率を高めることが可能になる。

　表５および図２４～２５に、実施例２による電磁波発生器２の入力電力、アノード電流、動作電圧（アノード電圧）、出力電力、マイクロ波の出力効率、および発振周波数の一例を示す。なお、表５および図２４～２５には、比較例４および参考例１～２による電磁波発生器の特性を併せて示す。実施例２の電磁波発生器２は、１００～３５０Ｗの範囲内の入力電力の全域、および３０～１５０ｍＡの範囲内のアノード電流領域の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が７２％以上、さらには７４％以上であることが分かる。また、マイクロ波が最大出力効率を示す入力電力は２５０～３５０Ｗの範囲（具体的には３００Ｗ前後）である。実施例２の電磁波発生器２は、１００～３５０Ｗの範囲の入力電力に対して３～３．２ｋＶ程度の動作電圧が保たれている。

　一方、参考例１の電磁波発生器は、入力電力が２００Ｗ程度までの領域では７２％以上の出力効率が維持されているものの、入力電力が２００Ｗより下回ると出力効率の低下が著しく、出力効率は７２％未満となっている。また、マイクロ波が最大出力効率を示す入力電力は３００Ｗを超えて、４００Ｗ前後である。参考例２および比較例４の電磁波発生器は、１００～３５０Ｗの範囲内の入力電力の全域で出力効率が７２％未満であることが分かる。これら出力効率の違いに基づいて、実施例２による電磁波発生器２は比較例４および参考例１～２の電磁波発生器に比べて低電力領域での出力特性に優れている。なお、実施例２の電磁波発生器２と比較例４および参考例１～２の電磁波発生器との具体的な構成上の違いは、表６に示す通りである。これら構成上の違いについては後に詳述する。

　表７および図２６に実施例２の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（実施例２Ａ）の入力電力と全光束［単位：ルーメン（ｌｍ）］との関係を示す。表７および図２７に実施例２の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（実施例２Ａ）の入力電力と発光効率（ランプ効率［単位：ｌｍ／Ｗ］）との関係を示す。これらの表および図には、比較例４および参考例１～２の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（比較例４Ａ、参考例１Ａ、２Ａ）の特性を併せて示す。実施例２Ａのプラズマ発光装置は、比較例４Ａおよび参考例１Ａ～２Ａのプラズマ発光装置に比べて、３５０Ｗ以下の入力電力における発光効率および全光束に優れていることが分かる。

　表７、図２６および図２７はプラズマ発光装置１への入力電力を変化させて調光した場合の全光束およびランプ発光効率に相当する。表７、図２６および図２７に示すように、１００～３５０Ｗの範囲の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が７２％以上である電磁波発生器２によれば、プラズマ発光装置１の明るさを調整（調光）するために入力電力を３５０Ｗ以下の範囲で変化させた場合においても、ランプ発光効率が維持される。すなわち、実施例２の電磁波発生器２を用いたプラズマ発光装置１は、調光時の発光効率および全光束に優れるものである。従って、調光時の発光効率の低下に伴う消費電力の増大等を抑制することが可能になる。

　上述したように、１００～３５０Ｗの範囲内の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が７２％以上である電磁波発生器２を適用することによって、入力電力が３００Ｗクラスのプラズマ発光装置１の発光効率および全光束を向上させることができる。さらに、３００Ｗクラスのプラズマ発光装置１の調光を１００～３５０Ｗの範囲の入力電力で効率よく実施することが可能になる。第２の実施形態のプラズマ発光装置１によれば、店舗や倉庫等の比較的低い天井（例えば５ｍ以下）に設置される屋内照明や屋外の狭域エリア照明等に好適な照明装置を提供することができる。ただし、第２の実施形態のプラズマ発光装置１は照明装置に限らず、プロジェクタの光源等に適用してもよい。

　第２の実施形態のプラズマ発光装置１は、高圧水銀ランプ、メタルハライドランプ、高圧ナトリウムランプ等のＨＩＤと同様に、比較的低い天井用照明や狭域エリア照明等の照明装置に好適である。さらに、１００～３５０Ｗの範囲の入力電力で調光可能であるため、ＨＩＤに比べて省エネルギー性に優れ、また無電極バルブ７を有する発光部を使用しているため、寿命特性に優れるものである。従って、第２の実施形態のプラズマ発光装置１は、エネルギー効率の向上による消費電力の低減と、長寿命化による装置コストやメンテナンスコストの低減とを具現化した、省エネルギーな照明装置として有効である。

　第２の実施形態のプラズマ発光装置１に用いる電磁波発生器２の具体的な構成は、第１の実施形態と同様である。第２の実施形態の電磁波発生器２は、図１９および図２０に示したように、発振部本体としてカソード部１１とアノード部１２とを備えている。アノード部１２は、アノード円筒２１と、アノード円筒２１の内壁から管軸に向かって放射状に等間隔に配置された複数枚のアノード共振板２２とを有している。カソード部１１は、アノード円筒２１の内側に管軸に沿って配置されたフィラメント２３を有している。これら以外の構成も第１の実施形態と同様であり、詳細は前述した通りである。

　前述したように、電磁波発生器２のアノード部１２は複数に分割されているため、Ｃ、Ｌの等価回路で表現される共振器を構成している。カソード部１１を加熱し、アノード部１２に電圧を印加すると、電子はアノード部１２の周りを周回する。アノード電圧と磁束密度との比を変えると電子の周回速度が変化するため、これを調整することで周回角速度を共振器における高周波電界の変化速度と等しくすることができる。加速電界のある空間では電子はカソード部１１側に収縮し、減速電界のある空間ではアノード部１２側に広がるため、電子はスポーク状の電子群を構成する。スポーク状の電子群の形状は、アノード共振板２２の枚数が多いほど先鋭になる。電子群のスポーク形状が先鋭になるほど、流れる誘導電流が小さくなるため、出力効率の最大点が低電流領域側に移行する。このため、電磁波発生器２は１２枚のアノード共振板２２を有している。

　第２の実施形態の電磁波発生器２は、図２０に示したように１２枚のアノード共振板２２を有している。１２枚のアノード共振板２２を有するアノード部１２によれば、低電力領域および低電流領域での出力効率を高めることができる。アノード共振板２２の分割数が増えると、共振板間の高周波電界の単位当たりの密度が大きくなり、電子効率が向上する。アノード共振板２２の分割数が増えると、流れる誘導電流の許容値が小さくなり、低電流領域で出力効率が最大となる。

　さらに、３００Ｗクラスのプラズマ発光装置１で４００Ｗクラスと同等の発光効率を得るためには、出力効率の最大点をより低電流側に移行させる必要がある。そのためには、アノード内径（２ｒa）を小さくし、アノード内径の半径（ｒa）とカソード外径（２ｒc）の半径（ｒc）との比（ｒc／ｒa）を大きくすることが好ましい。これによって、同一磁界に対するアノード電圧を下げることができる。ｒc／ｒa比は０．４８７以上であることが好ましい。ここで、アノード内径（２ｒa）は複数枚のアノード共振板２２の内側端部（遊端）の内径を意味する。さらに、１２枚のアノード共振板２２を用いた場合、共振器のＬが大きくなり、Ｑ値も低下する。また、アノード内径（２ｒa）を小さくすることで、共振器のＣが大きくなり、さらにＱ値が低下する。このため、マイクロ波の最大出力効率を示すアノード電流をより低電流側に移行させることができる。

　このような点から、３５０Ｗ以下の低電力領域および１５０ｍＡ以下の低電流領域における電磁波発生器２の出力効率を高めるためには、１２枚のアノード共振板２２を有するアノード部１２を適用し、かつｒc／ｒa比を０．４８７以上とすることが好ましい。前述した実施例２の電磁波発生器２は、表６に示したように、１２枚のアノード共振板２２を有し、かつｒc／ｒa比が０．４８７である。一方、参考例１、２の電磁波発生器はアノード共振板の枚数が１２枚であるものの、ｒc／ｒa比は０．４８１である。さらに、比較例４の電磁波発生器は動作電圧が２．３～２．７Ｖと低い。比較例４の電磁波発生器は、アノード共振板の枚数が１０枚で、ｒc／ｒa比が０．４４３である。

　上述したような電磁波発生器の具体的な構成の違いに基づいて、実施例２の電磁波発生器２ではマイクロ波が最大出力効率を示す入力電力が参考例１に比べてより低電流側に移行していることが分かる。このような入力電力と出力効率との関係に基づいて、実施例２の電磁波発生器２は１００～３５０Ｗの範囲内の入力電力の全域および３０～１５０ｍＡの範囲内のアノード電流領域の全域でマイクロ波の出力効率が７２％以上であるという構成を実現したものである。なお、比較例４の電磁波発生器はアノード共振板の枚数が１０枚であり、また参考例２の電磁波発生器は動作電圧が低いため、１００～３５０Ｗの範囲の入力電力によるマイクロ波の出力効率が全般的に低いことが分かる。

（第３の実施形態）
　次に、第３の実施形態のプラズマ発光装置とそれに用いる電磁波発生器について説明する。第３の実施形態は、４００Ｗクラスのプラズマ発光装置の発光効率および全光束をさらに向上させたものである。第３の実施形態のプラズマ発光装置の基本的な構成は、第１の実施形態と同様である。すなわち、図１および図２に示したように、第３の実施形態のプラズマ発光装置１は、電磁波発生器２と、電磁波発生器２に電力を供給する電源部３と、電磁波発生器２から放射される電磁波を伝送する導波管４と、導波管４内を伝送される電磁波を受信するアンテナ５と、アンテナ５から電磁波が照射される電磁波集束器６と、電磁波集束器６内に設置された無電極バルブ７を有する発光部とを具備する。

　ところで、４００Ｗクラスのプラズマ発光装置は、倉庫等の高天井（例えば５ｍ以上）に設置される屋内照明や屋外の道路および街路のエリア照明等に使用される。このようなプラズマ発光装置においては、入力電力に対する発光効率を向上させることに加えて、入力電力で調光した場合における低電力側の発光効率を高めることが重要になる。このような点に対して、第３の実施形態のプラズマ発光装置１は、１００～５００Ｗの範囲内の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が７２％以上である電磁波発生器２を備えている。このような電磁波発生器２によれば、１００～５００Ｗの範囲内の入力電力の全域で無電極バルブ７を有する発光部を効率よく発光させることができる。

　すなわち、プラズマ発光装置１に対する入力電力を１００～５００Ｗの範囲内で変化させて調光した場合においても、調光領域の全域にわたってプラズマ発光装置１の発光効率をより一層高めることができる。従って、プラズマ発光装置１の入力電力に応じた全光束が向上し、さらに１００～５００Ｗの範囲内の入力電力の全域で発光効率が向上する。すなわち、１００～５００Ｗの範囲内の入力電力の全域で明るさや省エネルギー性に優れるプラズマ発光装置１を提供することが可能になる。

　入力電力の全域（１００～５００Ｗの範囲の全域）における電磁波発生器２の出力効率を向上させるためには、低電流領域で発生させるマイクロ波の出力効率を高めることが有効である。具体的には、電磁波発生器２は１００～５００Ｗの範囲内の入力電力に対して３０～２００ｍＡの範囲のアノード電流領域でマイクロ波を発生させると共に、そのようなアノード電流領域の全域におけるマイクロ波の出力効率が７２％以上であることが好ましい。さらに、電磁波発生器２の低入力電力側における出力効率を向上させるために、マイクロ波は２００～３００Ｗの範囲内の入力電力で最大出力効率を示すことが好ましい。これらによって、１００～５００Ｗの範囲内の入力電力の全域で発生するマイクロ波の出力効率をより再現性よく高めることが可能になる。

　第３の実施形態の電磁波発生器２は、１００～５００Ｗの範囲内の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が７２％以上であり、また３０～２００ｍＡの範囲内のアノード電流領域の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が７２％以上であることが好ましく、さらに２００～３００Ｗの範囲内の入力電力でマイクロ波が最大出力効率を示すことが好ましい。１００～５００Ｗの範囲内の入力電力および３０～２００ｍＡの範囲内のアノード電流の全域で発生させるマイクロ波の出力効率は７４％以上であることがより好ましい。そして、このような電磁波発生器２を使用することによって、省エネルギー性等に優れるプラズマ発光装置１の発光効率を高めることが可能になる。

　表８および図２８～２９に、実施例３による電磁波発生器２の入力電力、アノード電流、動作電圧（アノード電圧）、出力電力、マイクロ波の出力効率、および発振周波数の一例を示す。なお、表８および図２８～２９には、参考例３および比較例５による電磁波発生器の特性を併せて示す。実施例３の電磁波発生器２は、１００～５００Ｗの範囲内の入力電力の全域、および３０～２００ｍＡの範囲内のアノード電流領域の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が７２％以上、さらには７４％以上であることが分かる。また、マイクロ波が最大出力効率を示す入力電力は２００～３００Ｗの範囲（具体的には２３５Ｗ前後）である。実施例３の電磁波発生器２は、１００～５００Ｗの範囲の入力電力に対して２．５～３ｋＶ程度の動作電圧が保たれている。

　一方、参考例３の電磁波発生器は、入力電力が２００Ｗ程度までの領域では７２％以上の出力効率が維持されているものの、入力電力が２００Ｗより下回ると出力効率の低下が著しく、出力効率は７２％未満となっている。また、マイクロ波が最大出力効率を示す入力電力は３００Ｗを超えて、４００Ｗ前後である。比較例５の電磁波発生器は、１００～５００Ｗの範囲内の入力電力の全域で出力効率が７２％未満であることが分かる。これら出力効率の違いに基づいて、実施例３の電磁波発生器２は参考例３および比較例５の電磁波発生器に比べて出力特性に優れている。なお、実施例３の電磁波発生器２と参考例３および比較例５の電磁波発生器との具体的な構成上の違いは、表９に示す通りである。これら構成上の違いについては後に詳述する。

　表１０および図３０に実施例３の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（実施例３Ａ）の入力電力と全光束［単位：ルーメン（ｌｍ）］との関係を示す。表１０および図３１に実施例３の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（実施例３Ａ）の入力電力と発光効率（ランプ効率［単位：ｌｍ／Ｗ］）との関係を示す。これらの表および図には、参考例３および比較例５の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置（参考例３Ａ、比較例５Ａ）の特性を併せて示す。実施例３Ａのプラズマ発光装置１は、比較例３Ａおよび比較例５Ａのプラズマ発光装置に比べて、１００～５００Ｗの範囲の入力電力の電域で全光束および発光効率に優れていることが分かる。

　表１０、図３０および図３１はプラズマ発光装置１への入力電力を変化させて調光した場合の全光束および発光効率に相当する。表１０、図３０および図３１に示すように、１００～５００Ｗの範囲の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が７２％以上である電磁波発生器２によれば、プラズマ発光装置１の明るさを調整（調光）するために入力電力を変化させた場合においても、ランプ発光効率が維持される。すなわち、実施例３の電磁波発生器２を用いたプラズマ発光装置１は、全光束に優れると共に、調光時の発光効率に優れるものである。従って、調光時における発光効率の低下に伴う消費電力の増大等を抑制することができる。

　上述したように、１００～５００Ｗの範囲の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が７２％以上である電磁波発生器２を適用することによって、プラズマ発光装置１の全光束を向上させることができるだけでなく、プラズマ発光装置１の調光を効率よく実施することが可能になる。第３の実施形態のプラズマ発光装置１は、倉庫等の高天井（例えば５ｍ以上）に設置される屋内照明、屋外の道路および街路のエリア照明等の高出力が求められる照明装置に好適である。ただし、第３の実施形態のプラズマ発光装置１は照明装置に限らず、プロジェクタの光源等に適用してもよい。

　第３の実施形態のプラズマ発光装置１は、高圧水銀ランプ、メタルハライドランプ、高圧ナトリウムランプ等のＨＩＤと同様に、高天井用照明やエリア照明等の高出力の照明装置に好適である。さらに、１００～５００Ｗの範囲の入力電力で調光可能であるため、ＨＩＤに比べて省エネルギー性に優れ、また無電極バルブ７を有する発光部を使用しているため、寿命特性に優れるものである。従って、第３の実施形態のプラズマ発光装置１は、エネルギー効率の向上による消費電力の低減と、長寿命化による装置コストやメンテナンスコストの低減とを具現化した、省エネルギーな照明装置として有効である。

　第３の実施形態のプラズマ発光装置１に用いる電磁波発生器２の具体的な構成は、アノード共振板２２の枚数を除いて、第１の実施形態と同様である。第３の実施形態の電磁波発生器２は、図１９に示したように、発振部本体としてカソード部１１とアノード部１２とを備えている。アノード部１２は、アノード円筒２１と、アノード円筒２１の内壁から管軸に向かって放射状に等間隔に配置された複数枚のアノード共振板２２とを有している。カソード部１１は、アノード円筒２１の内側に管軸に沿って配置されたフィラメント２３を有している。これら以外の構成も第１の実施形態と同様である。

　前述したように、加速電界のある空間では電子はカソード部１１側に収縮し、減速電界のある空間ではアノード部１２側に広がるため、電子はスポーク状の電子群を構成する。この電子群は、共振回路の高周波電界の回転周期と同期して回転する間に、減速電界中の電子が位置エネルギーを失ってアノード部１２に収束するため、共振器にエネルギーを与えて発振する。スポーク状の電子群の形状はアノード共振板２２の枚数により変化し、アノード共振板２２の枚数が多いほどスポーク形状が先鋭になる。スポーク形状が先鋭になるほど流れる誘導電流が小さくなるため、出力効率の最大点が低電流領域側に移行する。第３の実施形態の電磁波発生器２は、１４枚以上のアノード共振板２２を有している。

　図３２は１４枚のアノード共振板２２を有する電磁波発生器２を示している。アノード共振板２２の分割数が増えると、共振板２２間の高周波電界の単位当たりの密度が大きくなり、電子効率が向上する。また、アノード共振板２２の分割数が増えると、流れる誘導電流の許容値が小さくなる。これらによって、低電流領域および低入力電力領域におけるマイクロ波の出力効率を高めることができる。ただし、１４枚以上のアノード共振板２２を用いた場合、構成スポークの単位当たりの電子数が少なくなるため、アノード電流が小さくなり、高入力電力側で安定発振できなくなるおそれがある。

　高入力電力側で安定発振させるためには、アノード内径（２ｒa）を小さくし、アノード内径の半径（ｒa）とカソード外径（２ｒc）の半径（ｒc）との比（ｒc／ｒa）を大きくすることが好ましい。これによって、入力耐力を向上させ、同一磁界に対するアノード電圧を下げることができる。ｒc／ｒa比は０．５００以上であることが好ましい。さらに、１４枚以上のアノード共振板２２を用いた場合、共振器のＬが大きくなり、Ｑ値も低下する。また、アノード内径（２ｒa）を小さくすることで、共振器のＣが大きくなり、さらにＱ値が低下する。このため、マイクロ波の最大出力効率を示すアノード電流をより低電流側に移行させることができる。

　このような点から、１００～５００Ｗの範囲の入力電力領域における電磁波発生器２の出力効率をより一層高めるためには、１４枚以上のアノード共振板２２を有するアノード部１２を適用することが好ましく、さらにｒc／ｒa比が０．５００以上であることがより好ましい。実施例３の電磁波発生器２は、表９に示したように、１４枚以上のアノード共振板２２を有し、かつｒc／ｒa比が０．５００である。一方、参考例３の電磁波発生器のアノード共振板の枚数は１２枚で、かつｒc／ｒa比は０．４８１であり、比較例５の電磁波発生器のアノード共振板の枚数は１０枚で、かつｒc／ｒa比は０．４４３である。このような電磁波発生器２の具体的な構成の違いに基づいて、実施例３ではマイクロ波が最大出力効率を示す入力電力が参考例３や比較例５より低電流側に移行している。そして、実施例３の電磁波発生器２においては、１００～５００Ｗの範囲内の入力電力の全域でマイクロ波の出力効率が７２％以上であるという構成を実現している。

　カソード部１１から放出された熱電子は、カソード部１１とアノード部１２との間の電界により加速されることで運動エネルギーを得るが、電界に直交する磁界の影響により回転運動をする。この回転運動をする際に、アノード共振板２２の先端を通過することで、アノード部１２に誘導電流が発生する。この誘導電流がマイクロ波電力となる。前述したように、電子が電界から得た運動エネルギーをマイクロ波エネルギーに変換する効率は電子効率と呼ばれる。実施例３の電磁波発生器は、一定の磁束密度に対するアノード電圧が低いものの、電子効率が高くなる。基本的に、磁束密度が高いほど電子効率は向上する。実施例３の電磁波発生器は、磁束密度が２３０ｍＴ以上の永久磁石２７ａ、２７ｂを使用することによって、さらに効率の向上を達成することができる。

　上述したように、１４枚以上のアノード共振板２２を有するアノード部１２と磁束密度が２３０ｍＴ以上の永久磁石２７ａ、２７ｂとを適用することによって、表８および図２８～２９に示したように、３０～２００ｍＡのアノード電流領域（低電流領域）の全域で出力効率が７２％以上の電磁波発生器２を実現することができる。そして、このような電磁波発生器２を適用することによって、前述したように全光束を高め、かつ調光時の効率と調光幅とを向上させたプラズマ発光装置１を提供することが可能となる。

　なお、本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施し得るものであり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると共に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

Claims

　電磁波発生器と、
　前記電磁波発生器に電力を供給する電源部と、
　前記電磁波発生器から放射される電磁波を伝送する導波管と、
　前記導波管内を伝送される前記電磁波を受信するアンテナと、
　前記アンテナから前記電磁波が照射される電磁波集束器と、
　前記電磁波集束器内に配置され、かつ発光物質が充填された無電極バルブを有し、前記電磁波集束器で前記電磁波を前記無電極バルブに集束させることにより前記発光物質を励起してプラズマ発光させる発光部とを具備し、
　前記電磁波発生器は、カソード部と、前記カソード部を取り囲むアノード部とを備え、７００Ｗ以下の入力電力で発生させる前記電磁波の最大出力効率が７０％以上であることを特徴とするプラズマ発光装置。
　請求項１に記載のプラズマ発光装置において、
　前記電磁波発生器は、前記入力電力に対して２００ｍＡ以下のアノード電流領域で前記電磁波を発生させ、かつ前記アノード電流領域における前記電磁波の最大出力効率が７０％以上であることを特徴とするプラズマ発光装置。
　請求項１に記載のプラズマ発光装置において、
　前記電磁波発生器は、１５０Ｗ以上７００Ｗ以下の範囲の入力電力で発生させる前記電磁波の出力効率の変動率が１５％以下であることを特徴とするプラズマ発光装置。
　請求項２に記載のプラズマ発光装置において、
　前記電磁波発生器は、５０ｍＡ以上２００ｍＡ以下のアノード電流領域で発生させる前記電磁波の出力効率の変動率が１５％以下であることを特徴とするプラズマ発光装置。
　請求項１に記載のプラズマ発光装置において、
　前記電磁波発生器は、
　アノード円筒と、前記アノード円筒の内壁から管軸に向かって放射状に配置され、１２枚以上のアノード共振板とを有する前記アノード部と、
　前記アノード円筒の管軸に沿って配置されたフィラメントを有する前記カソード部と、
　前記アノード円筒の管軸方向に磁場を発生させる励磁回路と
を具備することを特徴とするプラズマ発光装置。
　請求項５に記載のプラズマ発光装置において、
　前記励磁回路は、磁束密度が２３０ｍＴ以上の永久磁石を備えることを特徴とするプラズマ発光装置。
　請求項１に記載のプラズマ発光装置において、
　前記電磁波発生器は、１００Ｗ以上３５０Ｗ以下の範囲内の入力電力の全域で発生させる前記電磁波の出力効率が７２％以上であることを特徴とするプラズマ発光装置。
　請求項７に記載のプラズマ発光装置において、
　前記電磁波発生器は、前記入力電力に対して３０ｍＡ以上１５０ｍＡ以下の範囲のアノード電流領域で前記電磁波を発生させ、
　前記電磁波は２５０Ｗ以上３５０Ｗ以下の範囲内の入力電力で最大出力効率を示すことを特徴とするプラズマ発光装置。
　請求項１に記載のプラズマ発光装置において、
　前記電磁波発生器は、１００Ｗ以上５００Ｗ以下の範囲内の入力電力の全域で発生させる前記電磁波の出力効率が７２％以上であることを特徴とするプラズマ発光装置。
　請求項９に記載のプラズマ発光装置において、
　前記電磁波発生器は、前記入力電力に対して３０ｍＡ以上２００ｍＡ以下の範囲のアノード電流領域で前記電磁波を発生させ、
　前記電磁波は２００Ｗ以上３００Ｗ以下の範囲内の入力電力で最大出力効率を示すことを特徴とするプラズマ発光装置。
　請求項１に記載のプラズマ発光装置において、
　前記電磁波集束器は高誘電物質からなる集束器本体を備え、前記無電極バルブは前記集束器本体内に設置されていることを特徴とするプラズマ発光装置。
　無電極バルブを備えるプラズマ発光装置に電磁波を供給する電磁波発生器であって、
　アノード円筒と、前記アノード円筒の内壁から管軸に向かって放射状に配置され、１２枚以上のアノード共振板とを有するアノード部と、
　前記アノード円筒の管軸に沿って配置されたフィラメントを有するカソード部と、
　前記アノード円筒の管軸方向に磁場を発生させる励磁回路とを具備し、
　７００Ｗ以下の入力電力で発生させる前記電磁波の最大出力効率が７０％以上であることを特徴とするプラズマ発光装置用電磁波発生器。
　請求項１２に記載のプラズマ発光装置用電磁波発生器において、
　前記入力電力に対して２００ｍＡ以下のアノード電流領域で前記電磁波を発生させることを特徴とするプラズマ発光装置用電磁波発生器。
　請求項１２に記載のプラズマ発光装置用電磁波発生器において、
　１５０Ｗ以上７００Ｗ以下の範囲の入力電力で発生させる前記電磁波の出力効率の変動幅が１５％以下であることを特徴とするプラズマ発光装置用電磁波発生器。
　請求項１２に記載のプラズマ発光装置用電磁波発生器において、
　前記励磁回路は、磁束密度が２３０ｍＴ以上の永久磁石を備えることを特徴とするプラズマ発光装置用電磁波発生器。