WO2013191207A1 - 高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物および成形体 - Google Patents

高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物および成形体 Download PDF

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high heat
sulfide resin
heat dissipation
mohs hardness
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豊 丸山
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Definitions

  • the present invention relates to a polyarylene sulfide resin (hereinafter sometimes abbreviated as PAS) composition imparted with high thermal conductivity and a resin molded product molded from the PAS composition.
  • PAS polyarylene sulfide resin
  • Polyarylene sulfide (hereinafter sometimes abbreviated as PAS) resin represented by polyphenylene sulfide (hereinafter sometimes abbreviated as PPS) resin, has high heat resistance, mechanical properties, chemical resistance, dimensional stability, flame resistance Because of its properties and electrical insulation, it is widely used for electrical / electronic equipment part materials, automotive equipment part materials, chemical equipment part materials, and the like. In recent years, with the reduction in the thickness of these components and the increase in the amount of heat generated by improving the output, there has been a demand for a material that imparts heat dissipation while maintaining insulation.
  • PAS Polyarylene sulfide
  • PPS polyphenylene sulfide
  • PAS resin is mixed with high heat dissipation filler (filler) such as magnesium oxide, alumina (aluminum oxide), aluminum nitride, silicon nitride, boron nitride, etc. to give thermal conductivity.
  • filler such as magnesium oxide, alumina (aluminum oxide), aluminum nitride, silicon nitride, boron nitride, etc.
  • Patent Document 2 a method of adding a fibrous reinforcing material is known (Patent Document 2).
  • alumina aluminum oxide
  • aluminum nitride aluminum nitride
  • silicon nitride and the like are hard and hard, so when the resin composition is melt-kneaded, the fibrous reinforcing material is sheared, and as a result the mechanical strength of the resin composition There was a problem of reducing the strength.
  • the problem to be solved by the present invention is that, in a polyarylene sulfide resin molded body obtained by mixing a high heat dissipation filler with high hardness and imparting high thermal conductivity, even if a fibrous reinforcing material is added, the mechanical strength is increased.
  • An object of the present invention is to provide an excellent polyarylene sulfide resin molded article, a polyarylene sulfide resin composition capable of molding the molded article, and a method for producing the same.
  • the inventors of the present application have found that the polyarylene sulfide resin (A), the high heat dissipation filler (B) having a Mohs hardness of 5 or more, and the high heat dissipation filler (C) having a Mohs hardness of less than 5.
  • a clay mineral (D) having a Mohs hardness of 2 or less and a fibrous reinforcing material (E) are essential components, and these are kneaded at a high speed when melt-kneaded, whereby a high hardness filler (B) and a low hardness
  • B high hardness filler
  • the present inventors have found that when the clay mineral (D) is collided with a strong force to break up the agglomeration soul of the low-hardness clay mineral (D), the thermal conductivity is improved, and the present invention has been completed.
  • the present invention relates to a polyarylene sulfide resin (A), a high heat dissipation filler (B) having a Mohs hardness of 5 or more, a high heat dissipation filler (C) having a Mohs hardness of less than 5, and a clay having a Mohs hardness of 2 or less.
  • a highly heat-dissipating polyarylene sulfide resin composition comprising mineral (D) and fibrous reinforcing material (E) as essential components,
  • the polyarylene sulfide resin (A) is in the range of 20 to 80% by mass, and the total of the high heat dissipation filler (B), the high heat dissipation filler (C) and the clay mineral (D) is 10 to 50% by mass.
  • the fibrous reinforcing material (E) is in the range of 10 to 40% by mass, and The polyarylene sulfide resin as a matrix, the high heat dissipation filler (B), the high heat dissipation filler (C), the clay mineral (D), and the fibrous reinforcing material (E) are dispersed,
  • the present invention relates to a highly heat-dissipating polyarylene sulfide resin composition, wherein the clay mineral (D) has an average particle size in the range of 8 ⁇ m or less, and a molded article formed by molding the composition.
  • the present invention also relates to a polyarylene sulfide resin (A), a high heat dissipation filler (B) having a Mohs hardness of 5 or more, a high heat dissipation filler (C) having a Mohs hardness of less than 5, and a clay having a Mohs hardness of 2 or less.
  • A polyarylene sulfide resin
  • B high heat dissipation filler
  • C high heat dissipation filler having a Mohs hardness of less than 5
  • a clay having a Mohs hardness of 2 or less.
  • the present invention relates to a method for producing a highly heat-dissipating polyarylene sulfide resin composition characterized by melt-kneading under a kneading condition in which the number of revolutions is 0.02 to 0.8 (kg / hr / rpm).
  • the polyarylene sulfide resin molded body obtained by mixing a high-hardness heat-dissipating filler and imparting high thermal conductivity, even if a fibrous reinforcing material is added, the polyarylene sulfide having excellent mechanical strength
  • a resin molded body, a polyarylene sulfide resin composition capable of molding the molded body, and a method for producing the same can be provided.
  • the PAS resin composition of the present invention comprises a polyarylene sulfide resin (A), a high heat dissipation filler (B) having a Mohs hardness of 5 or more, a high heat dissipation filler (C) having a Mohs hardness of less than 5, and a Mohs hardness of 2
  • a highly heat-dissipating polyarylene sulfide resin composition comprising the following clay mineral (D) and fibrous reinforcing material (E) as essential components,
  • the polyarylene sulfide resin (A) is in the range of 20 to 80% by mass, and the total of the high heat dissipation filler (B), the high heat dissipation filler (C) and the clay mineral (D) is 10 to 50% by mass.
  • the fibrous reinforcing material (E) is in the range of 10 to 40% by mass
  • the high heat dissipation polyarylene sulfide resin composition comprises the polyarylene sulfide resin as a matrix, the high heat dissipation filler (B), the high heat dissipation filler (C), the clay mineral (D), and the fibers.
  • the shape reinforcing material (E) is dispersed, and the clay mineral (D) has an average particle size of 8 ⁇ m or less.
  • the polyarylene sulfide resin (A) used in the present invention has a resin structure having a structure in which an aromatic ring and a sulfur atom are bonded as a repeating unit, and specifically, the following formula (1)
  • R 1 and R 2 each independently represents a hydrogen atom, an alkyl group having 1 to 4 carbon atoms, a nitro group, an amino group, a phenyl group, a methoxy group, or an ethoxy group). It is a resin having a structural site as a repeating unit.
  • R 1 and R 2 in the formula are hydrogen atoms from the viewpoint of the mechanical strength of the polyarylene sulfide resin (A).
  • those bonded at the para position represented by the following formula (2) and those bonded at the meta position represented by the following formula (3) are exemplified.
  • the heat resistance of the polyarylene sulfide resin (A) is that the bond of the sulfur atom to the aromatic ring in the repeating unit is a structure bonded at the para position represented by the structural formula (2). It is preferable in terms of crystallinity.
  • polyarylene sulfide resin (A) includes not only the structural portion represented by the formula (1) but also the following structural formulas (4) to (7).
  • the structural site represented by the formula (1) may be included at 30 mol% or less of the total with the structural site represented by the formula (1).
  • the structural portion represented by the above formulas (4) to (7) is preferably 10 mol% or less from the viewpoint of heat resistance and mechanical strength of the polyarylene sulfide resin (A).
  • the bonding mode thereof may be either a random copolymer or a block copolymer. May be.
  • the polyarylene sulfide resin (A) has the following formula (8) in its molecular structure.
  • the polyarylene sulfide resin (A) preferably has a melt viscosity (V6) measured at 300 ° C. in the range of 2 to 1,000 [Pa ⁇ s], and further has a good balance between fluidity and mechanical strength. Therefore, the range of 5 to 100 [Pa ⁇ s] is preferable.
  • melt viscosity (V6) measured at 300 ° C. is an orifice having a temperature / 300 ° C., a load of 1.96 MPa, an orifice length / orifice diameter ratio of 10/1 using a flow tester. Represents the melt viscosity after holding for 6 minutes.
  • the PAS resin (A) preferably has a non-Newtonian index in the range of 0.90 to 2.00.
  • the non-Newtonian index is preferably in the range of 0.90 to 1.20, more preferably in the range of 0.95 to 1.15, particularly 0.95 to 1.10. It is preferable that Such a polyarylene sulfide resin is excellent in mechanical properties, fluidity, and abrasion resistance.
  • SR shear rate (second ⁇ 1 )
  • SS shear stress (dyne / cm 2 )
  • K represents a constant. The closer the N value is to 1, the closer the polyarylene sulfide resin is to a linear structure, and the higher the N value, the more branched the structure is.
  • the production method of the polyarylene sulfide resin (A) is not particularly limited.
  • the method 3) is versatile and preferable.
  • an alkali metal salt of carboxylic acid or sulfonic acid or an alkali hydroxide may be added to adjust the degree of polymerization.
  • a hydrous sulfiding agent is introduced into a mixture containing a heated organic polar solvent and a dihalogenoaromatic compound at a rate at which water can be removed from the reaction mixture, and the dihalogenoaromatic compound and
  • a method for producing a polyarylene sulfide resin by reacting with a sulfidizing agent and controlling the amount of water in the reaction system in the range of 0.02 to 0.5 mol relative to 1 mol of the organic polar solvent ( Japanese Patent Application Laid-Open No.
  • the content of the polyarylene sulfide resin (A) includes the polyarylene sulfide resin (A), the high heat dissipation filler (B), the high heat dissipation filler (C), the clay mineral (D), and a fibrous reinforcing material ( It is in the range of 20 to 80% by mass, more preferably in the range of 30 to 60% by mass, based on the total of E).
  • the high heat dissipation filler (B) having a Mohs hardness of 5 or more used in the present invention has a Mohs hardness of 5 or more.
  • the thermal conductivity is preferably in the range of 20 or more [W / m ⁇ K].
  • Examples of such a high heat dissipating filler (B) include aluminum oxide, beryllium oxide, aluminum nitride, or silicon nitride, and these can be blended alone or in combination of two or more.
  • alumina is preferable from the viewpoint of chemical stability of the material and cost.
  • the shape of the highly heat-dissipating filler (B) is not particularly limited, such as a spherical shape, a plate shape, or a round shape.
  • a spherical shape reduces wear on the cylinder surface of an extruder or injection molding machine or in the mold. Since it can reduce, it is preferable.
  • a spherical material is used as the high heat dissipating filler (B)
  • its particle size is not particularly limited, but it is preferable to use a material having a 50% particle size on the basis of volume distribution and in the range of 1 to 100 [ ⁇ m].
  • the blending ratio of the high heat dissipation filler (B) is 16.6 with respect to the total of the high heat dissipation filler (B), the high heat dissipation filler (C), and the clay mineral (D) in the resin composition. It is preferably in the range of ⁇ 72.2% by mass, and more preferably in the range of 60 to 66.6% by mass. If the blending ratio of the high heat dissipating filler (B) in the resin composition is less than the range, the heat dissipation tends to be low, and if the blending ratio is greater than the range, the resin, the fibrous reinforcement, etc. The amount of the component decreases, and the mechanical strength of the composition decreases, and the fluidity tends to decrease.
  • the high heat dissipation filler (C) having a Mohs hardness of less than 5 used in the present invention has a Mohs hardness of less than 5.
  • the thermal conductivity is preferably in the range of 20 or more [W / m ⁇ K].
  • Examples of such a high heat dissipating filler (C) include boron nitride, magnesium oxide and the like, and these can be blended singly or in combination of two or more. In the present invention, boron nitride is preferable from the viewpoint of chemical stability of the material and thermal conductivity.
  • the shape of the highly heat-dissipating filler (C) is not particularly limited, such as a spherical shape, a plate shape, or a round shape, but it is preferable to use a plate shape because the thermal conductivity is further improved.
  • the particle size is not particularly limited, but it is preferable to use a 50% particle size on the basis of volume distribution and in the range of 1 to 100 [ ⁇ m].
  • the mixing ratio of the high heat dissipation filler (C) is 6.25 with respect to the total of the high heat dissipation filler (B), the high heat dissipation filler (C), and the clay mineral (D) in the resin composition. It is preferably in the range of ⁇ 50 mass%, more preferably in the range of 12.5 to 25 mass%.
  • the blending ratio of the high heat dissipating filler (C) in the resin composition is less than the above range, the heat dissipation becomes fine, and when the blending ratio is greater than the above range, the resin, the fibrous reinforcement, etc. The amount of the component is reduced, the mechanical strength of the composition is lowered, and the fluidity tends to be lowered.
  • the Mohs hardness is preferably in the range of 2 or less, more preferably less than 2.
  • the thermal conductivity is preferably in the range of 1 to 5 [W / m ⁇ K].
  • Such clay minerals include talc, kaolinite, dickite, nacrite, hallosite, antigorite, monoclinic chrysotile stone, Kaolinites such as orthochrysotile, parachrysotile, lizardite, amesite, kellyite, berthierine, greena and aparuite (Koryo stone).
  • Such clay minerals may have variations in Mohs hardness depending on the production area and composition, so it is more preferable to mix those having a Mohs hardness of 2 or less, more preferably less than 2 alone or in combination of two or more. preferable.
  • talc is preferable from the viewpoint of the balance between hardness and thermal conductivity.
  • the shape of the clay mineral (D) is not particularly limited, but a plate-like shape, more specifically, an aspect ratio of 10 or more is preferably used from the viewpoint of increasing the contact probability between fillers. Further, when a plate-like clay mineral is used, the particle size is not particularly limited, but it is preferable to use a 50% particle size in the range of 5 to 50 [ ⁇ m] based on volume distribution.
  • the blending ratio of the clay mineral (D) is 12.5 to the total of the high heat dissipation filler (B), the high heat dissipation filler (C), and the clay mineral (D) in the resin composition.
  • the range is preferably 68.75% by mass, more preferably 12.5 to 37.5% by mass. If the blending ratio of the clay mineral (D) in the resin composition is less than the above range, the mechanical strength of the composition tends to decrease. The amount of other components such as materials decreases, and the mechanical strength of the composition tends to decrease.
  • the total blending ratio of the high heat dissipation filler (B), the high heat dissipation filler (C), and the clay mineral (D) is a high heat dissipation filler having a Mohs hardness of 5 or more.
  • a range of 10 to 50% by mass with respect to the total of (B), a high heat dissipation filler (C) having a Mohs hardness of less than 5, a clay mineral (D) having a Mohs hardness of 2 or less, and a fibrous reinforcing material (E) Preferably, it is in the range of 30 to 40% by mass.
  • the total blending ratio of the high heat dissipating filler (B), the high heat dissipating filler (C) and the clay mineral (D) in the resin composition is within the above range, and the moldability, mechanical strength and heat conduction are within the above ranges. It is preferable because of good properties.
  • fibrous reinforcing material (E) used in the present invention examples include glass fibers, PAN-based and pitch-based carbon fibers, aramid fibers, and the like, and these may be used alone or in combination of two or more.
  • glass fiber is preferable from the viewpoint of maintaining insulation as the resin composition.
  • the fiber diameter and fiber length of the fibrous reinforcing material (E) are not particularly limited, but those having a fiber diameter in the range of 5 to 15 [ ⁇ m] are preferable from the viewpoint of filling rate and mechanical strength. Those having a length in the range of 1 to 5 mm are preferred.
  • the blending ratio of the fibrous reinforcing material (E) is as follows: polyarylene sulfide resin (A), the high heat dissipation filler (B), the high heat dissipation filler (C), the clay mineral (D), and the fibrous reinforcement ( It is in the range of 10 to 40% by mass, more preferably in the range of 20 to 30% by mass with respect to the total of E).
  • the blending ratio of the fibrous reinforcing material (E) in the resin composition is less than the range, the mechanical strength tends to be low, and when the blending ratio is more than the range, the resin and the high heat dissipation filler are relatively used. The amount of other components decreases, and the mechanical strength and thermal conductivity of the composition tend to decrease.
  • an impact resistance imparting agent (F) may be blended as necessary.
  • the impact resistance imparting agent include the thermoplastic elastomer obtained by copolymerizing ⁇ -olefins and a vinyl polymerizable compound.
  • the ⁇ -olefins include ⁇ -olefins having 2 to 8 carbon atoms such as ethylene, propylene, and butene-1.
  • the vinyl polymerizable compound include ⁇ , ⁇ -unsaturated carboxylic acids such as (meth) acrylic acid and (meth) acrylic acid esters and alkyl esters thereof, maleic acid, fumaric acid, itaconic acid, and other carbons.
  • Examples thereof include unsaturated dicarboxylic acids having 4 to 10 atoms and mono- and diesters thereof, ⁇ , ⁇ -unsaturated dicarboxylic acids such as acid anhydrides and derivatives thereof, glycidyl (meth) acrylate, and the like.
  • additives can be appropriately blended.
  • the method for producing the heat-resistant resin composition described in detail above includes a polyarylene sulfide resin (A), a high heat dissipation filler (B) having a Mohs hardness of 5 or more, and a high Mohs hardness of less than 5.
  • the heat-dissipating filler (C), the clay mineral (D) having a Mohs hardness of 2 or less, and the fibrous reinforcing material (E) are further mixed uniformly with a tumbler or a Henschel mixer as necessary, A method of charging into a twin screw extruder and melt-kneading can be mentioned.
  • the PAS resin (A) As a matrix, the high heat dissipating filler (B), the high heat dissipating filler (C), the clay mineral (D), and the fibrous reinforcing material are manufactured under such conditions. (E) can be uniformly dispersed.
  • each of the above-mentioned components is put into a twin-screw extruder, and the melting point of the polyarylene sulfide resin (A) is exceeded. Specifically, the temperature is about 290 to 330 ° C. The method of melt-kneading is mentioned.
  • the ratio (discharge amount / screw rotation number) between the discharge amount (kg / hr) of the blended component and the screw rotation speed (rpm) is 0.02 to 2 (kg / hr / rpm). It is preferable to carry out under conditions. Generally, a high heat dissipation material has a high content of the fibrous reinforcing material (E) and a high-hardness filler component, and excessive torque is applied. / Screw speed) is also low. However, in the present invention, the PAS resin is added to the matrix by setting the ratio (discharge amount / screw rotation number) higher than usual while containing the fibrous reinforcing material (E) and the high-hardness filler component.
  • the high heat dissipation filler (B), the high heat dissipation filler (C), the clay mineral (D), and the fibrous reinforcing material (E) are dispersed, and the average particle size of the clay mineral (D) is 8 ⁇ m.
  • the PAS resin composition of the present invention has a ratio (discharge amount / screw rotation number) between the discharge amount (kg / hr) of the blended component and the screw rotation speed (rpm) of 0.02 to 2 ( kg / hr / rpm), preferably 0.05 to 0.8 (kg / hr / rpm), more preferably 0.007 to 0.2 (kg / hr / rpm). rpm).
  • the dispersibility of (B) to (D) is improved and the agglomeration soul of the clay mineral (D) is crushed by the above production method, and the average of the clay mineral (D)
  • the particle size is in the range of 8 ⁇ m or less.
  • the average particle size referred to in the present invention means that the cross section of the resin composition (for example, pellet) is observed with a scanning electron microscope (SEM), and the major axis of a plurality of dispersed clay minerals (D) is randomly selected. It means the number average particle diameter selected, measured and averaged.
  • the lower limit value of the average particle diameter of the clay mineral (D) in the composition after melt-kneading is a case where it is finely dispersed below the detection limit when the cross section of the composition is observed with a scanning electron microscope (SEM).
  • SEM scanning electron microscope
  • the range of 1 to 8 ⁇ m is preferable, and the range of 3 to 6 ⁇ m is more preferable.
  • the fibrous reinforcing material (E) among the blended components is introduced into the extruder from the side feeder of the twin-screw extruder because the dispersibility of the fibrous reinforcing material (E) becomes good.
  • the position of the side feeder is preferably such that the ratio of the distance from the extruder resin charging part to the side feeder with respect to the total screw length of the twin-screw extruder is in the range of 0.1 to 0.6. In particular, the range of 0.2 to 0.4 is particularly preferable.
  • the fiber reinforcing material (E) tends to be sheared and thus mechanical strength tends to be lowered.
  • the clay mineral (D) having a Mohs hardness of 2 or less the clay mineral (D) exerts a buffering action, so that the fiber reinforcement by the high heat dissipation filler (B) is performed. It is considered that it is possible to prevent shearing of the material (C) and suppress a decrease in mechanical strength.
  • the resin molded body of the present invention can be formed by a known molding method such as injection molding, extrusion molding or injection compression molding of the resin composition.
  • the PAS resin molded body of the present invention is excellent in thermal conductivity and mechanical strength, it can be suitably used for components that radiate heat generated internally, such as heat exchangers and heat sinks, for example, Connectors, printed circuit boards, LEDs, sensors, sockets, terminal blocks, motor parts, ECU cases, optical pickups, lamp reflectors and sealing molded products, etc., electrical components, various electrical components, automotive components, various buildings, aircraft For injection molding or compression molding of interior materials such as automobiles, precision parts such as OA equipment parts, camera parts and watch parts, or various molding processes such as extrusion molding of composites, sheets, pipes, etc. It is widely useful as a material for a fiber or film.
  • Examples 1 to 8 Polyarylene sulfide resin (A) shown in Tables 1 to 3 below, a high heat dissipation filler (B) having a Mohs hardness of 5 or more, a high heat dissipation filler (C) having a Mohs hardness of less than 5, and a Mohs hardness of 2 or less
  • the clay mineral (D) and the fibrous reinforcing material (E), and, if necessary, other blending ingredients were uniformly mixed with a tumbler to obtain a blending material.
  • Comparative Example 1 Except melt melting and kneading under the condition that the ratio of the resin component discharge rate (kg / hr) to the screw speed (rpm) (discharge rate / screw speed) is 0.010 (kg / hr / rpm) Resin composition pellets were obtained in the same manner as in Example 1, test pieces were prepared by injection molding, and the thermal conductivity and bending strength of the molded product were measured.
  • PPS (A1) Polyarylene sulfide resin manufactured by DIC Corporation (thermal conductivity 0.2 (W / m ⁇ K), V6 melt viscosity 15 [Pa ⁇ s]

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Abstract

２０～８０質量％のポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と、合計で１０～５０質量％のモース硬度が５以上の高放熱性フィラー（Ｂ）とモース硬度が５未満の高放熱性フィラー（Ｃ）と平均粒径が８μｍ以下でかつモース硬度が２以下の粘土鉱物（Ｄ）と、１０～４０質量％の繊維状強化材（Ｅ）とを必須成分とし、前記ポリアリーレンスルフィド樹脂をマトリックスとして前記高放熱性フィラー（Ｂ）と、前記高放熱性フィラー（Ｃ）と、前記粘土鉱物（Ｄ）と、前記繊維状強化材（Ｅ）が分散してなる高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物を提供する。当該樹脂組成物は熱伝導性および機械的強度に優れる。

Description

高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物および成形体
　本発明は、高い熱伝導性が付与されたポリアリーレンスルフィド樹脂（以下、ＰＡＳと略称することがある）組成物と該ＰＡＳ組成物から成形される樹脂成形体に関する。
　ポリフェニレンサルファイド（以下ＰＰＳと略す場合がある）樹脂に代表されるポリアリーレンサルファイド（以下ＰＡＳと略す場合がある）樹脂は、高い耐熱性、機械的物性、耐化学薬品性、寸法安定性、難燃性、電気絶縁性を有していることから、電気・電子機器部品材料、自動車機器部品材料、化学機器部品材料等に広く使用されている。近年、これらの部品の軽薄短小化や、出力向上による発熱量増加に伴い、絶縁性を維持しつつ放熱性を付与した材料の要求がでてきている。そこでＰＡＳ樹脂に酸化マグネシウム、アルミナ(酸化アルミニウム)、窒化アルミニウム、窒化ケイ素、窒化ホウ素等の高放熱フィラー（充填剤）を混合して、熱伝導性を付与した高熱伝導性樹脂材料が開発されている（特許文献１）。
　しかし、高熱伝導性樹脂材料は、その熱伝導性を充分高めるために、フィラーを大量に添加する必要があり、機械的強度の低下を招いていた。これに対して樹脂組成物の機械的強度を向上させる方法として、繊維状強化材を添加する方法が知られている（特許文献２）。しかしながら、高放熱フィラーの中でもアルミナ(酸化アルミニウム)、窒化アルミニウム、窒化ケイ素等は、硬度が高く硬いため、樹脂組成物の溶融混練時に、繊維状強化材を剪断し、ひいては樹脂組成物の機械的強度を低下させるといった問題があった。
特開２００２－２５６１４７号公報 特開２０１０－５３３５０号公報
　そこで本発明が解決しようとする課題は、高硬度な高放熱フィラーを混合して、高熱伝導性を付与したポリアリーレンスルフィド樹脂成形体において、繊維状強化材を添加しても、機械的強度に優れたポリアリーレンスルフィド樹脂成形体、および該成形体を成形可能なポリアリーレンスルフィド樹脂組成物およびその製造方法を提供することにある。
　本願発明者らは種々の検討を行った結果、ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と、モース硬度が５以上の高放熱性フィラー（Ｂ）とモース硬度が５未満の高放熱性フィラー（Ｃ）とモース硬度が２以下の粘土鉱物（Ｄ）と繊維状強化材（Ｅ）とを必須成分とし、これらを溶融混練する際に高速混合することにより、高硬度のフィラー（Ｂ）と、低硬度の粘土鉱物（Ｄ）とを強い力で衝突させて、低硬度の粘土鉱物（Ｄ）の凝集魂を解砕させると、熱伝導性が向上することを見出し、本発明を完成するに至った。
　すなわち、本発明は、ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と、モース硬度が５以上の高放熱性フィラー（Ｂ）とモース硬度が５未満の高放熱性フィラー（Ｃ）とモース硬度が２以下の粘土鉱物（Ｄ）と繊維状強化材（Ｅ）とを必須成分とする高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物であって、
　ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）が２０～８０質量％の範囲であり、前記高放熱性フィラー（Ｂ）と前記高放熱性フィラー（Ｃ）と前記粘土鉱物（Ｄ）との合計が１０～５０質量％の範囲であり、繊維状強化材（Ｅ）が１０～４０質量％の範囲であり、かつ、
　前記ポリアリーレンスルフィド樹脂をマトリックスとして前記高放熱性フィラー（Ｂ）と、前記高放熱性フィラー（Ｃ）と、前記粘土鉱物（Ｄ）と、前記繊維状強化材（Ｅ）が分散しており、かつ前記粘土鉱物（Ｄ）の平均粒径が８μｍ以下の範囲であることを特徴とする高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物および該組成物を成形してなる成形体に関する。
　また、本発明は、ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と、モース硬度が５以上の高放熱性フィラー（Ｂ）とモース硬度が５未満の高放熱性フィラー（Ｃ）とモース硬度が２以下の粘土鉱物（Ｄ）と繊維状強化材（Ｅ）とを、二軸混錬押出機に投入し、樹脂成分の吐出量（ｋｇ／ｈｒ）とスクリュー回転数（ｒｐｍ）との比率（吐出量／スクリュー回転数）が０．０２～０．８（ｋｇ／ｈｒ／ｒｐｍ）なる混練条件下に溶融混練することを特徴とする高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物の製造方法に関する。
　本発明によれば、高硬度な高放熱フィラーを混合して、高熱伝導性を付与したポリアリーレンスルフィド樹脂成形体において、繊維状強化材を添加しても、機械的強度に優れたポリアリーレンスルフィド樹脂成形体、および該成形体を成形可能なポリアリーレンスルフィド樹脂組成物およびその製造方法を提供することができる。
実施例１で得られた樹脂ペレットの断面切片について、ＳＥＭ／ＥＤＳ装置にて作成したＭｇマッピング画像である。 比較例１で得られた樹脂ペレットの断面切片について、ＳＥＭ／ＥＤＳ装置にて作成したＭｇマッピング画像である。
　本発明のＰＡＳ樹脂組成物は、ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と、モース硬度が５以上の高放熱性フィラー（Ｂ）とモース硬度が５未満の高放熱性フィラー（Ｃ）とモース硬度が２以下の粘土鉱物（Ｄ）と繊維状強化材（Ｅ）とを必須成分とする高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物であって、
　ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）が２０～８０質量％の範囲であり、前記高放熱性フィラー（Ｂ）と前記高放熱性フィラー（Ｃ）と前記粘土鉱物（Ｄ）との合計が１０～５０質量％の範囲であり、繊維状強化材（Ｅ）が１０～４０質量％の範囲であり、かつ、
　前記高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物は、前記ポリアリーレンスルフィド樹脂をマトリックスとして前記高放熱性フィラー（Ｂ）と、前記高放熱性フィラー（Ｃ）と、前記粘土鉱物（Ｄ）と、前記繊維状強化材（Ｅ）が分散しており、かつ前記粘土鉱物（Ｄ）の平均粒径が８μｍ以下の範囲である。
　本発明に使用するポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）は、芳香族環と硫黄原子とが結合した構造を繰り返し単位とする樹脂構造を有するものであり、具体的には、下記式（１）
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
 （式中、Ｒ１及びＲ２は、それぞれ独立して水素原子、炭素原子数１～４のアルキル基、ニトロ基、アミノ基、フェニル基、メトキシ基、エトキシ基を表す。）で表される構造部位を繰り返し単位とする樹脂である。
　ここで、前記式（１）で表される構造部位は、特に該式中のＲ１及びＲ２は、前記ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）の機械的強度の点から水素原子であることが好ましく、その場合、下記式（２）で表されるパラ位で結合するもの、及び下記式（３）で表されるメタ位で結合するものが挙げられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
 　これらの中でも、特に繰り返し単位中の芳香族環に対する硫黄原子の結合は前記構造式（２）で表されるパラ位で結合した構造であることが前記ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）の耐熱性や結晶性の面で好ましい。
　また、前記ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）は、前記式（１）で表される構造部位のみならず、下記の構造式（４）～（７）
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
 で表される構造部位を、前記式（１）で表される構造部位との合計の３０モル％以下で含んでいてもよい。特に本発明では上記式（４）～（７）で表される構造部位は１０モル％以下であることが、ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）の耐熱性、機械的強度の点から好ましい。前記ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）中に、上記式（４）～（７）で表される構造部位を含む場合、それらの結合様式としては、ランダム共重合体、ブロック共重合体の何れであってもよい。
　また、前記ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）は、その分子構造中に、下記式（８）
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
 で表される３官能性の構造部位、或いは、ナフチルスルフィド結合などを有していてもよいが、他の構造部位との合計モル数に対して、３モル％以下が好ましく、特に１モル％以下であることが好ましい。
　また、ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）は３００℃で測定した溶融粘度（Ｖ６）が２～１，０００〔Ｐａ・ｓ〕の範囲であることが好ましく、さらに流動性および機械的強度のバランスが良好となることから５～１００〔Ｐａ・ｓ〕の範囲が好ましい。ただし、３００℃で測定した溶融粘度（Ｖ６）とは、フローテスターを用いて、温度３００℃、荷重１．９６ＭＰａ、オリフィス長とオリフィス径との、前者／後者の比が１０／１であるオリフィスを使用して６分間保持した後の溶融粘度を表す。また、ＰＡＳ樹脂（Ａ）は、その非ニュートン指数が０．９０～２．００の範囲であることが好ましい。リニア型ポリアリーレンスルフィド樹脂を用いる場合には、非ニュートン指数が０．９０～１．２０の範囲、さらに０．９５～１．１５の範囲であることが好ましく、特に０．９５～１．１０であることが好ましい。このようなポリアリーレンスルフィド樹脂は機械的物性、流動性、耐磨耗性に優れる。ただし、非ニュートン指数（Ｎ値）は、キャピログラフを用いて３００℃、オリフィス長（Ｌ）とオリフィス径（Ｄ）の比、Ｌ／Ｄ＝４０の条件下で、剪断速度及び剪断応力を測定し、下記式を用いて算出した値である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
 ［ただし、ＳＲは剪断速度（秒－１）、ＳＳは剪断応力（ダイン／ｃｍ２）、そしてＫは定数を示す。］Ｎ値は１に近いほどポリアリーレンスルフィド樹脂は線状に近い構造であり、Ｎ値が高いほど分岐が進んだ構造であることを示す。
　ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）の製造方法としては、特に限定されないが、例えば１）ジハロゲノ芳香族化合物と、更に必要ならばその他の共重合成分とを、硫黄と炭酸ソーダの存在下で重合させる方法、２）ｐ－クロルチオフェノールと、更に必要ならばその他の共重合成分とを自己縮合させる方法、３）有機極性溶媒中で、スルフィド化剤とジハロゲノ芳香族化合物と、更に必要ならばその他の共重合成分とを反応させる方法、４）ジヨード芳香族化合物と単体硫黄と必要に応じて重合禁止剤とを重合触媒の存在下で溶融重合する方法等が挙げられる。これらの方法のなかでも、３）の方法が汎用的であり好ましい。反応の際に、重合度を調節するためにカルボン酸やスルホン酸のアルカリ金属塩を添加したり、水酸化アルカリを添加しても良い。上記３）方法のなかでも、加熱した有機極性溶媒とジハロゲノ芳香族化合物を含む混合物に含水スルフィド化剤を水が反応混合物から除去され得る速度で導入し、有機極性溶媒中でジハロゲノ芳香族化合物とスルフィド化剤とを反応させること、及び反応系内の水分量を該有機極性溶媒１モルに対して０．０２～０．５モルの範囲にコントロールすることによりポリアリーレンスルフィド樹脂を製造する方法（特開平０７－２２８６９９号公報参照。）や、固形のアルカリ金属硫化物及び非プロトン性極性有機溶媒の存在下でポリハロ芳香族化合物、アルカリ金属水硫化物及び有機酸アルカリ金属塩を、硫黄源１モルに対して０．０１～０．９モルの有機酸アルカリ金属塩および反応系内の水分量を非プロトン性極性有機溶媒１モルに対して０．０２モルの範囲にコントロールしながら反応させる方法（ＷＯ２０１０／０５８７１３号パンフレット参照。）で得られるものが特に好ましい。
　ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）の含有量は、ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と前記高放熱性フィラー（Ｂ）と前記高放熱性フィラー（Ｃ）と前記粘土鉱物（Ｄ）と繊維状強化材（Ｅ）の合計に対して、２０～８０質量％の範囲であり、さらに好ましくは３０～６０質量％の範囲である。
　本発明で用いるモース硬度が５以上の高放熱性フィラー（Ｂ）としては、モース硬度が５以上である。さらに前記モース硬度であることに加え、かつ熱伝導率が２０以上〔Ｗ／ｍ・Ｋ〕の範囲のものであることが好ましい。この様な高放熱性フィラー（Ｂ）としては、酸化アルミニウム、酸化ベリリウム、窒化アルミニウムまたは窒化ケイ素等が挙げられ、これらを単独あるいは２種以上組み合わせて配合することができる。本発明においては、材質の化学的安定性や価格の観点からアルミナが好ましい。
　高放熱性フィラー（Ｂ）の形状としては球状、板状、丸み状など特に制限はないが、球状のものを用いることが、押出機や射出成形機のシリンダー表面、又は金型内の磨耗を低減できるため好ましい。高放熱性フィラー（Ｂ）として球状のものを用いる場合、その粒径は特に制限はないが、体積分布基準の５０％粒径で１～１００〔μｍ〕の範囲のものを用いることが好ましい。
　高放熱性フィラー（Ｂ）の配合割合は樹脂組成物中の前記高放熱性フィラー（Ｂ）と前記高放熱性フィラー（Ｃ）と前記粘土鉱物（Ｄ）との合計に対して、１６．６～７２．２質量％の範囲であることが好ましく、さらには６０～６６．６質量％の範囲であることがより好ましい。樹脂組成物中の高放熱性フィラー（Ｂ）の配合割合が当該範囲より少ないと放熱性が低くなる傾向となり、また該配合割合が当該範囲より多いと相対的に樹脂や繊維状強化材など他成分の量が少なくなり、組成物の機械的強度が低下するうえ、流動性も低下する傾向となる。
　本発明で用いるモース硬度が５未満の高放熱性フィラー（Ｃ）としては、モース硬度が５未満である。さらに前記モース硬度であることに加え、かつ熱伝導率が２０以上〔Ｗ／ｍ・Ｋ〕の範囲のものであることが好ましい。この様な高放熱性フィラー（Ｃ）としては、窒化ホウ素、酸化マグネシウム等が挙げられ、これらを単独あるいは２種以上組み合わせて配合することができる。本発明においては、材質の化学的安定性および熱伝導性の観点から窒化ホウ素が好ましい。
　高放熱性フィラー（Ｃ）の形状としては球状、板状、丸み状など特に制限はないが、板状のものを用いることが、熱伝導性がより向上するため好ましい。高放熱性フィラー（Ｃ）として球状のものを用いる場合、その粒径は特に制限はないが、体積分布基準の５０％粒径で１～１００〔μｍ〕の範囲のものを用いることが好ましい。
　高放熱性フィラー（Ｃ）の配合割合は樹脂組成物中の前記高放熱性フィラー（Ｂ）と前記高放熱性フィラー（Ｃ）と前記粘土鉱物（Ｄ）との合計に対して、６．２５～５０質量％の範囲であることが好ましく、さらに１２．５～２５質量％の範囲であることがより好ましい。樹脂組成物中の高放熱性フィラー（Ｃ）の配合割合が当該範囲より少ないと放熱性が低くなる結構となり、また該配合割合が当該範囲より多いと相対的に樹脂や繊維状強化材など他成分の量が少なくなり、組成物の機械的強度が低下するうえ、流動性も低下する傾向となる。
　本発明で用いるモース硬度が２以下の粘土鉱物（Ｄ）としては、モース硬度が２以下の範囲であることが好ましく、より好ましくは２未満である。さらに前記モース硬度であることに加え、かつ、熱伝導率が１～５〔Ｗ／ｍ・Ｋ〕の範囲のものであることが好ましい。この様な粘土鉱物としては、タルク（滑石）や、カオリナイト（kaolinite）、ディク石（dickite）、ナクル石（nacrite）、ハロイ石（halloysite）、アンチゴライト（antigorite）、単斜クリソタイル石、斜方クリソタイル石（orthochrysotile）、パラクリソタイル石（parachrysotile）、リザード石（lizardite）、アメス石（amesite）、ケリー石（kellyite）、ベルチェリン（berthierine）、グリーナ石およびヌポア石（nepouite）などのカオリナイト（高陵石）等が挙げられる。このような粘土鉱物は産地や組成によってモース硬度にバラつきがみられることがあるので、これらのうちモース硬度２以下、より好ましくは２未満のものを単独あるいは２種以上組み合わせて配合することがより好ましい。本発明においては、硬度と熱伝導率のバランスの観点からタルクが好ましい。
　該粘土鉱物（Ｄ）の形状としては特に制限はないが、板状のもの、より具体的にはアスペクト比が１０以上のものを用いることがフィラー間の接触確率が増加する点から好ましい。また、粘土鉱物として板状のものを用いる場合、その粒径は特に制限はないが、体積分布基準の５０％粒径で５～５０〔μｍ〕の範囲のものを用いることが好ましい。
　該粘土鉱物（Ｄ）の配合割合は樹脂組成物中の前記高放熱性フィラー（Ｂ）と前記高放熱性フィラー（Ｃ）と前記粘土鉱物（Ｄ）との合計に対して、１２．５～６８．７５質量％の範囲であることが好ましく、より好ましくは１２．５～３７．５質量％の範囲である。樹脂組成物中の粘土鉱物（Ｄ）の配合割合が当該範囲より少ないと組成物の機械的強度が低下する傾向となり、また該配合割合が当該範囲より多くても相対的に樹脂や繊維状強化材など他成分の量が少なくなり、組成物の機械的強度が低下する傾向となる。
　本発明の樹脂組成物中、前記高放熱性フィラー（Ｂ）と前記高放熱性フィラー（Ｃ）と前記粘土鉱物（Ｄ）との合計の配合割合は、モース硬度が５以上の高放熱性フィラー（Ｂ）とモース硬度が５未満の高放熱性フィラー（Ｃ）とモース硬度が２以下の粘土鉱物（Ｄ）と繊維状強化材（Ｅ）の合計に対して、１０～５０質量％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３０～４０質量％の範囲である。樹脂組成物中の前記高放熱性フィラー（Ｂ）と前記高放熱性フィラー（Ｃ）と前記粘土鉱物（Ｄ）との合計の配合割合は上記範囲内で、成形性、機械的強度および熱伝導性が良好となり好ましい。
　本発明で用いる繊維状強化材（Ｅ）としては、ガラス繊維、ＰＡＮ系やピッチ系などの炭素繊維、アラミド繊維などが挙げられ、これらを単独あるいは２種以上組み合わせて配合することができる。本発明においては、樹脂組成物として絶縁性を保持する観点から、ガラス繊維が好ましい。
　繊維状強化材（Ｅ）の繊維径および繊維長としては特に制限はないが、充填率と機械的強度の観点から、繊維径が５～１５〔μｍ〕の範囲のものが好ましく、また、繊維長が１～５〔ｍｍ〕の範囲のものが好ましい。
　繊維状強化材（Ｅ）の配合割合は、ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と前記高放熱性フィラー（Ｂ）と前記高放熱性フィラー（Ｃ）と前記粘土鉱物（Ｄ）と繊維状強化材（Ｅ）の合計に対して、１０～４０質量％の範囲であり、さらに好ましくは２０～３０質量％の範囲である。樹脂組成物中の繊維状強化材（Ｅ）の配合割合が当該範囲より少ないと機械的強度が低くなる傾向となり、また、該配合割合が当該範囲より多いと相対的に樹脂や高放熱性フィラーなど他成分の量が少なくなり、組成物の機械的強度や熱伝導性が低下する傾向となる。
　本発明のＰＡＳ樹脂組成物には、必要に応じて、耐衝撃性付与剤（Ｆ）を配合してもよい。耐衝撃性付与剤としては、例えばα－オレフィン類とビニル重合性化合物とを共重合して得られる前記熱可塑性エラストマーなどが挙げられる。前記α－オレフィン類としては、例えば、エチレン、プロピレン、ブテン－１等の炭素原子数２～８のα－オレフィン類などが挙げられる。前記ビニル重合性化合物としては、例えば、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エステル等のα、β－不飽和カルボン酸類及びそのアルキルエステル類、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、その他の炭素原子数４～１０の不飽和ジカルボン酸類とそのモノ及びジエステル類、その酸無水物等のα、β－不飽和ジカルボン酸及びその誘導体、グリシジル（メタ）アクリレート等が挙げられる。
　なお、耐衝撃性付与剤の配合量は、多すぎると伸び特性を低下させる傾向にあるため、ＰＡＳ樹脂組成物中に５質量％以下であることが好ましく、１質量％以下であることがより好ましい。
　またその他にも離型剤、着色剤、帯電防止剤、酸化防止剤、耐熱安定剤、紫外線安定剤、紫外線吸収剤、発泡剤、難燃剤、難燃助剤、防錆剤等の公知慣用の添加剤を適宜配合することもできる。
　以上詳述した耐熱性樹脂組成物を製造する方法は、具体的には、ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と、モース硬度が５以上の高放熱性フィラー（Ｂ）とモース硬度が５未満の高放熱性フィラー（Ｃ）とモース硬度が２以下の粘土鉱物（Ｄ）と繊維状強化材（Ｅ）を、更に必要に応じてその他の配合成分をタンブラー又はヘンシェルミキサーなどで均一に混合、次いで、２軸押出機に投入し、溶融混練する方法が挙げられる。かかる条件下に製造することによって前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）をマトリックスとして前記高放熱性フィラー（Ｂ）と、前記高放熱性フィラー（Ｃ）と、前記粘土鉱物（Ｄ）と、前記繊維状強化材（Ｅ）を均一に分散させることができる。
　上記製造方法につき更に詳述すれば、前記した各成分を２軸押出機内に投入し、ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）の融点以上、具体的には設定温度２９０～３３０℃程度の温度条件下に溶融混練する方法が挙げられる。
　また、該溶融混練は、前記配合成分の吐出量（ｋｇ／ｈｒ）とスクリュー回転数（ｒｐｍ）との比率（吐出量／スクリュー回転数）が０．０２～２（ｋｇ／ｈｒ／ｒｐｍ）なる条件下に行うことが好ましい。一般的に、高放熱性材料は、繊維状強化材（Ｅ）と高硬度のフィラー成分の含有割合が多く、トルクが過剰にかかるため、配合成分の吐出量を低く抑え、該比率（吐出量／スクリュー回転数）も低いものとなる。しかしながら、本発明では、繊維状強化材（Ｅ）と高硬度のフィラー成分を含有しつつも、通常よりも該比率（吐出量／スクリュー回転数）を高く設定することで、前記ＰＡＳ樹脂をマトリックスとして高放熱性フィラー（Ｂ）と、高放熱性フィラー（Ｃ）と、粘土鉱物（Ｄ）と、前記繊維状強化材（Ｅ）が分散し、かつ粘土鉱物（Ｄ）の平均粒径が８μｍ以下の範囲となるよう微分散させ、このようなモルフォロジーの形成により熱伝導性が良好となる。
　したがって、本発明のＰＡＳ樹脂組成物は、上記観点から、配合成分の吐出量（ｋｇ／ｈｒ）とスクリュー回転数（ｒｐｍ）との比率（吐出量／スクリュー回転数）は０．０２～２（ｋｇ／ｈｒ／ｒｐｍ）の範囲に設定することが好ましく、さらに０．０５～０．８（ｋｇ／ｈｒ／ｒｐｍ）であることがより好ましく、さらに０．００７～０．２（ｋｇ／ｈｒ／ｒｐｍ）であることが特に好ましい。
　本発明の樹脂組成物は、上記の製造方法によって、前記（Ｂ）～（Ｄ）の分散性が良好となり、かつ粘土鉱物（Ｄ）の凝集魂が解砕され、粘土鉱物（Ｄ）の平均粒径が８μｍ以下の範囲となる。ただし、本発明でいう平均粒径とは、樹脂組成物（例えば、ペレット）断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、分散している複数の粘土鉱物（Ｄ）の長径を無作為に選択して測定し平均した、数平均粒子径を意味する。溶融混練後の組成物中の粘土鉱物（Ｄ）の平均粒径の下限値は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で組成物断面を観察した際の検出限界以下に微分散されている場合であってもよいが、熱伝導性が良好となるため、１～８μｍの範囲が好ましく、さらに３～６μｍのものがより好ましい。
　また、前記配合成分のうち繊維状強化材（Ｅ）は、前記２軸押出機のサイドフィーダーから該押出機内に投入することが該繊維状強化材（Ｅ）の分散性が良好となる点から好ましい。かかるサイドフィーダーの位置は、前記２軸押出機のスクリュー全長に対する、押出機樹脂投入部から該サイドフィーダーまでの距離の比率が、０．１～０．６の範囲であることが好ましい。中でも０．２～０．４の範囲であることが特に好ましい。
　通常、上記高放熱性フィラー（Ｂ）は、優れた熱伝導性を付与するものの材質が硬いため、繊維強化材（Ｅ）を剪断し、ひいては機械的強度を低下させる傾向にある。このため、本発明ではモース硬度が２以下の粘土鉱物（Ｄ）を配合することにより、該粘土鉱物（Ｄ）が緩衝剤的な作用を発揮するため、高放熱性フィラー（Ｂ）による繊維強化材（Ｃ）の剪断を防ぎ、機械的強度低下を抑制することが可能となるものと考えられる。
　さらに本発明の樹脂成形体は、上記樹脂組成物を射出成形、押出成形、射出圧縮成形などの公知の成形方法により形成することができる。
　本発明のＰＡＳ樹脂成形体は、熱伝導性および機械的強度に優れることから、熱交換器、放熱板等といった内部で発生した熱を外部に放熱する部品に好適に用いることができ、例えば、コネクタ、プリント基板、ＬＥＤ、センサ、ソケット、端子台、モータ部品、ＥＣＵケース、光ピックアップ、ランプリフレクター及び封止成形品等の電気・電子部品、各種電装品部品、自動車部品、各種建築物、航空機及び自動車などの内装用材料、あるいはＯＡ機器部品、カメラ部品及び時計部品などの精密部品等の射出成形若しくは圧縮成形、若しくはコンポジット、シート、パイプなどの押出成形、又は引抜成形などの各種成形加工用の材料として、あるいは繊維若しくはフィルム用の材料として幅広く有用である。
　以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれら実施例にのみ限定されるものではない。
［熱伝導率］
ＪＩＳ－Ｒ２６１８「耐火断熱れんがの熱線法による熱伝導率の試験方法」に準拠し、ＩＳＯ　Ｄ２を組み合わせた１２０×６０×２０ｍｍ成形品の熱伝導率を測定した後、別途、ＪＩＳ－Ｒ１６１１「セラミックスの熱拡散率測定」で、１ｍｍｔ成形品を測定した場合との換算式を用い、測定値を換算し評価した。
［平均残存繊維長］
ＪＩＳ－Ｋ７２５０－１「プラスチック－灰分の求め方Ａ法直接灰化法」に従い灰分を得た後、灰分をマイクロスコープで観察しながらガラス繊維のみをランダムで５００本の繊維長を計測し、平均値を算出し評価した。
［曲げ強さ］
ＪＩＳ－Ｋ７１７１「プラスチック－曲げ特性の試験方法」に準拠。試験片はＩＳＯ　Ｄ２を試験規格寸法に切削し、２ｍｍｔでの流動方向の曲げ強さを評価した。
［粒径］
レーザー回折散乱式粒度分布測定装置により測定した体積分布基準の５０％粒度を測定した。
［ポリアリーレンスルフィド樹脂の溶融粘度（Ｖ６）］
　フローテスター（島津製作所製高化式フローテスター「ＣＦＴ－５００D型」）を用いて、温度３００℃、荷重１．９６ＭＰａ、オリフィス長とオリフィス径との、前者／後者の比が１０／１であるオリフィスを使用して６分間保持後の溶融粘度を測定した。
（実施例１～８／参考例１～４）
下記表１～３に示したポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と、モース硬度が５以上の高放熱性フィラー（Ｂ）とモース硬度が５未満の高放熱性フィラー（Ｃ）とモース硬度が２以下の粘土鉱物（Ｄ）と繊維状強化材（Ｅ）、更に必要に応じてその他の配合成分をタンブラーで均一に混合し、配合材料とした。その後、株式会社日本製鋼所製ベント付き２軸押出機「ＴＥＸ－３０」に前記配合材料を投入し、樹脂成分吐出量１５ｋｇ／ｈｒ、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、樹脂成分の吐出量（ｋｇ／ｈｒ）とスクリュー回転数（ｒｐｍ）との比率（吐出量／スクリュー回転数）＝０．０７５（ｋｇ／ｈｒ／ｒｐｍ）、最大トルク４０（Ａ）、設定樹脂温度３００℃で溶融混練して樹脂組成物のペレットを得た。
　成形品の熱伝導率、曲げ強さを測定するため、射出成形によって試験片を作製し測定した。その結果を表１～３に示す。なお、表中の単位は特に断りがない限り質量％である。
（比較例１）
　樹脂成分の吐出量（ｋｇ／ｈｒ）とスクリュー回転数（ｒｐｍ）との比率（吐出量／スクリュー回転数）が０．０１０（ｋｇ／ｈｒ／ｒｐｍ）なる条件下に溶融混練したこと以外は実施例１と同様に樹脂組成物のペレットを得て、射出成形によって試験片を作製し成形品の熱伝導率、曲げ強さを測定した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
ＰＰＳ（Ａ１）：ＤＩＣ株式会社製ポリアリーレンスルフィド樹脂（熱伝導率０．２（Ｗ／ｍ・Ｋ）、Ｖ６溶融粘度１５〔Ｐａ・ｓ〕
アルミナ（Ｂ１）：球状、Ｄ５０／７（μｍ）、モース硬度９、熱伝導率２５（Ｗ／ｍ・Ｋ）
アルミナ（Ｂ２）：球状、Ｄ５０／１１（μｍ）、モース硬度９、熱伝導率２５（Ｗ／ｍ・Ｋ）
窒化ホウ素（Ｃ１）：板状、Ｄ５０／２５．６（μｍ）、モース硬度２、熱伝導率６０（Ｗ／ｍ・Ｋ）
タルク（Ｄ１）：アスペクト比　＜２０、Ｄ５０／２０（μｍ）、モース硬度１、熱伝導率３（Ｗ／ｍ・Ｋ）
タルク（Ｄ２）：アスペクト比　＞４０、Ｄ５０／７（μｍ）、モース硬度１、熱伝導率３（Ｗ／ｍ・Ｋ）
タルク（Ｄ３）：アスペクト比　＜２０、Ｄ５０／６（μｍ）、モース硬度１、熱伝導率３（Ｗ／ｍ・Ｋ）
カオリン（Ｄ４）：Ｄ５０／５（μｍ）、モース硬度２．５、熱伝導率１．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）
ガラス繊維（Ｅ１）：繊維径／１０（μｍ）、繊維長／３（ｍｍ）、熱伝導率１（Ｗ／ｍ・Ｋ）
その他添加剤（Ｆ１）：エチレン／グリシジルメタクリレート（８８／１２質量％）共重合体
［粘土鉱物の粒子径］
　実施例１および比較例１の樹脂ペレットの断面切片について、ＳＥＭ／ＥＤＳ装置（日本電子株式会社製「ＪＳＭ－６３６０Ａ」）により、粘土鉱物に特有な元素にて元素マッピング画像を得た。得られた元素マッピング画像のうち、長径を無作為に３０点ほど選択して、その数平均粒子径を算出した。実施例１のペレットの数平均粒子径は５μｍ、比較例１の数平均粒子径は１０μｍであった。実施例１のＳＥＭ／ＥＤＳ写真を図１に、比較例１のＳＥＭ／ＥＤＳ写真を図２に示す。

Claims (6)

  1. ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と、モース硬度が５以上の高放熱性フィラー（Ｂ）とモース硬度が５未満の高放熱性フィラー（Ｃ）とモース硬度が２以下の粘土鉱物（Ｄ）と繊維状強化材（Ｅ）とを必須成分とする高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物であって、
    　ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）が２０～８０質量％の範囲であり、前記高放熱性フィラー（Ｂ）と前記高放熱性フィラー（Ｃ）と前記粘土鉱物（Ｄ）との合計が１０～５０質量％の範囲であり、繊維状強化材（Ｅ）が１０～４０質量％の範囲であり、かつ、
    　前記ポリアリーレンスルフィド樹脂をマトリックスとして前記高放熱性フィラー（Ｂ）と、前記高放熱性フィラー（Ｃ）と、前記粘土鉱物（Ｄ）と、前記繊維状強化材（Ｅ）が分散しており、かつ前記粘土鉱物（Ｄ）の平均粒径が８μｍ以下の範囲であることを特徴とする高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物。
  2. ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と、モース硬度が５以上の高放熱性フィラー（Ｂ）とモース硬度が５未満の高放熱性フィラー（Ｃ）とモース硬度が２以下の粘土鉱物（Ｄ）と繊維状強化材（Ｅ）とを、二軸混錬押出機に投入し、樹脂成分の吐出量（ｋｇ／ｈｒ）とスクリュー回転数（ｒｐｍ）との比率（吐出量／スクリュー回転数）が０．０２～２（ｋｇ／ｈｒ／ｒｐｍ）なる混練条件下に溶融混練して得られるものである請求項１記載の高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物。
  3. 請求項１又は２記載の高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物を溶融成形してなる成形体。
  4. ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と、モース硬度が５以上の高放熱性フィラー（Ｂ）とモース硬度が５未満の高放熱性フィラー（Ｃ）とモース硬度が２以下の粘土鉱物（Ｄ）と繊維状強化材（Ｅ）とを、二軸混錬押出機に投入し、樹脂成分の吐出量（ｋｇ／ｈｒ）とスクリュー回転数（ｒｐｍ）との比率（吐出量／スクリュー回転数）が０．０２～２（ｋｇ／ｈｒ／ｒｐｍ）なる混練条件下に溶融混練することを特徴とする高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物の製造方法。
  5. ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）１００質量部に対して、前記高放熱性フィラー（Ｂ）が５～１５０質量部、前記高放熱性フィラー（Ｃ）が２～７５質量部、前記粘土鉱物（Ｄ）が２～７５質量部、前記繊維状強化材（Ｅ）が２５～１５０質量部である請求項４記載のポリアリーレンスルフィド樹脂組成物の製造方法。
  6. 前記高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物が、前記ポリアリーレンスルフィド樹脂をマトリックスとして前記高放熱性フィラー（Ｂ）と、前記高放熱性フィラー（Ｃ）と、前記粘土鉱物（Ｄ）と、前記繊維状強化材（Ｅ）が分散しており、かつ前記粘土鉱物（Ｄ）の粒径が８μｍ以下の範囲である請求項４記載の高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物の製造方法。
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