WO2013171435A1 - Lentille ophtalmique - Google Patents

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WO2013171435A1
WO2013171435A1 PCT/FR2013/051075 FR2013051075W WO2013171435A1 WO 2013171435 A1 WO2013171435 A1 WO 2013171435A1 FR 2013051075 W FR2013051075 W FR 2013051075W WO 2013171435 A1 WO2013171435 A1 WO 2013171435A1
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blue light
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Francisco De Ayguavives
Hélène MAURY
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Essilor International (Compagnie Generale D'optique)
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Definitions

  • the invention relates to the field of ophthalmic optics.
  • It relates more particularly to an ophthalmic lens comprising means for reducing both ultraviolet light and blue light, in particular phototoxic blue light arriving on the retina of a spectacle wearer equipped with such lenses.
  • the front face the main face of the lens farthest from the eye of a wearer and on the contrary, by rear face, the main face of the lens closest to the eye of the carrier.
  • the light visible by the human eye extends over a light spectrum ranging from a wavelength of 380 nanometers (nm) to about 780 nm.
  • the part of this spectrum located between about 380 nm and 500 nm, corresponds to a substantially blue, high energy light.
  • UV light is the part of the light spectrum below 380 nm and up to 100 nm.
  • the UVB corresponds to the range 280 nm to 320 nm and the UVA 320 to 380 nm.
  • Blue-light cutting filters are also disclosed in US-8,360,574.
  • UV light ultraviolet light
  • those skilled in the art are in search of filters making it possible to minimize the amount of harmful blue light received by the retina, while also making it possible to efficiently transmit visible light for wavelengths greater than 465 nm in order to on the one hand, to preserve a good vision for the wearer and, on the other hand, not to alter the circadian cycles.
  • the difficulty is that the ranges of wavelengths from 420 nm to 450 nm which must be filtered are very close to the wavelength ranges which must not, or very little, be filtered.
  • the main object of the present invention is thus to provide an ophthalmic lens which both effectively reduces UV light and blue light received by a lens wearer.
  • the light blocking means is a filter, in particular consisting of an antireflection coating of the visible light, an optimization of this filter is desirable.
  • a more specific object of the invention is to provide an ophthalmic lens comprising a reflection filter taking into account all of the light irradiation from the surrounding medium and reducing the blue light received by the eye in the range of lengths of light. wave ranging from 420 nm to 450 nm.
  • Another object of the invention is to provide an ophthalmic lens comprising such a reflection filter which allows excellent transmission in the wavelength range of 465 nm to 495 nm.
  • Another object of the invention is to provide an ophthalmic lens comprising means for reducing the UV light and the blue light received by a wearer of the lens and in particular a lens comprising a reflection filter having the above properties, which is easy and inexpensive to implement industrially.
  • an ophthalmic lens having a front main face and a rear main face comprising:
  • UV light cutting means arriving on the main front side of the ophthalmic lens
  • an antireflection coating on the main rear face of the ophthalmic lens, having a weighted average factor of reflection in the UV less than or equal to 7%, preferably less than or equal to 6%, better still less than or equal to 5%, better still less than or equal to 4.5% and ideally less than or equal to 4%.
  • Other optimum values of weighted mean factor of reflection in the UV are less than or equal to 3.5% and even more preferably less than or equal to 3%; and at least one means at least partially blocking blue light in the wavelength range of 400 to 460 nanometers, preferably 420 to 450 nanometers.
  • the lens according to the invention has a weighted transmission factor in the visible, ⁇ ⁇ , of at least 90% (ISO 13266-1998).
  • the UV light cutting means arriving on the front main face of the lens may be constituted by the substrate of the lens itself by its own nature or by incorporation and dispersion in the substrate material of one or more absorbers.
  • UV ultraviolet.
  • UV absorbers that can be used, mention may be made of oxanilides, benzophenones, dihydroxybenzophenones, benzotriazoles, benzoates, phenylbenzoates, benzimidazoles, hydroxyphenyltriazines and hindered amines (AES or HALS).
  • UV absorbers are commercially available especially under the names UVINUL® (BASF), PA SOL® (GIVAUDAN).
  • the UV light cutting means may also be a UV absorbing coating or a UV reflecting coating disposed on the front main surface of the ophthalmic lens.
  • UV absorbing coatings are known in the art.
  • transparent polymeric films containing one or more UV absorbers such as those mentioned above.
  • UV light reflective coatings are also known.
  • conventional antireflection coatings may be used which, as is known, exhibit a relatively large or important reflection in the UV range (280-380 nm) (see the article "Anti-reflecting coatings reflect ultraviolet radiation, Citek, K Optometry, 2008, 79, 143-148).
  • the average reflection in the UVA and UVB regions can reach high levels (up to 60%) for some traditional anti-reflective coatings.
  • the average UV reflection of commercially used anti-reflective coatings is 10 to 25% for an angle of incidence of 30 ° and an angle of incidence of 45 °.
  • UV cutoff means can be any combination of the means described above.
  • the ophthalmic lens according to the invention comprises, on the main rear face, an antireflection coating having a weighted average factor of reflection in the UV (Ruv) of less than or equal to 7%, preferably less than or equal to 6%, better less than or equal to 5%, better still less than or equal to 4.5% and ideally less than or equal to 4%.
  • weighted mean factor of reflection in the UV are less than or equal to 3.5% and more preferably less than or equal to 3%.
  • R () represents the spectral reflection factor at a given wavelength
  • ⁇ ⁇ / ( ⁇ ) represents a weighting function equal to the product of the irradiance of the solar spectrum ⁇ 5 ( ⁇ ) and the efficiency function relative spectral S (X).
  • the spectral function ⁇ ⁇ / ( ⁇ ) makes it possible to calculate the ultraviolet radiation transmission factors and is defined according to the ISO 13666: 1998 standard.
  • the UV light cutting means arriving on the front face of the lens cuts 90%, preferably 95% or more, more preferably 100% of the incident UV light.
  • the ophthalmic lens further comprises, at least one blocking means, at least in part, the blue light in the wavelength range 400 to 460 nm, preferably in the wavelength range 420 to 450 nm.
  • the blue light blocking means blocks from 5 to 50%, preferably 10 to 50%, more preferably 15 to 50% and optimally 20 to 50% of the blue light in the wavelength range. from 400 to 460 nanometers, preferably in the wavelength range of 420 to 450 nanometers.
  • the means of making such a blue light blocking filter are numerous and known in the art and include techniques of absorption, reflection, interference, or combinations of these techniques.
  • the lens can be tinted / stained with a blue light blocking dye such as BPI Filter Vision 450 or BPI Diamond Dye 500 products in appropriate proportion or concentration. Staining may be effected, for example, by immersing the lens in a hot bath containing the blocking dye solution for a predetermined time.
  • a blue light blocking dye such as BPI Filter Vision 450 or BPI Diamond Dye 500 products
  • a filter formed on at least one of the main faces of the lens is used to block the blue light.
  • the filter may include, for example, organic or inorganic compounds having absorption and / or reflection and / or interference with the wavelengths of blue light.
  • the filter may consist of multiple thin layers of organic and / or inorganic substances. Each layer can have properties that, in combination with other layers, absorb, reflect or interfere with the wavelengths of blue light.
  • blue light blocking substances include perylene, molecules based on porphyrin, coumarin and acrydine.
  • the insertion of the blue light blocking substance can be by direct incorporation into the substrate, addition to a polymeric coating, imbibation into the lens, incorporation into a layered structure comprising a layer impregnated with the substance, or in the form of a composite material impregnated with microparticles of the substance.
  • the blue light blocking filter consists of a stack, possibly of "rugate filter” type, of thin layers of material.
  • dielectric preferably inorganic, having alternately low and high refractive indices, such as SiO 2 and TiO 2 .
  • Design parameters such as the thickness of each thin layer, the refractive index of each layer and the number of layers determine the performance of the stack.
  • blue light blocking filters are described in U.S. Patent No. 8,360,574.
  • the blue light blocking filter is a filter, in particular an antireflection coating of visible light, formed on at least one main face of the lens which gives this main face of the lens the following property. :
  • a parameter ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') defined by the relation ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') ) 1 - [R e '(435 nm) / R e (435 nm)] such that this parameter ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') is greater than or equal to 0.5, preferably greater than or equal to 0.6, or
  • o Re (435 nm) represents the value of the reflectivity of the main face comprising said filter at the wavelength of 435 nanometers for the angle of incidence ⁇ , and
  • R 9 ' (435 nm) represents the value of the reflectivity of the main face comprising said filter at the wavelength of 435 nanometers for the angle of incidence ⁇ '.
  • the above filter also gives the main face having the following property:
  • a spectral reflectivity curve for an angle of incidence between 0 ° and 15 ° having:
  • FWHM width at half height
  • 150 nm preferably less than or equal to 120 nm and better still less than or equal to 110 nm.
  • the ophthalmic lens according to the invention is designed so that the average factor of light reflection in the visible (R v ) on each of the main faces of the ophthalmic lens is equal to 3%, better or less equal to 2.5%, more preferably less than or equal to 2% and preferably less than or equal to 1.5%, and optimally less than or equal to 1%.
  • the ophthalmic lens according to the invention may further comprise a "color balancing" component in order to reduce, displace, neutralize or compensate for yellowing or amber color, or any other undesirable effect due to blockage of light. blue to produce a cosmetically acceptable lens.
  • the component may be a coating formed on a main face of the lens, generally the face opposite to that comprising the blue light blocking means, treated with one or more color balancing additives, for example a combination appropriate red and green dyes.
  • the color balancing component may be a monolayer or multilayer film such as an anti-reflective coating or an abrasion-resistant coating.
  • Balancing of the color in the lens can be done for both the transmitted light and the reflected light.
  • the lens may have a high yellow index. This will be even higher as the filter will block a significant portion of the blue light, in the absence of color balancing components.
  • the Yi values are less than or equal to 50, 40, 35, 30, 25, 23, 20, 15, 10, 9, 7 or 5.
  • the ophthalmic lens according to the invention constitutes a spectacle lens, in particular a corrective lens, this spectacle lens being able to be a white lens, a tinted lens, a solar lens or a photochromic lens.
  • a suitable narrow filter should thus have for example a mid-height width of 30 nm between 420 nm and 450 nm, and a maximum of reflectivity for the central wavelength. of 435 nm.
  • narrow, very selective filters generally consist of a stack comprising a large number of dielectric layers and whose total thickness is high.
  • the angle of incidence is conventionally defined as the angle between the normal to the surface at the point of incidence and the direction of the light beam contacting this surface.
  • the main front face of the ophthalmic lens is the main face of the ophthalmic lens which is located furthest from the eyes of the spectacle wearer.
  • the ophthalmic lenses Positioned in relation to the eyes of the wearer, the ophthalmic lenses receive, on the one hand, "direct” light incident on the main faces before ophthalmic lenses, and, on the other hand, “indirect” light coming from the back of the wearer and reflected by the ophthalmic lenses.
  • the light coming from the back of the wearer and reflected by the ophthalmic lens in the direction of the wearer's eye is mainly the incident light on the back main face of the ophthalmic lens with angles of incidence between 30 ° and 45 ° .
  • optical properties of a filter deposited on the main front face of an ophthalmic lens for example the reflectivity, are equivalent whether the light is incident on the side of the main face before or coming from the side from the back main face.
  • the narrow filter effectively reflects the blue light whose wavelength is between 420 nm and 450 nm for an angle of incidence on the front main face between 30 ° and 45 °, then it also effectively reflects this blue light arriving from the rear, for an angle of incidence between 30 ° and 45 ° on the main rear face.
  • the amount of phototoxic blue light reaching the retina of the wearer may be relatively large and present a danger to the wearer.
  • the filter behaves in the same way with respect to light in the wavelength range of 420 nm to 450 nm, since the ophthalmic lens, in either case, transmits light in the wavelength range of 420 nm to 450 nm.
  • the same detrimental effect vis-à-vis the phototoxic blue light is therefore manifested for the wearer if the filter, instead of being applied to the main front face of the ophthalmic lens, is applied to the rear main face.
  • the present invention provides an ophthalmic lens provided with a reflection filter to reduce the amount of phototoxic blue light arriving on the surface. retina of a carrier of this ophthalmic lens, while at the same time preserving the circadian cycles.
  • the invention relates to an ophthalmic lens having a front main face and a rear main face, at least one of the main faces comprising a filter which gives the main face comprising said filter the following properties:
  • R m , B a mean reflection factor in blue (R m , B) over a range of wavelengths ranging from 420 nanometers to 450 nanometers which is greater than or equal to 5%, for an angle of incidence between 0 ° and 15 ° °,
  • this reflectivity curve having:
  • FWHM half-height width
  • a parameter ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') defined by the relation ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') ) 1 - [Re (435 nm) / Re (435 nm)], such that this parameter ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') is greater than or equal to 0.6, where
  • Re (435 nm) represents the value of the reflectivity of the main face comprising said filter, at the wavelength of 435 nanometers for the angle of incidence ⁇ , and
  • R 9 '(435 nm) represents the value of the reflectivity of the main face comprising said filter at the wavelength of 435 nanometers for the angle of incidence ⁇ '.
  • the invention relates to an ophthalmic lens having a front main face and a rear main face, at least one of the main faces comprising a filter which gives the main face comprising said filter the following properties:
  • R m , B a mean reflection factor in blue (R m , B) over a range of wavelengths ranging from 420 nanometers to 450 nanometers which is greater than or equal to 5%, for an angle of incidence between 0 ° and 15 ° °,
  • this reflectivity curve having:
  • FWHM width at half height
  • R 0 - i 5 - (480 nm) represents the value of the reflectivity of the main front face at the wavelength of 480 nanometers at the incidence considered
  • R 0 --i5- (435 nm) represents the value of the reflectivity of the main front face at the wavelength of 435 nanometers at the incidence considered.
  • the ophthalmic lens according to the invention makes it possible to minimize the transmission of phototoxic blue light to the retina of a carrier of this ophthalmic lens, thanks firstly to its average reflectivity over a range of wavelengths. ranging from 420 nm to 450 nanometers and thanks, on the other hand, to its angular selectivity.
  • the ophthalmic lens provided with said filter has, at a given wavelength, a substantially different reflectivity for two angles of incidence on the main face having said substantially different filter.
  • this filter is off-center with respect to the wavelength band of the phototoxic blue light between 420 nanometers and 450 nanometers.
  • the ophthalmic lens has a maximum of reflectivity at a wavelength of less than 435 nanometers. This then makes it possible to adjust the angular selectivity of the lens.
  • each main face of an ophthalmic lens according to the invention are determined in a conventional manner for an incident light beam arriving on the main face from the air, without having crossed the substrate.
  • an ophthalmic lens according to the invention having a parameter ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') as defined above allows:
  • the ophthalmic lens according to the invention provided with its filter, reduces the overall transmission of phototoxic blue light to the retina of a carrier of such an ophthalmic lens.
  • the proposed filter having a half-height width greater than a narrow filter, it is less thick than such a narrow filter and comprises fewer layers, and therefore is easier to manufacture and less expensive than a narrow filter. narrow filter.
  • the filter is formed on the main front side of the ophthalmic lens;
  • the parameter ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') is greater than or equal to 0.65, better still greater than or equal to 0.7, better still greater than or equal to 0.75, and optimally greater than or equal to 0.8;
  • the maximum reflectivity is at a wavelength less than or equal to 410 nm, better still less than or equal to 400 nm, and even better, less than or equal to 390 nm;
  • the maximum reflectivity is at a wavelength greater than or equal to 350 nanometers, preferably in the wavelength range from 360 nm to 400 nm, better in the wavelength range of 370 nm at 390 nm;
  • the width at half height is greater than or equal to 90 nanometers, preferably greater than or equal to 100 nanometers;
  • the width at half height is less than or equal to 150 nanometers, preferably less than or equal to 120 nanometers, better still less than or equal to 110 nm.
  • the width at half height is generally between 80 nm and 150 nm, preferably between 90 nm and 120 nm, better between 90 nm and 110 nm and better still between 100 nm and 110 nm.
  • the value of the reflectivity at the maximum reflectivity of the main face comprising the filter, for an angle of incidence of 15 ° is preferably at least 1.5 times greater, better at least 2 times greater and optimally at least 2.5 times greater than the value of the reflectivity of this same main face, for the same angle of incidence, and at the wavelength of 435 nm;
  • Ri 5 (435 nm) - Ri 5 (480 nm) respectively represent the reflectivity of the main face of the ophthalmic lens comprising said filter at a wavelength of 435 nm and at a wavelength of 480 nm, for an angle of incidence on this main face of 15 °, is greater than or equal to 0, 8, better than or equal to 0.85 and more preferably greater than or equal to 0.9.
  • This ratio characterizes the excellent selectivity of the filter equipping the ophthalmic lens according to the invention which makes it possible to protect the phototoxic band without disturbing the chronobiological band;
  • the average light reflection factor (R v ) on the main face of the ophthalmic lens comprising the filter is less than or equal to 2.5%, preferably less than or equal to 1.5%;
  • the average light reflection factor (R v ) on each of the main faces of the ophthalmic lens is less than or equal to 2.5%, preferably less than or equal to 1.5%;
  • the average light reflection factor (R v ) on the main face of the ophthalmic lens comprising the filter is less than or equal to 0.7%;
  • the filter is formed on the main front face of the ophthalmic lens and the average (unweighted) reflection factor in the ultraviolet (UV) range from 300 nm to 380 nm, for an angle of incidence on this main face before 15 °, is greater than or equal to 15%, better than or equal to 20% and more preferably greater than or equal to 25%;
  • the filter is an interference filter
  • the filter comprises a number of layers less than or equal to 11, preferably from 2 to 10 layers, and even more preferably from 4 to 9 layers and better still from 4 to 7 layers;
  • the filter has a total thickness less than or equal to 700 nanometers, preferably less than or equal to 600 nanometers, and more preferably less than or equal to 550 nm, and optimally from 200 nm to 400 nm;
  • the main rear face of the ophthalmic lens comprises an anti-UV coating, that is to say a little UV reflective, preferably an antireflection coating effective in the UV and in the visible.
  • the ophthalmic lens according to the invention advantageously enters into the embodiment of a pair of glasses.
  • the invention also proposes a pair of spectacles comprising at least one ophthalmic lens according to the invention.
  • the subject of the invention is the use of an ophthalmic lens according to the invention for increasing the vision contrast of a wearer.
  • the use of lenses according to the invention thus improves the comfort of vision of the wearer, and in particular to more easily recognize the objects or persons observed through said ophthalmic lens.
  • This use will find its interest for any subject, particularly for a healthy subject with no eye pathologies or predisposition to such a pathology.
  • an ophthalmic lens according to the invention is particularly advantageous for therapeutic use or to prevent diseases related to the phototoxicity of blue light.
  • the invention therefore also relates to the use of an ophthalmic lens according to the invention to reduce the risk of occurrence of an ophthalmic pathology due to a degenerative process due to the photo-toxicity of blue light.
  • the invention finally proposes the use of an ophthalmic lens according to the invention to protect at least a portion of the eye of a wearer from the phototoxicity of the blue light, in particular to protect it from a degenerative process such as as age-related macular degeneration (AMD).
  • AMD age-related macular degeneration
  • Figures 1 to 3 show the spectral reflectivity curves for an angle of incidence on the main front face of 15 °, ophthalmic lenses prepared in Examples 1 to 3 of the present application.
  • FIG. 4 shows, for each of the preceding examples, the weighted transmission factor (in%) and the weighted back reflectivity (in%), the weighting being made using the risk function of the blue light.
  • FIG. 5 represents the spectral reflectance curves between 380 nm and 500 nm of the ophthalmic lens of example 3 of the present application for angles of incidence on the main front face of 0 ° and 45 °.
  • the ophthalmic lens according to the invention comprises a transparent substrate of mineral or organic glass.
  • This substrate may comprise one or more functional coatings for conferring on the ophthalmic lens particular optical and / or mechanical properties, such as, for example, an anti-shock coating, an anti-abrasion coating, an anti-reflection coating, a coating. anti-UV, anti-static coating, polarizing coating, and antifouling and / or anti-fogging coating. All these coatings are well known in the art of ophthalmic lenses.
  • the substrate of the ophthalmic lens according to the invention is preferably made of organic glass, for example a thermoplastic or thermosetting plastic material.
  • thermoplastic materials that are suitable for substrates, mention may be made of (meth) acrylic (co) polymers, in particular poly (methyl methacrylate) (PMMA), thio (meth) acrylic (co) polymers, polyvinyl butyral (PVB) ), polycarbonates (PC), polyurethanes (PU), poly (thiourethanes), polyol allyl carbonates (co) polymers, ethylene / vinyl acetate thermoplastic copolymers, polyesters such as poly (terephthalate), ethylene) (PET) or poly (butylene terephthalate) (PBT), polyepisulfides, polyepoxides, polycarbonate / polyester copolymers, copolymers of cycloolefins such as ethylene / norbornene or ethylene / cyclopentadiene copolymers and combinations thereof.
  • PMMA poly (methyl methacrylate)
  • PVB polyvinyl butyral
  • PC polycarbonates
  • polymer By (co) polymer is meant a copolymer or a homopolymer.
  • (meth) acrylate is meant an acrylate or a methacrylate.
  • PC polycarbonate
  • PC is intended to mean homopolycarbonates as well as copolycarbonates and copolycarbonates which are sequenced.
  • substrates obtained by (co) polymerizing the bis allyl carbonate of diethylene glycol, sold, e.g., under the CR-39 ® tradename available from PPG Industries (ORMA ® ESSILOR lenses), or by polymerizing the monomers thio (meth) acrylic, such as those described in the French patent application FR 2734827.
  • the substrates may be obtained by polymerization of mixtures of the above monomers, or may further comprise mixtures of these polymers and (co) polymers.
  • the ophthalmic lens has a front main face and a rear main face.
  • main rear side is meant the main face which, when using the ophthalmic lens, is closest to the eye of the user. This is usually a concave face.
  • main front face means the main face which, when using the ophthalmic lens, is the furthest away from the eye of the user. This is usually a convex face.
  • At least one of the main faces of the ophthalmic lens comprises a filter.
  • the substrate of the ophthalmic lens may comprise different coatings either on the main front face of the ophthalmic lens or on the main rear face of the ophthalmic lens.
  • a coating that is "on” the substrate or that has been deposited “on” the substrate is defined as a coating that:
  • (ii) is not necessarily in contact with the substrate, i.e. one or more intermediate coatings may be disposed between the substrate and the coating in question, and
  • the filter is formed directly on the front main face of the ophthalmic lens.
  • it is deposited directly on an anti-abrasion and / or anti-scratch coating which has itself been deposited on the front main face of the ophthalmic lens.
  • the surface of said substrate Before the deposition of the filter, it is common to subject the surface of said substrate to a physical or chemical activation treatment, intended to increase the adhesion of the filter on the main face or faces.
  • This pre-treatment is generally conducted under vacuum. It can be a bombardment with energetic species, for example an ion beam ("Ion Pre-Cleaning" or "IPC") or an electron beam, a corona discharge treatment, effluvage , a UV treatment, or a vacuum plasma treatment, generally an oxygen or argon plasma. It can also be an acidic or basic surface treatment and / or by solvents (water or organic solvent).
  • the spectral reflectivity of the ophthalmic lens represents the variation of the reflectivity (ie of the reflection factor) at this angle of incidence as a function of the wave length.
  • the spectral reflectivity curve corresponds to a graphical representation of the spectral reflectivity in which the spectral reflectivity (ordinates) is plotted as a function of the wavelength (abscissa).
  • the spectral reflectivity curves can be measured by means of a spectrophotometer, for example a Perkin Elmer Lambda 850 spectrophotometer equipped with U A (Universal Reflectance Accessory).
  • the average reflection factor, denoted R m is as defined in ISO 13666: 1998, and measured in accordance with ISO 8980-4 (at an angle of incidence of less than 17 °, typically 15 °), that is, it is the (unweighted) average of the spectral reflectivity over the entire light spectrum from 400 nm to 700 nm.
  • the light reflection factor denoted R v , also referred to herein as average light reflection factor, is as defined in ISO 13666: 1998, and measured in accordance with ISO 8980-4 (at an angle of incidence less than 17 °, typically 15 °), that is to say that it is the weighted average of the spectral reflectivity over the entire visible light spectrum between 380 nm and 780 nm .
  • R m s a mean reflection factor in blue between 420 nm and 450 nm, denoted R m s, which corresponds to the average (unweighted) of the spectral reflectivity over the wavelength range of 420 nm at 450 nm.
  • this average reflection factor in the blue R m, B can be measured for an angle of incidence on the main face having the filter between 0 ° (normal incidence) and 15 °, preferably at 15 °.
  • Re (435 nm) the value of the reflectivity of the main face of the ophthalmic lens comprising the filter according to the invention, this value being determined (by measurement or by calculation) at a wavelength of 435 nanometers and for an angle incidence ⁇ on the main face having the filter between 0 ° and 15 °, and
  • R 9 '(435 nm) the value of the reflectivity of the main face of the ophthalmic lens comprising the filter according to the invention, this value being determined (by measurement or by calculation) at a wavelength of 435 nanometers and for an angle of incidence ⁇ 'on the main face having the filter between 30 ° and 45 °.
  • ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') 1 - [Re (435 nm) / Re (435 nm)].
  • ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') 1 - [Re (435 nm) / Re (435 nm)].
  • the filter gives the main face of the ophthalmic lens comprising the filter the property of presenting, for an angle of incidence on this main face between 0 ° and 15 °, a mean factor of reflection in the blue R m B which is greater than or equal to 5%.
  • the filter is thus specially designed to maximize the average reflection factor in blue R m B. This maximizes the rejection of phototoxic blue light, in the wavelength range 420 nm to 450 nm, arriving directly on the front main face of the lens. It is considered here that most of the direct light coming from the front of the wearer of the ophthalmic lens and reaching the retina thereof has a low incidence on the front main face, generally between 0 ° and 15 °. .
  • the average reflection factor in the blue R m s, for an angle of incidence on the main face of the ophthalmic lens comprising the filter between 0 ° and 15 °, preferably 15 °, is greater than or equal to 10%, more preferably greater than or equal to 20%, and more preferably greater than or equal to 30%, and optimally greater than or equal to 50%.
  • the filter also gives the main face comprising the filter the property of presenting a spectral reflectivity curve for an angle of incidence on this main face between 0 ° and 15 °, preferably 15 °, which at :
  • FWHM half-height width
  • the spectral reflectivity curves of the main face before the ophthalmic lenses in accordance with the invention generally have, in the wavelength range from 380 nm to 500 nm. nm, a form of "bell” that can be characterized by its height (maximum reflectivity) and its width at half height (FWHM or "Full Width at Half Maximum” in English).
  • the maximum reflectivity is obtained for a wavelength of less than 435 nm. It is therefore shifted with respect to the central wavelength (435 nm) of the band of wavelengths between 420 nm and 450 nm of the phototoxic blue light.
  • the maximum reflectivity is at a wavelength less than or equal to 410 nm, better still less than or equal to 400 nm and even more preferably less than or equal to 390 nm.
  • this offset is limited so that the maximum reflectivity is also at a wavelength greater than or equal to 350 nm.
  • the maximum reflectivity is at a wavelength greater than 360 nm, better still greater than or equal to 370 nm.
  • the width at mid-height of the spectral reflectivity curve considered, for an angle of incidence on the main face having the filter between 0 ° and 15 ° is greater than or equal to 80 nm.
  • a filter dimensioned such that the spectral reflectivity curve for an angle of incidence on the main face having the filter between 0 ° and 15 ° has a width at half height (FWHM) greater than or equal to 80 nanometers , will be designated subsequently wide filter.
  • the width at half height is greater than or equal to 90 nanometers, preferably greater than or equal to 100 nanometers.
  • the half-height width is less than 150 nanometers, more preferably less than 120 nanometers, more preferably less than 110 nm.
  • the filter finally gives the main face of the ophthalmic lens comprising the filter the property of presenting a parameter ⁇ ( ⁇ , ⁇ '), as defined above, greater than or equal to 0.6.
  • the parameter ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') depends both on the reflectivity at 435 nm for an angle of incidence ⁇ on the main face between 0 ° and 15 °, denoted e (435 nm) and both the reflectivity at 435 nm for an angle of incidence ⁇ 'on the main face between 30 ° and 45 °, denoted R e (435 nm).
  • the amount of phototoxic blue light in the wavelength range 420 nm to 450 nm arriving indirectly from the back of the wearer and reflected by the ophthalmic lens varies in the same direction as the size R e (435 nm).
  • the reflectivity value R e ⁇ (435 nm) is low, i.e., the amount of phototoxic blue light from the back of the wearer and reflected by the ophthalmic lens towards the retina the carrier is weak, and that
  • the parameter ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') of the ophthalmic lens provided with a wide filter according to the invention is greater than or equal to 0.7, better still greater than or equal to 0.75, and better still greater than or equal to 0.8.
  • the parameter ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') is determined for an angle of incidence ⁇ substantially equal to 15 ° and an angle of incidence ⁇ ' substantially equal to 45 °.
  • the average transmission factor in the blue between 465 nm and 495 nm of the ophthalmic lens according to the invention (for an angle of incidence on the main front face between 0 ° and 15 °), which corresponds to the mean (unweighted) of the spectral transmittance over the wavelength range from 465 nm to 495 nm, is greater than or equal to 80%, better than or equal to 85%, and more preferably greater than or equal to 90% .
  • the transmission factor of the ophthalmic lens at 480 nm for an angle of incidence on the main front face between 0 ° and 15 ° is greater than or equal to 70%, better still greater than or equal to 90%, and even better than or equal to 95%.
  • the filter that includes the lens is an interference filter.
  • the filter comprises at least one layer formed on one of the main faces of the ophthalmic lens provided with the interference filter, this layer having a refractive index different from at least 0.1 units of the index of refraction of the substrate.
  • Such optical filters such as reflectivity, result from interference from multiple reflections at the air / layer and substrate / layer interfaces.
  • a filter layer is defined as having a deposited thickness greater than or equal to 1 nm. Thus, any layer having a thickness less than 1 nm will not be counted in the number of layers of the filter. Any sub-layer disposed between the filter and the substrate is also not counted in the number of layers of the interference filter.
  • the interference filter of the invention comprises at least two layers, it then comprises a stack of at least one layer of high refractive index, or "high index layer” designated layer H1, and at least one layer of stockings refractive index, or "low index layer” designated layer B1.
  • the interference filter comprises less than 11 layers, preferably a number of layers ranging from 2 to 10 layers, more preferably from 4 to 9 layers, optimally from 4 to 7 layers. It is not necessary for the layers H1 and B1 to be alternated in the stack of the interference filter, although they may be alternated according to one embodiment of the invention. Two or more layers H1 may be deposited one on top of the other, just as two or more layers B1 (or more) can be deposited one on top of the other.
  • a layer of the interference filter is said layer of high refractive index "when its refractive index is greater than 1.60, preferably greater than or equal to 1.65, more preferably greater than or equal to 1, 70, better than or equal to 1.80 and even better than or equal to 1.90.
  • a layer of the interference filter is called a low refractive index layer when its refractive index is less than 1.50, preferably less than or equal to 1.48, better still less than or equal to 1.47.
  • the refractive indexes referred to herein are expressed at a temperature of 25 ° C and a reference wavelength of 550 nm.
  • the H1 layer is a conventional high refractive index layer, well known in the art. It generally comprises one or more mineral oxides such as, without limitation: zirconia (Zr0 2 ), titanium oxide (Ti0 2 ), alumina (Al 2 O 3 ), tantalum pentoxide (Ta 2 0 5 ), neodymium oxide (Nd 2 O 5 ), praseodymium oxide (Pr 2 O 3 ), praseodymium titanate (PrTiO 3 ), lanthanum oxide (La 2 O 3 ), pentoxide niobium (Nb 2 O 5 ), or yttrium oxide (Y 2 O 3 ).
  • Zr0 2 zirconia
  • Ti0 2 titanium oxide
  • Ti0 2 alumina
  • Al 2 O 3 tantalum pentoxide
  • Na 2 0 5 neodymium oxide
  • Pr 2 O 3 praseodymium oxide
  • PrTiO 3 praseodymium titanate
  • the H1 layers may also contain silica or other materials of low refractive index, provided that their refractive index is greater than 1.60 as indicated above.
  • Preferred materials are TiO 2 , PrTiO 3 , ZrO 2 , Al 2 O 3 , Y 2 O 3 and mixtures thereof.
  • the layer B1 is also a well known conventional low refractive index layer and may comprise, without limitation: silica (SiO 2 ), or a mixture of silica and alumina, in particular silica doped with silica. alumina, the latter contributing to increase the thermal resistance of the interference filter.
  • the layer B1 is preferably a layer comprising at least 80% by weight of silica, better still at least 90% by weight of silica, relative to the total weight of the layer B1, and better still consists of a layer of silica.
  • the low index layers may also contain materials of high refractive index, provided that the refractive index of the resulting layer is less than 1.50.
  • a layer B1 comprising a mixture of Si0 2 and Al 2 O 3
  • it preferably comprises from 1 to 10%, better still from 1 to 8% and even more preferably from 1 to 5% by weight of Al 2 0 3 relative to the total mass of silica and alumina in this layer.
  • Si0 2 doped with 4% or less of AI 2 0 3 by weight, or a layer of SiO 2 doped with 8% Al 2 O 3 may be employed.
  • Mixtures Si0 2 / Al 2 0 3 commercially available may be used, such as the LIMA * marketed by E UMICO MATERIALS AG (index of refraction between 1.48 and 1.50), or the L5 3 ⁇ 4 substance marketed by MERCK KGaA (refractive index equal to 1.48 for a wavelength of 500 nm).
  • the outer layer of the interference filter is generally a low index layer, typically based on silica, preferably comprising at least 80% by weight of silica, better still at least 90% by weight of silica (for example a layer of silica doped with silica. alumina), relative to the total mass of this outer layer, and even better consists of an outer layer of silica.
  • the filter has a total thickness of less than or equal to 700 nanometers, more preferably less than or equal to 600 nm.
  • the total thickness of the filter is generally greater than 200 nm, preferably greater than 250 nm.
  • the total thickness of the stack is preferably between 450 nm and 600 nm.
  • the total thickness of the stack is preferably less than 500 nm, better still is between 300 nm and 500 nm.
  • the total thickness of the stack is preferably less than 300 nm, better it is between 200 nm and 300 nm.
  • the layers H1 have a physical thickness ranging from 10 nm to 100 nm, better still less than or equal to 80 nm, and better still less than or equal to 70 nm
  • the layers B L have a physical thickness ranging from 10 nm to 150 nm , better than or equal to 135 nm, and more preferably less than or equal to 120 nm.
  • the ophthalmic lens of the invention can also be made antistatic, i.e. not retain and / or develop appreciable electrostatic charge, by incorporating at least one electrically conductive layer into the filter.
  • it is an additional layer of a conductive oxide such as indium oxide, tin oxide, ⁇ (Indium Tin Oxide).
  • This layer has a thickness generally less than 20 nm, preferably between 5 nm and 15 nm.
  • a high index layer such as a zirconium oxide layer.
  • this conductive layer is disposed under the last low index layer of the filter (that is to say the layer closest to the air), generally based on silica.
  • the filter is deposited on an underlayer. It is considered here that this sub-layer of the filter is not part of the filter.
  • underlayer of the filter, or adhesion layer is meant a coating of relatively large thickness, used for the purpose of improving the mechanical properties such as the abrasion resistance and / or the scratch of the filter and or promote its adhesion to the underlying substrate or coating.
  • the underlayer Given its relatively large thickness, the underlayer generally does not participate in the optical filtering activity of the filter, in particular in the case where it has a refractive index close to that of the underlying coating (which is generally the anti-abrasion and / or anti-scratch coating) or that of the substrate of the ophthalmic lens, when the underlayer is directly deposited on the substrate of the ophthalmic lens.
  • the underlying coating which is generally the anti-abrasion and / or anti-scratch coating
  • the substrate of the ophthalmic lens when the underlayer is directly deposited on the substrate of the ophthalmic lens.
  • the underlayer must be of sufficient thickness to promote the abrasion resistance of the filter, but preferably not so great as not to cause light absorption which, depending on the nature of the underlayer, could significantly reduce the filtering factor.
  • visual transmission T v as defined in ISO 13666: 1998, and measured in accordance with ISO 8980-3.
  • the thickness of this sub-layer is generally less than 300 nm, better still less than 200 nm, and is generally greater than 90 nm, better still greater than 100 nm.
  • the underlayer preferably comprises a layer based on SiO 2 , preferably comprising at least 80% by weight of silica, better still at least 90% by weight of silica, relative to the total weight of the underlayer, and even better is an underlayer of silica.
  • the thickness of this silica-based underlayer is generally less than 300 nm, more preferably less than 200 nm, and is generally greater than 90 nm, more preferably greater than 100 nm.
  • this SiO 2 -based sublayer is a silica sublayer doped with alumina, in proportions as defined above, preferably consisting of a silica layer doped with alumina.
  • the sublayer consists of a layer of Si0 2 .
  • the underlayer can be laminated (multilayer), in particular when the underlayer and the underlying coating (or the substrate, if the underlayer is deposited directly on the substrate) exhibit a difference in not negligible refraction.
  • the underlying coating which is generally an anti-abrasion and / or anti-scratch coating, or the substrate, have a high refractive index, term by which is meant a refractive index greater than or equal to 1.55, preferably greater than or equal to 1.57 .
  • the sub-layer may comprise, in addition to a layer of thickness between 90 nm and 300 nm, said main layer, preferably at most three other layers, better at most two other layers, interposed between the optionally coated substrate and this layer of thickness between 90 nm and 300 nm, which is generally a silica-based layer.
  • These additional layers are preferably thin layers, the function of which is to limit the multiple reflections at the underlying sub-layer / coating interface or at the sub-layer / substrate interface, as appropriate.
  • a multilayer sublayer preferably comprises, in addition to the main layer, a layer of high refractive index and thickness of less than or equal to 80 nm, better still less than or equal to 50 nm and better still less than or equal to 30 nm.
  • This high refractive index layer is directly in contact with the high refractive index substrate or the underlying high refractive index coating, as appropriate.
  • this embodiment may be used even if the substrate (or the underlying coating) has a refractive index of less than 1.55.
  • the underlayer comprises, in addition to the main layer and the above-mentioned high refractive index layer, a layer of refractive index material less than or equal to 1.55, preferably less than or equal to 1.52. more preferably less than or equal to 1.50 based on SiO 2 (that is to say preferably comprising at least 80% by weight of silica) with a thickness of less than or equal to 80 nm, better still less than or equal to 50 nm and more preferably less than or equal to 30 nm, on which is deposited said high refractive index layer.
  • the sub-layer comprises, deposited in this order on the optionally coated substrate, a 25 nm layer of Si0 2 , a 10 nm layer of Zr0 2 or Ta 2 0 5 and the main layer of the underlayer.
  • the filter and the optional sub-layer are preferably deposited by vacuum deposition according to one of the following techniques: i) by evaporation, possibly assisted by ion beam; ii) ion beam sputtering; iii) sputtering; iv) plasma enhanced chemical vapor deposition.
  • i) by evaporation, possibly assisted by ion beam ii) ion beam sputtering; iii) sputtering; iv) plasma enhanced chemical vapor deposition.
  • the deposition of each of the layers of the stack of the filter and the possible sub-layer is carried out by vacuum evaporation.
  • the ophthalmic lens has a mean factor of light reflection v on the main face of the ophthalmic lens having the filter which is less than or equal to 2.5%.
  • this average light reflection factor R v is less than or equal to 2%, better still less than or equal to 1.5%.
  • the average light reflection factor R v is less than or equal to 0.7%, better still less than or equal to 0.6%.
  • the ophthalmic lens has a mean light reflection factor R v on each of the main faces of the ophthalmic lens which is less than or equal to 2.5%. More preferably, this average light reflection factor R v is less than or equal to 0.7%.
  • the main face coated by the filter according to the invention is the main front face of the ophthalmic lens of the invention and the rear main face is coated with a conventional antireflection coating or preferably an antireflection coating effective in the UV, that is to say, little UV reflective, such as those described for example in PCT / EP2011 / 072386.
  • the average reflection factor in the UV uv on the main rear face of the ophthalmic lens is less than or equal to 7%, better than or equal to 6%, and more preferably less than or equal to 5%, for an angle of incidence of 30 ° and for an angle of incidence of 45 °.
  • the average reflection factor in UV uv is defined by the relation:
  • R ⁇ denotes the spectral reflectivity on the main rear face of the ophthalmic lens at the wavelength considered
  • ⁇ N (X) denotes a weighting function equal to the product of the solar spectral irradiance ⁇ 5 ( ⁇ ) by the relative spectral function of efficiency S (X).
  • the spectral function ⁇ ⁇ / ( ⁇ ), which is used to calculate the UV radiation transmission factors, is defined in ISO 13666: 1998.
  • the UV-efficient antireflection coating preferably comprises a stack of at least one layer of high refractive index and at least one layer of low refractive index.
  • the two main front and rear faces each comprise a phototoxic blue light filter.
  • the two filters thus formed, one on the front main face and the other on the rear main face, can then be identical or different.
  • the filter according to the invention can be deposited directly on a bare substrate.
  • the main face of the ophthalmic lens comprising the filter is coated with one or more functional coatings prior to the formation of the filter on this main face.
  • These functional coatings can be, without limitation: an anti-shock primer layer, an anti-abrasion and / or anti-scratch coating, a polarizer coating, a colored coating.
  • the main front and / or rear face of the substrate on which a filter will be formed is coated with a layer of anti-shock primer, an anti-abrasion and / or anti-scratch coating.
  • the filter is preferably deposited on an anti-abrasion and / or anti-scratch coating.
  • the anti-abrasion and / or anti-scratch coating may be any layer conventionally used as an anti-abrasion and / or anti-scratch coating in the field of ophthalmic lenses. Such coatings are described, inter alia, in EP 0614957.
  • the ophthalmic lens according to the invention may also comprise coatings formed on the filter and capable of modifying its surface properties, such as hydrophobic and / or oleophobic coatings ("anti-fouling top coat”) and / or anti-fouling coatings. fogging.
  • coatings are described, inter alia, in US 7678464. These coatings are preferably deposited on the outer layer of the filter. Their thickness is generally less than or equal to 10 nm, preferably from 1 nm to 10 nm, better still from 1 nm to 5 nm.
  • an ophthalmic lens according to the invention comprises a substrate successively coated on its main face before a layer of anti-shock primer, an anti-abrasion and / or anti-scratch layer, a filter according to the invention. invention, and a hydrophobic and / or oleophobic coating.
  • the ophthalmic lens according to the invention is preferably an ophthalmic lens for spectacles, or an ophthalmic lens blank.
  • the invention thus also relates to a pair of spectacles comprising at least one such ophthalmic lens.
  • the ophthalmic lens may be a polarized lens, or a solar lens, tinted, with or without correction.
  • the rear principal face of the substrate of the optical article may be successively coated with a layer of anti-shock primer, with an anti-abrasion and / or anti-scratch layer, with an anti-reflection coating which may whether or not it is an anti-UV coating, and a hydrophobic and / or oleophobic coating.
  • An ophthalmic lens as described above also has the advantage of conferring a better visual contrast to the wearer.
  • the filters according to the invention are deposited on O MA ® glasses coated with an anti-abrasion coating as described in Example 3 of Patent EP614957.
  • the spectral reflectivity curves of the filters according to the invention have been modeled from the Essential Mac Leod software (version 9.4) of Thin Film Center.
  • Ophthalmic lenses equipped with the filters of Examples 1 and 2 were indeed made and the spectral reflectivity curves measured.
  • the values of the average reflection factors are those of the front main face.
  • the factors R m , B and R v are indicated for an angle of incidence of 15 °.
  • ⁇ spectral @ 15 ° [Ri 5. (435 nm) - Ri 5. (480 nm)] / Ri 5 (435 nm) where ls - (435 nm) and Ri 5 (480 nm) respectively represent the reflectivity of the main front face at 435 nm and at 480 nm, for an angle of incidence of 15 ° on the front main face.
  • the ophthalmic lenses according to the invention have very good phototoxic blue light reflecting properties (R m B > 10%), without this adversely affecting the anti-reflection performance in the visible range (R v ⁇ 2 , 5% for an angle of incidence of 15 °).
  • the ophthalmic lenses obtained according to Examples 1 to 3 also have excellent transparency properties and good colorimetric neutrality, good resistance to abrasion and scratching, and good resistance to treatment by dipping in hot water. followed by a mechanical surface stress. The adhesion of the coatings to the substrate is also very satisfactory.
  • Ex. 1 4-layer wide filter.
  • 2 6-layer wide filter.
  • 3 8-layer wide filter on the main face before the main face before the front main face
  • the calculation takes into account all the multiple reflections occurring within the ophthalmic lens.
  • these transmission and reflection curves are weighted using the spectral function ⁇ ⁇ / ⁇ ( ⁇ ) derived from the international standard ISO 8980-3. This function results from the product of the blue light hazard function ⁇ ( ⁇ ) and the spectral distribution of solar radiation function ⁇ 3 ( ⁇ ) integrated over the wavelength range from 380 nm to 500 nm.
  • Table 1 Numeric data to calculate the weighting function ⁇ N B ( ⁇ ).
  • BR () is the spectral reflectance factor of the glass ("back reflectance" in English), and on the ordinate: the value of the transmission weighted by the risk weighting function of the blue light.
  • This transmission value represents the share (in%) of direct light transmitted in the blue-violet band (from 380 nm to 500 nm) by this ophthalmic lens for an angle of incidence on the front main face of 0 °.
  • ⁇ ( ⁇ ) is the spectral transmittance of glass.
  • the magnitude W B (X) represents the weighting function which is equal to the product of the spectral solar irradiation Es (X) and the risk function of the blue light B (X) (see Table 1).
  • examples 1 to 3 of ophthalmic lenses according to the invention have not only a low transmission but also a low back reflection.
  • the ophthalmic lenses of the examples of the invention make it possible to prevent a degenerative process of the eye of a wearer due to the phototoxicity of blue light, such as age-related macular degeneration.
  • FIG. 5 represents the spectral reflectivity curves between 380 nm and 500 nm of the ophthalmic lens of example 3 for angles of incidence on the main front face of 0 ° and 45 °.
  • the value of the parameter ⁇ ( ⁇ , ⁇ ') is here high, equal to 0.82. This is true for all ophthalmic lenses, which are provided with at least one wide filter according to the invention.

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Abstract

Lentille ophtalmique présentant une face principale avant et une face principale arrière comprenant : un moyen de coupure de la lumière ultra-violette (UV) arrivant sur la face principale avant de la lentille ophtalmique; un revêtement antireflet, sur la face principale arrière de la lentille ophtalmique, ayant un facteur moyen pondéré de réflexion dans l'UV inférieur ou égal à 7%; et au moins un moyen bloquant au moins en partie la lumière bleue dans le domaine de longueurs d'onde allant de 400 à 460 nanomètres, de préférence de 420 à 450 nanomètres.

Description

Lentille ophtalmique
L'invention concerne le domaine de l'optique ophtalmique.
Elle concerne plus particulièrement une lentille ophtalmique comportant des moyens pour réduire à la fois la lumière ultraviolette et la lumière bleue, notamment la lumière bleue phototoxique arrivant sur la rétine d'un porteur de lunettes équipées de telles lentilles.
Dans l'ensemble de la présente demande de brevet, il sera fait référence à des gammes de valeurs, en particulier de longueurs d'onde et d'angles d'incidence. L'expression « compris entre les valeurs x et y » signifie « dans la gamme de x à y », les bornes x et y étant incluses dans cette gamme.
Comme cela est classique, on désignera par face avant, la face principale de la lentille la plus éloignée de l'œil d'un porteur et au contraire, par face arrière, la face principale de la lentille la plus proche de l'œil du porteur.
La lumière visible par l'œil humain s'étend sur un spectre lumineux allant d'une longueur d'onde de 380 nanomètres (nm) à 780 nm environ. La partie de ce spectre, située entre 380 nm et 500 nm environ, correspond à une lumière sensiblement bleue, de haute énergie.
La lumière ultraviolette (UV) constitue la partie du spectre lumineux inférieure à 380 nm et allant jusqu'à 100 nm. Les UVB correspondent à la gamme 280 nm à 320 nm et les UVA 320 à 380 nm.
De nombreuses études (voir par exemple Kitchel E., « The effects of blue light on ocular health », Journal of Visual Impairment and Blindness Vol. 94, No. 6, 2000 ou Glazer-Hockstein et al., etina, Vol. 26, No. 1, pp. 1-4, 2006) suggèrent que la lumière bleue a des effets phototoxiques sur l'œil, et notamment sur la rétine.
En effet, des études de photobiologie oculaire (Algvere P.V. et al., « Age-Related Maculopathy and the Impact of the Blue Light Hazard », Acta Ophthalmo. Scand., Vol. 84, pp. 4-15, 2006) et des études cliniques (Tomany S.C. et al., « Sunlight and the 10-Year Incidence of Age-Related Maculopathy. The Beaver Dam Eye Study », Arch Ophthalmol. , Vol. 122, pp. 750-757, 2004) ont montré qu'une exposition à la lumière bleue trop longue ou trop intense peut induire des pathologies ophtalmiques sévères telles que la dégénérescence maculaire liée à l'âge (DMLA).
Néanmoins, une partie de cette lumière bleue, comprise entre 465 nm et 495 nm environ est bénéfique dans la mesure où elle intervient au niveau des mécanismes de régulation des rythmes biologiques, appelés « cycles circadiens ».
Ainsi, il est recommandé de limiter l'exposition à la lumière bleue potentiellement nocive, en particulier pour la bande de longueur d'onde qui présente une dangerosité accrue (voir notamment tableau Bl de la norme ISO 8980-3 :2003 (E) concernant la fonction de dangerosité de la lumière bleue Β(λ)).
À cet effet, il peut être conseillé de porter devant chacun des yeux une lentille ophtalmique qui empêche ou limite la transmission de la lumière bleue phototoxique jusqu'à la rétine.
Il a déjà été proposé, par exemple dans la demande de brevet WO2008024414, de couper au moins partiellement, la partie gênante du spectre de la lumière bleue de 400 nm à 460 nm au moyen de lentilles comprenant un film inhibant partiellement la lumière dans la gamme de longueurs d'onde souhaitée, par absorption ou par réflexion.
Des filtres coupant la lumière bleue sont également décrits dans le brevet US-8.360.574.
Il est en outre nécessaire d'éliminer le plus possible l'influence néfaste de la lumière ultraviolette (lumière UV) sur l'œil d'un porteur de la lentille.
Par ailleurs, l'homme du métier est à la recherche de filtres permettant de minimiser la quantité de lumière bleue nocive reçue par la rétine, tout en permettant de transmettre efficacement la lumière visible pour les longueurs d'onde supérieures à 465 nm afin, d'une part, de conserver une bonne vision pour le porteur et, d'autre part, de ne pas altérer les cycles circadiens.
La difficulté est que les gammes de longueurs d'onde de 420 nm à 450 nm qu'il convient de filtrer sont très proches des gammes de longueurs d'onde qui ne doivent pas, ou très peu, être filtrées.
La présente invention a donc pour objectif principal de fournir une lentille ophtalmique qui à la fois réduit efficacement la lumière UV et la lumière bleue reçues par un porteur de la lentille.
Dans le cas particulier où le moyen de blocage de la lumière est un filtre, notamment constitué par un revêtement antireflet de la lumière visible, une optimisation de ce filtre est souhaitable.
Un objectif plus spécifique de l'invention est de fournir une lentille ophtalmique comprenant un filtre par réflexion tenant compte de l'ensemble de l'irradiation lumineuse provenant du milieu environnant et réduisant la lumière bleue reçue par l'œil dans la gamme de longueurs d'onde allant de 420 nm à 450 nm.
Un autre objectif de l'invention est de fournir une lentille ophtalmique comprenant un tel filtre par réflexion qui permet une excellente transmission dans la gamme de longueurs d'onde allant de 465 nm à 495 nm.
Un autre objectif de l'invention est de fournir une lentille ophtalmique comportant des moyens de réduction de la lumière UV et de la lumière bleue reçues par un porteur de la lentille et notamment une lentille comportant un filtre par réflexion présentant les propriétés ci-dessus, qui soit facile et peu coûteux à mettre en œuvre industriellement.
Les buts ci-dessus sont atteints selon l'invention par une lentille ophtalmique présentant une face principale avant et une face principale arrière comprenant :
un moyen de coupure de la lumière ultra-violette (UV) arrivant sur la face principale avant de la lentille ophtalmique ;
un revêtement antireflet, sur la face principale arrière de la lentille ophtalmique, ayant un facteur moyen pondéré de réflexion dans l'UV inférieur ou égal à 7%, de préférence inférieur ou égal à 6%, mieux inférieur ou égal à 5%, mieux encore inférieur ou égal à 4,5% et idéalement inférieur ou égal à 4%. D'autres valeurs optimales de facteur moyen pondéré de réflexion dans l'UV sont inférieures ou égales à 3,5% et encore mieux inférieures ou égales à 3% ; et au moins un moyen bloquant au moins en partie la lumière bleue dans le domaine de longueurs d'onde allant de 400 à 460 nanomètres, de préférence de 420 à 450 nanomètres. De préférence, la lentille selon l'invention a un facteur de transmission pondéré dans le visible, τν, d'au moins 90% (norme ISO 13266-1998).
Le moyen de coupure de la lumière UV arrivant sur la face principale avant de la lentille peut être constitué par le substrat de la lentille lui-même de par sa propre nature ou par incorporation et dispersion dans le matériau du substrat d'un ou plusieurs absorbeurs UV. Parmi les absorbeurs UV utilisables, on peut citer les oxanilides, les benzophénones, les dihydroxybenzophénones, les benzotriazoles, les benzoates, les phénylbenzoates, les benzimidazoles, les hydroxyphényltriazines et les aminés à empêchement stérique (AES ou HALS). Ces absorbeurs UV sont disponibles commercialement notamment sous les dénominations UVINUL® (BASF), PA SOL® (GIVAUDAN).
Le moyen de coupure de la lumière UV peut aussi être un revêtement absorbant les UV ou un revêtement réfléchissant les UV disposé sur la face principale avant de la lentille ophtalmique.
Les revêtements absorbants les UV sont connus dans la technique. A titre d'exemple, on peut citer les films polymériques transparents contenant un ou plusieurs absorbeurs UV tels que ceux cités précédemment.
Les revêtements réfléchissant la lumière UV sont également connus. On peut utiliser à cette fin des revêtements antireflets classiques qui comme cela est connu, présentent une réflexion relativement importante ou importante dans le domaine des UV (280-380 nm) (voir l'article « Anti-reflecting coatings reflect ultraviolet radiation, Citek, K Optometry, 2008, 79, 143-148).
La réflexion moyenne dans les régions UVA et UVB peut atteindre des niveaux élevés (jusqu'à 60%) pour certains revêtements antireflets traditionnels. Typiquement, la réflexion moyenne dans l'UV des revêtements antireflets commercialement utilisés est de 10 à 25% pour un angle d'incidence de 30° et un angle d'incidence de 45°.
Bien évidemment, le moyen de coupure des UV peut être une combinaison quelconque des moyens décrits ci-dessus.
Comme indiqué ci-dessus, la lentille ophtalmique selon l'invention comporte, en face principale arrière, un revêtement antireflet ayant un facteur moyen pondéré de réflexion dans l'UV (Ruv) inférieur ou égal à 7%, de préférence inférieur ou égal à 6%, mieux inférieur ou égal à 5%, mieux encore inférieur ou égal à 4,5% et idéalement inférieur ou égal à 4%. D'autres valeurs optimales de facteur moyen pondéré de réflexion dans l'UV sont inférieures ou égales à 3,5% et mieux encore inférieures ou égales à 3%. Ce facteur moyen pondéré de réflexion dans la région ultraviolette, entre 280 et 380 nm, pour une incidence de 30° et une incidence de 45°, est donné par la relation :
= /2 3 8 8 0 q)Rq). dA où R( ) représente le facteur de réflexion spectral à une longueur d'onde donnée, et \Λ/(λ) représente une fonction de pondération égale au produit de l'irradiance du spectre solaire Ε5(λ) et la fonction d'efficacité relative spectrale S(X).
La fonction spectrale \Λ/(λ) permet de calculer les facteurs de transmission du rayonnement ultraviolet et est définie selon la norme ISO 13666 :1998.
De tels revêtements antireflets sont décrits, entre autres, dans la demande de brevet internationale WO-2012/076714A1.
De préférence, le moyen de coupure de la lumière UV arrivant sur la face avant de la lentille coupe 90%, de préférence 95% ou plus, mieux encore 100% de la lumière UV incidente.
Selon l'invention, la lentille ophtalmique comporte encore, au moins un moyen bloquant, au moins en partie, la lumière bleue dans le domaine de longueur d'onde 400 à 460 nm, de préférence dans le domaine de longueur d'onde 420 à 450 nm.
De préférence, le moyen bloquant la lumière bleue bloque de 5 à 50%, de préférence 10 à 50%, mieux de 15 à 50% et de façon optimale de 20 à 50% de la lumière bleue dans le domaine de longueurs d'onde de 400 à 460 nanomètres, de préférence dans le domaine de longueurs d'onde de 420 à 450 nanomètres.
Les moyens de réaliser un tel filtre bloquant la lumière bleue sont nombreux et connus dans la technique et comprennent des techniques d'absorption, réflexion, interférence, ou des combinaisons de ces techniques.
Selon une technique, la lentille peut être teintée/colorée avec un colorant de blocage de la lumière bleue tel que les produits BPI Filter Vision 450 ou BPI Diamond Dye 500, en proportion ou concentration appropriée. La coloration peut s'effectuer, par exemple, par immersion de la lentille dans un bain chaud contenant la solution de colorant de blocage pendant une durée prédéterminée.
Selon une autre technique, on utilise un filtre formé sur au moins une des faces principales de la lentille pour bloquer la lumière bleue.
Le filtre peut inclure, par exemple, des composés organiques ou inorganiques présentant une absorption et/ou une réflexion et/ou une interférence avec les longueurs d'onde de la lumière bleue. Le filtre peut être constitué de couches minces multiples de substances organiques et/ou inorganiques. Chaque couche peut avoir des propriétés qui, en combinaison avec les autres couches, absorbent, réfléchissent ou interfèrent avec les longueurs d'onde de la lumière bleue.
Parmi les substances bloquant la lumière bleue, on peut citer le pérylène, les molécules à base de porphyrine, coumarine et acrydine.
L'insertion de la substance bloquant la lumière bleue peut se faire par incorporation directe dans le substrat, addition à un revêtement polymérique, imbibation dans la lentille, incorporation dans une structure stratifiée comprenant une couche imprégnée de la substance, ou sous forme d'un matériau composite imprégné de microparticules de la substance.
Dans une réalisation recommandée de l'invention, le filtre bloquant la lumière bleue est constitué d'un empilement, éventuellement de type « rugate filter », de minces couches de matériau diélectrique, de préférence inorganique, ayant des indices de réfraction alternativement faibles et élevés, tels que Si02 et Ti02. Les paramètres de conception tels que l'épaisseur de chaque couche mince, l'indice de réfraction de chaque couche et le nombre de couches déterminent les performances de l'empilement.
Des filtres de ce type sont décrits entre autres dans les brevets des Etats-Unis N° 6.984.038 et n° 7.066.596.
De manière générale, des filtres bloquant la lumière bleue sont décrits dans le brevet des Etats- Unis n° 8.360.574.
Dans une réalisation préférée de l'invention, le filtre bloquant la lumière bleue est un filtre, notamment un revêtement antireflet de la lumière visible, formé sur au moins une face principale de la lentille qui confère à cette face principale de la lentille la propriété suivante :
pour un angle d'incidence Θ compris entre 0° et 15° et pour un angle d'incidence θ' compris entre 30° et 45°, un paramètre Δ (θ, θ') défini par la relation Δ (θ, θ') = 1 - [Re' (435 nm) / Re (435 nm)] tel que ce paramètre Δ (θ, θ') soit supérieur ou égal à 0,5, de préférence supérieur ou égal à 0,6, où
o Re (435 nm) représente la valeur de la réflectivité de la face principale comportant ledit filtre à la longueur d'onde de 435 nanomètres pour l'angle d'incidence Θ, et
o R9' (435 nm) représente la valeur de la réflectivité de la face principale comportant ledit filtre à la longueur d'onde de 435 nanomètres pour l'angle d'incidence θ'. De préférence, le filtre ci-dessus confère également à la face principale le comportant la propriété suivante :
une courbe de réflectivité spectrale pour un angle d'incidence compris entre 0° et 15° ayant :
o un maximum de réflectivité à une longueur d'onde inférieure à 435 nanomètres, et o une largeur à mi-hauteur (FWHM) supérieure ou égale à 70 nm, de préférence supérieure ou égale à 75 nm et mieux supérieure ou égale à 80 nm et inférieure à
150 nm, de préférence inférieure ou égale à 120 nm et mieux inférieure ou égale à 110 nm.
De préférence, la lentille ophtalmique selon l'invention est conçue de telle sorte que le facteur moyen de réflexion lumineux dans le visible (Rv) sur chacune des faces principales de la lentille ophtalmique est ou égal à 3%, mieux inférieur ou égal à 2,5%, mieux encore inférieur ou égal à 2% et de préférence inférieur ou égal à 1,5%, et de façon optimale inférieur ou égal à 1%.
La lentille ophtalmique selon l'invention peut encore comporter un composant «d'équilibrage de la couleur » afin de réduire, déplacer, neutraliser ou compenser de toute manière le jaunissement ou la couleur ambrée, ou tout autre effet indésirable dû au blocage de la lumière bleue afin de produire une lentille cosmétiquement acceptable.
Ainsi, le composant peut être un revêtement formé sur une face principale de la lentille, généralement la face opposée à celle comportant le moyen de blocage de la lumière bleue, traité avec un ou plusieurs additifs d'équilibrage de la couleur, par exemple une combinaison appropriée de colorants rouges et verts. Le composant d'équilibrage de la couleur peut être un film mono ou multicouches tel qu'un revêtement antireflet ou un revêtement anti-abrasion.
L'équilibrage de la couleur dans la lentille peut se faire à la fois pour la lumière transmise et pour la lumière réfléchie.
Les composants d'équilibrage de la lumière sont décrits en particulier dans le brevet des Etats-
Unis n° 8.360.574.
La lentille peut avoir un indice de jaune élevé. Celui-ci sera d'autant plus élevé que le filtre bloquera une partie importante de la lumière bleue, en l'absence de composants d'équilibrage de la couleur.
Les valeurs de Yi mesurées conformément à la norme ASTM E 313 05 peuvent donc être élevées
(supérieures à 50). De préférence, les valeurs de Yi sont inférieures ou égales à 50, 40, 35, 30, 25, 23, 20, 15, 10, 9, 7 ou 5.
Dans une réalisation recommandée, la lentille ophtalmique selon l'invention constitue un verre de lunette, notamment un verre correcteur, ce verre de lunette pouvant être un verre blanc, un verre teinté, un verre solaire ou un verre photochromique.
D'une manière générale, il est possible de concevoir des filtres, dits « étroits », très sélectifs, présentant une bande passante limitée et un pic de réflectivité centré sur cette bande passante. Pour limiter la transmission de la lumière bleue phototoxique à la rétine, un filtre étroit adéquat devrait ainsi avoir par exemple une largeur à mi-hauteur de 30 nm entre 420 nm et 450 nm, et un maximum de réflectivité pour la longueur d'onde centrale de 435 nm.
En pratique, des filtres étroits très sélectifs sont généralement constitués d'un empilement comportant un nombre important de couches diélectriques et dont l'épaisseur totale est élevée.
De tels filtres sont longs et coûteux à réaliser industriellement, en particulier lorsque ceux-ci sont déposés sous vide. La multiplication du nombre de couches et la multiplication des interfaces rend également difficile d'atteindre de bonnes propriétés mécaniques.
La prise en compte des contraintes ci-dessus amène à limiter le nombre de couches, ce qui a pour conséquence de limiter les performances en termes de sélectivité spectrale (la largeur à mi- hauteur d'un tel filtre étroit pouvant alors atteindre jusqu'à 70 nm) et angulaire, le filtre devenant faiblement sélectif angulairement. Ceci signifie que si, pour des longueurs d'onde comprises entre 420 nm et 450 nm, la réflectivité de la face principale d'une lentille ophtalmique munie d'un tel filtre étroit est élevée pour des angles d'incidence sur cette face principale compris entre 0° et 15°, alors la réflectivité pour des angles d'incidence compris entre 30° et 45° sur cette même face principale sera également relativement élevée.
L'angle d'incidence est classiquement défini comme l'angle entre la normale à la surface au point d'incidence et la direction du faisceau lumineux contactant cette surface.
Ceci entraîne un certain nombre de conséquences pour un porteur de lunettes équipé de lentilles ophtalmiques sur la face principale avant desquelles a été déposé un filtre optique étroit tel que décrit précédemment. On entendra ici que la face principale avant de la lentille ophtalmique est la face principale de la lentille ophtalmique qui est située le plus loin des yeux du porteur de lunettes. Par opposition, on désignera la face principale de la lentille ophtalmique qui est située le plus près des yeux du porteur la face principale arrière.
Ainsi positionnées par rapport aux yeux du porteur, les lentilles ophtalmiques reçoivent, d'une part, de la lumière « directe » incidente sur les faces principales avant des lentilles ophtalmiques, et, d'autre part, de la lumière « indirecte » provenant de l'arrière du porteur et réfléchie par les lentilles ophtalmiques.
La lumière venant de l'arrière du porteur et réfléchie par la lentille ophtalmique en direction de l'œil du porteur est principalement la lumière incidente sur la face principale arrière de la lentille ophtalmique avec des angles d'incidence compris entre 30° et 45°.
Cette lumière visible provenant de l'arrière du porteur à un angle d'incidence compris entre 30° et 45° traverse la face principale arrière, sur laquelle se produit une première réflexion, puis le substrat pour atteindre la face principale avant comportant ledit filtre.
Par ailleurs, il est connu que les propriétés optiques d'un filtre déposé sur la face principale avant d'une lentille ophtalmique, par exemple la réflectivité, sont équivalentes, que la lumière soit incidente du côté de la face principale avant ou provenant du côté de la face principale arrière.
Si le filtre étroit réfléchit efficacement la lumière bleue dont la longueur d'onde est comprise entre 420 nm et 450 nm pour un angle d'incidence sur la face principale avant compris entre 30° et 45°, alors il réfléchit également efficacement cette lumière bleue arrivant par l'arrière, pour un angle d'incidence compris entre 30° et 45° sur la face principale arrière.
Ainsi, même si la lumière directe incidente sur les faces principales avant des lentilles ophtalmiques est rejetée efficacement grâce à la réflexion sur les filtres étroits déposés sur les faces principales avant, la lumière indirecte provenant de l'arrière du porteur est réfléchie tout aussi efficacement vers les yeux du porteur.
Au final, malgré l'utilisation d'un filtre étroit, la quantité de lumière bleue phototoxique parvenant jusqu'à la rétine du porteur pourra être relativement importante et présenter un danger pour le porteur.
Par ailleurs, le filtre, qu'il soit appliqué en face avant ou arrière se comporte de la même façon vis-à-vis de la lumière dans la gamme de longueur d'ondes de 420 nm à 450 nm, puisque la lentille ophtalmique, dans l'un comme dans l'autre des cas, transmet la lumière dans la gamme de longueurs d'onde de 420 nm à 450 nm. La même conséquence néfaste vis-à-vis de la lumière bleue phototoxique se manifeste donc pour le porteur si le filtre, au lieu d'être appliqué sur la face principale avant de la lentille ophtalmique, est appliqué sur la face principale arrière.
Par ailleurs, comme déjà mentionné précédemment, des filtres par réflexion étroits comportant un nombre restreint de couches et une épaisseur compatible avec une fabrication industrielle à grande échelle ne présentent qu'une sélectivité spectrale réduite, et sont susceptibles de réfléchir une partie significative de la lumière dans la gamme régissant les cycles circadiens. Afin de répondre aux objectifs de l'invention et de remédier aux inconvénients précités de l'état de la technique, la présente invention propose une lentille ophtalmique munie d'un filtre par réflexion permettant de réduire la quantité de la lumière bleue phototoxique arrivant sur la rétine d'un porteur de cette lentille ophtalmique, tout en préservant au mieux les cycles circadiens.
À cet effet, l'invention concerne une lentille ophtalmique présentant une face principale avant et une face principale arrière, l'une au moins des faces principales comportant un filtre qui confère à la face principale comportant ledit filtre les propriétés suivantes :
un facteur moyen de réflexion dans le bleu (Rm,B) sur une gamme de longueurs d'onde allant de 420 nanomètres à 450 nanomètres qui est supérieure ou égale à 5%, pour un angle d'incidence compris entre 0° et 15°,
une courbe de réflectivité spectrale pour un angle d'incidence compris entre 0° et 15°, cette courbe de réflectivité ayant :
un maximum de réflectivité à une longueur d'onde inférieure à 435 nanomètres, et
- une largeur à mi-hauteur (FWHM) supérieure à 80 nanomètres, et
pour un angle d'incidence Θ compris entre 0° et 15° et pour un angle d'incidence θ' compris entre 30° et 45°, un paramètre Δ(θ,θ') défini par la relation Δ(θ,θ') = 1 - [ Re (435 nm) / Re(435 nm) ], tel que ce paramètre Δ(θ,θ') soit supérieur ou égal à 0,6, où
Re(435 nm) représente la valeur de la réflectivité de la face principale comportant ledit filtre, à la longueur d'onde de 435 nanomètres pour l'angle d'incidence Θ, et
R9'(435 nm) représente la valeur de la réflectivité de la face principale comportant ledit filtre à la longueur d'onde de 435 nanomètres pour l'angle d'incidence θ'. Dans un autre mode de réalisation, l'invention, concerne une lentille ophtalmique présentant une face principale avant et une face principale arrière, l'une au moins des faces principales comportant un filtre qui confère à la face principale comportant ledit filtre les propriétés suivantes :
un facteur moyen de réflexion dans le bleu (Rm,B) sur une gamme de longueurs d'onde allant de 420 nanomètres à 450 nanomètres qui est supérieur ou égal à 5%, pour un angle d'incidence compris entre 0° et 15°,
une courbe de réflectivité spectrale pour un angle d'incidence compris entre 0° et 15°, cette courbe de réflectivité ayant :
un maximum de réflectivité à une longueur d'onde inférieure à 435 nanomètres, et
une largeur à mi-hauteur (FWHM) supérieure ou égale à 70 nanomètres, de préférence supérieure ou égale à 75 nm, et
- pour un angle d'incidence Θ compris entre 0° et 15° et pour un angle d'incidence θ' compris entre 30° et 45°, un paramètre Δ(θ,θ') défini par la relation Δ(θ,θ') = 1 - [ R9'(435 nm) / Re(435 nm) ], tel que ce paramètre Δ(θ,θ') soit supérieur ou égal à 0,5, où Re(435 nm) représente la valeur de la réflectivité de la face principale comportant ledit filtre à la longueur d'onde de 435 nanomètres pour l'angle d'incidence Θ, et
R9'(435 nm) représente la valeur de la réflectivité de la face principale comportant ledit filtre à la longueur d'onde de 435 nanomètres pour l'angle d'incidence θ' et - pour un angle d'incidence compris entre 0° et 15°, un paramètre Aspectrai défini par la relation Aspectrai = 1 - [ Ro°-is°(480 nm) / R0--i5-(435 nm) ], tel que ce paramètre Aspectrai soit supérieur ou égal à 0,8, où
R0--i5-(480 nm) représente la valeur de la réflectivité de la face principale avant à la longueur d'onde de 480 nanomètres à l'incidence considérée, et
- R0--i5-(435 nm) représente la valeur de la réflectivité de la face principale avant à la longueur d'onde de 435 nanomètres à l'incidence considérée.
Ainsi, la lentille ophtalmique selon l'invention permet de minimiser la transmission de la lumière bleue phototoxique à la rétine d'un porteur de cette lentille ophtalmique, grâce, d'une part, à sa réflectivité moyenne sur une gamme de longueurs d'onde allant de 420 nm à 450 nanomètres et grâce d'autre part, à sa sélectivité angulaire.
En effet, la lentille ophtalmique munie dudit filtre présente, à une longueur d'onde donnée, une réflectivité sensiblement différente pour deux angles d'incidence sur la face principale comportant ledit filtre sensiblement différents.
Par ailleurs, ce filtre est décentré par rapport à la bande de longueurs d'onde de la lumière bleue phototoxique comprise entre 420 nanomètres et 450 nanomètres. En effet, la lentille ophtalmique présente un maximum de réflectivité à une longueur d'onde inférieure à 435 nanomètres. Ceci permet alors d'ajuster la sélectivité angulaire de la lentille.
Les caractéristiques spectrales (réflectivité, Rm, Rv,..) de chaque face principale d'une lentille ophtalmique selon l'invention sont déterminées de façon classique pour un faisceau lumineux incident arrivant sur la face principale depuis l'air, sans avoir traversé le substrat.
Enfin, une lentille ophtalmique selon l'invention présentant un paramètre Δ(θ,θ') tel que défini ci-dessus permet :
de maximiser la réflexion de la lumière bleue phototoxique provenant du côté de la face principale avant, l'intensité de cette réflexion étant liée à la grandeur Re(435 nm), et
- de minimiser la réflexion de la lumière bleue phototoxique provenant du côté de la face principale arrière, l'intensité de cette réflexion étant liée à la grandeur Re (435 nm).
Ainsi, la lentille ophtalmique selon l'invention, munie de son filtre, réduit la transmission globale de la lumière bleue phototoxique vers la rétine d'un porteur d'une telle lentille ophtalmique.
Le filtre proposé présentant une largeur à mi-hauteur plus importante qu'un filtre étroit, il s'avère moins épais qu'un tel filtre étroit et comprend moins de couches, et par conséquent est de fabrication plus aisée et moins coûteuse qu'un filtre étroit.
Par ailleurs, d'autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de la lentille ophtalmique selon l'invention sont les suivantes : le filtre est formé sur la face principale avant de la lentille ophtalmique ; le paramètre Δ(θ,θ') est défini pour un angle d'incidence Θ sur la face principale comportant ledit filtre tel que Θ = 15° et pour un angle d'incidence θ' sur la face principale comportant ledit filtre tel que θ' = 45° ;
- le paramètre Aspectrai est défini pour un angle d'incidence de 15° ;
le paramètre Δ(θ,θ') est supérieur ou égal à 0,65, mieux supérieur ou égal à 0,7, mieux encore supérieur ou égal à 0,75, et de façon optimale supérieur ou égal à 0,8 ;
le maximum de réflectivité est à une longueur d'onde inférieure ou égale à 410 nm, mieux inférieure ou égale à 400 nm, et encore mieux, inférieure ou égale à 390 nm ;
- le maximum de réflectivité est à une longueur d'onde supérieure ou égale à 350 nanomètres, de préférence dans la gamme de longueurs d'onde allant de 360 nm à 400 nm, mieux dans la gamme de longueurs d'onde allant de 370 nm à 390 nm ;
la largeur à mi-hauteur est supérieure ou égale à 90 nanomètres, de préférence supérieure ou égale à 100 nanomètres ;
- la largeur à mi-hauteur est inférieure ou égale à 150 nanomètres, de préférence inférieure ou égale à 120 nanomètres, mieux inférieure ou égale à 110 nm.
Ainsi, la largeur à mi-hauteur est généralement comprise entre 80 nm et 150 nm, de préférence entre 90 nm et 120 nm, mieux entre 90 nm et 110 nm et mieux encore entre 100 nm et 110 nm.
Enfin, d'autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de la lentille ophtalmique selon l'invention sont les suivantes :
la valeur de la réflectivité au maximum de réflectivité de la face principale comportant le filtre, pour un angle d'incidence de 15°, est de préférence au moins 1,5 fois supérieure, mieux au moins 2 fois supérieure et de façon optimale au moins 2,5 fois supérieure à la valeur de la réflectivité de cette même face principale, pour le même angle d'incidence, et à la longueur d'onde de 435 nm ;
- le ratio [ Ri5.(435 nm) - Ri5.(480 nm) ] / Ri5.(435 nm) où Ri5.(435 nm) et Ri5.(480 nm) représentent respectivement la réflectivité de la face principale de la lentille ophtalmique comportant ledit filtre à une longueur d'onde de 435 nm et à une longueur d'onde de 480 nm, pour un angle d'incidence sur cette face principale de 15°, est supérieur ou égal à 0,8, mieux supérieur ou égal à 0,85 et mieux encore supérieur ou égal à 0,9. Ce ratio caractérise l'excellente sélectivité du filtre équipant la lentille ophtalmique selon l'invention qui permet de protéger de la bande phototoxique sans perturbation de la bande chronobiologique ;
le facteur moyen de réflexion lumineux (Rv) sur la face principale de la lentille ophtalmique comportant le filtre est inférieur ou égal à 2,5%, de préférence inférieur ou égal à 1,5% ;
le facteur moyen de réflexion lumineux (Rv) sur chacune des faces principales de la lentille ophtalmique est inférieur ou égal à 2,5%, de préférence inférieur ou égal à 1,5% ;
le facteur moyen de réflexion lumineux (Rv) sur la face principale de la lentille ophtalmique comportant le filtre est inférieur ou égal à 0,7% ; le filtre est formé sur la face principale avant de la lentille ophtalmique et le facteur moyen de réflexion (non pondéré) dans la gamme ultraviolette (UV) allant de 300 nm à 380 nm, pour un angle d'incidence sur cette face principale avant de 15°, est supérieur ou égal à 15%, mieux supérieur ou égal à 20% et mieux encore supérieur ou égal à 25% ;
- le filtre est un filtre interférentiel ;
le filtre comporte un nombre de couches inférieur ou égal 11, préférentiellement de 2 à 10 couches, et encore plus préférentiellement de 4 à 9 couches et mieux encore de 4 à 7 couches ;
le filtre présente une épaisseur totale inférieure ou égale à 700 nanomètres, de préférence inférieure ou égale à 600 nanomètres, et mieux encore inférieure ou égale à 550 nm, et de façon optimale de 200 nm à 400 nm ;
la face principale arrière de la lentille ophtalmique comporte un revêtement anti-UV, c'est-à-dire réfléchissant peu les UV, préférentiellement un revêtement antireflet efficace dans les UV et dans le visible.
En outre, la lentille ophtalmique selon l'invention entre avantageusement dans la réalisation de paire de lunettes.
Ainsi, l'invention propose également une paire de lunettes comportant au moins une lentille ophtalmique selon l'invention.
Selon l'un de ses aspects, l'invention a pour objet l'utilisation d'une lentille ophtalmique selon l'invention pour accroître le contraste de vision d'un porteur. L'utilisation de lentilles selon l'invention permet ainsi d'améliorer le confort de vision du porteur, et notamment de reconnaître plus facilement les objets ou personnes observés au travers de ladite lentille ophtalmique. Cette utilisation trouvera son intérêt pour tout sujet, en particulier pour un sujet sain ne présentant pas de pathologies oculaires ou de prédisposition à une telle pathologie.
Par ailleurs, l'utilisation d'une lentille ophtalmique selon l'invention s'avère particulièrement intéressante pour un usage thérapeutique ou pour prévenir les maladies liées à la phototoxicité de la lumière bleue.
L'invention concerne donc également l'utilisation d'une lentille ophtalmique selon l'invention pour réduire les risques d'apparition d'une pathologie ophtalmique due à un processus dégénératif due à la photo-toxicité de la lumière bleue.
L'invention propose enfin l'utilisation d'une lentille ophtalmique selon l'invention pour protéger de la phototoxicité de la lumière bleue au moins une partie de l'œil d'un porteur, en particulier pour le protéger d'un processus dégénératif tel que la dégénérescence maculaire liée à l'âge (DMLA).
Une réalisation préférentielle de l'invention sera décrite plus en détail en référence aux dessins annexés, dans lesquels des lentilles ophtalmiques présentent un filtre de la lumière bleue selon l'invention sur leur face principale avant :
les figures 1 à 3 présentent les courbes de réflectivité spectrale pour un angle d'incidence sur la face principale avant de 15°, des lentilles ophtalmiques préparées dans les exemples 1 à 3 de la présente demande. la figure 4 présente pour chacun des exemples précédents le facteur de transmission pondéré (en %) et la réflectivité arrière pondérée (en %), la pondération étant faite au moyen de la fonction de risque de la lumière bleue.
la figure 5 représente les courbes de réflectivité spectrale entre 380 nm et 500 nm de la lentille ophtalmique de l'exemple 3 de la présente demande pour des angles d'incidence sur la face principale avant de 0° et 45°.
Comme cela est bien connu, la lentille ophtalmique selon l'invention comprend un substrat transparent en verre minéral ou organique. Ce substrat peut comprendre un ou plusieurs revêtements fonctionnels pour conférer à la lentille ophtalmique des propriétés optiques et/ou mécaniques particulières, tels que, par exemple, un revêtement anti-choc, un revêtement anti-abrasion, un revêtement anti-reflet, un revêtement anti-UV, un revêtement anti-statique, un revêtement polarisant, et un revêtement anti-salissure et/ou anti-buée. Tous ces revêtements sont bien connus dans la technique des lentilles ophtalmiques.
Le substrat de la lentille ophtalmique selon l'invention est de préférence en verre organique, par exemple une matière plastique thermoplastique ou thermodurcissable.
Parmi les matériaux thermoplastiques convenant pour les substrats, on peut citer les (co)polymères (méth)acryliques, en particulier le poly(méthacrylate de méthyle) (PMMA), les (co)polymères thio(méth)acryliques, le polyvinylbutyral (PVB), les polycarbonates (PC), les polyuréthanes (PU), les poly(thiouréthanes), les (co)polymères d'allylcarbonates de polyols, les copolymères thermoplastiques éthylène/acétate de vinyle, les polyesters tels que le poly(téréphtalate d'éthylène) (PET) ou le poly(téréphtalate de butylène) (PBT), les polyépisulfures, les polyépoxydes, les copolymères polycarbonates/polyesters, les copolymères de cyclo-oléfines tels que les copolymères éthylène/norbornène ou éthylène/cyclopentadiène et leurs combinaisons.
Par (co)polymère, on entend un copolymère ou un homopolymère. Par (méth)acrylate, on entend un acrylate ou un méthacrylate. Par polycarbonate (PC), on entend au sens de la présente invention aussi bien les homopolycarbonates que les copolycarbonates et les copolycarbonates séquencés.
Les substrats particulièrement recommandés sont les substrats obtenus par (co)polymérisation du bis allyl carbonate du diéthylèneglycol, vendu, par exemple, sous la dénomination commerciale CR-39® par la société PPG Industries (lentilles ORMA® ESSILOR), ou par polymérisation des monomères thio(méth)acryliques, tels que ceux décrits dans la demande de brevet français FR 2734827. Les substrats peuvent être obtenus par polymérisation de mélanges des monomères ci-dessus, ou peuvent encore comprendre des mélanges de ces polymères et (co)polymères.
D'autres substrats préférés sont les polycarbonates.
La lentille ophtalmique présente une face principale avant et une face principale arrière.
Par face principale arrière, on entend la face principale qui, lors de l'utilisation de la lentille ophtalmique, est la plus proche de l'œil de l'utilisateur. Il s'agit généralement d'une face concave. Inversement, par face principale avant, on entend la face principale qui, lors de l'utilisation de la lentille ophtalmique, est la plus éloignée de l'œil de l'utilisateur. Il s'agit généralement d'une face convexe.
Selon l'invention, l'une au moins des faces principales de la lentille ophtalmique comporte un filtre.
Comme indiqué précédemment, le substrat de la lentille ophtalmique peut comporter différents revêtements soit sur la face principale avant de la lentille ophtalmique, soit sur la face principale arrière de la lentille ophtalmique.
Un revêtement qui est "sur" le substrat ou qui a été déposé "sur" le substrat est défini comme un revêtement qui :
(i) est positionné au-dessus d'une face principale du substrat,
(ii) n'est pas nécessairement en contact avec le substrat, c'est-à-dire qu'un ou plusieurs revêtements intermédiaires peuvent être disposés entre le substrat et le revêtement en question, et
(iii) ne recouvre pas nécessairement complètement la face principale du substrat.
Lorsque "une couche A est localisée sous une couche B", on comprendra que la couche B est plus éloignée du substrat que la couche A.
Dans un mode de réalisation, le filtre est formé directement sur la face principale avant de la lentille ophtalmique.
Dans un autre mode préféré, il est déposé directement sur un revêtement anti-abrasion et/ou anti-rayures ayant lui-même été déposé sur la face principale avant de la lentille ophtalmique.
Avant le dépôt du filtre, il est courant de soumettre la surface dudit substrat, à un traitement d'activation physique ou chimique, destiné à augmenter l'adhésion du filtre sur la ou les faces principales.
Ce prétraitement est généralement conduit sous vide. Il peut s'agir d'un bombardement avec des espèces énergétiques, par exemple un faisceau d'ions (« Ion Pre-Cleaning » ou "IPC") ou un faisceau d'électrons, d'un traitement par décharge corona, par effluvage, d'un traitement UV, ou d'un traitement par plasma sous vide, généralement un plasma d'oxygène ou d'argon. Il peut également s'agir d'un traitement de surface acide ou basique et/ou par solvants (eau ou solvant organique).
Dans la présente demande, la réflectivité spectrale de la lentille ophtalmique, pour un angle d'incidence donné de la face comportant ledit filtre, représente la variation de la réflectivité (i.e. du facteur de réflexion) à cet angle d'incidence en fonction de la longueur d'onde. La courbe de réflectivité spectrale correspond à une représentation graphique de la réflectivité spectrale dans laquelle on trace la réflectivité spectrale (ordonnées) en fonction de la longueur d'onde (abscisses). Les courbes de réflectivité spectrales peuvent être mesurées au moyen d'un spectrophotomètre, par exemple un spectrophotomètre Perkin Elmer Lambda 850 équipé U A (Universal Réflectance Accessory).
Le facteur moyen de réflexion, noté Rm, est tel que défini dans la norme ISO 13666:1998, et mesuré conformément à la norme ISO 8980-4 (à un angle d'incidence inférieur à 17°, typiquement de 15°), c'est-à-dire qu'il s'agit de la moyenne (non pondérée) de la réflectivité spectrale sur l'ensemble du spectre lumineux allant de 400 nm à 700 nm. De même, le facteur de réflexion lumineux, noté Rv, également appelé dans la présente demande facteur moyen de réflexion lumineux est tel que défini dans la norme ISO 13666:1998, et mesuré conformément à la norme ISO 8980-4 (à un angle d'incidence inférieur à 17°, typiquement de 15°), c'est-à-dire qu'il s'agit de la moyenne pondérée de la réflectivité spectrale sur l'ensemble du spectre lumineux visible compris entre 380 nm et 780 nm.
Par analogie, on définit un facteur moyen de réflexion dans le bleu entre 420 nm et 450 nm, noté Rm s, qui correspond à la moyenne (non pondérée) de la réflectivité spectrale sur la gamme de longueurs d'onde allant de 420 nm à 450 nm.
Selon l'invention, ce facteur moyen de réflexion dans le bleu Rm,B peut être mesuré pour un angle d'incidence sur la face principale comportant le filtre compris entre 0° (incidence normale) et 15°, préférentiellement à 15°.
Dans la présente demande, on notera également :
Re(435 nm) la valeur de la réflectivité de la face principale de la lentille ophtalmique comportant le filtre selon l'invention, cette valeur étant déterminée (par mesure ou par calcul) à une longueur d'onde de 435 nanomètres et pour un angle d'incidence Θ sur la face principale comportant le filtre compris entre 0° et 15°, et
R9'(435 nm) la valeur de la réflectivité de la face principale de la lentille ophtalmique comportant le filtre selon l'invention, cette valeur étant déterminée (par mesure ou par calcul) à une longueur d'onde de 435 nanomètres et pour un angle d'incidence θ' sur la face principale comportant le filtre compris entre 30° et 45°.
On définira alors un paramètre Δ(θ,θ') par la relation suivante : Δ(θ,θ') = 1 - [ Re (435 nm) / Re(435 nm) ]. On verra dans la suite de la description comment ce paramètre Δ(θ,θ') permet d'évaluer l'efficacité d'une lentille ophtalmique à limiter la quantité de lumière bleue phototoxique arrivant sur la rétine d'un porteur, en tenant compte des contributions respectives de la lumière bleue provenant du côté de la face avant ou du côté de la face arrière de la lentille.
Conformément à l'invention, le filtre confère à la face principale de la lentille ophtalmique comprenant le filtre la propriété de présenter, pour un angle d'incidence sur cette face principale compris entre 0° et 15°, un facteur moyen de réflexion dans le bleu Rm B qui est supérieur ou égal à 5%.
Le filtre est ainsi spécialement conçu pour maximiser le facteur moyen de réflexion dans le bleu Rm B. Ceci permet de maximiser la réjection de la lumière bleue phototoxique, dans la gamme de longueurs d'onde allant de 420 nm à 450 nm, arrivant de manière directe sur la face principale avant de la lentille. On considère ici que la majeure partie de la lumière directe qui provient de l'avant du porteur de la lentille ophtalmique et qui atteint la rétine de celui-ci présente une incidence faible sur la face principale avant, généralement comprise entre 0° et 15°.
Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le facteur moyen de réflexion dans le bleu Rm s, pour un angle d'incidence sur la face principale de la lentille ophtalmique comportant le filtre compris entre 0° et 15°, de préférence 15°, est supérieur ou égal à 10%, mieux supérieur ou égal à 20%, et encore mieux supérieur ou égal à 30%, et de façon optimale supérieur ou égal à 50%.
Conformément à l'invention, le filtre confère également à la face principale comportant le filtre la propriété de présenter une courbe de réflectivité spectrale pour un angle d'incidence sur cette face principale compris entre 0° et 15°, de préférence 15°, qui a :
un maximum de réflectivité à une longueur d'onde inférieure à 435 nanomètres, et une largeur à mi-hauteur (FWHM) supérieure ou égale à 80 nanomètres.
En effet, comme cela est visible sur les figures 1 à 3, les courbes de réflectivité spectrale de la face principale avant des lentilles ophtalmiques conformes à l'invention, présentent généralement, dans la gamme de longueurs d'onde allant de 380 nm à 500 nm, une forme de « cloche » que l'on peut caractériser par sa hauteur (maximum de réflectivité) et sa largeur à mi-hauteur (FWHM ou « Full Width at Half Maximum » en anglais).
Selon l'invention, le maximum de réflectivité est obtenu pour une longueur d'onde inférieure à 435 nm. Il est donc décalé par rapport à la longueur d'onde centrale (435 nm) de la bande de longueurs d'onde comprises entre 420 nm et 450 nm de la lumière bleue phototoxique.
De préférence, le maximum de réflectivité est à une longueur d'onde inférieure ou égale à 410 nm, mieux inférieure ou égale à 400 nm et encore mieux inférieure ou égale à 390 nm.
Dans un mode de réalisation préféré, ce décalage est limité de telle sorte que le maximum de réflectivité soit également à une longueur d'onde supérieure ou égale à 350 nm. De préférence, le maximum de réflectivité est à une longueur d'onde supérieure à 360 nm, mieux supérieure ou égale à 370 nm.
Selon l'invention, la largeur à mi-hauteur de la courbe de réflectivité spectrale considérée, pour un angle d'incidence sur la face principale comportant le filtre compris entre 0° et 15° est supérieure ou égale à 80 nm.
Un filtre dimensionné de telle sorte que la courbe de réflectivité spectrale pour un angle d'incidence sur la sur la face principale comportant le filtre compris entre 0° et 15° ait une largeur à mi- hauteur (FWHM) supérieure ou égale à 80 nanomètres, sera désigné par la suite filtre large.
Dans un mode de réalisation préférée, la largeur à mi-hauteur est supérieure ou égale à 90 nanomètres, de préférence supérieure ou égale à 100 nanomètres.
De préférence également, la largeur à mi-hauteur est inférieure à 150 nanomètres, mieux inférieure à 120 nanomètres, mieux encore inférieure à 110 nm.
Toujours selon l'invention, le filtre confère enfin à la face principale de la lentille ophtalmique comportant le filtre la propriété de présenter un paramètre Δ(θ,θ'), tel que défini précédemment, supérieur ou égal à 0,6.
Tel que défini précédemment, le paramètre Δ(θ,θ') dépend à la fois de la réflectivité à 435 nm pour un angle d'incidence Θ sur la face principale compris entre 0° et 15°, notée e(435 nm) et à la fois de la réflectivité à 435 nm pour un angle d'incidence θ' sur la face principale compris entre 30° et 45°, notée Re.(435 nm). Dans le cas d'un lentille ophtalmique selon l'invention, placée devant l'œil d'un porteur, comme expliqué en introduction, on comprend que la quantité de lumière bleue phototoxique comprise dans la gamme de longueurs d'onde allant de 420 nm à 450 nm arrivant de manière directe sur la face principale avant de la lentille ophtalmique et parvenant à l'œil du porteur varie dans le sens inverse de la grandeur Re(435 nm).
De la même manière, la quantité de lumière bleu phototoxique comprise dans la gamme de longueurs d'onde allant de 420 nm à 450 nm arrivant indirectement de l'arrière du porteur et réfléchie par la lentille ophtalmique varie dans le même sens que la grandeur Re (435 nm).
Ainsi, en choisissant un paramètre Δ(θ,θ') tel que Δ(θ,θ') > 0,6, on obtient une lentille ophtalmique avec un filtre efficace et optimisé contre la lumière bleue phototoxique. En effet, le paramètre Δ(θ,θ') est d'autant plus élevé que :
(i) la valeur de la réflectivité Re<(435 nm) est faible, c'est-à-dire que la quantité de lumière bleue phototoxique venant de l'arrière du porteur et réfléchie par la lentille ophtalmique en direction de la rétine du porteur est faible, et que
(ii) la valeur de la réflectivité Re(435 nm) est élevée, c'est-à-dire que la quantité de lumière bleue phototoxique arrivant de manière directe sur la face principale avant de la lentille ophtalmique et réfléchie par celle-ci est élevée.
Dans un mode de réalisation préféré, le paramètre Δ(θ,θ') de la lentille ophtalmique munie d'un filtre large selon l'invention est supérieur ou égal à 0,7, mieux supérieur ou égal à 0,75, et mieux encore supérieur ou égal à 0,8.
De préférence, le paramètre Δ(θ,θ') est déterminé pour un angle d'incidence Θ sensiblement égal à 15° et un angle d'incidence θ' sensiblement égal à 45°.
De préférence, le facteur moyen de transmission dans le bleu entre 465 nm et 495 nm de la lentille ophtalmique selon l'invention (pour un angle d'incidence sur la face principale avant compris entre 0° et 15°), qui correspond à la moyenne (non pondérée) de la transmitivité spectrale sur la gamme de longueurs d'onde allant de 465 nm à 495 nm, est supérieur ou égal à 80%, mieux supérieur ou égal à 85%, et encore mieux supérieur ou égal à 90%.
Ceci permet notamment de garantir que la majeure partie de la lumière bleue comprise entre 465 nm et 495 nm, qui serait responsable de la synchronisation de l'horloge biologique, soit transmise à l'œil d'un porteur équipé de cette lentille ophtalmique.
De manière préférée, le facteur de transmission de la lentille ophtalmique à 480 nm pour un angle d'incidence sur la face principale avant compris entre 0° et 15° est supérieur ou égal à 70%, mieux supérieur ou égal à 90%, et encore mieux supérieur ou égal à 95%.
Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, le filtre que comporte la lentille est un filtre interférentiel. On entendra par là que le filtre comprend au moins une couche formée sur l'une des faces principales de la lentille ophtalmique munie du filtre interférentiel, cette couche présentant un indice de réfraction différent d'au moins 0,1 unité de l'indice de réfraction du substrat. Les propriétés optiques d'un tel filtre, comme par exemple la réflectivité, résultent des interférences provenant des réflexions multiples aux interfaces air / couche et substrat / couche.
Une couche du filtre est définie comme ayant une épaisseur déposée supérieure ou égale à 1 nm. Ainsi, toute couche ayant une épaisseur inférieure à 1 nm ne sera pas comptabilisée dans le nombre de couches du filtre. Une éventuelle sous-couche disposée entre le filtre et le substrat n'est pas non plus comptabilisée dans le nombre de couches du filtre interférentiel.
Sauf indication contraire, toutes les épaisseurs de couches divulguées dans la présente demande sont des épaisseurs physiques, et non des épaisseurs optiques.
Lorsque le filtre interférentiel de l'invention comprend au moins deux couches, il comprend alors un empilement d'au moins une couche de haut indice de réfraction, ou « couche haut indice » désignée couche Hl, et d'au moins une couche de bas indice de réfraction, ou « couche bas indice » désignée couche Bl.
Dans un mode de réalisation préféré, le filtre interférentiel comporte moins de 11 couches, de préférence un nombre de couches allant de 2 à 10 couches, mieux de 4 à 9 couches, de façon optimale de 4 à 7 couches. Il n'est pas nécessaire que les couches Hl et Bl soient alternées dans l'empilement du filtre interférentiel, bien qu'elles puissent l'être selon un mode de réalisation de l'invention. Deux couches Hl (ou plus) peuvent être déposées l'une sur l'autre, tout comme deux couches Bl (ou plus) peuvent être déposées l'une sur l'autre.
Dans la présente demande, une couche du filtre interférentiel est dite couche de haut indice de réfraction » lorsque son indice de réfraction est supérieur à 1,60, de préférence supérieur ou égal à 1,65, de préférence encore supérieur ou égal à 1,70, mieux supérieur ou égal à 1,80 et encore mieux supérieur ou égal à 1,90. De même, une couche du filtre interférentiel est dite couche de bas indice de réfraction lorsque son indice de réfraction est inférieur à 1,50, de préférence inférieur ou égal à 1,48, mieux inférieur ou égal à 1,47.
Sauf indication contraire, les indices de réfraction auxquels il est fait référence dans la présente demande sont exprimés à une température de 25°C et pour une longueur d'onde de référence égale à 550 nm.
La couche Hl est une couche de haut indice de réfraction classique, bien connue dans la technique. Elle comprend généralement un ou plusieurs oxydes minéraux tels que, sans limitation : la zircone (Zr02), l'oxyde de titane (Ti02), l'alumine (Al203), le pentoxyde de tantale (Ta205), l'oxyde de néodyme (Nd205), l'oxyde de praséodyme (Pr203), le titanate de praséodyme (PrTi03), l'oxyde de lanthane (La203), le pentoxyde de niobium (Nb205), ou l'oxyde d'yttrium (Y203). Éventuellement, les couches Hl peuvent contenir également de la silice ou d'autres matériaux de bas indice de réfraction, pourvu que leur indice de réfraction soit supérieur à 1,60 comme indiqué ci-dessus. Les matériaux préférés sont Ti02, PrTi03, Zr02, Al203, Y203 et leurs mélanges.
La couche Bl est également couche de bas indice de réfraction classique bien connue et peut comprendre, sans limitation : de la silice (Si02), ou bien un mélange de silice et d'alumine, en particulier de la silice dopée avec de l'alumine, cette dernière contribuant à augmenter la résistance thermique du filtre interférentiel. La couche Bl est de préférence une couche comprenant au moins 80% en masse de silice, mieux au moins 90 % en masse de silice, par rapport à la masse totale de la couche Bl, et encore mieux consiste en une couche de silice.
Éventuellement, les couches bas indice peuvent contenir également des matériaux de haut indice de réfraction, pourvu que l'indice de réfraction de la couche résultante soit inférieur à 1,50.
Lorsqu'une couche Bl comprenant un mélange de Si02 et d'AI203 est utilisée, elle comprend préférentiellement de 1 à 10%, mieux de 1 à 8% et encore mieux de 1 à 5% en masse d'AI203 par rapport à la masse totale de silice et d'alumine dans cette couche.
Par exemple, des couches de Si02 dopée avec 4% ou moins d'AI203 en masse, ou une couche de Si02 dopée avec 8% d'AI203 peuvent être employées. Des mélanges Si02 / Al203 disponibles dans le commerce peuvent être utilisés, tels que le LIMA* commercialisé par UMICO E MATERIALS AG (indice de réfraction compris entre 1,48 et 1,50), ou la substance L5¾ commercialisée par MERCK KGaA (indice de réfraction égale à 1,48 pour une longueur d'onde de 500 nm).
La couche externe du filtre interférentiel est généralement une couche bas indice, typiquement à base de silice, comprenant de préférence au moins 80% en masse de silice, mieux au moins 90% en masse de silice (par exemple une couche de silice dopée avec de l'alumine), par rapport à la masse totale de cette couche externe, et encore mieux consiste en une couche externe de silice.
Dans un mode de réalisation préféré, le filtre présente une épaisseur totale inférieure ou égale à 700 nanomètres, mieux inférieure ou égale à 600 nm. L'épaisseur totale du filtre est généralement supérieure à 200 nm, de préférence supérieure à 250 nm.
Dans les modes de réalisation particuliers de l'invention où le filtre est un filtre interférentiel comprenant 8 ou 9 couches, l'épaisseur totale de l'empilement est de préférence comprise entre 450 nm et 600 nm.
Dans les modes de réalisation particuliers de l'invention où le filtre est un filtre interférentiel comprenant 6 ou 7 couches, l'épaisseur totale de l'empilement est de préférence inférieure à 500 nm, mieux elle est comprise entre 300 nm et 500 nm.
Dans les modes de réalisation particuliers de l'invention où le filtre est un filtre interférentiel comprenant 4 ou 5 couches, l'épaisseur totale de l'empilement est de préférence inférieure à 300 nm, mieux elle est comprise entre 200 nm et 300 nm.
Généralement, les couches Hl ont une épaisseur physique variant de 10 nm à 100 nm, mieux inférieure ou égale à 80 nm, et encore mieux inférieure ou égale à 70 nm, et les couches Bl ont une épaisseur physique variant de 10 nm à 150 nm, mieux inférieure ou égale à 135 nm, et encore mieux inférieure ou égale à 120 nm.
La lentille ophtalmique de l'invention peut également être rendue antistatique, c'est-à-dire ne pas retenir et/ou développer une charge électrostatique appréciable, grâce à l'incorporation d'au moins une couche électriquement conductrice dans le filtre. De préférence, il s'agit d'une couche supplémentaire d'un oxyde conducteur tel que l'oxyde d'indium, l'oxyde d'étain, ΓΙΤΟ (Indium Tin Oxide). Cette couche présente une épaisseur généralement inférieure à 20 nm, préférentiellement entre 5 nm et 15 nm.
Elle est préférentiellement adjacente à une couche de haut indice telle qu'une couche d'oxyde de zirconium.
Préférentiellement, cette couche conductrice est disposée sous la dernière couche bas indice du filtre (c'est-à-dire la couche la plus proche de l'air), généralement à base de silice.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le filtre est déposé sur une sous-couche. Il est considéré ici que cette sous-couche du filtre ne fait pas partie du filtre.
Par sous-couche du filtre, ou couche d'adhésion, on entend un revêtement d'épaisseur relativement importante, utilisé dans le but d'améliorer les propriétés mécaniques telles que la résistance à l'abrasion et/ou à la rayure du filtre et/ou de promouvoir son adhésion au substrat ou au revêtement sous-jacent.
Compte tenu de son épaisseur relativement importante, la sous-couche ne participe généralement pas à l'activité optique de filtrage du filtre, en particulier dans le cas où elle possède un indice de réfraction proche de celui du revêtement sous-jacent (qui est généralement le revêtement anti-abrasion et/ou anti-rayures) ou de celui du substrat de la lentille ophtalmique, lorsque la sous- couche est directement déposée sur le substrat de la lentille ophtalmique.
La sous-couche doit avoir une épaisseur suffisante pour promouvoir la résistance à l'abrasion du filtre, mais de préférence pas trop importante pour ne pas provoquer une absorption lumineuse qui, selon la nature de la sous-couche, pourrait réduire significativement le facteur de transmission visuelle Tv tel que défini dans la norme ISO 13666 :1998, et mesuré conformément à la norme ISO 8980-3.
L'épaisseur de cette sous-couche est généralement inférieure à 300 nm, mieux inférieur à 200 nm, et est généralement supérieure à 90 nm, mieux supérieure à 100 nm.
La sous-couche comprend de préférence une couche à base de Si02, comprenant de préférence au moins 80% en masse de silice, mieux au moins 90% en masse de silice, par rapport à la masse totale de la sous-couche, et encore mieux consiste en une sous-couche de silice. L'épaisseur de cette sous- couche à base de silice est généralement inférieure à 300 nm, mieux inférieure à 200 nm, et est généralement supérieure à 90 nm, mieux supérieure à 100 nm.
Selon un autre mode de réalisation, cette sous-couche à base de Si02 est une sous-couche de silice dopée avec de l'alumine, dans des proportions telles que définies ci-dessus, de préférence consiste en une couche de silice dopée avec de l'alumine.
Selon un mode de réalisation particulier, la sous-couche consiste en une couche de Si02.
II est préférable d'utiliser une sous-couche de type monocouche. Toutefois, la sous-couche peut être laminée (multicouches), en particulier lorsque la sous-couche et le revêtement sous-jacent (ou le substrat, si la sous-couche est déposée directement sur le substrat) présentent une différence d'indice de réfraction non négligeable. C'est notamment le cas lorsque le revêtement sous-jacent, qui est généralement un revêtement anti-abrasion et/ou anti-rayure, ou le substrat, possèdent un indice de réfraction élevé, terme par lequel on entend un indice de réfraction supérieur ou égal à 1,55, de préférence supérieur ou égal à 1,57.
Dans ce cas, la sous-couche peut comporter, outre une couche d'épaisseur comprise entre 90 nm et 300 nm, dite couche principale, de préférence au plus trois autres couches, mieux au plus deux autres couches, intercalées entre le substrat éventuellement revêtu et cette couche d'épaisseur comprise entre 90 nm et 300 nm, qui est généralement une couche à base de silice. Ces couches additionnelles sont de préférence de fines couches, dont la fonction est de limiter les réflexions multiples à l'interface sous-couche / revêtement sous-jacent ou à l'interface sous-couche / substrat, selon le cas.
Une sous-couche multicouche comprend préférentiellement, outre la couche principale, une couche d'indice de réfraction élevé et d'épaisseur inférieure ou égale à 80 nm, mieux inférieure ou égale à 50 nm et mieux encore inférieure ou égale à 30 nm. Cette couche d'indice de réfraction élevé est directement en contact avec le substrat d'indice de réfraction élevé ou le revêtement sous-jacent d'indice de réfraction élevé, selon le cas. Bien entendu, ce mode de réalisation peut être utilisé même si le substrat (ou le revêtement sous-jacent) possède un indice de réfraction inférieur à 1,55.
En alternative, la sous-couche comprend, outre la couche principale et la couche d'indice de réfraction élevé précitée, une couche de matériau d'indice de réfraction inférieur ou égal à 1,55, de préférence inférieur ou égal à 1,52, mieux inférieur ou égal à 1,50 à base de Si02 (c'est-à-dire comprenant de préférence au moins 80% en masse de silice) d'épaisseur inférieure ou égale à 80 nm, mieux inférieure ou égale à 50 nm et mieux encore inférieure ou égale à 30 nm, sur laquelle est déposée ladite couche d'indice de réfraction élevé. Typiquement, dans ce cas, la sous-couche comprend, déposées dans cet ordre sur le substrat éventuellement revêtu, une couche de 25 nm de Si02, une couche de 10 nm de Zr02 ou de Ta205 et la couche principale de la sous-couche.
Le filtre et l'éventuelle sous-couche sont préférentiellement déposées par dépôt sous vide selon l'une des techniques suivantes : i) par évaporation, éventuellement assistée par faisceau ionique ; ii) par pulvérisation par faisceau d'ions ; iii) par pulvérisation cathodique ; iv) par dépôt chimique en phase vapeur assisté par plasma. Ces différentes techniques sont décrites dans les ouvrages "Thin Film Processes" et "Thin Film Processes II" (Vossen & Kern Éditeurs, Académie Press, 1978 et 1991 respectivement). Une technique particulièrement recommandée est la technique d'évaporation sous vide.
De préférence, lorsque le filtre est un filtre interférentiel, le dépôt de chacune des couches de l'empilement du filtre et de l'éventuelle sous-couche est réalisé par évaporation sous vide.
Dans un mode de réalisation particulier de l'invention, la lentille ophtalmique présente un facteur moyen de réflexion lumineux v sur la face principale de la lentille ophtalmique comportant le filtre qui est inférieur ou égal à 2,5%. De préférence, ce facteur moyen de réflexion lumineux Rv est inférieur ou égal à 2%, mieux encore inférieur ou égal à 1,5%. Dans un mode particulièrement préféré, le facteur moyen de réflexion lumineux Rv est inférieur ou égal à 0,7%, mieux inférieur ou égal à 0,6%. Dans un mode de réalisation préféré, la lentille ophtalmique présente un facteur moyen de réflexion lumineux Rv sur chacune des faces principales de la lentille ophtalmique qui est inférieur ou égal à 2,5%. Mieux, ce facteur moyen de réflexion lumineux Rv est inférieur ou égal à 0,7%.
Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la face principale revêtue par le filtre selon l'invention est la face principale avant de la lentille ophtalmique de l'invention et la face principale arrière est revêtue d'un revêtement antireflet conventionnel ou bien de préférence d'un revêtement antireflet efficace dans l'UV, c'est-à-dire réfléchissant peu les UV, tel que ceux décrits par exemple dans le document PCT/EP2011/072386.
Le facteur moyen de réflexion dans l'UV uv sur la face principale arrière de la lentille ophtalmique, pour des longueurs d'onde comprises entre 280 nm et 380 nm, pondéré par la fonction \Λ/(λ) définie dans la norme ISO 13666:1998, est inférieur ou égal à 7%, mieux inférieur ou égal à 6%, et mieux encore inférieur ou égal à 5%, pour un angle d'incidence de 30° et pour un angle d'incidence de 45°. Le facteur moyen de réflexion dans l'UV uv est défini par la relation :
Figure imgf000023_0001
où R^) désigne le réflectivité spectrale sur la face principale arrière de la lentille ophtalmique à la longueur d'onde considérée, et \N(X) désigne une fonction de pondération égale au produit de l'éclairement énergétique spectral solaire Ε5(λ) par la fonction spectrale relative d'efficacité S(X).
La fonction spectrale \Λ/(λ), qui permet de calculer les facteurs de transmission des rayonnements UV est définie dans la norme ISO 13666:1998.
Le revêtement antireflet efficace dans l'UV comprend de préférence un empilement d'au moins une couche de haut indice de réfraction et d'au moins une couche de bas indice de réfraction.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, les deux faces principales avant et arrière comportent chacune un filtre contre la lumière bleue phototoxique. Les deux filtres ainsi formés, l'un sur la face principale avant et l'autre sur la face principale arrière, peuvent alors être identiques ou différents.
Le filtre selon l'invention peut être déposé directement sur un substrat nu. Dans certaines applications, il est préférable que la face principale de la lentille ophtalmique comportant le filtre soit revêtue d'un ou plusieurs revêtements fonctionnels préalablement à la formation du filtre sur cette face principale. Ces revêtements fonctionnels, classiquement utilisés en optique, peuvent être, sans limitation : une couche de primaire anti-choc, un revêtement anti-abrasion et/ou anti-rayures, un revêtement polariseur, un revêtement coloré.
Généralement, la face principale avant et/ou arrière du substrat sur laquelle sera formé un filtre est revêtue d'une couche de primaire anti-choc, d'un revêtement anti-abrasion et/ou anti-rayures. Le filtre est de préférence déposé sur un revêtement anti-abrasion et/ou anti-rayures. Le revêtement anti-abrasion et/ou anti-rayures peut être toute couche classiquement utilisée comme revêtement anti-abrasion et/ou anti-rayure dans le domaine des lentilles ophtalmiques. De tels revêtements sont décrits, entre autres, dans le document EP 0614957.
La lentille ophtalmique selon l'invention peut également comporter des revêtements formés sur le filtre et capables de modifier ses propriétés de surface, tels que des revêtements hydrophobes et/ou oléophobes (« top coat » anti-salissure) et/ou des revêtements anti-buée. De tels revêtements sont décrits, entre autres, dans le document US 7678464. Ces revêtements sont de préférence déposés sur la couche externe du filtre. Leur épaisseur est en général inférieure ou égale à 10 nm, de préférence de 1 nm à 10 nm, mieux de 1 nm à 5 nm.
Typiquement, une lentille ophtalmique selon l'invention comprend un substrat successivement revêtu sur sa face principale avant d'une couche de primaire anti-choc, d'une couche anti-abrasion et/ou anti-rayures, d'un filtre selon l'invention, et d'un revêtement hydrophobe et/ou oléophobe.
La lentille ophtalmique selon l'invention est de préférence une lentille ophtalmique pour lunettes, ou une ébauche de lentille ophtalmique. L'invention concerne ainsi également une paire de lunettes comportant au moins une telle lentille ophtalmique.
La lentille ophtalmique peut être une lentille polarisée, ou une lentille solaire, teintée, avec ou sans correction.
La face principale arrière du substrat de l'article d'optique peut être revêtue successivement d'une couche de primaire anti-choc, d'une couche anti-abrasion et/ou anti-rayures, d'un revêtement anti-reflet qui peut être, ou non, un revêtement antireflet anti-UV, et d'un revêtement hydrophobe et/ou oléophobe.
Elle est particulièrement avantageuse pour protéger de la phototoxicité de la lumière bleue l'œil d'un porteur souffrant d'une détérioration d'un œil, en particulier due à un processus dégénératif tel que la dégénérescence maculaire liée à l'âge.
Une lentille ophtalmique telle que décrite ci-dessus présente également l'avantage de conférer un meilleur contraste visuel au porteur.
Les exemples suivants illustrent l'invention de façon plus détaillée mais non limitative.
EXEMPLES
1. Procédures générales et modes opératoires
Les filtres selon l'invention sont déposés sur des verres O MA® revêtus d'un revêtement anti- abrasion tel que décrit dans l'exemple 3 du brevet EP614957.
Le dispositif d'évaporation et les conditions de dépôt des couches de Si02 et de Zr02 (vitesse d'évaporation, pression) sont telles que décrites dans la demande de brevet WO 2008107325. 2. Calcul des courbes
Les courbes de réflectivité spectrales des filtres selon l'invention ont été modélisées à partir du logiciel Essential Mac Leod (version 9.4) de Thin Film Center.
Les caractéristiques des filtres et leurs propriétés figurent au point 3 ci-dessous.
Les lentilles ophtalmiques équipées des filtres des exemples 1 et 2 ont effectivement été réalisées et les courbes de réflectivités spectrales mesurées.
Il a été vérifié que les courbes obtenues correspondaient à celles modélisées.
3. Empilements des filtres et propriétés. Courbes de réflectivité spectrale. Résultats
Les caractéristiques structurelles et les performances optiques des lentilles ophtalmiques obtenues selon les exemples 1 à 3 sont détaillées ci-dessous (voir page suivante).
Les courbes de réflectivité spectrale à un angle d'incidence sur la face principale avant de 15° et pour des longueurs d'onde allant de 280 nm à 780 nm des exemples 1 à 3 ci-dessous sont représentées sur les figures 1 à 3
Les valeurs des facteurs moyens de réflexion sont celles de la face principale avant. Les facteurs Rm,B et Rv sont indiqués pour un angle d'incidence de 15°.
Dans le tableau suivant, le paramètre Δ spectral @ 15° est défini par la relation : Δ spectral @ 15° = [ Ri5.(435 nm) - Ri5.(480 nm) ] / Ri5.(435 nm) où ls-( 435 nm) et Ri5.(480 nm) représentent respectivement la réflectivité de la face principale avant à 435 nm et à 480 nm, pour un angle d'incidence de 15° sur la face principale avant.
On constate que les lentilles ophtalmiques selon l'invention possèdent de très bonnes propriétés de réflexion de la lumière bleue phototoxique (Rm B > 10%), sans que cela ne nuise aux performances anti-reflet dans le domaine visible (Rv < 2,5% pour un angle d'incidence de 15°).
Les lentilles ophtalmiques obtenues selon les exemples 1 à 3 présentent en outre d'excellentes propriétés de transparence et une bonne neutralité colorimétrique, une bonne résistance à l'abrasion et aux rayures, et une bonne résistance à un traitement au trempé dans l'eau chaude suivi d'une sollicitation mécanique de surface. L'adhérence des revêtements au substrat est également très satisfaisante.
Ex. 1 : filtre large à 4 couches . 2 : filtre large à 6 couches . 3 : filtre large à 8 couches sur la face principale avant ur la face principale avant ur la face principale avant
Figure imgf000026_0001
Figure imgf000026_0002
Figure imgf000026_0003
Par ailleurs, on comprendra à la lumière de la figure 4 l'efficacité des exemples 1 à 3 de lentilles ophtalmiques selon l'invention.
La réflexion arrière BR(X) et la transmission 7~(λ) de l'ensemble du système optique (avec le filtre bleu correspondant aux exemples 1, 2 et 3, en face avant d'une lentille de type biplan en verre ORMA®, portant un antireflet Crizal Forte® UV en face arrière ( v = 0,59%, uv = 3,1% pour une incidence de 45°), ont été déterminées à l'aide du logiciel Essential Mac Leod pour chacun des filtres étudiés.
Le calcul tient compte de l'ensemble des multiples réflexions se produisant au sein de la lentille ophtalmique.
Pour évaluer le risque associé à la lumière bleue, ces courbes de transmission et de réflexion sont pondérées à l'aide de la fonction spectrale \Λ/Β(λ) issue de la norme internationale ISO 8980-3. Cette fonction résulte du produit de la fonction de risque de la lumière bleue (« blue-light hazard function » en anglais) Β(λ) et de la fonction de distribution spectrale du soleil (« spectral distribution of solar radiation » en anglais) Ε3(λ) intégrées sur la gamme de longueurs d'onde allant de 380 nm à 500 nm.
Fonctions spectrales pour le calcul des valeurs de transmission ou réflexion de la lumière dans la bande 380-500 nm :
Irradiation solaire ! Fonction de risque
Longueur spectrale \ de la lumière bleue ] Fonction de pondération d'onde A (nm) Esfi) (mW/m2.nm) Β(λ) WB(A) = Es(A).B(A)
380 336 0.006 2
385 365 i 0,012 4
390 397 i 0,025 10
395 432 i 0,05 22
400 470 0, 10 47
405 562 i 0,20 112
410 672 i 0,40 269
415 705 i 0,80 564
420 733 i 0,90 660
425 760 i 0,95 722
430 787 i 0,98 771
435 849 i 1,00 849
440 911 i 1,00 911
445 959 i 0,97 930
450 1006 i 0,94 946
455 1037 i 0,90 933
460 1080 i 0,80 864
465 1109 i 0,70 776
470 1138 i 0,62 706
475 1161 i 0,55 639
480 1183 i 0,45 532
485 1197 0,40 479
490 1210 i 0,22 266
495 1213 i 0, 16 194
500 1215 i 0, 10 122
Tableau 1 : Données numériques permettant de calculer la fonction de pondération \NB(À).
Sur la figure 4, sont représentés :
en abscisses : la valeur de la réflexion arrière pondérée par la fonction de pondération du risque de la lumière bleue, pour un angle d'incidence sur la face principale arrière de 45°. 500
^WB (À).BR(À).dÀ
380
BRK = 500
380
où BR( ) est le facteur spectral de réflexion arrière du verre (« back réflectance » en anglais), et en ordonnées : la valeur de la transmission pondérée par la fonction de pondération du risque de la lumière bleue. Cette valeur de transmission représente la part (en %) de lumière directe transmise dans la bande bleu-violet (de 380 nm à 500 nm) par cette lentille ophtalmique pour un angle d'incidence sur la face principale avant de 0°.
Figure imgf000029_0001
500
380
où Τ(λ) est le facteur spectral de transmission du verre.
La grandeur WB(X) représente la fonction de pondération qui est égale au produit de l'irradiation solaire spectrale Es(X) et de la fonction de risque de la lumière bleue B(X) (voir tableau 1).
On constate sur la figure 4 que les exemples 1 à 3 de lentilles ophtalmiques selon l'invention présentent non seulement une faible transmission, mais aussi une réflexion arrière faible.
Ainsi, les lentilles ophtalmiques des exemples de l'invention permettent de prévenir un processus dégénératif de l'œil d'un porteur dû à la phototoxicité de la lumière bleue, tel que la dégénérescence maculaire liée à l'âge.
La figure 5 représente les courbes de réflectivité spectrale entre 380 nm et 500 nm de la lentille ophtalmique de l'exemple 3 pour des angles d'incidence sur la face principale avant de 0° et de 45°.
On remarque sur cette figure que la courbe de réflectivité spectrale à 45° est décalée vers les courtes longueurs d'onde (i.e. vers le bleu profond et l'UV) par rapport à la courbe de réflectivité spectrale à 0°. Ceci est l'illustration de la forte sélectivité angulaire du filtre large de l'exemple 3.
Ce décalage entraîne alors que la valeur de la réflectivité spectrale à 435nm pour un angle d'incidence de 45°, notée ici R45.(435 nm) est faible, ici égale à 11%, et bien inférieure à la valeur de la réflectivité spectrale à 435nm pour un angle d'incidence de 0°, notée ici R0-(435 nm), égale à 59,5%.
On comprend donc que la valeur du paramètre Δ(θ,θ') est ici élevée, égale à 0,82. Ceci est vrai pour toutes les lentilles ophtalmiques, qui sont munies d'au moins un filtre large selon l'invention.

Claims

REVENDICATIONS
1. Lentille ophtalmique présentant une face principale avant et une face principale arrière comprenant :
un moyen de coupure de la lumière ultra-violette (UV) arrivant sur la face principale avant de la lentille ophtalmique ;
un revêtement antireflet, sur la face principale arrière de la lentille ophtalmique, ayant un facteur moyen pondéré de réflexion dans l'UV inférieur ou égal à 7% ; et
au moins un moyen bloquant au moins en partie la lumière bleue dans le domaine de longueurs d'onde allant de 400 à 460 nanomètres, de préférence de 420 à 450 nanomètres.
2. Lentille ophtalmique selon la revendication 1, caractérisée en ce que le moyen de coupure de la lumière UV arrivant sur la face principale avant coupe 90% ou plus de la lumière UV.
3. Lentille ophtalmique selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que le moyen de coupure de la lumière UV arrivant sur la face principale avant est constitué par un substrat de lentille, un substrat de lentille dans lequel est dispersé un ou plusieurs absorbeurs UV, un revêtement absorbant les UV disposé sur la face principale avant, un revêtement réfléchissant les UV disposé sur la face avant ou une combinaison de ces moyens.
4. Lentille ophtalmique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le moyen bloquant la lumière bleue bloque de 5 à 50% de la lumière bleue dans le domaine de longueurs d'onde de 400 à 460 nanomètres.
5. Lentille ophtalmique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le moyen bloquant la lumière bleue bloque de 5 à 50% de la lumière bleue dans le domaine de longueurs d'onde de 420 à 450 nanomètres.
6. Lentille ophtalmique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le moyen bloquant la lumière bleue est un colorant bloquant la lumière bleue incorporée dans la lentille, un filtre bloquant la lumière bleue formé sur au moins une face principale de la lentille.
7. Lentille ophtalmique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le moyen de blocage de la lumière bleue est un filtre bloquant la lumière bleue formé sur une face principale de la lentille et qui confère à la face principale comportant ledit filtre, la propriété suivante : pour un angle d'incidence Θ compris entre 0° et 15° et pour un angle d'incidence θ' compris entre 30° et 45°, un paramètre Δ (θ, θ') défini par la relation Δ (θ, θ') = 1 -
[Re' (435 nm) / Re (435 nm)] tel que ce paramètre Δ (θ, θ') soit supérieur ou égal à 0,5, de préférence supérieur ou égal à 0,6, où
o Re (435 nm) représente la valeur de la réflectivité de la face principale comportant ledit filtre à la longueur d'onde de 435 nanomètres pour l'angle d'incidence Θ, et
o e' (435 nm) représente la valeur de la réflectivité de la face principale comportant ledit filtre à la longueur d'onde de 435 nanomètres pour l'angle d'incidence θ'.
8. Lentille ophtalmique selon la revendication 7, caractérisée en ce que l'angle d'incidence Θ = 15° et l'angle d'incidence θ' = 45°.
9. Lentille ophtalmique selon la revendication 7 ou 8, caractérisée en ce que le filtre bloquant la lumière bleue confère en outre à la face principale comportant ledit filtre la propriété suivante :
une courbe de réflectivité spectrale pour un angle d'incidence compris entre 0° et 15° ayant : o un maximum de réflectivité à une longueur d'onde inférieure à 435 nanomètres, et o une largeur à mi-hauteur (FWHM) supérieure ou égale à 70 nm, de préférence supérieure ou égale à 75 nm et mieux supérieure ou égale à 80 nm et inférieure à 150 nm, de préférence inférieure ou égale à 120 nm et mieux inférieure ou égale à 110 nm.
10. Lentille ophtalmique selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le facteur moyen de réflexion lumineux (Rv) sur chacune des faces principales de la lentille ophtalmique est inférieur ou égal à 2,5%, préférentiellement inférieur ou égal à 1,5%.
11. Lentille ophtalmique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le facteur moyen pondéré de réflexion dans l'UV de l'antireflet sur la face principale arrière est inférieur ou égal à 6%, de préférence inférieur ou égal à 5%, mieux inférieur ou égal à 4,5% et idéalement inférieur ou égal à 3,5%.
12. Lentille ophtalmique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le moyen bloquant la lumière bleue est un filtre interférentiel.
13. Verre de lunette constitué par une lentille ophtalmique selon l'une quelconque des revendications précédentes, notamment en ce qu'il est choisi parmi les verres blancs, les verres traités, les verres solaires et les verres photochromiques.
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