WO2013084763A1 - 希薄燃料吸入ガスタービン - Google Patents

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    • F23R3/40—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the use of catalytic means
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    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Definitions

  • the present invention sucks into the engine a low-calorie gas whose fuel concentration changes, such as methane gas generated in coal mines and landfills, as an air-fuel mixture having a flammable limit or less so as not to be ignited by compression with a compressor.
  • the present invention relates to a lean fuel intake gas turbine that uses combustible components contained therein as fuel.
  • a working gas containing fuel and having a flammable limit concentration or less is compressed by a compressor, and the compressed gas is combusted by a catalytic combustor and then supplied to the turbine to drive the turbine.
  • the compressed gas introduced into the catalytic combustor from the compressor is heated by a heat exchanger using exhaust gas from the turbine (for example, Patent Document 1).
  • VAM Vehicle Air Methane
  • CMM Coal Mine Methane
  • VAM has a low fuel concentration (methane concentration of less than 1%) and a small fluctuation range
  • CMM has a high fuel concentration (methane concentration of 10 to 30%) and a large fluctuation range.
  • the fuel concentration of the working gas that is the gas turbine intake that is, the fuel concentration of the compressed gas sucked into the catalytic combustor increases due to the variation of the CMM fuel concentration, the catalytic combustor may be burned out. If the concentration is low, there is a possibility of misfire in the catalytic combustor.
  • the exhaust temperature that is, the heat exchanger is reduced by lowering the engine speed and reducing the intake flow rate.
  • the inlet temperature is controlled so as not to drop.
  • the control operation cannot follow the CMM fuel concentration fluctuation or load fluctuation due to the operation delay of the CMM fuel control valve and the reaction delay of the heat exchanger and the catalytic combustor. If the inlet temperature becomes too high, there is a high possibility that the catalytic combustor will burn out, and if it becomes low, there is a high possibility that the catalytic combustor will misfire.
  • an object of the present invention is to provide a lean fuel intake gas that can be stably operated while avoiding burnout and misfire of the catalytic combustor even when the fuel concentration and load fluctuate. It is to provide a turbine.
  • a lean fuel intake gas turbine includes a compressor that generates a compressed gas by compressing a working gas whose fuel concentration fluctuates below a flammable concentration limit, and catalyzing the compressed gas.
  • a catalytic combustor to be combusted by the turbine a turbine driven by combustion gas from the catalytic combustor, a heat exchanger for heating the compressed gas introduced from the compressor to the catalytic combustor by exhaust gas from the turbine,
  • a heat exchange bypass valve that communicates an inlet side and an outlet side of the compressed gas in the heat exchanger, and a first catalyst outlet that opens the heat exchange bypass valve when an outlet temperature of the catalytic combustor becomes equal to or higher than a predetermined outlet value.
  • a temperature control unit a temperature control unit.
  • the catalyst combustor when the catalyst outlet thermometer exceeds a specified value, the catalyst combustor is prevented from being burned by opening the heat exchange bypass valve to lower the catalyst inlet temperature. Further, when the catalyst outlet thermometer becomes less than the specified value, the catalyst combustor can be prevented from misfire by closing the heat exchanger bypass valve and raising the catalyst inlet temperature. As a result, even when the fuel concentration and the load fluctuate, the catalytic combustor can be stably operated while avoiding burnout and misfire.
  • the burnout of the catalytic combustor can be more effectively prevented by combining the control of the concentration adjusting unit and the heat exchange bypass valve.
  • it further comprises a catalyst inlet temperature control unit that closes the heat exchange bypass valve when the inlet temperature of the catalytic combustor becomes equal to or lower than a predetermined inlet value with the heat exchange bypass valve open.
  • a catalyst inlet temperature control unit that closes the heat exchange bypass valve when the inlet temperature of the catalytic combustor becomes equal to or lower than a predetermined inlet value with the heat exchange bypass valve open.
  • the working gas is a mixture of a plurality of fuel gases having different fuel concentrations, and when the outlet temperature of the catalytic combustor becomes equal to or higher than an outlet predetermined value, one or more of the fuel concentrations having a higher concentration are provided. It is preferable to provide a second catalyst outlet temperature controller that suppresses the amount of fuel supplied. According to this configuration, even when a plurality of fuel gases having different fuel concentrations are mixed, it is possible to easily prevent burning of the catalytic combustor by suppressing the supply amount of one or more fuels having a high fuel concentration. .
  • the working gas is preferably a mixture of coal mine aeration methane gas (VAM) and coal mine methane gas (CMM). According to this configuration, it is possible to prevent VAM and CMM from being released into the atmosphere and effectively use them as fuel.
  • VAM coal mine aeration methane gas
  • CMM coal mine methane gas
  • FIG. 1 is a block diagram showing a schematic configuration of a lean fuel intake gas turbine according to an embodiment of the present invention. It is a block diagram which shows schematic structure of the control apparatus of the gas turbine of FIG.
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing a lean fuel intake gas turbine GT according to an embodiment of the present invention.
  • the gas turbine GT includes a compressor 1, a catalytic combustor 2 including a catalyst such as platinum or palladium, and a turbine 3.
  • the generator 4 is driven by the gas turbine GT.
  • a VAM generated in a coal mine and a fuel gas having two different fuel concentrations such as CMM having a higher combustible component (methane) concentration are mixed.
  • the obtained working gas G1 has a fuel concentration that varies greatly depending on the state of the coal mine.
  • the working gas G ⁇ b> 1 is introduced into the intake inlet of the gas turbine GT and is compressed by the compressor 1, and the high-pressure compressed gas G ⁇ b> 2 is sent to the catalytic combustor 2.
  • the compressed gas G2 is combusted by a catalytic reaction by a catalyst such as platinum or palladium in the catalytic combustor 2, and a high-temperature / high-pressure combustion gas G3 generated thereby is supplied to the turbine 3 to drive the turbine 3.
  • the turbine 3 is connected to the compressor 1 via the rotary shaft 5, and the compressor 1 is driven by the turbine 3.
  • the power generation device 50 including the gas turbine GT and the power generator 4 is configured.
  • the heat exchanger 6 is provided in the exhaust passage 23 of the gas turbine GT.
  • the heat exchanger 6 heats the compressed gas G ⁇ b> 2 introduced from the compressor 1 to the catalytic combustor 2 by the exhaust gas G ⁇ b> 4 from the turbine 3.
  • the fuel supply system to the gas turbine GT is compressed by mixing a suitable amount of CMM with a higher methane concentration (usually 20-30%) into a VAM with a lower methane concentration (less than 1%, usually around 0.5%).
  • the fuel supply system includes a fuel main supply path 13 that is connected from the VAM supply source 11 to the compressor 1 and a fuel sub-line that communicates from the CMM supply source 15 to the main supply path 13 via various valves described later.
  • a supply path 17 is provided. Mixing of the CMM from the fuel sub supply path 17 to the fuel main supply path 13 is performed by a mixer 19 provided in the middle of the fuel main supply path 13.
  • the sub fuel supply path 17 is provided with a CMM fuel control valve 27 for adjusting the flow rate of the CMM fuel, and the flow of the CMM fuel is interrupted upstream of the CMM fuel control valve 27 in the fuel sub supply path 17.
  • a fuel cutoff valve 33 is provided.
  • the CMM fuel control valve 27 forms a concentration adjusting unit that adjusts the fuel concentration of the working gas G1.
  • a bypass passage 31 is provided to communicate a compressed gas inlet passage 25 connecting the compressor 1 and the heat exchanger 6 and a compressed gas outlet passage 29 connecting the heat exchanger 6 and the catalytic combustor 2, and the bypass passage is provided.
  • a heat exchange bypass valve 40 is provided at 31. Details of the heat exchanger bypass valve 40 will be described later. Further, a catalyst inlet thermometer 35 and a catalyst outlet thermometer 37 are provided at the inlet and outlet of the catalyst combustor 2, respectively.
  • Each temperature value detected by the catalyst inlet thermometer 35 and the catalyst outlet thermometer 37 is sent to the control device 41. Further, the power generation output value of the generator 4 is also sent to the control device 41. Based on these input values, the control device 41 adjusts the CMM fuel control valve 27, the fuel cutoff valve 33, the first fuel control valve 27, and the heat exchanger bypass valve 40 to supply the inlet to the catalytic combustor 2. The temperature of the compressed gas G2 to be controlled is controlled.
  • the control device 41 includes a catalyst inlet temperature setting unit 43 that sets the optimum catalyst inlet temperature T from the load P of the generator 4, and the set optimum catalyst inlet temperature T and the catalyst inlet thermometer 35.
  • a catalyst inlet temperature controller 45 that controls the heat exchanger bypass valve 40 from the measured value Ti, and a first catalyst outlet temperature controller that controls the temperature of the heat exchanger bypass valve 40 based on the measured value To of the catalyst outlet thermometer 37.
  • the control device 41 further switches the control mode of the heat exchanger bypass valve 40 to catalyst inlet temperature control or first catalyst outlet temperature control, and the control mode of the CMM fuel control valve 27 to power control or second catalyst.
  • a fuel control valve switching switch 55 that switches to outlet temperature control is provided.
  • the normal heat exchange bypass valve 40 is controlled by catalyst inlet temperature control. That is, the bypass valve selector switch 53 is switched to the catalyst inlet temperature control unit 45 side. Specifically, the heat exchanger bypass valve 40 is adjusted according to the measured value of the catalyst inlet thermometer 35 so that the temperature at which the catalyst can react stably is obtained. Since the temperature at which the catalyst can react stably depends on the power generation output as a load, that is, the fuel concentration, the catalyst inlet temperature setting unit 43 calculates the optimum catalyst inlet temperature setting value T from the measured value P of the power generation output, The set value of the catalyst temperature inlet control by the alternating bypass valve 40 is used. The heat exchanger bypass valve 40 is adjusted by the catalyst inlet temperature control unit 45 so that the measured value Ti of the catalyst inlet thermometer 35 approaches the optimum catalyst inlet temperature T.
  • the normal CMM fuel control valve 27 is operated by electric power control. That is, the fuel control valve switch 55 is switched to the power control unit 49 side. Specifically, the CMM fuel control valve 27 is adjusted by the power control unit 49 so as to achieve an optimum rotational speed according to the load P of the generator 4.
  • the fuel concentration of the working gas G1 and the temperature (exhaust gas temperature) of the exhaust gas G4 in FIG. 1 are changed while the CMM fuel concentration suddenly increases or the engine speed is changed.
  • the measured value To of the catalyst outlet thermometer 37 in FIG. 2 is equal to or higher than the heat resistance temperature of the catalyst due to factors such as becoming too high, the heat exchange bypass valve 40 and the CMM fuel control valve 27 are respectively controlled as follows. I do.
  • the bypass valve changeover switch 53 is switched to the first catalyst outlet temperature control unit 47 side, and the control mode of the heat exchanger bypass valve 40 is set to catalyst outlet temperature control. Specifically, the heat exchange bypass valve 40 is opened by the first catalyst outlet temperature control unit 47, and the compressed gas inlet passage 25 and the compressed gas outlet passage 29 are communicated with each other via the bypass passage 31 of FIG. Bypass.
  • the compressed gas G2 that has been heated through the heat exchanger 6 is mixed with the low-temperature compressed gas G2 that has not yet passed through the heat exchanger 6, and the compressed gas G2 that is introduced into the catalytic combustor 2 is mixed. , I.e., the temperature of the catalyst inlet thermometer 35 decreases.
  • the temperature of the catalyst outlet thermometer 37 also decreases.
  • the heat exchange bypass valve 40 is closed by the first catalyst outlet temperature control unit 47 of FIG.
  • the heat resistant temperature of the catalyst is, for example, about 950 ° C.
  • the optimum catalyst outlet temperature is, for example, about 700 to 900 ° C.
  • the fuel control valve changeover switch 55 is switched to the second catalyst outlet temperature controller 51 side, and the control mode of the CMM fuel control valve 27 is set to catalyst outlet temperature control.
  • the CMM fuel control valve 27 is closed by the second catalyst outlet temperature controller 51, and the methane concentration of the working gas G1 supplied to the gas turbine GT of FIG. The temperature drops.
  • the CMM fuel control valve 27 is opened by the second catalyst outlet temperature control unit 51 of FIG.
  • the catalyst outlet temperature is lowered by simultaneously controlling both the heat exchange bypass valve 40 and the CMM fuel control valve 27.
  • the control of the CMM fuel control valve 27 is omitted and the heat exchange bypass is performed. Only the control of the valve 40 may be performed.
  • the heat exchanger bypass valve 40 performs the following control. .
  • the catalyst inlet temperature control unit 45 is switched to the catalyst inlet temperature control unit 45 side to change the control mode of the heat exchanger bypass valve 40 to catalyst inlet temperature control.
  • the heat exchanger bypass valve 40 is closed by the catalyst inlet temperature control unit 45, and the temperature of the catalyst inlet thermometer 35 increases.
  • the measured value Ti of the catalyst inlet thermometer 35 becomes a temperature at which the catalytic reaction is possible.
  • the optimum catalyst inlet temperature T is, for example, about 400 ° C.
  • the catalyst inlet temperature control unit 45 may be omitted, and the heat exchanger bypass valve 40 may be closed when the outlet temperature To of the catalyst combustor 2 becomes equal to or lower than a specified value lower than the specified outlet value.
  • the catalyst combustor 2 when the measured value To of the catalyst outlet thermometer 37 in FIG. 1 is equal to or higher than the catalyst heat resistance temperature, the catalyst combustor 2 is prevented from being burned by opening the heat exchange bypass valve 40 and lowering the catalyst inlet temperature.
  • the measured value Ti of the catalyst inlet thermometer 35 reaches a temperature at which the catalytic reaction cannot be performed, the catalyst combustor 2 is prevented from being misfired by closing the heat exchange bypass valve 40 and raising the catalyst inlet temperature. This makes it possible to stably operate the gas turbine GT while avoiding burning and misfire of the catalytic combustor 2 even when the CMM concentration and the load vary.
  • the methane concentration of the working gas G1 is lowered by closing the CMM fuel control valve 27, and the burning of the catalytic combustor 2 is more effective. Can be prevented.
  • the catalytic combustor 2 can be easily prevented from being burned out.
  • VAM and CMM are used as the working gas G1, it is possible to prevent VAM and CMM from being released into the atmosphere and to achieve effective use as fuel.
  • the working gas G1 may be a mixture of three or more types of fuel gas, for example, VAM, CMM, and natural gas.
  • the working gas G1 is a mixture of air and fuel whose fuel concentration varies.
  • control is performed so as to suppress the supply amount of one or more richer fuel gases.

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Abstract

　燃料濃度の変動する作動ガス（Ｇ１）を可燃濃度限界以下で圧縮して圧縮ガス（Ｇ２）を生成する圧縮機（１）と、圧縮ガス（Ｇ２）を触媒反応により燃焼させる触媒燃焼器（２）と、触媒燃焼器（２）からの燃焼ガス（Ｇ３）により駆動されるタービン（３）と、タービン（３）からの排ガス（Ｇ４）によって圧縮機（１）から触媒燃焼器（２）に導入される圧縮ガス（Ｇ２）を加熱する熱交換器（６）と、熱交換器（６）における圧縮ガス（Ｇ２）の入口側と出口側とを連通させる熱交バイパス弁（４０）と、触媒燃焼器（２）の出口温度が出口規定値以上になったとき熱交バイパス弁（４０）を開く第１触媒出口温度制御部（４７）とを備えている。

Description

希薄燃料吸入ガスタービン 関連出願
　この出願は、２０１１年１２月５日出願の特願２０１１－２６５５２２の優先権を主張するものであり、その全体を参照により本願の一部をなすものとして引用する。
　本発明は、炭鉱や埋立地で発生するメタンガスのような、燃料濃度の変化する低カロリーガスを、圧縮機での圧縮によって着火しないように可燃限界濃度以下の混合気として、エンジンに吸入し、含まれている可燃成分を燃料として利用する、希薄燃料吸入ガスタービンに関する。
　一般に、希薄燃料吸入ガスタービンでは、燃料を含む可燃限界濃度以下の作動ガスが圧縮機で圧縮され、この圧縮ガスが触媒燃焼器によって燃焼されたのち、タービンに供給されてタービンが駆動する。圧縮機から触媒燃焼器に導入される圧縮ガスは、タービンからの排ガスを利用した熱交換器により加熱される（例えば、特許文献１）。
　この種の希薄燃料吸入ガスタービンの燃料として、炭鉱から排出されるＶＡＭ（Ventilation Air Methane；炭鉱通気メタン）とＣＭＭ(Coal Mine Methane；炭鉱メタン)とを、混合した作動ガスを利用したものがある。ＶＡＭは燃料濃度が低く（メタン濃度１％未満）、変動幅は小さいが、ＣＭＭは燃料濃度が高く（メタン濃度１０～３０％）、変動幅が大きい。ＣＭＭ燃料濃度の変動によってガスタービン吸気である作動ガスの燃料濃度、すなわち、触媒燃焼器に吸入される圧縮ガスの燃料濃度が高くなると、触媒燃焼器が焼損する可能性があり、逆に、燃料濃度が低くなると、触媒燃焼器で失火する可能性がある。
　また、希薄燃料吸入ガスタービンでは、通常、低負荷状態に置いて触媒入口温度を一定とするために、エンジンの回転数を低くして吸気流量を少なくすることで、排気温度、すなわち熱交換器入口温度が下がらないように制御している。しかしながら、負荷が変動した場合、ＣＭＭ燃料制御弁の動作遅れや熱交換器および触媒燃焼器の反応遅れにより、制御動作がＣＭＭ燃料濃度の変動や負荷変動に追随できず、燃料濃度や熱交換器入口温度が高くなり過ぎた場合は触媒燃焼器が焼損する可能性が高くなり、低くなった場合は触媒燃焼器が失火する可能性が高くなる。
特許第４７５１９５０号公報
　その対策として、従来、触媒燃焼器の焼損に対しては、触媒出口温度が所定の値を超えた場合に燃料供給を停止してガスタービンエンジンの運転を停止していた。また、触媒燃焼器の失火に対しては、触媒出口と入口の温度差が所定の値を下回った場合に、燃料供給を停止してガスタービンエンジンの運転を停止していた。しかしながら、この対策では、ＣＭＭ燃料濃度や負荷が頻繁に変動する場合、ガスタービンエンジンの停止が頻発して安定的な操業が困難であった。
　そこで、本発明の目的は、上記の課題を解決するために、燃料濃度および負荷の変動時においても触媒燃焼器の焼損および失火を回避して安定的に運転することが可能な希薄燃料吸入ガスタービンを提供することにある。
　上記目的を達成するために、本発明に係る希薄燃料吸入ガスタービンは、燃料濃度の変動する作動ガスを可燃濃度限界以下で圧縮して圧縮ガスを生成する圧縮機と、前記圧縮ガスを触媒反応により燃焼させる触媒燃焼器と、前記触媒燃焼器からの燃焼ガスにより駆動されるタービンと、前記タービンからの排ガスによって前記圧縮機から触媒燃焼器に導入される圧縮ガスを加熱する熱交換器と、前記熱交換器における圧縮ガスの入口側と出口側とを連通させる熱交バイパス弁と、前記触媒燃焼器の出口温度が出口規定値以上になったとき前記熱交バイパス弁を開く第１触媒出口温度制御部とを備えている。
　この構成によれば、触媒出口温度計が規定値以上となった場合に、熱交バイパス弁を開いて触媒入口温度を下げることで触媒燃焼器の焼損を防止する。また、触媒出口温度計が規定値未満となった場合、熱交バイパス弁を閉じて触媒入口温度を上げることで触媒燃焼器の失火を防止できる。これにより、燃料濃度および負荷の変動時においても触媒燃焼器の焼損および失火を回避して安定的に運転することができる。
　本発明において、さらに、前記触媒燃焼器の出口温度が出口規定値以上になったとき、前記作動ガスの燃料濃度を低下させる濃度調節部を備えることが好ましい。この構成によれば、濃度調節部と熱交バイパス弁の制御を組み合わせることで、より効果的に、触媒燃焼器の焼損を防止することができる。
　本発明において、さらに、前記熱交バイパス弁が開いている状態で前記触媒燃焼器の入口温度が入口規定値以下になったとき、前記熱交バイパス弁を閉じる触媒入口温度制御部を備えることが好ましい。この構成によれば、触媒入口温度計が規定値以下となったときに、熱交バイパス弁を閉じて触媒入口温度を上げることで、触媒燃焼器の失火をより効果的に防止することができる。
　本発明において、前記作動ガスは燃料濃度の異なる複数の燃料ガスが混合されたものであり、前記触媒燃焼器の出口温度が出口規定値以上になったとき、燃料濃度の濃い方の１つ以上の燃料の供給量を抑制する第２触媒出口温度制御部を備えることが好ましい。この構成によれば、燃料濃度の異なる複数の燃料ガスが混合された場合でも、燃料濃度の濃い１つ以上の燃料の供給量を抑制することで、容易に、触媒燃焼器の焼損を防止できる。
　本発明において、前記作動ガスは炭鉱通気メタンガス（ＶＡＭ）と炭鉱メタンガス（ＣＭＭ）との混合気であることが好ましい。この構成によれば、ＶＡＭとＣＭＭの大気放出防止と、燃料としての有効利用を達成することができる。
　請求の範囲および／または明細書および／または図面に開示された少なくとも２つの構成のどのような組合せも、本発明に含まれる。特に、請求の範囲の各請求項の２つ以上のどのような組合せも、本発明に含まれる。
　この発明は、添付の図面を参考にした以下の好適な実施形態の説明からより明瞭に理解されるであろう。しかしながら、実施形態および図面は単なる図示および説明のためのものであり、この発明の範囲を定めるために利用されるべきものではない。この発明の範囲は添付の請求の範囲によって定まる。添付図面において、複数の図面における同一の部品番号は、同一または相当部分を示す。
本発明の一実施形態に係る希薄燃料吸入ガスタービンの概略構成を示すブロック図である。 図１のガスタービンの制御装置の概略構成を示すブロック図である。
　以下、本発明の好ましい実施形態を図面に基づいて説明する。図１は本発明の一実施形態にかかる希薄燃料吸入ガスタービンＧＴを示す概略構成図である。このガスタービンＧＴは、圧縮機１、白金やパラジウムなどの触媒を含む触媒燃焼器２、およびタービン３を有している。このガスタービンＧＴにより発電機４が駆動される。
　ガスタービンＧＴで用いる低カロリーガスとしては、例えば、炭鉱で発生するＶＡＭと、これよりも可燃成分（メタン）濃度が高いＣＭＭのような、２種類の相異なる燃料濃度の燃料ガスを混合して得られた作動ガスＧ１であり、この作動ガスＧ１は炭鉱の状態によって燃料濃度が大きく変動する。作動ガスＧ１はガスタービンＧＴの吸気入口に導入されて、圧縮機１で圧縮され、その高圧の圧縮ガスＧ２が触媒燃焼器２に送られる。この圧縮ガスＧ２が触媒燃焼器２の白金やパラジウムなどの触媒による触媒反応によって燃焼され、これにより発生する高温・高圧の燃焼ガスＧ３がタービン３に供給されて、タービン３を駆動する。タービン３は圧縮機１に回転軸５を介して連結され、このタービン３により圧縮機１が駆動される。このようにして、ガスタービンＧＴおよび発電機４を含む発電装置５０が構成されている。
　ガスタービンＧＴの排気通路２３には熱交換器６が設けられている。この熱交換器６は、タービン３からの排ガスＧ４によって圧縮機１から触媒燃焼器２に導入される圧縮ガスＧ２を加熱する。
　ガスタービンＧＴへの燃料供給系統は、メタン濃度の低い（１％未満、通常０．５％程度）ＶＡＭに、これよりもメタン濃度の高い（通常２０～３０％）ＣＭＭを適量混合して圧縮機１に供給する。具体的には、燃料供給系統は、ＶＡＭ供給源１１から圧縮機１に接続する燃料主供給路１３と、ＣＭＭ供給源１５から後述する各種の弁を介して主供給路１３に連通する燃料副供給路１７を有している。燃料副供給路１７から燃料主供給路１３へのＣＭＭの混合は、燃料主供給路１３の中途に設けられた混合器１９によって行われる。
　燃料副供給路１７には、ＣＭＭ燃料の流量を調節するＣＭＭ燃料制御弁２７が設けられており、燃料副供給路１７におけるＣＭＭ燃料制御弁２７の上流側には、ＣＭＭ燃料の流通を遮断する燃料遮断弁３３が設けられている。ＣＭＭ燃料制御弁２７は、作動ガスＧ１の燃料濃度を調節する濃度調節部を形成する。
　圧縮機１と熱交換器６とを接続する圧縮ガス入口通路２５と、熱交換器６と触媒燃焼器２とを接続する圧縮ガス出口通路２９とを連通させるバイパス通路３１が設けられ、バイパス通路３１に熱交バイパス弁４０が設けられている。熱交バイパス弁４０の詳細は後述する。また、触媒燃焼器２の入口および出口にそれぞれ触媒入口温度計３５および触媒出口温度計３７が設けられている。
　触媒入口温度計３５および触媒出口温度計３７で検出された各温度値は、制御装置４１に送られる。また、発電機４の発電出力値も制御装置４１に送られる。制御装置４１は、これらの入力値に基づいて、ＣＭＭ燃料制御弁２７、燃料遮断弁３３、第１燃料制御弁２７および熱交バイパス弁４０を調整することにより、触媒燃焼器２の入口に供給する圧縮ガスＧ２の温度を制御する。
　次に、制御装置４１の具体的な制御ロジックを説明する。図２に示すように、制御装置４１は、発電機４の負荷Ｐから最適な触媒入口温度Ｔを設定する触媒入口温度設定部４３、設定された最適触媒入口温度Ｔと触媒入口温度計３５の計測値Ｔｉとから熱交バイパス弁４０の制御を行う触媒入口温度制御部４５、触媒出口温度計３７の計測値Ｔｏに基づいて熱交バイパス弁４０の温度制御を行う第１触媒出口温度制御部４７、発電機４の負荷Ｐに応じてＣＭＭ燃料制御弁２７の制御を行う電力制御部４９、および触媒出口温度計３７の計測値Ｔｏに基づいてＣＭＭ燃料制御弁２７の制御を行う第２触媒出口温度制御部５１を有している。制御装置４１はさらに、熱交バイパス弁４０の制御モードを触媒入口温度制御または第１触媒出口温度制御に切り替えるパイパス弁切替スイッチ５３、およびＣＭＭ燃料制御弁２７の制御モードを電力制御または第２触媒出口温度制御に切り替える燃料制御弁切替スイッチ５５が設けられている。
　まず、通常時の制御について説明する。通常時の熱交バイパス弁４０は、触媒入口温度制御によって行われる。すなわち、パイパス弁切替スイッチ５３は触媒入口温度制御部４５側に切り替えられている。具体的には、触媒が安定して反応できる温度となるように触媒入口温度計３５の計測値に応じて熱交バイパス弁４０を調整する。触媒が安定して反応できる温度は、負荷である発電出力、すなわち燃料濃度により異なるので、触媒入口温度設定部４３が発電出力の計測値Ｐから最適な触媒入口温度設定値Ｔを演算し、熱交バイパス弁４０による触媒温度入口制御の設定値とする。触媒入口温度計３５の計測値Ｔｉがこの最適触媒入口温度Ｔに近づくように、触媒入口温度制御部４５により熱交バイパス弁４０が調整される。
　通常時のＣＭＭ燃料制御弁２７は、電力制御によって行われる。すなわち、燃料制御弁切替スイッチ５５は電力制御部４９側に切り替えられている。具体的には、発電機４の負荷Ｐに応じて最適な回転数となるように、電力制御部４９によりＣＭＭ燃料制御弁２７が調整される。
　ガスタービンの始動を含めた運転状態において、ＣＭＭ燃料濃度が急に高くなったり、エンジン回転数を変化させている状態で図１の作動ガスＧ１の燃料濃度や排ガスＧ４の温度（排気温度）が高くなり過ぎたりする等の要因から、図２の触媒出口温度計３７の計測値Ｔｏが触媒耐熱温度以上となった場合、熱交バイパス弁４０およびＣＭＭ燃料制御弁２７はそれぞれ次のような制御を行う。
　パイパス弁切替スイッチ５３を第１触媒出口温度制御部４７側に切り替えて、熱交バイパス弁４０の制御モードを、触媒出口温度制御とする。具体的には、第１触媒出口温度制御部４７により、熱交バイパス弁４０が開けられ、図１のバイパス通路３１を介して圧縮ガス入口通路２５と圧縮ガス出口通路２９とを連通させることによりバイパスする。これにより、熱交換器６を通過して昇温された圧縮ガスＧ２に、熱交換器６を通過する前の低温の圧縮ガスＧ２が混合されて、触媒燃焼器２に導入される圧縮ガスＧ２の温度、すなわち触媒入口温度計３５の温度が下がる。その結果、触媒出口温度計３７の温度も低下する。触媒出口温度計３７の計測値Ｔｏが触媒耐熱温度以下になると、図２の第１触媒出口温度制御部４７により熱交バイパス弁４０が閉じられる。触媒耐熱温度は、例えば９５０℃程度で、最適な触媒出口温度は、例えば、７００～９００℃程度である。
　同時に、燃料制御弁切替スイッチ５５を第２触媒出口温度制御部５１側に切り替えて、ＣＭＭ燃料制御弁２７の制御モードを、触媒出口温度制御とする。具体的には、第２触媒出口温度制御部５１により、ＣＭＭ燃料制御弁２７が閉められ、図１のガスタービンＧＴに供給される作動ガスＧ１のメタン濃度が下がる結果、触媒出口温度計３７の温度が低下する。触媒出口温度計３７の計測値Ｔｏが触媒耐熱温度以下になると、図２の第２触媒出口温度制御部５１によりＣＭＭ燃料制御弁２７が開けられる。この実施形態では、熱交バイパス弁４０とＣＭＭ燃料制御弁２７の両方を同時に制御することで、触媒出口温度を低下させているが、ＣＭＭ燃料制御弁２７の制御を省略して、熱交バイパス弁４０の制御だけとしてもよい。
　また、ガスタービンの始動時を含めた運転状態（熱交バイパス弁４０開放）において、ＣＭＭ燃料濃度が急に低くなったり、エンジン回転数を変化させているときに図１の作動ガスＧ１の燃料濃度や排ガスＧ４の温度が低くなり過ぎたりする等の要因から、触媒入口温度計３５の計測値Ｔｉが触媒反応できない低温度となった場合、熱交バイパス弁４０は次のような制御を行う。
　図２のパイパス弁切替スイッチ５３を触媒入口温度制御部４５側に切り替えて、熱交バイパス弁４０の制御モードを、触媒入口温度制御とする。具体的には、触媒入口温度制御部４５により、熱交バイパス弁４０が閉じられ、触媒入口温度計３５の温度が上がる。これにより、触媒入口温度計３５の計測値Ｔｉが触媒反応可能な温度になる。最適な触媒入口温度Ｔは、例えば、４００℃程度である。なお、触媒入口温度制御部４５を省略して、触媒燃焼器２の出口温度Ｔｏが出口規定値よりも低い規定値以下となったとき熱交バイパス弁４０を閉じてもよい。
　上記構成において、図１の触媒出口温度計３７の計測値Ｔｏが触媒耐熱温度以上となった場合、熱交バイパス弁４０を開いて触媒入口温度を下げることで触媒燃焼器２の焼損が防止される。また、触媒入口温度計３５の計測値Ｔｉが触媒反応できない温度となった場合、熱交バイパス弁４０を閉じて触媒入口温度を上げることで触媒燃焼器２の失火が防止される。これにより、ＣＭＭ濃度および負荷の変動時においても触媒燃焼器２の焼損および失火を回避してガスタービンＧＴを安定的に運転することが可能となる。
　さらに、触媒出口温度計３７の計測値Ｔｏが触媒耐熱温度以上となった場合、ＣＭＭ燃料制御弁２７を閉じることで、作動ガスＧ１のメタン濃度を下げて、触媒燃焼器２の焼損をより効果的に防止することができる。このように、燃料濃度の濃いＣＭＭの供給量のみを抑制することで、容易に、触媒燃焼器２の焼損を防止できる。
　さらに、作動ガスＧ１として、ＶＡＭとＣＭＭとを使用しているので、ＶＡＭとＣＭＭの大気放出を防止するとともに、燃料としての有効利用を達成することができる。
　なお、作動ガスＧ１は、３種類以上の燃料ガス、例えば、ＶＡＭ、ＣＭＭおよび天然ガスを混合したものでもよく、要するに燃料濃度が変動する空気と燃料の混合気である。３つ以上の場合、触媒出口温度Ｔｏが触媒耐熱温度以上となった場合、濃い方の１つ以上の燃料ガスの供給量を抑制するように制御する。
　以上のとおり、図面を参照しながら本発明の好適な実施形態を説明したが、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、種々の追加、変更または削除が可能である。したがって、そのようなものも本発明の範囲内に含まれる。
　１　圧縮機
　２　触媒燃焼器
　３　タービン
　４　発電機
　６　熱交換器
　２７　ＣＭＭ燃料制御弁（濃度調節部）
　３５　触媒入口温度計
　３７　触媒出口温度計
　４０　熱交バイパス弁
　４１　制御装置
　４５　触媒入口温度制御部
　４７　第１触媒出口温度制御部
　５１　第２触媒出口温度制御部
　ＧＴ　希薄燃料吸入ガスタービン
　Ｇ１　作動ガス
　Ｇ２　圧縮ガス
　Ｇ３　燃焼ガス
　Ｇ４　排ガス

Claims (5)

  1. 　燃料濃度の変動する作動ガスを可燃濃度限界以下で圧縮して圧縮ガスを生成する圧縮機と、
    　前記圧縮ガスを触媒反応により燃焼させる触媒燃焼器と、
    　前記触媒燃焼器からの燃焼ガスにより駆動されるタービンと、
    　前記タービンからの排ガスによって前記圧縮機から触媒燃焼器に導入される圧縮ガスを加熱する熱交換器と、
    　前記熱交換器における圧縮ガスの入口側と出口側とを連通させる熱交バイパス弁と、
    　前記触媒燃焼器の出口温度が出口規定値以上になったとき前記熱交バイパス弁を開く第１触媒出口温度制御部と、
    　を備えた希薄燃料吸入ガスタービン。
  2. 　請求項１において、さらに、前記触媒燃焼器の出口温度が出口規定値以上になったとき、前記作動ガスの燃料濃度を低下させる濃度調節部を備えた希薄燃料吸入ガスタービン。
  3. 　請求項１において、さらに、前記熱交バイパス弁が開いている状態で前記触媒燃焼器の入口温度が入口規定値以下になったとき、前記熱交バイパス弁を閉じる触媒入口温度制御部を備えた希薄燃料吸入ガスタービン。
  4. 　請求項１において、前記作動ガスは燃料濃度の異なる複数の燃料ガスが混合されたものであり、
    　前記触媒燃焼器の出口温度が出口規定値以上になったとき、燃料濃度の濃い方の１つ以上の燃料の供給量を抑制する第２触媒出口温度制御部を備えた希薄燃料吸入ガスタービン。
  5. 　請求項１において、前記作動ガスは炭鉱通気メタンガスと炭鉱メタンガスとの混合気である希薄燃料吸入ガスタービン。
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