WO2013064557A1 - Kostenreduzierter stahl für die wasserstofftechnik mit hoher beständigkeit gegen wasserstoffinduzierte versprödung - Google Patents

Kostenreduzierter stahl für die wasserstofftechnik mit hoher beständigkeit gegen wasserstoffinduzierte versprödung Download PDF

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WO2013064557A1 PCT/EP2012/071601 EP2012071601W WO2013064557A1 WO 2013064557 A1 WO2013064557 A1 WO 2013064557A1 EP 2012071601 W EP2012071601 W EP 2012071601W WO 2013064557 A1 WO2013064557 A1 WO 2013064557A1
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Thorsten Michler
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    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron

Definitions

  • the invention relates to a corrosion-resistant steel with high resistance to hydrogen-induced embrittlement in the entire temperature range (-253 to at least + 100 ° C), in particular between -100 ° C and room temperature
  • the proposed steel is suitable for all hydrogen-contacting metallic components such as hydrogen tanks, liners, bosses, valves, pipes, springs, heat exchangers, fittings or bellows.
  • Nickel is, however, like molybdenum, a very expensive alloying element, so especially for a
  • Mass production e.g. Tank components in the automotive sector lack cost-effective hydrogen-resistant steels.
  • Corrosion resistant and can be well hot and cold forming and welding.
  • composition reached:
  • the steel according to the invention can therefore be produced with or without boron.
  • the lower limit of the content of silicon is in the
  • the alloy according to the invention may have an yttrium content of 0.01 to 0.2, in particular to 0.10 mass%, wherein yttrium wholly or partly by 0.01 to 0.2, in particular to 0.10 mass% of a of elements: scandium, lanthanum or cerium may be substituted.
  • the hafnium and zirconium content is respectively
  • hafnium or zirconium may be wholly or partially replaced by 0.01 to 0.2, in particular to 0.10 mass% by titanium.
  • the melting-related steel accompanying elements comprise common production-related elements ⁇ e.g. Sulfur and
  • the phosphorus content is preferably ⁇ 0.05% by mass, the sulfur content ⁇ 0.4% by mass, in particular ⁇ 0.04% by mass.
  • the content of all steel accompanying elements due to melting is at most 0.3 mass% per element.
  • the alloying costs of the steel according to the invention can be drastically reduced.
  • the steel according to the invention has very good mechanical properties in one
  • the steel according to the invention can be solution-treated (AT). It can also be cold formed, in particular cold drawn or
  • the steel according to the invention may be a stable austenitic steel having an austenite content of at least 90 mass%.
  • the steel may also be formed as austenitic-ferritic steel (duplex steel).
  • the ⁇ -ferrite content can be 10-90, in particular 10-60, volume Percent. Remarkably, even with a high ⁇ -ferrite content, a very high hydrogen resistance is present.
  • the steel A of the invention has the following composition ⁇ in% by mass):
  • the remainder of the iron and steel elements accompanying the fusion have an austenitic-ferritic structure (duplex steel).
  • the ⁇ -ferrite content of the steel is 15-35% by volume.
  • the yield strength Rp0.2 at -50 ° C in a hydrogen atmosphere of 40 MPa is more than 500 MPa.
  • the relative fracture constriction (
  • Fracture constriction Z in hydrogen x 100% is between 85 and 100%.
  • the steel according to the invention has a high resistance to hydrogen embrittlement in the entire temperature range from -253 ° C to at least + 100 ° C and pressure range from 0.1 to 100 MPa.
  • the austenitic-ferritic microstructure according to the invention thus provides a cost-effective, hydrogen-resistant structure Material with high strength for the hydrogen technology and is therefore very well suited for springs in particular.
  • the steel can be used for devices and components of systems for the generation, storage, distribution and use of hydrogen, especially when the
  • Pressure sensors, etc. including parts of these devices, such as e.g. Feathers and bellows.
  • the steel B according to the invention with the following composition (in% by mass):
  • the remainder of the iron and steel elements accompanying the fusion have a stable austenitic structure.
  • the ⁇ -ferrite content of the steel is less than 10 percent by volume.
  • the yield strength Rp0.2 at -50 ° C in a hydrogen atmosphere of 40 MPa is 250 to 300 MPa.
  • the relative fracture constriction ⁇ fracture contraction Z in helium / fracture constriction Z in
  • Hydrogen x 100% is between 85 and 100%. When cold forming this steel occurs only a very small
  • This steel is therefore characterized by a very high austenite stability.
  • the steel can be used in particular for devices and components of systems for the generation, storage, distribution and use of hydrogen, in particular if the
  • Pressure sensors, etc. including parts of these devices, such as e.g. Feathers and bellows.
  • the invention relates in particular to steels for hydrogen technology in motor vehicles. It can for
  • Hydrogen storage a (high) pressure vessel, a cryogenic (high) pressure vessel, or a liquid hydrogen tank can be used from the steel according to the invention.
  • the steel is also suitable for non-automotive applications in solution-annealed applications Condition must have a high yield strength (steel A) or excellent cold workability or austenite, especially after cold forming need (steel B).
  • compositions of steels prepared according to the invention reproduced.
  • the amounts of each element in the steel are expressed as mass% fractions.
  • the actual values are given for steels Nos. 1 to 7 and the nominal values for steels Nos. 8 to 10.
  • the steels have a low relative stress at a test temperature of -50 ° C. and a gas pressure of 40 MPa hydrogen in the tensile test at a strain rate of 5 ⁇ 10 -5 1 / s
  • RRA Fractional necking
  • the steel No. 6 has a high tensile strength (Rm) and elongation at break (A5) in one by the addition of 200 ppm of boron
  • austenitic-ferritic structure Nos. 5 and 7 with a ⁇ -ferrite content of 27 and 23% by mass.

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Abstract

Ein korrosionsbeständiger, warm- und kaltumformbarer und schweißbarer Stahl für die Wasserstofftechnik mit hoher Beständigkeit gegen Wasserstoffinduzierte Versprödung weist folgende Zusammensetzung auf: 0,01 bis 0,4 Masse-% Kohlenstoff, ≤3,0 Masse-% Silizium, 0,3 bis 30 Masse-% Mangan, 10,5 bis 30 Masse-% Chrom, 4 bis 12,5 Masse-% Nickel, ≤1,0 Masse-% Molybdän, ≤ 0,2 Masse-% Stickstoff, 0,5 bis 8,0 Masse-% Aluminium, ≤ 4,0 Masse-% Kupfer, ≤ 0,1 Masse-% Bor, ≤1,0 Masse-% Wolfram, ≤ 3 Masse-% Kobalt, ≤ 0,5 Masse-% Tantal, ≤2,0 Masse-% wenigstens eines der Elemente: Niob, Titan, Vanadium, Hafnium und Zirkon, ≤ 0,3 Masse-% wenigstens eines der Elemente: Yttrium, Scandium, Lanthan, Cer und Neodym, Rest Eisen und erschmelzungsbedingte Stahlbegleitelemente.

Description

Kostenreduzierter Stahl für die Wasserstofftechnik mit hoher Beständigkeit gegen Wasserstoffinduzierte Versprödung
Die Erfindung bezieht sich auf einen korrosionsbeständigen Stahl mit hoher Beständigkeit gegen Wasserstoffinduzierte Versprödung im gesamten Temperaturbereich (-253 bis mindestens + 100°C) insbesondere zwischen -100°C und Raumtemperatur
{+25°C) . Der vorgeschlagene Stahl ist für alle mit Wasserstoff in Kontakt stehenden metallischen Bauteile geeignet, wie zum Beispiel Wasserstofftanks, Liner, Boss, Ventile, Leitungen, Federn, Wärmetauscher, Fittings oder Faltenbälge.
Stahl, der über längere Zeit einer mechanischen Belastung in Wasserstoffatmosphäre ausgesetzt ist, unterliegt der
Wasserstoffversprödung. Eine Ausnahme bilden nichtrostende austenitische Edelstahle mit hohem Nickelgehalt wie der
Werkstoff 1.4435, X2CrNiMol8-14-3. Ein Nickelgehalt von mindestens 12,5 Masse-% wird bei diesen austenitischen Stählen als notwendig erachtet, um eine ausreichende Beständigkeit gegen Wasserstoff ersprödung im gesamten Temperatur- (-253 bis mindestens + 100°C) und Druckbereich (0,1 bis 87,5100 MPa) zu erzielen. Nickel ist jedoch, wie auch Molybdän, ein sehr teures Legierungselement, so dass vor allem für eine
Massenfertigung z.B. von Tankkomponenten im Kfz-Bereich kostengünstige wasserstoffbeständige Stähle fehlen.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, einen kostengünstigen Stahl bereitzustellen, der gegen Wasserstoffinduzierte
Versprödung im gesamten Temperaturbereich insbesondere im Bereich der maximalen Wasserstoffversprödung zwischen
Raumtemperatur und -100 °C resistent ist, keinen ausgeprägten duktil-spröde Übergang bei tiefen Temperaturen aufweist,
Korrosionsbeständigkeit aufweist und sich gut warm- und kaltumformen sowie schweißen lässt.
Dies wird erfindungsgemäß mit einem Stahl folgender
Zusammensetzung erreicht:
0,01-0,4 Masse-%, vorzugsweise £ 0,20 Masse-%, bevorzugt mindestens 0,02 Masse-% und insbesondere 0,06-0,16 Masse-% Kohlenstoff,
£3,0 Masse-%, insbesondere 0,05-0,8 Masse-% Silizium,
0,3-30 Masse-%, vorzugsweise 4-20, insbesondere 6-15 Masse-% Mangan,
10,5-30 Masse-%, vorzugsweise 10,5-23 Masse-%, insbesondere höchstens 20 Masse-% Chrom,
4-12,5 Masse-%, vorzugsweise 5-10 Masse-%, insbesondere höchstens 9 Masse-% Nickel,
1,0 Masse-%, insbesondere £ 0,40 Masse-% Molybdän,
< 0,20 Masse-%, insbesondere < 0,08 Masse-% Stickstoff,
0,5-8,0 Masse-%, vorzugsweise höchstens 6,0 Masse-%,
insbesondere mindestens 1,5 Masse-% Aluminium,
£ 4 Masse-% Kupfer, insbesondere 0,3-3,5 Masse-% Kupfer
£ 0,1 Masse-%, vorzugsweise maximal 0,05 Masse-%, insbesondere maximal 0,03 Masse-% Bor,
£ 1,0 Masse-%, insbesondere £ 0,40 Masse-% Wolfram,
£ 3,0 Masse-%, insbesondere £ 2,0 Masse-% Kobalt,
£ 0,5 Masse-%, insbesondere £ 0,3 Masse-% Tantal,
£ 2,0 Masse-%, vorzugsweise 0,01-1,5 Masse-% wenigstens eines der Elemente: Niob, Titan, Vanadinum, Hafnium und Zirkon, £ 0,3 Masse-%, vorzugsweise 0,01-0,2 Masse-% wenigstens eines der Elemente Yttrium, Scandium, Lanthan, Cer und Neodym, Rest Eisen und erschraelzungsbedingte Stahlbegleitelemente. Der erfindungsgemäße Stahl kann also mit oder ohne Bor hergestellt sein.
Die untere Grenze des Gehalts des Silizium liegt im
Allgemeinen bei 0,05 asse-% und die des Kupfers bei 0,05 Masse-% .
Von den Mikrolegierungselementen sind insbesondere (a)
Yttrium, Scandium, Lanthan, Cer und (b) Zirkon und Hafnium relevant .
Die erfindungsgemäße Legierung kann einen Yttrium-Gehalt von 0,01 bis 0,2, insbesondere bis 0,10 Masse-% aufweisen, wobei Yttrium ganz oder teilweise durch 0,01 bis 0,2, insbesondere bis 0,10 Masse-% eines der Elemente: Scandium, Lanthan oder Cer ersetzt sein kann.
Der Hafnium- und der Zirkon-Gehalt beträgt jeweils
vorzugsweise 0,01 bis 0,2, insbesondere bis 0,10 Masse-%, wobei Hafnium oder Zirkon ganz oder teilweise durch 0,01 bis 0,2, insbesondere bis 0,10 Masse-% durch Titan ersetzt sein kann.
Die erschmelzungsbedingten Stahlbegleitelemente umfassen übliche produktionsbedingte Elemente {z.B. Schwefel und
Phosphor) sowie weitere nicht gezielt hinzu legierte Elemente. Dabei beträgt vorzugsweise der Phosphorgehalt < 0,05 Masse-%, der Schwefelgehalt < 0,4 Masse-%, insbesondere < 0,04 Masse-%. Der Gehalt aller erschmelzungsbedingten Stahlbegleitelemente beträgt pro Element maximal 0,3 Masse-%.
Durch die Herabsetzung des Nickelgehaltes auf höchstens 12,5 Masse-%, insbesondere höchstens 9 Masse-%, die Herabsetzung des Molybdän-Gehaltes auf höchstens 1,0 Masse-%, vorzugsweise höchstens 0,4 Masse-%, insbesondere den völligen Entfall von Molybdän als Legierungselement können die Legierungskosten des erfindungsgemäßen Stahls drastisch gesenkt werden.
Trotz der Absenkung des Nickelgehaltes und fehlendem Molybdän (also ohne Molybdän-Zusatz) weist der erfindungsgemäße Stahl sehr gute mechanische Eigenschaften in einer
Wasserstoffatmosphäre im gesamten Temperaturbereich von -253°C bis mindestens +100°C und Druckbereich von 0,1 bis 100 MPa auf.
So weist der erfindungsgemäße Stahl bei einer Prüftemperatur von -50°C und einem Gasdruck von 40 MPa Wasserstoff im
Zugversuch bei einer Dehnrate von 5 x 10-5 1/s eine „Relative Reduction of Area" (RRA) oder relative Brucheinschnürung (= Brucheinschnürung Z in Luft, Argon oder Helium geteilt durch die /Brucheinschnürung Z in Wasserstoff x 100%) von mindestens 80%, vorzugsweise mindestens 90% auf. Die entsprechende relative Zugfestigkeit R_Rm, relative Streckgrenze R_RpO,2 und die relative Bruchdehnung R_A5 betragen mindestens 90%. Der Stahl besitzt eine sehr gute Schweißbarkeit, keinen
ausgeprägten duktil-spröden Übergang bei tiefen Temperaturen, eine hohe Korrosionsbeständigkeit und eine sehr gute Warm- und Kaltumformbarkeit .
Der erfindungsgemäße Stahl kann lösungsgeglüht (AT) sein. Er kann auch kaltverformt , insbesondere kaltgezogen oder
kaltgewalzt verwendet werden.
Der erfindungsgemäße Stahl kann ein stabil austenitischer Stahl mit einem Austenit-Anteil von mindestens 90 Masse-% sein. Der Stahl kann jedoch auch als austenitisch-ferritischer Stahl (Duplex-Stahl) ausgebildet sein. So kann der δ-Ferrit- Anteil beispielsweise 10-90, insbesondere 10-60 Volumen- Prozent betragen. Bemerkenswerterweise liegt auch bei einem hohen δ-Ferrit-Gehalt eine sehr hohe Wasserstoffbeständigkeit vor .
So weist beispielsweise der erfindungsgemäße Stahl A mit folgender Zusammensetzung {in Masse-%) :
0,06 - 0,16% C
0,05 - 0,3% Si
8 - 12% Mn
13,5 - 17,5% Cr
6 - 9% Ni
2,5 - 4,5% AI
0 - 0,04% B
Rest Eisen und erschmelzungsbedingte Stahlbegleitelemente ein austenitisch-ferritisches Gefüge (Duplex-Stahl) auf.
Der δ-Ferritgehalt des Stahls beträgt dabei 15 - 35 Volumen-%. Im lösungsgeglühten Zustand (AT) beträgt die Streckgrenze Rp0,2 bei -50°C in einer Wasserstoffatmosphäre von 40 MPa mehr als 500 MPa. Die relative Brucheinschnürung (=
Brucheinschnürung Z in Helium geteilt durch die /
Brucheinschnürung Z in Wasserstoff x 100%) beträgt dabei zwischen 85 und 100%.
Der erfindungsgemäße Stahl weist eine hohe Beständigkeit gegen Wasserstoffversprödung im gesamten Temperaturbereich von - 253°C bis mindestens +100°C und Druckbereich von 0,1 bis 100 MPa auf.
Der erfindungsgemäße Stahl mit austenitisch-ferritischem Gefüge stellt damit einen kostengünstigen wasserstoffbeständigen Werkstoff mit hoher Festigkeit für die Wasserstofftechnik dar und ist deshalb insbesondere für Federn sehr gut geeignet.
Außerdem kann der Stahl für Vorrichtungen und Bauteile von Systemen zur Erzeugung, Speicherung, Verteilung und Nutzung von Wasserstoff eingesetzt werden, insbesondere wenn die
Vorrichtungen bzw. Bauteile mit Wasserstoff in Berührung kommen. Dies gilt insbesondere für Leitungen,
Regeleinrichtungen, Ventile und andere Absperrorgane,
Behälter, Wärmetauscher, Boss und Liner, Fittings,
Drucksensoren usw. einschließlich Teile dieser Einrichtungen, wie z.B. Federn und Faltenbälge.
Aufgrund der hohen Streckgrenze Rp0,2 des erfindungsgemäßen Stahls kann bei den genannten Bauteilen signifikant Gewicht reduziert werden, wodurch sich der Kraftstoff erbrauch
reduziert .
Der erfindungsgemäße Stahl B mit folgender Zusammensetzung (in Masse-%) :
0,06 - 0,16% C
0,05 - 0,3% Si
8 - 12% Mn
11 - 15% Cr
6 - 9% Ni
1,5 - 3,0% AI
0 - 4% Cu
0 - 0,04% B
Rest Eisen und erschmelzungsbedingte Stahlbegleitelemente weist ein stabil austenitisches Gefüge auf. Der δ-Ferritgehalt des Stahls beträgt dabei weniger als 10 Volumen-Prozent. Im lösungsgeglühten Zustand (AT) beträgt die Streckgrenze Rp0,2 bei -50°C in einer Wasserstoffatmosphäre von 40 MPa 250 bis 300 MPa. Die relative Brucheinschnürung {= Brucheinschnürung Z in Helium / Brucheinschnürung Z in
Wasserstoff x 100%) beträgt dabei zwischen 85 und 100%. Beim Kaltumformen dieses Stahl tritt nur eine sehr geringe
Umwandlung des Austenits in ax-Martensit von weniger als 5 Volumen-% bei einer Umformung von 75% bei -50 °C
Umformtemperatur auf. Dieser Stahl zeichnet sich deshalb durch eine sehr hohe Austenitstabilität aus.
Der erfindungsgemäße Stahl mit stabil austenitischem Gefüge stellt damit einen kostengünstigen wasserstoffbeständigen
Werkstoff für die Wasserstofftechnik dar.
Der Stahl kann insbesondere für Vorrichtungen und Bauteile von Systemen zur Erzeugung, Speicherung, Verteilung und Nutzung von Wasserstoff eingesetzt werden, insbesondere wenn die
Vorrichtungen bzw. Bauteile mit Wasserstoff in Berührung kommen. Dies gilt insbesondere für Leitungen,
Regeleinrichtungen, Ventile und andere Absperrorgane,
Behälter, Wärmetauscher, Boss und Liner, Fittings,
Drucksensoren usw. einschließlich Teile dieser Einrichtungen, wie z.B. Federn und Faltenbälge.
Die Erfindung bezieht sich insbesondere auf Stähle für die Wasserstofftechnik in Kraftfahrzeugen. Dabei kann zur
Wasserstoffspeicherung ein (Hoch-) Druckbehälter, ein Kryo- (Hoch-) Druck-Behälter, oder ein Flüssigwasserstoffbehälter aus dem erfindungsgemäßen Stahl eingesetzt werden.
Darüber hinaus eignet sich der Stahl auch für Anwendungen außerhalb der Kraftfahrzeugtechnik, die im lösungsgeglühten Zustand eine hohe Streckgrenze aufweisen müssen (Stahl A) oder eine hervorragende Kaltumformbarkeit oder Austenitstabilität insbesondere nach einer Kaltumformung benötigen (Stahl B) .
In der nachstehenden Tabelle sind beispielsweise die
Zusammensetzungen von erfindungsgemäß zubereiteten Stählen wiedergegeben. Die Mengen eines jeden Elements in dem Stahl sind als Masse-%-Anteile ausgedrückt. Für die Stähle Nr. 1 bis 7 sind die Ist-Werte angegeben und für die Stähle Nr. 8 bis 10 die Soll-Werte.
Figure imgf000010_0001
δ-Ferrit (%) 10 21 18
(berechnet aus (ohne B)
Analyse)
6-Ferrit (%) 27 23 gemessen mit
Ferritscope mittlere 39 38
Korngröße (μηι)
Rm (MPa) 656/711 656/713 666/688 663/639 865/808 705/659 855/798 Luft/H2 (bei - 50°C 40 MPa)
Rp0,2 (MPa) 256/276 256/283 303/306 287/287 541/520 282/277 505/515 Luft/H2 (bei - 50°C 40 MPa)
Figure imgf000012_0001
Durch den geringen Nickelgehalt von maximal 8 Masse-% und das Fehlen von Molybdän sind die Stähle sehr kostengünstig. Dies gilt insbesondere für die Stähle Nr. 8 und 9 mit lediglich 6 Masse-% Nickel.
Sämtliche Stähle besitzen eine hohe Festigkeit in einer
Wasserstoffatmosphäre . So weisen im lösungsgeglühten Zustand (AT) die Stähle bei einer Prüftemperatur von -50 °C und einem Gasdruck von Wasserstoff von 40 MPa im Zugversuch mit einer Dehnrate von 5 x 10-5 1/s eine geringe relative
Brucheinschnürung (RRA) von höchstens mindestens 83 % (Stahl Nr. 1) und beim Stahl Nr. 7 sogar nur von 99% auf.
Der Stahl Nr. 6 weist durch den Zusatz von 200 ppm Bor eine hohe Zugfestigkeit (Rm) und Bruchdehnung (A5) in einer
Wasserstoffatmosphäre bei 40 MPa auf. Da es für die Berechnung des δ-Ferritgehaltes, die den Borgehalt beinhaltet, keine Formel gibt, konnte Bor bei der Berechnung des δ- Ferritgehaltes des Stahls Nr. 6 nicht berücksichtigt werden.
Ferner ist die hohe Streckgrenze Rp0,2 der Stähle in der
Wasserstoffatmosphäre sowohl in Helium als auch in Wasserstoff hervorzuheben, insbesondere der Duplex-Stähle mit
austenitisch-ferritischem Gefüge Nr. 5 und 7 mit einem δ- Ferrit-Gehalt von 27 bzw. 23 Masse-%.

Claims

Patentansprüche
Korrosionsbeständiger, warm- und kaltumformbarer und schweißbarer Stahl für die Wasserstofftechnik mit hoher Beständigkeit gegen Wasserstoffinduzierte Versprödung folgender Zusammensetzung:
0,01 bis 0,4 Masse-% Kohlenstoff,
^ 3,0 Masse-% Silizium,
0,3 bis 30 Masse-% Mangan,
10,5 bis 30 Masse-% Chrom,
4-12,5 Masse-% Nickel,
< 1,0 Masse-% Molybdän,
<. 0,2 Masse-% Stickstoff,
0,5 bis 8,0 Masse-% Aluminium,
^ 4,0 Masse-% Kupfer,
< 0,1 Masse-% Bor,
< 1,0 Masse-% Wolfram,
< 5,0 Masse-% Kobalt,
^ 0,5 Masse-% Tantal,
2,0 Masse-% wenigstens eines der Elemente:
Niob, Titan, Vanadium, Hafnium und Zirkon,
^ 0,
3 Masse-% wenigstens eines der Elemente:
Yttrium, Scandium, Lanthan, Cer und Neodym,
Rest Eisen und erschmelzungsbedingte Stahlbegleitelemente.
Stahl nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Aluminiumgehalt 2-6 Masse-% beträgt.
Stahl nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Nickelgehalt höchstens 9 Masse-% beträgt.
4. Stahl nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Mangangehalt 4-20 Masse-% beträgt
5. Legierung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sie 0,3-3,5 Masse-% Kupfer enthält.
6. Legierung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sie 0,005-0,06 Masse-% Bor enthält.
Stahl nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass er Molybdän -S 0,40 Masse-% enthält.
Stahl nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Chromgehalt 10,5 - 23 Masse-% beträgt .
Stahl nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass er 0,01 bis 0,2 Masse-% Yttrium enthält, wobei das Yttrium ganz oder teilweise durch 0,01 bis 0,2 Masse-% Scandium und/oder Lanthan und/oder Cer ersetzt sein kann.
10. Legierung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sie 0,01 bis 0,2 Masse-% Hafnium und/oder Zirkon enthält, wobei das Hafnium oder Zirkon ganz oder teilweise durch 0,01 bis 0,2 Masse-% Titan ersetzt sein kann.
11. Legierung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sie bis zu 0,3 Masse-% Tantal enthält.
Legierung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sie bis zu 3,0 Masse-% Kobalt enthält
13. Stahl nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass er als austenitischer Stahl oder austenitisch-ferritischer Stahl (Duplex-Stahl) mit einem δ- Ferrit-Anteil von wenigstens 10 Masse-% ausgebildet ist.
14. Verwendung der Legierung nach einem der vorstehenden
Ansprüche für die Wasserstofftechnik in Kraftfahrzeugen.
PCT/EP2012/071601 2011-11-02 2012-10-31 Kostenreduzierter stahl für die wasserstofftechnik mit hoher beständigkeit gegen wasserstoffinduzierte versprödung WO2013064557A1 (de)

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