WO2012131771A1 - ターボ冷凍機 - Google Patents

ターボ冷凍機 Download PDF

Info

Publication number
WO2012131771A1
WO2012131771A1 PCT/JP2011/001907 JP2011001907W WO2012131771A1 WO 2012131771 A1 WO2012131771 A1 WO 2012131771A1 JP 2011001907 W JP2011001907 W JP 2011001907W WO 2012131771 A1 WO2012131771 A1 WO 2012131771A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
compressor
turbo
condenser
stage
evaporator
Prior art date
Application number
PCT/JP2011/001907
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
直人 阪井
隼人 坂本
正史 山内
Original Assignee
川崎重工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 川崎重工業株式会社 filed Critical 川崎重工業株式会社
Priority to PCT/JP2011/001907 priority Critical patent/WO2012131771A1/ja
Publication of WO2012131771A1 publication Critical patent/WO2012131771A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F25B1/04—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of rotary type
    • F25B1/053—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of rotary type of turbine type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/16—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0068—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for refrigerant cycles

Definitions

  • the present invention relates to a turbo compressor that compresses a gas-phase refrigerant, a condenser that condenses the gas-phase refrigerant compressed by the turbo compressor, and a liquid-phase refrigerant obtained by the condenser is evaporated.
  • the present invention relates to a turbo refrigerator including an evaporator that cools an object to be cooled with the heat of vaporization.
  • Japanese Patent No. 4191477 discloses a two-stage centrifugal compressor that can be applied to a water-refrigerant turbo refrigerator.
  • the impellers at each stage are arranged so as to match the back surface.
  • the compressor is provided with a plurality of first-stage diffusers and a plurality of second-stage diffusers to guide the refrigerant flowing out radially from each impeller.
  • Each diffuser is continuous with the impeller, and the first stage diffuser and the second stage diffuser are alternately arranged in the circumferential direction.
  • the present invention aims to simplify the structure of the compressor and reduce the size of the turbo refrigerator without reducing the performance of the turbo refrigerator as much as possible.
  • a turbo refrigerator includes a turbo compressor that compresses a gas-phase refrigerant, a condenser that condenses the gas-phase refrigerant compressed by the turbo compressor, and a liquid phase obtained by the condenser.
  • An evaporator that evaporates the refrigerant and cools an object to be cooled by the heat of vaporization of the refrigerant, and at least one of the evaporator and the condenser has a plurality of linear tubes that form a refrigerant pipe. It has a straight pipe shape and is disposed adjacent to the turbo compressor.
  • adjacent to the compressor means a state of being close in the axial direction and the radial direction, preferably a state in which part or all overlaps with the compressor as viewed from the radial direction, It is in a state where a part or the whole overlaps with the compressor when viewed from the axial direction and the radial direction.
  • At least one of the evaporator and the condenser is adjacent to the compressor, and is arranged in the vicinity of the periphery of the compressor. Therefore, the gas-phase refrigerant can be directly and smoothly transferred between the compressor and the evaporator or / and the condenser without using a long connection pipe. Thereby, a compressor and its peripheral structure can be simplified. Since the pressure loss of the refrigerant transferred between the compressor and the evaporator and / or the condenser becomes as small as possible, a decrease in the efficiency of the turbo refrigerator can be suppressed.
  • the entire turbo refrigerator can be reduced in size by effectively utilizing the dead space.
  • the evaporator and / or the condenser is a straight tube type, it is easier to manufacture than the case of using a tube that is curved in a longitudinal direction corresponding to the outer shape of the compressor, and for maintenance. The built-in tube can be easily replaced and cleaned.
  • the outlet of the compressor has a substantially square shape when viewed from the axial direction of the turbo compressor, and the condenser has the straight pipe shape and is disposed adjacent to the turbo compressor.
  • the condenser has the straight pipe shape and is disposed adjacent to the turbo compressor.
  • the condenser overlaps with the compressor both when viewed from the axial direction and when viewed from the radial direction, the condenser can be disposed by effectively utilizing the space around the compressor.
  • the gas-phase refrigerant flowing out of the compressor can be directly supplied to the condenser without going through the scroll and the long connection pipe.
  • both the scroll and the connecting pipe provided in the existing turbo refrigerator are not required, so that the structure is simplified and pressure loss due to the scroll and the connecting pipe is eliminated.
  • the turbo compressor is a two-stage centrifugal turbo compressor having a pre-compressor stage and a post-compressor stage, wherein refrigerant is guided from the pre-compressor stage to the post-compressor stage via an intermediate passage, and the condensation It is preferable that a compressor is disposed between the intermediate passage and the rear stage of the compressor. According to this structure, the gaseous-phase refrigerant
  • the front stage of the compressor and the rear stage of the compressor are provided back to back, and the evaporator and the condenser have a diffuser at the front stage of the compressor and a diffuser at the rear stage of the compressor in the axial direction of the turbo compressor. It is preferable that they are arranged so as to sandwich each other and face each other. According to this configuration, the evaporator and the condenser can be arranged with good balance on both sides in the axial direction of the compressor, so that the turbo chiller has a compact configuration.
  • An intermediate cooler is further provided for cooling the refrigerant guided from the front stage of the compressor to the rear stage of the compressor, and the front stage of the compressor is disposed on one side in the axial direction of the turbo compressor from the rear stage of the compressor.
  • the rear stage of the compressor is disposed on the other side of the front stage of the compressor in the axial direction of the turbo compressor, and the intermediate cooler is disposed on the other side of the condenser in the axial direction of the turbo compressor. It is preferable that they are arranged.
  • the gas-phase refrigerant whose temperature has been increased by being compressed at the front stage of the compressor is supplied to the rear stage of the compressor after being cooled by the intermediate cooler, so that the compression efficiency of the compressor is improved.
  • the intercooler can also be concentric with the compressor, so that it can be arranged in a compact manner.
  • the evaporator has the straight pipe shape and overlaps at least partially when viewed from the axial direction and the radial direction of the turbo compressor. According to this structure, an evaporator can be arrange
  • the apparatus further includes a drive unit that drives the turbo compressor, and the evaporator and the drive unit are arranged on opposite sides in the axial direction of the turbo compressor. According to this configuration, the evaporator can be prevented from being heated by the heat generated by the driving machine.
  • the apparatus further includes a housing that houses at least the evaporator, the turbo compressor, and the condenser.
  • a housing that houses at least the evaporator, the turbo compressor, and the condenser.
  • the structure of the compressor can be simplified and the turbo refrigerator can be miniaturized without reducing the performance of the turbo refrigerator as much as possible.
  • FIG. 1st Embodiment of this invention It is a schematic block diagram which shows the turbo refrigerator based on 1st Embodiment of this invention. It is a longitudinal cross-sectional view which shows the turbo refrigerator shown in FIG. It is sectional drawing cut
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing a turbo refrigerator according to the first embodiment of the present invention.
  • the turbo refrigerator includes an evaporator 1, a turbo compressor 2, a driving machine 3, a condenser 4, a heat transfer pipe 5, and a cooling pipe 6.
  • the refrigerant passes through the evaporator 1, the turbo compressor 2 (hereinafter simply referred to as a compressor), and the condenser 4 in this order, and returns to the evaporator 1.
  • the drive machine 3 is an electric motor, for example, and rotationally drives the compressor 2.
  • the heat transfer pipe 5 is a pipe through which an object to be cooled (hereinafter referred to as cold water) W ⁇ b> 1 flows, and passes through the inside of the evaporator 1.
  • the cooling pipe 6 is a pipe through which a waste heat object (hereinafter referred to as cooling water) W2 flows, and passes through the inside of the condenser 4.
  • the evaporator 1 can store a liquid refrigerant R3 at the inner bottom thereof.
  • the evaporator 1 is provided with a pump 39, a pumping pipe 41 and a spray pipe 42.
  • the pumping pipe 41 extends from the inner bottom of the evaporator 1 to the inner upper part of the evaporator 1.
  • the spray pipe 42 is disposed in the upper part of the evaporator 1 and communicates with the pumping pipe 41.
  • the heat of vaporization of the refrigerant R3 is taken away from the cold water W1 flowing in the heat transfer tube 5, whereby the cold water W1 is cooled.
  • the compressor 2 sucks and compresses the vapor refrigerant R1 in the evaporator 1 and sends the vapor vapor R2 whose pressure has been increased to the condenser 4.
  • the high-pressure vapor refrigerant R2 dissipates heat with respect to the cooling water W2 flowing in the cooling pipe 6 inside the condenser 4, and becomes a liquid refrigerant R3.
  • the liquid refrigerant R3 returns to the inner bottom portion of the evaporator 1 via the return pipe 31.
  • the turbo refrigerator water is used as a refrigerant.
  • the boiling point of water is higher than the boiling point of chlorofluorocarbons conventionally used for refrigerants. Therefore, the compressor 2 operates under a negative pressure, and the inlet pressure and the outlet pressure of the compressor 2 are set to, for example, 1/100 atmosphere and 1/10 atmosphere, respectively. Therefore, since the density of the refrigerant decreases and the volume flow rate increases, the turbo chiller becomes larger than a conventional general turbo chiller.
  • the cold water W1 in the heat transfer tube 5 can be used for indoor cooling of the building after being cooled from 12 ° C. to 7 ° C. by the evaporator 1, for example.
  • the cooling water W2 in the cooling pipe 6 takes heat from the vapor refrigerant R2 by the condenser 4 and is heated from 32 ° C. to 37 ° C., and then sent to a cooling tower (not shown).
  • FIG. 2 is a longitudinal sectional view showing the turbo refrigerator shown in FIG.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the turbo refrigerator shown cut along the line III-III in FIG.
  • the directions in the following description are based on the concept that the left side of FIG. 2 is the front, the right side is the rear, the upper side is the upper side, and the lower side is the lower side.
  • the turbo refrigerator includes a housing 8 that is an exterior body.
  • the housing 8 has a rectangular parallelepiped housing body 9 and a base 10 on which the housing body 9 is placed and fixed.
  • the housing 8 (more specifically, the housing body 9) houses main components including the evaporator 1, the compressor 2 and the condenser 4.
  • the axial direction S of the compressor 2 is oriented horizontally in the front-rear direction, and the evaporator 1 is disposed on one side (front side) of the axial direction S of the compressor 2 to condense.
  • the device 4 is disposed on the other side (rear side) of the axial direction S of the compressor 2.
  • the compressor 2 is a two-stage centrifugal compressor having a compressor front stage 2F and a compressor rear stage 2R.
  • the compressor front stage 2F and the compressor rear stage 2R are arranged so as to be aligned in the axial direction S, and the compressor front stage 2F is arranged on one side of the axial direction S when viewed from the compressor rear stage 2R.
  • the compressor front stage 2F includes a front stage impeller 20 and a front stage diffuser 21 disposed concentrically with the front stage impeller 20 on the outer side in the radial direction R of the compressor 2.
  • the compressor rear stage 2R also includes a rear stage impeller 22 and a rear stage diffuser 23 having the same configuration as the compressor front stage 2F.
  • the compressor front stage 2F and the compressor rear stage 2R are arranged on the rotating shaft 11 in a back-to-back manner.
  • the partition 2C is provided so as to extend in the radial direction R, and the front diffuser 21 and the rear diffuser 23 are adjacent to each other in the axial direction S via the partition 2C.
  • the front stage impeller 20 is provided on the front side when viewed from the partition wall 2C and the front stage diffuser 21, and the rear stage impeller 22 is disposed on the rear side when viewed from the partition wall 2C and the rear stage diffuser 23 (that is, the front stage impeller 20 is disposed in the axial direction S).
  • the compressor front stage 2F and the compressor rear stage 2R are arranged substantially symmetrically with respect to the partition wall 2C, that is, back to back.
  • the compressor 2 has a front casing 14F constituting the compressor front stage 2F and a rear casing 14R constituting the compressor rear stage 2R.
  • the front casing 14F and the rear casing 14R are formed in a funnel shape, and are arranged substantially symmetrically with respect to the partition wall 2C.
  • the front casing 14F extends rearward along the outer peripheral edge of the front impeller 20 from the front end portion, then bends substantially at a right angle, and extends toward the outer periphery in the radial direction while facing the front surface of the partition wall 2C in the axial direction S. Yes.
  • the front casing 14F accommodates the front impeller 20 and forms the front diffuser 21 together with the partition 2C.
  • the front end portion of the front casing 14F opens in a substantially circular shape when viewed from the axial direction S, and forms a suction port 14Fa for allowing the refrigerant to flow into the inside.
  • the radial dimension on the side where the suction port 14Fa is disposed (front side) is smaller than the side where the front stage diffuser 21 is provided.
  • a space is formed on the front side in the axial direction S with respect to the front stage diffuser 21 and on the outer peripheral side in the radial direction R with respect to the outer peripheral edge of the front stage impeller 20.
  • Reference numeral 14Ra is a suction port for allowing the refrigerant to flow into the rear casing 14R, and the suction port 14Ra is formed at the rear end of the rear casing 14R.
  • the front casing 14 ⁇ / b> F and the rear casing 14 ⁇ / b> R are supported by a support base 18 fixed to the center of the upper surface of the base 10 at the end on the suction port side.
  • a driving machine 3 is provided at the rear end of the rotating shaft 11.
  • a bearing 12 for rotatably supporting the rotary shaft 11 is provided at the front end portion of the rotary shaft 11.
  • the end of the rear casing 14R on the suction port 14Ra side supports the drive unit 3 via the stay 13R.
  • the end of the front casing 14F on the suction port side holds the bearing 12 via the stay 13F.
  • the drive unit 3 passes through the rear end wall 17 extending vertically.
  • the evaporator 1 and the condenser 4 are disposed adjacent to the compressor 2.
  • the evaporator 1 and the condenser 4 are opposed to each other in the axial direction S so as to sandwich the front-stage diffuser 21 and the rear-stage diffuser 23 adjacent to each other in the axial direction S.
  • the evaporator 1 has a pair of upper and lower evaporation units 1L and 1U.
  • the pair of upper and lower evaporation units 1L and 1U are arranged so that the end portion on the suction port 14Fa side of the compressor front stage 2F having a small diameter (that is, one end portion in the axial direction S of the entire compressor 2) is sandwiched vertically.
  • the pair of upper and lower evaporation units 1L and 1U are supported by the front casing 14F.
  • the condenser 4 has a pair of upper and lower condensing units 4L and 4U.
  • the pair of upper and lower condensing units 4L and 4U sandwich the end portion on the suction port 14Ra side of the compressor rear stage 2R having a small diameter (that is, the other end portion in the axial direction S of the entire compressor 2) between the upper and lower sides. Has been placed.
  • the pair of upper and lower condensing units 4L and 4U are supported by the rear casing 14R.
  • the upper evaporating unit 1U and the upper condensing unit 4U are arranged so as to sandwich the diffusers 21 and 23 in the axial direction S in a region above the rotating shaft 11.
  • the lower evaporation unit 1 ⁇ / b> L and the lower condensation unit 4 ⁇ / b> L are arranged so as to sandwich the diffusers 21 and 23 in the axial direction S in a region below the rotating shaft 11.
  • the liquid refrigerant R3 liquefied in the condenser 4 is supplied to the lower evaporation unit 1L of the evaporator 1 via the return pipe 31.
  • the pump 39 When the pump 39 operates, the liquid refrigerant R3 stored in the inner bottom portion of the lower evaporation unit 1L passes through the pumping pipe 41, and the spray pipe 42 in the upper evaporation unit 1U and the spray pipe 42 in the lower evaporation unit 1L. Sent to.
  • the vapor refrigerant R1 from the evaporator 1 flows into the compressor front stage 2F from the suction port 14Fa of the compressor front stage 2F.
  • the inflowing vapor refrigerant R21 is sucked from the impeller inlet 20i toward the rear side along the axial direction S of the rotary shaft 11, flows toward the radially outer side, and flows out from the impeller outlet 20e.
  • the vapor refrigerant R21 flowing out from the front impeller 20 flows radially outward along the front diffuser 21 continuous from the impeller outlet 20e, and flows out from the diffuser outlet 21e.
  • the vapor refrigerant R1 flowing out from the compressor front stage 2F is guided to the suction port 14Ra of the compressor rear stage 2R along the intermediate passage 24 continuous from the front stage diffuser 21.
  • the diffuser outlet 21e is formed in a substantially rectangular shape (square in the illustrated example) when viewed from the axial direction R (see FIG. 3).
  • the front half of the intermediate passage 24 is continuous with the diffuser outlet 21e, and is formed by being surrounded by the passage inner wall 16 formed in the same shape as the diffuser outlet 21e, the bottom plate 9a of the housing body 9, and the three peripheral walls 9b.
  • An intermediate wall 27 extending in the vertical direction is attached between the rear end of the passage inner wall 16 and the suction port 14Ra of the rear casing 14R (see FIG. 2). Behind the intermediate wall 27, a rear end wall 17 is provided substantially parallel to the intermediate wall 27.
  • the rear half of the intermediate passage 24 is formed by being surrounded between the intermediate wall 27 and the rear end wall 17.
  • the electric motor 3 is arranged so as to penetrate the rear end wall 17.
  • An intermediate cooler 28 is disposed between the intermediate wall 27 and the rear end wall 17.
  • the vapor refrigerant R ⁇ b> 21 is cooled by the intermediate cooler 28 in the process of passing through the intermediate passage 24.
  • the vapor refrigerant R22 flowing out from the intercooler 28 flows into the compressor rear stage 2R from the suction port 14Ra of the compressor rear stage 2R.
  • the inflowing vapor refrigerant R22 is sucked from the impeller inlet 22i toward the front side along the axial direction S of the rotating shaft 11, flows toward the outer side in the radial direction, and flows out from the impeller outlet 22e.
  • the vapor refrigerant R2 flowing out from the rear impeller 22 flows radially outward along the subsequent rear diffuser 23 from the impeller outlet 22e, and flows out from the diffuser outlet 23e.
  • the vapor refrigerant R2 flowing out from the rear stage 2R of the compressor is guided to the condenser 4 along the outlet passage 29 continuous from the diffuser outlet 23e.
  • the diffuser outlet 23e is also formed in a substantially square shape when viewed from the axial direction S (see FIG. 3).
  • the condenser 4 is disposed in a space 30 provided between the rear casing 14R, the passage inner wall 16 and the intermediate wall 27 (see FIG. 2).
  • the outlet passage 29 is formed between the inner wall 16 of the passage and the condensing units 4L and 4U so that the vapor refrigerant R2 flowing out from the diffuser outlet 23e flows into the condenser 4.
  • the lower condensing unit 4L and the upper condensing unit 4U are horizontally arranged so as to extend in parallel along the horizontal upper and lower sides of the diffuser outlet 23e.
  • the entire condenser 4 overlaps the compressor 2 when viewed from the axial direction S or the radial direction R with respect to the compressor 2. .
  • the refrigerant R3 that has become liquid in the condenser 4 returns to the evaporator 1 through the return pipe 31.
  • the return pipe 31 passes through the bottom plate 9 a of the housing body 9 and the base plate 10 a forming the upper surface of the base 10, passes through the inside of the hollow base 10, and communicates the condenser 4 and the evaporator 1. Note that the return pipe 31 may be disposed so as to pass outside the housing 8.
  • FIG. 4 is a perspective view showing the condenser 4 of the turbo refrigerator shown in FIG.
  • the lower condensing unit 4L has a straight tube shape. That is, the lower condensing unit 4L includes a straight pipe-shaped lower condenser body 4La, a pair of lower cooling water headers 4L1 and 4L2 provided at both ends of the lower condenser body 4La, and the interior of the lower condenser body 4La. It has many linear tubes 40 that extend in the horizontal direction and connect the lower cooling water headers 4L1, 4L2.
  • the lower condenser body 4La has a rectangular frame shape in cross-sectional view.
  • the inner space of the lower condenser body 4La is divided into a plurality (four in the illustrated example), and the lower condenser body 4La has a lattice shape in a sectional view.
  • the pair of lower cooling water headers 4L1 and 4L2 may be arranged on the same horizontal plane.
  • the upper condensing unit 4U has a straight tube shape, and includes an upper condenser body 4Ua, a pair of upper cooling water headers 4U1 and 4U2, and a large number of straight tubes 40.
  • the lower cooling water header 4L1 on the left side and the upper cooling water header 4U1 on the left side are connected by two connection tubes 32 and 33.
  • the lower condensing unit 4L and the upper condensing unit 4U are divided into four. That is, the inside of the pair of lower cooling water headers 4L1 and 4L2 is partitioned into four spaces S1 to S4. Accordingly, the tube 40 is also divided into four tube groups C1 to C4 that connect spaces facing left and right. Further, the two opposing spaces S2 and S1 in the upper and lower cooling water headers 4L1 and 4U1 are connected by the connecting tube 32, and the other two spaces S3 and S4 are connected by the connecting tube 33. Further, a cooling water inflow pipe 34 and a cooling water outflow pipe 38 are connected to the two lower spaces S1 and S4 of the lower cooling water header 4L1 on the left side of FIG.
  • the cooling water W2 that has flowed into the first space S1 of the lower cooling water header 4L1 on the left side of the lower condensing unit 4L from the cooling water inflow pipe 34 passes through the first tube group C1 and the lower cooling water on the right side. After flowing into the first space S1 of the header 4L2 and entering the second space S2 from the first space S1, it flows into the second space S2 of the lower cooling water header 4L1 through the second tube group C2.
  • the cooling water W2 in the second space S2 flows through the connecting pipe 32 into the first space S1 of the upper cooling water header 4U1 on the left side of the upper condensing unit 4U, and then passes through the first tube group C1 to the right side. It flows into the first space S1 of the upper cooling water header 4U2.
  • the cooling water W2 flowing into the first space S1 of the upper cooling water header 4U2 returns from the second space S2 to the upper condensed water header 4U1 through the second tube group C2, and the second space S2 of the upper cooling water header 4U1.
  • Enters the third space S3, passes through the third tube group C3 flows into the third space S4 of the upper cooling water header 4U2, and passes from the fourth space S4 through the fourth tube group C4 to the third cooling water header 4U1.
  • the cooling water W2 further enters the third space S4 of the lower cooling water header 4L1 of the lower condensing unit 4L through the connection tube 33, and flows into the third space S4 of the lower cooling water header 4L2 through the third tube group C3.
  • the cooling water flows out from the cooling water outflow pipe 38.
  • the cooling water W2 sequentially flows through the tube groups C1 to C4
  • heat is taken from the vapor refrigerant R2 supplied from the compressor 2 in FIG. 2, and the vapor refrigerant R2 is changed to the liquid refrigerant R3.
  • the evaporator 1 also has a straight pipe structure similar to the condenser 4. As shown in FIG. 2, the upper evaporation unit 1U is formed by connecting headers 1U1 and 1U2 provided at both ends of the upper evaporator body 1Ua by a number of tubes 50 extending horizontally. The lower evaporation unit 1L is also formed by connecting headers 1L1 and 1L2 provided at both ends of the lower evaporator body 1La by a number of tubes 50 extending horizontally. The upper and lower headers at one end are connected by connecting pipes 35 and 36.
  • a part of the evaporator 1 excluding the front part also includes a space 30 ⁇ / b> A that exists in a place where the compressor front stage 2 ⁇ / b> F composed of the front stage impeller 20 and the front stage diffuser 21 overlaps with the axial direction S and the radial direction R. Is arranged.
  • the evaporator 1 and the condenser 4 are divided into two parts, but they may be divided into four parts and arranged parallel to the left and right sides in addition to the upper and lower sides of the quadrangle.
  • the condenser 4 is disposed adjacent to the compressor rear stage 2R outside the compressor rear stage 2R (outside the rear casing 13R), and the diameter of the rear stage impeller 22 of the compressor rear stage 2R. It is arranged at a position near the outside in the direction. More specifically, the condenser 4 is disposed at a position overlapping the compressor rear stage 2R both when viewed from the axial direction S and viewed from the radial direction R. For this reason, the vapor refrigerant R ⁇ b> 2 flowing out from the rear stage impeller 22 of the compressor 2 can be directly and smoothly guided from the rear stage diffuser 23 to the condenser 4.
  • both the scroll for collecting the refrigerant R2 flowing out from the latter stage of the compressor of the conventional two-stage centrifugal compressor and the long connecting pipe for guiding the collected vapor refrigerant to the condenser become unnecessary.
  • the structure is simplified, and pressure loss that has occurred in the scroll and the connecting piping is eliminated, so that a reduction in the efficiency of the refrigerator can be suppressed.
  • the entire refrigerator can be reduced in size.
  • this turbo refrigerator uses water having a high boiling point as a refrigerant
  • the compressor 2 having impellers 20 and 22 having a relatively large diameter is used because the density is reduced because of low pressure operation under negative pressure conditions. Since it needs to be used, there is a large space outside the rear stage 2R of the compressor composed of the rear stage impeller 22 and the rear stage diffuser 23.
  • the condenser 4 can be easily installed by effectively using the space 30 which is a large space.
  • the entire condenser 4 is arranged so as to overlap the rear stage 2R of the compressor when viewed from the axial direction S and the radial direction R.
  • a part of the condenser 4 may overlap with the rear stage 2R of the compressor when viewed from the radial direction R.
  • the axial rear portion (right side in FIG. 2) of the condenser 4 does not have to overlap with the compressor rear stage 2R even when viewed from the radial direction.
  • a large space 30A is provided at a location that overlaps both when viewed from the axial direction S and viewed from the radial direction R.
  • the evaporator 1 is installed using this space 30A effectively.
  • the front portion of the evaporator 1 does not overlap with the compressor front stage 2F when viewed from the radial direction R
  • the evaporator 1 is configured so that substantially the entire evaporator 1 overlaps with the compressor front stage 2F when viewed from the radial direction R.
  • the whole is disposed so as to overlap with the compressor front stage 2F when viewed from the axial direction S.
  • position the whole evaporator 1 so that it may overlap with the compressor front stage 2F seeing from the axial direction S and radial direction R.
  • the condenser 4 Since the condenser 4 is disposed in the space 30 surrounded by the intermediate passage 24 continuing to the diffuser outlet 21e of the front stage 2F of the compressor and the rear casing 14R, the vapor refrigerant that flows axially rearward from the rear stage 2R of the compressor R2 can be supplied to the condenser 4 without traversing the intermediate passage 24. Accordingly, the outlet passage 29 connecting the compressor rear stage 2R and the condenser 4 is short and has a simple shape.
  • the compression efficiency of the compressor 2 is improved. Furthermore, as described above, since scrolls and connecting pipes are not required, main components including the evaporator 1, the compressor 2 and the condenser 4 can be accommodated in the housing 8, resulting in a compact structure. . Moreover, the straight-tube condenser 4 and the evaporator 1 having the straight tubes 40 and 50 are easy to manufacture as compared with the case where the pipe is constituted by a plurality of circular tubes corresponding to the outer shape of the compressor. In addition to being inexpensive, there is an advantage that the tubes 40 and 50 can be easily replaced during maintenance.
  • the turbo chiller has a rectangular shape when viewed from the axial direction S with respect to the outlet 23e of the rear stage 2R of the compressor as the condenser 4 has a straight pipe shape. Since the lower condensing unit 4L and the upper condensing unit 4U are arranged in parallel with each other, the vapor refrigerant R2 flowing out from the rectangular outlet 23e is different from the case where the outlet of the rear stage 2R of the compressor is circular. Evenly. For this reason, the heat dissipation of the vapor refrigerant R2 with respect to the cooling water W2 flowing in the tube 40 is efficiently performed.
  • FIG. 5 shows a turbo chiller according to a second embodiment of the present invention.
  • This turbo refrigerator has a structure in which an opening of a rectangular parallelepiped housing main body 9A forming the housing 8A is sealed by a lid 45, and the impellers 20 and 22 of the compressor front stage 2F and the compression rear stage 2R are provided.
  • a two-stage centrifugal compressor 49 provided in a series arrangement with the same orientation is provided.
  • the evaporator 1 is disposed on the front side (right side in FIG. 5) of the compressor 49, and includes a straight pipe type lower evaporation unit 1L and an upper evaporation unit 1U.
  • An electric motor 3 is disposed between the lower evaporation unit 1L and the upper evaporation unit 1U.
  • the refrigerant vapor R21 that has passed through the front diffuser 21 from the front stage impeller 20 is guided to the inlet of the rear stage impeller 22 through the crossover-shaped intermediate passage 51 that turns back at an angle of 180 °.
  • the condenser 4 is disposed at a position near the outside in the radial direction of the rear stage impeller 22 of the rear stage 2R of the compressor, and at a position overlapping the rear stage 2R of the compressor when viewed from the axial direction S and the radial direction R.
  • the outlet 23e of the rear diffuser 23, that is, the outlet of the compressor 2 is also square when viewed from the axial direction S, and a straight pipe-shaped lower condensing unit 4L and upper condensing unit 4U are arranged in parallel with the upper and lower sides thereof. ing.
  • the vapor refrigerant R2 flowing out from the rear impeller 22 can be directly supplied to the condenser 4 without going through the scroll and the long connection pipe, so that the pressure loss generated in the scroll and the connection pipe is eliminated. , It is possible to suppress the efficiency reduction of the refrigerator. Moreover, by providing the condenser 4 by effectively using the space around the rear impeller 22, it is possible to eliminate the dead space and save space, and to achieve downsizing of the entire refrigerator.
  • FIG. 6 shows a turbo refrigerator according to a third embodiment of the present invention.
  • This turbo refrigerator includes a single-stage centrifugal compressor 52 having only a single impeller 53 and a diffuser 57.
  • the straight pipe-type condenser 4 is disposed on the radially outer side of the impeller 53 of the compressor 52 at a position overlapping with the compressor 52 when viewed from the axial direction S and the radial direction R.
  • the straight-tube evaporator 1 is disposed on the front side of the compressor 52. Therefore, also in this turbo refrigerator, since the vapor refrigerant R2 can be directly supplied to the condenser 4 without going through the conventional scroll and connection pipe, the pressure loss generated in the scroll and the connection pipe is eliminated, and the refrigerator The efficiency drop can be suppressed. Further, by providing the condenser 4 using the space around the impeller 53, the dead space can be eliminated and the space can be saved, and the miniaturization of the entire refrigerator can be achieved.
  • FIG. 7 shows a cylindrical condenser 58 used in the turbo refrigerator of the fourth embodiment of the present invention.
  • the condenser 58 has a straight pipe shape in which a pair of cylindrical cooling water headers 58 ⁇ / b> A and 58 ⁇ / b> B are communicated by a plurality of linear tubes 59.
  • the evaporator can also have a cylindrical shape similar to this. By setting it as such a cylindrical shape, a housing can be made into the circular shape corresponding to the external shape of a compressor.
  • the horizontal type in which the rotation shaft 11 of the compressors 2, 49, 52 is oriented in the horizontal direction is described as an example.
  • the present invention is not limited to the compressors 2, 50, 52.
  • the present invention can also be applied to a vertical type in which the rotating shaft 11 is oriented in the vertical direction.
  • the drive unit 3 that drives the compressors 2, 50, 52 may be provided outside the housing 8.
  • a speed increaser (gear) may be interposed between the drive unit 3 and the compressors 2, 50, 52.

Abstract

　本発明に係るターボ冷凍機は、気相の冷媒を圧縮するターボ圧縮機（２）と、ターボ圧縮機（２）で圧縮された気相の冷媒を凝縮する凝縮器（４）と、凝縮器（４）で得られた液相の冷媒を蒸発させ、該冷媒の気化熱で冷却対象物を冷却する蒸発器（１）と、を備え、蒸発器（１）及び凝縮器（４）のうち少なくとも一方が、冷媒配管を形成する複数の直線状のチューブを有する直管形であり、かつ、ターボ圧縮機（２）と隣接して配置されている。

Description

ターボ冷凍機
　本発明は、気相の冷媒を圧縮するターボ圧縮機と、ターボ圧縮機で圧縮された気相の冷媒を凝縮する凝縮器と、凝縮器で得られた液相の冷媒を蒸発させ、該冷媒の気化熱で冷却対象物を冷却する蒸発器とを備えるターボ冷凍機に関するものである。
　近年、環境の保護のため、ターボ冷凍機の冷媒に、従来一般的なフロンなどの温室効果ガスに代えて、水が利用されることがある。このようなターボ冷凍機では、フロンに比べて沸点の高い水を蒸発させるために、圧縮機が低圧下で作動する。すると、冷媒の密度が下がって冷媒の体積流量が増加するので、ターボ冷凍機全体が従来よりも大型化する。水冷媒式のターボ冷凍機の大型化を極力抑制する目的で、冷媒が流れる配管を可能な限り小さくすることも考えられる。この場合、冷媒の流速の増加による圧力損失を防ぎ、ターボ冷凍機の性能の低下を抑制する必要がある。
　特許第４１９１４７７号公報は、水冷媒式のターボ冷凍機に適用され得る２段の遠心式圧縮機を開示している。各段の羽根車は、背面合わせに配置されている。圧縮機には、各羽根車から放射状に流出する冷媒を導くため、複数の第１段デフューザおよび複数の第２段デフューザが設けられている。各デフューザは、羽根車に連続しており、第１段デフューザおよび第２段デフューザは、周方向に交互に配置されている。
　上記文献に記載の圧縮機によれば、圧縮機及びこれに接続される配管が、極めて複雑な構成を有しているので、圧縮機及びその周辺構造についての製造コストが高くつく。
　また、水はフロンに比べて高い熱伝導性を有するので、水冷媒式のターボ冷凍機を設計するに際し、凝縮器および蒸発器を圧縮機と同じ比率で大型化する必要はない。逆に言えば、圧縮機の大型化は、他の要素に比べて顕在化しがちである。すると、水冷媒式のターボ冷凍機の各要素のサイズを、要求される性能に合わせて従来一般的なフロン冷媒式のものから個別に変更し、個別に設計変更した各要素をフロン冷媒式のターボ冷凍機に倣って配置した場合、圧縮機の周囲に大きなデッドスペースが発生することとなる。また、圧縮機と蒸発器との間の接続配管、及び、圧縮機と凝縮器との接続配管が長大化することとなる。上記文献に記載の圧縮機においても、やはり圧縮機の羽根車の周囲に大きなデッドスペースが残っている。
　本発明は、ターボ冷凍機の性能を極力低下させることなく、圧縮機の構造を簡略化するとともにターボ冷凍機を小型化することを目的とする。
　本発明に係るターボ冷凍機は、気相の冷媒を圧縮するターボ圧縮機と、前記ターボ圧縮機で圧縮された気相の冷媒を凝縮する凝縮器と、前記凝縮器で得られた液相の冷媒を蒸発させ、該冷媒の気化熱で冷却対象物を冷却する蒸発器と、を備え、前記蒸発器及び前記凝縮器のうち少なくとも一方が、冷媒配管を形成する複数の直線状のチューブを有する直管形であり、かつ、前記ターボ圧縮機と隣接して配置されている。ここで、「圧縮機に隣接」とは、軸方向および径方向において近接している状態をいい、好ましくは、径方向から見て一部または全部が圧縮機と重なっている状態、さらには、軸方向から見ても径方向から見ても一部または全部が圧縮機と重なっている状態である。
　このターボ冷凍機によれば、蒸発器と凝縮器の少なくとも一方が、圧縮機に隣接しており、圧縮機の周囲の近傍位置に配置される。このため、圧縮機と蒸発器または／および凝縮器との間で、気相の冷媒を、長い接続配管を介することなく、直接的にかつ円滑に移送することができる。これにより、圧縮機及びその周辺構造を簡略化することができる。圧縮機と蒸発器および／または凝縮器との間で移送される冷媒の圧力損失が極力小さくなるので、ターボ冷凍機の効率の低下を抑制できる。また、圧縮機の周囲に蒸発器または／および凝縮器を設けることができるので、デッドスペースの有効活用によりターボ冷凍機全体を小型化することができる。しかも、蒸発器または／および凝縮器が直管形であるので、圧縮機の外形に対応して長さ方向に円形状に湾曲したチューブを用いる場合に比べて、製作が容易であり、保守に際して内蔵チューブの交換及び洗浄を容易に行うことができる。
　前記圧縮機の出口が、前記ターボ圧縮機の軸方向から見て略四角形状であり、前記凝縮器が、前記直管形であり、かつ、前記ターボ圧縮機と隣接して配置されていることが好ましい。この構成によれば、圧縮機の略四角形の出口の辺に平行な凝縮器を配置することが可能となり、それにより、圧縮機の出口から流出した気相の冷媒が凝縮器に凝縮器の全体にわたって均等に流入する。このため、凝縮器の効率が向上する。また、凝縮器が、圧縮機と軸方向から見ても径方向から見ても重なっているから、圧縮機の周囲のスペースを有効利用して凝縮器を配置できる。さらに、圧縮機から流出する気相の冷媒を、スクロールおよび長い接続配管を介することなく、直接的に凝縮器に供給することができる。このように、既存のターボ冷凍機に設けられているスクロールおよび接続配管が共に不要となるので、構造が簡略化されるとともに、スクロールおよび接続配管による圧力損失がなくなる。
　前記ターボ圧縮機が、圧縮機前段及び圧縮機後段を有した２段遠心式ターボ圧縮機であり、冷媒が、前記圧縮機前段から前記圧縮機後段へと中間通路を介して導かれ、前記凝縮器が、前記中間通路と前記圧縮機後段との間に配置されていることが好ましい。この構成によれば、圧縮機後段から放射状に流出する気相の冷媒を、中間通路を横切ることなく凝縮器に供給することができる。
　前記圧縮機前段及び前記圧縮機後段が、背面合わせに設けられており、前記蒸発器及び凝縮器が、前記ターボ圧縮機の軸方向において前記圧縮機前段のデフューザと前記圧縮機後段のデフューザとを挟むようにして、かつ、互いに対向するようにして配置されていることが好ましい。この構成によれば、圧縮機の軸方向両側に蒸発器と凝縮器とをバランスよく配置できるので、ターボ冷凍機がコンパクトな構成となる。
　前記圧縮機前段から前記圧縮機後段へと導かれる冷媒を冷却するための中間冷却器を更に備え、前記圧縮機前段が前記圧縮機後段よりも前記ターボ圧縮機の軸方向の一側に配置され、前記圧縮機後段は、前記ターボ圧縮機の軸方向において前記圧縮機前段よりも他側に配置され、前記中間冷却器は、前記ターボ圧縮機の軸方向において前記凝縮器よりも前記他側に配置されていることが好ましい。この構成によれば、圧縮機前段で圧縮されて温度が上昇した気相の冷媒が、中間冷却器で冷却されたのちに圧縮機後段に供給されるので、圧縮機の圧縮効率が向上する。また、好ましくは、中間冷却器を圧縮機と同心状の形状にすることもでき、そうすれば、コンパクトに配置できる。
　前記蒸発器が、前記直管形であり、かつ、前記ターボ圧縮機の軸方向から見ても径方向から見ても少なくとも部分的に重なっていることが好ましい。この構成によれば、圧縮機の周囲のスペースを有効利用して蒸発器を配置できる。また、蒸発器から流出する気相の冷媒を、接続配管を介することなく、直接的に円滑に圧縮機に供給できる。このように、接続配管が不要となる結果、構造が簡略化されるとともに、接続配管による圧力損失がなくなる。
　前記ターボ圧縮機を駆動する駆動機を更に備え、前記蒸発器及び前記駆動機が、前記ターボ圧縮機の軸線方向において互いに反対側に配置されていることが好ましい。この構成によれば、駆動機の発生熱によって蒸発器が熱せられるのを防止することができる。
　少なくとも前記蒸発器、前記ターボ圧縮機及び前記凝縮器を収納するハウジングを更に備えることが好ましい。前述のとおり、接続配管を省略できるから、蒸発器、圧縮機および凝縮器をハウジング内に収納することが可能となり、コンパクトな構造となる。
　本発明によれば、ターボ冷凍機の性能を極力低下させることなく、圧縮機の構造を簡略化するとともにターボ冷凍機を小型化することができる。
本発明の第１実施形態に係るターボ冷凍機を示す概略構成図である。 図１に示すターボ冷凍機を示す縦断面図である。 図２のIII-III線に沿って切断して示す断面図である。 図３に示すターボ冷凍機の凝縮器を示す斜視図である。 本発明の第２実施形態に係るターボ冷凍機を示す縦断面図である。 本発明の第３実施形態に係るターボ冷凍機を示す縦断面図である。 本発明の第４実施形態に係るターボ冷凍機の凝縮器を示す斜視図である。
　以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照しながら詳細に説明する。図１は本発明の第１実施形態に係るターボ冷凍機を示す概略構成図である。まず、図１を参照してターボ冷凍機の作動原理について説明する。図１に示すように、ターボ冷凍機は、蒸発器１、ターボ圧縮機２、駆動機３、凝縮器４、伝熱管５及び冷却管６を備えている。冷媒は、蒸発器１、ターボ圧縮機２（以下、単に圧縮機という）及び凝縮器４をこの順で通過し、蒸発器１に戻る。駆動機３は、例えば電動モータであり、圧縮機２を回転駆動する。伝熱管５は、冷却対象物（以下、冷水という）Ｗ１を通流させるための配管であり、蒸発器１の内部を通り抜けている。冷却管６は、廃熱対象物（以下、冷却水という）Ｗ２を通流させるための配管であり、凝縮器４の内部を通り抜けている。
　蒸発器１は、その内底部に液状の冷媒Ｒ３を溜めることができる。蒸発器１には、ポンプ３９、汲上げ管４１及び噴霧管４２が設けられている。汲上げ管４１は、蒸発器１の内底部から蒸発器１の内上部へと延びている。噴霧管４２は、蒸発器１の内上部に配置され、汲上げ管４１と連通している。ポンプ３９が動作すると、蒸発器１の内底部に溜められた液状の冷媒Ｒ３が、汲上げ管４１を介して噴霧管４２に導かれ、噴霧管４２から伝熱管５に向けて散布され、蒸発器１内で蒸発する。一方、冷媒Ｒ３の気化熱は、伝熱管５内を流れる冷水Ｗ１から奪われ、これにより、冷水Ｗ１が冷却される。圧縮機２は、蒸発器１内の蒸気冷媒Ｒ１を吸入して圧縮し、昇圧された蒸気冷媒Ｒ２を凝縮器４に送り込む。高圧の蒸気冷媒Ｒ２は、凝縮器４の内部で冷却管６内を流れる冷却水Ｗ２に対し熱放散を行い、液状冷媒Ｒ３となる。液状冷媒Ｒ３は、戻り管３１を介して蒸発器１の内底部に戻る。
　このターボ冷凍機では、水が冷媒に用いられる。水の沸点は、従来一般的に冷媒に用いられていたフロンの沸点よりも高い。よって、圧縮機２は負圧下で作動し、圧縮機２の入口圧及び出口圧は、例えば１／１００気圧及び１／１０気圧にそれぞれ設定される。したがって、冷媒の密度が下がって体積流量が増加するので、このターボ冷凍機は、従来一般的なターボ冷凍機に比べて大型化する。なお、伝熱管５内の冷水Ｗ１は、例えば、蒸発器１で１２℃から７℃に冷却された後、ビルディングの室内冷房に用いられることができる。冷却管６内の冷却水Ｗ２は、例えば、凝縮器４で蒸気冷媒Ｒ２から熱を奪って３２℃から３７℃に加熱された後、冷却塔（図示せず）に送られる。
　図２は、図１に示すターボ冷凍機を示す縦断面図である。図３は、図２のIII－III線に沿って切断して示すターボ冷凍機の断面図である。以下の説明における方向は、図２の紙面左側を前、紙面右側を後、紙面上側を上、紙面下側を下とした概念を基準とする。図２に示すように、ターボ冷凍機は、外装体であるハウジング８を備えている。ハウジング８は、直方体状のハウジング本体９と、ハウジング本体９を載置して固定する基台１０とを有している。ハウジング８（より限定的に言えばハウジング本体９）は、蒸発器１、圧縮機２および凝縮器４を含む主要な構成要素を収納している。ハウジング８が水平に設置されたときには、圧縮機２の軸方向Ｓが、前後方向に水平に向けられ、蒸発器１が、圧縮機２の軸方向Ｓの一側（前側）に配置され、凝縮器４が、圧縮機２の軸方向Ｓの他側（後側）に配置される。
　圧縮機２は、圧縮機前段２Ｆと圧縮機後段２Ｒとを有した２段の遠心式圧縮機である。圧縮機前段２Ｆおよび圧縮機後段２Ｒは、軸方向Ｓに並ぶように配置されており、圧縮機前段２Ｆは、圧縮機後段２Ｒから見て軸方向Ｓの一側に配置されている。
　圧縮機前段２Ｆは、前段羽根車２０と、圧縮機２の径方向Ｒの外方に前段羽根車２０と同心上に配置された前段デフューザ２１とを備える。圧縮機後段２Ｒも、圧縮機前段２Ｆと同様構成の後段羽根車２２及び後段デフューザ２３を備えている。
　圧縮機前段２Ｆと圧縮機後段２Ｒは、回転軸１１上に背面合わせに配置されている。軸方向Ｓの中間において、隔壁２Ｃが径方向Ｒに延びるようにして設けられており、前段デフューザ２１と後段デフューザ２３とが、隔壁２Ｃを介して軸方向Ｓに隣り合っている。前段羽根車２０は、隔壁２Ｃおよび前段デフューザ２１から見て前側に設けられ、後段羽根車２２は、隔壁２Ｃおよび後段デフューザ２３から見て後側（つまり、軸方向Ｓにおいて前段羽根車２０が配置される側とは反対側）に設けられている。このようにして、圧縮機前段２Ｆおよび圧縮機後段２Ｒは、隔壁２Ｃを基準にして略対称に、つまり、背面合わせに配置される。
　圧縮機２は、圧縮機前段２Ｆを構成する前段ケーシング１４Ｆと、圧縮機後段２Ｒを構成する後段ケーシング１４Ｒとを有している。前段ケーシング１４Ｆ及び後側ケーシング１４Ｒは、漏斗状に形成され、また、隔壁２Ｃを基準にしてほぼ対称に配置されている。前段ケーシング１４Ｆは、前端部から前段羽根車２０の外周縁に沿って後方へ延びた後、略直角に折れ曲がり、隔壁２Ｃの前面と軸方向Ｓに対向しながら径方向外周側に向かって延びている。このようにして、前段ケーシング１４Ｆは、前段羽根車２０を収容するとともに前段デフューザ２１を隔壁２Ｃと共に形成する。前段ケーシング１４Ｆの前端部は、軸方向Ｓから見て略円形状に開口し、冷媒を内部に流入させるための吸込み口１４Ｆａを成している。前段ケーシング１４Ｆを取り付けた状態にある圧縮機前段２Ｆを外から見ると、吸込み口１４Ｆａが配置されている側（前側）の径方向寸法が、前段デフューザ２１が設けられている側と比べて小さい。このようなケーシング構造によれば、前段デフューザ２１よりも軸方向Ｓの前側、かつ、前段羽根車２０の外周縁よりも径方向Ｒの外周側に、スペースが形成されることとなる。後段ケーシング１４Ｒにおいても、後段デフューザ２３よりも軸方向Ｓの後側、かつ後段羽根車２２の外周縁よりも径方向Ｒの外周側に、同様のスペースが形成されることとなる。なお、符号１４Ｒａは、後部ケーシング１４Ｒの内部に冷媒を流入させるための吸込み口であり、吸込み口１４Ｒａは、後段ケーシング１４Ｒの後端部に形成される。
　前段ケーシング１４Ｆ及び後段ケーシング１４Ｒは、吸込み口側の端部において、基台１０の上面の中央部に固定された支持台１８に支持されている。他方、回転軸１１の後端部には、駆動機３が設けられている。回転軸１１の前端部には、回転軸１１を回転可能に支持するための軸受１２が設けられている。後段ケーシング１４Ｒの吸込み口１４Ｒａ側の端部は、ステー１３Ｒを介して駆動機３を支持している。前段ケーシング１４Ｆの吸込み口側の端部は、ステー１３Ｆを介して軸受１２を保持している。なお、駆動機３は、鉛直に延びる後方端壁１７を貫通している。
　蒸発器１および凝縮器４は、圧縮機２に隣接して配置されている。蒸発器１および凝縮器４は、軸方向Ｓに隣り合った前段デフューザ２１及び後段デフューザ２３を纏めて挟むようにして、軸方向Ｓに互いに対向している。
　蒸発器１は、上下一対の蒸発ユニット１Ｌ，１Ｕを有している。上下一対の蒸発ユニット１Ｌ，１Ｕは、小径となっている圧縮機前段２Ｆの吸込み口１４Ｆａ側の端部（すなわち、圧縮機２全体のうち軸方向Ｓの一端部）を、上下に挟むようにして配置されている。上下一対の蒸発ユニット１Ｌ，１Ｕは、前段ケーシング１４Ｆに支持されている。凝縮器４は、上下一対の凝縮ユニット４Ｌ，４Ｕを有している。上下一対の凝縮ユニット４Ｌ，４Ｕは、小径となっている圧縮機後段２Ｒの吸込み口１４Ｒａ側の端部（すなわち、圧縮機２全体のうち軸方向Ｓの他端部）を、上下に挟むようにして配置されている。上下一対の凝縮ユニット４Ｌ，４Ｕは、後段ケーシング１４Ｒに支持されている。上部蒸発ユニット１Ｕと上部凝縮ユニット４Ｕは、回転軸１１よりも上側の領域内で、デフューザ２１，２３を軸方向Ｓに挟むようにして配置されている。下部蒸発ユニット１Ｌと下部凝縮ユニット４Ｌは、回転軸１１よりも下側の領域内で、デフューザ２１，２３を軸方向Ｓに挟むようにして配置されている。凝縮器４内で液化した液状冷媒Ｒ３は、戻り管３１を介して蒸発器１の下部蒸発ユニット１Ｌに供給される。ポンプ３９が動作すると、下部蒸発ユニット１Ｌの内底部に溜められた液状冷媒Ｒ３が、汲上げ管４１を介し、上部蒸発ユニット１Ｕ内の噴霧管４２、および、下部蒸発ユニット１Ｌ内の噴霧管４２に送られる。
　電動機３が動作すると、蒸発器１からの蒸気冷媒Ｒ１は、圧縮機前段２Ｆの吸込み口１４Ｆａから圧縮機前段２Ｆに流入する。流入した蒸気冷媒Ｒ２１は、インペラ入口２０ｉから回転軸１１の軸方向Ｓに沿って後側に向けて吸い込まれていき、径方向外側に向けて流動し、インペラ出口２０ｅから流出する。前段羽根車２０から流出した蒸気冷媒Ｒ２１は、インペラ出口２０ｅから連続する前段デフューザ２１に沿って径方向外側に向けて流れ、デフューザ出口２１ｅから流出する。圧縮機前段２Ｆから流出した蒸気冷媒Ｒ１は、前段デフューザ２１から連続する中間通路２４に沿って、圧縮機後段２Ｒの吸込み口１４Ｒａへと導かれる。
　デフューザ出口２１ｅは、軸方向Ｒから見て略四角形（図示例では正方形）状に形成されている（図３参照）。中間通路２４の前半部は、デフューザ出口２１ｅに連続しており、デフューザ出口２１ｅと同一形状に形成された通路内壁１６とハウジング本体９の底板９ａおよび３方の周壁９ｂとに取り囲まれることで形成されている。通路内壁１６の後端部と後段ケーシング１４Ｒの吸込み口１４Ｒａとの間には、鉛直方向に延びる中間壁２７が取り付けられている（図２参照）。中間壁２７の後方には、後方端壁１７が中間壁２７と略平行に設けられている。中間通路２４の後半部は、これら中間壁２７と後方端壁１７との間に取り囲まれることによって形成されている。なお、電動機３は、この後方端壁１７を貫通するようにして配置されている。中間壁２７と後方端壁１７との間には、中間冷却器２８が配置されている。蒸気冷媒Ｒ２１は、中間通路２４を通る過程で中間冷却器２８によって冷却される。
　中間冷却器２８から流出した蒸気冷媒Ｒ２２は、圧縮機後段２Ｒの吸込み口１４Ｒａから圧縮機後段２Ｒに流入する。流入した蒸気冷媒Ｒ２２は、インペラ入口２２ｉから回転軸１１の軸方向Ｓに沿って前側に向けて吸い込まれていき、径方向外側に向けて流動し、インペラ出口２２ｅから流出する。後段羽根車２２から流出した蒸気冷媒Ｒ２は、インペラ出口２２ｅから連続する後段デフューザ２３に沿って径方向外側に向けて流れ、デフューザ出口２３ｅから流出する。圧縮機後段２Ｒから流出した蒸気冷媒Ｒ２は、デフューザ出口２３ｅから連続する出口通路２９に沿って、凝縮器４へと導かれる。
　このデフューザ出口２３ｅも、軸方向Ｓから見て略四角形状に形成されている（図３参照）。他方、凝縮器４は、後段ケーシング１４Ｒ、通路内壁１６および中間壁２７の間に設けられた空間３０内に配置されている（図２参照）。出口通路２９は、デフューザ出口２３ｅから流出した蒸気冷媒Ｒ２を凝縮器４に流入させるよう、通路内壁１６と凝縮ユニット４Ｌ，４Ｕとの間に形成されている。下部凝縮ユニット４Ｌおよび上部凝縮ユニット４Ｕは、デフューザ出口２３ｅの水平な上下辺に沿って平行に延びるように水平に配置されている。
　凝縮器４が前記空間３０内に配置されたことで、凝縮器４の全体が、圧縮機２に対し軸方向Ｓから見ても、径方向Ｒから見ても、圧縮機２と重なっている。凝縮器４において液状となった冷媒Ｒ３は、戻り管３１を通って蒸発器１に戻る。戻り管３１は、ハウジング本体９の底板９ａおよび基台１０の上面を形成する台板１０ａを貫通し、中空の基台１０内部を通り抜け、凝縮器４と蒸発器１とを連通している。なお、戻り管３１は、ハウジング８の外部を通るように配置してもよい。
　図４は、図３に示すターボ冷凍機の凝縮器４を示す斜視図である。下部凝縮ユニット４Ｌは、直管形である。つまり、下部凝縮ユニット４Ｌは、直管形状の下部凝縮器本体４Ｌａと、下部凝縮器本体４Ｌａの両端部に設けられた一対の下部冷却水ヘッダ４Ｌ１，４Ｌ２と、下部凝縮器本体４Ｌａの内部を水平方向に延びて下部冷却水ヘッダ４Ｌ１，４Ｌ２同士を接続する多数の直線状チューブ４０とを有している。下部凝縮器本体４Ｌａは、断面視において、矩形枠形状を有している。また、下部凝縮器本体４Ｌａの内部空間は複数（図示例では４つ）に区画されており、下部凝縮器本体４Ｌａは、断面視において格子形状を有している。なお、一対の下部冷却水ヘッダ４Ｌ１，４Ｌ２は、同一水平面上に配置されていてもよい。上部凝縮ユニット４Ｕも、同様に直管形であり、上部凝縮器本体４Ｕａ、一対の上部冷却水ヘッダ４Ｕ１，４Ｕ２、及び、多数の直線状のチューブ４０を有している。左側の下部冷却水ヘッダ４Ｌ１と左側の上部冷却水ヘッダ４Ｕ１とは、２本の連結チューブ３２、３３で連結されている。
　下部凝縮ユニット４Ｌおよび上部凝縮ユニット４Ｕは４つに区分されている。すなわち、一対の下部冷却水ヘッダ４Ｌ１，４Ｌ２の内部は、４つの空間Ｓ１～Ｓ４に仕切られている。これに応じて、チューブ４０も、左右に対向する空間同士を接続する４つのチューブ群Ｃ１～Ｃ４に区分されている。また、左側の上下の冷却水ヘッダ４Ｌ１，４Ｕ１における相対向する２つの空間Ｓ２，Ｓ１が連結チューブ３２により連通されており、他の２つの空間Ｓ３，Ｓ４が連結チューブ３３により連通されている。さらに、図４の左側の下部冷却水ヘッダ４Ｌ１の下部の二つの空間Ｓ１，Ｓ４には冷却水流入管３４および冷却水流出管３８が接続されている。
　凝縮器４によれば、冷却水流入管３４から下部凝縮ユニット４Ｌの左側の下部冷却水ヘッダ４Ｌ１の第１空間Ｓ１に流入した冷却水Ｗ２が、第１チューブ群Ｃ１を通って右側の下部冷却水ヘッダ４Ｌ２の第１空間Ｓ１に流れ、この第１空間Ｓ１から第２空間Ｓ２に入ったのちに、第２チューブ群Ｃ２を通って下部冷却水ヘッダ４Ｌ１の第２空間Ｓ２に流入する。この第２空間Ｓ２の冷却水Ｗ２は、連結管３２を通って上部凝縮ユニット４Ｕの左側の上部冷却水ヘッダ４Ｕ１の第１空間Ｓ１内に流入したのち、第１チューブ群Ｃ１を通って右側の上部冷却水ヘッダ４Ｕ２の第１空間Ｓ１に流入する。
　上部冷却水ヘッダ４Ｕ２の第１空間Ｓ１に流入した冷却水Ｗ２は、第２空間Ｓ２から第２チューブ群Ｃ２を通って上部凝冷却水ヘッダ４Ｕ１へ戻り、上部冷却水ヘッダ４Ｕ１の第２空間Ｓ２から第３空間Ｓ３に入り、第３チューブ群Ｃ３を通って上部冷却水ヘッダ４Ｕ２の第３空間Ｓ４に流入し、第４空間Ｓ４から第４チューブ群Ｃ４を通って上部冷却水ヘッダ４Ｕ１の第４空間Ｓ４に戻る。冷却水Ｗ２はさらに、連結チューブ３３を通って下部凝縮ユニット４Ｌの下部冷却水ヘッダ４Ｌ１の第３空間Ｓ４に入り、第３チューブ群Ｃ３を通って下部冷却水ヘッダ４Ｌ２の第３空間Ｓ４に流入し、さらに第４空間Ｓ４および第４チューブ群Ｃ４を通って下部冷却水ヘッダ４Ｌ１の第４空間Ｓ４に戻ったのち、冷却水流出管３８から流出する。このように、冷却水Ｗ２がチューブ群Ｃ１～Ｃ４を順次流れる際に、図２の圧縮機２から供給される蒸気冷媒Ｒ２から熱を奪って、蒸気冷媒Ｒ２を液状冷媒Ｒ３とする。
　蒸発器１も、凝縮器４と同様の直管形構造を有している。図２に示すように、上部蒸発ユニット１Ｕは、上部蒸発器本体１Ｕａの両端に設けられたヘッダ１Ｕ１，１Ｕ２を水平に延びる多数のチューブ５０によって接続してなる。下部蒸発ユニット１Ｌも、下部蒸発器本体１Ｌａの両端に設けられたヘッダ１Ｌ１，１Ｌ２を水平に延びる多数のチューブ５０によって接続してなる。そして、一端の上下ヘッダ間が連結管３５，３６で接続されている。また、蒸発器１の前部を除いた一部も、前段羽根車２０と前段デフューザ２１とからなる圧縮機前段２Ｆと軸方向Ｓおよび径方向Ｒから見て重なっている箇所に存在する空間３０Ａに配置されている。
　この実施形態では蒸発器１および凝縮器４を２分割としたが、それぞれ４分割して、四角形の上下辺に加えて、左右辺に平行に配置してもよい。
　図２を参照すると、凝縮器４は、圧縮機後段２Ｒの外側（後段ケーシング１３Ｒの外側）において、圧縮機後段２Ｒと隣接して配置されており、圧縮機後段２Ｒの後段羽根車２２の径方向外側の近傍位置に配置されている。更に言えば、凝縮器４は、軸方向Ｓから見ても径方向Ｒから見ても圧縮機後段２Ｒと重なる位置に配置されている。このため、圧縮機２の後段羽根車２２から流出する蒸気冷媒Ｒ２を、後段デフューザ２３から直接的にかつ円滑に凝縮器４に導くことができる。これにより、従来の２段遠心式の圧縮機の圧縮機後段から流出する冷媒Ｒ２を集めるためのスクロールおよび集めた蒸気冷媒を凝縮器へ導く長い接続配管が共に不要となる。その結果、構造が簡略化されるとともに、スクロールおよび接続配管で生じていた圧力損失がなくなるので、冷凍機の効率の低下を抑制できる。
　また、圧縮機後段２Ｒの後段羽根車２２の径方向外側の近傍位置は、従来のターボ冷凍機において大きなデッドスペースとなっていたので、この場所を凝縮器４の設置箇所に活用することで、省スペース化により、冷凍機全体の小形化を図ることができる。特に、このターボ冷凍機は、冷媒として沸点の高い水を用いているので、負圧条件下で低圧作動となり密度が小さくなるため、比較的直径の大きな羽根車２０，２２を持つ圧縮機２を用いる必要があるから、後段羽根車２２と後段デフューザ２３とからなる圧縮機後段２Ｒの外側には大きなスペースが存在している。この大きなスペースとなる空間３０を有効利用して凝縮器４を容易に設置することができる。
　なお、この実施形態では、凝縮器４の全体が軸方向Ｓから見ても径方向Ｒから見ても圧縮機後段２Ｒと重なった配置となっている。しかし、これは一例であり、径方向Ｒの重なり合いについては、凝縮器４の一部が、径方向Ｒから見て圧縮機後段２Ｒと重なっていてもよい。例えば、凝縮器４の軸方向後部（図２の右方）が、径方向から見ても圧縮機後段２Ｒと重なっていなくてもよい。
　また、このターボ冷凍機では、軸方向Ｓから見ても径方向Ｒから見ても重なる箇所に、大きな空間３０Ａが設けられている。蒸発器１は、この空間３０Ａを有効利用して設置されている。蒸発器１の前部は、径方向Ｒから見て圧縮機前段２Ｆと重ならないものの、蒸発器１の略全体が、径方向Ｒから見て圧縮機前段２Ｆと重なるように、蒸発器１の全体が軸方向Ｓから見て圧縮機前段２Ｆと重なるように配置されている。勿論、蒸発器１の全体を圧縮機前段２Ｆと軸方向Ｓおよび径方向Ｒから見て重なるように配置してもよい。
　圧縮機前段２Ｆのデフューザ出口２１ｅに連続する中間通路２４と、後段ケーシング１４Ｒとで囲まれた空間３０に凝縮器４が配置されているので、圧縮機後段２Ｒから軸方向後方に流出する蒸気冷媒Ｒ２を、中間通路２４を横切ることなく凝縮器４に供給することができる。したがって、圧縮機後段２Ｒと凝縮器４とを接続する出口通路２９が短く、かつ簡単な形状となる。
　圧縮機前段２Ｆで圧縮されて温度が上昇した蒸気冷媒Ｒ２１が、中間冷却器２８で冷却されたのちに圧縮機後段２Ｒに供給されるので、圧縮機２の圧縮効率が向上する。さらに、前述のとおり、スクロールや接続配管が不要となるので、蒸発器１、圧縮機２および凝縮器４を含む主要な構成要素をハウジング８内に収納することが可能となり、コンパクトな構造となる。しかも、直線状のチューブ４０，５０を有する直管形の凝縮器４および蒸発器１は、配管を圧縮機の外形に対応した複数の円形状のチューブで構成する場合に比べて、製作が容易であり、安価になるとともに、保守に際してチューブ４０，５０の交換が容易に行える利点がある。
　また、このターボ冷凍機は、図２に明示するように、凝縮器４を直管形としたのに伴って圧縮機後段２Ｒの出口２３ｅを軸方向Ｓから見て四角形にして、その２辺に平行に下部凝縮ユニット４Ｌおよび上部凝縮ユニット４Ｕを配置したので、圧縮機後段２Ｒの出口を円形とした場合と異なり、この四角形の出口２３ｅから流出した蒸気冷媒Ｒ２は、凝縮器４内の全体にわたり均等に流入する。このため、チューブ４０内を流れる冷却水Ｗ２に対する蒸気冷媒Ｒ２の熱放散が効率的に行われる。
　図５は本発明の第２実施形態に係るターボ冷凍機を示し、同図において、第１実施形態と同一または相当するものに同一の符号を付して、重複する説明を省略する。このターボ冷凍機は、ハウジング８Ａを形成する直方体形状のハウジング本体９Ａの開口部が蓋体４５で密閉された構成になっており、圧縮機前段２Ｆおよび圧縮後段２Ｒの各羽根車２０，２２が同じ向きとなる直列配置で設けられた２段遠心式の圧縮機４９を備えている。蒸発器１は圧縮機４９の前側（図５の右側）に配置され、直管形の下部蒸発ユニット１Ｌと上部蒸発ユニット１Ｕからなる。下部蒸発ユニット１Ｌと上部蒸発ユニット１Ｕの間に電動モータ３が配置されている。
　前段羽根車２０から前段デフューザ２１を通った冷媒蒸気Ｒ２１は、１８０°の角度で折り返すクロスオーバー形状の中間通路５１を通って後段羽根車２２の入口に導かれる。凝縮器４は、圧縮機後段２Ｒの後段羽根車２２の径方向外側の近傍位置で、圧縮機後段２Ｒに対し軸方向Ｓおよび径方向Ｒから見て共に重なった位置に配置されている。後段デフューザ２３の出口２３ｅ、つまり圧縮機２の出口はやはり、軸方向Ｓから見て正方形となっており、その上下辺に平行に直管形の下部凝縮ユニット４Ｌおよび上部凝縮ユニット４Ｕが配置されている。
　この構成によっても、後段羽根車２２から流出する蒸気冷媒Ｒ２を、スクロールおよび長い接続配管を介することなく直接的に、凝縮器４に供給できるので、スクロールおよび接続配管で生じていた圧力損失がなくなり、冷凍機の効率低下を抑制できる。また、後段羽根車２２の周囲のスペースを有効利用して凝縮器４を設けることで、デッドスペースを無くして省スペース化を図ることができ、冷凍機全体の小形化を達成できる。
　なお、この直列配置の圧縮機では、圧縮機前段２Ｆと圧縮機後段２Ｒが共に前方を向いているから、圧縮機前段２Ｆと圧縮機後段２Ｒとを接続する中間通路５１と、圧縮機後段２Ｒを凝縮器４に接続する通路とが交差するという、背面合わせの２段遠心圧縮機に存在する課題は、元来存在しない。
　図６は、本発明の第３実施形態に係るターボ冷凍機を示す。このターボ冷凍機は、単一の羽根車５３とデフューザ５７とを有するのみの単段遠心式の圧縮機５２を備えたものである。直管形の凝縮器４は、圧縮機５２の羽根車５３の径方向外側で、圧縮機５２対し軸方向Ｓおよび径方向Ｒから見て共に重なった位置に配置されている。直管形の蒸発器１は圧縮機５２の前側に配置されている。したがって、このターボ冷凍機においても、蒸気冷媒Ｒ２を、従来のスクロールおよび接続配管を介することなく直接的に凝縮器４に供給できるので、スクロールおよび接続配管で生じていた圧力損失がなくなり、冷凍機の効率低下を抑制できる。また、羽根車５３の周囲のスペースを利用して凝縮器４を設けることで、デッドスペースを無くして省スペース化を図ることができ、冷凍機全体の小形化を達成できる。
　図７は本発明の第４実施形態のターボ冷凍機に用いる円筒状の凝縮器５８を示す。この凝縮器５８は、円筒状の一対の冷却水ヘッダ５８Ａ，５８Ｂを複数の直線状のチューブ５９で連通した直管形である。この凝縮器５８は、内部に圧縮機後段を収容する配置で設けることにより、第１ないし第３実施形態で説明としたと同様の効果を得ることができる。蒸発器もこれと同様な円筒状とすることができる。このような円筒状とすることにより、ハウジングを、圧縮機の外形に対応する円形の形状とすることができる。
　なお、前述の各実施形態では、圧縮機２，４９，５２の回転軸１１が水平方向の向きとなる横置きタイプを例示して説明したが、本発明は、圧縮機２，５０，５２の回転軸１１が鉛直方向の向きとなる縦置きタイプにも適用することができる。また、圧縮機２，５０，５２を駆動する駆動機３は、ハウジング８の外部に設けるようにしてもよい。駆動機３と圧縮機２，５０，５２との間に増速機（ギヤ）を介設することもできる。
　本発明は、以上の実施形態で示した内容に限定されるものでなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で、種々の追加、変更または削除が可能であり、そのようなものも本発明の範囲内に含まれる。

Claims (8)

  1. 　気相の冷媒を圧縮するターボ圧縮機と、
    　前記ターボ圧縮機で圧縮された気相の冷媒を凝縮する凝縮器と、
    　前記凝縮器で得られた液相の冷媒を蒸発させ、該冷媒の気化熱で冷却対象物を冷却する蒸発器と、を備え、
    　前記蒸発器及び前記凝縮器のうち少なくとも一方が、冷媒配管を形成する複数の直線状のチューブを有する直管形であり、かつ、前記ターボ圧縮機と隣接して配置されている、ターボ冷凍機。
  2. 　前記圧縮機の出口が、前記圧縮機の軸線方向から見て略四角形状であり、前記凝縮器が、前記直管形であり、かつ、前記ターボ圧縮機と隣接して配置されている、請求項１に記載のターボ冷凍機。
  3. 　前記ターボ圧縮機が、圧縮機前段及び圧縮機後段を有した２段遠心式ターボ圧縮機であり、冷媒が、前記圧縮機前段から前記圧縮機後段へと中間通路を介して導かれ、
    　前記凝縮器が、前記中間通路と前記圧縮機後段との間に配置されている、請求項２に記載のターボ冷凍機。
  4. 　前記圧縮機前段及び前記圧縮機後段が、背面合わせに設けられており、
    　前記蒸発器及び凝縮器が、前記ターボ圧縮機の軸方向において前記圧縮機前段のデフューザと前記圧縮機後段のデフューザとを挟むようにして、かつ、互いに対向するようにして配置されている、請求項３に記載のターボ冷凍機。
  5. 　前記圧縮機前段から前記圧縮機後段へと導かれる冷媒を冷却するための中間冷却器を更に備え、
    　前記圧縮機前段が前記圧縮機後段よりも前記ターボ圧縮機の軸方向の一側に配置され、前記圧縮機後段は、前記ターボ圧縮機の軸方向において前記圧縮機前段よりも他側に配置され、前記中間冷却器は、前記ターボ圧縮機の軸方向において前記凝縮器よりも前記他側に配置されている、請求項３に記載のターボ冷凍機。
  6. 　前記蒸発器が、前記直管形であり、かつ、前記ターボ圧縮機の軸方向から見ても径方向から見ても少なくとも部分的に重なっている、請求項１に記載のターボ冷凍機。
  7. 　前記ターボ圧縮機を駆動する駆動機を更に備え、
    　前記蒸発器及び前記駆動機が、前記ターボ圧縮機の軸方向において互いに反対側に配置されている、請求項１に記載のターボ冷凍機。
  8. 　少なくとも前記蒸発器、前記ターボ圧縮機及び前記凝縮器を収納するハウジングを更に備える、請求項１に記載のターボ冷凍機。
PCT/JP2011/001907 2011-03-30 2011-03-30 ターボ冷凍機 WO2012131771A1 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2011/001907 WO2012131771A1 (ja) 2011-03-30 2011-03-30 ターボ冷凍機

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2011/001907 WO2012131771A1 (ja) 2011-03-30 2011-03-30 ターボ冷凍機

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2012131771A1 true WO2012131771A1 (ja) 2012-10-04

Family

ID=46929623

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2011/001907 WO2012131771A1 (ja) 2011-03-30 2011-03-30 ターボ冷凍機

Country Status (1)

Country Link
WO (1) WO2012131771A1 (ja)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2151565A (en) * 1938-05-05 1939-03-21 Gen Electric Refrigerating machine
US2151564A (en) * 1937-10-29 1939-03-21 Gen Electric Refrigerating machine
FR1285112A (fr) * 1961-03-29 1962-02-16 American Radiator & Standard Machine de réfrigération
US3118290A (en) * 1964-01-21 Refrigeration machine including evaporator condenser structure
JPS521554A (en) * 1975-06-24 1977-01-07 Hitachi Ltd Heat exchanger for turbo fluid machine
JPS6467564A (en) * 1987-09-08 1989-03-14 Hitachi Ltd Turbo-refrigerator

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3118290A (en) * 1964-01-21 Refrigeration machine including evaporator condenser structure
US2151564A (en) * 1937-10-29 1939-03-21 Gen Electric Refrigerating machine
US2151565A (en) * 1938-05-05 1939-03-21 Gen Electric Refrigerating machine
FR1285112A (fr) * 1961-03-29 1962-02-16 American Radiator & Standard Machine de réfrigération
JPS521554A (en) * 1975-06-24 1977-01-07 Hitachi Ltd Heat exchanger for turbo fluid machine
JPS6467564A (en) * 1987-09-08 1989-03-14 Hitachi Ltd Turbo-refrigerator

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20080042178A (ko) 공기 조화 장치
US20020050149A1 (en) Multistage compression refrigerating machine for supplying refrigerant from intercooler to cool rotating machine and lubricating oil
US20110000243A1 (en) Split discharge line with integrated muffler for a compressor
US20020106278A1 (en) Turbo compressor and refrigerator with the compressor
JP2009185710A (ja) ターボ圧縮機及び冷凍機
WO2014103436A1 (ja) 冷凍サイクル装置
US9890973B2 (en) Turbo refrigerator
EP2787314B1 (en) Double-pipe heat exchanger and air conditioner using same
JP5491818B2 (ja) ターボ冷凍機
US20140041410A1 (en) Condensing apparatus
US8756954B2 (en) Turbo compressor and turbo refrigerator
JP5647352B2 (ja) 圧縮装置、冷凍装置
JP6176470B2 (ja) 冷凍機
CN202281429U (zh) 吸气汇总管气分热交换器
JP2010271030A (ja) 冷凍システム
JP6599176B2 (ja) ターボ冷凍装置
WO2012131771A1 (ja) ターボ冷凍機
JP2011149636A (ja) 空調装置
JP2002188865A (ja) 多段圧縮式冷凍機
JP6004004B2 (ja) ターボ冷凍機
JP2007078317A (ja) 冷却装置用熱交換器及び冷却装置
JP5554054B2 (ja) ターボ冷凍機
JP5941297B2 (ja) 冷凍機
JP5485602B2 (ja) 冷凍システム
JP3943875B2 (ja) ターボ冷凍機

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11862014

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 11862014

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: JP