WO2012084767A1 - Verfahren zur thermischen nachverbrennung von abgasen aus der acrolein- und aus der blausäureherstellung - Google Patents

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hydrocyanic acid
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Caspar Heinrich FINKELDEI
Pablo Zacchi
Martin Körfer
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Definitions

  • the invention relates to a method for the thermal afterburning of the exhaust gas streams produced during the production of acrolein in a gas phase process and the thermal afterburning of the exhaust gas streams produced during the production of hydrocyanic acid in a gas phase process.
  • thermal afterburning the skilled person understands the oxidation of the flammable substances contained in a process exhaust air or in a process exhaust gas in a combustion process, wherein for the combustion process, an additional fuel can be used.
  • additional fuel for example natural gas or crude oil, depends on the concentration of combustible substances in the process exhaust air or the process exhaust gas.
  • the thermal afterburning is typically carried out at temperatures of 800 ° C - 1200 ° C and with a residence time of about 1-4 s.
  • methionine or methionine hydroxy analogue include acrolein (propenal) and hydrogen cyanide (hydrogen cyanide).
  • the treatment is nowadays carried out virtually without exception in a gas phase process using a propylene, air and steam vapor mixture.
  • the resulting acroleinhal tigen vapors are transferred in an additional process, for example by absorption, in the liquid phase.
  • This disposal usually carried out by thermal afterburning [Described eg in: Acrolein, 1975, dr. Alfred Hüthig Verlag GmbH, Heidelberg].
  • thermal afterburning Described eg in: Acrolein, 1975, dr. Alfred Hüthig Verlag GmbH, Heidelberg.
  • acrolein synthesis there is also a wastewater stream which contains by-products and condensate formed in the synthesis. This wastewater stream can either biodegrade or also be fed to the thermal afterburning.
  • the acrolein production is shown schematically in FIG.
  • the wastewater and offgas stream produced during acrolein production contains the following ingredients:
  • Tab. 1 Composition of the waste gas and wastewater from the acrolein synthesis
  • hydrocyanic acid can be obtained as a by-product from other processes, for. B. from the production of acrylonitrile. Frequently cyanide is also produced specifically as a precursor for Methi ⁇ one in or methionine hydroxy analogue.
  • the hydrocyanic acid production takes place again in gas phase processes, for example by the Andrussow process, which also produces a large waste gas stream to be disposed of.
  • the disposal usually takes place by thermal afterburning [Chemie Ingenieurtechnik (1970), 42 (2), 63-72].
  • the waste gas stream produced in the hydrogen cyanide production contains the following ingredients:
  • Air is about 78% nitrogen, with nitrogen no Has calorific value.
  • Object of the present invention is therefore to provide a method for the thermal afterburning of exhaust gases from the Acrolein- and from the hydrocyanic acid manufacture available, in which the disadvantages of the prior art are at least reduced.
  • This object is achieved by a method for the thermal afterburning of the exhaust gas streams produced during the production of acrolein in a gas phase process and the thermal afterburning of the exhaust gas streams produced in the production of hydrogen cyanide in a gas phase process, characterized in that the exhaust gas streams from the production of acrolein and the Exhaust gas streams from the production of hydrocyanic acid are fed to a common thermal afterburning.
  • the exhaust gas streams are thus not separated disposed of in separate processes, but both exhaust gas streams are treated in a single thermal afterburning.
  • the thermal afterburning of the exhaust gas streams from the Acroleinher too and from the hydrocyanic acid production is also not temporally successive, but at least partially parallel in time, ie in time.
  • the exhaust gas streams are supplied with the greatest possible temporal overlap of the thermal afterburning.
  • the exhaust gas streams from the acrolein production and the exhaust gas streams from the hydrocyanic acid production can first be combined and fed together to the thermal afterburning or fed in parallel each exhaust gas stream separately, provided that this is not temporally successive, but at least partially parallel in time, ie. in timely manner.
  • the exhaust gas stream produced in the acrolein production not only is the exhaust gas stream produced in the acrolein production, but also the wastewater stream arising from the thermal process
  • a common incineration plant for both process exhaust gases would already offer the usual savings in investment for such a plant due to scaling effects, since not two incinerators, but only a single, but correspondingly larger-sized combustion plant must be built.
  • the economisation of combustion s 1 u f t is due to the composition of the two exhaust gas flows.
  • the exhaust gas stream from acrolein production has relatively low calorific value, but still contains significant concentrations of residual acid (see Table 1).
  • the waste gas stream from hydrocyanic acid production contains excess calorific value but virtually no oxygen (see Table 2).
  • Part of the oxygen required for the combustion of the exhaust gas from the hydrocyanic acid production can be provided by the common thermal afterburning by the exhaust gas stream from the acrolein production. Since less combustion air is needed, in the common thermal afterburning also a smaller combustion chamber volume can be used, as would have been possible with a simple merger without synergistic effects.
  • Another advantage of the method according to the invention is the saving of additional fuel. Since the exhaust gas stream from the hydrocyanic acid production contains excess calorific value, the exhaust gas stream from the hydrogen cyanide production at least partially replaces the supply of additional fuel
  • the method according to the invention is characterized in that in the production of hydrogen cyanide in a gas phase process resulting exhaust gas streams,
  • Waste gas streams from the Andrussow method are.
  • the Andrussow process is known to those of skill in the art and is described, for example, in Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, Sixth Edition, Volume 10, page 194.
  • the exhaust gas streams produced during the production of hydrocyanic acid in a gas phase process are
  • Waste gas streams from the BMA hydrocyanic acid from methane and ammonia
  • This process is also known to the person skilled in the art and is also described, for example, in Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, sixth edition, Volume 10, page 194.
  • the method according to the invention is also distinguished by the fact that the exhaust gas streams produced during the production of acrolein in a gas phase process,
  • the method according to the invention is also distinguished by the fact that the exhaust gas streams produced during the production of acrolein in a gas phase process, exhaust gas streams from the gas-phase partial oxidation, are pre-p o n z u A c r c i n s i n d.
  • the exhaust gas streams from the Acroleinher too and the hydrocyanic acid production occur in good timing, so that the benefits of the common combustion can be used extensively, without the need for a buffer for the exhaust gas streams is necessary.
  • the inventive method is therefore preferably characterized in that the Production of acrolein and the production of hydrogen cyanide takes place temporally parallel and thus the exhaust gas streams from the production of acrolein and the production of hydrogen cyanide also incurred in parallel in time.
  • the process according to the invention is preferably characterized by the fact that the production of acrolein and the production of hydrocyanic acid take place at one site and thus the exhaust gas streams from the production of acrolein and the production of hydrocyanic acid also occur at one site.
  • the transport of the exhaust gas streams is thereby minimized and the exhaust gas streams can be fed directly to the thermal afterburning.
  • the exhaust gas streams from the production of acrolein and the production of hydrogen cyanide are in good time coincidence, ie, parallel in time and at one site.
  • this particularly preferred embodiment of the inventive method is shown schematically.
  • Figure 3 shows the combustion of wastewater from acrolein production. This is optional.
  • the advantages of the method according to the invention also occur when the wastewater of the acrolein process is disposed of separately from the thermal afterburning, for example in a biological wastewater treatment.
  • additional process is a classic absorber-desorber unit in which acrolein or hydrocyanic acid is isolated or whether it is a reactive absorber, in which acrolein or hydrocyanic acid can be converted directly into the next intermediate product.
  • the inventive method when using acrolein and hydrocyanic acid as precursors for the chemical synthesis of methionine or methionine hydroxy analog (MHA), the inventive method can be used particularly advantageously.
  • the precursors acrolein and hydrocyanic acid are coupled together via the end product methionine or methionine hydroxy analogue (MHA).
  • MHA methionine or methionine hydroxy analogue
  • the production of acrolein and the B 1 acidification takes place here in parallel at a common location, so that the waste gas streams from the production of acrolein and from the production of hydrocyanic acid also occur in parallel over time.
  • the starting materials acrolein and hydrocyanic acid result in flow rates and thus also in exhaust gas flows, which complement each other favorably with regard to joint thermal afterburning.
  • the inventive method is therefore preferably characterized in that the thermal afterburning in the context of an integrated method for the chemical synthesis of methionine or methionine hydroxy analogue (MHA) d u r c h g e f r h w r d.
  • MHA methionine or methionine hydroxy analogue
  • Flammable radical e.g., propene, 1335 132
  • Tab. 3 Composition and mass flow of exhaust gas and wastewater from acrolein synthesis.
  • Table 3 For thermal afterburning of the exhaust gas stream indicated in Table 3, approximately 29550 Nm 3 / h of air and 1929 Nm 3 / h of natural gas were required. The resulting heat was used for steam production, with approximately 31 t / h steam (20 bar) being produced at the quantities used.
  • Tab. 5 Total of the combined thermal afterburning supplied waste gas and wastewater streams. The thermal combustion took place in each case with a residual oxygen content of 3% by volume. The residence time was about 2 s in each case. A feed gas preheating did not take place. Under feed gas are all gases that are supplied to the thermal afterburning, ie not only the process emissions, but also the combustion air and the auxiliary fuel. The combustion temperature was 1130 ° C in the case of combustion of the exhaust gas from hydrocyanic acid production (Table 4). In the other two cases (Table 3 and Tab. 5), the combustion temperature coincided with 950 ° C.

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Abstract

Verfahren zur thermischen Nachverbrennung der bei der Herstellung von Acrolein in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme und der thermischen Nachverbrennung der bei der Herstellung von Blausäure in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme, dadurch gekennzeichnet, dass die Abgasströme aus der Herstellung von Acrolein und die Abgasströme aus der Herstellung von Blausäure einer gemeinsamen thermischen Nachverbrennung zugeführt werden.

Description

Verfahren zur thermischen Nachverbrennung von Abgasen aus der Acrolein- und aus der Blausäureherstellung
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur thermischen Nachverbrennung der bei der Herstellung von Acrolein in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme und der thermischen Nachverbrennung der bei der Herstellung von Blausäure in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme .
Unter einer thermischen Nachverbrennung versteht der Fachmann die Oxidation der in einer Prozessabluft bzw. in einem Prozessabgas enthaltenen brennbaren Stoffe in einem Verbrennungsvorgang, wobei für den Verbrennungsvorgang ein Zusatzbrennstoff verwendet werden kann. Der Verbrauch an Zusatzbrennstoff, beispielsweise Erdgas oder Erdöl, hängt von der Konzentration der brennbaren Stoffe in der Prozessabluft bzw. dem Prozessabgas ab. Die thermische Nachverbrennung erfolgt typischerweise bei Temperaturen von 800 °C - 1200 °C und mit einer Verweilzeit von etwa 1-4 s.
Zu den Vorprodukten der Herstellung von Methionin oder Methionin Hydroxy Analog (MHA) zählen neben Methylmercaptan (Methanthiol ) auch Acrolein (Propenal) und Blausäure (Cyanwasserstoff) .
Die Acr o 1 e i nhe r s t e 1 lung wird hierzu heute praktisch ausnahmslos in einem Gasphasenprozess mit einem Propylen, Luft und Wasserdampfampfgemisch durchgeführt. Die dabei entstehenden acroleinhal t igen Dämpfe werden in einem zusätzlichen Prozess, beispielsweise durch Absorption, in die Flüssigphase überführt. Hierbei fällt ein großer Abgasstrom an, der entsorgt werden muss. Diese Entsorgung erfolgt in der Regel durch thermische Nachverbrennung [Beschrieben z.B. in: Acrolein, 1975, Dr. Alfred Hüthig Verlag GmbH, Heidelberg].. Bei der Acroleinsynthese fällt darüber hinaus noch ein Abasserstrom an, der bei der Synthese entstehende Nebenprodukte und Kondensat enthält. Dieser Abwasserstrom kann entweder biologisch abgebaut oder ebenfalls der thermischen Nachverbrennung zugeführt werden.
Die Acroleinherstellung ist in der Abbildung 1 schematisch dargestellt .
Dabei ist es hinsichtlich der Abgasentsorgung unerheblich, ob der zusätzliche Prozess eine klassische Absorber- Desorber-Einheit ist, in der Acrolein isoliert wird, oder ob es sich um einen Reaktivabsorber handelt, in dem Acrolein direkt in das nächste Zwischenprodukt Methylmercaptopropionaldehyd [3- ( ethylthio) propanal] überführt werden kann.
Typischerweise enthält der anfallende Abwasser- und Abgasstrom bei der Acroleinherstellung folgende Inhaltsstoffe :
Figure imgf000004_0001
Tab. 1: Zusammensetzung des Abgases und des Abwassers aus der Acroleinsynthese
Zur thermischen Nachverbrennung von 1 Nm3 des unter Tabelle 1 angegebenen Abgasstromes werden etwa 1 Nm3 Luft und 0,07 Nm3 Erdgas benötigt. Die dabei entstehende Wärme kann zur Dampfproduktion genutzt werden.
Nachteil der thermischen Nachverbrennung des bei der Herstellung von Acrolein anfallenden Abgasstromes ist zum einen der Verbrauch von Zusatzbrennstoff in Form von Erdgas oder alternativ Erdöl und die erforderliche Menge an Luft. Luft besteht zu ca. 78% aus Stickstoff, wobei Stickstoff keinen Brennwert aufweist . Für die thermische Nachverbrennung des bei der Herstellung von Acrolein anfallenden Abgasstromes werden große Stickstoffmengen eingetragen, die erwärmt werden müssen und daher einen Verlust von Wärme darstellen, der nicht mehr vollständig für die Dampfproduktion zur Verfügung steht.
Wie eingangs erwähnt gehört zu den Vorprodukten der Methioninherstellung auch die Blausäure. Blausäure kann fallweise als Nebenprodukt aus anderen Verfahren bezogen werden, z. B. aus der Produktion von Acrylnitril. Häufig wird Blausäure aber auch gezielt als Vorprodukt für Methi¬ onin oder Methionin Hydroxy Analog hergestellt.
Die Blausäureherstellung erfolgt wiederum in Gasphasenprozessen, beispielsweise durch das Andrussow- Verfahren, bei denen ebenfalls ein großer zu entsorgender Abgasstrom anfällt. Auch hier erfolgt die Entsorgung in der Regel durch thermische Nachverbrennung [Chemie Ingenieur Technik (1970), 42(2), 63-72].
Die Blausäureherstellung ist in der Abbildung 2
schematisch dargestellt
Dabei ist es hinsichtlich der Abgasentsorgung wiederum unerheblich, ob der zusätzliche Prozess eine klassische Absorber-Desorber-Einheit ist, in der Blausäure isoliert wird, oder ob es sich um einen Reaktivabsorber handelt, in dem Blausäure direkt in das nächste Zwischenprodukt Methylmercaptopropionaldehyd-Cyanhydrin [ 2-Hydroxy-4-
(methylthio ) butannitril ] überführt werden kann. Typischerweise enthält der bei der Blausäureherstellung anfallende Abgasstrom folgende Inhaltsstoffe:
Figure imgf000006_0001
Tab. 2: Zusammensetzung des Abgases aus der
Blausäureherstellung
Zur thermischen Nachverbrennung von 1 Nm3 des unter Tabelle 2 angegebenen Abgasstromes werden ca. 0,9 Nm3/h Luft benötigt. Aufgrund des relativ hohen Anteiles thermisch verwertbarer Substanzen im Abgasstrom, wie z.B. Methan oder Wasserstoff, ist eine zusätzliche Zuführung von Erdgas für die thermische Nachverbrennung des Abgases aus der Blau¬ säureherstellung, abgesehen von einer sogenannten Stützflamme, nicht notwendig. Die bei der thermischen Nachverbrennung entstehende Wärme kann ebenfalls zur Dampfproduktion genutzt werden.
Die thermische Nachverbrennung des bei der Herstellung von Blausäure anfallenden Abgasstromes erfordert zwar keinen Zusatzbrennstoff (abgesehen von der Stützflamme), dennoch ist die erforderliche Menge an Luft von Nachteil. Luft besteht zu ca. 78% aus Stickstoff, wobei Stickstoff keinen Brennwert aufweist. Für die thermische Nachverbrennung des bei der Herstellung von Blausäure anfallenden Abgasstromes werden große Stickstoffmengen eingetragen, die erwärmt werden müssen und die daher einen Wärmeverlust für die Dampfproduktion darstellen.
Darüber hinaus sind die Abgasvolumenströme aus der Acroleinherstellung und der Blausäureherstellung jeweils relativ groß und deshalb teuer in der Entsorgung.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, ein Verfahren zur thermischen Nachverbrennung von Abgasen aus der Acrolein- und aus der Blausäureherstellung zur Verfügung zur stellen, bei welchem die Nachteile des Standes der Technik zumindest verringert sind.
Diese Aufgabe wird gelöst durch ein Verfahren zur thermischen Nachverbrennung der bei der Herstellung von Acrolein in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme und der thermischen Nachverbrennung der bei der Herstellung von Blausäure in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme, dadurch gekennzeichnet, dass die Abgasströme aus der Herstellung von Acrolein und die Abgasströme aus der Herstellung von Blausäure einer gemeinsamen thermischen Nachverbrennung zugeführt werden.
Die Abgasströme werden damit nicht getrennt in separaten Verfahren entsorgt, sondern beide Abgasströme werden in einer einzigen thermischen Nachverbrennung behandelt. Die thermische Nachverbrennung der Abgasströme aus der Acroleinherstellung und aus der Blausäureherstellung erfolgt auch nicht zeitlich aufeinanderfolgend, sondern zumindest teilweise zeitlich parallel, d.h. in zeitlicher Übereinstimmung .
Bevorzugt werden die Abgasströme mit der größtmöglichen zeitlichen Überlappung der thermischen Nachverbrennung zugeführt. Dazu können die Abgasströme aus der Acroleinherstellung und die Abgasströme aus der Blausäurehertellung zunächst zusammengeführt und gemeinsam der thermischen Nachverbrennung zugeführt werden oder parallel jeder Abgasstrom getrennt zugeführt werden, vorausgesetzt, dass dies nicht zeitlich aufeinanderfolgend, sondern zumindest teilweise zeitlich parallel, d.h. in zeitlicher Übereinstimmung erfolgt. In einer bevorzugten Aus führungs form des Verfahrens gemäß der vorliegenden Erfindung wird nicht nur der bei der Acroleinherstellung entstehende Abgasstrom, sondern auch der anfallende Abwasserstrom der thermischen
Nachverbrennung zugeführt. Dadurch kann eine biologische Aufbereitungsstufe für das anfallende Abwasser entfallen.
Eine gemeinsame Verbrennungsanlage für beide Prozessabgase würde aufgrund von Skalierungseffekten bereits die üblichen Einsparungen beim Investment für eine solche Anlage bieten, da nicht zwei Verbrennungsanlagen, sondern nur eine einzelne, aber dafür entsprechend größer dimensionierte Verbrennungsanlage gebaut werden muss.
Völlig überraschend hat sich jedoch gezeigt, dass eine gemeinsame thermische Nachverbrennung weitere wesentliche Vorteile bringt. Durch die gemeinsame thermische Nachverbrennung wird ein geringerer Eintrag von Luft ermöglicht. Dadurch werden geringere Mengen Stickstoff, die keinen Brennwert aufweisen, eingetragen. Es muss weniger Stickstoff aus der Luft erwärmt werden müssen, was zu einem geringeren Wärmeverlust führt. Damit steigt die Dampfproduktion bezogen auf den eingesetzten Zusatzbrennstoff.
Die Einsparung von Ve rb r e nnung s 1 u f t liegt in der Zusammensetzung der zwei Abgasströme begründet. Der Abgasstrom aus der Acroleinherstellung hat relativ wenig Brennwert, enthält aber noch signifikante Konzentrationen an Res t sauers tof f (s. Tabelle 1) . Der Abgasstrom aus der Blausäureherstellung enthält überschüssigen Brennwert, aber praktisch keinen Sauerstoff mehr (s. Tabelle 2) . Ein Teil des für die Verbrennung des Abgases aus der Blausäureherstellung erforderlichen Sauerstoffes kann durch die gemeinsame thermische Nachverbrennung durch den Abgasstrom aus der Acroleinherstellung bereit gestellt werden. Da weniger Verbrennungsluft benötigt wird, kann bei der gemeinsamen thermischen Nachverbrennung auch ein geringeres Brennkammervolumen eingesetzt werden, als dies bei einer einfachen Zusammenlegung ohne synergistische Effekte möglich gewesen wäre.
Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens ist die Einsparung von Zusatzbrennstoff. Da der Abgasstrom aus der Blausäureherstellung überschüssigen Brennwert enthält, ersetzt der Abgasstrom aus der Blausäureherstellung zumindest teilweise die Zuführung von Zusatzbrennstoff
Bevorzugt zeichnet sich das erfindungsgemäße Verfahren dadurch aus, dass die bei der Herstellung von Blausäure in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme,
Abgasströme aus dem Andrussow Verfahren sind. Das Andrussow Verfahren ist dem Fachmann bekannt und beispielsweise in Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, sixth Edition, Volume 10, page 194 beschrieben. In einer weiteren bevorzugten Aus führungs form des erfindungsgemäßen Verfahrens sind die bei der Herstellung von Blausäure in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme,
Abgasströme aus dem BMA (Blausäure aus Methan und Ammoniak) Verfahren. Auch dieses Verfahren ist dem Fachmann bekannt und beispielsweise auch in Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, sixth Edition, Volume 10, page 194 beschrieben . Bevorzugt zeichnet sich das erfindungsgemäße Verfahren auch dadurch aus, dass die bei der Herstellung von Acrolein in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme,
Abgasströme aus der Gasphasenoxidat ion von Propylen zu Acrolein sind.
Ebenfalls bevorzugt zeichnet sich das erfindungsgemäße Verfahren auch dadurch aus, dass die bei der Herstellung von Acrolein in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme, Abgasströme aus der Gasphasen-Partialoxidation v o n P r o p a n z u A c r o l e i n s i n d .
Besonders bevorzugt ist es, dass die Abgasströme aus der Acroleinherstellung und der Blausäureherstellung in guter zeitlicher Übereinstimmung auftreten, so dass die Vorteile der gemeinsamen Verbrennung umfangreich genutzt werden können, ohne dass dafür ein Zwischenspeicher für die Abgasströme notwendig ist. Das erfindungsgemäße Verfahren zeichnet sich daher bevorzugt dadurch aus, dass die Herstellung von Acrolein und die Herstellung von Blausäure zeitlich parallel stattfindet und damit die Abgasströme aus der Herstellung von Acrolein und der Herstellung von Blausäure ebenfalls zeitlich parallel anfallen.
Zur optimalen Nutzung der Vorteile einer gemeinsamen Entsorgung der Prozessabgase ist die Errichtung und der Betrieb an einem gemeinsamen Standort (Verbundstandort) besonders bevorzugt. Das e r f indungs gemäß e Verfahren zeichnet sich daher weiterhin bevorzugt dadurch aus, dass die Herstellung von Acrolein und die Herstellung von Blausäure an einem Standort stattfindet und damit die Abgasströme aus der Herstellung von Acrolein und der Herstellung von Blausäure ebenfalls an einem Standort anfallen. Der Transport der Abgasströme ist dadurch minimiert und die Abgasströme können direkt der thermischen Nachverbrennung zugeführt werden.
In einer ganz besonders bevorzugten Aus führungs form des erfindungsgemäßen Verfahrens fallen die Abgasströme aus der Acroleinherstellung und der Blausäureherstellung in guter zeitlicher Übereinstimmung, d.h. zeitlich parallel und an einem Standort an. In der folgenden Abbildung 3 ist diese besonders bevorzugte Au s f üh r un g s f o rm des e r f i n dun g s g emä ß e n Verfahrens schematisch dargestellt. In Abbildung 3 ist die Verbrennung von Abwasser aus der Acroleinherstellung mit angegeben. Das ist optional. Die Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens treten auch dann auf, wenn das Abwasser des Acrolein-Prozesses getrennt von der thermischen Nachverbrennung entsorgt wird, beispielsweise in einer biologischen Abwasserbehandlung..
Weitere Optionen betreffen den in Abbildung 3 mit „Zusätzlicher Prozess" bezeichneten Prozessschritt. Im Sinne der Erfindung ist es unerheblich, ob dieser zusätzliche Prozess eine klassische Absorber-Desorber- Einheit ist, in der Acrolein bzw. Blausäure isoliert wird, oder ob es sich um einen Reaktivabsorber handelt, in dem Acrolein bzw. Blausäure direkt in das nächste Zwischenprodukt überführt werden kann.
Insbesondere bei der Verwendung von Acrolein und Blausäure als Vorprodukte für die chemische Synthese von Methionin oder Methionin Hydroxy Analog (MHA) lässt sich das erfindungsgemäße Verfahren besonders vorteilhaft einsetzen.
Die Vorprodukte Acrolein und Blausäure sind über das Endprodukt Methionin oder Methionin Hydroxy Analog (MHA) miteinander gekoppelt. Die Acroleinherstellung und die B 1 au s äur ehe r s t e 1 lung erfolgt hier parallel an einem gemeinsamen Standort, damit fallen die Abgasströme aus der Acroleinherstellung und aus der Blausäureherstellung auch zeitlich parallel an. Hinzu kommt, dass sich aufgrund der Stöchiometrie der Methioninsynthese für die Edukte Acrolein und Blausäure Mengenströme und damit auch Abgasströme ergeben, die sich in günstiger Weise im Hinblick auf gemeinsame thermische Nachverbrennung ergänzen.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist daher bevorzugt dadurch gekennzeichnet, dass die thermische Nachverbrennung im Rahmen eines integrierten Verfahrens zur chemischen Synthese von Methionin oder Methionin Hydroxy Analog (MHA) d u r c h g e f ü h r t w i r d .
Die Vorteile der vorliegenden Erfindung werden an dem folgenden Ausführungsbeispiel näher erläutert. Bei der Herstellung von Acrolein (ca. 8 t/h) durch Gasphasenoxidation von Propylen zu Acrolein fällt ein Abwasser- und Abgasstrom mit folgenden Inhaltsstoffen und Mengen an: Massenstrom [kg/h]
AC
Abwasser
(optional) AC Abgas
02 0 1850
N2 0 26988
CO 0 180
C02 0 674
H20 5630 149
Brennbarer Rest (z.B. Propen, 1335 132
Acrolein, Acrylsäure)
6965 29974
Tab. 3: Zusammensetzung und Massenstrom des Abgases und des Abwassers aus der Acroleinsynthese . Zur thermischen Nachverbrennung des unter Tabelle 3 angegebenen Abgasstromes wurden ca. 29550 Nm3/h Luft und 1929 Nm3/h Erdgas benötigt. Die dabei entstehende Wärme wurde zur Dampfproduktion genutzt, wobei bei den eingesetzten Mengen ca. 31 t/h Dampf (20bar) produziert wurden.
Bei der Herstellung von Blausäure (ca. 4 t/h) in einem Gasphasenprozess nach dem Andrussow Verfahren fällt ein Abgasstrom mit folgenden Inhaltsstoffen und Mengen an:
Figure imgf000014_0001
Tab. 4: Zusammensetzung des Abgases aus der Blausäureherstellung Zur thermischen Nachverbrennung des unter Tabelle 4 angegebenen Abgasstromes wurden ca. 27365 Nm3/h Luft benötigt. Aufgrund der im Abgasstrom enthaltenen thermisch verwertbarer Substanzen, wie z.B. Methan oder Wasserstoff, war eine zusätzliche Zuführung von Erdgas für die thermische Nachverbrennung des Abgases aus der B 1 au s äu r e h e r s t e 11 un g nicht notwendig. Die bei der thermischen Nachverbrennung entstehende Wärme wurde zur Dampfproduktion genutzt, wobei bei den eingesetzten Mengen ca. 29,4 t/h Dampf (20bar) produziert werden konnten.
Die gesamten Inhaltsstoffe und Mengenströme, die der gemeinsamen Nachverbrennung gemäß der vorliegenden Erfindung zugeführt wurden sind in Tabelle 5 dargestellt.
Figure imgf000015_0001
Tab. 5: Gesamtheit der gemeinsamen thermischen Nachverbrennung zugeführte Abgas- und Abwasserströme. Die thermische Verbrennung erfolgte in jedem Fall mit einem Restsauerstoffgehalt von 3 Vol%. Die Verweilzeit betrug jeweils ca. 2 s. Eine Feedgasvorwärmung erfolgte nicht. Unter Feedgas sind alle Gase, die der thermischen Nachverbrennung zugeführt werden zu verstehen, d.h. nicht nur die Prozessabgase, sondern auch die Verbrennungsluft und der Zusatzbrennstoff. Die Verbrennungstemperatur betrug ca. 1130 °C im Fall der Verbrennung des Abgases aus der Blausäureherstellung (Tab. 4) . In den beiden anderen Fällen (Tab. 3 und Tab. 5) betrug die Verbrennungstemperatur übereinstimmend 950 °C.
Zur gemeinsamen thermischen Nachverbrennung der unter Tabelle 5 angegebenen Abwasser- und Abgasströme wurden ca. 46406 Nm3/h Luft benötigt. Für die getrennte thermische Nachverbrennung wurden die folgende Menge Verbrennungsluft benötigt:
27365 Nm3/h + 29550 Nm3/h = 56915 Nm3/h
Die gemeinsame Verbrennung dieser beiden Prozessabgase ermöglicht nachweislich eine Reduzierung der benötigten Verbrennungsluft um 18,5 %.
Zur gemeinsamen thermischen Nachverbrennung der unter Tabelle 5 angegebenen Abwasser- und Abgasströme wurden weiterhin ca. 1158 Nm3/h Erdgas benötigt
Für die getrennte thermische Nachverbrennung wurde 1929 Nm3/h Erdgas benötigt. Die gemeinsame Verbrennung dieser beiden Prozessabgase ermöglicht eine Reduzierung der benötigten Erdgasmenge um 40 %. Das entspricht einer Einsparung von ca. 200 Nm3 CH /tHc in den im vorliegenden Ausführungsbeispiel offenbarten Stoffströmen .
Die Dampfproduktion betrug 51,1 t/h Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren lassen sich die nachfolgend genannten Vorteile nutzen:
1. Skalierungseffekte aufgrund der Errichtung und des
Betriebs von einer gemeinsamen Entsorgungseinrichtung, anstatt üblicherweise zwei.
2. Darüber hinausgehende Vorteile der gemeinsamen
Verbrennung der Prozessgase aus Acrolein und Blausäure sind :
a. Verringerter Rauchgasvolumenstrom
b. Verringerte Größe der Entsorgungseinrichtung, so dass sich das Investment über den o. g. Skalierungseffekt hinaus reduziert
c. Verringerter Brennstoffverbrauch
d. Verringerte Gebläseleistung für die
Verbrennungsluft
e. Verringerter C02-Ausstoß
f. Vermeidung von möglicherweise überschüssigem
Prozessdampf .

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur thermischen Nachverbrennung der bei der Herstellung von Acrolein in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme und der thermischen
Nachverbrennung der bei der Herstellung von Blausäure in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme, dadurch gekennzeichnet, dass die Abgasströme aus der Herstellung von Acrolein und die Abgasströme aus der Herstellung von Blausäure einer gemeinsamen
thermischen Nachverbrennung zugeführt werden.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die bei der Herstellung von Blausäure in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme, Abgasströme aus dem Andrussow Verfahren sind.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die bei der Herstellung von Blausäure in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme, Abgasströme aus dem BMA -Blausäure aus Methan und Ammoniak- Verfahren sind.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die bei der Herstellung von Acrolein in einem Gasphasenprozess entstehenden Abgasströme, Abgasströme aus dem Verfahren Gasphasenoxidation von Propylen zu Acrolein sind.
Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Herstellung von Acrolein und die Herstellung von Blausäure zeitlich parallel stattfindet und damit die Abgasströme aus der Herstellung von Acrolein und der Herstellung von
Blausäure ebenfalls zeitlich parallel anfallen.
Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Herstellung von Acrolein und die Herstellung von Blausäure an einem Standort stattfindet und damit die Abgasströme aus der Herstellung von Acrolein und der Herstellung von
Blausäure ebenfalls an einem Standort anfallen.
Verfahren nach Anspruch 4 oder 5, dadurch
gekennzeichnet, dass die thermische Nachverbrennung im Rahmen eines integrierten Verfahrens zur chemischen Synthese von Methionin oder Methionin Hydroxy Analog (MHA) durchgeführt wird.
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