WO2012028464A1 - Verfahren und vorrichtung zum einstellen eines leerhubs eines stellantriebs eines einspritzventils und injektorbaugruppe - Google Patents

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actuator housing
clamping force
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Maximilian Kronberger
Hellmut Freudenberg
Robert SCHÄPERS
Matthias Wicke
Stefan Mindl
Wolfgang Wechler
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Continental Automotive Gmbh
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    • F02M51/0603—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using piezoelectric or magnetostrictive operating means

Definitions

  • the invention relates to a method and a corresponding device for adjusting an idle stroke of an actuator of an injection valve with respect to an actuatable by the actuator actuator, as well as in ektorbaury.
  • Injector assembly provided.
  • the object of the invention is a method and an ent ⁇ speaking device for adjusting a Leerhubs an actuator of an injector and a
  • the object is solved by the features of the independent claims.
  • Advantageous developments of the invention are characterized in the subclaims.
  • the invention is characterized according to a first and a second aspect by a method and a corresponding device for adjusting an idle stroke of a Stellan ⁇ drive an injection valve with respect to an actuatable by the actuator actuator.
  • the actuator is in an in ektor redesign and the actuator in the direction of
  • Longitudinal axis movably arranged in an actuator housing Longitudinal axis movably arranged in an actuator housing.
  • the injector body and the actuator housing are arranged in the axial direction to each other.
  • An axial clamping force is applied to the injector body and the actuator housing such that a part of the injector body or a part of the actuator housing disposed in a force flow path formed by the axial clamping force in the injector body and the actuator housing is permanently deformed until a value of a representative electrical variable determined directly or indirectly for the idle stroke of the actuator is within a predetermined value range.
  • the representative of the idle stroke of the actuator electrical variable is representative of a closing time of the injection valve.
  • the axial clamping force on the injector body and the actuator housing is at least partially applied by means of a separate from the injection valve ⁇ a tensioning device.
  • an axial clamping force with a predetermined first value is applied to the injector body and the actuator housing by means of the separate from the injector clamping device.
  • a Ba ⁇ siswert the representative for the return stroke of the actuator electrical quantity is determined.
  • a dependent on the determined base value second value of the axial clamping force of the clamping device is determined.
  • the axial clamping force of the clamping device with the determined second value is applied to the injector body and the actuator housing.
  • the axial clamping force of the clamping element on the injector body and the actuator housing is varied until the value of the representative for the idle stroke of the actuator electrical variable is in the predetermined value range.
  • the axial tension force of the Spannele- ments on the injector and the actuator housing first varies until the value of the representative of the idle stroke of the actuator electrical quantity in a predetermined limit range outside the predetermined value range.
  • the axial clamping force of the tensioning device with the determined second value is then applied to the injector body and the actuator housing until the value of the electrical variable representative of the idle stroke of the actuator is within the predetermined value range.
  • the injector body and the actuator housing are then completely relieved of the axial clamping force of the separate from the injector tensioner.
  • the actuator is premeasured by a dependence of a stroke of the actuator is determined by a characteristic electrical signal of the actuator.
  • a characteristic electrical signal of the actuator is determined by a characteristic electrical signal of the actuator.
  • the value range of the electrical variable representative of the idle stroke of the actuator is determined.
  • the characteristic electrical signal of the Stellan ⁇ drive for example, representative of the operating characteristic of the actuator.
  • a radial support force with a given value on the in ektor stresses and / or the actuating ⁇ membered housing is applied, a first value of the data representative of the idle stroke of the actuator electrical quantity being averages ⁇ , the injector body and / or the actuator housing is of the axial clamping force and the radial support ⁇ force is relieved, a second value of the representative of the idle stroke of the actuator electric variable is determined, depending on the first value and the second value of the value range of representative for the idle stroke of the actuator electrical quantity is determined, the axial clamping ⁇ force of the injector separate clamping device and the radial support force are applied to the injector body and / or the actuator housing, and the axial clamping force of the clamping element on the injector body and the actuator housing is varied until the value of the representative of the idle stroke of the actuator electrical variable i n is the predetermined value range.
  • the invention is distinguished according to a third aspect by an injector for an injection valve, with egg nem injector body ektor redesignausDIRECTung a Inj has ⁇ in which an actuator is arranged, an actuating ⁇ membered housing having a Stellgliedgekoruseaus principleung in which a Actuator is arranged to be movable in the direction of a longitudinal axis. In a closed position of the actuator is a fluid flow through at least one injection opening and otherwise changed verhin ⁇ a fluid flow is released by the Einspritzöff ⁇ voltage.
  • the injector body and the Stellgliedgenosu ⁇ se are arranged in the axial direction to each other.
  • Injector body and / or the actuator housing has an in axial direction raised contact portion. This has the advantage that the idle stroke of the actuator can be adjusted in a simple Wei ⁇ se and with high accuracy.
  • the contact portion is formed as at least one biting edge.
  • the contact portion is annular. This has the advantage that a deformation of the contact portion in all radial directions is possible.
  • FIG. 1 shows an injection valve in longitudinal section
  • FIG. 3 shows a flow chart of a program for setting ei ⁇ nes idle stroke of an actuator of the Einspritzven ⁇ TILs
  • Figure 4 is a flowchart of another program for adjusting the idle stroke of the actuator.
  • Figure 5 is a flowchart of another program for adjusting the idle stroke of the actuator.
  • FIG. 1 shows an injection valve with a ektorbauffle In ektorbaueria 10 having a longitudinal axis A.
  • the In 10 has ei ⁇ NEN injector body 14 and an actuator housing 16.
  • the actuator housing 16 is designed in several parts and has a recess 17.
  • the recess 17 in the actuator housing 16 is connected to a high-pressure circuit, not shown
  • the actuator housing 16 is fixedly coupled to the injector body 14 by means of a clamping element 18 designed as a nozzle retaining nut.
  • the actuator housing 16 and the injector body 14 form a common housing of the injection valve.
  • the injector body 14 has a recess 20 in which an actuator 22 is arranged.
  • the actuator 22 is designed as a stroke actuator and is preferably a
  • Piezoactuator comprising a stack of piezoelectric elements.
  • the piezoactuator changes its axial extent depending on an applied voltage signal.
  • the actuator 22 may also be designed as another known to those skilled in the art for this purpose actuator, in particular as a solenoid.
  • the actuator 22 acts via a piston-shaped
  • the actuator 26 comprises a bell-shaped body 28, a lever device 30 and a nozzle needle 32.
  • the bell-shaped body 28, the lever device 30 and the nozzle needle 32 are arranged in the recess 17 of the actuator housing 16.
  • the gudgeon-shaped body 28 is coupled to the lever device 30.
  • the nozzle needle 32 has a nozzle needle head 34.
  • the lever device 30 cooperates with the nozzle needle head 34 for the axial movement of the nozzle needle 32.
  • the actuator 26 further includes a pin 35.
  • the bell ⁇ -shaped body 28 is coupled via the pin 35 with the transmitter 24 of the actuator 22nd
  • the nozzle needle 32 is guided in a region of the recess 17 of the actuator housing 16.
  • the nozzle spring 36 is arranged between a bearing 42 of the actuator housing 16 and a shoulder 44 of the nozzle needle 32, and so pre-tensioned ⁇ that it exerts on the nozzle needle 32 a force acting in the closing Rich ⁇ processing power.
  • the actuator housing 16 has a raised contact portion 46 in the axial direction.
  • the contact portion 46 is in particular ⁇ special arranged at an injector body 14 facing the end of the actuator housing 16 between the injector body 14 and the actuator housing 16.
  • the contact portion 46 deforms ei ⁇ ne contact point on the injector 14 plastically.
  • the contact section 46 can also be deformed by a suitable choice of material.
  • the contact section 46 may also be arranged on the injector body 14.
  • the contact portion 46 is annular, so that a deformation of the contact portion 46 over the circumference of the In ektor stresses 14 or the actuator housing 16 is possible ( Figure 2).
  • the injector assembly 10 is a control unit 48 zugeord ⁇ net, which has sensors that he ⁇ various measured variables and each of which can determine the value of the measured variables NEN.
  • the control unit 48 determines, as a function of at least one of the measured variables, manipulated variables which can then be converted into one or more actuating signals for controlling actuators by means of corresponding actuators.
  • the control unit 48 may be ⁇ be characterized as a device for adjusting the idle stroke of the actuator 22 of the injector.
  • Leerhubs D applies to the transmitter 24 on the pin 35, and the nozzle needle 32 is lifted by means of the bell-shaped body 28 and the lever means 30 from the sealing seat. Thus, the nozzle needle 32 moves in the direction of the actuator 22, whereby the at least one injection port 40 is released in the nozzle tip 38.
  • the injection valve 10 is designed as a fuel injection valve, an injection of fuel into a combustion chamber of an internal combustion engine can now take place.
  • the actuator 22 is deactivated.
  • the actuator 22 designed as a piezo actuator contracts, and the nozzle needle 32 is moved away from the actuator 22 with the support of the nozzle spring 36 in the axial direction.
  • a first program shown schematically in FIG. 3 for controlling the device for adjusting the idle stroke of the actuator of the injection valve is preferably stored on a storage medium of the control unit 48.
  • the program is preferably started in a step S10, in which if necessary, variables are initialized. This is preferably done at the beginning of setting the idle stroke of
  • step S12 processing means of a separate from the injection valve Spannvorrich- 50 ( Figure 1) is applied an axial clamping force with a pre give ⁇ NEN first value F_l on the injector body 14 and the actuator housing sixteenth
  • step S14 is applied a further axial clamping force with a predetermined value F_SE on the injector body 14 and the actuator housing 16 with ⁇ means of the clamping element 18 of the injection valve.
  • Injector 14 and the actuator housing 16 is a part of the injector body 14 and / or a part of the Stellgliedgenosu ⁇ ses 16, which is arranged in a trained by the axial clamping force th flow path in the injector 14 and the actuator ⁇ housing 16, permanently deformed.
  • in particular of the contact portion 46 is supplied ⁇ turned part of the injector body 14 is plastically deformed in this case.
  • a base value VAL_EL_BAS for the
  • Leerhub D of the actuator 22 representative electrical size determined.
  • the representative of the idle stroke D of the actuator 22 electrical quantity is representa tive ⁇ for a closing time of the injector.
  • the underlying VAL_EL_BAS the representative for the return stroke D of the actuator 22 electrical quantity can be directly or indirectly he ⁇ averages. An indirect determination can take place, for example, by means of a pressure sensor which detects a pressure curve in the recess 17 in the actuator housing 16. In a step S18, one of the determined base value
  • VAL_EL_BAS dependent second value F_2 of the axial clamping force of the clamping device 50 is determined, and the axial clamping force of the clamping device 50 with the determined second value F_2 is applied to the injector body 14 and the actuator housing 16th applied.
  • the value of the F_SE axi ⁇ alen tensioning force of the tensioning element 18 to the injector 14 and the actuator housing 16 is varied.
  • step S22 If the condition of the step S22 is not satisfied, the processing in the step S20 is continued. If the condition of step S22 is fulfilled, the processing is in one
  • Step S24 continues. In step S24, the program is ended.
  • FIG. 4 shows a second program for controlling the device for adjusting the idle stroke of the actuator of the injection valve is shown schematically.
  • the program is preferably started in a step S100 in which, if appropriate, variables are initialized. In one step
  • S102 is by means of the clamping device 50, an axial clamping force with the predetermined first value F_l on the
  • ektor stresses 14 and the actuator housing 16 applied.
  • the further axial clamping force with the pre-specified value ⁇ F_SE on the injector body 14 and the actuator housing 16 is applied by the tension member 18 of the injection valve.
  • the base value VAL_EL_BAS of the electrical displacement representative of the idle stroke D of the actuator 22 is determined.
  • one Step S108 becomes the one of the determined base value
  • VAL_EL_BAS dependent second value F_2 of the axial clamping force of the clamping device 50 is determined, and the axial clamping force of the clamping device 50 with the second value F_2 is applied to the In ektor stresses 14 and the actuator housing 16.
  • the value F_SE of the axial clamping force of the clamping element 18 is varied to the In ector body 14 and the actuator housing 16.
  • step S112 representative electrical variable in a predetermined limit LIM outside the predetermined Wer ⁇ te Schemes. If the condition of step S112 is not satisfied, the processing in step S110 is continued. If the condition of step S112 is satisfied, the processing is continued in step S114.
  • Step S114 the axial clamping force of the clamping device 50 with the determined second value F_2 on the
  • step S116 it is checked whether the value VAL_EL is the representative of the idle stroke of the actuator 22 D elekt ⁇ step size in the predetermined range of values with the minimum value and the maximum value VAL_EL_MIN VAL_EL_MAX. If the condition of the step S116 is not satisfied, the processing in the step S114 is continued. If the condition of step S116 is satisfied, the processing is continued in step S118. In step S118, the injector body 14 and the actuator housing 16 are relieved of the axial clamping force of the tensioner 50 separate from the injector. In step S120, the program is ended.
  • VAL_EL the value of the representative for the idle stroke of the D Stellan ⁇ drive 22 electrical variable first reaches the predetermined limit range LIM outside the predetermined advertising ues Eich (step S112), and the axial clamping force of the clamping device 50 with the second value F_2 is then further applied to the injector body 14 and the Stellgliedge ⁇ housing 16 (step S114), then the
  • FIG. 5 schematically shows a third program for controlling the device for adjusting the idle stroke of the actuator of the injection valve.
  • the program is preferably started in a step S200 in which variables are initialized if necessary.
  • a predetermined radial supporting force having a value F_RAD together with the axial clamping force of the tensioner 50 separate from the injector is applied to the
  • a first value is determined VAL_EL_1 the data representative of the idle stroke D of the actuator 22 electrical ⁇ 's size.
  • a step S206 the
  • a second value is determined VAL_EL_2 the data representative of the idle stroke of the actuator 22 D elekt ⁇ step size.
  • the predetermined range of values for the idle stroke D of the actuator 22 representative electrical variable with the minimum value VAL_EL_MIN and the maximum value VAL_EL_MAX determine VAL_EL_1 and the second value VAL_EL_2 depending on the first value.
  • the radial supporting force having the value F_RAD together with the axial clamping force of the clamping device 50 separate from the injection valve is set to
  • step S214 the axial clamping force of the clamping ⁇ elements 18 to the injector 14 and the Stellgliedge ⁇ housing 16 is varied.
  • step S216 it is checked whether the value VAL_EL is the representative of the idle stroke D of the actuator 22 electrical quantity in the predetermined values ⁇ area with the minimum value and the maximum value VAL_EL_MIN VAL_EL_MAX. If the condition of step S216 is not met, the processing in step S214 is continued. If the condition of the step S216 is satisfied, the processing proceeds to a step S218 in which the program is ended.
  • the value range of the value VAL_EL of the electrical variable representative of the idle stroke D of the actuator 22 can be determined depending on how the stroke of the actuator 22 is dependent on a drive signal of the actuator 22. Such a dependence of the stroke of the actuator 22 can be compensated in such a way when setting the idle stroke D in a simple manner.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Einstellen eines Leerhubs (D) eines Stellantriebs (22) eines Einspritzventils bezüglich eines von dem Stellantrieb (22) betätigbaren Stellglieds (26). Der Stellantrieb (22) ist in einem Injektorkörper (14) und das Stellglied (26) in Richtung einer Längsachse (A) beweglich in einem Stellgliedgehäuse (16) angeordnet. Eine axiale Spannkraft wird auf den Injektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16) aufgebracht, derart, dass ein Teil des Injektorkörpers (14) oder ein Teil des Stellgliedgehäuses (16), das in einem durch die axiale Spannkraft ausgebildeten Kraftflussweg in dem Injektorkörper (14) und dem Stellgliedgehäuse (16) angeordnet ist, dauerhaft verformt wird, solange, bis ein Wert (VAL_EL) einer für den Leerhub (D) des Stellantriebs (22) direkt oder indirekt ermittelten repräsentativen elektrischen Größe in einem vorgegebenen Wertebereich liegt. Die Erfindung betrifft weiter eine Injektorbaugruppe (10) für ein Einspritzventil, mit einem Injektorkörper (14), der eine Inj ektorkörperausnehmung (20) aufweist, und einem Stellgliedgehäuse (16). Der Injektorkörper (14) und/oder das Stellgliedgehäuse (16) hat einen in axialer Richtung erhabenen Kontaktabschnitt (46).

Description

Beschreibung
Verfahren und Vorrichtung zum Einstellen eines Leerhubs eines Stellantriebs eines Einspritzventils und In ektorbaugruppe
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine entsprechende Vorrichtung zum Einstellen eines Leerhubs eines Stellantriebs eines Einspritzventils bezüglich eines von dem Stellantrieb betätigbaren Stellglieds, sowie eine In ektorbaugruppe.
Immer strengere gesetzliche Vorschriften bezüglich der zuläs¬ sigen Schadstoffemission von Brennkraftmaschinen, die in Kraftfahrzeugen angeordnet sind, machen es erforderlich, diverse Maßnahmen vorzunehmen, durch welche die Schadstoffemis¬ sionen gesenkt werden. Die Bildung von Schadstoffen ist stark abhängig von der Aufbereitung des Luft/Kraftstoff-Gemisches in dem jeweiligen Zylinder der Brennkraftmaschine. Eine entsprechend verbesserte Gemischaufbereitung kann erreicht werden, wenn der Kraftstoff unter sehr hohem Druck zugemessen wird. Für Brennkraftmaschinen mit Diesel betragen die Fluid- drücke über 2000 Bar. Insbesondere werden im Falle von Brenn¬ kraftmaschinen hohe Anforderungen an die Präzision der
Injektorbaugruppe gestellt.
Die Aufgabe der Erfindung ist, ein Verfahren und eine ent¬ sprechende Vorrichtung zum Einstellen eines Leerhubs eines Stellantriebs eines Einspritzventils sowie eine
Injektorbaugruppe zu schaffen, welche einen zuverlässigen Be¬ trieb des Einspritzventils ermöglichen.
Die Aufgabe wird gelöst durch die Merkmale der unabhängigen Patentansprüche. Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet. Die Erfindung zeichnet sich gemäß eines ersten und eines zweiten Aspekts aus durch ein Verfahren und eine entsprechende Vorrichtung zum Einstellen eines Leerhubs eines Stellan¬ triebs eines Einspritzventils bezüglich eines von dem Stell- antrieb betätigbaren Stellglieds. Der Stellantrieb ist in einem In ektorkörper und das Stellglied in Richtung einer
Längsachse beweglich in einem Stellgliedgehäuse angeordnet. Der Injektorkörper und das Stellgliedgehäuse sind in axialer Richtung zueinander angeordnet. Eine axiale Spannkraft wird auf den Injektorkörper und das Stellgliedgehäuse aufgebracht, derart, dass ein Teil des Injektorkörpers oder ein Teil des Stellgliedgehäuses, das in einem durch die axiale Spannkraft ausgebildeten Kraftflussweg in dem Injektorkörper und dem Stellgliedgehäuse angeordnet ist, dauerhaft verformt wird, solange, bis ein Wert einer für den Leerhub des Stellantriebs direkt oder indirekt ermittelten repräsentativen elektrischen Größe in einem vorgegebenen Wertebereich liegt.
Dies hat den Vorteil, dass der Leerhub des Stellantriebs mit einer hohen Genauigkeit eingestellt werden kann. Des Weiteren kann die Einstellung des Leerhubs mit niedrigen Kosten erfolgen .
In einer vorteilhaften Ausgestaltung ist die für den Leerhub des Stellantriebs repräsentative elektrische Größe repräsentativ für eine Schließzeit des Einspritzventils. Dies hat den Vorteil, dass eine beim Betrieb des Einspritzventils verfügbare Größe zum Einstellen des Leerhubs eingesetzt werden kann .
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung wird die axiale Spannkraft auf den Injektorkörper und das Stellgliedgehäuse wenigstens teilweise aufgebracht mittels einer von dem Ein¬ spritzventil separat ausgebildeten Spannvorrichtung. Dies hat den Vorteil, dass die axiale Spannkraft unabhängig von Kompo¬ nenten des Einspritzventils durch die Spannvorrichtung auf den In ektorkörper und das Stellgliedgehäuse aufgebracht wer¬ den kann.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung wird mittels der von dem Einspritzventil separaten Spannvorrichtung eine axiale Spannkraft mit einem vorgegebenen ersten Wert auf den Injektorkörper und das Stellgliedgehäuse aufgebracht. Mittels eines Spannelements des Einspritzventils wird eine weitere axiale Spannkraft mit einem vorgegebenen Wert auf den
Injektorkörper und das Stellgliedgehäuse aufgebracht. Ein Ba¬ siswert der für den Leerhub des Stellantriebs repräsentativen elektrischen Größe wird ermittelt. Ein von dem ermittelten Basiswert abhängiger zweiter Wert der axialen Spannkraft der Spannvorrichtung wird ermittelt. Die axiale Spannkraft der Spannvorrichtung mit dem ermittelten zweiten Wert wird auf den Injektorkörper und das Stellgliedgehäuse aufgebracht. Die axiale Spannkraft des Spannelements auf den Injektorkörper und das Stellgliedgehäuse wird solange variiert, bis der Wert der für den Leerhub des Stellantriebs repräsentativen elektrischen Größe in dem vorgegebenen Wertebereich liegt. Dies hat den Vorteil, dass unterschiedliche axiale Spannkräfte der Spannelemente, beispielsweise bei Spannelementen aus unter¬ schiedlichen Fertigungschargen, durch die Spannvorrichtung ausgeglichen werden können. So kann eine im Hinblick auf die Genauigkeit des Leerhubs korrekte Montage des Spannelements erreicht werden. Damit kann eine hohe Genauigkeit beim Einstellen des Leerhubs erreicht werden.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung wird, nachdem die axiale Spannkraft der Spannvorrichtung mit dem ermittelten zweiten Wert auf den Injektorkörper und das Stellgliedge¬ häuse aufgebracht wird, die axiale Spannkraft des Spannele- ments auf den Injektorkörper und das Stellgliedgehäuse zuerst solange variiert, bis der Wert der für den Leerhub des Stellantriebs repräsentativen elektrischen Größe in einem vorgegebenen Grenzbereich außerhalb des vorgegebenen Wertebereichs liegt. Die axiale Spannkraft der Spannvorrichtung mit dem ermittelten zweiten Wert wird auf den Injektorkörper und das Stellgliedgehäuse anschließend noch solange aufgebracht, bis der Wert der für den Leerhub des Stellantriebs repräsentativen elektrischen Größe in dem vorgegebenen Wertebereich liegt. Der Injektorkörper und das Stellgliedgehäuse werden anschließend vollständig von der axialen Spannkraft der von dem Einspritzventil separaten Spannvorrichtung entlastet. Dies hat den Vorteil, dass ein nachträgliches Fließen des Injektorkörpers und/oder des Stellgliedgehäuses unterbleibt, das heißt, dass der Wert der für den Leerhub des Stellan¬ triebs repräsentativen elektrischen Größe in dem vorgegebenen Wertebereich sich geringstmöglich ändert.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung wird der Stell- antrieb vorvermessen, indem eine Abhängigkeit eines Hubs des Stellantriebs von einem charakteristischen elektrischen Signal des Stellantriebs ermittelt wird. Abhängig von dem Hub des Stellantriebs wird der Wertebereich der für den Leerhub des Stellantriebs repräsentativen elektrischen Größe ermit- telt. Das charakteristische elektrische Signal des Stellan¬ triebs ist beispielsweise repräsentativ für die Arbeitskennlinie des Stellantriebs. Dies hat den Vorteil, dass abhängig von dem Ansteuersignal des Stellantriebs unterschiedliche Hubverhalten von Stellantrieben beim Einstellen des Leerhubs kompensiert werden können.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung wird zusammen mit der axialen Spannkraft der von dem Einspritzventil separaten Spannvorrichtung eine radiale Stützkraft mit einem vor- gegebenen Wert auf den In ektorkörper und/oder das Stell¬ gliedgehäuse aufgebracht, ein erster Wert der für den Leerhub des Stellantriebs repräsentativen elektrischen Größe wird er¬ mittelt, der Injektorkörper und/oder das Stellgliedgehäuse wird von der axialen Spannkraft und von der radialen Stütz¬ kraft entlastet, ein zweiter Wert der für den Leerhub des Stellantriebs repräsentativen elektrischen Größe wird ermittelt, abhängig von dem ersten Wert und dem zweiten Wert wird der Wertebereich der für den Leerhub des Stellantriebs reprä- sentativen elektrischen Größe ermittelt, die axiale Spann¬ kraft der von dem Einspritzventil separaten Spannvorrichtung und die radiale Stützkraft werden auf den Injektorkörper und/oder das Stellgliedgehäuse aufgebracht, und die axiale Spannkraft des Spannelements auf den Injektorkörper und das Stellgliedgehäuse wird solange variiert, bis der Wert der für den Leerhub des Stellantriebs repräsentativen elektrischen Größe in dem vorgegebenen Wertebereich liegt. Dies hat den Vorteil, dass individuelle Verformungen des Injektorkörpers und/oder des Stellgliedgehäuses aufgrund von axial und/oder radial auf das Einspritzventil einwirkenden Kräften beim Ein¬ stellen des Leerhubs kompensiert werden können.
Die Erfindung zeichnet sich gemäß eines dritten Aspekts aus durch eine Injektorbaugruppe für ein Einspritzventil, mit ei- nem Injektorkörper, der eine Inj ektorkörperausnehmung auf¬ weist, in der ein Stellantrieb angeordnet ist, ein Stell¬ gliedgehäuse, die eine Stellgliedgehäuseausnehmung aufweist, in der ein Stellglied in Richtung einer Längsachse beweglich angeordnet ist. In einer Schließposition des Stellglieds ist ein Fluidfluss durch mindestens eine Einspritzöffnung verhin¬ dert und ansonsten ist ein Fluidfluss durch die Einspritzöff¬ nung freigegeben. Der Injektorkörper und das Stellgliedgehäu¬ se sind in axialer Richtung zueinander angeordnet. Der
Injektorkörper und/oder das Stellgliedgehäuse weist einen in axialer Richtung erhabenen Kontaktabschnitt auf. Dies hat den Vorteil, dass der Leerhub des Stellantriebs in einfacher Wei¬ se und mit einer hohen Genauigkeit eingestellt werden kann.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung ist der Kontaktabschnitt als mindestens eine Beißkante ausgebildet. Dies hat den Vorteil, dass ein sehr sicherer fluiddichter Kontakt zwischen dem In ektorkörper und dem Stellgliedgehäuse möglich ist .
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung ist der Kontaktabschnitt ringförmig ausgebildet. Dies hat den Vorteil, dass eine Verformung des Kontaktabschnitts in allen radialen Richtungen möglich ist.
Ausführungsbeispiele der Erfindung sind im Folgenden anhand der schematischen Zeichnungen erläutert.
Es zeigen:
Figur 1 ein Einspritzventil im Längsschnitt,
Figur 2 ein Teil des Einspritzventils in einer perspektivi¬ schen Ansicht,
Figur 3 ein Ablaufdiagramm eines Programms zum Einstellen ei¬ nes Leerhubs eines Stellantriebs des Einspritzven¬ tils,
Figur 4 ein Ablaufdiagramm eines weiteren Programms zum Einstellen des Leerhubs des Stellantriebs, und
Figur 5 ein Ablaufdiagramm eines weiteren Programms zum Einstellen des Leerhubs des Stellantriebs.
Elemente gleicher Konstruktion oder Funktion sind figuren- übergreifend mit den gleichen Bezugs zeichen versehen. Figur 1 zeigt ein Einspritzventil mit einer In ektorbaugruppe 10 mit einer Längsachse A. Die In ektorbaugruppe 10 weist ei¬ nen Injektorkörper 14 und ein Stellgliedgehäuse 16 auf. Das Stellgliedgehäuse 16 ist mehrteilig ausgebildet und weist ei- ne Ausnehmung 17 auf. Die Ausnehmung 17 im Stellgliedgehäuse 16 ist mit einem nicht dargestellten Hochdruckkreis des
Fluids koppelbar. Sie ist in einem eingebauten Zustand des Einspritzventils mit dem Hochdruckkreis gekoppelt. Das Stellgliedgehäuse 16 ist mittels eines als Düsenspannmutter ausge- bildeten Spannelements 18 fest mit dem Injektorkörper 14 gekoppelt. Das Stellgliedgehäuse 16 und der Injektorkörper 14 bilden ein gemeinsames Gehäuse des Einspritzventils.
Der Injektorkörper 14 hat eine Ausnehmung 20, in der ein Stellantrieb 22 angeordnet ist. Der Stellantrieb 22 ist als Hubstellantrieb ausgebildet und ist vorzugsweise ein
Piezoaktuator, der einen Stapel piezoelektrischer Elemente umfasst. Der Piezoaktuator ändert seine axiale Ausdehnung abhängig von einem angelegten Spannungssignal. Der Stellantrieb 22 kann jedoch auch als ein anderer dem Fachmann für diesen Zweck als geeignet bekannter Stellantrieb ausgebildet sein, insbesondere als Solenoid.
Der Stellantrieb 22 wirkt über einen kolbenförmigen
Übertrager 24 auf ein Stellglied 26 ein. Das Stellglied 26 umfasst einen glockenförmigen Körper 28, eine Hebeleinrichtung 30 und eine Düsennadel 32. Der glockenförmige Körper 28, die Hebeleinrichtung 30 und die Düsennadel 32 sind in der Ausnehmung 17 des Stellgliedgehäuses 16 angeordnet. Der glo- ckenförmige Körper 28 ist mit der Hebeleinrichtung 30 gekoppelt. Die Düsennadel 32 weist einen Düsennadelkopf 34 auf. Die Hebeleinrichtung 30 wirkt mit dem Düsennadelkopf 34 zur axialen Bewegung der Düsennadel 32 zusammen. Das Stellglied 26 umfasst weiter einen Stift 35. Der glocken¬ förmige Körper 28 ist über den Stift 35 mit dem Übertrager 24 des Stellantriebs 22 gekoppelt. Die Düsennadel 32 ist in einem Bereich der Ausnehmung 17 des Stellgliedgehäuses 16 geführt. Sie ist mittels einer Düsenfe¬ der 36 so vorgespannt, dass sie einen Fluidfluss durch min¬ destens eine in einer Düsenkuppe 38 des Stellgliedgehäuses 16 angeordnete Einspritzöffnung 40 verhindert, wenn keine weite- ren Kräfte auf die Düsennadel 16 einwirken. Die Düsenfeder 36 ist zwischen einem Auflager 42 des Stellgliedgehäuses 16 und einem Absatz 44 der Düsennadel 32 angeordnet, und so vorge¬ spannt, dass sie auf die Düsennadel 32 eine in Schließrich¬ tung wirkende Kraft ausübt.
Das Stellgliedgehäuse 16 hat einen in axialer Richtung erhabenen Kontaktabschnitt 46. Der Kontaktabschnitt 46 ist insbe¬ sondere an einem dem Injektorkörper 14 zugewandten Ende des Stellgliedgehäuses 16 zwischen dem Injektorkörper 14 und dem Stellgliedgehäuse 16 angeordnet. Bei einem Aufbringen einer geeigneten axialen Spannkraft auf den Injektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 verformt der Kontaktabschnitt 46 ei¬ ne Kontaktstelle am Injektorkörper 14 plastisch. Alternativ kann durch eine entsprechende Werkstoffwahl auch der Kontakt- abschnitt 46 verformt werden. In weiteren Aus führungs formen kann der Kontaktabschnitt 46 auch an dem Injektorkörper 14 angeordnet sein. Vorzugsweise ist der Kontaktabschnitt 46 ringförmig ausgebildet, so dass eine Verformung des Kontaktabschnitts 46 über den Umfang des In ektorkörpers 14 bezie- hungsweise des Stellgliedgehäuses 16 möglich ist (Figur 2) .
Der Injektorbaugruppe 10 ist eine Steuereinheit 48 zugeord¬ net, die Sensoren aufweist, die verschiedene Messgrößen er¬ fassen und die jeweils den Wert der Messgrößen ermitteln kön- nen. Die Steuereinheit 48 ermittelt in Abhängigkeit von mindestens einer der Messgrößen Stellgrößen, die dann in ein oder mehrere Stellsignale zum Steuern von Stellgliedern mittels entsprechender Stellantriebe umgesetzt werden können. Die Steuereinheit 48 kann auch als Vorrichtung zum Einstellen des Leerhubs des Stellantriebs 22 des Einspritzventils be¬ zeichnet werden.
Im Folgenden wird die Funktion des Einspritzventils darge- stellt:
Durch Aktivieren des als Piezoaktuator ausgebildeten Stellantriebs 22 dehnt sich dieser aus. Nach Überwinden eines
Leerhubs D trifft der Übertrager 24 auf den Stift 35 auf, und die Düsennadel 32 wird mittels des glockenförmigen Körpers 28 und der Hebeleinrichtung 30 von dem Dichtsitz abgehoben. Damit bewegt sich die Düsennadel 32 in Richtung auf den Stellantrieb 22 zu, wodurch die mindestens eine Einspritzöffnung 40 in der Düsenkuppe 38 freigegeben wird. Ist das Einspritzventil 10 als Kraftstoffeinspritzventil ausgebildet, so kann nunmehr eine Einspritzung von Kraftstoff in einen Brennraum einer Brennkraftmaschine erfolgen. Sobald die Einspritzung beendet werden soll, wird der Stellantrieb 22 deaktiviert. Dadurch zieht sich der als Piezoaktuator ausgebildete Stellantrieb 22 zusammen, und die Düsennadel 32 wird mit Unter- Stützung der Düsenfeder 36 in axialer Richtung von dem Stellantrieb 22 wegbewegt. Damit gelangt die Düsennadel 32 in eine Schließposition und der Fluidfluss durch die mindestens eine Einspritzöffnung 40 wird unterbunden. Ein in Figur 3 schematisch dargestelltes erstes Programm zur Steuerung der Vorrichtung zum Einstellen des Leerhubs des Stellantriebs des Einspritzventils ist vorzugsweise auf einem Speichermedium der Steuereinheit 48 gespeichert. Das Programm wird vorzugsweise in einem Schritt S10 gestartet, in dem ge- gebenenfalls Variablen initialisiert werden. Dies geschieht vorzugsweise zu Beginn des Einstellens des Leerhubs des
Stellantriebs des Einspritzventils. In einem Schritt S12 wird mittels einer von dem Einspritzventil separaten Spannvorrich- tung 50 (Figur 1) eine axiale Spannkraft mit einem vorgegebe¬ nen ersten Wert F_l auf den Injektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 aufgebracht. In einem Schritt S14 wird mit¬ tels des Spannelements 18 des Einspritzventils eine weitere axiale Spannkraft mit einem vorgegebenen Wert F_SE auf den Injektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 aufgebracht. Durch das Aufbringen der axialen Spannkräfte auf den
Injektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 wird ein Teil des Injektorkörpers 14 und/oder ein Teil des Stellgliedgehäu¬ ses 16, das in einem durch die axiale Spannkraft ausgebilde- ten Kraftflussweg in dem Injektorkörper 14 und dem Stell¬ gliedgehäuse 16 angeordnet ist, dauerhaft verformt. In der in Figur 1 gezeigten Aus führungs form des Einspritzventils wird in diesem Fall insbesondere der dem Kontaktabschnitt 46 zuge¬ wandte Teil des Injektorkörpers 14 plastisch verformt. In ei- nem Schritt S16 wird ein Basiswert VAL_EL_BAS der für den
Leerhub D des Stellantriebs 22 repräsentativen elektrischen Größe ermittelt. Vorzugsweise ist die für den Leerhub D des Stellantriebs 22 repräsentative elektrische Größe repräsenta¬ tiv für eine Schließzeit des Einspritzventils. Der Basiswert VAL_EL_BAS der für den Leerhub D des Stellantriebs 22 repräsentativen elektrischen Größe kann direkt oder indirekt er¬ mittelt werden. Ein indirektes Ermitteln kann beispielsweise mittels eines Drucksensors erfolgen, der einen Druckverlauf in der Ausnehmung 17 im Stellgliedgehäuse 16 erfasst. In ei- nem Schritt S18 wird ein von dem ermittelten Basiswert
VAL_EL_BAS abhängiger zweiter Wert F_2 der axialen Spannkraft der Spannvorrichtung 50 ermittelt, und die axiale Spannkraft der Spannvorrichtung 50 mit dem ermittelten zweiten Wert F_2 wird auf den Injektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 aufgebracht. In einem Schritt S20 wird der Wert F_SE der axi¬ alen Spannkraft des Spannelements 18 auf den Injektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 variiert. In einem Schritt S22 wird überprüft, ob ein Wert VAL_EL der für den Leerhub D des Stellantriebs 22 repräsentativen elektrischen Größe in einem vorgegebenen Wertebereich mit einem Minimalwert
VAL_EL_MIN und einem Maximalwert VAL_EL_MAX liegt. Ist die Bedingung des Schrittes S22 nicht erfüllt, so wird die Bearbeitung in dem Schritt S20 fortgesetzt. Ist die Bedingung des Schritts S22 erfüllt, so wird die Bearbeitung in einem
Schritt S24 fortgesetzt. In dem Schritt S24 wird das Programm beendet .
Durch das dargestellte Aufbringen der axialen Spannkraft der Spannvorrichtung 50 kann eine Variation der axialen Spannkraft verschiedener Spannelemente 18, beispielsweise bedingt durch unterschiedliche Chargen des Spannelements 18, kompensiert werden. Damit kann eine hohe Genauigkeit beim Einstellen des Leerhubs D erreicht werden.
In Figur 4 ist ein zweites Programm zur Steuerung der Vorrichtung zum Einstellen des Leerhubs des Stellantriebs des Einspritzventils schematisch dargestellt. Das Programm wird vorzugsweise in einem Schritt S100 gestartet, in dem gegebe- nenfalls Variablen initialisiert werden. In einem Schritt
S102 wird mittels der Spannvorrichtung 50 eine axiale Spannkraft mit dem vorgegebenen ersten Wert F_l auf den
In ektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 aufgebracht. In einem Schritt S104 wird mittels des Spannelements 18 des Einspritzventils die weitere axiale Spannkraft mit dem vorge¬ gebenen Wert F_SE auf den Injektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 aufgebracht. In einem Schritt S106 wird der Basiswert VAL_EL_BAS der für den Leerhub D des Stellantriebs 22 repräsentativen elektrischen Größe ermittelt. In einem Schritt S108 wird der von dem ermittelten Basiswert
VAL_EL_BAS abhängige zweite Wert F_2 der axialen Spannkraft der Spannvorrichtung 50 ermittelt, und die axiale Spannkraft der Spannvorrichtung 50 mit dem zweiten Wert F_2 wird auf den In ektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 aufgebracht. In einem Schritt S110 wird der Wert F_SE der axialen Spannkraft des Spannelements 18 auf den In ektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 variiert. In einem Schritt S112 wird überprüft, ob der Wert VAL_EL der für den Leerhub D des
Stellantriebs 22 repräsentativen elektrischen Größe in einem vorgegebenen Grenzbereich LIM außerhalb des vorgegebenen Wer¬ tebereichs liegt. Ist die Bedingung des Schrittes S112 nicht erfüllt, so wird die Bearbeitung in dem Schritt S110 fortgesetzt. Ist die Bedingung des Schritts S112 erfüllt, so wird die Bearbeitung in einem Schritt S114 fortgesetzt. In dem
Schritt S114 wird die axiale Spannkraft der Spannvorrichtung 50 mit dem ermittelten zweiten Wert F_2 weiter auf den
Injektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 aufgebracht. In einem Schritt S116 wird überprüft, ob der Wert VAL_EL der für den Leerhub D des Stellantriebs 22 repräsentativen elekt¬ rischen Größe in dem vorgegebenen Wertebereich mit dem Minimalwert VAL_EL_MIN und dem Maximalwert VAL_EL_MAX liegt. Ist die Bedingung des Schrittes S116 nicht erfüllt, so wird die Bearbeitung in dem Schritt S114 fortgesetzt. Ist die Bedin- gung des Schritts S116 erfüllt, so wird die Bearbeitung in einem Schritt S118 fortgesetzt. In dem Schritt S118 werden der Injektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 von der axialen Spannkraft der von dem Einspritzventil separaten Spannvorrichtung 50 entlastet. In dem Schritt S120 wird das Programm beendet.
Gelangt der Wert VAL_EL der für den Leerhub D des Stellan¬ triebs 22 repräsentativen elektrischen Größe zunächst in den vorgegebenen Grenzbereich LIM außerhalb des vorgegebenen Wer- tebereichs (Schritt S112), und wird die axiale Spannkraft der Spannvorrichtung 50 mit dem zweiten Wert F_2 anschließend noch weiter auf den Injektorkörper 14 und das Stellgliedge¬ häuse 16 aufgebracht (Schritt S114), so kann der
In ektorkörper 14 oder das Stellgliedgehäuse 16 noch fließen. Durch diesen Fließvorgang kann der Wert VAL_EL der für den Leerhub D des Stellantriebs 22 repräsentativen elektrischen Größe in den vorgegebenen Wertebereich mit dem Minimalwert VAL_EL_MI und dem Maximalwert VAL_EL_MAX gelangen. Werden der Injektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 anschließend vollständig von der axialen Spannkraft der Spannvorrich¬ tung 50 entlastet (Schritt S118), so endet der Fließvorgang. Damit kann der Leerhub D sehr genau eingestellt werden. In Figur 5 ist ein drittes Programm zur Steuerung der Vorrichtung zum Einstellen des Leerhubs des Stellantriebs des Einspritzventils schematisch dargestellt. Das Programm wird vorzugsweise in einem Schritt S200 gestartet, in dem gegebenenfalls Variablen initialisiert werden. In einem Schritt S202 wird eine vorgegebene radiale Stützkraft mit einem Wert F_RAD zusammen mit der axialen Spannkraft der von dem Einspritzventil separaten Spannvorrichtung 50 auf den
Injektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 aufgebracht. In einem Schritt S204 wird ein erster Wert VAL_EL_1 der für den Leerhub D des Stellantriebs 22 repräsentativen elektri¬ schen Größe ermittelt. In einem Schritt S206 werden der
Injektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 zusammen mit der axialen Spannkraft der von dem Einspritzventil separaten Spannvorrichtung 50 von der radialen Stützkraft F_RAD entlas- tet. In einem Schritt S208 wird ein zweiter Wert VAL_EL_2 der für den Leerhub D des Stellantriebs 22 repräsentativen elekt¬ rischen Größe ermittelt. In einem Schritt S210 wird der vorgegebene Wertebereich der für den Leerhub D des Stellantriebs 22 repräsentativen elektrischen Größe mit dem Minimalwert VAL_EL_MIN und dem Maximalwert VAL_EL_MAX ermittelt abhängig von dem ersten Wert VAL_EL_1 und dem zweiten Wert VAL_EL_2. In einem Schritt S212 wird die radiale Stützkraft mit dem Wert F_RAD zusammen mit der axialen Spannkraft der von dem Einspritzventil separaten Spannvorrichtung 50 auf den
In ektorkörper 14 und das Stellgliedgehäuse 16 aufgebracht. In einem Schritt S214 wird die axiale Spannkraft des Spann¬ elements 18 auf den Injektorkörper 14 und das Stellgliedge¬ häuse 16 variiert. In einem Schritt S216 wird überprüft, ob der Wert VAL_EL der für den Leerhub D des Stellantriebs 22 repräsentativen elektrischen Größe in dem vorgegebenen Werte¬ bereich mit dem Minimalwert VAL_EL_MIN und dem Maximalwert VAL_EL_MAX liegt. Ist die Bedingung des Schrittes S216 nicht erfüllt, so wird die Bearbeitung in dem Schritt S214 fortge- setzt. Ist die Bedingung des Schritts S216 erfüllt, so wird die Bearbeitung in einem Schritt S218 fortgesetzt, in dem das Programm beendet wird. Damit können individuelle, nicht dauerhafte Verformungen des Injektorkörpers 14 und/oder des Stellgliedgehäuses 16 aufgrund von axial und/oder radial auf das Einspritzventil einwirkenden Kräften beim Einstellen des Leerhubs D kompensiert werden, und der Leerhub D kann sehr genau eingestellt werden.
Des Weiteren kann der Wertebereich des Werts VAL_EL der für den Leerhub D des Stellantriebs 22 repräsentativen elektrischen Größe abhängig davon ermittelt werden, wie der Hub des Stellantriebs 22 von einem Ansteuersignal des Stellantriebs 22 abhängig ist. Eine derartige Abhängigkeit des Hubs des Stellantriebs 22 kann so beim Einstellen des Leerhubs D in einfacher Weise kompensiert werden.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Einstellen eines Leerhubs (D) eines Stellan¬ triebs (22) eines Einspritzventils bezüglich eines von dem Stellantrieb (22) betätigbaren Stellglieds (26), wobei der
Stellantrieb (22) in einem In ektorkörper (14) und das Stell¬ glied (26) in Richtung einer Längsachse (A) beweglich in einem Stellgliedgehäuse (16) angeordnet ist, und der
Injektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16) in axialer Richtung zueinander angeordnet sind, bei dem
- eine axiale Spannkraft auf den Injektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16) aufgebracht wird, derart, dass ein Teil des Injektorkörpers (14) oder ein Teil des Stellgliedge¬ häuses (16), das in einem durch die axiale Spannkraft ausge- bildeten Kraftflussweg in dem Injektorkörper (14) und dem Stellgliedgehäuse (16) angeordnet ist, dauerhaft verformt wird, solange, bis ein Wert (VAL_EL) einer für den Leerhub (D) des Stellantriebs (22) direkt oder indirekt ermittelten repräsentativen elektrischen Größe in einem vorgegebenen Wer- tebereich liegt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem die für den Leerhub (D) des Stellantriebs (22) repräsentative elektrische Größe re¬ präsentativ ist für eine Schließzeit des Einspritzventils.
3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem die axiale Spannkraft auf den Injektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16) wenigstens teilweise aufgebracht wird mittels einer von dem Einspritzventil separat ausgebildeten Spannvorrichtung (50) .
4. Verfahren nach Anspruch 3, bei dem
- mittels der von dem Einspritzventil separaten Spannvorrich¬ tung (50) eine axiale Spannkraft mit einem vorgegebenen ers- ten Wert (F_l) auf den In ektorkörper (14) und das Stell¬ gliedgehäuse (16) aufgebracht wird,
- mittels eines Spannelements (18) des Einspritzventils eine weitere axiale Spannkraft mit einem vorgegebenen Wert (F_SE) auf den In ektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16) aufgebracht wird,
- ein Basiswert (VAL_EL_BAS) der für den Leerhub (D) des Stellantriebs (22) repräsentativen elektrischen Größe ermittelt wird,
- ein von dem ermittelten Basiswert (VAL_EL_BAS) abhängiger zweiter Wert (F_2) der axialen Spannkraft der Spannvorrichtung (50) ermittelt wird,
- die axiale Spannkraft der Spannvorrichtung (50) mit dem er¬ mittelten zweiten Wert (F_2) auf den Injektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16) aufgebracht wird, und
- die axiale Spannkraft des Spannelements (18) auf den
Injektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16) solange variiert wird, bis der Wert (VAL_EL) der für den Leerhub (D) des Stellantriebs (22) repräsentativen elektrischen Größe in dem vorgegebenen Wertebereich liegt.
5. Verfahren nach Anspruch 4, bei dem, nachdem die axiale Spannkraft der Spannvorrichtung (50) mit dem ermittelten zweiten Wert (F_2) auf den Injektorkörper (14) und das Stell- gliedgehäuse (16) aufgebracht wird,
- die axiale Spannkraft des Spannelements (18) auf den
Injektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16) zuerst so¬ lange variiert wird, bis der Wert (VAL_EL) der für den
Leerhub (D) des Stellantriebs (22) repräsentativen elektri- sehen Größe in einem vorgegebenen Grenzbereich (LIM) außerhalb des vorgegebenen Wertebereichs liegt, und
- die axiale Spannkraft der Spannvorrichtung (50) mit dem er¬ mittelten zweiten Wert (F_2) auf den Injektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16) anschließend noch solange aufge- bracht wird, bis der Wert (VAL_EL) der für den Leerhub (D) des Stellantriebs (22) repräsentativen elektrischen Größe in dem vorgegebenen Wertebereich liegt, und
- der In ektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16) an- schließend vollständig von der axialen Spannkraft der von dem Einspritzventil separaten Spannvorrichtung (50) entlastet werden .
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 und 5, bei dem
- der Stellantrieb vorvermessen wird, indem eine Abhängigkeit eines Hubs des Stellantriebs (22) von einem charakteristischen elektrischen Signal des Stellantriebs (22) ermittelt wird, und
- abhängig von dem Hub des Stellantriebs (22) der Wertebe- reich der für den Leerhub (D) des Stellantriebs (22) repräsentativen elektrischen Größe ermittelt wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 6, bei dem
- zusammen mit der axialen Spannkraft der von dem Einspritz- ventil separaten Spannvorrichtung (50) eine radiale Stützkraft mit einem vorgegebenen Wert (F_RAD) auf den
Injektorkörper (14) und/oder das Stellgliedgehäuse (16) aufgebracht wird,
- ein erster Wert (VAL_EL_1) der für den Leerhub (D) des Stellantriebs (22) repräsentativen elektrischen Größe ermittelt wird,
- der Injektorkörper (14) und/oder das Stellgliedgehäuse (16) von der axialen Spannkraft und der radialen Stützkraft entlastet werden,
- eine zweiter Wert (VAL_EL_2) der für den Leerhub (D) des
Stellantriebs (22) repräsentativen elektrischen Größe ermittelt wird,
- der Wertebereich der für den Leerhub (D) des Stellantriebs (22) repräsentativen elektrischen Größe ermittelt wird abhän- gig von dem ersten Wert (VAL_EL_1) und dem zweiten Wert
(VAL_EL_2) ,
- die axiale Spannkraft der von dem Einspritzventil separaten Spannvorrichtung (50) und die radiale Stützkraft mit dem Wert (F_RAD) auf den In ektorkörper (14) und/oder das Stellgliedgehäuse (16) aufgebracht wird, und
- die axiale Spannkraft des Spannelements (18) auf den
In ektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16) solange variiert wird, bis der Wert (VAL_EL) der für den Leerhub (D) des Stellantriebs (22) repräsentativen elektrischen Größe in dem vorgegebenen Wertebereich liegt.
8. Vorrichtung zum Einstellen eines Leerhubs (D) eines Stell¬ antriebs (22) eines Einspritzventils bezüglich eines von dem Stellantrieb (22) betätigbaren Stellglieds (26), wobei der
Stellantrieb (22) in einem Injektorkörper (14) und das Stell¬ glied (26) in Richtung einer Längsachse (A) beweglich in einem Stellgliedgehäuse (16) angeordnet ist, und der
Injektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16) in axialer Richtung zueinander angeordnet sind,
wobei die Vorrichtung ausgebildet ist zum
- Aufbringen einer axialen Spannkraft auf den Injektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16), derart, dass ein Teil des Injektorkörpers (14) oder ein Teil des Stellgliedgehäuses (16), das in einem durch die axiale Spannkraft ausgebildeten Kraftflussweg in dem Injektorkörper (14) und dem Stellgliedgehäuse (16) angeordnet ist, dauerhaft verformt wird, solange, bis ein Wert (VAL_EL) einer für den Leerhub (D) des
Stellantriebs (22) direkt oder indirekt ermittelten repräsen- tativen elektrischen Größe in einem vorgegebenen Wertebereich liegt .
9. Injektorbaugruppe (10) für ein Einspritzventil, mit - einem In ektorkörper (14), der eine
In ektorkörperausnehmung (20) aufweist, in der ein Stellan¬ trieb (22) angeordnet ist,
- ein Stellgliedgehäuse (16), das eine Ausnehmung (17) auf- weist, in der ein Stellglied (26) in Richtung einer Längsach¬ se (A) beweglich angeordnet ist, derart, dass in einer
Schließposition des Stellglieds (26) ein Fluidfluss durch mindestens eine Einspritzöffnung (40) verhindert und ansonsten ein Fluidfluss durch die mindestens eine Einspritzöffnung (40) freigegeben ist,
und der Injektorkörper (14) und das Stellgliedgehäuse (16) in axialer Richtung zueinander angeordnet sind, wobei
der Injektorkörper (14) und/oder das Stellgliedgehäuse (16) einen in axialer Richtung erhabenen Kontaktabschnitt (46) aufweist.
10. Injektorbaugruppe (10) nach Anspruch 9, wobei der Kontaktabschnitt (46) als mindestens eine Beißkante ausgebildet ist .
11. Injektorbaugruppe (10) nach Anspruch 9 oder 10, wobei der Kontaktabschnitt (46) ringförmig ausgebildet ist.
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