WO2012013298A2 - Brennkraftmaschine mit mehrgelenkskurbeltrieb und zusatzmassen an anlenkpleueln des mehrgelenkskurbeltriebs zur tilgung von freien massenkräften - Google Patents

Brennkraftmaschine mit mehrgelenkskurbeltrieb und zusatzmassen an anlenkpleueln des mehrgelenkskurbeltriebs zur tilgung von freien massenkräften Download PDF

Info

Publication number
WO2012013298A2
WO2012013298A2 PCT/EP2011/003489 EP2011003489W WO2012013298A2 WO 2012013298 A2 WO2012013298 A2 WO 2012013298A2 EP 2011003489 W EP2011003489 W EP 2011003489W WO 2012013298 A2 WO2012013298 A2 WO 2012013298A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
internal combustion
combustion engine
anlenkpleuel
additional masses
crank drive
Prior art date
Application number
PCT/EP2011/003489
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
WO2012013298A3 (de
Inventor
Matthias Brendel
Original Assignee
Audi Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Audi Ag filed Critical Audi Ag
Priority to US13/812,429 priority Critical patent/US8978616B2/en
Priority to EP11732382.4A priority patent/EP2598735B1/de
Priority to CN201180033478.9A priority patent/CN102971506B/zh
Publication of WO2012013298A2 publication Critical patent/WO2012013298A2/de
Publication of WO2012013298A3 publication Critical patent/WO2012013298A3/de

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C3/00—Shafts; Axles; Cranks; Eccentrics
    • F16C3/04—Crankshafts, eccentric-shafts; Cranks, eccentrics
    • F16C3/06—Crankshafts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B75/00—Other engines
    • F02B75/04—Engines with variable distances between pistons at top dead-centre positions and cylinder heads
    • F02B75/048—Engines with variable distances between pistons at top dead-centre positions and cylinder heads by means of a variable crank stroke length
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D15/00—Varying compression ratio
    • F02D15/02—Varying compression ratio by alteration or displacement of piston stroke
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/22—Compensation of inertia forces
    • F16F15/26—Compensation of inertia forces of crankshaft systems using solid masses, other than the ordinary pistons, moving with the system, i.e. masses connected through a kinematic mechanism or gear system
    • F16F15/262—Masses attached to pinions, camshafts or driving shafts for auxiliary equipment, e.g. for an oil pump
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/28—Counterweights, i.e. additional weights counterbalancing inertia forces induced by the reciprocating movement of masses in the system, e.g. of pistons attached to an engine crankshaft; Attaching or mounting same
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/28—Counterweights, i.e. additional weights counterbalancing inertia forces induced by the reciprocating movement of masses in the system, e.g. of pistons attached to an engine crankshaft; Attaching or mounting same
    • F16F15/283—Counterweights, i.e. additional weights counterbalancing inertia forces induced by the reciprocating movement of masses in the system, e.g. of pistons attached to an engine crankshaft; Attaching or mounting same for engine crankshafts

Definitions

  • the invention relates to an internal combustion engine according to the preamble of claim 1.
  • Internal combustion engines of this type are known, for example, from DE-A-102005054761, DE-A-102005054760, EP-A-1126144, JP-A-2004124775 or WO-A-2007057149 and are frequently used as variable or variable-combustion engines variable compression ratio, since the compression ratio can be changed by rotating the eccentric shaft.
  • the multi-joint crank mechanism in addition to the eccentric shaft comprises a number of cylinders corresponding number of coupling members, each rotatably mounted on a crank pin of the crankshaft and two projecting on opposite sides on the crankshaft, each provided at its end with a pivot arms.
  • One of the pivot joints serves to articulate a Kolbenpleuels, which connects one of the pistons of the internal combustion engine via the coupling member with the crankshaft, while the other pivot joint for articulation of a so-called Anlenkpleuels is rotatably mounted with its other end on a crank pin of the eccentric shaft.
  • Internal combustion engines of the aforementioned type are further known, for example, from EP-B-1359303, EP-A-1760290, EP-A-1760289 and US-A-4517931.
  • the eccentric shaft is driven at half the speed of the crankshaft.
  • German patent application 10 2010 004 589 the applicant has already proposed to provide only a single balancing shaft in internal combustion engines of the type mentioned for the eradication of second order inertial forces, with which these mass forces can be almost completely offset.
  • the present invention seeks to improve an internal combustion engine of the type mentioned in that the mass forces second order even without a significant increase in friction losses, the required space, the weight of the multi-joint crank drive or the bearing forces in the bearings of the crankshaft even better balance out.
  • the invention is based on the one knowledge that in internal combustion engines of the type mentioned in addition to the classic oscillating masses, such as the piston, the Kolbenpleueln and Koppelgliedem and the reciprocating Anlenkpleuel have considerable influence on the second-order inertial forces. Furthermore, the invention is based on the finding that the free mass forces of the second order can be eliminated completely or at least for the most part if the vector sum of the force vectors of the mass forces of all the oscillating masses becomes zero or approaches zero.
  • the solution according to the invention is suitable both for internal combustion engines with multi-crank drive and variable compression and for internal combustion engines with multi-link crank drive and extended expansion.
  • a preferred embodiment of the invention provides that the additional masses and / or the center of gravity of the Anlenkpleuel each lie on the side facing away from the crankshaft side of the longitudinal central planes of the Anlenkpleuel, the additional masses preferably in the region of a large connecting rod asymmetric to the longitudinal center planes on the of the crankshaft projecting side of the Anlenkpleuel survive.
  • the dimensions of the additional masses in each pivotal position of the Anlenkpleuel are the same, the additional masses advantageously on their side facing away from Anlenkpleuel a circular arc boundary, which is generally coaxial with a longitudinal center axis of the large connecting rod and expediently has a radius R between 40 and 80 mm.
  • the additional masses may advantageously at least partially consist of a material having a higher specific gravity than that of the Anlenkpleuel itself.
  • the solution according to the invention is suitable not only for one-piece Anlenkpleuel, but also for two-part Anlenkpleuel in which the additional masses are expediently mounted in the region of the large connecting rod to a connecting rod of the Anlenkpleuel.
  • the additional masses are advantageously integrally formed integrally with the Anschpleueln, but can alternatively be bolted to the Anschpleueln.
  • FIG. 1 is a perspective view of parts of a variable compression ratio internal combustion engine and a multi-link crank mechanism
  • FIG. 2 is an end view of the parts shown in FIG. 1; FIG.
  • FIG. 3 is a perspective view of a Anlenkpleuels the multi-joint crank mechanism
  • FIG. 4 is an end view of parts of an engine with extended expansion and a multi-joint crank drive.
  • FIG. 5 is an end view of parts of another engine with extended expansion and a multi-joint crank drive.
  • FIG. 6 shows a bar graph with different pairs of bars showing free mass forces of the second and fourth order in the direction of a high and a transverse axis of the internal combustion engine
  • Fig. 7 two vector representations of the free mass forces of the second order in the direction of a vertical axis of the internal combustion engine.
  • the four-stroke 4-cylinder internal combustion engines 1 only partially shown in the drawing comprise in series a crankshaft 2 and four pistons 3, only one of which is shown in the drawing is.
  • the pistons 3 are movable in a cylinder (not shown) of the internal combustion engine 1 up and down and by a Kolbenpleuel 4 with the crankshaft 2 connected.
  • the crankshaft 2 is rotatably mounted about a rotation axis 5 in a cylinder crankcase (not shown) of the internal combustion engine 1.
  • the internal combustion engines 1 further comprise an eccentric shaft 6, which has a rotational axis 7 parallel to the axis of rotation 5 of the crankshaft 2, rotatably mounted next to the crankshaft 2 and somewhat below it in the cylinder crankcase and coupled to the crankshaft 2 via a multi-joint crank drive 8.
  • the multi-joint crank mechanism 8 comprises a total of four coupling members 9 (only one shown), which are each rotatably mounted on a crank pin 10 of the crankshaft 2.
  • Each coupling member 9 has a shorter lifting arm 11, which is connected via a pivot joint 12 pivotally connected to the lower end of one of Kolbenpleuel 4, the upper end of which is articulated via a further pivot joint 13 on the associated piston 3.
  • the multi-link crank mechanism 8 further includes a number of Anschpleueln 14 corresponding to the number of Kolbenpleuel 4 and the coupling members 9, which are aligned approximately parallel to the Kolbenpleueln 4 and in the axial direction of the crankshaft 2 and the eccentric shaft 6 each approximately in the same plane as the associated Kolbenpleuel , but are arranged on the opposite side of the crankshaft 2.
  • each Anschpleuel 14 comprises a connecting rod 15 and two arranged at opposite ends of the connecting rod 15 connecting rods 16, 17 with different inner diameters.
  • the large connecting rod eye 17 of each Anschpleuels 14 at the lower end of the connecting rod 15 serves to receive an eccentric with respect to the axis of rotation 7 Hubzapfens the eccentric shaft 6 on which the Anlenkpleuel .14 is rotatably supported by a plain bearing bush 20.
  • the smaller connecting rod 16 at the upper end of the connecting rod 15 of each Anlenkpleuels 14 serves to receive a pivot pin 18 of a pivot joint between the Anlenkpleuel 14 and a longer coupling arm 19 of the adjacent coupling member 9, which protrudes on the opposite side to the lifting arm 11 of the crankshaft 2 on the latter ,
  • the eccentric shaft 6 may be rotated about its rotational axis 7 to change the compression ratio of the engine 1.
  • the eccentric shaft 6 is driven at half the rotational speed of the crankshaft 3.
  • the oscillating masses of the pistons 3, the Kolbenpleuel 4, the coupling members 9 and the Anschpleuel 14 arise free mass forces that should be compensated as much as possible to improve the smoothness and the acoustics of the internal combustion engine 1.
  • These free mass forces primarily comprise first-order mass forces F_1.0, second-order mass forces F_2.0 and mass forces of further orders, of which the comparatively large second-order mass forces F_2.0 and the comparatively small fourth-order mass forces F_4.0 are shown as bar graphs in FIG 6 are shown.
  • the second-order inertial forces F_2.0 and fourth-order F_4.0 can each be directed into a force component Fy_2.0 or Fy_4.0 oriented parallel to the Y or transverse axis of the internal combustion engine 1 and parallel to the Dismantle the force components Fz_2.0 or Fz_4.0 aligned with the Z axis or vertical axis of the internal combustion engine 1 (cylinder axis direction).
  • the force components Fy_2.0 and Fy_4.0 oriented parallel to the Y or transverse axis of the internal combustion engine 1 are each composed of a mass force component F K p of the oscillating masses of the piston connecting rod 4, a mass force component F KG the oscillating masses of the coupling members 9 and a mass fraction F AP of the oscillating masses of Anlenkpleuel 14 together, while the parallel to the Z or vertical axis of the engine 1, ie aligned in Zylinderachsraum force components Fz_2.0 and Fz_4.0 each from a mass fraction F KO the oscillating masses of the pistons 3, a mass fraction F KP of the oscillating masses of Kolbenpleuel 4, a mass fraction F KG of the oscillating masses of the coupling members 9 and a mass fraction F AP of the oscillating masses of Anlenkpleuel 14 together.
  • the mass force components F K o, F KP , F KG and F AP of the force component Fz_2.0 oriented parallel to the Z or vertical axis of the internal combustion engine 1 are not only as in FIG. 6 with their magnitude, but also with their respective phase position represented as force vectors whose length corresponds to the respective amount of the mass force component, while the orientation indicates the phase position.
  • the vector sum VS corresponds to the second-order free mass forces in a direction parallel to the Z or High axis of the internal combustion engine 1 and has in the left figure in Fig. 7 on a considerable size, so that in this direction considerable free second-order inertial forces are present.
  • FIG. 7 the mass force components F K o, F KP , F KG and F AP of the force component Fz_2.0 oriented parallel to the Z or vertical axis of the internal combustion engine 1 are not only as in FIG. 6 with their magnitude, but also with their respective phase position represented as force vectors whose length corresponds to the respective amount of the mass force component, while
  • the free second-order inertial forces aligned parallel to the Y or transverse axis of the internal combustion engine 1 can be correspondingly eliminated or the geometric sum of the free mass forces in the direction of the Y or transverse axis and the Z or vertical axis of the internal combustion engine 1 can be reduced.
  • the additional masses 21 are each integrally formed on the side facing away from the crankshaft 2 side of the larger connecting rod 17 of Anienkpleuel 14 integrally formed on the outside of the connecting rod 17.
  • the additional masses 21 have the shape of a sector on a circular ring which extends around a part of the larger connecting rod 7 around and on its side remote from the connecting rod 17 side has a circular arc-shaped boundary 23 which is coaxial with a Longitudinal axis 27 of the large connecting rod 17 is.
  • the additional masses 21 have, in the circumferential direction of the connecting rod 17, two plane boundaries 24, 25, which are aligned approximately tangentially to a cylindrical opening 26 enclosed by the connecting rod 17 and extend over a circumferential angle of 60 to 80 degrees.
  • the radius R of the arcuate boundary 23 may vary depending on the configuration of the internal combustion engine 1, being smallest in the 45 mm variable compression ratio internal combustion engine 1 shown in FIGS in the illustrated in Fig. 4 and 5 internal combustion engine 1 with extended expansion stroke 72.7 mm and 55 mm.
  • the additional masses 21 By manufacturing the additional masses 21 from a material having a higher specific weight than the material of the Anschpleuel 14, such as a heavy metal, the dimensions of the additional masses 21 can be further reduced.
  • the Anschpleuel 14 shown in Figures 1 to 3 and 5 are integrally formed, the Anlenkpleuel 14 is formed in Fig. 4 in two parts, wherein it has a split bearing eye 17 with a connecting rod 28 and a screw 29 attached to the connecting rod 28 connecting rod cover 30 , In this case, the additional mass 21 is formed on the connecting rod 28, wherein it protrudes a little way in the direction of the connecting rod cover 30.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Ocean & Marine Engineering (AREA)
  • Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
  • Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
  • Transmission Devices (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Brennkraftmaschine (1) mit einem Mehrgelenkskurbeltrieb (8), wobei der Mehrgelenkskurbeltrieb (8) eine Mehrzahl von drehbar auf einer Kurbelwelle (2) gelagerten Koppelgliedern (9) und eine Mehrzahl von drehbar auf einer Exzenterwelle (6) gelagerten Anlenkpleueln (14) umfasst, wobei jedes der Koppelglieder (9) schwenkbar mit einem Kolbenpleuel (4) eines Kolbens (3) der Brennkraftmaschine (1) und einem der Anlenkpleuel (14) verbunden ist. Damit sich die Massenkräfte zweiter Ordnung ohne eine erhebliche Vergrößerung der Reibungsverluste, des benötigten Bauraums, des Gewichts des Mehrgelenkskurbeltriebs (8) oder der Lagerkräfte in den Lagern der Kurbelwelle (2) besser ausgleichen lassen, wird erfindungsgemäß vorgeschlagen, dass die Anlenkpleuel (14) mit Zusatzmassen (21) versehen sind und einen außerhalb ihrer Längsmittelebenen (22) liegenden Massenschwerpunkt besitzen.

Description

Brennkraftmaschine mit Mehrgelenkskurbeltrieb und Zusatzmassen an An- lenkpleueln des ehrgelenkskurbeltriebs zur Tilgung von freien Massenkräften
Die Erfindung betrifft eine Brennkraftmaschine gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Brennkraftmaschinen dieser Art sind zum Beispiel aus der DE-A-102005054761 , der DE- A-102005054760, der EP-A-1126144, der JP-A-2004124775 oder der WO-A- 2007057149 bekannt und werden häufig als Brennkraftmaschinen mit variablem oder veränderlichem Verdichtungsverhältnis bezeichnet, da sich das Verdichtungsverhältnis durch Verdrehen der Exzenterwelle verändern lässt.
Bei diesen Brennkraftmaschinen umfasst der Mehrgelenkskurbeltrieb neben der Exzenterwelle eine der Anzahl der Zylinder entsprechende Anzahl von Koppelgliedern, die jeweils drehbar auf einem Hubzapfen der Kurbelwelle gelagert sind und zwei nach entgegengesetzten Seiten über die Kurbelwelle überstehende, an ihrem Ende jeweils mit einem Schwenkgelenk versehene Arme aufweisen. Eines der Schwenkgelenke dient zur Anlenkung eines Kolbenpleuels, der einen der Kolben der Brennkraftmaschine über das Koppelglied mit der Kurbelwelle verbindet, während das andere Schwenkgelenk zur Anlenkung eines so genannten Anlenkpleuels dient, der mit seinem anderen Ende drehbar auf einem Hubzapfen der Exzenterwelle gelagert ist.
Brennkraftmaschinen der eingangs genannten Art sind weiter zum Beispiel aus der EP- B-1359303, der EP-A-1760290, der EP-A-1760289 und aus der US-A-4517931 bekannt. Bei diesen Brennkraftmaschinen, die häufig als Brennkraftmaschinen mit verlängerter Expansion bezeichnet werden, wird die Exzenterwelle mit der halben Drehzahl der Kurbelwelle angetrieben.
Bei sämtlichen dieser Brennkraftmaschinen werden durch oszillierende Massen freie Massenkräfte erster und zweiter Ordnung verursacht, die sich mit dem Kurbelwinkel verändern. Während die Massenkräfte erster Ordnung durch Ausgleichgewichte auf der Kurbelwelle und die Kurbelwellenkröpfungsfolge ausgeglichen werden können, werden die freien Massenkräfte zweiter Ordnung bei bekannten Brennkraftmaschinen der eingangs genannten Art trotz verschiedenster Maßnahmen nicht vollständig ausgeglichen. Aus diesem Grund sind Brennkraftmaschinen der eingangs genannten Art mit Mehrge- lenkskurbeltrieb im Hinblick auf die Laufruhe oder Laufkultur herkömmlichen Brennkraftmaschinen ohne Mehrgelenkskurbeltrieb unterlegen, bei denen der Ausgleich von Massenkräften zweiter Ordnung häufig mit Hilfe von zwei gegenläufig rotierenden Ausgleichswellen erfolgt, die mit der doppelten Drehzahl der Kurbelwelle angetrieben werden. Diese Maßnahme lässt sich jedoch nicht ohne weiteres auf Brennkraftmaschinen mit Mehrgelenkskurbeltrieb übertragen, da dort zum einen die entstehenden Massenkräfte nicht rein oszillierend sondern rotierend verlaufen und zum anderen die Reibungsverluste des Mehrgelenkskurbeltriebs bereits an sich höher als die Reibungsverluste konventioneller Brennkraftmaschinen sind und durch die zusätzlichen Reibungsverluste zweier Ausgleichswellen auf ein inakzeptables Maß vergrößert würden.
Um dies zu vermeiden, wurde in der noch unveröffentlichten Deutschen Patentanmeldung 10 2010 004 589 der Anmelderin bereits vorgeschlagen, bei Brennkraftmaschinen der eingangs genannten Art zur Tilgung von Massenkräften zweiter Ordnung nur eine einzige Ausgleichswelle vorzusehen, mit der sich diese Massenkräfte nahezu vollständig ausgleichen lassen.
Ausgehend hiervon liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, eine Brennkraftmaschine der eingangs genannten Art dahingehend zu verbessern, dass sich die Massenkräfte zweiter Ordnung ohne eine erhebliche Vergrößerung der Reibungsverluste, des benötigten Bauraums, des Gewichts des Mehrgelenkskurbeltriebs oder der Lagerkräfte in den Lagern der Kurbelwelle noch besser ausgleichen lassen.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass die Anlenkpleuel mit Zusatzmassen versehen sind und einen außerhalb ihrer Längsmittelebenen liegenden Massenschwerpunkt besitzen. Als Längsmittelebenen der Anlenkpleuel werden dabei die Ebenen bezeichnet, die durch die Mittelachsen von zwei Pleuelaugen der Anlenkpleuel aufgespannt werden.
Der Erfindung liegt zum einen die Erkenntnis zugrunde, dass bei Brennkraftmaschinen der eingangs genannten Art neben den klassischen oszillierenden Massen, wie den Kolben, den Kolbenpleueln und den Koppelgliedem auch die sich hin und her bewegenden Anlenkpleuel erheblichen Einfluss auf die Massenkräfte zweiter Ordnung haben. Weiter liegt der Erfindung die Erkenntnis zugrunde, dass sich die freien Massenkräfte zweiter Ordnung vollständig oder zumindest zum überwiegenden Teil eliminieren lassen, wenn die Vektorsumme der Kraftvektoren der Massenkräfte sämtlicher oszillierender Massen zu Null wird bzw. nahe an Null herangerückt wird. Indem man die bewegte Masse der Anlenkpleuel an ausgewählten Stellen der Anlenk- pleuel verändert, lassen sich somit die Massenschwerpunktslagen der Anlenkpleuel und damit die Kraftvektoren der von den Anlenkpleueln verursachten Massenkräfte zweiter Ordnung gezielt beeinflussen, um die Vektorsumme der Kraftvektoren der Massenkräfte sämtlicher oszillierender Massen zu Null zu machen bzw. näher an Null heranzurücken, ohne dass dadurch andere ungünstige Auswirkungen, wie beispielsweise ein starker Anstieg der Lagerkräfte in den Kurbelwellenlagern, verursacht werden.
Wie Simulationen gezeigt haben, kann bei Brennkraftmaschinen der eingangs genannten Art mit der erfindungsgemäßen Lösung der Massenausgleich der Massenkräfte zweiter Ordnung mit einem verhältnismäßig geringer Bauraum- und Gewichtszuwachs signifikant verbessert werden.
Die erfindungsgemäße Lösung eignet sich sowohl für Brennkraftmaschinen mit Mehrge- lenkskurbeltrieb und variabler Verdichtung als auch für Brennkraftmaschinen mit Mehr- gelenkskurbeltrieb und verlängerter Expansion.
Eine bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass die Zusatzmassen und/oder die Massenschwerpunkte der Anlenkpleuel jeweils auf der von der Kurbelwelle abgewandten Seite der Längsmittelebenen der Anlenkpleuel liegen, wobei die Zusatzmassen vorzugsweise im Bereich eines großen Pleuelauges asymmetrisch zu den Längsmittelebenen über die von der Kurbelwelle abgewandte Seite der Anlenkpleuel überstehen.
Damit die Abmessungen der Zusatzmassen in jeder Schwenklage der Anlenkpleuel dieselben sind, weisen die Zusatzmassen vorteilhaft auf ihrer vom Anlenkpleuel abgewandten Seite eine kreisbogenförmige Begrenzung auf, die allgemein koaxial zu einer Längsmittelachse des großen Pleuelauges ist und zweckmäßig einen Radius R zwischen 40 und 80 mm aufweist.
Um den für die Zusatzmassen erforderlichen Bauraum so weit wie möglich zu minimieren, können die Zusatzmassen vorteilhaft mindestens teilweise aus einem Material mit einem höheren spezifischen Gewicht als demjenigen der Anlenkpleuel selbst bestehen. Die erfindungsgemäße Lösung eignet sich nicht nur für einteilige Anlenkpleuel, sondern auch für zweiteilige Anlenkpleuel, bei denen die Zusatzmassen zweckmäßig im Bereich des großen Pleuelauges an einem Pleuelfuß der Anlenkpleuel angebracht sind.
Die Zusatzmassen werden zweckmäßig einstückig an den Anlenkpleueln angeformt, können jedoch alternativ auch an den Anlenkpleueln festgeschraubt werden.
Im Folgenden wird die Erfindung anhand eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert. Es zeigen
Fig. 1 eine perspektivische Ansicht von Teilen einer Brennkraftmaschine mit variablem Verdichtungsverhältnis und einem Mehrgelenkskurbeltrieb;
Fig. 2 eine Stirnseitenansicht der in Fig. 1 dargestellten Teile;
Fig. 3 eine perspektivische Darstellung eines Anlenkpleuels des Mehrgelenkskurbel- triebs;
Fig. 4 eine Stirnseitenansicht von Teilen einer Brennkraftmaschine mit verlängerter Expansion und einem Mehrgelenkskurbeltrieb;
Fig. 5 eine Stirnseitenansicht von Teilen einer anderen Brennkraftmaschine mit verlängerter Expansion und einem Mehrgelenkskurbeltrieb;
Fig. 6 ein Balkendiagramm mit verschiedenen Balkenpaaren, die freie Massenkräfte zweiter und vierter Ordnung in Richtung einer Hoch- und einer Querachse der Brennkraftmaschine zeigen;
Fig. 7 zwei Vektordarstellungen der freie Massenkräfte zweiter Ordnung in Richtung einer Hochachse der Brennkraftmaschine.
Wie am besten in den Figuren 1 und 2 sowie 4 und 5 dargestellt, umfassen die in der Zeichnung nur teilweise dargestellten Viertakt-4-Zylinder-Brennkraftmaschinen 1 in Reihenanordnung eine Kurbelwelle 2 und vier Kolben 3, von denen in der Zeichnung jeweils nur einer dargestellt ist. Die Kolben 3 sind in einem Zylinder (nicht dargestellt) der Brennkraftmaschine 1 auf und ab beweglich und durch ein Kolbenpleuel 4 mit der Kurbelwelle 2 verbunden. Die Kurbelwelle 2 ist in einem Zylinderkurbelgehäuse (nicht dargestellt) der Brennkraftmaschinen 1 um eine Drehachse 5 drehbar gelagert.
Die Brennkraftmaschinen 1 umfassen weiter eine Exzenterwelle 6, die eine zur Drehachse 5 der Kurbelwelle 2 parallele Drehachse 7 aufweist, neben der Kurbelwelle 2 sowie etwas unterhalb von dieser im Zylinderkurbelgehäuse drehbar gelagert und über einen Mehrgelenkskurbeltrieb 8 mit der Kurbelwelle 2 gekoppelt ist.
Neben der Kurbelwelle 2 und der Exzenterwelle 6 umfasst der Mehrgelenkskurbeltrieb 8 insgesamt vier Koppelglieder 9 (nur eines dargestellt), die jeweils auf einem Hubzapfen 10 der Kurbelwelle 2 drehbar gelagert sind. Jedes Koppelglied 9 weist einen kürzeren Hubarm 11 auf, der über ein Schwenkgelenk 12 schwenkbar mit dem unteren Ende von einem der Kolbenpleuel 4 verbunden ist, dessen oberes Ende über ein weiteres Schwenkgelenk 13 am zugehörigen Kolben 3 angelenkt ist.
Der Mehrgelenkskurbeltrieb 8 umfasst weiter eine der Anzahl der Kolbenpleuel 4 und der Koppelglieder 9 entsprechende Anzahl von Anlenkpleueln 14, die ungefähr parallel zu den Kolbenpleueln 4 ausgerichtet und in axialer Richtung der Kurbelwelle 2 und der Exzenterwelle 6 jeweils etwa in derselben Ebene wie der zugehörige Kolbenpleuel 4, jedoch auf der entgegengesetzten Seite der Kurbelwelle 2 angeordnet sind.
Wie am besten in den Fig. 3 dargestellt, umfasst jedes Anlenkpleuel 14 eine Pleuelstange 15 und zwei an entgegengesetzten Enden der Pleuelstange 15 angeordnete Pleuelaugen 16, 17 mit unterschiedlichen Innendurchmessern. Das große Pleuelauge 17 jedes Anlenkpleuels 14 am unteren Ende der Pleuelstange 15 dient zur Aufnahme eines in Bezug zur Drehachse 7 exzentrischen Hubzapfens der Exzenterwelle 6, auf dem das Anlenkpleuel .14 mittels einer Gleitlagerbuchse 20 drehbar gelagert ist. Das kleinere Pleuelauge 16 am oberen Ende der Pleuelstange 15 jedes Anlenkpleuels 14 dient zur Aufnahme eines Schwenkbolzens 18 eines Schwenkgelenks zwischen dem Anlenkpleuel 14 und einem längeren Koppelarm 19 des benachbarten Koppelgliedes 9, der auf der zum Hubarm 11 entgegengesetzten Seite der Kurbelwelle 2 über die letztere übersteht.
Bei der in Fig. 1 und 2 dargestellten Brennkraftmaschine 1 mit variablem Verdichtungsverhältnis kann die Exzenterwelle 6 um ihre Drehachse 7 verdreht werden, um das Verdichtungsverhältnis der Brennkraftmaschine 1 zu verändern. Bei den in Fig. 4 und 5 dargestellten Brennkraftmaschinen 1 mit verlängerter Expansion wird die Exzenterwelle 6 hingegen mit der halben Drehzahl der Kurbelwelle 3 angetrieben.
Durch die oszillierenden Massen der Kolben 3, der Kolbenpleuel 4, der Koppelglieder 9 und der Anlenkpleuel 14 entstehen freie Massenkräfte, die soweit wie möglich ausgeglichen werden sollten, um die Laufruhe und die Akustik der Brennkraftmaschine 1 zu verbessern. Diese freien Massenkräfte umfassen in erster Linie Massenkräfte erster Ordnung F_1.0, Massenkräfte zweiter Ordnung F_2.0 sowie Massenkräfte weiterer Ordnungen, von denen die vergleichsweise großen Massenkräfte zweiter Ordnung F_2.0 und die vergleichsweise kleinen Massenkräfte vierter Ordnung F_4.0 als Balkendiagramme in Fig. 6 dargestellt sind.
Wie in Fig. 6 dargestellt ist, lassen sich die Massenkräfte zweiter Ordnung F_2.0 und vierter Ordnung F_4.0 jeweils in eine parallel zur Y- oder Querachse der Brennkraftmaschine 1 ausgerichtete Kraftkomponente Fy_2.0 bzw. und Fy_4.0 und eine parallel zur Z- oder Hochachse der Brennkraftmaschine 1 (Zylinderachsrichtung) ausgerichteten Kraft- kömponente Fz_2.0 bzw. Fz_4.0 zerlegen.
Wie ebenfalls in Fig. 6 dargestellt ist, setzen sich die parallel zur Y- oder Querachse der Brennkraftmaschine 1 ausgerichteten Kraftkomponenten Fy_2.0 und Fy_4.0 jeweils aus einem Massenkraftanteil FKp der oszillierenden Massen der Kolbenpleuel 4, einem Mas- senkraftanteil FKG der oszillierenden Massen der Koppelglieder 9 und einem Massenkraftanteil FAP der oszillierenden Massen der Anlenkpleuel 14 zusammen, während sich die parallel zur Z- oder Hochachse der Brennkraftmaschine 1 , d.h. in Zylinderachsrichtung ausgerichteten Kraftkomponenten Fz_2.0 und Fz_4.0 jeweils aus einem Massenkraftanteil FKO der oszillierenden Massen der Kolben 3, einem Massenkraftanteil FKP der oszillierenden Massen der Kolbenpleuel 4, einem Massenkraftanteil FKG der oszillierenden Massen der Koppelglieder 9 und einem Massenkraftanteil FAP der oszillierenden Massen der Anlenkpleuel 14 zusammensetzen.
In Fig. 7 sind die Massenkraftanteile FKo, FKP, FKG und FAP der parallel zur Z- oder Hochachse der Brennkraftmaschine 1 ausgerichteten Kraftkomponente Fz_2.0 nicht nur wie in Fig. 6 mit ihrem Betrag, sondern darüber hinaus auch mit ihrer jeweiligen Phasenlage als Kraftvektoren dargestellt, deren Länge dem jeweiligen Betrag des Massenkraftanteils entspricht, während die Ausrichtung die Phasenlage angibt. Die Vektorsumme VS entspricht den freien Massenkräften zweiter Ordnung in einer Richtung parallel zur Z- oder Hochachse der Brennkraftmaschine 1 und weist in der linken Abbildung in Fig. 7 eine beträchtliche Größe auf, so dass in dieser Richtung beträchtliche freie Massenkräfte zweiter Ordnung vorhanden sind. Wie man in der rechten Abbildung in Fig. 7 sieht, lässt sich durch eine Skalierung einzelner Massenkraftanteile FKo> FKP, Fkg und FAP, d.h. eine Vergrößerung oder Verkleinerung der Massen einzelner Bauteile 4, 6, 9, 14, die Vektorsumme VS in dieser Richtung auf Null verkleinern, was bei dem in der rechten Abbildung in Fig. 7 dargestellten Ausführungsbeispiel durch eine Vergrößerung der Massen der Koppelglieder 9 und der Anienkpleuel 14 erfolgt. Dadurch können die parallel zur Z- oder Hochachse der Brennkraftmaschine 1 ausgerichteten freien Massenkräften zweiter Ordnung vollständig getilgt und dadurch die Laufruhe der Brennkraftmaschine 1 verbessert werden. Alternativ können in entsprechender Weise die parallel zur Y- oder Querachse der Brennkraftmaschine 1 ausgerichteten freien Massenkräften zweiter Ordnung getilgt oder die geometrische Summe der freien Massenkräfte in Richtung der Y- oder Querachse und der Z- oder Hochachse der Brennkraftmaschine 1 verringert werden.
Die Vergrößerung der Masse der Anienkpleuel 4 zur Vergrößerung des Kraftvektors der Massenkraftanteile FAP der freien Massenkräfte zweiter Ordnung in einer Richtung parallel zur Z- oder Hochachse der Brennkraftmaschine 1 , wie in der rechten Abbildung in Fig. 7 dargestellt, erfolgt durch eine an jedem Anienkpleuel 14 angebrachte Zusatzmasse 21 , die asymmetrisch zu einer von den Mittelachsen der beiden Pleuelaugen 16, 17 aufgespannten Längsmittelebene 22 im Bereich des größeren Pleuelauges 17 so am Anienkpleuel 14 angeformt ist, dass dessen Massenschwerpunkt durch die Zusatzmasse 21 aus der Längsmittelebene 22 heraus verlagert wird.
Wie am besten in den Figuren 1 , 2, 4 und 5 dargestellt, sind die Zusatzmassen 21 jeweils auf der von der Kurbelwelle 2 abgewandten Seite der größeren Pleuelaugen 17 der Anienkpleuel 14 einstückig an der Außenseite der Pleuelaugen 17 angeformt. Wie am besten in Fig. 3 dargestellt, weisen die Zusatzmassen 21 die Form eines Sektors eine Kreisrings auf, der sich um einen Teil des größeren Pleuelauges 7 herum erstreckt und an seiner vom Pleuelauge 17 abgewandten Seite eine kreisbogenförmige Begrenzung 23 aufweist, die koaxial zu einer Längsmittelachse 27 des großen Pleuelauges 17 ist. Die Zusatzmassen 21 weisen in Umfangsrichtung des Pleuelauges 17 zwei ebene Begrenzungen 24, 25 auf, die ungefähr tangential zu einer vom Pleuelauge 17 umschlossenen zylindrischen Öffnung 26 ausgerichtet sind und sich über einen Umfangswinkel von 60 bis 80 Grad erstrecken. Wie in den Figuren 2, 4 und 5 dargestellt, kann der Radius R der kreisbogenförmigen Begrenzung 23 je nach Ausbildung der Brennkraftmaschine 1 variieren, wobei er bei der in Fig. 1 und 2 dargestellten Brennkraftmaschine 1 mit variablem Verdichtungsverhältnis mit 45 mm am kleinsten ist und bei den in Fig. 4 und 5 dargestellten Brennkraftmaschinen 1 mit verlängertem Expansionshub 72,7 mm bzw. 55 mm beträgt.
Durch Herstellung der Zusatzmassen 21 aus einem Material mit einem im Vergleich zum Material der Anlenkpleuel 14 höheren spezifischen Gewicht, wie zum Beispiel einem Schwermetall, können die Abmessungen der Zusatzmassen 21 noch verkleinert werden.
Während die in den Figuren 1 bis 3 und 5 dargestellten Anlenkpleuel 14 einteilig ausgebildet sind, ist der Anlenkpleuel 14 in Fig. 4 zweiteilig ausgebildet, wobei er ein geteiltes Lagerauge 17 mit einem Pleuelfuß 28 und einem mit Schrauben 29 am Pleuelfuß 28 befestigten Pleueldeckel 30 aufweist. In diesem Fall ist die Zusatzmasse 21 am Pleuelfuß 28 angeformt, wobei sie ein Stück weit in Richtung des Pleueldeckels 30 übersteht.
BEZUGSZEICHENLISTE
Brennkraftmaschine
Kurbelwelle
Kolben
Kolbenpleuel
Drehachse Kurbelwelle
Exzenterwelle
Drehachse Exzenterwelle
Mehrgelenkskurbeltrieb
Koppelglied
Hubzapfen Kurbelwelle
Hubarm Koppelglied
Schwenkgelenk
Schwenkgelenk
Anlenkpleuel
Pleuelstange
kleineres Pleuelauge
größeres Pleuelauge
Schwenkbolzen
Koppelarm
Gleitlagerbuchse
Zusatzmasse
Längsmittelebene
Begrenzung
Begrenzung
Begrenzung
Öffnung Pleuelauge
Längsmittelachse
Pleuelfuß
Pleuelschrauben
Pleueldeckel

Claims

P A T E N TA N S P R Ü C H E
1. Brennkraftmaschine mit einem Mehrgelenkskurbeltrieb, wobei der Mehrgelenks- kurbeltrieb eine Mehrzahl von drehbar auf einer Kurbelwelle gelagerten Koppelgliedern und eine Mehrzahl von drehbar auf einer Exzenterwelle gelagerten Anlenkpleueln um- fasst, wobei jedes der Koppelglieder schwenkbar mit einem Kolbenpleuel eines Kolbens der Brennkraftmaschine und einem der Anlenkpleuel verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Anlenkpleuel (14) mit Zusatzmassen (21) versehen sind und einen außerhalb ihrer Längsmittelebenen (22) liegenden Massenschwerpunkt besitzen.
2. Brennkraftmaschine nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Zusatzmassen (21) und/oder die Massenschwerpunkte der Anlenkpleuel (14) auf der von der Kurbelwelle (2) abgewandten Seite der Längsmittelebenen (22) der Anlenkpleuel (14) liegen.
3. Brennkraftmaschine nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zusatzmassen (21) in Bezug zu den Längsmittelebenen (22) der Anlenkpleuel (14) asymmetrisch über die Anlenkpleuel (14) überstehen.
4. Brennkraftmaschine nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Zusatzmassen im Bereich eines großen Pleuelauges (17) über die Anlenkpleuel (14) überstehen.
5. Brennkraftmaschine nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zusatzmassen (21) auf ihrer vom Anlenkpleuel (14) abgewandten Seite eine kreisbogenförmige Begrenzung (23) aufweisen.
6. Brennkraftmaschine nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die kreisbogenförmige Begrenzung (23) allgemein koaxial zu einer Längsmittelachse (27) des großen Pleuelauges (17) und einen Radius R zwischen 40 und 80 mm aufweist.
7. Brennkraftmaschine nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zusatzmassen (21) mindestens teilweise aus einem Material mit einem höheren spezifischen Gewicht als demjenigen der Anlenkpleuel (14) bestehen.
8. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Anlenkpleuel (14) einschließlich der Zusatzmassen (21) einteilig ausgebildet sind.
9. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Anlenkpleuel (14) zweiteilig ausgebildet sind und dass die Zusatzmassen (21) im Bereich des großen Pleuelauges (17) an einem Pleuelfuß (28) der Anlenkpleuel (14) angeformt sind.
10. Brennkraftmaschine nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zusatzmassen (21) an den Anlenkpleueln (14) festgeschraubt sind.
PCT/EP2011/003489 2010-07-28 2011-07-13 Brennkraftmaschine mit mehrgelenkskurbeltrieb und zusatzmassen an anlenkpleueln des mehrgelenkskurbeltriebs zur tilgung von freien massenkräften WO2012013298A2 (de)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/812,429 US8978616B2 (en) 2010-07-28 2011-07-13 Internal combustion engine with multi-joint crank drive and additional masses on articulated connecting rods of the multi-joint crank drive for damping free inertia forces
EP11732382.4A EP2598735B1 (de) 2010-07-28 2011-07-13 Brennkraftmaschine mit mehrgelenkskurbeltrieb und zusatzmassen an anlenkpleueln des mehrgelenkskurbeltriebs zur tilgung von freien massenkräften
CN201180033478.9A CN102971506B (zh) 2010-07-28 2011-07-13 具有多铰链曲柄传动机构和多铰链曲柄传动机构的铰接连杆上的用于缓冲自由惯性力的附加质量的内燃机

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102010032441A DE102010032441A1 (de) 2010-07-28 2010-07-28 Brennkraftmaschine mit Mehrgelenkskurbeltrieb und Zusatzmassen an Anlenkpleueln des Mehrgelenkskurbeltriebs zur Tilgung von freien Massenkräften
DE102010032441.8 2010-07-28

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2012013298A2 true WO2012013298A2 (de) 2012-02-02
WO2012013298A3 WO2012013298A3 (de) 2012-04-05

Family

ID=44628501

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2011/003489 WO2012013298A2 (de) 2010-07-28 2011-07-13 Brennkraftmaschine mit mehrgelenkskurbeltrieb und zusatzmassen an anlenkpleueln des mehrgelenkskurbeltriebs zur tilgung von freien massenkräften

Country Status (5)

Country Link
US (1) US8978616B2 (de)
EP (1) EP2598735B1 (de)
CN (1) CN102971506B (de)
DE (1) DE102010032441A1 (de)
WO (1) WO2012013298A2 (de)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010055584B4 (de) 2010-12-21 2021-11-18 Iav Gmbh Ingenieurgesellschaft Auto Und Verkehr Vorrichtung zum Massenausgleich
DE102012007465B4 (de) 2012-04-13 2014-09-11 Audi Ag Brennkraftmaschine
DE102014002368B4 (de) 2013-11-14 2015-11-12 Audi Ag Mehrgelenkskurbeltrieb einer Brennkraftmaschine sowie entsprechende Brennkraftmaschine
DE102013021980A1 (de) 2013-12-20 2015-06-25 Audi Ag Koppelglied für einen Mehrgelenkskurbeltrieb sowie Mehrgelenkskurbeltrieb
DE102014002022B4 (de) * 2014-02-14 2018-03-01 Audi Ag Mehrgelenkskurbeltrieb einer Brennkraftmaschine sowie entsprechende Brennkraftmaschine
US9470291B2 (en) * 2014-04-07 2016-10-18 Ford Global Technologies, Llc Production feasible pendulum crankshaft
DE102015001985A1 (de) 2015-02-14 2016-08-18 Benjamin-Elias Probst Doppelkammer Fünftaktmotor Sutur X
WO2016145424A1 (en) 2015-03-11 2016-09-15 Hunstable Fred E An improved crankshaft assembly
GB2543045A (en) * 2015-10-05 2017-04-12 Gm Global Tech Operations Llc Crankshaft for an internal combustion engine
DE102017109303B3 (de) 2017-05-02 2018-06-21 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Aktor zur Verstellung des Verdichtungsverhältnisses eines Hubkolbenmotors
DE102017109307B3 (de) 2017-05-02 2018-06-21 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Aktor zur Verstellung des Verdichtungsverhältnisses einer Hubkolbenmaschine
DE102017125254A1 (de) 2017-10-27 2019-05-02 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Vorrichtung zur Verstellung des Verdichtungsverhältnisses eines Hubkolbenmotors
JP7112906B2 (ja) * 2017-11-28 2022-08-04 日産自動車株式会社 複リンク式ピストンクランク機構
DE102018111777A1 (de) * 2018-05-16 2019-11-21 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Zweistufiges Stellgetriebe
JP7107003B2 (ja) * 2018-06-11 2022-07-27 日産自動車株式会社 内燃機関の複リンク式ピストンクランク機構
CN111379620A (zh) * 2018-12-29 2020-07-07 长城汽车股份有限公司 发动机的装配方法以及发动机
DE102019116653A1 (de) 2019-06-19 2020-12-17 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Wellgetriebe und Verfahren zur Montage eines Wellgetriebes
CN115217572A (zh) * 2022-04-15 2022-10-21 长城汽车股份有限公司 可变行程机构的偏心轴及发动机

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4517931A (en) 1983-06-30 1985-05-21 Nelson Carl D Variable stroke engine
EP1126144A2 (de) 2000-02-16 2001-08-22 Nissan Motor Company, Limited Kolbenbrennkraftmaschine
JP2004124775A (ja) 2002-10-01 2004-04-22 Nissan Motor Co Ltd 内燃機関の可変圧縮比機構
EP1359303B1 (de) 2002-04-17 2006-03-08 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Brennkraftmaschine mit variabeln Kolbenhub
EP1760289A2 (de) 2005-08-29 2007-03-07 HONDA MOTOR CO., Ltd. Brennkraftmaschine mit variablem Kolbenhub
EP1760290A2 (de) 2005-08-29 2007-03-07 HONDA MOTOR CO., Ltd. Brennkraftmaschine mit variabeln Kolbenhub
WO2007057149A1 (de) 2005-11-17 2007-05-24 Daimler Ag Hubkolbenbrennkraf tmaschine mit veränderlichem verdichtungsverhältnis
DE102005054761A1 (de) 2005-11-17 2007-05-31 Daimlerchrysler Ag Brennkraftmaschine
DE102010004589A1 (de) 2010-01-14 2011-07-21 Audi Ag, 85057 Reihen-Brenndraftmaschine mit Mehrgelenkskurbeltrieb sowie einer einzigen Ausgleichswelle zur Tilgung von Massenkräften zweiter Ordnung

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002285877A (ja) * 2001-03-28 2002-10-03 Nissan Motor Co Ltd 内燃機関のピストン駆動装置
TWI236518B (en) * 2002-10-29 2005-07-21 Honda Motor Co Ltd Engine of compression-ratio variable type
JP2006132690A (ja) * 2004-11-08 2006-05-25 Honda Motor Co Ltd ストローク特性可変エンジン
JP4613607B2 (ja) * 2004-12-24 2011-01-19 日産自動車株式会社 内燃機関のピストンクランク機構におけるロアリンク
FR2896553B1 (fr) * 2006-01-26 2008-05-02 Vianney Rabhi Vilbrequin pour moteur a rapport volumetrique variable.
JP4984574B2 (ja) * 2006-03-03 2012-07-25 日産自動車株式会社 ピストンクランク機構のクランクシャフト
JP4730152B2 (ja) * 2006-03-15 2011-07-20 日産自動車株式会社 内燃機関のピストンクランク機構におけるロアリンク
JP2009275552A (ja) * 2008-05-13 2009-11-26 Honda Motor Co Ltd リンク式ストローク可変エンジン
JP4979631B2 (ja) * 2008-05-13 2012-07-18 本田技研工業株式会社 リンク式ストローク可変エンジン
JP5146250B2 (ja) * 2008-10-20 2013-02-20 日産自動車株式会社 複リンク式エンジンの振動低減構造

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4517931A (en) 1983-06-30 1985-05-21 Nelson Carl D Variable stroke engine
EP1126144A2 (de) 2000-02-16 2001-08-22 Nissan Motor Company, Limited Kolbenbrennkraftmaschine
EP1359303B1 (de) 2002-04-17 2006-03-08 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Brennkraftmaschine mit variabeln Kolbenhub
JP2004124775A (ja) 2002-10-01 2004-04-22 Nissan Motor Co Ltd 内燃機関の可変圧縮比機構
EP1760289A2 (de) 2005-08-29 2007-03-07 HONDA MOTOR CO., Ltd. Brennkraftmaschine mit variablem Kolbenhub
EP1760290A2 (de) 2005-08-29 2007-03-07 HONDA MOTOR CO., Ltd. Brennkraftmaschine mit variabeln Kolbenhub
WO2007057149A1 (de) 2005-11-17 2007-05-24 Daimler Ag Hubkolbenbrennkraf tmaschine mit veränderlichem verdichtungsverhältnis
DE102005054760A1 (de) 2005-11-17 2007-05-31 Daimlerchrysler Ag Hubkolbenbrennkraftmaschine mit veränderlichem Verdichtungsverhältnis
DE102005054761A1 (de) 2005-11-17 2007-05-31 Daimlerchrysler Ag Brennkraftmaschine
DE102010004589A1 (de) 2010-01-14 2011-07-21 Audi Ag, 85057 Reihen-Brenndraftmaschine mit Mehrgelenkskurbeltrieb sowie einer einzigen Ausgleichswelle zur Tilgung von Massenkräften zweiter Ordnung

Also Published As

Publication number Publication date
US20130118442A1 (en) 2013-05-16
DE102010032441A1 (de) 2012-02-02
CN102971506B (zh) 2015-09-02
EP2598735A2 (de) 2013-06-05
EP2598735B1 (de) 2015-10-07
US8978616B2 (en) 2015-03-17
CN102971506A (zh) 2013-03-13
WO2012013298A3 (de) 2012-04-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2598735B1 (de) Brennkraftmaschine mit mehrgelenkskurbeltrieb und zusatzmassen an anlenkpleueln des mehrgelenkskurbeltriebs zur tilgung von freien massenkräften
EP2524127B1 (de) Reihen-brennkraftmaschine mit mehrgelenkskurbeltrieb sowie einer einzigen ausgleichswelle zur tilgung von massenkräften zweiter ordnung
EP2721319B1 (de) Brennkraftmaschine
DE1576244C3 (de) Einzylinder-Kolbenmaschine mit Schwungmassenausgleich
DE102010004588B4 (de) Brennkraftmaschine mit verlängertem Expansionshub und Ausgleichsgewichten auf der Exzenterwelle
DE102005054760A1 (de) Hubkolbenbrennkraftmaschine mit veränderlichem Verdichtungsverhältnis
DE3405893C2 (de) Koaxialkolben - Taumelscheiben - Brennkraftmaschine
DE102010027351B4 (de) Brennkraftmaschine mit verlängertem Expansionshub und Momentenausgleich
DE102012008244B4 (de) Mehrgelenkskurbeltrieb einer Brennkraftmaschine
DE2735384A1 (de) Zweizylinder-reihenmotor mit einer massenausgleichsvorrichtung
DE102012001648B4 (de) Mehrgelenkskurbeltrieb einer Brennkraftmaschine sowie Verfahren zur Montage eines Mehrgelenkskurbeltriebs
DE102011108185B4 (de) Brennkraftmaschine mit einem Mehrgelenkskurbeltrieb sowie Verfahren zum Betreiben einer solchen Brennkraftmaschine
WO2007057150A1 (de) Brennkraftmaschine
EP3084171B1 (de) Koppelglied für einen mehrgelenkskurbeltrieb sowie mehrgelenkskurbeltrieb
DE102013019214B3 (de) Mehrgelenkskurbeltrieb einer Brennkraftmaschine sowie Verfahren zum Betreiben eines Mehrgelenkskurbeltriebs
DE102010055584B4 (de) Vorrichtung zum Massenausgleich
DE102014018897B3 (de) Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine mit einem Mehrgelenkskurbeltrieb unter Verstellen einer Exzenterwelle
DE2344529B2 (de) Anordnung zum dynamischen auswuchten einer hochgeschwindigkeitspresse
DE3137933A1 (de) Anordnung zum massenausgleich bei einer hubkolben-kurbelwellmaschine
DE2723269C2 (de) Mehrzylindrige Hubkolbenmaschine
DE4231301C1 (de) Hubkolbenmaschine mit beweglichem Zylinder
DE4138476C1 (en) Mass equaliser for flat screening machines - has eccentric drive firmly coupled to main frame, or foundation, also contg. equalising weight
DE687162C (de) Synchronisierungsgestaenge in Art einer Nuernberger Schere fuer die gegenlaeufigen Freiflugkolben einer Flugkolbenmaschine
DE102016116401B3 (de) Stirlingmaschine in alpha-konfiguration
DE414345C (de) Kraftuebertragungsvorrichtung fuer eine Mehrzylindermaschine

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201180033478.9

Country of ref document: CN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011732382

Country of ref document: EP

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11732382

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13812429

Country of ref document: US