WO2011086671A1 - 突入電流抑制装置および突入電流抑制方法 - Google Patents

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定之 木下
健次 亀井
森　智仁
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三菱電機株式会社
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    • H02H9/00—Emergency protective circuit arrangements for limiting excess current or voltage without disconnection
    • H02H9/001—Emergency protective circuit arrangements for limiting excess current or voltage without disconnection limiting speed of change of electric quantities, e.g. soft switching on or off
    • H02H9/002—Emergency protective circuit arrangements for limiting excess current or voltage without disconnection limiting speed of change of electric quantities, e.g. soft switching on or off limiting inrush current on switching on of inductive loads subjected to remanence, e.g. transformers

Definitions

  • the present invention relates to an inrush current suppressing device and an inrush current suppressing method for suppressing a transient excitation inrush current in a transformer connected to an electric power system through an electric power switching device.
  • Patent Document 1 the residual magnetic flux of each phase of a three-phase transformer is detected, and after the reference phase AC voltage is applied at the timing when the steady magnetic flux and the residual magnetic flux of the reference phase match, A technique is disclosed that suppresses the magnetizing inrush current by supplying the remaining two-phase AC voltage at the timing when the AC voltage becomes zero.
  • JP 2006-040566 A (Embodiment 1, FIG. 4, “0017”, etc.)
  • the three-phase circuit breaker of the three-phase circuit breaker is configured so that the reference phase AC voltage is input at the timing when the steady magnetic flux and the residual magnetic flux of the reference phase match.
  • the target closing phase corresponding to the residual magnetic flux is calculated in consideration of the pre-arc characteristic, and the amplitude of the three-phase transformer magnetic flux when the rated voltage is applied is normalized to the rated value to 1 PU (Per Unit).
  • the maximum amplitude of the voltage is 1 PU, and the steady magnetic flux value is obtained by setting the maximum amplitude of the steady magnetic flux whose phase is delayed by 90 degrees from the power supply side voltage as 1 PU.
  • the present invention has been made in view of the above, and it is possible to suppress an inrush current that can suppress an exciting inrush current even when the magnitude of an AC voltage changes when a circuit breaker is opened and when a voltage is applied.
  • An object is to provide a device and a method for suppressing inrush current.
  • the inrush current suppressing device is applied to a configuration in which a three-phase AC power source is supplied to and cut off from a three-phase transformer via a three-phase circuit breaker.
  • An inrush current suppressing device for suppressing an exciting inrush current that may be generated in the three-phase transformer when the three-phase circuit breaker is turned on, the three-phase transformer before and after the opening of the three-phase circuit breaker Based on the voltage applied to the transformer, the residual magnetic flux calculation unit for obtaining the residual magnetic flux in the reference phase of the three-phase transformer with the maximum magnetic flux level generated when the rated voltage is applied as 1 PU, and the closing command for the three-phase circuit breaker In response, based on the voltage applied to the three-phase circuit breaker by the three-phase AC power source, the steady magnetic field for obtaining the steady magnetic flux in the reference phase of the three-phase transformer based on the maximum magnetic flux level obtained as the 1PU.
  • the stationary magnetic flux of the reference phase obtained by the stationary magnetic flux computing unit and the residual magnetic flux of the reference phase obtained by the residual magnetic flux computing unit coincide with each other.
  • the inrush current suppressing device According to the inrush current suppressing device according to the present invention, it is possible to suppress the magnetizing inrush current even when the magnitude of the AC voltage changes when the circuit breaker is opened and when the voltage is applied.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of the inrush current suppressing device according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a diagram for explaining a method for deriving the residual magnetic flux in the inrush current suppressing device of the first embodiment.
  • FIG. 3 is a time chart for explaining an inrush current suppression method by switching on the reference phase (R phase).
  • FIG. 4 is a diagram illustrating the voltage behavior, magnetic flux behavior, and excitation inrush current of each phase for explaining the inrush current suppression effect in the reference phase (R phase).
  • FIG. 5 is a diagram illustrating a configuration of the inrush current suppressing device according to the second embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration of the inrush current suppressing device according to the third embodiment.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of an inrush current suppressing device 50 according to the first embodiment.
  • the inrush current suppression device 50 according to the first embodiment includes a residual magnetic flux calculation unit 51, a steady magnetic flux calculation unit 52, a control unit 53, a transformer voltage measurement unit 60 having a voltage measurement function, and a power source.
  • a voltage measurement unit 61 is provided, and the transformer voltage measurement unit 60 and the power supply voltage measurement unit 61 are configured to monitor the voltage of the power system line (R phase, S phase, T phase).
  • the residual magnetic flux calculation unit 51, the steady magnetic flux calculation unit 52, and the control unit 53 can be configured by, for example, a computer having a control processor, a memory, an input / output device, and the like.
  • the power system line (R phase, S phase, T phase) is provided with a three-phase circuit breaker 1 and a three-phase transformer 30, and the three-phase transformer 30 passes through the three-phase circuit breaker 1, AC power from a three-phase AC power supply (not shown) is supplied.
  • the three-phase circuit breaker 1 shuts off the power supply when maintenance or inspection or some accident occurs, and includes three switches 2 to 4 that can be controlled independently.
  • R-phase, S-phase, and T-phase AC voltages are applied to terminals on one side of the switches 2 to 4 from a three-phase AC power supply (not shown).
  • switches 2 to 4 are closed and power is supplied.
  • switches 2 to 4 are opened and power is supplied. Is cut off.
  • the three-phase transformer 30 is a three-phase transformer connected by Y- ⁇ connection. Specifically, it includes a three-phase primary winding 31 that is star-connected and whose neutral point is grounded, and a three-phase secondary winding 32 that is triangular-connected. Three input terminals of the three-phase primary winding 31 are connected to the other terminals of the switches 2 to 4, and three output terminals of the three-phase secondary winding 32 are connected to a load (not shown). .
  • the three-phase circuit breaker 1 When the three-phase circuit breaker 1 is closed, steady magnetic flux is generated in each phase of the three-phase transformer 30, and when the three-phase circuit breaker 1 is opened, residual magnetic flux is generated in each phase of the three-phase transformer 30.
  • the transformer voltage measuring unit 60 continuously measures instantaneous voltage values at the other terminals of the switches 2 to 4, that is, at the three input terminals of the three-phase primary winding 31 of the three-phase transformer 30. This measurement value by the transformer voltage measurement unit 60 is given to the residual magnetic flux calculation unit 51 and the control unit 53.
  • the residual magnetic flux calculation unit 51 integrates the measured values of the transformer voltage measurement unit 60 before and after the three-phase circuit breaker 1 is opened, and sets the maximum magnetic flux level generated when the rated voltage is applied to 1 PU (Per Unit). The residual magnetic flux in the reference phase of the phase transformer 30 is obtained, and the obtained residual magnetic flux is notified to the control unit 53.
  • the power supply voltage measurement unit 61 continuously measures the voltage instantaneous values in one terminal of the switches 2 to 4, that is, the R phase, S phase, and T phase of the three-phase AC power supply. This measurement value by the power supply voltage measurement unit 61 is given to the steady magnetic flux calculation unit 52 and the control unit 53.
  • the steady magnetic flux calculation unit 52 integrates the measured value of the power supply voltage measurement unit 61 in response to the closing command signal 25 to obtain the steady magnetic flux of the reference phase with the maximum magnetic flux level generated when the rated voltage is applied as 1 PU, The obtained steady magnetic flux is notified to the control unit 53.
  • the control unit 53 When the opening command signal 20 is input, the control unit 53 has three zeros at which the AC voltage of the reference phase (the R phase in the first embodiment) of the three phases changes from the minus side to the plus side. Switches 2 to 4 are opened simultaneously.
  • the DC component of the residual magnetic flux in the R phase of the three-phase transformer 30 is controlled to, for example, a negative predetermined value “ ⁇ K” (K is a positive real number), and the residual of the S phase and the T phase
  • the DC component of the magnetic flux can be controlled to a value of approximately -1/2 (that is, K / 2) of the residual magnetic flux in the reference phase (R phase).
  • the control unit 53 receives the R phase at a timing at which the residual magnetic flux obtained by the residual magnetic flux calculation unit 51 and the steady magnetic flux obtained by the steady magnetic flux calculation unit 52 coincide with each other. While the switch 2 corresponding to the (reference phase) is turned on, for the S phase and the T phase, after the switch 2 corresponding to the R phase is turned on, the remaining 2 at the timing when the AC voltage of the R phase becomes 0 Two switches 3 and 4 are turned on.
  • control unit 53 matches the zero point timing, residual magnetic flux, steady magnetic flux, steady magnetic flux and residual magnetic flux in each phase based on the measured value of the power supply voltage measuring unit 61 when the three-phase circuit breaker 1 is closed. Find the timing to do.
  • turning on the switches 2 to 4 means that a current caused by pre-arcing (a phenomenon in which a current starts to flow between the contacts before the switches 2 to 4 are closed) flows to the switches 2 to 4. It should be noted that a predetermined charging time is required until the switches 2 to 4 are actually turned on after the control unit 53 instructs the switches 2 to 4 to close the contacts.
  • a predetermined opening time is required until the switches 2 to 4 are actually opened after the control unit 53 outputs a command for opening the switches 2 to 4.
  • the control unit 53 controls the switches 2 to 4 at the above timing in consideration of the above closing time, closing time, and opening time.
  • FIG. 2 is a diagram for explaining a method for deriving the residual magnetic flux in the inrush current suppressing device 50 according to the first embodiment, and compares the voltage behavior and magnetic flux behavior of each phase when the circuit breaker is opened with the conventional method.
  • FIG. 2 is a diagram for explaining a method for deriving the residual magnetic flux in the inrush current suppressing device 50 according to the first embodiment, and compares the voltage behavior and magnetic flux behavior of each phase when the circuit breaker is opened with the conventional method.
  • each of the waveforms on the upper side shows that the transformer voltage measurement unit 60 has terminals on the other side of the switches 2 to 4 (that is, three input terminals of the three-phase primary winding 31 of the three-phase transformer 30).
  • the waveform at the lower side is the method according to the first embodiment, and is measured by the transformer voltage measuring unit 60 before and after the three-phase circuit breaker 1 is opened.
  • the value is a residual magnetic flux waveform of the three-phase transformer 30 obtained by integrating the value by the residual magnetic flux calculation unit 51 and obtaining (normalized) the maximum magnetic flux level generated when the rated voltage is applied as 1.0 PU.
  • FIGS. 2 (a-2), (b-2), and (c-2) are similar to FIGS. 2 (a-1), (b-1), and (c-1) in the three-phase circuit breaker.
  • the waveform at the time of changing the alternating voltage level at the time of opening of 1 with 0.9PU, 1.0PU, and 1.1PU is shown.
  • the waveform on the upper side indicates the voltage instantaneous value at the other terminal of the switches 2 to 4 (that is, the three input terminals of the three-phase primary winding 31 of the three-phase transformer 30) by the transformer voltage measuring unit 60.
  • the waveforms measured continuously are the same as those shown in FIGS.
  • the residual magnetic flux calculation unit 51 integrates the measured value of the transformer voltage measuring unit 60 before and after the calculation, and the residual magnetic flux is obtained (normalized) by setting the maximum amplitude of the three-phase transformer magnetic flux to 1.0 PU. is there.
  • FIG. 3 is a time chart for explaining an inrush current suppression method by switching on the reference phase (R phase).
  • the curve indicated by the broken line in FIG. 6A is an AC voltage waveform when the maximum value of the AC voltage applied to the R phase is 1.0 PU, and the curve indicated by the solid line is applied to the R phase.
  • the AC voltage waveform when the maximum value of the AC voltage to be applied is 1.1 PU is shown.
  • the curve indicated by the broken line in FIG. 3B is a steady magnetic flux waveform having a maximum value of 1.0 PU generated when the maximum value of the AC voltage applied to the R phase is 1.0 PU.
  • the curve indicated by the solid line in b) is a steady magnetic flux waveform having a maximum value of 1.1 PU generated when the maximum value of the AC voltage applied to the R phase is 1.1 PU.
  • the residual magnetic flux waveform is also shown, but the value of the residual magnetic flux is shown as a constant value for ease of explanation.
  • FIG. 3 (a) shows the RDDS (Rate of Decay of Dielectric Strength) curve 107 passing through the point 101 when the maximum value of the AC voltage is 1.0 PU, and the maximum value of the AC voltage.
  • RDDS curve 108 passing through the point 102 is written.
  • the RDDS curve 107 and the RDDS curve 108 have the same slope.
  • times t1 and t2 when the RDDS curves 107 and 108 intersect with the time axis indicate times when the switch 2 is mechanically closed.
  • control unit 53 issues a command for closing the switch 2 at a time before the closing time of the switch 2 before the times t1 and t2, a pre-arc is generated at the points 101 and 102, respectively.
  • the switch 2 is turned on at the points 104 and 105 where the magnetic flux and the residual magnetic flux coincide.
  • the maximum value of the AC voltage is 1.1 PU
  • the maximum amplitude of the AC voltage on the power supply side is 1.0 PU and the phase is delayed by 90 degrees from the power supply voltage, as in the conventional method. If a closing command obtained with the maximum magnetic flux amplitude of 1.0 PU is output to the switch 2, the switch 2 is turned on at the point 103. When the input point of the switch 2 is the point 103, the steady magnetic flux of the R phase is at the position of the point 106. Therefore, the steady magnetic flux does not match the residual magnetic flux, and an excitation inrush current corresponding to the magnetic flux difference flows. .
  • the maximum amplitude of the AC voltage on the power source side and the maximum amplitude of the steady magnetic flux are set according to the maximum value of the AC voltage so that the maximum magnetic flux level generated when the rated voltage is applied is 1.0 PU. If the closing command obtained by normalizing is output to the switch 2, it is possible to perform control at an optimum closing point.
  • a steady magnetic flux having an AC voltage maximum value of 1.1 PU which occurs when the AC voltage maximum value of the reference phase (R phase) is 1.1 PU
  • a closing command for closing the switch 2 at time t2 is output to the switch 2 so that the obtained residual magnetic flux matches, and the switch 2 is turned on at a point 102 in FIG.
  • the point 105 where the steady magnetic flux and the residual magnetic flux coincide with each other is the input point.
  • FIG. 4 is a diagram showing the voltage behavior, magnetic flux behavior, and excitation inrush current of each phase for explaining the inrush current suppression effect in the reference phase (R phase). More specifically, FIG. 4A shows that although the maximum value of the AC voltage in the reference phase (R phase) is 1.1 PU, the maximum amplitude of the steady magnetic flux is 1.0 PU, and the steady magnetic flux FIG. 4B is a diagram showing an AC voltage waveform, a magnetic flux waveform, and a reference phase (R phase) current waveform when a closing command for turning on the switch 2 is output at a timing when the residual magnetic flux coincides, FIG.
  • the maximum magnetic flux level generated when the rated voltage is applied is 1.0 PU, the stationary magnetic flux of the reference phase (R phase) is obtained, and the AC voltage maximum value generated when the AC voltage maximum value of the reference phase is 1.1 PU is 1 .1 AC voltage waveform, magnetic flux waveform, and reference phase (R phase) current waveform when a closing command for turning on the switch 2 is output at the timing when the steady magnetic flux of 1 PU matches the previously obtained residual magnetic flux FIG. 4 (a) and 4 (b), with respect to the magnetic flux waveform, the residual magnetic flux of each phase shown in FIG. 2 (b-1) is indicated by a solid line and the AC voltage waveform of three phases is time-differentiated. The obtained steady magnetic flux of each phase is indicated by a broken line.
  • FIG. 4A a closing command obtained with the maximum amplitude of the steady magnetic flux as 1.0 PU is sent to the switch 2 even though the maximum value of the AC voltage of the reference phase (R phase) is 1.1 PU.
  • the switch 2 is turned on at a time coincident with the point 103 shown in FIG.
  • the steady magnetic flux of the reference phase (R phase) and the residual magnetic flux do not coincide with each other at the closing point, and the residual magnetic flux waveform (solid line) becomes a waveform shifted to the upper side of the steady magnetic flux (dotted line). Will occur.
  • an R-phase current as shown in the lower part of FIG. 4A flows, and the generation of the magnetizing inrush current cannot be suppressed.
  • FIG. 4B when the maximum magnetic flux level generated when the rated voltage is applied is 1.0 PU, the steady magnetic flux in the reference phase (R phase) is obtained, and the maximum value of the R phase AC voltage is 1.1 PU. If a closing command for turning on the switch 2 is output to the switch 2 at a timing when the generated steady magnetic flux having a maximum value of 1.1 PU and the residual magnetic flux obtained with the AC voltage maximum value of 1.1 PU match. Since the switch 2 is turned on at the time coincident with the point 102 shown in FIG. 3A, the steady magnetic flux and the residual magnetic flux in the reference phase (R phase) can be matched, and the magnetizing inrush current Can be suppressed.
  • inrush current suppression device 50 of the first embodiment performs control to match the steady magnetic flux and the residual magnetic flux in the reference phase (R phase) without being affected by the maximum value of the AC voltage. Therefore, even when the AC voltage changes when the circuit breaker is opened and when the voltage is applied, the magnetizing inrush current can be suppressed.
  • the residual magnetic flux in the reference phase of the three-phase transformer 30 is obtained with the level as 1 PU, and the maximum magnetic flux level obtained as 1 PU is based on the measurement result of the power supply voltage measuring unit 61 in response to the closing command for the three-phase circuit breaker.
  • the steady-state magnetic flux in the reference phase of the three-phase transformer 30 is obtained, and the switch corresponding to the reference phase of the three-phase circuit breaker 1 is turned on at the timing when the steady-state magnetic flux and the residual magnetic flux in the reference phase match in response to the closing command. Therefore, even if the magnitude of the AC voltage changes when the circuit breaker is opened and when the voltage is applied, the inrush current can be suppressed.
  • the voltage applied to the three-phase transformer 30 is measured in the first voltage measurement step, and the three-phase circuit breaker 1 is opened in the residual magnetic flux calculation step.
  • the residual magnetic flux in the reference phase of the transformer is obtained with the maximum magnetic flux level generated when the rated voltage is applied as 1 PU, and in the second voltage measurement step, three phases are obtained.
  • the voltage applied to the three-phase circuit breaker 1 by the AC power source is measured, and the measurement result of the second voltage measurement step is used in the steady magnetic flux calculation step, and the maximum magnetic flux level obtained as 1 PU in the residual magnetic flux calculation step is used as a reference
  • the steady-state magnetic flux in the reference phase of the three-phase transformer 30 is obtained as follows. In the breaker control step, the steady-state magnetic flux in the reference phase obtained by the steady-state magnetic flux computation unit 52 and the residual magnetic flux computation are calculated.
  • the control for turning on the switch corresponding to the reference phase of the three-phase circuit breaker 1 is performed at the timing when the residual magnetic flux of the reference phase determined by the step coincides, the circuit breaker is opened and the voltage is applied Even when the magnitude of the AC voltage at is changed, the excitation inrush current can be suppressed.
  • FIG. FIG. 5 is a diagram illustrating a configuration of the inrush current suppressing device according to the second embodiment.
  • the inrush current suppressing device according to the second embodiment is applied to a configuration in which the secondary output of the three-phase transformer 30 to which the three-phase AC power is supplied is supplied and cut off via the three-phase circuit breaker 1. It is.
  • the same reference numerals are given to the same parts as those in the first embodiment, and the description thereof will be omitted, and only different parts will be described here.
  • the transformer voltage measurement unit 60 continuously measures the instantaneous voltage value at the output terminal of the three-phase secondary winding 32 of the three-phase transformer 30. This measurement value by the transformer voltage measurement unit 60 is given to the residual magnetic flux calculation unit 51 and the control unit 53.
  • the power supply voltage measuring unit 61 continuously measures the output side voltage of the three-phase circuit breaker 1 by the secondary side output of the three-phase transformer 30. This measurement value by the power supply voltage measurement unit 61 is given to the steady magnetic flux calculation unit 52 and the control unit 53.
  • the measurement result of the transformer measurement unit 60 that measures the voltage at the output terminal of the three-phase secondary winding 32 of the three-phase transformer 30 and Three-phase transformer based on the maximum magnetic flux level obtained as 1 PU based on the measurement result of the power supply voltage measuring unit 61 that measures the output side voltage of the three-phase circuit breaker 1 by the secondary side output of the three-phase transformer 30 Since the stationary magnetic flux in the 30 reference phases is obtained, the magnetizing inrush current can be obtained even when the AC voltage changes when the circuit breaker is opened and when the voltage is applied, as in the first embodiment. Can be suppressed.
  • FIG. FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration of the inrush current suppressing device according to the third embodiment.
  • the same reference numerals are given to the same parts as those in the first embodiment, and the description thereof will be omitted, and only different parts will be described here.
  • the transformer voltage measurement unit 60 continuously measures the instantaneous voltage value at the output terminal of the three-phase secondary winding 32 of the three-phase transformer 30. This measurement value by the transformer voltage measurement unit 60 is given to the residual magnetic flux calculation unit 51 and the control unit 53.
  • the power supply voltage measuring unit 61 is an instantaneous value of each voltage in the R phase, S phase, and T phase of the three-phase AC power supply, that is, the voltage applied to the three-phase circuit breaker 1 by the three-phase AC power supply. Are measured continuously. This measurement value by the power supply voltage measurement unit 61 is given to the steady magnetic flux calculation unit 52 and the control unit 53.
  • the measurement result of the transformer measurement unit 60 that measures the voltage at the output terminal of the three-phase secondary winding 32 of the three-phase transformer 30 and Based on the measurement result of the power supply voltage measuring unit 61 connected to the other end of the three-phase circuit breaker 1, the steady magnetic flux in the reference phase of the three-phase transformer is obtained based on the maximum magnetic flux level obtained as 1PU. Therefore, similarly to the first embodiment, it is possible to suppress the magnetizing inrush current even when the AC voltage changes when the circuit breaker is opened and when the voltage is applied.
  • the inrush current suppression device and the inrush current suppression method according to the present invention are useful as an invention that can suppress the excitation inrush current without being affected by the maximum value of the AC voltage.

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Abstract

　３相遮断器１の開極時前後における変圧器電圧測定部６０の測定結果に基づき、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１ＰＵとして３相変圧器３０の基準相における残留磁束を求める残留磁束演算部５１と、３相遮断器１に対する閉極指令に応答し、電源電圧測定部６１の測定結果に基づき、１ＰＵとした求めた最大磁束レベルを基準として３相変圧器３０の基準相における定常磁束を求める定常磁束演算部５２と、基準相における定常磁束と残留磁束とが一致するタイミングで３相遮断器１の基準相に対応するスイッチを投入させる制御部５３と、を備える。

Description

突入電流抑制装置および突入電流抑制方法
　本発明は、電力用開閉機器を介して電力系統に接続された変圧器における過渡的な励磁突入電流を抑制する突入電流抑制装置および突入電流抑制方法に関する。
　変圧器における過渡的な励磁突入電流を抑制するためには、変圧器に電流を投入するときの電力用開閉機器に対するタイミング制御が重要となる。例えば、下記特許文献１には、３相変圧器の各相の残留磁束を検出し、基準相の定常磁束と残留磁束とが一致するタイミングで基準相の交流電圧を投入した後、基準相の交流電圧が０になるタイミングで残りの２相の交流電圧を投入することにより、励磁突入電流を抑制する技術が開示されている。
特開２００６－０４０５６６号公報（実施の形態１、図４、「００１７」等）
　上記特許文献１に開示されるような従来の励磁突入電流抑制手法では、基準相の定常磁束と残留磁束とが一致するタイミングで基準相の交流電圧が投入されるように、３相遮断器のプレアーク特性を考慮して残留磁束に対応する目標閉極位相を求めると共に、定格電圧印加時における三相変圧器磁束の振幅を定格値で規格化して１ＰＵ（Ｐｅｒ　Ｕｎｉｔ）とし、電源側電圧は、電圧の最大振幅を１ＰＵとし、定常磁束値は、電源側電圧より９０度位相が遅れている定常磁束の最大振幅を１ＰＵとして求めている。
　しかしながら、この手法では、遮断器開極時、および電圧印加時における交流電圧の大きさの影響が考慮されていないため、基準相の定常磁束と残留磁束とが一致するタイミングで交流電圧が投入されるように遮断器の閉極タイミングを制御したとしても、遮断器開極時、および電圧印加時における交流電圧の大きさが定格電圧と異なる場合には、プレアーク発生瞬時の投入が行われるタイミングが変化するので、励磁突入電流を抑制できない場合があるという課題があった。
　本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、遮断器開極時、および電圧印加時における交流電圧の大きさが変化しても、励磁突入電流を抑制することが可能な突入電流抑制装置および突入電流抑制方法を提供することを目的とする。
　上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明にかかる突入電流抑制装置は、３相変圧器に対する３相交流電源の供給および遮断を３相遮断器を介して行う構成に適用され、前記３相遮断器の投入時に前記３相変圧器に発生する可能性のある励磁突入電流を抑制する突入電流抑制装置であって、前記３相遮断器の開極時前後における前記３相変圧器に印加される電圧に基づき、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１ＰＵとして前記３相変圧器の基準相における残留磁束を求める残留磁束演算部と、前記３相遮断器に対する閉極指令に応答し、前記３相交流電源による前記３相遮断器への印加電圧に基づき、前記１ＰＵとして求めた前記最大磁束レベルを基準として前記３相変圧器の基準相における定常磁束を求める定常磁束演算部と、前記閉極指令に応答し、前記定常磁束演算部によって求められた前記基準相の定常磁束と、前記残留磁束演算部によって求められた前記基準相の残留磁束とが一致するタイミングで前記３相遮断器の前記基準相に対応するスイッチを投入させる制御部と、を備えたことを特徴とする。
　本発明にかかる突入電流抑制装置によれば、遮断器開極時、および電圧印加時における交流電圧の大きさが変化しても、励磁突入電流を抑制することができるという効果を奏する。
図１は、実施の形態１にかかる突入電流抑制装置の構成を示す図である。 図２は、実施の形態１の突入電流抑制装置における残留磁束の導出手法を説明するための図である。 図３は、基準相（Ｒ相）のスイッチ投入による突入電流抑制手法を説明するためのタイムチャートである。 図４は、基準相（Ｒ相）における突入電流抑制効果を説明するための各相の電圧挙動、磁束挙動、および励磁突入電流を示す図である。 図５は、本実施の形態２にかかる突入電流抑制装置の構成を示す図である。 図６は、本実施の形態３にかかる突入電流抑制装置の構成を示す図である。
　以下に添付図面を参照し、本発明の実施の形態にかかる突入電流抑制装置および突入電流抑制方法について説明する。なお、以下に示す実施の形態により本発明が限定されるものではない。
実施の形態１．
　図１は、実施の形態１にかかる突入電流抑制装置５０の構成を示す図である。同図に示すように、実施の形態１にかかる突入電流抑制装置５０は、残留磁束演算部５１、定常磁束演算部５２、制御部５３ならびに、電圧測定機能を有する変圧器電圧測定部６０および電源電圧測定部６１を備え、これら変圧器電圧測定部６０および電源電圧測定部６１が電力系統ライン（Ｒ相，Ｓ相，Ｔ相）の電圧をモニタするように構成されている。なお、残留磁束演算部５１、定常磁束演算部５２および制御部５３は、例えば制御プロセッサ、メモリ、入出力装置等を有するコンピュータなどにより構成可能である。また、電力系統ライン（Ｒ相，Ｓ相，Ｔ相）には、３相遮断器１および３相変圧器３０が設けられており、３相変圧器３０は、３相遮断器１を介し、図示を省略した３相交流電源からの交流電力が供給される。
　３相遮断器１は、保守点検あるいは、何らかの事故が発生した場合に電力供給を遮断させるものであり、各々が独立に制御可能である３つのスイッチ２～４を含んでいる。スイッチ２～４の各一方側の端子は、図示を省略した３相交流電源からＲ相、Ｓ相、およびＴ相の交流電圧が印加される。なお、通常動作時は、スイッチ２～４が閉極されて電力供給が行われるが、保守点検あるいは、何らかの事故が発生した場合の制御時においては、スイッチ２～４が開極されて電力供給が遮断される。
　３相変圧器３０は、Ｙ－Δ結線で接続された３相変圧器である。具体的には、星形結線され、中性点が接地された３相一次巻線３１および、三角結線された３相二次巻線３２を含んでいる。３相一次巻線３１による３つの入力端子は、スイッチ２～４の各他方側の端子に接続され、３相二次巻線３２による３つの出力端子は、図示を省略した負荷に接続される。なお、３相遮断器１の閉極時には３相変圧器３０の各相に定常磁束が発生し、３相遮断器１の開極時には３相変圧器３０の各相に残留磁束が発生する。
　つぎに、実施の形態１にかかる突入電流抑制装置５０の各部機能について図１を参照して説明する。
　変圧器電圧測定部６０は、スイッチ２～４の他方側の端子、すなわち３相変圧器３０の３相一次巻線３１の３つの入力端子における電圧瞬時値を連続的に測定する。変圧器電圧測定部６０による、この測定値は、残留磁束演算部５１および制御部５３に付与される。
　残留磁束演算部５１は、３相遮断器１が開極される前後における変圧器電圧測定部６０の測定値を積分して、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１ＰＵ（Ｐｅｒ　Ｕｎｉｔ）として３相変圧器３０の基準相における残留磁束を求め、求めた残留磁束を制御部５３に通知する。
　電源電圧測定部６１は、スイッチ２～４の一方側の端子、すなわち３相交流電源のＲ相、Ｓ相、およびＴ相における各電圧瞬時値を連続的に測定する。電源電圧測定部６１による、この測定値は、定常磁束演算部５２、および制御部５３に付与される。
　定常磁束演算部５２は、閉極指令信号２５に応答して、電源電圧測定部６１の測定値を積分して、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１ＰＵとして基準相の定常磁束を求め、求めた定常磁束を制御部５３に通知する。
　制御部５３は、開極指令信号２０が入力されると、３相のうちの基準相（実施の形態１ではＲ相とする）の交流電圧がマイナス側からプラス側に変化する零点で３つのスイッチ２～４を同時に開極させる。これにより、３相変圧器３０のＲ相における残留磁束の直流成分を、例えば負の所定値である“－Ｋ”（Ｋは正の実数）の値に制御し、Ｓ相およびＴ相の残留磁束の直流成分を、基準相（Ｒ相）における残留磁束の概略－１／２（すなわちＫ／２）の値に制御することができる。
　また、制御部５３は、閉極指令信号２５が入力されると、残留磁束演算部５１によって求められた残留磁束と、定常磁束演算部５２によって求められた定常磁束とが一致するタイミングでＲ相（基準相）に対応するスイッチ２を投入させる一方で、Ｓ相およびＴ相については、Ｒ相に対応するスイッチ２を投入させた後、Ｒ相の交流電圧が０になるタイミングで残りの２つのスイッチ３，４を投入させる。
　また、制御部５３は、３相遮断器１の閉極時における電源電圧測定部６１の測定値に基づいて、各相における零点のタイミング、残留磁束、定常磁束、定常磁束と残留磁束とが一致するタイミングなどを求める。
　上記の説明において、スイッチ２～４が閉極するとは、スイッチ２～４の接触子が機械的に接触することをいう。なお、制御部５３がスイッチ２～４に閉極の指令を出力してからスイッチ２～４が実際に閉極するまでには所定の閉極時間が必要となる。
　また、スイッチ２～４を投入させるとは、スイッチ２～４にプレアーク（スイッチ２～４が閉極する前に接触子間で電流が流れ始める現象）による電流を流すことをいう。なお、制御部５３がスイッチ２～４に閉極を指令してから実際にスイッチ２～４が投入されるまでには所定の投入時間が必要となる。
　また、制御部５３がスイッチ２～４の開極の指令を出力してからスイッチ２～４が実際に開極するまでには所定の開極時間が必要となる。制御部５３は、上記の閉極時間、投入時間、開極時間を考慮して、上記のタイミングでスイッチ２～４を制御する。
　つぎに、実施の形態１の突入電流抑制装置５０における残留磁束の導出手法について図１および図２を参照して説明する。なお、図２は、実施の形態１の突入電流抑制装置５０における残留磁束の導出手法を説明するための図であり、遮断器開極時における各相の電圧挙動および磁束挙動を従来手法と比較して示した図である。
　図２（ａ－１），（ｂ－１），（ｃ－１）は、３相遮断器１の開極時における交流電圧レベルを０．９ＰＵ、１．０ＰＵおよび、１．１ＰＵと変化させた場合の波形を示している。より具体的に説明すると、各々上部側の波形は、変圧器電圧測定部６０がスイッチ２～４の他方側の端子（すなわち３相変圧器３０の３相一次巻線３１の３つの入力端子）における電圧瞬時値を連続的に測定した波形であり、各々下部側の波形は、実施の形態１による手法であり、３相遮断器１が開極される前後における変圧器電圧測定部６０の測定値を残留磁束演算部５１が積分して、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１．０ＰＵとして求めた（正規化した）３相変圧器３０の残留磁束波形である。
　一方、図２（ａ－２），（ｂ－２），（ｃ－２）は、図２（ａ－１），（ｂ－１），（ｃ－１）と同様に、３相遮断器１の開極時の交流電圧レベルを０．９ＰＵ、１．０ＰＵ、１．１ＰＵと変化させた場合の波形を示すものである。ここで、各々上部側の波形は、変圧器電圧測定部６０がスイッチ２～４の他方端子（すなわち、３相変圧器３０の３相一次巻線３１の３つの入力端子）における電圧瞬時値を連続的に測定した波形であり、図２（ａ－１），（ｂ－１），（ｃ－１）と同様であるが、各々下部側の波形は、３相遮断器１が開極される前後における変圧器電圧測定部６０の測定値を残留磁束演算部５１が積分して、三相変圧器磁束の振幅の最大値を１．０ＰＵとして残留磁束を求めた（正規化した）ものである。
　図２（ａ－１），（ｂ－１），（ｃ－１）と、図２（ａ－２），（ｂ－２），（ｃ－２）とを比較すると、３相遮断器１の開極時の交流電圧レベルが１．０ＰＵの場合は、同じ残留磁束が得られるが（図２（ｂ－１），（ｂ－２）を参照）、３相遮断器１の開極時の交流電圧レベルを０．９ＰＵまたは１．１ＰＵと変化させた場合には、（ａ－１）と（ａ－２）の各下部波形同士、および（ｃ－１）と（ｃ－２）の各下部波形同士をそれぞれ比較すれば明らかなように、各々の残留磁束に最大０．０５ＰＵの誤差が生じている。これらの残留磁束差は、遮断器投入のタイミングを変化させる原因になり、遮断器投入時に発生する励磁投入電流の大きさに影響を及ぼすことになる。すなわち、従来手法では、基準相の定常磁束と残留磁束とが一致するタイミングで交流電圧を投入するように遮断器の閉極タイミングを制御したとしても、投入時の励磁突入電流を抑制できない場合があるという課題を生じさせることになる。
　図３は、基準相（Ｒ相）のスイッチ投入による突入電流抑制手法を説明するためのタイムチャートである。詳細には、同図（ａ）の破線で示す曲線は、Ｒ相に印加される交流電圧の最大値が１．０ＰＵの場合の交流電圧波形であり、実線で示す曲線は、Ｒ相に印加される交流電圧の最大値が１．１ＰＵの場合の交流電圧波形を示している。また、図３（ｂ）の破線で示す曲線は、Ｒ相に印加される交流電圧の最大値が１．０ＰＵの場合に発生する最大値が１．０ＰＵの定常磁束波形であり、図３（ｂ）の実線で示す曲線は、Ｒ相に印加される交流電圧の最大値が１．１ＰＵの場合に発生する最大値が１．１ＰＵの定常磁束波形である。なお、図３（ｂ）には、残留磁束波形を併せて図示しているが、説明の容易性から、残留磁束の値を一定値として示している。
　また、図３（ａ）には、交流電圧の最大値が１．０ＰＵの場合に点１０１を通るＲＤＤＳ（Ｒａｔｅ　ｏｆ　Ｄｅｃａｙ　ｏｆ　Ｄｉｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｓｔｒｅｎｇｔｈ：絶縁耐力減少率）曲線１０７と、交流電圧の最大値が１．１ＰＵの場合に点１０２を通るＲＤＤＳ曲線１０８とが書き込まれている。なお、ＲＤＤＳ曲線１０７とＲＤＤＳ曲線１０８とは、傾きが同一である。ここで、ＲＤＤＳ曲線１０７，１０８が時間軸と交差する時刻ｔ１，ｔ２は、それぞれスイッチ２が機械的に閉極する時刻を示している。換言すると、時刻ｔ１，ｔ２よりもスイッチ２の閉極時間だけ前の時刻に、制御部５３がスイッチ２を閉極させる指令を出せば、それぞれ点１０１および点１０２でプレアークが発生して、定常磁束と残留磁束とが一致する点１０４および点１０５でスイッチ２が投入されることになる。
　ところが、交流電圧の最大値が１．１ＰＵであるにもかかわらず、従来手法のように、電源側の交流電圧の最大振幅を１．０ＰＵとし、電源側電圧より９０度位相が遅れている定常磁束の最大振幅を１．０ＰＵとして求めた閉極指令をスイッチ２に対して出力してしまうと、点１０３においてスイッチ２が投入されてしまう。スイッチ２の投入点が点１０３である場合、Ｒ相の定常磁束は点１０６の位置にあるため、定常磁束と残留磁束とは一致せず、これらの磁束差に応ずる励磁突入電流が流れてしまう。
　一方、実施の形態１のように、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１．０ＰＵとすべく、交流電圧の最大値に応じて、電源側の交流電圧の最大振幅および定常磁束の最大振幅を正規化して求めた閉極指令をスイッチ２に対して出力すれば、最適な投入点での制御が可能となる。
　例えば、交流電圧の最大値が１．１ＰＵの場合、基準相（Ｒ相）の交流電圧最大値が１．１ＰＵの場合に発生する、交流電圧最大値が１．１ＰＵの定常磁束と、先に求めた残留磁束とが一致するように時刻ｔ２にてスイッチ２が閉極される閉極指令がスイッチ２に対して出力され、図３（ａ）の点１０２にてスイッチ２が投入される。このとき、図３（ｂ）の磁束曲線上では、定常磁束と残留磁束とが一致している点１０５が投入点となる。
　なお、交流電圧の最大値が１．０ＰＵの場合には、基準相（Ｒ相）の交流電圧最大値が１．０ＰＵの場合に発生する、交流電圧最大値が１．０ＰＵの定常磁束と、先に求めた残留磁束とが一致するように時刻ｔ１にてスイッチ２が閉極される閉極指令がスイッチ２に対して出力されるので、定常磁束と残留磁束とが一致する点１０４が投入点となることは無論である。
　図４は、基準相（Ｒ相）における突入電流抑制効果を説明するための各相の電圧挙動、磁束挙動、および励磁突入電流を示す図である。より詳細に説明すると、図４（ａ）は、基準相（Ｒ相）における交流電圧の最大値が１．１ＰＵであるにもかかわらず、定常磁束の最大振幅を１．０ＰＵとし、定常磁束と残留磁束とが一致するタイミングでスイッチ２を投入させる閉極指令を出力した場合の交流電圧波形、磁束波形および、基準相（Ｒ相）の電流波形を示す図であり、図４（ｂ）は、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１．０ＰＵとして基準相（Ｒ相）の定常磁束を求め、基準相の交流電圧最大値が１．１ＰＵの場合に発生する、交流電圧最大値が１．１ＰＵの定常磁束と、先に求めた残留磁束とが一致するタイミングでスイッチ２を投入させる閉極指令を出力した場合の交流電圧波形、磁束波形および、基準相（Ｒ相）の電流波形を示す図である。なお、図４（ａ），（ｂ）共に、磁束波形については、図２（ｂ－１）で示した各相の残留磁束を実線で示すとともに、３相の交流電圧波形を時間微分して得られる各相の定常磁束を破線で示している。
　図４（ａ）において、基準相（Ｒ相）の交流電圧の最大値が１．１ＰＵであるにもかかわらず、定常磁束の最大振幅を１．０ＰＵとして求めた閉極指令をスイッチ２に対して出力してしまうと、図３（ａ）で示した点１０３と一致する時刻でスイッチ２が投入されることになる。そうすると、投入点での基準相（Ｒ相）の定常磁束と残留磁束が一致せず、残留磁束の波形（実線）は、定常磁束（点線）の上側にシフトした波形になり、磁束による過渡現象が発生する。その結果、図４（ａ）の下段部に示すようなＲ相電流が流れ、励磁突入電流の発生を抑制することができない。
　一方、図４（ｂ）において、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１．０ＰＵとして基準相（Ｒ相）における定常磁束を求め、Ｒ相の交流電圧の最大値が１．１ＰＵの場合に発生する、最大値が１．１ＰＵの定常磁束と、交流電圧最大値が１．１ＰＵとして求めた残留磁束とが一致するタイミングでスイッチ２を投入させる閉極指令をスイッチ２に対して出力すれば、図３（ａ）で示した点１０２と一致する時刻でスイッチ２が投入されることになるので、基準相（Ｒ相）における定常磁束と残留磁束とを一致させることができ、励磁突入電流の発生を抑制することができる。
　このように、実施の形態１の突入電流抑制装置５０では、交流電圧の最大値の大きさの影響を受けることなく、基準相（Ｒ相）における定常磁束と残留磁束とを一致させる制御を行うことができるので、遮断器開極時、および電圧印加時における交流電圧の大きさが変化した場合でも、励磁突入電流の抑制が可能となる。
　以上説明したように、実施の形態１の突入電流抑制装置５０によれば、３相遮断器の開極時前後における変圧器電圧測定部６０の測定結果に基づき、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１ＰＵとして３相変圧器３０の基準相における残留磁束を求め、３相遮断器に対する閉極指令に応答した電源電圧測定部６１の測定結果に基づき、１ＰＵとした求めた最大磁束レベルを基準として３相変圧器３０の基準相における定常磁束を求め、閉極指令に応答し、基準相における定常磁束と残留磁束とが一致するタイミングで３相遮断器１の基準相に対応するスイッチを投入させる制御を行うこととしたので、遮断器開極時、および電圧印加時における交流電圧の大きさが変化した場合であっても、励磁突入電流の抑制が可能となる。
　また、実施の形態１の突入電流抑制方法によれば、第１の電圧測定ステップでは、３相変圧器３０に印加される電圧を測定し、残留磁束演算ステップでは、３相遮断器１の開極時前後における第１の電圧測定ステップの測定結果を用いて、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１ＰＵとして変圧器の基準相における残留磁束を求め、第２の電圧測定ステップでは、３相交流電源による３相遮断器１への印加電圧を測定し、定常磁束演算ステップでは、第２の電圧測定ステップの測定結果を用いると共に、残留磁束演算ステップにて１ＰＵとして求めた最大磁束レベルを基準として３相変圧器３０の基準相における定常磁束を求め、遮断器制御ステップでは、定常磁束演算部５２によって求められた基準相の定常磁束と、残留磁束演算ステップによって求められた基準相の残留磁束とが一致するタイミングで３相遮断器１の前記基準相に対応するスイッチを投入させる制御を行うこととしたので、遮断器開極時、および電圧印加時における交流電圧の大きさが変化した場合であっても、励磁突入電流の抑制が可能となる。
実施の形態２．
　図５は、本実施の形態２にかかる突入電流抑制装置の構成を示す図である。実施の形態２にかかる突入電流抑制装置は、３相交流電源が供給される３相変圧器３０の二次側出力の供給および遮断を３相遮断器１を介して行う構成に適用されるものである。以下、第１の実施の形態と同一部分には同一符号を付してその説明を省略し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。
　変圧器電圧測定部６０は、３相変圧器３０の３相二次巻線３２の出力端子における電圧瞬時値を連続的に測定する。変圧器電圧測定部６０による、この測定値は、残留磁束演算部５１および制御部５３に付与される。
　電源電圧測定部６１は、３相変圧器３０の二次側出力による３相遮断器１の出力側電圧を連続的に測定する。電源電圧測定部６１による、この測定値は、定常磁束演算部５２、および制御部５３に付与される。
　以上説明したように、実施の形態２の突入電流抑制装置５０によれば、３相変圧器３０の３相二次巻線３２の出力端子における電圧を測定する変圧器測定部６０の測定結果と、３相変圧器３０の二次側出力による３相遮断器１の出力側電圧を測定する電源電圧測定部６１の測定結果とに基づき、１ＰＵとして求めた最大磁束レベルを基準として３相変圧器３０の基準相における定常磁束を求めるようにしたので、実施の形態１と同様に、遮断器開極時、および電圧印加時における交流電圧の大きさが変化した場合であっても、励磁突入電流の抑制が可能となる。
実施の形態３．
　図６は、本実施の形態３にかかる突入電流抑制装置の構成を示す図である。以下、第１の実施の形態と同一部分には同一符号を付してその説明を省略し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。
　変圧器電圧測定部６０は、３相変圧器３０の３相二次巻線３２の出力端子における電圧瞬時値を連続的に測定する。変圧器電圧測定部６０による、この測定値は、残留磁束演算部５１および制御部５３に付与される。電源電圧測定部６１は、実施の形態１と同様に、３相交流電源のＲ相、Ｓ相、およびＴ相における各電圧瞬時値、すなわち３相交流電源による３相遮断器１への印加電圧を、連続的に測定する。電源電圧測定部６１による、この測定値は、定常磁束演算部５２、および制御部５３に付与される。
　以上説明したように、実施の形態３の突入電流抑制装置５０によれば、３相変圧器３０の３相二次巻線３２の出力端子における電圧を測定する変圧器測定部６０の測定結果と、３相遮断器１の他端に接続された電源電圧測定部６１の測定結果とに基づき、１ＰＵとして求めた最大磁束レベルを基準として３相変圧器の基準相における定常磁束を求めるようにしたので、実施の形態１と同様に、遮断器開極時、および電圧印加時における交流電圧の大きさが変化した場合であっても、励磁突入電流の抑制が可能となる。
　以上のように、本発明にかかる突入電流抑制装置および突入電流抑制方法は、交流電圧の最大値の大きさの影響を受けることなく、励磁突入電流の抑制を可能とする発明として有用である。
　１　３相遮断器
　２，３，４　スイッチ
　２０　開極指令信号
　２５　閉極指令信号
　３０　３相変圧器
　３１　３相一次巻線
　３２　３相二次巻線
　５０　突入電流抑制装置
　５１　残留磁束演算部
　５２　定常磁束演算部
　５３　制御部
　６０　変圧器電圧測定部
　６１　電源電圧測定部

Claims (6)

  1. 　３相変圧器に対する３相交流電源の供給および遮断を３相遮断器を介して行う構成に適用され、前記３相遮断器の投入時に前記３相変圧器に発生する可能性のある励磁突入電流を抑制する突入電流抑制装置であって、
    　前記３相遮断器の開極時前後における前記３相変圧器に印加される電圧に基づき、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１ＰＵとして前記３相変圧器の基準相における残留磁束を求める残留磁束演算部と、
    　前記３相遮断器に対する閉極指令に応答し、前記３相交流電源による前記３相遮断器への印加電圧に基づき、前記１ＰＵとして求めた前記最大磁束レベルを基準として前記３相変圧器の基準相における定常磁束を求める定常磁束演算部と、
    　前記閉極指令に応答し、前記定常磁束演算部によって求められた前記基準相の定常磁束と、前記残留磁束演算部によって求められた前記基準相の残留磁束とが一致するタイミングで前記３相遮断器の前記基準相に対応するスイッチを投入させる制御部と、
    　を備えたことを特徴とする突入電流抑制装置。
  2. 　３相交流電源が供給される３相変圧器の二次側出力の供給および遮断を３相遮断器を介して行う構成に適用され、前記３相遮断器の投入時に前記３相変圧器に発生する可能性のある励磁突入電流を抑制する突入電流抑制装置であって、
    　前記３相遮断器の開極時前後における前記３相変圧器の二次側に生ずる電圧に基づき、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１ＰＵとして前記３相変圧器の基準相における残留磁束を求める残留磁束演算部と、
    　前記３相遮断器に対する閉極指令に応答し、前記３相変圧器の二次側出力による前記３相遮断器の出力側電圧に基づき、前記１ＰＵとして求めた前記最大磁束レベルを基準として前記３相変圧器の基準相における定常磁束を求める定常磁束演算部と、
    　前記閉極指令に応答し、前記定常磁束演算部によって求められた前記基準相の定常磁束と、前記残留磁束演算部によって求められた前記基準相の残留磁束とが一致するタイミングで前記３相遮断器の前記基準相に対応するスイッチを投入させる制御部と、
    　を備えたことを特徴とする突入電流抑制装置。
  3. 　３相変圧器に対する３相交流電源の供給および遮断を３相遮断器を介して行う構成に適用され、前記３相遮断器の投入時に前記３相変圧器に発生する可能性のある励磁突入電流を抑制する突入電流抑制装置であって、
    　前記３相遮断器の開極時前後における前記３相変圧器の二次側に生ずる電圧に基づき、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１ＰＵとして前記３相変圧器の基準相における残留磁束を求める残留磁束演算部と、
    　前記３相遮断器に対する閉極指令に応答し、前記３相交流電源による前記３相遮断器への印加電圧に基づき、前記１ＰＵとして求めた前記最大磁束レベルを基準として前記３相変圧器の基準相における定常磁束を求める定常磁束演算部と、
    　前記閉極指令に応答し、前記定常磁束演算部によって求められた前記基準相の定常磁束と、前記残留磁束演算部によって求められた前記基準相の残留磁束とが一致するタイミングで前記３相遮断器の前記基準相に対応するスイッチを投入させる制御部と、
    　を備えたことを特徴とする突入電流抑制装置。
  4. 　３相変圧器に対する３相交流電源の供給および遮断を３相遮断器を介して行う構成に適用され、前記３相遮断器の投入時に前記３相変圧器に発生する可能性のある励磁突入電流を抑制する突入電流抑制方法であって、
    　前記３相変圧器に印加される電圧を測定する第１の電圧測定ステップと、
    　前記３相遮断器の開極時前後における前記第１の電圧測定ステップの測定結果に基づき、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１ＰＵとして前記３相変圧器の１次側の基準相における残留磁束を求める残留磁束演算ステップと、
    　前記３相交流電源による前記３相遮断器への印加電圧を測定する第２の電圧測定ステップと、
    　前記３相遮断器に対する閉極指令に応答し、前記第２の電圧測定ステップの測定結果に基づき、前記１ＰＵとして求めた前記最大磁束レベルを基準として前記３相変圧器の基準相における定常磁束を求める定常磁束演算ステップと、
    　前記閉極指令に応答し、前記定常磁束演算ステップによって求められた前記基準相の定常磁束と、前記残留磁束演算ステップによって求められた前記基準相の残留磁束とが一致するタイミングで前記３相遮断器の前記基準相に対応するスイッチを投入させる遮断器制御ステップと、
    　を含むことを特徴とする突入電流抑制方法。
  5. 　３相交流電源が供給される３相変圧器の二次側出力の供給および遮断を３相遮断器を介して行う構成に適用され、前記３相遮断器の投入時に前記３相変圧器に発生する可能性のある励磁突入電流を抑制する突入電流抑制方法であって、
    　前記３相遮断器の開極時前後における前記３相変圧器の二次側に生ずる電圧を測定する第１の電圧測定ステップと、
    　前記３相遮断器の開極時前後における前記第１の電圧測定ステップの測定結果に基づき、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１ＰＵとして前記３相変圧器の２次側の基準相における残留磁束を求める残留磁束演算ステップと、
    　前記３相変圧器の二次側出力による前記３相遮断器の出力側電圧を測定する第２の電圧測定ステップと、
    　前記３相遮断器に対する閉極指令に応答し、前記第２の電圧測定ステップの測定結果に基づき、前記１ＰＵとして求めた前記最大磁束レベルを基準として前記３相変圧器の基準相における定常磁束を求める定常磁束演算ステップと、
    　前記閉極指令に応答し、前記定常磁束演算ステップによって求められた前記基準相の定常磁束と、前記残留磁束演算ステップによって求められた前記基準相の残留磁束とが一致するタイミングで前記３相遮断器の前記基準相に対応するスイッチを投入させる遮断器制御ステップと、
    　を含むことを特徴とする突入電流抑制方法。
  6. 　３相変圧器に対する３相交流電源の供給および遮断を３相遮断器を介して行う構成に適用され、前記３相遮断器の投入時に前記３相変圧器に発生する可能性のある励磁突入電流を抑制する突入電流抑制方法であって、
    　前記３相遮断器の開極時前後における前記３相変圧器の二次側に生ずる電圧を測定する第１の電圧測定ステップと、
    　前記３相遮断器の開極時前後における前記第１の電圧測定ステップの測定結果に基づき、定格電圧印加時に発生する最大磁束レベルを１ＰＵとして前記３相変圧器の２次側の基準相における残留磁束を求める残留磁束演算ステップと、
    　前記３相交流電源による前記３相遮断器への印加電圧を測定する第２の電圧測定ステップと、
    　前記３相遮断器に対する閉極指令に応答し、前記第２の電圧測定ステップの測定結果に基づき、前記１ＰＵとして求めた前記最大磁束レベルを基準として前記３相変圧器の基準相における定常磁束を求める定常磁束演算ステップと、
    　前記閉極指令に応答し、前記定常磁束演算ステップによって求められた前記基準相の定常磁束と、前記残留磁束演算ステップによって求められた前記基準相の残留磁束とが一致するタイミングで前記３相遮断器の前記基準相に対応するスイッチを投入させる遮断器制御ステップと、
    　を含むことを特徴とする突入電流抑制方法。
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