WO2010115420A1 - Verdichteranordnung - Google Patents

Verdichteranordnung Download PDF

Info

Publication number
WO2010115420A1
WO2010115420A1 PCT/DE2010/050000 DE2010050000W WO2010115420A1 WO 2010115420 A1 WO2010115420 A1 WO 2010115420A1 DE 2010050000 W DE2010050000 W DE 2010050000W WO 2010115420 A1 WO2010115420 A1 WO 2010115420A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
compressor
fluid
pressure value
mass flow
axial
Prior art date
Application number
PCT/DE2010/050000
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Philipp Gingter
Dieter Weckmüller
Karl-Heinz Dreyer
Original Assignee
Man Diesel & Turbo Se
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Man Diesel & Turbo Se filed Critical Man Diesel & Turbo Se
Priority to US13/263,086 priority Critical patent/US9261102B2/en
Priority to CN2010800261374A priority patent/CN102459913A/zh
Priority to EP10704735.9A priority patent/EP2417358B1/de
Priority to JP2012503864A priority patent/JP5613758B2/ja
Priority to BRPI1012582A priority patent/BRPI1012582A2/pt
Publication of WO2010115420A1 publication Critical patent/WO2010115420A1/de

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D25/00—Pumping installations or systems
    • F04D25/16—Combinations of two or more pumps ; Producing two or more separate gas flows
    • F04D25/163—Combinations of two or more pumps ; Producing two or more separate gas flows driven by a common gearing arrangement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D25/00—Pumping installations or systems
    • F04D25/16—Combinations of two or more pumps ; Producing two or more separate gas flows
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
    • F04D17/02—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps having non-centrifugal stages, e.g. centripetal
    • F04D17/025—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps having non-centrifugal stages, e.g. centripetal comprising axial flow and radial flow stages
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
    • F04D17/08—Centrifugal pumps
    • F04D17/10—Centrifugal pumps for compressing or evacuating
    • F04D17/12—Multi-stage pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D19/00—Axial-flow pumps
    • F04D19/02—Multi-stage pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
    • F04D27/002—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids by varying geometry within the pumps, e.g. by adjusting vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
    • F04D27/003—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids by throttling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
    • F04D27/004—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids by varying driving speed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
    • F04D27/02—Surge control
    • F04D27/0246—Surge control by varying geometry within the pumps, e.g. by adjusting vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/70—Suction grids; Strainers; Dust separation; Cleaning
    • F04D29/701—Suction grids; Strainers; Dust separation; Cleaning especially adapted for elastic fluid pumps

Definitions

  • the invention relates to a compressor arrangement with an axial compressor and a radial compressor.
  • DE 1 959 754 A1 discloses a multistage, intercooled, turbo-compressor with axial and radial stages.
  • the invention has for its object to provide a compact compressor assembly with an axial compressor and a centrifugal compressor, axial compressors and centrifugal compressors can meet the requirements of different processes.
  • a compressor arrangement is provided with an axial compressor and a radial compressor, wherein the axial compressor and the centrifugal compressor are arranged axially one behind the other on a common drive shaft which can be coupled to a drive and one each Compaction fluid inlet and a Verdichtungsfluidausgang, wherein the axial compressor is provided with first control means and the centrifugal compressor is provided with second control means, and wherein the first and the second control means are separately controllable, so that the axial compressor and the centrifugal compressor are separately controllable.
  • a compact compressor arrangement with an axial compressor and a radial compressor wherein axial compressors and centrifugal compressors can meet the requirements of different processes.
  • the second control means on inlet guide vanes, which are arranged at the compression fluid inlet of the centrifugal compressor in front of a first impeller of the centrifugal compressor.
  • the axial compressor and the centrifugal compressor on a common housing, wherein sealing means are provided, so that in the housing, a compression fluid transfer between the axial compressor and the centrifugal compressor is prevented.
  • a moisture transfer from the axial compressor to the centrifugal compressor is preferably prevented by the sealing means.
  • the axial compressor is set up to compress a fluid mass flow supplied to the compression fluid inlet of the axial compressor to a fluidized mass flow which can be tapped off at the compression fluid outlet of the axial compressor with a second pressure value increased relative to the first pressure value
  • the radial compressor is set up, one with a third pressure value the fluid mass flow supplied to the compression fluid inlet of the centrifugal compressor to compress a fluid mass flow tapped at the compression fluid outlet of the centrifugal compressor with a fourth pressure value increased relative to the second pressure value and the third pressure value.
  • the centrifugal compressor is arranged to receive about 30 percent of the fluid mass flow delivered from the compression fluid outlet of the axial compressor via its compression fluid inlet.
  • the first pressure value is approximately 1 bar and the second pressure value is approximately 3.2 bar.
  • the third pressure value is approximately equal to the second pressure value.
  • the third pressure value is approximately 3 bar.
  • the fourth pressure value is approximately 5 bar.
  • the compressor assembly further comprises a fluid humidifier having a first fluid inlet, a second fluid inlet and a fluid outlet and configured to dehumidify a fluid mass flow supplied thereto via the first fluid inlet, the first fluid inlet of the fluid humidifier being in communication with the compression fluid outlet the axial compressor is fluidly connected, and wherein the fluid outlet of the Fluidentfeuchtungs adopted is fluidly connected to the compression fluid inlet of the centrifugal compressor.
  • the fluid dampening device is arranged to divide the fluid mass flow supplied thereto via the first fluid inlet in such a way that about 30 percent of the fluid mass flow supplied to it via the first fluid inlet can be tapped off at its fluid outlet as a completely dehumidified fluid mass flow.
  • the second fluid inlet of the fluid humidifier is fluidly connected to the compression fluid outlet of the centrifugal compressor.
  • the radial compressor is equipped with inlet guide vanes in front of the first radial impeller, with axial compressors and centrifugal compressors being controlled separately, so that both different processes can be accommodated.
  • the axial compressor is used as a so-called Main Air Compressor (MAC) in that the axial compressor compresses filtered ambient air, the radial compressor being used as a so-called booster air compressor (BAC) which compresses completely dried air.
  • MAC Main Air Compressor
  • BAC booster air compressor
  • the mass or volume flows of axial compressor and centrifugal compressor differ significantly, and according to one embodiment of the invention, the fluid mass flow of the centrifugal compressor is 1/3 or 30 percent of the fluid mass flow of the axial compressor.
  • the invention is further ensured that no moisture from the axial compressor enters the centrifugal compressor.
  • a separate radial compressor housing and additional components such as intermediate gears and clutches, which would be necessary to connect two separate compressor housings in one strand, are further avoided.
  • the entire strand or the compressor assembly according to the invention can be offered cost-optimized.
  • the drive shaft may have two bearing points arranged essentially at the ends.
  • the drive shaft between axial compressor and centrifugal compressor have no bearings.
  • the drive shaft may be formed as a rigid rotor.
  • the drive shaft may be formed as a welded or flanged connection.
  • the drive may be a steam turbine, a gas turbine, an expander, an internal combustion engine or an electric motor.
  • the drive can have a transmission.
  • the drive may have a clutch arrangement.
  • the control means may be a vane adjustment, a throttle device or a speed control.
  • the control means of the centrifugal compressor inlet guide vanes which are arranged at the compression fluid inlet of the centrifugal compressor in front of a first impeller of the centrifugal compressor.
  • the axial compressor and the centrifugal compressor may have a common housing and sealing means may be provided to substantially prevent a compression fluid transfer between the axial compressor and the centrifugal compressor in the housing.
  • FIG. 1 shows a schematic view of a compressor arrangement according to an embodiment of the invention.
  • Figures 1 and 2 show a compressor assembly 1 with an axial compressor 10, a radial compressor 20, which are arranged axially one behind the other on a common drive shaft 30, and a Fluidentfeuchtungs Rhein 40th
  • the drive shaft 30 is selectively drivingly coupled to a drive 60 via a clutch assembly 50, the drive 60 having an electric motor 61, a transmission 62 and a clutch assembly 63 via which the electric motor 61 is drivingly coupled to the transmission 62.
  • the axial compressor 10 has a compression fluid inlet 11 and a compression fluid outlet 12.
  • the centrifugal compressor 20 has a compression fluid inlet 21 and a compression fluid outlet 22.
  • the fluid moistening device 40 has a first fluid inlet 41, a second fluid inlet 42 and a fluid outlet 43.
  • the fluid humidification device 40 is set up to dehumidify a fluid mass flow supplied to it via the first fluid inlet 41 and to divide the fluid mass flow supplied thereto via the first fluid inlet 41 such that at its fluid outlet 42 approximately 30 percent of the fluid mass flow supplied thereto via the first fluid inlet 41 is completely dehumidified Fluid mass flow can be tapped.
  • the first fluid inlet 41 of the fluid humidifier 40 is fluidly connected to the compression fluid outlet 12 of the axial compressor 10
  • the second fluid inlet 42 of the fluid humidifier 40 is fluidly connected to the compression fluid outlet 22 of the centrifugal compressor 20
  • the fluid outlet 43 of the fluid humidifier 40 is fluidly connected to the compression fluid inlet 21 of the radial compressor 20.
  • the compression fluid inlet 11 of the axial compressor 10 can be supplied via a filter system 70 with ambient air determined moisture content as a compression fluid.
  • a compression fluid any compressible fluid can be used.
  • the axial compressor 10 is provided with first control means having adjustable vanes (not shown).
  • the radial compressor 20 is provided with second control means having adjustable inlet guide vanes 23, which are arranged at the compression fluid inlet 21 of the radial compressor 20 in front of a first impeller 24 of the radial compressor 20.
  • the first and the second control means are separately controllable via actuators, not shown, so that the axial compressor 10 and the radial compressor 20, in particular with respect to each transported fluid mass flow and the respective degree of compression, are separately controllable.
  • the axial compressor 10 and the centrifugal compressor 20 have a common housing G, sealing means D being provided so that a compression fluid transfer between the axial compressor 10 and the centrifugal compressor 20 is prevented in the housing G. More specifically, according to one embodiment of the invention by means of the sealing means D prevents moist air from the axial compressor flows into the centrifugal compressor.
  • the axial compressor 10 is set up to compress a fluid mass flow FMS1 fed to the compression fluid inlet 11 of the axial compressor 10 from the filter system 70 to a fluid mass flow FMS2 tapped at the compression fluid outlet 12 of the axial compressor 10 with a second pressure value which is higher than the first pressure value.
  • the fluid mass flow FMS2 which can be picked off at the compression fluid outlet 12 of the axial compressor 10 is supplied to the first fluid inlet 41 of the fluid dampening device 40.
  • the first pressure value is approximately 1 bar and the second pressure value is approximately 3.2 bar.
  • the Fluidentfeuchtungs beautiful 40 which is designed according to an embodiment of the invention as an air separation plant for generating oxygen with low degree of purity, divides the supplied via the first fluid input 41 from the axial compressor 10 from the mass flow of fluid FMS2 so that at the fluid outlet 43 of the Fluidentfeuchtungs responded 40 about 30 percent of the Fluidentfeuchtungs annoying 40 via the first fluid inlet 41 from Axial compressor 10 from supplied fluid mass flow FMS2 can be tapped off as a fully dehumidified fluid mass flow FMS3 with a third pressure value.
  • the completely dehumidified fluid mass flow FMS3 is supplied from the fluid outlet 43 from the compression fluid inlet 21 of the radial compressor 20.
  • the third pressure value is approximately equal to the second pressure value and is in particular approximately 3 bar.
  • the centrifugal compressor 20 is set up to receive via its compression fluid inlet 21 the approximately 30 percent of the fluid mass flow FMS2 discharged from the compression fluid outlet 12 of the axial compressor 10 or the fluid mass flow FMS3 supplied by the fluid outlet 43 to the fluid humidification device 40.
  • the radial compressor 20 is further configured to compress the fluid mass flow FMS3 fed to the compression fluid inlet 21 of the centrifugal compressor 20 to a completely dry fluid mass flow FMS4 which can be tapped off at the compression fluid outlet 22 of the centrifugal compressor 20 with a fourth pressure value which is higher than the second pressure value and the third pressure value.
  • the fourth pressure value is approximately 5 bar.
  • first to fourth pressure values may be higher or lower according to further embodiments of the invention.
  • the completely dry fluid mass flow FMS4 which can be tapped off at the compression fluid outlet 22 of the radial compressor 20 is then fed back to the fluid dampening device 40 via its second fluid inlet 42.
  • the radial compressor 10 is equipped with inlet guide vanes 23 in front of the first radial impeller 24, wherein axial compressor 10 and centrifugal compressor 20 are regulated separately as individual compressors of a compression train, so that both different processes can do justice.
  • the axial compressor 10 is used as a so-called Main Air Compressor (MAC) in that the axial compressor 10 compresses ambient air filtered by means of the filter system 70, the radial compressor 20 being used as a so-called booster air compressor (BAC), which completely dried air compacted.
  • MAC Main Air Compressor
  • BAC booster air compressor
  • the mass or volume flows of axial compressor 10 and centrifugal compressor 20 differ significantly, and according to one embodiment of the invention, the fluid mass flow FMS3 or FMS4 of the radial compressor 20 one third and 30 percent of the fluid mass flow FMS1 or FMS2 (100 percent) of the axial compressor 10 is. According to one embodiment of the invention, it is further ensured via the sealing means D that no moisture from the axial compressor 10 enters the centrifugal compressor 20.
  • the axial compressor 10 and the radial compressor 20 have a common housing G, whereby a separate housing for the centrifugal compressor 20 and additional components (such as intermediate gear and clutches) are avoided, which is used to connect two separate compressor housing a compression train would be necessary.
  • additional components such as intermediate gear and clutches

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

Verdichteranordnung (1) mit einem Axialverdichter (10) und einem Radialverdichter (20), die axial hintereinander auf einer gemeinsamen mit einem Antrieb (60) kuppelbaren Antriebswelle (30) angeordnet sind und die jeweils einen Verdichtungsfluideingang (11, 21) und einen Verdichtungsfluidausgang (12, 22) aufweisen, wobei der Axialverdichter mit ersten Steuermitteln versehen ist und der Radialverdichter mit zweiten Steuermitteln versehen ist, und wobei die ersten und die zweiten Steuermittel separat ansteuerbar sind, so dass der Axialverdichter und der Radialverdichter separat steuerbar sind.

Description

Verdichteranordnung
Die Erfindung betrifft eine Verdichteranordnung mit einem Axialverdichter und einem Radialverdichter.
Aus DE 547 354 C ist eine vereinigte Axial- und Radialturbine bekannt.
Aus DE 1 628 242 A1 ist eine Verdichteranlage bekannt, die aus einem
Vierstufen-Getriebe-Turboverdichter und einem vorgeschalteten Axialverdichter besteht.
Aus DE 1 959 754 A1 ist ein mehrstufiger, zwischengekühlter Getriebe- Turboverdichter mit Axial- und Radialstufen bekannt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine kompakte Verdichteranordnung mit einem Axialverdichter und einem Radialverdichter bereitzustellen, wobei Axialverdichter und Radialverdichter den Anforderungen unterschiedlicher Prozessen gerecht werden können.
Dies wird mit einer Verdichteranordnung gemäß Anspruch 1 erreicht. Weiterbildungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen definiert.
Gemäß der Erfindung wird eine Verdichteranordnung mit einem Axialverdichter und einem Radialverdichter bereitgestellt, wobei der Axialverdichter und der Radialverdichter axial hintereinander auf einer gemeinsamen mit einem Antrieb kuppelbaren Antriebswelle angeordnet sind und jeweils einen Verdichtungsfluideingang und einen Verdichtungsfluidausgang aufweisen, wobei der Axialverdichter mit ersten Steuermitteln versehen ist und der Radialverdichter mit zweiten Steuermitteln versehen ist, und wobei die ersten und die zweiten Steuermittel separat ansteuerbar sind, so dass der Axialverdichter und der Radialverdichter separat steuerbar sind.
Mit der erfindungsgemäßen Lösung wird eine kompakte Verdichteranordnung mit einem Axialverdichter und einem Radialverdichter geschaffen, wobei Axialverdichter und Radialverdichter den Anforderungen unterschiedlicher Prozessen gerecht werden können. Dies wird insbesondere dadurch erreicht, dass Axialverdichter und Radialverdichter auf einer gemeinsamen Antriebswelle angeordnet sind und mit jeweiligen separat ansteuerbaren Steuermitteln versehen sind.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung weisen die zweiten Steuermittel Eintrittsleitschaufeln auf, die am Verdichtungsfluideingang des Radialverdichters vor einem ersten Laufrad des Radialverdichters angeordnet sind.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung weisen der Axialverdichter und der Radialverdichter ein beiden gemeinsames Gehäuse auf, wobei Dichtungsmittel vorgesehen sind, so dass in dem Gehäuse ein Verdichtungsfluidübergang zwischen dem Axialverdichter und dem Radialverdichter verhindert wird. Bevorzugt wird durch die Dichtungsmittel ein Feuchtigkeitsübergang vom Axialverdichter zum Radialverdichter verhindert.
Durch das gemeinsame Gehäuse können ein separates Radialverdichter- Gehäuse sowie zusätzliche Komponenten (wie z.B. Zwischengetriebe und Kupplungen) vermieden werden, welche zur Verbindung zweier separater Verdichter-Gehäuse in einem Strang notwendig wären. Im Ergebnis kann der gesamte Strang bzw. die erfindungsgemäße Verdichteranordnung kostenoptimiert angeboten werden. Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung ist der Axialverdichter eingerichtet, einen mit einem ersten Druckwert dem Verdichtungsfluideingang des Axialverdichters zugeführten Fluidmassenstrom auf einen am Verdichtungsfluidausgang des Axialverdichters abgreifbaren Fluidmassenstrom mit einem gegenüber dem ersten Druckwert erhöhten zweiten Druckwert zu verdichten, wobei der Radialverdichter eingerichtet ist, einen mit einem dritten Druckwert dem Verdichtungsfluideingang des Radialverdichters zugeführten Fluidmassenstrom auf einen am Verdichtungsfluidausgang des Radialverdichters abgreifbaren Fluidmassenstrom mit einem gegenüber dem zweiten Druckwert und dem dritten Druckwert erhöhten vierten Druckwert zu verdichten.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung ist der Radialverdichter eingerichtet, über seinen Verdichtungsfluideingang etwa 30 Prozent des aus dem Verdichtungsfluidausgang des Axialverdichters abgegebenen Fluidmassenstroms aufzunehmen.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung beträgt der erste Druckwert in etwa 1 bar beträgt und der zweite Druckwert in etwa 3,2 bar.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung ist der dritte Druckwert in etwa gleich dem zweiten Druckwert.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung beträgt der dritte Druckwert in etwa 3 bar.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung beträgt der vierte Druckwert in etwa 5 bar. Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung weist die Verdichteranordnung ferner eine Fluidentfeuchtungseinrichtung auf, die einen ersten Fluideingang, einen zweiten Fluideingang und einen Fluidausgang aufweist und die eingerichtet ist, einen ihr über den ersten Fluideingang zugeführten Fluidmassenstrom zu entfeuchten, wobei der erste Fluideingang der Fluidentfeuchtungseinrichtung mit dem Verdichtungsfluidausgang des Axial Verdichters fluidverbunden ist, und wobei der Fluidausgang der Fluidentfeuchtungseinrichtung mit dem Verdichtungsfluideingang des Radialverdichters fluidverbunden ist.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung ist die Fluidentfeuchtungseinrichtung eingerichtet, den ihr über den ersten Fluideingang zugeführten Fluidmassenstrom so aufzuteilen, dass an ihrem Fluidausgang etwa 30 Prozent des ihr über den ersten Fluideingang zugeführten Fluidmassenstroms als vollständig entfeuchteter Fluidmassenstrom abgreifbar sind.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung ist der zweite Fluideingang der Fluidentfeuchtungseinrichtung mit dem Verdichtungsfluidausgang des Radialverdichters fluidverbunden.
Im Fazit ist gemäß einer Ausführungsform der Erfindung der Radialverdichter mit Eintrittsleitschaufeln vor dem ersten radialen Laufrad ausgestattet, wobei Axialverdichter und Radialverdichter separat geregelt werden, so dass beide unterschiedlichen Prozessen gerecht werden können. Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung wird der Axialverdichter als sogenannter Main Air Compressor (MAC) verwendet, indem der Axialverdichter filtrierte Umgebungsluft verdichtet, wobei der Radialverdichter als sogenannter Booster Air Compressor (BAC) verwendet wird, welcher vollständig getrocknete Luft verdichtet. Die Massen- bzw. Volumenströme von Axialverdichter und Radialverdichter unterscheiden sich dabei signifikant, wobei gemäß einer Ausführungsform der Erfindung der Fluidmassenstrom des Radialverdichters 1/3 bzw. 30 Prozent des Fluidmassenstroms des Axialverdichters beträgt. Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung wird ferner gewährleistet, dass keine Feuchtigkeit vom Axialverdichter in den Radialverdichter gelangt. Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung werden ferner ein separates Radialverdichter-Gehäuse sowie zusätzliche Komponenten (wie z.B. Zwischengetriebe und Kupplungen) vermieden, welche zur Verbindung zweier separater Verdichter-Gehäuse in einem Strang notwendig wären. Im Fazit kann der gesamte Strang bzw. die erfindungsgemäße Verdichteranordnung kostenoptimiert angeboten werden.
Bei bisher noch nicht beanspruchten Ausführungen kann in der Verdichteranordnung der Axialverdichter und der Radialverdichter auf einer gemeinsamen Antriebswelle angeordnet sein.
Die Antriebswelle kann zwei im Wesentlichen an den Enden angeordnete Lagerstellen haben.
Alternativ dazu kann die Antriebswelle zwischen Axialverdichter und Radialverdichter keine Lagerstellen aufweisen.
Die Antriebswelle kann als starrer Rotor ausgebildet sein. Die Antriebswelle kann als Schweiß- oder Flanschverbindung ausgebildet sein.
Der Antrieb kann eine Dampfturbine, eine Gasturbine, ein Expander, ein Verbrennungsmotor oder ein Elektromotor sein. Dabei kann der Antrieb ein Getriebe aufweisen. Der Antrieb kann eine Kupplungsanordnung aufweisen.
Die Steuermittel können eine Leitschaufelverstellung, eine Drosselvorrichtung oder eine Drehzahlsteuerung sein. Dabei können die Steuermittel des Radialverdichters Eintrittsleitschaufeln aufweisen, die am Verdichtungsfluideingang des Radialverdichters vor einem ersten Laufrad des Radialverdichters angeordnet sind.
Der Axialverdichter und der Radialverdichter können ein beiden gemeinsames Gehäuse aufweisen, und wobei Dichtungsmittel vorgesehen sind, so dass in dem Gehäuse ein Verdichtungsfluidübergang zwischen dem Axialverdichter und dem Radialverdichter im Wesentlichen verhindert wird.
Im Folgenden wird die Erfindung anhand einer bevorzugten Ausführungsform und unter Bezugnahme auf die beigefügten Figuren detaillierter beschrieben.
Fig.1 zeigt eine schematische Ansicht einer Verdichteranordnung gemäß einer Ausführungsform der Erfindung.
Fig.2 zeigt eine schematische Schnittansicht des Axialverdichters und des Radialverdichters der Verdichteranordnung von Fig.1
Die Figuren 1 und 2 zeigen eine Verdichteranordnung 1 mit einem Axialverdichter 10, einem Radialverdichter 20, die axial hintereinander auf einer gemeinsamen Antriebswelle 30 angeordnet sind, und einer Fluidentfeuchtungseinrichtung 40.
Die Antriebswelle 30 ist über eine Kupplungsanordnung 50 selektiv antriebsmäßig mit einem Antrieb 60 kuppelbar, wobei der Antrieb 60 einen Elektromotor 61 , ein Getriebe 62 und eine Kupplungsanordnung 63 aufweist, über die der Elektromotor 61 antriebsmäßig mit dem Getriebe 62 gekuppelt ist. Der Axialverdichter 10 weist einen Verdichtungsfluideingang 11 und einen Verdichtungsfluidausgang 12 auf. Der Radialverdichter 20 weist einen Verdichtungsfluideingang 21 und einen Verdichtungsfluidausgang 22 auf.
Die Fluidentfeuchtungseinrichtung 40 weist einen ersten Fluideingang 41 , einen zweiten Fluideingang 42 und einen Fluidausgang 43 auf. Die Fluidentfeuchtungseinrichtung 40 ist eingerichtet, einen ihr über den ersten Fluideingang 41 zugeführten Fluidmassenstrom zu entfeuchten und den ihr über den ersten Fluideingang 41 zugeführten Fluidmassenstrom so aufzuteilen, dass an ihrem Fluidausgang 42 etwa 30 Prozent des ihr über den ersten Fluideingang 41 zugeführten Fluidmassenstroms als vollständig entfeuchteter Fluidmassenstrom abgreifbar sind.
Der erste Fluideingang 41 der Fluidentfeuchtungseinrichtung 40 ist mit dem Verdichtungsfluidausgang 12 des Axialverdichters 10 fluidverbunden, der zweite Fluideingang 42 der Fluidentfeuchtungseinrichtung 40 ist mit dem Verdichtungsfluidausgang 22 des Radialverdichters 20 fluidverbunden und der Fluidausgang 43 der Fluidentfeuchtungseinrichtung 40 ist mit dem Verdichtungsfluideingang 21 des Radialverdichters 20 fluidverbunden.
Der Verdichtungsfluideingang 11 des Axial Verdichters 10 ist über eine Filteranlage 70 mit Umgebungsluft bestimmten Feuchtigkeitsgehaltes als Verdichtungsfluid versorgbar. Als Verdichtungsfluid kann jedoch jedes kompressible Fluid zum Einsatz kommen.
Der Axialverdichter 10 ist mit ersten Steuermitteln versehen, die verstellbare Leitschaufeln (nicht gezeigt) aufweisen. Der Radialverdichter 20 ist mit zweiten Steuermitteln versehen, die verstellbare Eintrittsleitschaufeln 23 aufweisen, die am Verdichtungsfluideingang 21 des Radialverdichters 20 vor einem ersten Laufrad 24 des Radialverdichters 20 angeordnet sind. Die ersten und die zweiten Steuermittel sind über nicht gezeigte Stellglieder separat ansteuerbar, so dass der Axialverdichter 10 und der Radialverdichter 20, insbesondere hinsichtlich jeweils transportiertem Fluidmassenstrom und jeweiligem Verdichtungsgrad, separat steuerbar sind.
Wie insbesondere aus Fig.2 ersichtlich, weisen der Axialverdichter 10 und der Radialverdichter 20 ein beiden gemeinsames Gehäuse G auf, wobei Dichtungsmittel D vorgesehen sind, so dass in dem Gehäuse G ein Verdichtungsfluidübergang zwischen dem Axialverdichter 10 und dem Radialverdichter 20 verhindert wird. Genauer gesagt wird gemäß einer Ausführungsform der Erfindung mittels der Dichtungsmittel D verhindert, dass feuchte Luft aus dem Axialverdichter in den Radialverdichter überströmt.
Der Axialverdichter 10 ist eingerichtet, einen mit einem ersten Druckwert dem Verdichtungsfluideingang 11 des Axialverdichters 10 aus der Filteranlage 70 zugeführten Fluidmassenstrom FMS1 auf einen am Verdichtungsfluidausgang 12 des Axialverdichters 10 abgreifbaren Fluidmassenstrom FMS2 mit einem gegenüber dem ersten Druckwert erhöhten zweiten Druckwert zu verdichten. Der am Verdichtungsfluidausgang 12 des Axial Verdichters 10 abgreifbare Fluidmassenstrom FMS2 wird dem ersten Fluideingang 41 der Fluidentfeuchtungseinrichtung 40 zugeführt. Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung beträgt der erste Druckwert in etwa 1 bar und beträgt der zweite Druckwert in etwa 3,2 bar.
Die Fluidentfeuchtungseinrichtung 40, welche gemäß einer Ausführungsform der Erfindung als Luftzerlegungsanlage zur Erzeugung von Sauerstoff mit geringem Reinheitsgrad ausgebildet ist, teilt den ihr über den ersten Fluideingang 41 vom Axialverdichter 10 aus zugeführten Fluidmassenstrom FMS2 so auf, dass am Fluidausgang 43 der Fluidentfeuchtungseinrichtung 40 etwa 30 Prozent des der Fluidentfeuchtungseinrichtung 40 über den ersten Fluideingang 41 vom Axialverdichter 10 aus zugeführten Fluidmassenstrom FMS2 als vollständig entfeuchteter Fluidmassenstrom FMS3 mit einem dritten Druckwert abgreifbar sind.
Der vollständig entfeuchtete Fluidmassenstrom FMS3 wird vom Fluidausgang 43 aus dem Verdichtungsfluideingang 21 des Radialverdichters 20 zugeführt.
Gemäß Ausführungsformen der Erfindung ist der dritte Druckwert in etwa gleich dem zweiten Druckwert und beträgt insbesondere in etwa 3 bar.
Der Radialverdichter 20 ist eingerichtet, über seinen Verdichtungsfluideingang 21 die etwa 30 Prozent des aus dem Verdichtungsfluidausgang12 des Axialverdichters 10 abgegebenen Fluidmassenstroms FMS2 bzw. den vom Fluidausgang 43 der Fluidentfeuchtungseinrichtung 40 zugeführten Fluidmassenstrom FMS3 aufzunehmen.
Der Radialverdichter 20 ist ferner eingerichtet, den mit dem dritten Druckwert dem Verdichtungsfluideingang 21 des Radialverdichters 20 zugeführten Fluidmassenstrom FMS3 auf einen am Verdichtungsfluidausgang 22 des Radialverdichters 20 abgreifbaren vollständig trockenen Fluidmassenstrom FMS4 mit einem gegenüber dem zweiten Druckwert und dem dritten Druckwert erhöhten vierten Druckwert zu verdichten.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung beträgt der vierte Druckwert in etwa 5 bar.
Es ist zu bemerken, dass die ersten bis vierten Druckwerte gemäß weiteren Ausführungsformen der Erfindung höher oder niedriger sein können. Der am Verdichtungsfluidausgang 22 des Radialverdichters 20 abgreifbare vollständig trockene Fluidmassenstrom FMS4 wird dann über deren zweiten Fluideingang 42 wieder der Fluidentfeuchtungseinrichtung 40 zugeführt.
Im Fazit ist gemäß einer Ausführungsform der Erfindung der Radialverdichter 10 mit Eintrittsleitschaufeln 23 vor dem ersten radialen Laufrad 24 ausgestattet, wobei Axialverdichter 10 und Radialverdichter 20 als einzelne Verdichter eines Verdichtungsstranges separat geregelt werden, so dass beide unterschiedlichen Prozessen gerecht werden können. Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung wird der Axialverdichter 10 als sogenannter Main Air Compressor (MAC) verwendet, indem der Axialverdichter 10 mittels der Filteranlage 70 filtrierte Umgebungsluft verdichtet, wobei der Radialverdichter 20 als sogenannter Booster Air Compressor (BAC) verwendet wird, welcher vollständig getrocknete Luft verdichtet.
Die Massen- bzw. Volumenströme von Axialverdichter 10 und Radialverdichter 20 unterscheiden sich dabei signifikant, wobei gemäß einer Ausführungsform der Erfindung der Fluidmassenstrom FMS3 bzw. FMS4 des Radialverdichters 20 ein Drittel bzw. 30 Prozent des Fluidmassenstroms FMS1 bzw. FMS2 (100 Prozent) des Axialverdichters 10 beträgt. Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung wird über die Dichtungsmittel D ferner gewährleistet, dass keine Feuchtigkeit vom Axialverdichter 10 in den Radialverdichter 20 gelangt.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung weisen der Axialverdichter 10 und der Radialverdichter 20 ein beiden gemeinsames Gehäuse G auf, wodurch ein separates Gehäuse für den Radialverdichter 20 sowie zusätzliche Komponenten (wie z.B. Zwischengetriebe und Kupplungen) vermieden werden, welche zur Verbindung zweier separater Verdichter-Gehäuse in einem Verdichtungsstrang notwendig wären. Im Fazit kann der gesamte Verdichtungsstrang bzw. die erfindungsgemäße Verdichteranordnung 1 kostenoptimiert angeboten werden. Bezugszeichenliste
1 Verdichteranordnung
10 Axialverdichter
11 Verdichtungsfluideingang
12 Verdichtungsfluidausgang
20 Radialverdichter
21 Verdichtungsfluideingang
22 Verdichtungsfluidausgang
23 Eintrittsleitschaufeln
24 erstes Laufrad
30 Antriebswelle
40 Fluidentfeuchtungseinrichtung
41 erster Fluideingang
42 zweiter Fluideingang
43 Fluidausgang
50 Kupplungsanordnung
60 Antrieb
61 Elektromotor
62 Getriebe
63 Kupplungsanordnung
70 Filteranlage
G Gehäuse
D Dichtungsmittel
FMS1 Fluidmassenstrom
FMS2 Fluidmassenstrom
FMS3 Fluidmassenstrom
FMS4 Fluidmassenstrom

Claims

Patentansprüche
1. Verdichteranordnung (1 ) mit einem Axialverdichter (10) und einem Radialverdichter (20), die axial hintereinander auf einer gemeinsamen mit einem Antrieb (60) kuppelbaren Antriebswelle (30) angeordnet sind und die jeweils einen Verdichtungsfluideingang (11 , 21 ) und einen Verdichtungsfluidausgang (12, 22) aufweisen, wobei der Axialverdichter (10) mit ersten Steuermitteln versehen ist und der Radialverdichter (20) mit zweiten Steuermitteln versehen ist, und wobei die ersten und die zweiten Steuermittel separat ansteuerbar sind, so dass der Axialverdichter (10) und der Radialverdichter (20) separat steuerbar sind.
2. Verdichteranordnung (1 ) gemäß Anspruch 1 , wobei die zweiten Steuermittel Eintrittsleitschaufeln (23) aufweisen, die am Verdichtungsfluideingang (21 ) des Radialverdichters (20) vor einem ersten Laufrad (24) des Radialverdichters (20) angeordnet sind.
3. Verdichteranordnung (1 ) gemäß Anspruch 1 oder 2, wobei der Axialverdichter (10) und der Radialverdichter (20) ein beiden gemeinsames Gehäuse (G) aufweisen, und wobei Dichtungsmittel (D) vorgesehen sind, so dass in dem Gehäuse (G) ein Verdichtungsfluidübergang zwischen dem Axialverdichter (10) und dem Radialverdichter (20) verhindert wird.
4. Verdichteranordnung (1 ) gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei der Axialverdichter (10) eingerichtet ist, einen mit einem ersten Druckwert dem Verdichtungsfluideingang (11 ) des Axialverdichters (10) zugeführten Fluidmassenstrom (FMS1 ) auf einen am Verdichtungsfluidausgang (12) des Axialverdichters (10) abgreifbaren Fluidmassenstrom (FMS2) mit einem gegenüber dem ersten Druckwert erhöhten zweiten Druckwert zu verdichten, und wobei der Radialverdichter (20) eingerichtet ist, einen mit einem dritten Druckwert dem Verdichtungsfluideingang (21 ) des Radialverdichters (20) zugeführten Fluidmassenstrom (FMS3) auf einen am Verdichtungsfluidausgang (22) des Radialverdichters (20) abgreifbaren Fluidmassenstrom (FMS4) mit einem gegenüber dem zweiten Druckwert und dem dritten Druckwert erhöhten vierten Druckwert zu verdichten.
5. Verdichteranordnung (1 ) gemäß Anspruch 4, wobei der Radialverdichter (20) eingerichtet ist, über seinen Verdichtungsfluideingang (21 ) etwa 30 Prozent des aus dem Verdichtungsfluidausgang (12) des Axialverdichters (10) abgegebenen Fluidmassenstroms (FMS2) aufzunehmen.
6. Verdichteranordnung (1 ) gemäß Anspruch 4 oder 5, wobei der erste Druckwert in etwa 1 bar beträgt und der zweite Druckwert in etwa 3,2 bar beträgt.
7. Verdichteranordnung (1 ) gemäß einem der Ansprüche 4 bis 6, wobei der dritte Druckwert in etwa gleich dem zweiten Druckwert ist.
8. Verdichteranordnung (1 ) gemäß einem der Ansprüche 4 bis 7, wobei der dritte Druckwert in etwa 3 bar beträgt.
9. Verdichteranordnung (1 ) gemäß einem der Ansprüche 4 bis 8, wobei der vierte Druckwert in etwa 5 bar beträgt.
10. Verdichteranordnung (1 ) gemäß einem der Ansprüche 4 bis 8, ferner mit einer Fluidentfeuchtungseinrichtung (40), die einen ersten Fluideingang (41 ), einen zweiten Fluideingang (42) und einen Fluidausgang (43) aufweist und die eingerichtet ist, einen ihr über den ersten Fluideingang (41 ) zugeführten Fluidmassenstrom (FMS2) zu entfeuchten, wobei der erste Fluideingang (41 ) der Fluidentfeuchtungseinrichtung (40) mit dem Verdichtungsfluidausgang (12) des Axialverdichters (10) fluidverbunden ist, und wobei der Fluidausgang (43) der Fluidentfeuchtungseinrichtung (40) mit dem Verdichtungsfluideingang (21 ) des Radialverdichters (20) fluidverbunden ist.
11. Verdichteranordnung (1 ) gemäß Anspruch 10, wobei die Fluidentfeuchtungseinrichtung (40) eingerichtet ist, den ihr über den ersten
Fluideingang (41 ) zugeführten Fluidmassenstrom (FMS2) so aufzuteilen, dass an ihrem Fluidausgang (43) etwa 30 Prozent des ihr über den ersten Fluideingang (41 ) zugeführten Fluidmassenstroms (FMS2) als vollständig entfeuchteter Fluidmassenstrom (FMS3) abgreifbar sind.
12. Verdichteranordnung (1 ) gemäß Anspruch 10 oder 11 , wobei der zweite Fluideingang (42) der Fluidentfeuchtungseinrichtung (40) mit dem Verdichtungsfluidausgang (22) des Radialverdichters (20) fluidverbunden ist.
PCT/DE2010/050000 2009-04-07 2010-01-11 Verdichteranordnung WO2010115420A1 (de)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/263,086 US9261102B2 (en) 2009-04-07 2010-01-11 Compressor arrangement
CN2010800261374A CN102459913A (zh) 2009-04-07 2010-01-11 压缩机组件
EP10704735.9A EP2417358B1 (de) 2009-04-07 2010-01-11 Verdichteranordnung
JP2012503864A JP5613758B2 (ja) 2009-04-07 2010-01-11 コンプレッサアセンブリ
BRPI1012582A BRPI1012582A2 (pt) 2009-04-07 2010-01-11 conjunto compressor

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102009016392A DE102009016392A1 (de) 2009-04-07 2009-04-07 Verdichteranordnung
DE102009016392.1 2009-04-07

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2010115420A1 true WO2010115420A1 (de) 2010-10-14

Family

ID=42102295

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/DE2010/050000 WO2010115420A1 (de) 2009-04-07 2010-01-11 Verdichteranordnung

Country Status (7)

Country Link
US (1) US9261102B2 (de)
EP (1) EP2417358B1 (de)
JP (1) JP5613758B2 (de)
CN (2) CN105545782A (de)
BR (1) BRPI1012582A2 (de)
DE (1) DE102009016392A1 (de)
WO (1) WO2010115420A1 (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9261102B2 (en) 2009-04-07 2016-02-16 Man Diesel & Turbo Se Compressor arrangement
RU2668183C2 (ru) * 2013-12-18 2018-09-26 Ман Дизель Унд Турбо Се Центробежный компрессор и компрессорное устройство с таким центробежным компрессором

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE202013008556U1 (de) 2013-09-26 2013-12-13 Man Diesel & Turbo Se Verdichteranordnung
DE102013015993A1 (de) * 2013-09-26 2015-03-26 Man Diesel & Turbo Se Verdichteranordnung
DE202013011201U1 (de) 2013-12-18 2014-02-19 Man Diesel & Turbo Se Radialverdichter und Verdichteranordnung mit einem solchen Radialverdichter
JP2017527733A (ja) * 2014-09-12 2017-09-21 ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ 可変式出力ガイドベーンを備えた軸流−遠心圧縮機
US10267328B2 (en) 2015-07-21 2019-04-23 Rolls-Royce Corporation Rotor structure for rotating machinery and method of assembly thereof
JP2019526736A (ja) * 2016-08-25 2019-09-19 ダンフォス・エイ／エス 冷媒圧縮機
CN109751282A (zh) * 2019-02-02 2019-05-14 沈阳透平机械股份有限公司 一种轴向进气的轴流-离心式空气压缩机
US11745550B2 (en) * 2019-08-06 2023-09-05 Deere & Company Electrified air system for use with central tire inflation system
EP4091687A1 (de) 2021-05-19 2022-11-23 Aquafair AB Verbundturbinensystem

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE547354C (de) 1929-02-01 1932-04-06 Siemens Schuckertwerke Akt Ges Vereinigte Axial- und Radialturbine
DE1628242A1 (de) 1967-08-29 1971-04-22 Demag Ag Verdichteranlage,bestehend aus Vierstufen-Getriebe-Turboverdichter und einem vorgeschalteten Axialverdichter
DE1959754A1 (de) 1969-11-28 1971-06-09 Demag Ag Mehrstufiger,zwischengekuehlter Getriebe-Turboverdichter mit Axial- und Radialstufen
GB2138553A (en) * 1983-04-14 1984-10-24 Pentagon Radiators Apparatus for conditioning compressed gas
WO2003072946A1 (en) * 2002-02-28 2003-09-04 Turbocor Inc. A centrifugal compressor

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1519449A (en) * 1923-05-14 1924-12-16 Escher Wyss Maschf Ag Compressor installation
US2350839A (en) * 1940-04-08 1944-06-06 Szydlowski Josef Machine for compressing gases by centrifugal effect
GB580458A (en) * 1943-06-22 1946-09-09 Escher Wyss Maschf Ag Improvements in or relating to combined axial-flow and centrifugal compressors
CH234199A (de) 1943-06-22 1944-09-15 Escher Wyss Maschf Ag Mehrstufiger Kreiselverdichter.
US3421685A (en) * 1966-02-21 1969-01-14 Carrier Corp Compressor control
JPS6282382A (ja) 1985-10-07 1987-04-15 Toshiba Corp 目標検出追尾装置
JPH027271Y2 (de) * 1985-11-13 1990-02-21
JP3425308B2 (ja) 1996-09-17 2003-07-14 株式会社 日立インダストリイズ 多段圧縮機
DE10134138A1 (de) * 2001-07-13 2003-02-06 Oranienburger Pumpen Verdichte Fluidmaschine mit zumindest zwei zusammengeschalteten Maschinen, insbesondere Verdichter, Gebläse, Pumpen u. dgl.
EP1781949A4 (de) 2004-07-27 2010-06-09 Turbocor Inc Dynamisch gesteuerte verdichter
JP2007024005A (ja) 2005-07-21 2007-02-01 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 圧縮設備
US8215898B2 (en) * 2005-08-25 2012-07-10 Ntn Corporation Turbine unit for refrigerating/cooling air cycle
BRPI0808047B1 (pt) * 2007-03-08 2019-08-27 Sulzer Management Ag sistema de bomba e método para o bombeamento de misturas de múltiplas fases e unidade de bombeamento
US7921646B2 (en) * 2007-12-20 2011-04-12 General Electric Company Fluidic valve water drain
DE102009016392A1 (de) 2009-04-07 2010-10-14 Man Turbo Ag Verdichteranordnung

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE547354C (de) 1929-02-01 1932-04-06 Siemens Schuckertwerke Akt Ges Vereinigte Axial- und Radialturbine
DE1628242A1 (de) 1967-08-29 1971-04-22 Demag Ag Verdichteranlage,bestehend aus Vierstufen-Getriebe-Turboverdichter und einem vorgeschalteten Axialverdichter
DE1959754A1 (de) 1969-11-28 1971-06-09 Demag Ag Mehrstufiger,zwischengekuehlter Getriebe-Turboverdichter mit Axial- und Radialstufen
GB2138553A (en) * 1983-04-14 1984-10-24 Pentagon Radiators Apparatus for conditioning compressed gas
WO2003072946A1 (en) * 2002-02-28 2003-09-04 Turbocor Inc. A centrifugal compressor

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9261102B2 (en) 2009-04-07 2016-02-16 Man Diesel & Turbo Se Compressor arrangement
RU2668183C2 (ru) * 2013-12-18 2018-09-26 Ман Дизель Унд Турбо Се Центробежный компрессор и компрессорное устройство с таким центробежным компрессором

Also Published As

Publication number Publication date
CN105545782A (zh) 2016-05-04
JP5613758B2 (ja) 2014-10-29
EP2417358B1 (de) 2015-06-03
US9261102B2 (en) 2016-02-16
CN102459913A (zh) 2012-05-16
US20120189431A1 (en) 2012-07-26
EP2417358A1 (de) 2012-02-15
DE102009016392A1 (de) 2010-10-14
JP2012522934A (ja) 2012-09-27
BRPI1012582A2 (pt) 2018-06-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2010115420A1 (de) Verdichteranordnung
EP1322841A1 (de) Entlüftungsvorrichtung für ein kurbelgehäuse
EP2181268A1 (de) Radialverdichter mit einem diffusor für den einsatz bei einem turbolader
EP2419644B1 (de) Mehrstufiger turboverdichter
WO2012104366A1 (de) Gekoppelte austrittsleitapparat-winkelverstellung
EP1546524B1 (de) Vorrichtung zur verdichtung von verbrennungsluft mit integrierter umgehungseinrichtung
DE102016212182A1 (de) Turboladeranordnung mit parallel angeordneten Kompressoren sowie Verfahren zum Betrieb einer Turboladeranordnung
DE102008034406B4 (de) Befeuchtereinrichtung zum Befeuchten eines Fluids in einem Brennstoffzellensystem
EP3029277A1 (de) Flugtriebwerk mit einer vorrichtung zum abscheiden von öl und einer einrichtung zur erhöhung eines drucks
EP1881162A2 (de) Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine
EP1627134A1 (de) Zentrifugal- labscheider f r blow-by-gase einer brennkr aftmaschine
DE112005002244B4 (de) Klimakompressor mit Filter und Schmutzpartikelabscheider
EP3230594B1 (de) Anordnung mit zwei verdichtern, verfahren zum nachrüsten
WO2011032534A1 (de) Gasdynamische druckwellenmaschine
DE102006052234A1 (de) Verdichteranordnung und Klimatisierungssystem mit Verdichteranordnung
DE102018209558A1 (de) Radialverdichter
WO2016184549A1 (de) Radialverdichter, insbesondere für einen abgasturbolader einer verbrennungskraftmaschine
DE102011013226B4 (de) Eingabe vom Einrichtung zur Verdichtung der Ansaugluft vor dem Luftfilter einer Brennkraftmaschine
BE1030268B1 (de) Salpetersäureanlage zur Herstellung von Salpetersäure
DE102007014466A1 (de) Doppelgebläse auf einer Motorwelle
DE102017012253A1 (de) Verdichter für einen Turbolader einer Brennkraftmaschine sowie Turbolader für eine Brennkraftmaschine
DE102017218295B4 (de) Verdichter für einen Turbolader einer Brennkraftmaschine sowie Turbolader für eine Brennkraftmaschine
DE102019008431A1 (de) Kurbelgehäuseentlüftung für eine ein Kurbelgehäuse aufweisende Verbrennungskraftmaschine
WO2023152293A1 (de) Salpetersäureanlage zur herstellung von salpetersäure
WO2014195317A1 (de) Baukastensystem für aufladungseinrichtungen sowie aufladungseinrichtung

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201080026137.4

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 10704735

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2010704735

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2012503864

Country of ref document: JP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2266/MUMNP/2011

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1120100015465

Country of ref document: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13263086

Country of ref document: US

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: PI1012582

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: PI1012582

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20111007