WO2010110342A1 - 電力変換装置 - Google Patents

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WO2010110342A1
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switching element
transformer
inverter
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Inventor
大志 畑中
忠男 郷司
Original Assignee
株式会社 明電舎
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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
    • H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
    • H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/337—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only in push-pull configuration
    • H02M3/3376—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only in push-pull configuration with automatic control of output voltage or current
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J7/00—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries
    • H02J7/02—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries for charging batteries from ac mains by converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J2207/00—Indexing scheme relating to details of circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries
    • H02J2207/20—Charging or discharging characterised by the power electronics converter

Definitions

  • the present invention relates to a power converter, and is applied as, for example, a charger including an inverter and a transformer, and is devised so as to prevent the occurrence of demagnetization in the transformer.
  • the battery forklift is equipped with a battery, and a charger is used to charge the battery.
  • a conventional charger In order to charge a battery mounted on a battery forklift, a conventional charger is used to insulate the battery and the AC power source with a transformer, and step down the voltage of the AC power source to a predetermined voltage with the transformer.
  • a transformer In order to charge a battery mounted on a battery forklift, a conventional charger is used to insulate the battery and the AC power source with a transformer, and step down the voltage of the AC power source to a predetermined voltage with the transformer.
  • the AC voltage of the AC power source is converted to DC by a rectifier, and further converted to a high-frequency AC voltage by a single-phase inverter and insulated by a transformer.
  • a system is employed in which AC output from the transformer is converted to DC again by another rectifier.
  • a transformer used for insulation can be reduced, and an arbitrary voltage can be generated by changing the pulse width of the inverter.
  • FIG. 4 the circuit configuration of a charger of the type combining the rectifier on the AC power supply side, the inverter, the transformer, and the rectifier on the load (battery) side as described above, and its problems The bias magnetism will be described.
  • AC is a three-phase AC power source
  • RF1 is a diode bridge (rectifier) for converting AC to DC
  • C1 is a capacitor for smoothing the DC voltage that is full-wave rectified by the diode bridge RF1.
  • INV is a single-phase inverter in which four semiconductor elements (for example, FETs, IGBTs, etc.) are connected in a single-phase bridge connection, that is, connected in an H shape to form a so-called “H bridge”.
  • TF is a transformer connected to the output side of the inverter INV
  • RF2 is a rectifier that converts the output of the transformer TF into direct current
  • DCL is a reactor that smoothes the current
  • C2 is a capacitor that smoothes the voltage
  • B is a battery that serves as a load. is there.
  • the single-phase inverter INV has a u-phase arm, an x-phase arm, a v-phase arm, and a y-phase arm.
  • the u-phase arm and the x-phase arm are connected in series, and the v-phase arm and the y-phase arm are connected in series.
  • an H bridge is configured.
  • the u-phase arm is provided with a switching element Tu in which a diode is connected in antiparallel
  • the x phase arm is provided with a switching element Tx in which a diode is connected in antiparallel
  • the v phase arm is connected in antiparallel with a diode.
  • a switching element Tv is disposed, and a switching element Ty in which a diode is connected in antiparallel is disposed on the y-phase arm.
  • Each switching element Tu, Tx, Tv, Ty is a switching element such as FET or IGBT.
  • the switching elements Tu, Ty are turned on when the switching elements Tv, Tx are in the off state, and the switching elements Tv, Tx are turned on when the switching elements Tu, Ty are in the off state.
  • a square wave AC voltage as shown in FIG. 5 is applied to the primary terminal of the transformer TF.
  • Equation (1) the magnetic flux of the iron core of the transformer is expressed by the formula (1).
  • ⁇ magnetic flux
  • B magnetic flux density
  • S the cross-sectional area of the iron core
  • V voltage
  • E voltage
  • n the number of turns
  • f frequency
  • the magnetic flux is proportional to the product of voltage E and time T, the so-called ET product.
  • the ET product increases, but the iron core has an inherent saturation magnetic flux density Bs, and the magnetic flux cannot increase beyond the saturation magnetic flux density as shown by the BH curve in FIG. Therefore, even if the voltage is the same, the ET product increases and the iron core saturates as the frequency decreases. Even if the voltage and frequency are constant, the iron core saturates with time even if the positive and negative voltages in one period of the alternating voltage are different.
  • the magnetic flux changes at the same rate around the zero point of the BH curve, but the positive voltage is V + ⁇ V and the negative voltage
  • the center of the magnetic flux (center of the BH curve) moves in the positive direction by ⁇ VT.
  • the center of the magnetic flux further moves in the positive direction by ⁇ VT.
  • ⁇ V is integrated and eventually becomes saturated.
  • Such a movement of the center of the magnetic flux to one side is called a demagnetization.
  • the primary current flowing through the transformer is a current corresponding to the vector sum of the exciting current and the load current, but only the exciting current is related to the bias.
  • the ET product When the ET product reaches the saturation magnetic flux, it cannot function as a transformer and an overcurrent flows to the primary side.
  • AC commercial power supply
  • the positive and negative voltages are the same, so there is no bias due to voltage imbalance, but in the case of an inverter, the above imbalance occurs. Since this imbalance occurs either positively or negatively, it becomes a so-called DC partial voltage. Since the DC ET product has an infinite time T, even a slight imbalance is integrated with time and reaches the saturation magnetic flux density.
  • the present invention has been made in view of the above prior art, and an object of the present invention is to provide a power conversion device that can prevent the occurrence of magnetic bias with certainty while having a simple structure.
  • a u-phase, x-phase, v-phase, and y-phase arm provided with a switching element is configured as an H-bridge, and a single-phase inverter that converts direct current rectified by a first rectifier into alternating current;
  • An inverter pulse generator By controlling the conduction pulse signal supplied from the inverter pulse generator to the inverter, the switching element of the u-phase arm and the switching element of the y-phase arm become conductive, and the switching element of the v-phase arm and the switching element of the x-phase arm Is the first mode in which the switching element of the v-phase arm and the switching element of the x-phase arm are in the conducting state, and the switching element of the u-phase arm and the switching element of the y-phase arm are in the
  • a current detector that detects a value of a current flowing through the AC reactor and a positive / negative polarity indicating a flow direction of the current, and outputs a detection signal;
  • An integration means for integrating the detection signal output from the current detector to obtain an integration signal;
  • the inverter pulse generator determines whether the DC current is flowing in the first mode or the second mode from the positive / negative polarity of the integration signal when the integration signal is generated, In order to reduce the value of the integration signal, the conduction period of the switching element that is in the conduction state in the mode in which the DC component current flows is shorter than the conduction period of the switching element that is in the conduction state in the other mode.
  • the width of a conduction pulse supplied to the inverter is controlled.
  • the configuration of the present invention is characterized in that the AC reactor is formed by winding a coil around a core and has an inductance of 2 mH to 6 mH.
  • the present invention it is possible to reliably prevent the occurrence of magnetic demagnetization while having a simple structure.
  • the AC reactor is connected in parallel to the primary side of the transformer, a current corresponding to the exciting current of the transformer flows through the AC reactor and no current corresponding to the load current of the transformer flows.
  • a reactor can be adopted, which contributes to downsizing of the device.
  • a detection transformer that saturates earlier than a transformer is provided, and the detection transformer is detected to be saturated and the conduction width of the switching element is corrected.
  • the DC component is always detected and corrected using an integrator, even if the detection reactor is not saturated, the center of the magnetic flux is deviated from zero and the DC component is detected. It is possible to prevent the occurrence of magnetic demagnetization at an early stage. Further, it is not necessary to saturate the detection reactor earlier than the transformer, and it is not necessary to saturate at all.
  • FIG. 6 is a characteristic diagram showing a state in which the output voltage moves due to the biasing.
  • the circuit diagram which shows the principal part of the circuit structure of the power converter device which concerns on Example 2 of this invention.
  • the circuit diagram which shows the circuit structure of the conventional power converter device.
  • the characteristic view which shows the voltage waveform of the primary side of a transformer.
  • FIG. 1 is a circuit configuration diagram showing a power converter according to an embodiment of the present invention.
  • This power converter is used, for example, as a charging device that charges a battery mounted on a battery forklift.
  • AC is a three-phase AC power source
  • RF1 is a diode bridge (rectifier) for converting AC to DC
  • C1 is a capacitor for smoothing a DC voltage that is full-wave rectified by the diode bridge RF1.
  • INV is a single-phase inverter in which four semiconductor elements (for example, FETs, IGBTs, etc.) are connected in a single-phase bridge connection, that is, connected in an H shape to form a so-called “H bridge”.
  • TF is a transformer connected to the output side of the inverter INV
  • RF2 is a rectifier that converts the output of the transformer TF into direct current
  • DCL is a reactor that smoothes the current
  • C2 is a capacitor that smoothes the voltage
  • B is a battery that serves as a load. is there.
  • the single-phase inverter INV has a u-phase arm, an x-phase arm, a v-phase arm, and a y-phase arm.
  • the u-phase arm and the x-phase arm are connected in series, and the v-phase arm and the y-phase arm are connected in series.
  • an H bridge is configured.
  • the u-phase arm is provided with a switching element Tu in which a diode is connected in antiparallel
  • the x phase arm is provided with a switching element Tx in which a diode is connected in antiparallel
  • the v phase arm is connected in antiparallel with a diode.
  • a switching element Tv is disposed, and a switching element Ty in which a diode is connected in antiparallel is disposed on the y-phase arm.
  • Each switching element Tu, Tx, Tv, Ty is a switching element such as FET or IGBT.
  • the switching elements Tu, Ty are turned on when the switching elements Tv, Tx are in the off state, and the switching elements Tv, Tx are turned on when the switching elements Tu, Ty are in the off state.
  • a square wave AC voltage as shown in FIG. 5 is applied to the primary side terminal of the transformer TF.
  • the configuration so far is the same as that of the prior art shown in FIG.
  • the AC reactor ACL is connected in parallel with the transformer TF. That is, as viewed from the single-phase inverter INV, the AC reactor ACL and the primary side of the transformer TF are connected in parallel. Since AC reactor ACL is connected in parallel with the primary side of transformer TF, a current corresponding to the load current of the transformer does not flow through AC reactor ACL, and a current corresponding to the excitation current of the transformer flows.
  • the current detector CS is a detector that can detect a current from direct current to alternating current, detects a current flowing through the AC reactor ACL, and a detection signal (voltage) indicating the detected current value and the current flow direction (positive / negative polarity). Signal) d is output.
  • the integration circuit 1 integrates the detection signal d and outputs the integrated operation value as an integration signal s. Since the integration signal s is obtained by integrating the detection signal d, it represents the direct current component of the current flowing through the AC reactor ACL.
  • the integrated signal s which is an analog signal is converted into an integrated signal sd which is a digital signal by the A / D converter 2 and input to the inverter pulse generator 3.
  • the inverter pulse generator 3 generates a conduction pulse signal for ON / OFF control of each switching element Tu, Tx, Tv, Ty of the inverter INV.
  • the inverter pulse generator 3 controls the on / off states of the switching elements Tu, Tx, Tv, and Ty according to the state of the integration signal sd so as to prevent the occurrence of magnetic demagnetization in the transformer TF. This control method will be described later.
  • the AC reactor ACL like a transformer, winds a coil around a core (iron core or ferrite) and constitutes an inductance of 2 mH to 6 mH. Since the AC reactor ACL is configured by winding a coil around a core, it is saturated at a saturation magnetic flux or more like a transformer. When the AC reactor ACL is saturated, like the transformer, the inductance decreases abruptly and an excessive current flows.
  • the technique of Patent Document 1 requires a detection transformer that saturates faster than the transformer, but the AC reactor ACL used here may saturate a little earlier than the transformer TF or may not saturate.
  • the terminals connected to the u-phase arm and the x-phase arm among the primary-side terminals of the transformer TF are t1, the v-phase arm, and the y-phase arm.
  • t2 be the terminal connected to.
  • a conduction pulse signal is supplied from the inverter pulse generator 3 to the switching elements Tu and Ty;
  • the switching elements Tu and Ty are turned on, the switching elements Tv and Tx are turned off, current flows from the terminal t1 to the transformer TF, and the terminal t2 Current flows out.
  • This mode is referred to as a “first mode”.
  • a conduction pulse signal is supplied from the inverter pulse generator 3 to the switching elements Tv and Tx, When the conduction pulse signal is not supplied to the switching elements Tu and Ty, the switching elements Tv and Tx are turned on, the switching elements Tu and Ty are turned off, current flows from the terminal t2 to the transformer TF, and the terminal t1. Current flows out. This mode is referred to as a “second mode”.
  • the supply of conduction pulse signals from the inverter pulse generator 3 to the switching elements Tu, Tx, Tv, Ty is controlled so that the first mode and the second mode are alternately repeated.
  • the DC voltage is included in the voltage output from the inverter INV in the first mode, that is, the voltage in the first mode is higher than the voltage in the second mode.
  • the first mode includes a DC divided voltage
  • a DC divided voltage ⁇ V (see FIG. 1) is generated in which the terminal t1 side has a high voltage and the terminal t2 side has a low voltage, and the terminal t1 side moves toward the terminal t2 side.
  • the flowing DC component current flows to the AC reactor ACL and the transformer TF.
  • the DC component current flowing through the AC reactor ACL is defined as ⁇ I (see FIG. 1).
  • the DC divided voltage ⁇ V (see FIG. 1), in which the terminal t1 side is high and the terminal t2 side is low, corresponds to a voltage obtained by subtracting the voltage in the second mode from the voltage in the first mode.
  • the fact that the DC divided voltage ⁇ V is generated in the first mode means that the voltage in the first mode is larger than the voltage in the second mode.
  • the first mode and the second mode are alternately repeated, but the above-described DC component current ⁇ I is integrated over time (as the operation of repeating the first mode and the second mode proceeds).
  • the center of the alternating current output from the inverter INV moves in the positive direction. If left as it is, the transformer TF is saturated.
  • the current detector CS outputs a detection signal d proportional to the current value of the current flowing through the AC reactor ACL and having the same polarity (positive / negative polarity) as the current flow direction (positive / negative polarity), and the integrating circuit 1 detects the detection signal.
  • d is integrated to output an integration signal s. Since the integration circuit 1 functions as a low-pass filter, the integration signal s corresponds to an integration of the DC component current ⁇ I.
  • the detection signal d becomes positive, so the integration signal s is negative. It becomes the value of.
  • a DC divided voltage ⁇ V having a voltage polarity opposite to that shown in FIG. 1 is generated, and a DC divided current ⁇ I flowing in the opposite direction to that shown in FIG. 1 flows. Since the detection signal d has a negative polarity, the integral signal s has a positive value.
  • the integrated signal s whose polarity is negative or positive is converted into an integrated signal sd of a digital signal by the A / D converter 2 and input to the inverter pulse generator 3.
  • the inverter pulse generator 3 determines the flow direction of the DC component current ⁇ I based on the positive / negative polarity of the integration signal sd.
  • the positive / negative polarity of the integration signal sd is negative, it is determined that the DC component current ⁇ I is flowing from the terminal t1 side to the terminal t2 side in the first mode, and the positive / negative of the integration signal sd is determined.
  • the polarity is positive, it is determined that the DC component current ⁇ I is flowing from the terminal t2 side toward the terminal t1 side in the second mode.
  • the inverter pulse generator 3 determines that the DC component current ⁇ I is flowing from the terminal t1 side toward the terminal t2 side in the first mode, the inverter pulse generator 3 performs switching for the conduction period of the switching elements Tv and Tx.
  • the width of the conduction pulse signal is controlled so as to shorten the conduction period of the elements Tu and Ty.
  • the conduction period of the switching elements Tv and Tx is set to a reference conduction period having a predetermined length, and the conduction period of the switching elements Tu and Ty is made shorter than the reference conduction period, or (2) The conduction period of the switching elements Tu and Ty is set to a reference conduction period having a predetermined length, and the conduction period of the switching elements Tv and Tx is made longer than the reference conduction period.
  • the inverter pulse generator 3 causes the DC divided current ⁇ I to be supplied from the terminal t2 side in the second mode. It is determined that the current flows toward the terminal t1, and the width of the conduction pulse signal is controlled so that the conduction period of the switching elements Tv and Tx is shorter than the conduction period of the switching elements Tu and Ty.
  • the conduction period of the switching elements Tu and Ty is set to a reference conduction period having a predetermined length, and the conduction period of the switching elements Tv and Tx is made shorter than the reference conduction period, or (4) The conduction periods of the switching elements Tv and Tx are set to a reference conduction period having a predetermined length, and the conduction periods of the switching elements Tu and Ty are made longer than the reference conduction period.
  • the resistors R2 and R3, the switches SW1 and SW2, and the output terminal AO are members for adjusting the offset of the current detector CS, and the resistance values are selected so that the gain (R3 / R1) is about 100 times.
  • Zener diodes Z1 and Z2 function as limiters for preventing the output of integrator A1 from exceeding ⁇ 5V.
  • the adder A2 converts 0% to 5V when the output of the integrator A1 is + 5V to -5V because the specified value of the input terminal AI of the CPU functioning as the inverter pulse generator 3 is 5V. For this reason, the resistors R4 and R5 have resistance values twice that of the resistor R6, and the gain of the adder A2 is halved.
  • the switch SW1 Prior to the operation of the inverter INV, the switch SW1 is opened and the switch WS2 is closed by a command from the CPU.
  • the output of the integrator A1 is obtained by amplifying the zero point deviation voltage of the current detector CS by 100 times. For example, when the deviation of the zero point of the current detector CS is 0.02V, the output of the integrator A1 is 3.5V. Assuming that there is no zero shift in the adder A2, the output of the adder A2 is 2.5 V when the output of the integrator A1 is 0. Therefore, it can be seen that the zero point of the current detector CS is shifted. .
  • the adder A2 is offset.
  • the switch SW1 When the switch SW1 is closed, the output of the integrator A1 becomes zero.
  • the input of the integrator A1 should be 2.5V, but if the zero point of the adder A2 is shifted, for example, if it is shifted by 0.1V, the input of the integrator A1 is 2.6V.
  • the CPU determines that the adder A2 is deviated by 0.1V, and at 2.6V, the output of the integrator A1 is determined to be zero and the offset is completed.
  • the current detector CS detects that a DC component in the direction indicated by the arrow in the figure is included, the output of the integrator A1 swings in the negative direction. If it is left as it is and the conduction width of the switching elements Tu, Tx, Tv, and Ty is not corrected, it will swing to -5V. However, in reality, when the output of the integrator A1 moves slightly negative, the CPU Is determined, and the conduction width of the switching elements Tu and Ty is narrowed. As a result, the DC component current in the direction of the arrow detected by the current detector CS is reduced, and it is possible to prevent magnetization.
  • the maximum correction width of the conduction width of the switching element of the inverter INV is obtained as follows. If the correction width is too large, overcompensation may be caused and a bias magnetism may be generated.
  • the causes of the difference between the positive and negative voltages of the output of the inverter INV are (a) variation in signal time from the CPU to the switching element, (B) Variation in on / off time of the switching element, (C) variation in on-voltage of the switching element, There is. Generally, (a) is about 0.1 ⁇ s, (b) is about 0.2 ⁇ s, and (c) is about 0.5 V, although it depends on the parts used.
  • the frequency of the inverter INV is 20 kHz (cycle 50 ⁇ s) and the DC voltage of the inverter INV is 300 V
  • the integration means is constituted by an analog circuit.
  • the detection signal d output from the current detector CS is A / D converted, taken into a microcomputer, and integrated by software. It may be.
  • the power conversion device of the present invention is not only a charger for charging a battery mounted on a battery forklift, but also a charger for other applications, and further for converting AC power to DC power for output. By using it as various power converters having an inverter and a transformer, it is possible to prevent the occurrence of magnetism in the transformer.

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Abstract

　交流電源（ＡＣ）の交流を整流器（ＲＦ１）で直流に変換し、この直流をインバータ（ＩＮＶ）で交流に変換し、トランス（ＴＦ）で変圧し、トランス（ＴＦ）の出力を整流器（ＲＦ２）で直流に整流してから、バッテリー（Ｂ）に充電をする。トランス（ＴＦ）の一次側に交流リアクトル（ＡＣＬ）を並列に接続し、ＡＣＬに流れる電流値・正負極性を電流検出器（ＣＳ）で検出して検出信号（ｄ）を出力し、検出信号（ｄ）を積分した積分信号（ｓ（ｓｄ））を求める。積分信号（ｓ（ｓｄ））が発生すると直流分電圧が発生したことを検出でき、インバータパルス発生器（３）は、直流分電圧を減少させるように、インバータ（ＩＮＶ）の各スイッチング素子に供給する導通パルス信号の幅を調整する。これによりトランスでの偏磁の発生を防止する。

Description

電力変換装置
　本発明は電力変換装置に関するものであり、例えば、インバータとトランスを含む充電器として適用するものであり、トランスにおける偏磁の発生を防止することができるように工夫したものである。
　バッテリーフォークリフトには、バッテリーが搭載されており、このバッテリーを充電するために充電器が使用される。
　バッテリーフォークリフトに搭載したバッテリーを充電するために、従来使用されてきた充電器では、バッテリーと交流電源とをトランスにより絶縁し、交流電源の電圧をトランスにより所定の電圧に降圧し、降圧した交流を整流器により整流し、整流した直流をバッテリーに供給して充電をするという、簡単な構成の物が多かった。
　また、最近では、バッテリーフォークリフトに搭載したバッテリーを充電するための充電器として、交流電源の交流電圧を整流器で直流に変換し、更に単相インバータで高周波の交流電圧に変換してトランスで絶縁し、トランスから出力される交流を別の整流器で再び直流に変換する方式が採用されている。
　この方式では、単相インバータで高周波の交流電圧を作っているため、絶縁を目的として使用するトランスを小さくすることができると共に、インバータのパルスの幅を変えることで任意の電圧を作ることができる、という利点がある。
実開平４－７２８８８
　ところで、交流電源側の整流器と、インバータと、トランスと、負荷（バッテリー）側の整流器を組み合わせたタイプの充電器では、トランスの偏磁が問題になる。
　ここで、図４を参照して、上記のような、交流電源側の整流器と、インバータと、トランスと、負荷（バッテリー）側の整流器を組み合わせたタイプの充電器の回路構成と、その問題点である偏磁について説明する。
　図４において、ＡＣは三相の交流電源、ＲＦ１は交流を直流に変換するためのダイオードブリッジ（整流器）、Ｃ１はダイオードブリッジＲＦ１により全波整流された直流電圧を平滑するためのコンデンサである。
　ＩＮＶは、４個の半導体素子（例えばＦＥＴ、ＩＧＢＴ等）を単相ブリッジ接続、即ち、Ｈ状に接続して所謂「Ｈブリッジ」として構成した単相のインバータである。
　ＴＦはインバータＩＮＶの出力側に接続したトランス、ＲＦ２はトランスＴＦの出力を直流に変換する整流器、ＤＣＬは電流を平滑するリアクトル、Ｃ２は電圧を平滑するコンデンサであり、Ｂは負荷となるバッテリーである。
　単相のインバータＩＮＶは、ｕ相アーム、ｘ相アーム、ｖ相アーム、ｙ相アームを有しており、ｕ相アームとｘ相アームが直列接続され、ｖ相アームとｙ相アームが直列接続されて、Ｈブリッジが構成されている。
　ｕ相アームにはダイオードが逆並列接続されたスイッチング素子Ｔｕが配置され、ｘ相アームにはダイオードが逆並列接続されたスイッチング素子Ｔｘが配置され、ｖ相アームにはダイオードが逆並列接続されたスイッチング素子Ｔｖが配置され、ｙ相アームにはダイオードが逆並列接続されたスイッチング素子Ｔｙが配置されている。各スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ，Ｔｙは、ＦＥＴやＩＧＢＴなどのスイッチング素子である。
　このインバータＩＮＶでは、スイッチング素子Ｔｖ、Ｔｘがオフ状態のときにスイッチング素子Ｔｕ，Ｔｙがオン状態になる第１のモードと、スイッチング素子Ｔｕ、Ｔｙがオフ状態のときにスイッチング素子Ｔｖ，Ｔｘがオン状態になる第２のモードとを、交互に発生させることにより、トランスＴＦの一次側の端子に対して、図５に示すような、方形波の交流の電圧を印加する。
　ここで問題となるのがトランスＴＦの偏磁である。
　トランスの鉄心の磁束は良く知られているように、式（１）で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 　ここで、式（１）において、Φは磁束、Ｂは磁束密度、Ｓは鉄心の断面積、Ｖは電圧、Ｅは電圧、ｎは巻き数、ｆは周波数、Ｔは周期（＝１／ｆ）である。
　式（１）から、磁束は電圧Ｅと時間Ｔの積、所謂ＥＴ積に比例する。ＥＴ積が大きくなれば磁束は大きくなるが鉄心には固有の飽和磁束密度Ｂｓがあり、磁束は図６のＢ－Ｈ曲線で示すように飽和磁束密度以上に増えることはできない。
　したがって、同じ電圧であっても、周波数が低くなればＥＴ積が大きくなり鉄心は飽和する。また、電圧と周波数が一定であっても、交番電圧の一周期間での正側と負側の電圧が異なっていても、時間と共に鉄心は飽和する。
　例えば図６を用いて説明すると、正負の電圧が同じであれば磁束はＢ－Ｈ曲線の０点を中心に正負に同じ割合で変化しているが、正側の電圧がＶ＋ΔＶで、負側の電圧がＶ－ΔＶであるときには、磁束の中心（Ｂ－Ｈカーブの中心）はΔＶＴだけ正方向に移動する。
　次の周期では、磁束の中心は、更にΔＶＴだけ正方向に移動する。このようしてΔＶが積分され、やがては飽和してしまう。
　このように磁束の中心が一方に移動することを偏磁と呼ぶ。
　なお、トランスに流れる１次電流は、励磁電流と負荷電流とのベクトル和に相当する電流であるが、偏磁に関係するのは、励磁電流だけである。
　この偏磁が発生する状態を、図４の回路について説明する。
　トランスＴＲに印加する電圧の正負の値が同じであれば偏磁は生じないが、実際の回路ではＦＥＴやＩＧＢＴなどのスイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ、Ｔｙのオン・オフのスイッチング時間のバラツキや、スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ、Ｔｙに電流が流れた時の順電圧降下、ＶＦのバラツキなどでトランスＴＲに印加される電圧に正と負で僅かに差が生じる。
　ＥＴ積が飽和磁束に達するとトランスとしての働きができなくなり、一次側に過電流が流れる。一般の交流（商用電源）は正負の電圧が同じなので電圧のアンバランスによる偏磁はないが、インバータの場合は上述のようなアンバランスが発生する。このアンバランスは正または負のどちらかに発生するため、所謂直流分電圧となる。直流のＥＴ積は時間Ｔが無限大であるため、ほんの僅かのアンバランスでも時間の経過ととともに積分されそのうち飽和磁束密度に達する。
　上記の偏磁の問題を解決する方法として、トランスの一次側にコンデンサを直列接続し、ＥＴ積をバランスさせる方法がある。
　しかしこの方法では、コンデンサの定数により、偏磁抑制効果が異なるため、完全な対策とはならない。また、コンデンサには負荷に相当する電流が流れるため、コンデンサを大きくしないとコンデンサの電圧が高くなりその分トランスの電圧が小さくなるという欠点がある。更に、負荷電流の大きさによってもトランスの電圧が変わる欠点がある。
　偏磁の問題を解決する他の方法として、トランスと並列に本来のトランスよりも先に飽和する検出トランスを設け、検出トランスの飽和電流を検出してから補正する方法がある（特許文献１参照）。
　しかしこの方法では、検出トランスが必要であるため、二次側にダミー抵抗などの負荷を繋ぐため損失が大きくなる。また、本来のトランスより早く飽和することが必要であるが、かといって早く飽和したのでは不必要な補正をすることになることから、検出トランスの飽和の管理を細かくすることが必要になり、製作条件が制約されるという問題がある。
　本発明は、上記従来技術に鑑み、構造が簡単でありながら、確実に偏磁の発生を防止することができる電力変換装置を提供することを目的とする。
　上記課題を解決する本発明の構成は、
　交流を直流に整流する第１の整流器と、
　スイッチング素子を備えたｕ相，ｘ相，ｖ相，ｙ相の各アームをＨブリッジとして構成しており、第１の整流器で整流した直流を交流に変換する単相のインバータと、
　前記インバータの出力側に接続したトランスと、
　前記トランスの出力を直流に変換する第２の整流器と、
　インバータパルス発生器とを有し、
　前記インバータパルス発生器から前記インバータに供給する導通パルス信号を制御することにより、ｕ相アームのスイッチング素子及びｙ相アームのスイッチング素子が導通状態となりｖ相アームのスイッチング素子及びｘ相アームのスイッチング素子が遮断状態となる第１のモードと、ｖ相アームのスイッチング素子及びｘ相アームのスイッチング素子が導通状態となりｕ相アームのスイッチング素子及びｙ相アームのスイッチング素子が遮断状態となる第２のモードとを交互に発生させる電力変換装置において、
　前記トランスの一次側に並列に接続された交流リアクトルと、
　前記交流リアクトルに流れる電流の値とこの電流の流れ方向を示す正負極性を検出して、検出信号を出力する電流検出器と、
　前記電流検出器から出力される検出信号を積分して積分信号を求める積分手段とを備えると共に、
　前記インバータパルス発生器は、前記積分信号が発生したときにその積分信号の正負極性から、第１のモードまたは第２のモードのどちらのモードにおいて直流分電流が流れているかを判定すると共に、その積分信号の値を小さくするため、直流分電流が流れているモードにおいて導通状態となるスイッチング素子の導通期間を、もう一方のモードにおいて導通状態となるスイッチング素子の導通期間よりも短くするように、前記インバータに供給する導通パルスの幅を制御することを特徴とする。
　また本発明の構成は、前記交流リアクトルは、コアにコイルを巻いて構成され、２ｍＨから６ｍＨのインダクタンスを有していることを特徴とする。
　本発明によれば、簡単な構造でありながら、確実に偏磁の発生を防止することができる。特に、交流リアクトルは、トランスの一次側に並列に接続されているため、交流リアクトルにはトランスの励磁電流に相当する電流が流れ、トランスの負荷電流に相当する電流は流れないので、小型の交流リアクトルを採用することができ、装置の小型化に寄与する。
　直流分を検出するためにトランスを用いた場合には二次側の巻線が必要になるが、本発明では、交流リアクトルを採用したため、二次側の巻線は不要であり、またダミー抵抗も必要はない。このため本発明では、損失が少なくなる。
　特許文献１に示す発明では、トランスよりも早く飽和する検出トランスを設け、この検出トランスが飽和しかかったことを検出してスイッチング素子の導通幅の補正をしている。
　一方、本発明では積分器を用いて直流分を常時検出して補正をしているため、検出リアクトルが飽和しなくても、磁束の中心が零からずれて直流分が発生したことを検出することができ、早期に偏磁の発生を防止することができる。また、検出リアクトルをトランスよりも早く飽和させる必要はないし、全く飽和しなくてもよい。
本発明の実施例１に係る電力変換装置の回路構成を示す回路図。 偏磁のために出力電圧が移動していく状態を示す特性図。 本発明の実施例２に係る電力変換装置の回路構成の要部を示す回路図。 従来の電力変換装置の回路構成を示す回路図。 トランスの一次側の電圧波形を示す特性図。 トランスにおけるＢ－Ｈカーブを示す特性図。
　以下、本発明の実施の形態について、実施例に基づき詳細に説明する。
　図１は本発明の実施例にかかる、電力変換装置を示す回路構成図である。この電力変換装置は、例えば、バッテリーフォークリフトに搭載したバッテリーに対して、充電をする充電装置として使用されるものである。
　図１において、ＡＣは三相の交流電源、ＲＦ１は交流を直流に変換するためのダイオードブリッジ（整流器）、Ｃ１はダイオードブリッジＲＦ１により全波整流された直流電圧を平滑するためのコンデンサである。
　ＩＮＶは、４個の半導体素子（例えばＦＥＴ、ＩＧＢＴ等）を単相ブリッジ接続、即ち、Ｈ状に接続して所謂「Ｈブリッジ」として構成した単相のインバータである。
　ＴＦはインバータＩＮＶの出力側に接続したトランス、ＲＦ２はトランスＴＦの出力を直流に変換する整流器、ＤＣＬは電流を平滑するリアクトル、Ｃ２は電圧を平滑するコンデンサであり、Ｂは負荷となるバッテリーである。
　単相のインバータＩＮＶは、ｕ相アーム、ｘ相アーム、ｖ相アーム、ｙ相アームを有しており、ｕ相アームとｘ相アームが直列接続され、ｖ相アームとｙ相アームが直列接続されて、Ｈブリッジが構成されている。
　ｕ相アームにはダイオードが逆並列接続されたスイッチング素子Ｔｕが配置され、ｘ相アームにはダイオードが逆並列接続されたスイッチング素子Ｔｘが配置され、ｖ相アームにはダイオードが逆並列接続されたスイッチング素子Ｔｖが配置され、ｙ相アームにはダイオードが逆並列接続されたスイッチング素子Ｔｙが配置されている。各スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ，Ｔｙは、ＦＥＴやＩＧＢＴなどのスイッチング素子である。
　このインバータＩＮＶでは、スイッチング素子Ｔｖ、Ｔｘがオフ状態のときにスイッチング素子Ｔｕ，Ｔｙがオン状態になる第１のモードと、スイッチング素子Ｔｕ、Ｔｙがオフ状態のときにスイッチング素子Ｔｖ，Ｔｘがオン状態になる第２のモードとを、交互に発生させることにより、トランスＴＦの一次側の端子に対して、図５に示すような、方形波の交流の電圧を印加する。
　ここまでの構成は、図４に示す従来技術と同一である。
　更に本実施例では、交流リアクトルＡＣＬがトランスＴＦと並列に接続されている。つまり、単相のインバータＩＮＶから見て、交流リアクトルＡＣＬとトランスＴＦの一次側とが並列接続されている。
　交流リアクトルＡＣＬは、トランスＴＦの一次側と並列に接続されているため、交流リアクトルＡＣＬには、トランスの負荷電流に相当する電流は流れず、トランスの励磁電流に対応する電流が流れる。
　電流検出器ＣＳは、直流から交流までの電流を検出できる検出器であり、交流リアクトルＡＣＬに流れる電流を検出し、検出した電流の値と電流の流れ方向（正負極性）を示す検出信号（電圧信号）ｄを出力する。
　積分回路１は、検出信号ｄを積分し、積分した演算値を積分信号ｓとして出力する。この積分信号ｓは、検出信号ｄを積分したものであるため、交流リアクトルＡＣＬに流れる電流のうち直流分を表すことになる。
　アナログ信号である積分信号ｓは、Ａ／Ｄ変換器２によりデジタル信号である積分信号ｓｄに変換され、インバータパルス発生器３に入力される。
　インバータパルス発生器３は、インバータＩＮＶの各スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ，Ｔｙをオン・オフ制御するための導通パルス信号を発生するものである。
　導通パルス信号（スイッチング素子オン信号）をスイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ，Ｔｙに供給するとスイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ，Ｔｙが導通状態となり、導通パルス信号のパルス幅を変更すると、スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ，Ｔｙの導通期間が変更され、スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ，Ｔｙへの導通パルス信号の供給を停止するとスイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ，Ｔｙが遮断状態となる。
　そして、インバータパルス発生器３は、トランスＴＦでの偏磁の発生を防止するように、積分信号ｓｄの状況に応じて、スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ，Ｔｙのオン・オフ状態を制御する。この制御手法については、後述する。
　交流リアクトルＡＣＬは、トランスと同じように、コア（鉄心やフェライト）にコイルを巻き、２ｍＨから６ｍＨのインダクタンスを構成する。交流リアクトルＡＣＬは、コアにコイルを巻いて構成しているので、トランスと同じように飽和磁束以上では飽和する。交流リアクトルＡＣＬは、飽和するとトランスと同様に、インダクタンスが急に減少して過大な電流が流れる。
　なお特許文献１の技術では、トランスよりも早く飽和する検出トランスが必要であるが、ここで使用する交流リアクトルＡＣＬは、トランスＴＦより少し早く飽和してもよいし、飽和しなくてもよい。
　ここで動作を説明する。
　まず、電流の流れ方向及び電圧の向きを規定するために、変圧器ＴＦの一次側の端子のうち、ｕ相アーム及びｘ相アームに接続されている端子をｔ１、ｖ相アーム及びｙ相アームに接続されている端子をｔ２とする。
　インバータパルス発生器３からスイッチング素子Ｔｕ，Ｔｙに導通パルス信号を供給し、
スイッチング素子Ｔｖ、Ｔｘに導通パルス信号を供給しないときには、スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｙがオン状態になると共に、スイッチング素子Ｔｖ、Ｔｘがオフ状態となり、端子ｔ１から変圧器ＴＦに電流が流入し、端子ｔ２から電流が流出する。
　このモードを「第１のモード」とする。
　インバータパルス発生器３からスイッチング素子Ｔｖ、Ｔｘに導通パルス信号を供給し、
スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｙに導通パルス信号を供給しないときには、スイッチング素子Ｔｖ、Ｔｘがオン状態になると共に、スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｙがオフ状態となり、端子ｔ２から変圧器ＴＦに電流が流入し、端子ｔ１から電流が流出する。
　このモードを「第２のモード」とする。
　上記の第１のモードと第２のモードが、交互に繰り返されるように、インバータパルス発生器３から各スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ，Ｔｙへの導通パルス信号の供給が制御されている。
　第１のモードの時に、インバータＩＮＶから出力される電圧に直流分電圧が含まれていたとすると、即ち第１のモードの時の電圧が第２のモードの時の電圧よりも大きくなっている結果この第１のモードに直流分電圧が含まれていたとすると、端子ｔ１側が高圧で端子ｔ２側が低圧となる直流分電圧ΔＶ（図１参照）が発生し、端子ｔ１側から端子ｔ２側に向かって流れる直流分電流が、交流リアクトルＡＣＬ及びトランスＴＦに流れる。このとき端子ｔ１側から端子ｔ２側に向かって流れる直流分電流のうち、交流リアクトルＡＣＬに流れる直流分電流をΔＩ（図１参照）とする。
　なお、端子ｔ１側が高圧で端子ｔ２側が低圧となる直流分電圧ΔＶ（図１参照）は、第１のモードの時の電圧から、第２のモードの時の電圧を減算した電圧に相当する。換言すると、第１のモードの時に直流分電圧ΔＶが発生するということは、第１のモードの時の電圧が第２のモードの時の電圧よりも大きいことを意味する。
　第１のモードと第２のモードは交互に繰り返されるが、上記の直流分電流ΔＩは時間の経過と共に（第１のモードと第２のモードが繰り返される動作が進行していくと共に）積分されていき、図２に示すように、インバータＩＮＶから出力される交流の中心が、正方向に移動していく。このまま放置しておくと、トランスＴＦが飽和してしまう。
　電流検出器ＣＳは、交流リアクトルＡＣＬに流れる電流の電流値に比例し、且つ、電流の流れ方向（正負極性）と同じ極性（正負極性）の検出信号ｄを出力し、積分回路１は検出信号ｄを積分して積分信号ｓを出力する。積分回路１はローパスフィルタの機能を果たすので、積分信号ｓは、直流分電流ΔＩを積分したものに相当する。
　積分回路１の特性にもよるが、第１のモードの状態で図１に示すような方向に流れる直流分電流ΔＩが流れると、検出信号ｄが正極性となるので、積分信号ｓは負極性の値となる。
　また、第２のモードの状態において、図１に示すのと逆方向の電圧極性となっている直流分電圧ΔＶが発生して、図１に示すのと逆方向に流れる直流分電流ΔＩが流れると、検出信号ｄが負極性となるので、積分信号ｓは正極性の値となる。
　極性が負または正となった積分信号ｓは、Ａ／Ｄ変換器２によりデジタル信号の積分信号ｓｄに変換されて、インバータパルス発生器３に入力される。
　インバータパルス発生器３は、積分信号ｓｄの正負極性を基に、直流分電流ΔＩの流れ方向を判定する。
　この例では、積分信号ｓｄの正負極性が負である場合には、第１のモードにおいて直流分電流ΔＩが端子ｔ１側から端子ｔ２側に向かって流れていると判定し、積分信号ｓｄの正負極性が正である場合には、第２のモードにおいて直流分電流ΔＩが端子ｔ２側から端子ｔ１側に向かって流れていると判定する。
　そして、インバータパルス発生器３は、第１のモードにおいて直流分電流ΔＩが端子ｔ１側から端子ｔ２側に向かって流れていると判定したときには、スイッチング素子Ｔｖ，Ｔｘの導通期間に対して、スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｙの導通期間を短くするように、導通パルス信号の幅を制御する。
　具体的には、
（１）スイッチング素子Ｔｖ，Ｔｘの導通期間を予め決めた長さの基準導通期間にしておき、スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｙの導通期間を前記基準導通期間よりも短くしたり、または、
（２）スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｙの導通期間を予め決めた長さの基準導通期間にしておき、スイッチング素子Ｔｖ，Ｔｘの導通期間を前記基準導通期間よりも長くしたりする。
　一方、図１に示すのとは逆方向特性の直流分電圧ΔＶ、直流分電流ΔＩが発生した場合には、インバータパルス発生器３は、第２のモードにおいて直流分電流ΔＩが端子ｔ２側から端子ｔ１側に向かって流れていると判定し、スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｙの導通期間に対して、スイッチング素子Ｔｖ，Ｔｘの導通期間を短くするように、導通パルス信号の幅を制御する。
　具体的には、
（３）スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｙの導通期間を予め決めた長さの基準導通期間にしておき、スイッチング素子Ｔｖ，Ｔｘの導通期間を前記基準導通期間よりも短くしたり、または、
（４）スイッチング素子Ｔｖ，Ｔｘの導通期間を予め決めた長さの基準導通期間にしておき、スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｙの導通期間を前記基準導通期間よりも長くしたりする。
　このようにスイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ，Ｔｙの導通期間を制御することにより、直流分電圧ΔＶ及び直流分電流ΔＩの発生を抑制する動作をすることにより、トランスＴＲの偏磁の発生を防止することができる。
　ここで、上記実施例１における実際の回路の要部を、図３を参照して、実施例２として説明する。
　積分器Ａ１の時定数Ｔａは、Ｔａ＝Ｒ１×Ｃ１として設定している。この時定数Ｔａは、直流分成分を取り出すため、インバータＩＮＶのインバータ周期の５０～１００倍となるように設定している。
　抵抗Ｒ２，Ｒ３、スイッチＳＷ１，ＳＷ２、出力端子ＡＯは、電流検出器ＣＳのオフセット調整用の部材であり、ゲイン（Ｒ３／Ｒ１）が１００倍程度になるように抵抗値を選んでいる。
　ツェナーダイオードＺ１，Ｚ２は、積分器Ａ１の出力が±５Ｖ以上にならないようにするためのリミッタとして機能する。
　加算器Ａ２は、インバータパルス発生器３として機能するＣＰＵの入力端子ＡＩの規定値が５Ｖであるため、積分器Ａ１の出力が＋５Ｖ～－５Ｖのときに０～５Ｖに変換するものである。
　このため、抵抗Ｒ４と抵抗Ｒ５は、抵抗Ｒ６の２倍の抵抗値であり、加算器Ａ２のゲインを１／２としている。
　次に動作について説明する。
　インバータＩＮＶの運転前にＣＰＵからの指令で、スイッチＳＷ１を開、スイッチＷＳ２を閉にする。積分器Ａ１の出力は、電流検出器ＣＳの零点のズレの電圧を１００倍に増幅したものとなる。例えば、電流検出器ＣＳの零点のズレが０．０２Ｖのときには、積分器Ａ１の出力は３．５Ｖになる。
　加算器Ａ２に零点のズレが無いと仮定すると、加算器Ａ２の出力は、積分器Ａ１の出力が０のときに２．５Ｖになるので、電流検出器ＣＳの零点がズレていることがわかる。
　そこでＣＰＵの出力端子ＡＯからオフセット電圧を、抵抗Ｒ２を介して積分器Ａ１に与え、積分器Ａ１の出力が２．５Ｖになるように調整する。
　以上で電流検出器ＣＳのオフセットが完了する。
　次に加算器Ａ２のオフセットを行う。
　スイッチＳＷ１を閉じると積分器Ａ１の出力は零になる。このとき積分器Ａ１の入力は２．５Ｖのはずであるが、加算器Ａ２の零点がズレていると、例えば０．１Ｖズレていると、積分器Ａ１の入力は２．６Ｖになる。このときＣＰＵは、加算器Ａ２が０．１Ｖズレていると判断し、２．６Ｖのとき積分器Ａ１の出力が零と判断しオフセットが完了する。
　次にインバータＩＮＶが運転したと同時、つまりスイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ，Ｔｙのオンオフが開始したと同時に、スイッチＳＷ１，ＳＷ２を開にして積分を開始する。
　電流検出器ＣＳにより、図中で矢印で示す方向の直流分が含まれていると検出したときには、積分器Ａ１の出力は負方向に振れていく。
　このまま放置しスイッチング素子Ｔｕ，Ｔｘ，Ｔｖ，Ｔｙの導通幅を補正しないと－５Ｖまで振れていくが、実際は、積分器Ａ１の出力が少しでも負に移動した時点でＣＰＵが、矢印方向の直流分が含まれている事を判断し、スイッチング素子Ｔｕ，Ｔｙの導通幅を狭くする。
　これにより、電流検出器ＣＳが検出した矢印方向の直流分電流は減少し、偏磁を防ぐことができる。
　インバータＩＮＶのスイッチング素子の導通幅の最大補正幅は次のように求める。
　補正幅が大き過ぎると過補償になりかえって偏磁を発生させる原因になるので、適正にすることが必要である。
　インバータＩＮＶの出力の正負の電圧がズレる原因としては
（ａ）ＣＰＵからスイッチング素子までの信号時間のバラツキ、
（ｂ）スイッチング素子のオンオフ時間のバラツキ、
（ｃ）スイッチング素子のオン電圧のバラツキ、
がある。
　使用部品により異なるが、一般的には上記（ａ）は０．１μｓ、上記（ｂ）は０．２μｓ、上記（ｃ）は０．５Ｖ程度である。
　例えばインバータＩＮＶの周波数が２０ｋＨｚ（周期５０μｓ）でインバータＩＮＶの直流電圧が３００Ｖとすると、上記（ｃ）の０．５Ｖは０．５Ｖ×５０μｓ／３００Ｖ＝０．０８μｓの時間のバラツキに相当する。
　したがって、合計のバラツキは（ａ）＋（ｂ）＋（ｃ）＝０．３８μｓとなる。
　このようにして、パルス幅（導通幅）の最大補正量は±０．３８μｓとしている。
　なお上記実施例１，２においては、積分手段をアナログ回路で構成しているが、電流検出器ＣＳが出力する検出信号ｄをＡ／Ｄ変換してマイクロコンピュータに取り込み、ソフトウエアにより積分するようにしてもよい。
　本発明の電力変換装置は、バッテリーフォークリフトに搭載しているバッテリーに対して充電をする充電器の他に、他の用途の充電器や、更に、交流電力を直流電力に変換して出力するためインバータと変圧器を有している各種の電力変換装置として利用することにより、トランスの偏磁の発生を防止することができる。
　１　積分回路
　２　Ａ／Ｄ変換器
　３　インバータパルス発生器
　ＡＣ　交流電源
　ＲＦ１　整流器
　Ｃ１　コンデンサ
　ＩＮＶ　インバータ
　ＴＦ　トランス
　ＲＦ２　整流器
　ＤＣＬ　リアクトル
　Ｃ２　コンデンサ
　Ｂ　バッテリー
　ＡＣＬ　交流リアクトル
　ＣＳ　電流検出器
　ｄ　検出信号
　ｓ、ｓｄ　積分信号
　ΔＶ　直流分電圧
　ΔＩ　直流分電流

Claims (2)

  1. 　交流を直流に整流する第１の整流器と、
    　スイッチング素子を備えたｕ相，ｘ相，ｖ相，ｙ相の各アームをＨブリッジとして構成しており、第１の整流器で整流した直流を交流に変換する単相のインバータと、
    　前記インバータの出力側に接続したトランスと、
    　前記トランスの出力を直流に変換する第２の整流器と、
    　インバータパルス発生器とを有し、
    　前記インバータパルス発生器から前記インバータに供給する導通パルス信号を制御することにより、ｕ相アームのスイッチング素子及びｙ相アームのスイッチング素子が導通状態となりｖ相アームのスイッチング素子及びｘ相アームのスイッチング素子が遮断状態となる第１のモードと、ｖ相アームのスイッチング素子及びｘ相アームのスイッチング素子が導通状態となりｕ相アームのスイッチング素子及びｙ相アームのスイッチング素子が遮断状態となる第２のモードとを交互に発生させる電力変換装置において、
    　前記トランスの一次側に並列に接続された交流リアクトルと、
    　前記交流リアクトルに流れる電流の値とこの電流の流れ方向を示す正負極性を検出して、検出信号を出力する電流検出器と、
    　前記電流検出器から出力される検出信号を積分して積分信号を求める積分手段とを備えると共に、
    　前記インバータパルス発生器は、前記積分信号が発生したときにその積分信号の正負極性から、第１のモードまたは第２のモードのどちらのモードにおいて直流分電流が流れているかを判定すると共に、その積分信号の値を小さくするため、直流分電流が流れているモードにおいて導通状態となるスイッチング素子の導通期間を、もう一方のモードにおいて導通状態となるスイッチング素子の導通期間よりも短くするように、前記インバータに供給する導通パルスの幅を制御することを特徴とする電力変換装置。
  2. 　前記交流リアクトルは、コアにコイルを巻いて構成され、２ｍＨから６ｍＨのインダクタンスを有していることを特徴とする請求項１の電力変換装置。
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