WO2010046607A1 - Catalyseur d'hydrogénation, notamment de sulfure de carbone - Google Patents

Catalyseur d'hydrogénation, notamment de sulfure de carbone Download PDF

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WO2010046607A1
WO2010046607A1 PCT/FR2009/052035 FR2009052035W WO2010046607A1 WO 2010046607 A1 WO2010046607 A1 WO 2010046607A1 FR 2009052035 W FR2009052035 W FR 2009052035W WO 2010046607 A1 WO2010046607 A1 WO 2010046607A1
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hydrogenation
metal
reaction
oxide
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PCT/FR2009/052035
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Patrice Barre
Georges Fremy
Andre Lozowski
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Arkema France
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Definitions

  • the present invention also relates to the use of said catalyst for said hydrogenation reactions, the process for preparing said catalyst, as well as the process for preparing methyl mercaptan by catalytic hydrogenation of carbon disulfide.
  • the conversion to CS 2 is about 100% and the molar selectivities are 33% CH 3 SH and 67% DMS, with traces of methane.
  • the conversion to CS 2 drops to 76 mol% and the molar ratio of the CH 3 SH / DMS selectivities is 50/50.
  • the patent also mentions the possibility of recycling CH 3 SH or DMS to promote the formation of one or other of these compounds. However, such recycling results in the formation of significant quantities of methane.
  • No. 3,880,933 (Phillips, 1975) describes a process for the catalytic hydrogenation of CS2 to methyl mercaptan, in the presence of hydrogen sulfide (H 2 S).
  • the catalyst used is a mixture of oxides of cobalt and molybdenum on alumina (Aero-HDS-2).
  • the reaction temperature mentioned is between 230 ° C. and 260 ° C., the reaction pressure between 11, 9 and 12.6 bars and the molar ratio H2 / CS2 between 2.75 and 3.5 (3 being the ratio stoichiometric for the production of CH 3 SH).
  • H2S / CS2 molar ratio 3
  • the best result gives a conversion rate of CS2 of 69% and a molar selectivity of CS2 of 65% and 35%.
  • % for DMS calculations made from the molar compositions indicated in the patent.
  • three patents of Mobil OiI (US 4,543,434, US 4,822,938, US 4,864,074) describe processes for converting methane to higher molecular weight hydrocarbons, using intermediate compounds containing sulfur.
  • the methane is converted to CS2 / H2S by sulfur oxidation (similar to the Folkins process) and then, under the action of hydrogen, the CS 2 is converted into higher hydrocarbons.
  • the description of these patents mentions that the CS 2 is first converted to CH 3 SH and that the latter is the final intermediate to the hydrocarbons. It is also mentioned that DMS can be co-produced during the reaction between CS 2 and hydrogen.
  • the international patent application WO 2004/043883 (Georgia Pacific) describes a process for the catalytic conversion of carbon disulfide to methyl mercaptan, in the presence of hydrogen.
  • the catalyst may be V 2 O 5 , Re 2 O 7 or MnO, supported on a CeO 2 , ZrO 2 , TiO 2 , Nb 2 O 5 , Al 2 O 3 , SiO 2 , Ta 2 O 5 , SnO 2 substrate. , or mixtures thereof.
  • Another object of the invention is to provide such a reaction producing little or no by-product, that is to say providing high conversion rates, as well as a high selectivity in hydrogenated product , in particular methyl mercaptan, in other words a process with improved performance in terms of yield, conversion, selectivity and productivity.
  • the invention also aims to propose a conversion process from CS2 to CH 3 SH producing low carbon dioxide (CO 2 ) emissions.
  • the present invention relates first of all to a hydrogenation catalyst comprising at least one metal doped with at least one hydroxide or alkali or alkaline earth oxide.
  • the metal present in the catalyst of the invention may be any group 6 metal and / or 8 of the periodic table of the classification of elements (IUPAC), and preferably selected from the group comprising nickel (Ni), cobalt (Co), palladium (Pd), rhodium (Rh), platinum (Pt), molybdenum (Mo), tungsten (W), chromium (Cr), iron (Fe) and combinations of two or more of them, preferably combinations of two of these metals, and in particular Co / Mo, Ni / Mo, Ni / W, W / Mo, combinations of nickel and molybdenum being very particularly preferred.
  • IUPAC the periodic table of the classification of elements
  • the metal or metals present in the catalyst of the invention are most often in the form of oxides, and are commercially available or easily prepared from procedures known to man. of career.
  • a very particularly preferred catalyst is the catalyst marketed by Axens under the name HR 448, which is a combination of nickel oxide (NiO) and molybdenum oxide (MOO3), supported on high purity alumina .
  • HR 448 is a combination of nickel oxide (NiO) and molybdenum oxide (MOO3), supported on high purity alumina .
  • This catalyst can be used in combination with other catalysts of Ni / Mo and / or Co / Mo type.
  • this catalyst like any catalyst of the invention, can be pre-sulphurized, as indicated below.
  • the metal (s) present in the catalyst of the invention may also be directly in the form of metal sulphides. These metal sulphides can also be obtained from the corresponding oxides according to any method known to those skilled in the art, for example as described by van Venrooy in the aforementioned US Pat. No. 3,488,739.
  • the catalyst of the invention is advantageously supported, in a conventional manner, on any type of support generally used in this field, and for example on a support chosen from alumina, silica, titanium dioxide (TiO 2 ), zeolites, coal, zirconia, magnesia (MgO), clays, hydrotalcites and others, as well as mixtures of two or more of them.
  • a support chosen from alumina, silica, titanium dioxide (TiO 2 ), zeolites, coal, zirconia, magnesia (MgO), clays, hydrotalcites and others, as well as mixtures of two or more of them.
  • the catalyst of the invention is characterized in that it is doped, before use, with at least one oxide and / or hydroxide of alkali metal and / or alkaline earth metal, the amount of doping agent being generally between 1% and 30% by weight, preferably between 5% and 20% by weight, advantageously between 8% and 14% by weight of oxide and / or alkali metal hydroxide and / or alkaline earth by relative to the total weight of the catalyst.
  • the doping indicated above can be carried out according to any method known to those skilled in the art, and for example by dry impregnation of at least an alkali metal and / or alkaline earth hydroxide and / or oxide, and in particular a hydroxide and / or potassium oxide.
  • the doping is carried out by dry impregnation of a solution of potassium hydroxide (KOH) and / or potassium oxide (K 2 O).
  • the catalyst of the invention is more particularly effective for the catalytic hydrogenation reaction of CS 2 in methyl mercaptan, for which high conversions of CS 2 and selectivities to CH 3 SH, in particular of the order of 100%, have been observed. .
  • the catalyst of the invention in particular when it is composed of metal oxide (s), is advantageously pretreated (pre-sulfurized), before being used, in particular for the reaction of catalytic hydrogenation of CS 2 to CH 3 SH.
  • the pretreatment consists in converting the metal oxide (s) into corresponding sulphides, for example according to the indications provided by van Venrooy (US 3,488,739).
  • the catalyst of the invention may be pre-treated (pre-sulfurized) with a hydrogen / hydrogen sulfide mixture (H 2 / H 2 S), in proportion by example 20/80 molar (or volume).
  • the pretreatment is carried out at a temperature of between 200 ° C.
  • the catalyst is then ready to be directly engaged in a catalytic hydrogenation reaction.
  • the doped and pre-treated catalyst as indicated above is thus an object of the present invention.
  • Another object of the present invention is the use of the catalyst as described above as a hydrogenation reaction catalyst, in particular hydrogenation of sulfur compounds, more particularly of catalytic hydrogenation of CS2 to methyl mercaptan.
  • the molar ratio H 2 / CS 2 which can vary in large proportions, is generally between 1. : 1 to 50: 1.
  • productivity is expressed as the amount of methyl mercaptan produced per unit of time and per unit of catalyst volume (or mass unit of catalyst).
  • the amount of catalyst is set according to the nature and amount of the hydrogenated compound.
  • an amount of from 0.5 to 6 kg / hour / liter of the catalyst of the compound to be hydrogenated, in particular of carbon disulfide, is sufficient, or even optimal, for a methyl mercaptan hydrogenation reaction.
  • the hydrogenation reaction is conducted under hydrogen pressure.
  • the pressure necessary for the reaction can here again vary in large proportions. It is generally between atmospheric pressure and 100 bar (about 10 MPa), preferably between atmospheric pressure 50 bar (about 5 MPa), and more preferably between atmospheric pressure and 30 bars (3 MPa). In a most preferred aspect, the hydrogen pressure is between 3 bar (0.3 MPa) and 15 bar (1.5 MPa).
  • the hydrogen pressure has, inter alia, a significant effect on the contact time between the reactants and the catalyst.
  • High pressure, and therefore a long contact time may prove beneficial for the conversion of the substrate (in this case CS2).
  • too long contact times can also promote parasitic reactions; therefore, a compromise is to be found for optimal performance.
  • the catalytic hydrogenation reaction of carbon disulfide methylmercaptan can be conducted in the presence of hydrogen sulfide, which is itself formed during the reaction.
  • a quantity of hydrogen sulphide up to 10 H 2 S for 1 CS 2 in mole has no influence on the productivity, the yield, the conversion rate, and the selectivity of the reaction.
  • the reaction temperature is generally between 100 0 C and 400 0 C, preferably between 200 ° C and 300 0 C, as previously mentioned. It has been observed that too high a temperature has a deleterious effect on the selectivity, with the formation of undesired by-products in the context of the present invention, such as methane and dimethyl sulfide. On the other hand, a temperature that is too low results in a conversion drop of the product to be hydrogenated, typically carbon disulphide.
  • the catalyst according to the invention may be used, in particular in the hydrogenation reactions mentioned above, according to any method known in the field, for example fixed bed, fluid, circulating or bubbling. In the examples illustrating the invention, the catalyst was used in a fixed bed.
  • reactors are preferred which allow good heat exchange, so as to be able to evacuate the heat as efficiently as possible. of the reaction.
  • the duration of the reaction varies depending on the nature and amount of the product to be hydrogenated, the amount of hydrogen and the nature and amount of catalyst used. This duration is generally very short, for example of the order of one second, which makes the process of the invention quite suitable for conducting the reaction continuously.
  • the reaction is advantageously conducted without solvent, without water.
  • it may be conducted in the presence of an inert gas, such as nitrogen, argon, and the like.
  • the hydrogenated compound obtained at the end of the reaction can be separated from the reaction crude according to any conventional means known to those skilled in the art, for example by condensation, by cooling, possibly by increasing pressure.
  • the process of the invention allows in particular to perform the hydrogenation of carbon disulfide with high productivity, a high conversion rate of carbon disulfide, and a large amount of carbon disulfide.
  • selectivity to methyl mercaptan that is to say an exclusive or almost exclusive formation of methyl mercaptan, without observing the formation of undesirable by-products, usually formed with the methods described in the prior art.
  • the characteristics set out above make the process particularly suitable for the high-purity industrial production of CH 3 SH by catalytic hydrogenation of carbon disulphide, and in particular the production of CH 3 SH with purity greater than 99.9%. with impurities in negligible quantities, below the detection thresholds, and in particular below 1000 ppm.
  • reaction products and unreacted products are vaporized and analyzed online by gas chromatography with an apolar capillary column and a katharometer as a detector, after calibration for each product with pure samples. .
  • the conversion rates, selectivity and productivity are calculated in the following manner (for each calculation, the number of moles of product / is equal to the molar flow rate of the product / multiplied per unit of time.):
  • n 0 cs2 is the initial number of moles of CS2 and n C s2 residual, the number of moles of CS 2 unreacted, the conversion rate of CS 2 (% C) can be calculated according to the following equation :
  • n H3SH C is the number of moles of CH 3 SH produced during the reaction
  • molar selectivity to CH 3 SH (% S CH 3 SH) can be calculated using the following equation: • CH 4 molar selectivity (% SCH4):
  • the molar selectivity in methane (% S CH4 ) can also be calculated from the following equation:
  • % S DMS ⁇ x 100 nCS, ⁇ n cs, residual
  • Cata 1 is the commercial catalyst HR 448 from Axens (3.3% nickel oxide and 16.5% molybdenum trioxide supported alumina).
  • the other three catalysts are prepared according to the following procedure. For each catalyst Cata 2, Cata 3 and Cata 4, 10O mL (79 g) of HR 448 catalyst (Axens), previously dried at 150 0 C overnight, are introduced into a rotary evaporator.
  • a potassium hydroxide solution is prepared by dissolving 5.80 g of potassium hydroxide (KOH) in 38.6 ml of demineralized water. This volume corresponds to the pore volume of the 79 g of HR448 (determined beforehand with deionized water on a representative sample of the catalyst batch used).
  • KOH potassium hydroxide
  • the solution is then introduced slowly and continuously into the rotary evaporator (a slight vacuum allows the solution to be introduced by pressure difference).
  • the container containing the catalyst is placed in low rotation, to promote a homogeneous impregnation.
  • the impregnation operation is carried out is maintained at room temperature, to prevent any evaporation of water before the end of the introduction of the solution.
  • the water is removed under vacuum and heating at 100 ° C.
  • the catalyst Cata 2 impregnated is calcined at 500 ° C for 2 hours and is then ready to use, after cooling.
  • Cata 3 is obtained from 12.35 g of KOH to give a catalyst doped with 11.6% K 2 O;
  • Cata 4 is similarly obtained from 19.82 g of KOH to give a catalyst doped with 17.4% K 2 O.
  • the catalysts (containing metal oxides) are subjected to pre-treatment next: 30 mL of catalyst are introduced into a tubular reactor.
  • the catalyst is then brought into contact with a mixture of H 2 S (8 liters normal / hour) and H 2 (2 liters normal / hour) at 400 0 C for 4 hours.
  • the pressure in the tubular reactor is set at a value identical to that of the hydrogenation reaction, between 3 bar (0.3 MPa) and 15 bar (1.5 MPa), for example 3 bar (0.3 MPa). .
  • Example 1 The catalysts obtained in Example 1 (Cata 2, Cata 3 and Cata 4) are used directly after the sulfur pre-treatment. Cata 1 (undoped catalyst and also sulfur pretreated) is used as a comparative example.
  • the amount of catalyst used is generally 30 ml, some tests having been carried out with 6 ml and 10 ml of catalyst. In addition, in some tests carried out with 6 mL of catalyst, said catalyst was diluted to
  • the flow rates of H 2 and H 2 S are adjusted to correspond to the required molar ratio of CS 2 , for example for a molar ratio H 2 S / CS 2 equal to 2 and a molar ratio H 2 / CS 2 equal to 6, the flow rate of CS 2 is equal to 11.3 g / h (149 mmol / h,
  • the flow rate of CS 2 is modified with the molar ratio H 2 / CS 2 , to maintain a residence time always the same.
  • the flow rate of H 2 can be deduced easily when the molar ratio is known.
  • the flow rate of CS 2 is 11.3. g / h or 3.3 liters gaseous Normal / h
  • the flow of hydrogen H 2 is equal to 6 times the rate of CS 2 is 20 liters per hour.
  • the flow rate of H 2 S can be easily deduced when the molar ratio is known.
  • a H 2 S / CS 2 molar ratio of 2 means that the flow rate of H 2 S is equal to 2 times the gaseous volume flow rate of the gas.
  • CS 2 here, 6.6 normal liters per hour (2 times 3.3).
  • the tubular reactor is cooled to the desired temperature of the hydrogenation reaction, that is to say between 200 0 C and 300 0 C, for example
  • the doping of the catalyst makes it possible to considerably increase the selectivity to methyl mercaptan, up to 100% with 11.6% dopant K 2 O and beyond. It is also noted that an increase in the doping rate leads to a loss of conversion of carbon disulphide.

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Abstract

La présente invention concerne un catalyseur d'hydrogénation, utile notamment pour l'hydrogénation du disulfure de carbone (CS2) en méthylmercaptan (CH3SH), et son procédé de préparation. La présente invention concerne également un procédé de préparation en continu de méthylmercaptan par hydrogénation catalytique de disulfure de carbone, avec un taux de conversion de disulfure de carbone de 100%, et une sélectivité en méthylmercaptan de 100%.

Description

CATALYSEUR D'HYDROGÉNATION, NOTAMMENT DE SULFURE DE CARBONE
[0001] La présente invention concerne un catalyseur d'hydrogénation, utile notamment pour l'hydrogénation de composés soufrés, en particulier ceux porteurs d'un insaturation de type C=S, et notamment pour l'hydrogénation du disulfure de carbone (CS2) en méthylmercaptan (CH3SH). La présente invention concerne également l'utilisation dudit catalyseur pour lesdites réactions d'hydrogénation, le procédé de préparation dudit catalyseur, ainsi que le procédé de préparation de méthylmercaptan par hydrogénation catalytique de disulfure de carbone.
[0002] La réaction d'hydrogénation du CS2 en méthylmercaptan peut être schématisée comme suit: CS2 + 3H2 -* CH3SH + H2S
[0003] Les sous-produits de cette réaction sont le méthane, par hydrogénolyse du CH3SH, et le sulfure de diméthyle (DMS), par condensation de deux molécules de CH3SH. [0004] Cette réaction d'hydrogénation, bien que connue depuis des décennies, ne semble pas avoir fait l'objet de recherches intensives, si l'on en juge par les quelques rares publications brevets disponibles aujourd'hui. [0005] Par exemple, le brevet US 3 488 739 (The Sun OiI Company, 1970) décrit un procédé de préparation de méthylmercaptan et de sulfure de diméthyle à partir de CS2 et d'hydrogène, utilisant un catalyseur d'hydrogénation (Aero-HDS-3A) qui est un mélange d'oxydes de nickel et de molybdène sur alumine.
[0006] À 2040C, la conversion en CS2 est d'environ 100% et les sélectivités molaires sont de 33% en CH3SH et de 67% en DMS, avec des traces de méthane. [0007] À 177°C, la conversion en CS2 chute à 76% molaires et le rapport molaire des sélectivités CH3SH/DMS est de 50/50. [0008] Le brevet mentionne également la possibilité de recycler le CH3SH ou le DMS afin de favoriser la formation de l'un ou l'autre de ces composés. Toutefois, un tel recyclage entraîne la formation de quantités non négligeables de méthane. [0009] Le brevet US 3 880 933 (Phillips, 1975) décrit un procédé d'hydrogénation catalytique de CS2 en méthylmercaptan, en présence de sulfure d'hydrogène (H2S). Le catalyseur utilisé est un mélange d'oxydes de cobalt et de molybdène sur alumine (Aero-HDS-2). [0010] La température réactionnelle mentionnée est comprise entre 2300C et 2600C, la pression réactionnelle entre 11 ,9 et 12,6 bars et le ratio molaire H2/CS2 entre 2,75 et 3,5 (3 étant le ratio stœchiométrique pour la production de CH3SH). [0011] En utilisant une quantité raisonnable de H2S présent au départ (ratio molaire H2S/CS2 = 3), le meilleur résultat donne un taux de conversion en CS2 de 69% et une sélectivité molaire en CS2 de 65% et de 35% pour le DMS, calculs effectués à partir des compositions molaires indiqués dans le brevet. [0012] En 1985 et 1989, trois brevets de Mobil OiI (US 4 543 434, US 4 822 938, US 4 864 074) décrivent des procédés de conversion de méthane en hydrocarbures de plus haut poids moléculaires, en utilisant des composés intermédiaires contenant du soufre.
[0013] Dans ces brevets, le méthane est converti en CS2/H2S par oxydation au soufre (similaire au procédé Folkins) puis, sous l'action d'hydrogène, le CS2 est converti en hydrocarbures supérieurs. Sans que cela ne soit exemplifié, la description de ces brevets mentionne que le CS2 est tout d'abord converti en CH3SH et que ce dernier est l'intermédiaire final vers les hydrocarbures. Il est également mentionné que le DMS peut être coproduit durant la réaction entre le CS2 et l'hydrogène.
[0014] La demande internationale de brevet WO 2004/043883 (Georgia Pacific) décrit quant à elle un procédé de conversion catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan, en présence d'hydrogène. Le catalyseur peut être V2O5, Re2O7 ou MnO, supporté sur un substrat de CeO2, ZrO2, TiO2, Nb2O5, AI2O3, SiO2, Ta2O5, SnO2, ou des mélanges de ceux-ci.
[0015] II est mentionné un taux de conversion élevé en CS2, ainsi qu'une sélectivité élevée en CH3SH, mais également la formation de sous-produits, tels que CH4, C2H6, etc., et également DMS. En outre, cette demande ne fournit aucun exemple concret, et aucune valeur précise de conversion ni de sélectivité n'est présentée. [0016] Cette revue de l'art antérieur permet de constater d'une part le faible nombre de publications concernant la réaction d'hydrogénation catalytique de CS2 en méthylmercaptan, et d'autre part le manque d'information pour conduire cette réaction avec des taux de conversion élevés, ainsi que des sélectivités élevées en méthylmercaptan.
[0017] Les données existantes montrent par exemple que des sélectivités en CH3SH supérieures à 65%, dans des conditions acceptables sur le plan industriel, n'ont jamais été obtenues. [0018] Aussi, un objectif de la présente invention consiste à proposer une réaction d'hydrogénation catalytique de composés soufrés porteurs d'au moins une double liaison, en particulier de type C=S, et notamment d'hydrogénation de disulfure de carbone en méthylmercaptan, de mise en œuvre facile et économique sur le plan industriel, en particulier avec de faibles coûts variables. [0019] Un autre objectif de l'invention est de proposer une telle réaction ne produisant que peu ou pas de sous-produit, c'est-à-dire fournissant des taux de conversion élevés, ainsi qu'une sélectivité élevée en produit hydrogéné, notamment le méthylmercaptan, autrement dit un procédé présentant des performances accrues en termes de rendement, conversion, sélectivité et productivité. [0020] L'invention a également pour objectif de proposer un procédé de conversion de CS2 en CH3SH produisant de faibles émissions de dioxyde de carbone (CO2).
[0021] D'autres objectifs encore apparaîtront au cours de l'exposé de qui suit. [0022] Les inventeurs ont maintenant découvert que ces objectifs peuvent être atteints en totalité ou en partie grâce au procédé de l'invention qui suit, et notamment grâce à un type de catalyseur spécifique qui forme un premier objet de la présente invention.
[0023] Ainsi, la présente invention concerne tout d'abord un catalyseur d'hydrogénation comprenant au moins un métal dopé par au moins un hydroxyde ou oxyde d'alcalin ou d'alcalino-terreux.
[0024] Le métal présent dans le catalyseur de l'invention peut être tout métal du groupe 6 et/ou 8 du tableau périodique de la classification des éléments (IUPAC), et de préférence choisi dans le groupe comprenant nickel (Ni), cobalt (Co), palladium (Pd), rhodium (Rh), platine (Pt), molybdène (Mo), tungstène (W), chrome (Cr), fer (Fe) et les combinaisons de deux ou plusieurs d'entre eux, de préférence les combinaisons de deux de ces métaux, et en particulier Co/Mo, Ni/Mo, Ni/W, W/Mo, les combinaisons de nickel et de molybdène étant tout particulièrement préférées.
[0025] Le métal ou les métaux présent(s) dans le catalyseur de l'invention se présentent le plus souvent sous forme d'oxydes, et sont disponibles dans le commerce ou bien facilement préparés à partir de modes opératoires connus de l'homme du métier. [0026] Un catalyseur tout particulièrement préféré est le catalyseur commercialisé par la société Axens sous la dénomination HR 448, qui est une combinaison d'oxyde de nickel (NiO) et d'oxyde de molybdène (MOO3), supportée sur alumine de haute pureté. Ce catalyseur peut être utilisé en association avec d'autres catalyseurs de type Ni/Mo et/ou Co/Mo. En outre, ce catalyseur, comme tout catalyseur de l'invention, peut être pré-sulfuré, comme indiqué ci-après.
[0027] Le métal ou les métaux présent(s) dans le catalyseur de l'invention peuvent également se présenter directement sous la forme de sulfures métalliques. Ces sulfures métalliques peuvent aussi être obtenus à partir des oxydes correspondants selon toute méthode connue de l'homme du métier, par exemple comme décrit par van Venrooy dans le brevet précité US 3 488 739.
[0028] Le catalyseur de l'invention est avantageusement supporté, de manière conventionnelle, sur tout type de support généralement utilisé dans ce domaine, et par exemple sur un support choisi parmi alumine, silice, dioxyde de titane (TiO2), zéolites, charbon, zircone, magnésie (MgO), les argiles, les hydrotalcites et autres, ainsi que les mélanges de deux ou plusieurs d'entre eux.
[0029] Le catalyseur de l'invention se caractérise par le fait qu'il est dopé, avant utilisation, par au moins un oxyde et/ou hydroxyde de métal alcalin et/ou alcalino- terreux, la quantité d'agent de dopage étant généralement comprise entre 1 % et 30% en poids, de préférence entre 5% et 20% en poids, avantageusement entre 8% et 14% en poids d'oxyde et/ou d'hydroxyde de métal alcalin et/ou alcalino- terreux par rapport au poids total du catalyseur.
[0030] Le dopage indiqué ci-dessus peut être effectué selon toute méthode connue de l'homme du métier, et par exemple par imprégnation à sec d'au moins un hydroxyde et/ou oxyde de métal alcalin et/ou alcalino-terreux, et notamment un hydroxyde et/ou oxyde de potassium.
[0031] Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le dopage est réalisé par imprégnation à sec d'une solution d'hydroxyde de potassium (KOH) et/ou d'oxyde de potassium (K2O).
[0032] Le catalyseur de l'invention (métal dopé par un hydroxyde et/ou oxyde de métal alcalin et/ou alcalino-terreux) s'est montré particulièrement efficace dans les réactions d'hydrogénation, en particulier d'hydrogénation de composés soufrés, plus particulièrement les composés soufrés porteurs d'au moins un groupe C=S. Le catalyseur de l'invention est plus particulièrement efficace pour la réaction d'hydrogénation catalytique de CS2 en méthylmercaptan, pour laquelle des conversions de CS2 et des sélectivités en CH3SH élevées, notamment de l'ordre de 100% ont été observées. [0033] Le catalyseur de l'invention, notamment lorsqu'il est composé d'oxyde(s) métallique(s) est avantageusement pré-traité (pré-sulfuré), avant d'être utilisé, en particulier pour la réaction d'hydrogénation catalytique du CS2 en CH3SH. Le prétraitement consiste à transformer le(s) oxyde(s) métallique(s) en sulfures correspondants, par exemple selon les indications fournies par van Venrooy (US 3 488 739). [0034] À titre d'exemple illustratif et non limitatif, le catalyseur de l'invention peut être pré-traité (pré-sulfuré) par un mélange hydrogène/sulfure d'hydrogène (H2/H2S), en proportion par exemple 20/80 molaire (ou volumique). Le prétraitement est effectué à une température comprise entre 2000C et 4000C, de préférence à une température d'environ 300°C, pendant une durée suffisante pour assurer une conversion supérieure à 80%, de préférence supérieure à 90%, de préférence encore une conversion totale, des oxydes métalliques en sulfures correspondants, soit une durée d'environ 4 heures pour une conversion totale. [0035] Le catalyseur est alors prêt pour être directement engagé dans une réaction catalytique d'hydrogénation. Le catalyseur dopé et pré-traité comme indiqué ci-dessus constitue, ainsi un objet de la présente invention. Un autre objet de la présente invention consiste en l'utilisation du catalyseur tel que décrit précédemment comme catalyseur de réaction d'hydrogénation, en particulier d'hydrogénation de composés soufrés, plus particulièrement d'hydrogénation catalytique de CS2 en méthylmercaptan.
[0036] Selon un troisième objet, la présente invention concerne un procédé d'hydrogénation catalytique de composé organique porteur d'au moins une insaturation, de préférence au moins une fonction C=S, de préférence du disulfure de carbone, ledit procédé étant caractérisé par le fait que le catalyseur d'hydrogénation est un catalyseur tel que celui défini précédemment, c'est-à-dire un catalyseur comprenant au moins un métal du groupe 6 et/ou 8 de la classification périodique des éléments dopé par au moins un oxyde et/ou hydroxyde de métal alcalin et/ou alcalino-terreux.
[0037] Plus particulièrement, le procédé selon l'invention comprend au moins les étapes suivantes : a) mise en contact du composé organique porteur d'au moins une insaturation, de préférence au moins une fonction C=S, de préférence le composé organique étant le disulfure de carbone, avec de l'hydrogène, en présence d'au moins un catalyseur tel que défini précédemment, ayant éventuellement subi le pré-traitement de conversion des oxydes métalliques en sulfures métalliques, comme décrit ci-dessus ; b) conduite de la réaction sous pression d'hydrogène à une température comprise entre 1000C et 4000C, de préférence comprise entre 200°C et
3000C ; et c) récupération du produit d'hydrogénation, soit le méthylmercaptan lorsque le produit de départ est le disulfure de carbone, avec séparation du H2S formé.
[0038] Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, dans le cas de la réaction d'hydrogénation catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan, le ratio molaire H2/CS2 qui peut varier dans de grandes proportions, est généralement compris entre 1 :1 à 50:1.
[0039] Les divers essais réalisés par les inventeurs montrent que plus la quantité d'hydrogène est importante, par rapport à la quantité de CS2 introduit, plus la productivité par rapport à un volume donné de catalyseur diminue. Aussi, on préfère travailler avec un ratio H2/CS2 compris entre 1 :1 et 30:1 , de préférence entre 1 :1 et 10:1 , de préférence encore entre 2:1 et 9:1. Des ratios environ égaux à 3:1 , 6:1 et 9:1 ont fourni de très bons résultats, les meilleurs résultats étant obtenus pour un ratio H2/CS2 compris entre 3:1 et 6:1.
[0040] La quantité de catalyseur peut également varier dans de très grandes proportions. Celle-ci est en effet directement reliée à la productivité souhaitée. Le plus souvent, on exprime la productivité en quantité de méthylmercaptan produite par unité de temps et par unité de volume de catalyseur (ou unité de masse de catalyseur).
[0041] En règle générale, la quantité de catalyseur est fixée en fonction de la nature et de la quantité du composé à hydrogéné. Ainsi, une quantité de 0,5 à 6 kg/heure/Litre de catalyseur de composé à hydrogéner, en particulier de disulfure de carbone, est suffisante, voire optimale pour une réaction d'hydrogénation en méthylmercaptan.
[0042] II est également possible d'utiliser un composé inerte vis-à-vis du catalyseur afin de diluer l'exotherme de la réaction. Un tel composé inerte est bien connu de l'homme du métier, spécialiste des réactions d'hydrogénation catalytique, et peut être par exemple du carborundum (carbure de silicium). [0043] Comme indiqué plus haut, la réaction d'hydrogénation est conduite sous pression d'hydrogène. La pression nécessaire à la réaction peut, ici encore, varier dans de grandes proportions. Elle est généralement comprise entre la pression atmosphérique et 100 bars (environ 10 Mpa), de préférence entre la pression atmosphérique 50 bars (environ 5 Mpa), et de préférence encore entre la pression atmosphérique et 30 bars (3 Mpa). Selon un aspect tout à fait préféré, la pression d'hydrogène est comprise entre 3 bars (0,3 Mpa) et 15 bars (1 ,5 Mpa). [0044] La pression d'hydrogène a, entre autres, un effet important sur le temps de contact entre les réactifs et le catalyseur. Une pression élevée, donc un temps de contact important, peut s'avérer bénéfique pour la conversion du substrat (ici le CS2). Cependant des temps de contact trop importants peuvent également favoriser des réactions parasites ; c'est pourquoi, un compromis est à trouver pour des performances optimales. [0045] La réaction d'hydrogénation catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan peut être conduite en présence de sulfure d'hydrogène, qui est lui-même formé au cours de la réaction. Une quantité de sulfure d'hydrogène pouvant aller jusqu'à 10 H2S pour 1 CS2 en mole n'a pas d'influence sur la productivité, le rendement, le taux de conversion, et la sélectivité de la réaction. [0046] La température réactionnelle est généralement comprise entre 1000C et 4000C, de préférence entre 200°C et 3000C, ainsi qu'il a été mentionné précédemment. Il a été observé qu'une température trop élevée a un effet néfaste sur la sélectivité, avec formation de sous-produits non désirés dans le cadre de la présente invention, tels que méthane et sulfure de diméthyle. En revanche, une température trop basse entraîne une chute de conversion du produit à hydrogéner, typiquement le disulfure de carbone. [0047] Le catalyseur selon l'invention peut être utilisé, notamment dans les réactions d'hydrogénation précitées, selon toute méthode connue dans le domaine, par exemple en lit fixe, fluide, circulant ou bouillonnant. Dans les exemples illustrant l'invention, le catalyseur a été utilisé en lit fixe. [0048] De même, si tous les types de réacteurs d'hydrogénation peuvent être envisagés pour la réaction d'hydrogénation selon la présente invention, on préfère les réacteurs qui permettent de bons échanges thermiques, afin de pouvoir évacuer le plus efficacement possible la chaleur de la réaction. [0049] La durée de la réaction varie selon la nature et la quantité du produit à hydrogéner, la quantité d'hydrogène et la nature et la quantité de catalyseur utilisé. Cette durée est généralement très courte, par exemple de l'ordre de la seconde, ce qui rend le procédé de l'invention tout à fait adapté pour une conduite de la réaction en continu.
[0050] La réaction est avantageusement conduite sans solvant, sans eau. En outre, si nécessaire ou si on l'on souhaite, elle peut être conduite en présence d'un gaz inerte, tel que azote, argon, et autres.
[0051] Le composé hydrogéné obtenu à l'issue de la réaction, le méthylmercaptan dans le cas de l'hydrogénation de disulfure de carbone, peut être séparé du brut réactionnel selon tout moyen classique connu de l'homme du métier, par exemple par condensation, par refroidissement, éventuellement par augmentation de pression.
[0052] Le procédé de l'invention, avantageusement conduit en continu, permet notamment l'effectuer l'hydrogénation de disulfure de carbone avec une grande productivité, un taux de conversion élevé en disulfure de carbone, et une grande sélectivité en méthylmercaptan, c'est-à-dire une formation exclusive, ou quasi- exclusive de méthylmercaptan, sans observer la formation des sous-produits indésirables, habituellement formés avec les procédés décrits dans l'art antérieur. [0053] Les caractéristiques exposés ci-dessus rendent le procédé particulièrement adapté à une production industrielle de CH3SH de haute pureté par hydrogénation catalytique de disulfure de carbone, et notamment la production de CH3SH de pureté supérieure à 99,9%, avec des impuretés en quantités négligeables, inférieures aux seuils de détection, et notamment inférieures à 1000 ppm. [0054] La présente invention est maintenant illustrée au moyen des exemples qui suivent, qui ne présentent aucun caractère limitatif, et qui ne peuvent être par conséquent compris comme susceptibles de restreindre la portée de l'invention telle que revendiquée. [0055] Pour chacun des exemples, les produits réactionnels et les produits n'ayant pas réagi sont vaporisés et analysés en ligne par chromatographie en phase gazeuse avec une colonne capillaire apolaire et un catharomètre comme détecteur, après calibrage pour chaque produit avec des échantillons purs. [0056] Les taux de conversion, sélectivité et productivité sont calculés de la manière suivante (pour chaque calcul, le nombre de moles de produit / est égal au débit molaire du produit / multiplié par unité de temps.) :
• Taux de conversion de CS2 (%C) :
Si n0cs2 est le nombre de moles initial de CS2 et nCs2 résiduel, le nombre de moles de CS2 n'ayant pas réagi, le taux de conversion de CS2 (%C) peut être calculé selon l'équation suivante :
O/ p _ n0 CS2 " ncs2 résiduel χ <ι r\r\ n O CS
•
Figure imgf000010_0001
Si nCH3SH est le nombre de moles de CH3SH produites au cours de la réaction, la sélectivité molaire en CH3SH (%SCH3SH ) peut être calculée selon l'équation suivante :
Figure imgf000010_0002
• Sélectivité molaire en CH4 (%SCH4) :
La sélectivité molaire en méthane (%SCH4 ) peut également être calculée à partir de l'équation suivante :
%SCH = ^ x 100
4 n 1 1OCS, - n 1 1CS, résiduel
• Sélectivité molaire en sulfure de diméthyle (%SnMs) :
De même, la sélectivité molaire en DMS (%SDMS) est calculée en utilisant l'équation suivante : %SDMS = ^^ x 100 n0CS, ~ ncs, résiduel
•
Figure imgf000011_0001
La productivité en méthylmercaptan est alors calculée à partir de l'équation suivante (où MCH3SH et MCS2 représentent respectivement la masse molaire de CH3SH et la masse molaire de CS2) :
PCHSSH
Figure imgf000011_0002
où le débit massique de CS2 est exprimé en tonnes/jour/m3 de catalyseur.
Exemple 1 : Préparation des catalyseurs [0057] Les essais sont réalisés sur quatre catalyseurs, un catalyseur non dopé (Cata 1 , exemple comparatif), et trois catalyseurs dopés avec différentes quantités d'oxyde de potassium (Cata 2 : 5,8% ; Cata 3 : 11 ,6% et Cata 4 : 17,4% en poids). [0058] Cata 1 est le catalyseur commercial HR 448 de la société Axens (3,3% d'oxyde de nickel et 16,5% de trioxyde de molybdène sur support alumine). Les trois autres catalyseurs (selon l'invention) sont préparés selon le mode opératoire suivant. [0059] Pour chaque catalyseur Cata 2, Cata 3 et Cata 4, 10O mL (79 g) de catalyseur HR 448 (Axens), préalablement séché à 1500C pendant une nuit, sont introduits dans un évaporateur rotatif. [0060] Parallèlement, une solution d'hydroxyde de potassium est préparée en dissolvant 5,80 g d'hydroxyde de potassium (KOH) dans 38,6 ml_ d'eau déminéralisée. Ce volume correspond au volume poreux des 79 g de HR448 (déterminé au préalable avec de l'eau déminéralisée sur un échantillon représentatif du lot de catalyseur utilisé). Pour les fortes concentrations (17,4% K2O), l'hydroxyde de potassium est dissous dans l'eau chaude. [0061] La solution est alors introduite lentement et en continu, dans l'évaporateur rotatif (un léger vide permet à la solution d'être introduite par différence de pression). Tout au long de l'introduction, le récipient contenant le catalyseur est mis en faible rotation, afin de favoriser un imprégnation homogène. [0062] L'opération d'imprégnation est réalisée est maintenue à température ambiante, afin d'éviter toute évaporation d'eau avant la fin de l'introduction de la solution.
[0063] À la fin de l'introduction, l'eau est éliminée sous vide et chauffage à 1000C. Après ce séchage "in situ", le catalyseur Cata 2 imprégné est calciné à 500°C pendant 2 heures et est alors prêt à être utilisé, après refroidissement. [0064] Selon un mode opératoire similaire, Cata 3 est obtenu à partir de 12,35 g de KOH pour conduire à un catalyseur dopé à 11 ,6% de K2O ; Cata 4 est obtenu de manière similaire à partir de 19,82 g de KOH, pour conduire à un catalyseur dopé à 17,4% de K2O. [0065] Les catalyseurs (contenant des oxydes métalliques) sont soumis au pré- traitement suivant : 30 mL de catalyseur sont introduits dans un réacteur tubulaire. Le catalyseur est alors mis en contact avec un mélange de H2S (8 litres Normaux/heure) et de H2 (2 litres Normaux/heure) à 4000C pendant 4 heures. La pression dans le réacteur tubulaire est fixée à une valeur identique à celle de la réaction d'hydrogénation, entre 3 bars (0,3 Mpa) et 15 bars (1 ,5 Mpa), par exemple 3 bars (0,3 Mpa).
[0066] Les catalyseurs sulfurés sont récupérés et utilisés directement dans les réactions d'hydrogénation exemplifiées ci-dessous. Réactions d'hydrogénation de CS2 en CH3SH
Exemple 2 : Étude de l'influence du dopage
[0067] Les catalyseurs obtenus à l'exemple 1 (Cata 2, Cata 3 et Cata 4) sont directement utilisés après le pré-traitement au soufre. Cata 1 (catalyseur non dopé et ayant également subi le pré-traitement au soufre) est utilisé à titre d'exemple comparatif. La quantité de catalyseur utilisée est généralement de 30 mL, certains essais ayant été effectués avec 6 mL et 1 O mL de catalyseur. En outre, dans certains essais réalisés avec 6 mL de catalyseur, ledit catalyseur a été dilué à
30 mL avec un composé inerte (carborundum).
[0068] Les débits de H2 et de H2S sont ajustés afin de correspondre au ratio molaire requis de CS2, par exemple pour un ratio molaire H2S/CS2 égal à 2 et un ratio molaire H2/CS2 égal à 6, le débit de CS2 est égal à 11 ,3 g/h (149 mmol/h, soit
3,3 litres gaz Normaux/h).
[0069] Différents tests sont effectués avec un ratio molaire H2/CS2 compris entre
3 et 9. Le Tableau 1 suivant donne, à titre d'exemples illustratifs, le débit de CS2 à appliquer en fonction du ratio H2/CS2 choisi.
-- Tableau 1 --
Figure imgf000013_0001
[0070] Le débit de CS2 est modifié avec le ratio molaire H2/CS2, afin de maintenir un temps de séjour toujours identique. Le débit de H2 peut être déduit aisément lorsque le ratio molaire est connu Ainsi, dans l'exemple où le ratio molaire H2/CS2 est de 6 (voir ci-dessus), le débit de CS2 est de 11 ,3 g/h soit 3,3 litres gazeux Normaux/h, le débit d'hydrogène H2 est égal à 6 fois ce débit de CS2 soit 20 litres Normaux par heure. De même, le débit de H2S peut être déduit aisément lorsque le ratio molaire est connu. Ainsi, de la même façon qu'avec l'hydrogène dans l'exemple ci-dessus, un ratio molaire H2S/CS2 de 2 signifie que le débit d'H2S est égal à 2 fois le débit volumique gazeux du CS2, soit, ici, 6,6 litres normaux par heure (2 fois 3,3). [0071] En même temps, le réacteur tubulaire est refroidi à la température désirée de la réaction d'hydrogénation, c'est-à-dire entre 2000C et 3000C, par exemple
250°C. Le CS2 est introduit seulement lorsque tous les débits et la température sont stabilisés.
[0072] À la sortie du réacteur, tous les produits de la réaction et les produits n'ayant pas réagi sont vaporisés et analysés en ligne par chromatographie en phase gazeuse.
[0073] Pour les différents essais conduits avec les catalyseurs dopés (Cata 2,
Cata 3 et Cata 4), aucune formation de méthane, ni de sulfure de diméthyle n'est observée. Les gaz issus du réacteur ne contiennent également pas de CS2 n'ayant pas réagi. Il peut donc être conclu que le taux de conversion en CS2 est de 100% et la sélectivité en CH3SH est de 100%.
[0074] Les données opératoires et analytiques des différents essais sont rassemblées dans le Tableau 2 suivant :
-- Tableau 2 --
Conditions opératoires générales :
• Volume de catalyseur : 3O mL
• Température réactionnelle : 2500C
• Pression réactionnelle (Mpa) : 0,3
• Ratio molaire H2/CS2 : 6
• Ratio molaire H2S/CS2 : 2
Figure imgf000014_0001
[0075] Les résultats ci-dessus montrent l'influence du dopage du catalyseur d'hydrogénation sur la sélectivité en méthylmercaptan. Bien qu'une absence de dopage permette une conversion totale de CS2, la réaction d'hydrogénation n'est pas du tout sélective : méthylmercaptan, méthane et sulfure de diméthyle sont formés en quantités sensiblement égales.
[0076] En revanche, le dopage du catalyseur permet d'augmenter considérablement la sélectivité en méthylmercaptan, jusqu'à 100% avec 11 ,6% de dopant K2O et au-delà. On constate également qu'une augmentation du taux de dopage entraîne une perte de conversion du disulfure de carbone.
Exemple 3 : Étude de l'influence de la température
[0077] Des essais d'hydrogénation catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan sont réalisés, selon le mode opératoire décrit à l'exemple 2 ci- dessus, à différentes températures (2000C, 2500C, et 300°C). [0078] Les données opératoires et analytiques de ces trois essais sont rassemblées dans le Tableau 3 suivant :
-- Tableau 3 --
C ~onditions opératoires générales :
• Catalyseur : Cata 3
• Volume de catalyseur : 3O mL
• Débit CS2 (g/h) : 11 ,3
• Pression réactionnelle (Mpa) : 0,3
• Ratio molaire H2/CS2 : 6
• Ratio molaire H2S/CS2 : 2
Figure imgf000015_0001
* correspond à l'essai 2.3.
[0079] Les résultats de ces essais montrent que la température n'a que peu d'influence sur la réaction d'hydrogénation, notamment concernant la sélectivité en méthylmercaptan. Même à une température réactionnelle de 300C, peu de méthane est formé, et aucune trace de DMS n'a pu être mise en évidence. Exemple 4 : Étude de l'influence du ratio H2/CS2
[0080] De manière similaire à l'exemple 2 ci-dessus, différents essais d'hydrogénation catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan sont réalisés, en faisant cette fois-ci varier la quantité d'hydrogène introduite. Le ratio molaire H2/CS2 a été fixé respectivement à 3, 6 et 9.
[0081] Les données opératoires et analytiques de ces trois essais sont rassemblées dans le Tableau 4 suivant :
-- Tableau 4 -- Conditions opératoires générales :
Catalyseur : Cata 3
Volume de catalyseur : 3O mL
Débit CS2 (g/h) : 11 ,3
Pression réactionnelle (Mpa) : 0,3
Température réactionnelle (0C) : 2500C
Ratio molaire H2S/CS2 : 2
Figure imgf000016_0001
* correspond à l'essai 2.3
[0082] Les résultats ci-dessus montrent que, avec un ratio H2/CS2 égal à 3, la quantité d'hydrogène est insuffisante pour convertir la totalité du disulfure de carbone. En revanche, pour tous les ratios de 3, 6 et 9, la sélectivité en méthylmercaptan est de 100%, et ce, grâce au dopage du catalyseur, conformément à l'invention.
Exemple 5 : Étude de l'influence de la pression réactionnelle [0083] De manière similaire à l'exemple 2 ci-dessus, différents essais d'hydrogénation catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan sont réalisés, en faisant cette fois-ci varier la pression appliquée au milieu réactionnel, en fonction de la température. Les pressions testées sont de 0,3 Mpa et 1 ,5 Mpa, les températures réactionnelles de 2000C et 2500C.
[0084] Les données opératoires et analytiques de ces essais sont rassemblées dans le Tableau 5 suivant :
-- Tableau 5 --
Conditions opératoires générales :
• Catalyseur : Cata 3
• Volume de catalyseur : 3O mL
• Débit CS2 (g/h) : 11 ,3
• Ratio molaire H2/CS2 : 6
• Ratio molaire H2S/CS2 : 2
Figure imgf000017_0001
* correspond à l'essai 3.1 ** correspond à l'essai 2.3
[0085] Les résultats ci-dessus montrent qu'à température et pression élevées une conversion totale en CS2 est conservée, avec toutefois une formation de méthane. Tous les essais montrent bien l'absence de formation de DMS dans chacun des cas.

Claims

REVENDICATIONS
1. Catalyseur d'hydrogénation comprenant au moins un métal dopé par au moins un hydroxyde ou oxyde d'alcalin ou d'alcalino-terreux.
2. Catalyseur selon la revendication 1 , dans lequel le métal est choisi parmi les métaux du groupe 6 et 8 du tableau périodique de la classification des éléments, et de préférence choisi dans le groupe comprenant nickel (Ni), cobalt (Co), palladium (Pd), rhodium (Rh), platine (Pt), molybdène (Mo), tungstène (W), chrome (Cr), fer (Fe) et les combinaisons de deux ou plusieurs d'entre eux, de préférence les combinaisons de deux de ces métaux, et en particulier Co/Mo, Ni/Mo, Ni/W, W/Mo, les combinaisons de nickel et de molybdène étant tout particulièrement préférées.
3. Catalyseur selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel le métal est présent sous forme d'oxyde ou de sulfure.
4. Catalyseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, ledit catalyseur étant supporté sur un support choisi parmi alumine, silice, dioxyde de titane, zéolites, charbon, zircone, magnésie (MgO), des argiles, des hydrotalcites et autres, ainsi que les mélanges de deux ou plusieurs d'entre eux.
5. Catalyseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la quantité d'oxyde et/ou d'hydroxyde de métal alcalin et/ou alcalino-terreux par rapport au poids total du catalyseur est comprise entre 1 % et 30% en poids, de préférence entre 5% et 20% en poids, avantageusement entre 8% et 14% en poids.
6. Catalyseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel l'agent de dopage est l'hydroxyde de potassium ou l'oxyde de potassium.
7. Utilisation du catalyseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 comme catalyseur de réaction d'hydrogénation, en particulier d'hydrogénation de composés soufrés, plus particulièrement d'hydrogénation catalytique de CS2 en méthylmercaptan.
8. Utilisation selon la revendication 7, dans laquelle le catalyseur comprend du nickel et du molybdène, est supporté sur alumine, et est dopé par l'hydroxyde ou l'oxyde de potassium.
9. Procédé d'hydrogénation catalytique de composé organique porteur d'au moins une insaturation, de préférence au moins une fonction C=S, de préférence du disulfure de carbone, ledit procédé étant caractérisé par le fait que le catalyseur d'hydrogénation est un catalyseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 6.
10. Procédé selon la revendication 9, comprenant au moins les étapes suivantes : a) mise en contact du composé organique porteur d'au moins une insaturation, de préférence au moins une fonction C=S, de préférence le composé organique étant le disulfure de carbone, avec de l'hydrogène, en présence d'au moins un catalyseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, ayant éventuellement subi un pré-traitement de conversion des oxydes métalliques en sulfures métalliques ; b) conduite de la réaction sous pression d'hydrogène à une température comprise entre 1000C et 4000C, de préférence comprise entre 200°C et
3000C ; et c) récupération du produit d'hydrogénation, soit le méthylmercaptan lorsque le produit de départ est le disulfure de carbone, avec séparation du H2S formé.
11. Procédé selon la revendication 10, qui est un procédé d'hydrogénation catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan.
12. Procédé selon la revendication 11 , dans lequel le ratio H2/CS2 est compris entre 1 :1 et 30:1 , de préférence entre 1 :1 et 10:1 , de préférence encore entre 2:1 et 9:1 , avantageusement compris entre 3:1 et 6:1.
13. Procédé selon la revendication 11 , caractérisée par le fait qu'il est mis en œuvre en continu.
14. Procédé selon la revendication 11 , caractérisée par le fait qu'il est mis en œuvre sans solvant, sans eau, éventuellement en présence d'un gaz inerte, tel que azote, argon, et autres.
15. Procédé selon la revendication 11 , caractérisé en ce que la conversion de disulfure de carbone est de 100%, et la sélectivité en méthylmercaptan est de 100%.
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