WO2010044236A1

WO2010044236A1 - スパークプラグおよびその製造方法

Info

Publication number: WO2010044236A1
Application number: PCT/JP2009/005283
Authority: WO
Inventors: 中山勝稔; 鬘谷浩平
Original assignee: 日本特殊陶業株式会社
Priority date: 2008-10-14
Filing date: 2009-10-09
Publication date: 2010-04-22
Also published as: JPWO2010044236A1; EP2339704A4; EP2339704B1; CN102177629B; JP5134080B2; EP2339704A1; CN102177629A; US20110241524A1; US8466608B2; KR20110084942A

Abstract

　スパークプラグ１００において、突起部３６の突出量Ａは、０．４ｍｍ≦Ａ≦１．０ｍｍを満たし、接地電極３０の先端面３１からプレス凹部３７までの幅Ｂは、０．４ｍｍ≦Ｂ≦２．５ｍｍを満たす。

Description

スパークプラグおよびその製造方法

　本発明は、内燃機関において電気的に火花を発生させることによって燃料に着火させるスパークプラグ（点火プラグ）に関し、特に、スパークプラグの接地電極に関する。

　従来、接地電極に貴金属チップを用いることなくスパークプラグの着火性を向上させるために、プレス加工によって接地電極に突起部を形成する技術が提案されている。特許文献１には、プレス加工の一つである「鍛造プレス」によって接地電極に突起部を形成する技術が開示されている。非特許文献１には、プレス加工の一つである「押出しプレス」によって接地電極に突起部を形成する技術が開示されている。

特開２００６－２８６４６９号公報

Ｓｈｉｎ　Ｎｉｓｈｉｏｋａ他著、「Ｓｕｐｅｒ　Ｉｇｎｉｔｉｏｎ　Ｓｐａｒｋ　Ｐｌｕｇ　ｗｉｔｈ　Ｗｅａｒ　Ｒｅｓｉｓｔｉｖｅ　Ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ」、ＳＡＥ　ＴＥＣＨＮＩＣＡＬ　ＰＡＰＥＲ　ＳＥＲＩＥＳ　２００８－０１－００９２，２００８年４月発行

　しかしながら、従来、プレス加工によって接地電極に突起部を形成することに関して十分な考慮がなされていなかった。例えば、プレス加工による塑性域を超える変形によって接地電極に亀裂や欠損が発生すると、接地電極の耐久性が低下してしまうという問題があった。また、プレス加工で形成可能な接地電極の形状に制約がある中、接地電極の形状によっては、内燃機関において過度に蓄熱して接地電極の酸化が進行することにより、接地電極の耐久性が低下してしまうという問題もあった。

　本発明は、上記した課題を踏まえ、プレス加工によって接地電極が形成されたスパークプラグの耐久性を向上させることができる技術を提供することを目的とする。

　本発明は、上述の課題の少なくとも一部を解決するためになされたものであり、以下の形態または適用例として実現することが可能である。

［適用例１］　適用例１のスパークプラグは、軸状の中心電極と、前記中心電極の外周を保持する絶縁碍子と、前記絶縁碍子の外周を保持する主体金具と、前記主体金具に接合され、前記中心電極との間に火花ギャップを形成する接地電極であって、前記中心電極の先端に対向する対向面と、前記中心電極の先端に背を向ける背面と、押出しプレスによって形成され、前記対向面から前記中心電極の先端に向けて突出する突起部と、前記押出しプレスによる前記突起部の形成に伴って前記背面に形成され、前記背面から前記中心電極の先端に向けて窪むプレス凹部とを有する接地電極とを備えるスパークプラグであって、前記突起部が前記対向面から突出する突出量Ａは、０．４ｍｍ≦Ａ≦１．０ｍｍを満たし、前記接地電極の先端から前記プレス凹部までの幅Ｂは、０．４ｍｍ≦Ｂ≦２．５ｍｍを満たすことを特徴とする。適用例１のスパークプラグによれば、接地電極の先端からプレス凹部までの部位における放熱性を向上させることができる。その結果、プレス加工によって接地電極が形成されたスパークプラグの耐久性を向上させることができる。

［適用例２］　適用例１のスパークプラグであって、前記幅Ｂは、０．４ｍｍ≦Ｂ≦１．１ｍｍを満たすとしても良い。適用例２のスパークプラグによれば、接地電極の先端からプレス凹部までの部位における放熱性の向上に加え、突起部の放熱性を向上させることができる。その結果、プレス加工によって接地電極が形成されたスパークプラグの耐久性を更に向上させることができる。

［適用例３］　適用例１または適用例２のスパークプラグであって、前記接地電極の側端から前記プレス凹部までの幅Ｃは、０．４ｍｍ≦Ｃ≦０．８ｍｍを満たすとしても良い。適用例３のスパークプラグによれば、接地電極の先端からプレス凹部までの部位に加え、接地電極の側端からプレス凹部までの部位における放熱性を向上させることができる。その結果、プレス加工によって接地電極が形成されたスパークプラグの耐久性を更に向上させることができる。

［適用例４］　適用例１ないし適用例３のいずれかのスパークプラグであって、前記突起部が前記中心電極の先端に突出する方向から見た場合、前記突起部は、前記プレス凹部の内側に位置するとしても良い。適用例４のスパークプラグによれば、接地電極に押出成形を施す際に、プレス凹部の底面の隅から放射状に伝わる剪断力の方向から突起部の位置が外れるため、突起部およびその周囲における亀裂（クラック）の発生を抑制することができる。その結果、プレス加工によって接地電極が形成されたスパークプラグの耐久性を更に向上させることができる。

［適用例５］　適用例４のスパークプラグであって、前記突起部が前記中心電極の先端に突出する方向から見た場合、前記突起部と前記プレス凹部との重心ズレ量Ｄは、０ｍｍ≦Ｄ≦０．３ｍｍを満たすとしても良い。適用例５のスパークプラグによれば、突起部に加わる荷重の偏りを抑制することができる。その結果、突起部およびその周囲における亀裂（クラック）の発生を更に抑制することができる。

［適用例６］　適用例１ないし適用例５のいずれかに記載のスパークプラグであって、前記突起部が立ち上がる根元部から前記接地電極の側端までの間の平坦な表面の距離Ｅ１と、前記根元部から前記接地電極の側端までの距離Ｅ２との比は、０．４≦（Ｅ１／Ｅ２）≦１を満たすとしても良い。適用例６のスパークプラグによれば、突起部の周囲における変形量を抑制することによって、突起部およびその周囲における亀裂（クラック）の発生を抑制することができる。その結果、突起部およびその周囲における亀裂（クラック）の発生を更に抑制することができる。

［適用例７］　適用例７のスパークプラグは、軸状の中心電極と、前記中心電極の外周を保持する絶縁碍子と、前記絶縁碍子の外周を保持する主体金具と、前記主体金具に接合され、前記中心電極との間に火花ギャップを形成する接地電極であって、前記中心電極の先端に対向する対向面と、前記中心電極の先端に背を向ける背面と、押出しプレスによって形成され、前記対向面から前記中心電極の先端に向けて突出する突起部と、前記押出しプレスによる前記突起部の形成に伴って前記背面に形成され、前記背面から前記中心電極の先端に向けて窪むプレス凹部とを備えるスパークプラグであって、前記突起部が前記対向面から突出する突出量Ａは、０．４ｍｍ≦Ａ≦１．０ｍｍを満たし、前記接地電極の側端から前記プレス凹部までの幅Ｃは、０．４ｍｍ≦Ｃ≦０．８ｍｍを満たすことを特徴とする。適用例７のスパークプラグによれば、接地電極の側端からプレス凹部までの部位における放熱性を向上させることができる。その結果、プレス加工によって接地電極が形成されたスパークプラグの耐久性を向上させることができる。

［適用例８］　適用例８におけるスパークプラグの製造方法は、軸状の中心電極と、前記中心電極の外周を保持する絶縁碍子と、前記絶縁碍子の外周を保持する主体金具と、前記主体金具に接合され、前記中心電極との間に火花ギャップを形成する接地電極とを備えるスパークプラグの製造方法であって、前記接地電極において前記中心電極の先端に対向する対向面に、前記対向面から前記中心電極の先端に向けて突出する突起部を、前記突起部が前記対向面から突出する突出量Ａが０．４ｍｍ≦Ａ≦１．０ｍｍを満たすように、押出しプレスによって形成し、前記接地電極において前記中心電極の先端に背を向ける背面に、前記背面から前記中心電極の先端に向けて窪むプレス凹部を、前記接地電極の先端から前記プレス凹部までの幅Ｂが０．４ｍｍ≦Ｂ≦２．５ｍｍを満たすように形成することを特徴とする。適用例８のスパークプラグの製造方法によれば、プレス加工による亀裂や欠損を抑制しながら、放熱性に優れた接地電極を形成することができる。

　本発明の形態は、スパークプラグおよびその製造方法の形態に限るものではなく、例えば、スパークプラグの接地電極およびその製造方法、スパークプラグを備える内燃機関などの種々の形態に適用することも可能である。また、本発明は、前述の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内において様々な形態で実施し得ることは勿論である。

スパークプラグの部分断面を主に示す説明図である。接地電極の詳細構造を主に示す説明図である。図２における断面Ｘ－Ｘで接地電極を切断した面を拡大して示す部分断面図である。図３における断面Ｙ－Ｙで接地電極を切断した面を拡大して示す部分断面図である。接地電極を背面側から見た部分拡大図である。接地電極の製造工程を示すフローチャートである。接地電極を製造する様子を示す説明図である。接地電極を製造する様子を示す説明図である。第１変形例ないし第３変形例の接地電極を示す説明図である。第４変形例ないし第８変形例の接地電極を示す説明図である。突出量Ａが着火性能に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。突出量Ａが耐久性能に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。幅Ｂが耐久性能に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。幅Ｂが耐久性能に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。幅Ｃが耐久性能に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。距離Ｆが成形性に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。重心ズレ量Ｄが成形性に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。比（Ｅ１／Ｅ２）が成形性に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。

　以上説明した本発明の構成および作用を一層明らかにするために、以下本発明を適用したスパークプラグについて説明する。

Ａ．実施例：
　Ａ－１．スパークプラグの構成：
　図１は、スパークプラグ１００の部分断面を主に示す説明図である。スパークプラグ１００は、絶縁碍子１０と、中心電極２０と、接地電極３０と、端子金具４０と、主体金具５０とを備える。絶縁碍子１０の一端から突出する棒状の中心電極２０は、絶縁碍子１０の内部を通じて、絶縁碍子１０の他端に設けられた端子金具４０に電気的に接続されている。中心電極２０の外周は、絶縁碍子１０によって絶縁され、絶縁碍子１０の外周は、端子金具４０から離れた位置で主体金具５０によって保持されている。主体金具５０に電気的に接続された接地電極３０は、火花を発生させる隙間である火花ギャップＧを中心電極２０の先端との間に形成する。スパークプラグ１００は、内燃機関（図示しない）のエンジンヘッド２００に設けられた取付ネジ孔２０１に主体金具５０を介して取り付けられ、２万～３万ボルトの高電圧が端子金具４０に印加されると、中心電極２０と接地電極３０との間に形成された火花ギャップＧに火花が発生する。

　スパークプラグ１００の絶縁碍子１０は、アルミナを始めとするセラミックス材料を焼成して形成された絶縁体である。絶縁碍子１０は、中心電極２０および端子金具４０を収容する軸孔１２が中心に形成された筒状体である。絶縁碍子１０の軸方向中央には外径を大きくした鍔部１９が形成されている。鍔部１９よりも端子金具４０側には、端子金具４０と主体金具５０との間を絶縁する後端側胴部１８が形成されている。鍔部１９よりも中心電極２０側には、後端側胴部１８よりも外径が小さい先端側胴部１７が形成され、先端側胴部１７の更に先には、先端側胴部１７よりも小さい外径であって中心電極２０側へ向かうほど外径が小さくなる脚長部１３が形成されている。

　スパークプラグ１００の主体金具５０は、絶縁碍子１０の後端側胴部１８の一部から脚長部１３に亘る部位を包囲して保持する円筒状の金具であり、本実施例では、低炭素鋼から成る。主体金具５０は、工具係合部５１と、取付ネジ部５２と、シール部５４と、先端面５７とを備える。主体金具５０の工具係合部５１は、スパークプラグ１００をエンジンヘッド２００に取り付ける工具（図示しない）が嵌合する。主体金具５０の取付ネジ部５２は、エンジンヘッド２００の取付ネジ孔２０１に螺合するネジ山を有する。主体金具５０のシール部５４は、取付ネジ部５２の根元に鍔状に形成され、シール部５４とエンジンヘッド２００との間には、板体を折り曲げて形成した環状のガスケット５が嵌挿される。主体金具５０の先端面５７は、取付ネジ部５２の先端に形成された中空円状の面であり、先端面５７の中央には、脚長部１３に包まれた中心電極２０が突出する。

　スパークプラグ１００の中心電極２０は、有底筒状に形成された電極母材２１の内部に、電極母材２１よりも熱伝導性に優れる芯材２５を埋設した棒状の電極である。本実施例では、電極母材２１は、インコネル（登録商標）を始めとするニッケルを主成分とするニッケル合金から成り、芯材２５は、銅または銅を主成分とする合金から成る。中心電極２０は、電極母材２１の先端が絶縁碍子１０の軸孔１２から突出した状態で絶縁碍子１０の軸孔１２に挿入され、セラミック抵抗３およびシール体４を介して端子金具４０に電気的に接続されている。

　スパークプラグ１００の接地電極３０は、主体金具５０の先端面５７に接合され、中心電極２０の軸方向に交差する方向に屈曲して中心電極２０の先端に対向する電極である。本実施例では、接地電極３０は、インコネル（登録商標）を始めとするニッケルを主成分とするニッケル合金から成る。

　図２は、接地電極３０の詳細構造を主に示す説明図である。接地電極３０は、接地電極３０の先端を構成する先端面３１と、接地電極３０の表面のうち中心電極２０に対向する対向面３２と、対向面３２とは反対側の面であり接地電極３０に背を向ける背面３３とを備える。接地電極３０の対向面３２には、中心電極２０の先端に対向して突出する突起部３６が、押出しプレスによって形成されている。突起部３６と中心電極２０との間には、火花ギャップＧが形成される。接地電極３０の背面３３には、押出成形による突起部３６の形成に伴って突起部３６の背後にプレス凹部３７が形成されている。突起部３６およびプレス凹部３７の重心は、中心電極２０の中心軸の延長線上に略沿って並ぶ。本実施例では、突起部３６は、円形の断面を有する円柱状の突起であり、プレス凹部３７は、円形の断面を有する円柱状の窪みである。

　図３は、図２における断面Ｘ－Ｘで接地電極３０を切断した面を拡大して示す部分断面図である。図４は、図３における断面Ｙ－Ｙで接地電極３０を切断した面を拡大して示す部分断面図である。図５は、接地電極３０を背面３３側から見た部分拡大図である。ここで、断面Ｘ－Ｘは、中心電極２０の中心軸を通る面であって、接地電極３０が主体金具５０から中心電極２０に突出する方向に交差する面であり、断面Ｙ－Ｙは、中心電極２０の中心軸を通る面であって、接地電極３０が主体金具５０から中心電極２０に突出する方向に略沿った面である。

　接地電極３０は、先端面３１，対向面３２，背面３３に加え、側端面３４，３５を更に備える。接地電極３０の側端面３４，３５は、先端面３１，対向面３２，背面３３の各々に交差する面であり、接地電極３０の側端を構成する。本実施例では、対向面３２と背面３３との間の距離、すなわち、接地電極３０の厚みＴは、１．５ｍｍ（ミリメートル）であり、側端面３４と側端面３５との間の距離、すなわち、接地電極３０の電極幅Ｗは、２．８ｍｍである。

　図３および図４に示すように、接地電極３０の突起部３６は、側面３６２と、根元部３６４とを備える。突起部３６の側面３６２は、突起部３６が対向面３２から突出する方向、すなわち中心電極２０に向かう方向に略沿った面である。突起部３６の根元部３６４は、突起部３６が対向面３２から立ち上がり側面３６２へと繋がる部位である。本実施例では、突起部３６の側面３６２は、対向面３２に対して略垂直であり、突起部３６の根元部３６４は、略直角な角部として形成されている。突起部３６が対向面３２から突き出す突出量Ａは、０．４ｍｍ≦Ａ≦１．０ｍｍを満たすことが好ましい。突出量Ａの評価値については後述する。

　図３に示すように、接地電極３０の対向面３２は、平坦面３２２と、丸角部３２４とを備える。対向面３２の平坦面３２２は、突起部３６の根元部３６４から接地電極３０の側端面３４，３５までの間に続く平坦な表面である。対向面３２の丸角部３２４は、突起部３６が成形される前の接地電極３０の部材に元々あった丸い角部が、突起部３６の成形に伴って変形して形成された湾曲した表面である。突起部３６の根元部３６４から対向面３２の丸角部３２４までの間に続く平坦面３２２の距離Ｅ１と、突起部３６の根元部３６４から側端面３４，３５までの距離Ｅ２との比は、０．４≦（Ｅ１／Ｅ２）≦１を満たすことが好ましい。距離Ｅ１と距離Ｅ２との比の評価値については後述する。

　図３および図４に示すように、接地電極３０のプレス凹部３７は、底面３７１と、側面３７２と、隅部３７４とを備える。プレス凹部３７の底面３７１は、背面３３に略平行な面であって、プレス凹部３７の底を構成する面である。プレス凹部３７の側面３７２は、プレス凹部３７が背面３３から対向面３２に向かって窪む方向、すなわち中心電極２０に向かう方向に略沿った面である。プレス凹部３７の隅部３７４は、プレス凹部３７の底面３７１から側面３７２へと繋がる部位である。本実施例では、プレス凹部３７の側面３７２は、プレス凹部３７の底面３７１および接地電極３０の背面３３に対して略垂直であり、プレス凹部３７の隅部３７４は、略直角な角部として形成されている。プレス凹部３７の側面３７２から接地電極３０の先端面３１までの幅Ｂは、０．４ｍｍ≦Ｂ≦２．５ｍｍを満たすことが好ましい。プレス凹部３７の側面３７２から接地電極３０の側端面３４，３５までの幅Ｃは、０．４ｍｍ≦Ｃ≦０．８ｍｍを満たすことが好ましい。幅Ｂ，Ｃの評価値については後述する。

　図４および図５に示すように、接地電極３０を背面３３側から見た場合、すなわち突起部３６が中心電極２０に対向する方向から見た場合、突起部３６は、プレス凹部３７の内側に位置する。つまり、図４に示すように、突起部３６の根元部３６４がプレス凹部３７の側面３７２から内側に位置する距離Ｆは、０ｍｍ以上を満たすことが好ましい。図５に示すように、接地電極３０を背面３３側から見た場合、突起部３６の重心３６６とプレス凹部３７の重心３７６との重心ズレ量Ｄは、０ｍｍ≦Ｄ≦０．３ｍｍを満たすことが好ましい。重心ズレ量Ｄおよび距離Ｆの評価値については後述する。

　Ａ－２．スパークプラグの製造方法：
　次に、スパークプラグ１００を製造する製造工程の一部である接地電極３０の製造工程について説明する。図６は、接地電極３０の製造工程を示すフローチャートである。図７および図８は、接地電極３０を製造する様子を示す説明図である。接地電極３０を製造する際には、まず、接地電極３０の材料である電極部材３０１を主体金具５０に溶接する（ステップＳ１１０）。本実施例では、電極部材３０１は、略長方形の断面を有する棒状のニッケル合金である。

　電極部材３０１を主体金具５０に溶接した後（ステップＳ１１０）、押さえ型６１０と受け型６２０との間に電極部材３０１を配置する（ステップＳ１２０）。押さえ型６１０および受け型６２０は、押出しプレスに用いられる金型である。図７に示すように、受け型６２０には、電極部材３０１と略同じ形状である成形溝部６２２が形成されており、電極部材３０１は、受け型６２０の成形溝部６２２に収容される。受け型６２０に形成された成形溝部６２２の位置に合わせて、押さえ型６１０には、接地電極３０のプレス凹部３７に対応する位置にピン孔部６１４が形成され、受け型６２０には、接地電極３０の突起部３６に対応する位置にピン孔部６２４が形成されている。

　押さえ型６１０と受け型６２０との間に電極部材３０１を配置した後（ステップＳ１２０）、受け型６２０のピン孔部６２４に受けピン６３０を挿入する（ステップＳ１３０）。受けピン６３０は、受け型６２０のピン孔部６２４の径と略同じ大きさのピンであり、ピン孔部６２４に受けピン６３０を挿入する挿入量に応じて、突起部３６の突出量Ａを調整することが可能である。

　ピン孔部６２４に受けピン６３０を挿入した後（ステップＳ１３０）、押さえ型６１０のピン孔部６１４に加工ピン６４０をプレス挿入することによって、押出しプレスが電極部材３０１に施される（ステップＳ１４０）。図８に示すように、ピン孔部６１４に加工ピン６４０がプレス挿入されると、電極部材３０１において押さえ型６１０のピン孔部６１４に隣接する部位は、加工ピン６４０に押されて窪むことによってプレス凹部３７を形成し、電極部材３０１において受け型６２０のピン孔部６２４に隣接する部位は、加工ピン６４０によってピン孔部６２４に押し出されて突起部３６を形成する。

　電極部材３０１を押出しプレスで加工した後（ステップＳ１４０）、電極部材３０１に突起部３６およびプレス凹部３７を形成した電極部材３０１を、金型から取り出す（ステップＳ１５０）。その後、金型から取り出された電極部材３０１を折り曲げることによって（ステップＳ１６０）、接地電極３０が完成する。本実施例では、主体金具５０に予め溶接した電極部材３０１に押出しプレスおよび折り曲げを施して接地電極３０を製造したが、他の実施形態において、主体金具５０に溶接する前に押出しプレスおよび折り曲げを施して接地電極３０を製造しても良いし、主体金具５０に溶接する前に押出しプレスを施した電極部材３０１を、主体金具５０に溶接してから折り曲げを施しても良い。

　Ａ－３．変形例：
　図９は、第１変形例ないし第３変形例の接地電極３０を示す説明図である。図９には、第１変形例ないし第３変形例における各々の接地電極３０について、図２で説明した断面に相当する断面Ｘ－Ｘと、図３で説明した断面に相当する断面Ｙ－Ｙとが示されている。

　第１変形例の接地電極３０は、突起部３６の根元部３６４およびプレス凹部３７の隅部３７４の形状が、約４５°の角度で面取りされた角部である点を除き、前述した実施例と同様である。図９に示した第１変形例では、突起部３６の根元部３６４から対向面３２の丸角部３２４までの間に続く平坦面３２２の距離Ｅ１と、突起部３６の根元部３６４から側端面３４，３５までの距離Ｅ２とは、それぞれ根元部３６４の分だけ、前述した実施例よりも短い。図９に示した第１変形例では、プレス凹部３７の側面３７２から内側に突起部３６が位置する距離Ｆは、０ｍｍよりも大きい。

　第２変形例の接地電極３０は、突起部３６の根元部３６４およびプレス凹部３７の隅部３７４の形状が、湾曲した丸角部である点を除き、前述した実施例と同様である。図９に示した第２変形例では、突起部３６の根元部３６４から対向面３２の丸角部３２４までの間に続く平坦面３２２の距離Ｅ１と、突起部３６の根元部３６４から側端面３４，３５までの距離Ｅ２とは、それぞれ根元部３６４の分だけ、前述した実施例よりも短い。図９に示した第２変形例では、プレス凹部３７の側面３７２から内側に突起部３６が位置する距離Ｆは、０ｍｍよりも大きい。

　第３変形例の接地電極３０は、プレス凹部３７の側面３７２が深さ方向に径が小さくなるように傾斜している点を除き、前述した実施例と同様である。図９に示した第３変形例では、突起部３６の根元部３６４がプレス凹部３７の側面３７２から内側に位置する距離Ｆは、０ｍｍよりも大きい。

　図１０は、第４変形例ないし第８変形例の接地電極３０を示す説明図である。図１０では、第１変形例ないし第３変形例における各々の接地電極３０を背面３３側から見た部分拡大図が示されている。

　第４変形例の接地電極３０は、接地電極３０を背面３３側から見た場合、四角形のプレス凹部３７の内側に円形の突起部３６が位置する点を除き、前述した実施例と同様である。第５変形例の接地電極３０は、接地電極３０を背面３３側から見た場合、円形のプレス凹部３７の内側に四角形の突起部３６が位置する点を除き、前述した実施例と同様である。第６変形例の接地電極３０は、接地電極３０を背面３３側から見た場合、楕円形のプレス凹部３７の内側に楕円形の突起部３６が位置する点を除き、前述した実施例と同様である。第７変形例の接地電極３０は、接地電極３０を背面３３側から見た場合、四角形のプレス凹部３７の内側に三角形の突起部３６が位置する点を除き、前述した実施例と同様である。第６変形例の接地電極３０は、接地電極３０を背面３３側から見た場合、三角形のプレス凹部３７の内側に四角形の突起部３６が位置する点を除き、前述した実施例と同様である。実施例および第４変形例ないし第８変形例に示した形状の他、接地電極３０の突起部３６およびプレス凹部３７の形状は、実施の形態に応じて、他の多角形や複数の曲線で構成された形状であっても良い。

　Ａ－４．突出量Ａの評価値：
　図１１は、突出量Ａが着火性能に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。図１１では、横軸に突出量Ａをとり、縦軸に燃焼変動率２０％の点火時期をとって、実験値が示されている。ここで、燃焼変動率とは、燃焼圧力から図示平均有効圧力（ＩＭＥＰ、Indicated Mean Effective Pressure）を求め、５００サンプルの平均値と標準偏差に基づいて、「（燃焼変動率）＝（標準偏差／平均値）×１００（％）」として求められた値である。図１１では、燃焼変動率２０％となる点火時期が、内燃機関のクランク角度を用いて示されている。図１１の評価実験では、突起部３６の直径を１．５ｍｍとし、突起部３６の突出量Ａが異なる複数のスパークプラグ１００を用意した。これらのスパークプラグ１００を、排気量２０００ｃｃ、ＤＯＨＣ型ガソリンエンジンに装着した上で、吸気圧－５５０ｍｍＨｇ、エンジン回転数７５０ｒｐｍでアイドリング運転を行うことによって、図１１の実験値を得た。図１１の実験値によれば、突出量Ａが０．４ｍｍよりも小さくなると、急着火性能が急激に低下することが分かった。

　図１２は、突出量Ａが耐久性能に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。図１２では、横軸に突出量Ａをとり、縦軸に火花ギャップＧの増加量をとって、実験値が示されている。図１２の評価実験では、突起部３６の直径を１．５ｍｍとし、突起部３６の突出量Ａが異なる複数のスパークプラグ１００を用意した。これらのスパークプラグ１００を、排気量２０００ｃｃ、ＤＯＨＣ型ガソリンエンジンに装着した上で、スロットル全開状態、エンジン回転数５０００ｒｐｍにて、４００時間運転した後、火花ギャップＧの増加量を測定することによって、図１２の実験値を得た。図１２の実験値によれば、突出量Ａが１．０ｍｍを超えると、火花ギャップＧの増加量が急激に増加し許容限界値である０．２ｍｍ以上になることが分かった。

　突出量Ａは、図１１の結果による着火性能の面から、０．４ｍｍ以上を満たすことが好適であり、図１２の結果による耐久性能の面から、１．０ｍｍ以下を満たすことが好適である。すなわち、突出量Ａは、０．４ｍｍ≦Ａ≦１．０ｍｍを満たすことが好適である。

　Ａ－５．幅Ｂの評価値：
　図１３Ａおよび図１３Ｂは、幅Ｂが耐久性能に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。図１３Ａでは、横軸に幅Ｂをとり、縦軸に先端面３１の温度をとって実験値が示され、図１３Ｂでは、横軸に幅Ｂをとり、縦軸に突起部３６の温度をとって実験値が示されている。図１３Ａおよび図１３Ｂの評価実験では、接地電極３０の先端面３１からプレス凹部３７までの幅Ｂが異なる複数のスパークプラグ１００を用意した。これらのスパークプラグ１００において、接地電極３０の厚みＴを１．５ｍｍ、接地電極３０の電極幅Ｗを２．８ｍｍ、突起部３６の突出量Ａを０．７ｍｍ、突起部３６の直径を１．５ｍｍ、プレス凹部３７の深さを０．７ｍｍ、プレス凹部３７の直径を１．７ｍｍ、接地電極３０の側端面３４，３５からプレス凹部３７までの幅Ｃを０．５ｍｍとした。これらのスパークプラグ１００を、バーナーで９５０℃に２分間加熱した後に室温で１分間冷却する工程を１０００サイクル実施した後、接地電極３０の先端面３１における背面３３寄りの部分の温度を測定することによって図１３Ａの実験値を得ると共に、突起部３６の側面３６２における先端面３１側の部分の温度を測定することによって図１３Ｂの実験値を得た。

　図１３Ａの実験値によれば、幅Ｂが０．４ｍｍよりも小さいと、先端面３１の温度が急激に増加し許容限界値である１０００℃以上になり、幅Ｂが２．５ｍｍを超えると、先端面３１の温度が急激に増加し許容限界値である１０００℃以上になることが分かった。したがって、幅Ｂは、図１３Ａの結果による耐久性能の面から、０．４ｍｍ≦Ｂ≦２．５ｍｍを満たすことが好適である。

　図１３Ｂの評価試験では、突起部３６の温度は、幅Ｂが０．４ｍｍの場合に９６２℃、幅Ｂが０．６ｍｍの場合に９５５℃、幅Ｂが１．０ｍｍの場合に９５７℃、幅Ｂが１．１ｍｍの場合に９６０℃となった。幅Ｂが０．４ｍｍよりも小さくなると、突起部３６の温度は、急激に上昇し、幅Ｂが０．３ｍｍの場合に９８５℃、幅Ｂが０．２ｍｍの場合に１００５℃となった。また、幅Ｂが１．１ｍｍよりも大きくなると、突起部３６の温度は、急激に上昇して幅Ｂが１．３ｍｍの場合に９７８℃となり、幅Ｂが１．５ｍｍの場合に９８１℃、幅Ｂが２．０ｍｍの場合に９８５℃となった。これらのことから、幅Ｂが０．４ｍｍ≦Ｂ≦１．１ｍｍを満たす範囲では、突起部３６の温度は、約９６０℃に留まり、幅Ｂが０．４ｍｍよりも小さい場合や、幅Ｂが１．１ｍｍよりも大きい場合には、９７０℃を超えて急激に上昇することが分かった。

　接地電極３０の突起部３６は、中心電極２０の先端との間に発生した火花が飛火する部分であり、突起部３６の消耗は、突起部３６の温度が高くなるほど進行し易くなる。そのため、突起部３６の耐久性は、突起部３６の温度が低くなるほど向上する。したがって、図１３Ｂの結果による耐久性能の面から、幅Ｂは、０．４ｍｍ≦Ｂ≦１．１ｍｍを満たすことがより好適である。

　Ａ－６．幅Ｃの評価値：
　図１４は、幅Ｃが耐久性能に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。図１４では、横軸に幅Ｃをとり、縦軸に側端面３４，３５の温度をとって、実験値が示されている。図１４の評価実験では、接地電極３０の側端面３４，３５からプレス凹部３７までの幅Ｃが異なる複数のスパークプラグ１００を用意した。これらのスパークプラグ１００において、接地電極３０の厚みＴを１．５ｍｍ、接地電極３０の電極幅Ｗを２．８ｍｍ、突起部３６の突出量Ａを０．７ｍｍ、プレス凹部３７の深さを０．７ｍｍ、接地電極３０の先端面３１からプレス凹部３７までの幅Ｂを０．６ｍｍ、プレス凹部３７の直径を（電極幅Ｗ－（２×幅Ｃ））ｍｍ、突起部３６の直径を（（プレス凹部３７の直径）－０．２）ｍｍ（最大値１．７ｍｍ）とした。これらのスパークプラグ１００を、バーナーで９５０℃に２分間加熱した後に室温で１分間冷却する工程を１０００サイクル実施した後、接地電極３０の側端面３４，３５における背面３３寄りの部分の温度を測定することによって、図１４の実験値を得た。

　図１４の実験値によれば、幅Ｃが０．４ｍｍよりも小さいと、側端面３４，３５の温度が急激に増加し許容限界値である１０００℃以上になることが分かった。幅Ｃが０．８ｍｍを超える接地電極３０は、押出しプレスによって良好に加工することができなかった。したがって、幅Ｃは、図１４の結果による耐久性能および成形性の面から、０．４ｍｍ≦Ｃ≦０．８ｍｍを満たすことが好適である。

　Ａ－７．距離Ｆの評価値：
　図１５は、距離Ｆが成形性に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。図１５には、突起部３６の根元部３６４がプレス凹部３７の側面３７２から内側に位置する距離Ｆと、その距離Ｆにて接地電極３０を押出しプレスで加工した場合に、接地電極３０にクラックが発生する割合を示すクラック発生率とが示されている。なお、接地電極３０を背面３３側から見た場合に、突起部３６がプレス凹部３７の外側に飛び出た状態では、距離Ｆはマイナスの値をとる。図１５の評価実験において、突起部３６の直径を変更することによって距離Ｆを変化させ、接地電極３０の厚みＴを１．５ｍｍ、接地電極３０の電極幅Ｗを２．８ｍｍ、プレス凹部３７の深さを１．０ｍｍ、プレス凹部３７の直径を１．７ｍｍ、重心ズレ量Ｄを０ｍｍ、比（Ｅ１／Ｅ２）を１とした。図１５の評価実験では、距離Ｆが異なる複数の接地電極３０を押出しプレスで加工した後、接地電極３０に発生したクラックの有無を検査した。

　図１５の実験値によれば、距離Ｆがマイナスになるとクラック発生率が急激に増加することが分かった。したがって、距離Ｆは、０ｍｍ以上を満たすことが好適である。

　Ａ－８．重心ズレ量Ｄの評価値：
　図１６は、重心ズレ量Ｄが成形性に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。図１６には、突起部３６の重心３６６とプレス凹部３７の重心３７６との重心ズレ量Ｄと、その重心ズレ量Ｄにて接地電極３０を押出しプレスで加工した場合に、接地電極３０にクラックが発生する割合を示すクラック発生率とが示されている。図１６の評価実験において、突起部３６の直径は重心ズレ量Ｄに応じて変化させ、接地電極３０の厚みＴを１．５ｍｍ、接地電極３０の電極幅Ｗを２．８ｍｍ、プレス凹部３７の深さを１．０ｍｍ、プレス凹部３７の直径を１．７ｍｍ、距離Ｆを０ｍｍ、比（Ｅ１／Ｅ２）を１とした。図１６の評価実験では、重心ズレ量Ｄが異なる複数の接地電極３０を押出しプレスで加工した後、接地電極３０に発生したクラックの有無を検査した。

　図１６の実験値によれば、重心ズレ量Ｄが０．３ｍｍを超えるとクラック発生率が急激に増加することが分かった。したがって、重心ズレ量Ｄは、０ｍｍ≦Ｄ≦０．３ｍｍを満たすことが好適である。

　Ａ－９．比（Ｅ１／Ｅ２）の評価値：
　図１７は、比（Ｅ１／Ｅ２）が成形性に与える影響を調べた評価実験の結果を示す説明図である。図１７には、接地電極３０の対向面３２における平坦面３２２の割合を示す比（Ｅ１／Ｅ２）と、その比（Ｅ１／Ｅ２）にて接地電極３０を押出しプレスで加工した場合に、接地電極３０にクラックが発生する割合を示すクラック発生率とが示されている。図１７の評価実験において、接地電極３０の厚みＴを１．５ｍｍ、接地電極３０の電極幅Ｗを２．８ｍｍ、プレス凹部３７の深さを１．０ｍｍ、プレス凹部３７の直径を１．７ｍｍ、突起部３６の直径を１．５ｍｍ、重心ズレ量Ｄを０ｍｍ、距離Ｆを０ｍｍとした。図１７の評価実験では、比（Ｅ１／Ｅ２）が異なる複数の接地電極３０を押出しプレスで加工した後、接地電極３０に発生したクラックの有無を検査した。

　図１７の実験値によれば、比（Ｅ１／Ｅ２）が０．４よりも小さいとクラック発生率が急激に増加することが分かった。したがって、比（Ｅ１／Ｅ２）は、０．４≦（Ｅ１／Ｅ２）≦１を満たすことが好適である。

　Ａ－１０．効果：
　以上説明したスパークプラグ１００によれば、突起部３６の突出量Ａが０．４ｍｍ≦Ａ≦１．０ｍｍを満たし、接地電極３０の先端面３１からプレス凹部３７までの幅Ｂが０．４ｍｍ≦Ｂ≦２．５ｍｍを満たすことから、接地電極３０の先端面３１からプレス凹部３７までの部位における放熱性を向上させることができる。その結果、プレス加工によって接地電極３０が形成されたスパークプラグ１００の耐久性を向上させることができる。

　また、接地電極３０の先端面３１からプレス凹部３７までの幅Ｂが０．４ｍｍ≦Ｂ≦１．１ｍｍを満たすことから、接地電極３０の先端面３１からプレス凹部３７までの部位における放熱性の向上に加え、突起部３６の放熱性を向上させることができる。その結果、プレス加工によって接地電極３０が形成されたスパークプラグ１００の耐久性を更に向上させることができる。

　また、接地電極３０の側端面３４，３５からプレス凹部３７までの幅Ｃが０．４ｍｍ≦Ｃ≦０．８ｍｍを満たすことから、接地電極３０の先端面３１からプレス凹部３７までの部位に加え、接地電極３０の側端面３４，３５からプレス凹部３７までの部位における放熱性を向上させることができる。その結果、プレス加工によって接地電極３０が形成されたスパークプラグ１００の耐久性を更に向上させることができる。

　また、突起部３６が中心電極２０に対向する方向から見た場合、突起部３６がプレス凹部３７の内側に位置することから、接地電極３０に押出成形を施す際に、プレス凹部３７の隅部３７４から放射状に伝わる剪断力の方向から突起部３６の位置が外れるため、突起部３６およびその周囲におけるクラックの発生を抑制することができる。その結果、プレス加工によって接地電極３０が形成されたスパークプラグ１００の耐久性を更に向上させることができる。

　また、突起部３６が中心電極２０に対向する方向から見た場合、突起部３６とプレス凹部３７との重心ズレ量Ｄは、０ｍｍ≦Ｄ≦０．３ｍｍを満たすことから、突起部３６に加わる荷重の偏りを抑制することができる。その結果、突起部３６およびその周囲におけるクラックの発生を更に抑制することができる。

　また、接地電極３０の対向面３２における平坦面３２２の割合を示す比（Ｅ１／Ｅ２）が０．４≦（Ｅ１／Ｅ２）≦１を満たすことから、突起部３６の周囲における変形量を抑制することによって、突起部３６およびその周囲におけるクラックの発生を抑制することができる。その結果、突起部３６およびその周囲におけるクラックの発生を更に抑制することができる。

Ｂ．他の実施形態：
　以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明はこうした実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内において様々な形態で実施し得ることは勿論である。

Claims

　軸状の中心電極と、
　前記中心電極の外周を保持する絶縁碍子と、
　前記絶縁碍子の外周を保持する主体金具と、
　前記主体金具に接合され、前記中心電極との間に火花ギャップを形成する接地電極であって、
　　前記中心電極の先端に対向する対向面と、
　　前記中心電極の先端に背を向ける背面と、
　　押出しプレスによって形成され、前記対向面から前記中心電極の先端に向けて突出する突起部と、
　　前記押出しプレスによる前記突起部の形成に伴って前記背面に形成され、前記背面から前記中心電極の先端に向けて窪むプレス凹部と
　を有する接地電極と
　を備えるスパークプラグであって、
　前記突起部が前記対向面から突出する突出量Ａは、０．４ｍｍ≦Ａ≦１．０ｍｍを満たし、
　前記接地電極の先端から前記プレス凹部までの幅Ｂは、０．４ｍｍ≦Ｂ≦２．５ｍｍを満たすことを特徴とするスパークプラグ。
　請求項１に記載のスパークプラグであって、前記幅Ｂは、０．４ｍｍ≦Ｂ≦１．１ｍｍを満たすことを特徴とするスパークプラグ。
　請求項１または請求項２に記載のスパークプラグであって、前記接地電極の側端から前記プレス凹部までの幅Ｃは、０．４ｍｍ≦Ｃ≦０．８ｍｍを満たすことを特徴とするスパークプラグ。
　請求項１ないし請求項３のいずれか一項に記載のスパークプラグであって、前記突起部が前記中心電極の先端に突出する方向から見た場合、前記突起部は、前記プレス凹部の内側に位置することを特徴とするスパークプラグ。
　請求項４に記載のスパークプラグであって、前記突起部が前記中心電極の先端に突出する方向から見た場合、前記突起部と前記プレス凹部との重心ズレ量Ｄは、０ｍｍ≦Ｄ≦０．３ｍｍを満たすことを特徴とするスパークプラグ。
　請求項１ないし請求項５のいずれか一項に記載のスパークプラグであって、前記突起部が立ち上がる根元部から前記接地電極の側端までの間の平坦な表面の距離Ｅ１と、前記根元部から前記接地電極の側端までの距離Ｅ２との比は、０．４≦（Ｅ１／Ｅ２）≦１を満たすことを特徴とするスパークプラグ。
　軸状の中心電極と、
　前記中心電極の外周を保持する絶縁碍子と、
　前記絶縁碍子の外周を保持する主体金具と、
　前記主体金具に接合され、前記中心電極との間に火花ギャップを形成する接地電極であって、
　　前記中心電極の先端に対向する対向面と、
　　前記中心電極の先端に背を向ける背面と、
　　押出しプレスによって形成され、前記対向面から前記中心電極の先端に向けて突出する突起部と、
　　前記押出しプレスによる前記突起部の形成に伴って前記背面に形成され、前記背面から前記中心電極の先端に向けて窪むプレス凹部と
　を備えるスパークプラグであって、
　前記突起部が前記対向面から突出する突出量Ａは、０．４ｍｍ≦Ａ≦１．０ｍｍを満たし、
　前記接地電極の側端から前記プレス凹部までの幅Ｃは、０．４ｍｍ≦Ｃ≦０．８ｍｍを満たすことを特徴とするスパークプラグ。
　軸状の中心電極と、
　前記中心電極の外周を保持する絶縁碍子と、
　前記絶縁碍子の外周を保持する主体金具と、
　前記主体金具に接合され、前記中心電極との間に火花ギャップを形成する接地電極と
　を備えるスパークプラグの製造方法であって、
　前記接地電極において前記中心電極の先端に対向する対向面に、前記対向面から前記中心電極の先端に向けて突出する突起部を、前記突起部が前記対向面から突出する突出量Ａが０．４ｍｍ≦Ａ≦１．０ｍｍを満たすように、押出しプレスによって形成し、
　前記接地電極において前記中心電極の先端に背を向ける背面に、前記背面から前記中心電極の先端に向けて窪むプレス凹部を、前記接地電極の先端から前記プレス凹部までの幅Ｂが０．４ｍｍ≦Ｂ≦２．５ｍｍを満たすように形成することを特徴とするスパークプラグの製造方法。