WO2009104872A2 - 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나 - Google Patents

자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나 Download PDF

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WO2009104872A2
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성원모
장경덕
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주식회사 이엠따블유안테나
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    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/0485—Dielectric resonator antennas

Definitions

  • the present invention relates to the miniaturization of antenna size by using a magneto-dielectric material in a CRLH-TL antenna.
  • the present invention relates to a SRR in a CRLH-TL antenna implemented by using a patch and vias.
  • the present invention relates to a metamaterial antenna using a magnet dielectric which magnetizes a dielectric and reduces its size.
  • Metamaterial refers to a material having electromagnetic properties that do not exist in nature by periodically arranging specific unit structures.
  • NRI Negative Refractive Index
  • LHM Left-Handed Material
  • the performance of the antenna can be improved by applying the characteristics of the metamaterial to the antenna.
  • the metamaterial structure applied to the antenna is typical of the Composite Right / Left Handed Transmission Line (CRLH-TL) structure.
  • CRLH-TL Composite Right / Left Handed Transmission Line
  • One of the characteristics of this structure, the zero-order resonant mode is a resonant mode in which the propagation constant becomes zero. The wavelength becomes infinite and no phase delay occurs due to the radio wave transmission.
  • the resonant frequency of this mode is determined by the parameters of the CRLH-TL structure, and thus is not dependent on the antenna length, which is very advantageous for miniaturization of the antenna.
  • the antenna can be made using the first resonant mode, which has the same radiation pattern as a general patch antenna and can be designed with a very low resonance frequency.
  • a conventional method of miniaturizing the size of an antenna is to use a high dielectric constant substrate.
  • energy is trapped in the substrate of high dielectric constant and thus has side effects such as lowering antenna efficiency and narrowing bandwidth.
  • a substrate having a high permeability is used, this problem can be solved and the antenna can be miniaturized.
  • a metal structure responding to a magnetic field applied to the outside is inserted into a general substrate.
  • the main structure used is Split Ring Resonator (SRR), in which current is induced in SRR by an external magnetic field and magnetic field is generated thereby to change permeability according to the external magnetic field.
  • SRR Split Ring Resonator
  • Permeability exhibits a resonant characteristic.
  • the permeability value is greater than 1 in the band below the resonant frequency, has a negative permeability value between the plasma frequency at the resonant frequency, and is less than 1 above the plasma frequency.
  • the band used as the magnetic dielectric is in the region below the resonance frequency.
  • the present invention devised to solve the above problem relates to the miniaturization of the antenna size by using a magneto-dielectric material in the CRLH-TL antenna, in particular using a patch (via) and via (via) It is an object of the present invention to provide a metamaterial antenna using a magnetic dielectric that reduces the size by magnetizing a dielectric using SRR in the implemented CRLH-TL antenna.
  • the substrate is inserted into the SRR (Split Ring Resonator) structure is a magnetic dielectric; Patch of CRLH-TL (Composite Right / Left Handed Transmission Line) structure formed on the substrate spaced apart from the substrate by a predetermined distance; And it provides a metamaterial antenna using a magnetic dielectric comprising a ground formed in the lower portion spaced apart from the substrate.
  • SRR Split Ring Resonator
  • CRLH-TL Composite Right / Left Handed Transmission Line
  • the substrate, patch and ground utilize a magnetic dielectric interconnected via vias.
  • the substrate includes an SRR structure consisting of two unit cells, and one unit cell of the SRR structure is formed by arranging eight SRRs radially.
  • one unit cell of the SRR structure has six relatively long first SRRs radially disposed in the longitudinal direction of the substrate 200, and a second short SRR is disposed horizontally, and the first and second SRRs are arranged horizontally.
  • the second SRR is formed to face each other on the top and bottom surfaces of the substrate.
  • both ends of the first and second SRRs formed to face each other on the top and bottom surfaces of the substrate are connected through vias passing through the substrate.
  • slots are formed in the central portions of the first and second SRRs formed on the lower surface of the substrate.
  • the patch is a CRLH-TL antenna of two unit cells (unit-cell).
  • the patch is coupled to the microstrip line that is a feed line (feed line) is spaced apart at a predetermined interval.
  • the present invention provides a wireless communication terminal including the metamaterial antenna.
  • the present invention relates to miniaturization of the antenna size by using a magneto-dielectric material in the CRLH-TL antenna, and particularly, by using a patch and vias.
  • the CRLH-TL antenna can be provided with a metamaterial antenna using a magnetic dielectric that uses SRR to magnetize the dielectric to reduce its size.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a metamaterial antenna using a magnetic dielectric according to a preferred embodiment of the present invention.
  • Figure 2 shows a substrate made of a magnetic dielectric in accordance with one preferred embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating an SRR structure according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is a view showing a direction of generation of a magnetic field in an antenna according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 is a view showing a change in permeability according to the frequency of the first SRR according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 is a view showing a change in permeability according to the frequency of the second SRR according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 8 is a view showing surface current of SRR in a zeroth order resonance mode according to an exemplary embodiment of the present invention.
  • FIG. 9 is a view showing a magnetic field direction generated in the antenna according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 is a photograph showing an antenna actually fabricated using the SRR structure according to an embodiment of the present invention.
  • 11 is a graph showing the measured return loss and the simulated return loss of the actually manufactured antenna.
  • FIG. 12 is a view showing a measured radiation pattern of the actually manufactured antenna.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a metamaterial antenna using a magnetic dielectric according to an exemplary embodiment of the present invention.
  • the metamaterial antenna 100 of the CRLH-TL structure uses a magnetic dielectric implemented using a split ring resonator (SRR) structure 210 as a substrate 200. Patch 300 is formed on the top.
  • SRR split ring resonator
  • the metamaterial antenna 100 is composed of three layers, the patch 300 is formed on the upper surface of the uppermost layer, and the SRR structure 210 is implemented on both sides of the substrate 200 by using the upper and lower surfaces of the substrate 200. .
  • the bottom layer acts as ground 400, and the three layers are connected to vias 500.
  • the patch 300 is a CRLH-TL antenna implemented with two unit cells, and the lower end of the patch 300 includes an SRR structure 210 having eight SRRs 211 and 212 per unit cell. It is formed to magnetize the dielectric, and the dielectric is used as the substrate 200.
  • the feeding of the antenna consists of a microstrip line 310 having a width of 8 mm.
  • FIG. 2 is a view showing a substrate made of a magnetic dielectric according to a preferred embodiment of the present invention
  • Figure 3 is a view showing an SRR structure according to a preferred embodiment of the present invention.
  • the SRR structure 210 includes a first SRR 211 that is relatively long and a second SRR 212 that is short, and six first SRRs 211 are formed.
  • the substrate 200 is radially disposed in the longitudinal direction, and the second SRR 212 is disposed horizontally.
  • 3A illustrates a structure of a first SRR 211 and a second SRR 212.
  • the first and second SRRs 211 and 212 are formed to be symmetrical on the top and bottom surfaces of the substrate, and both ends of each of the SRRs 211 and 212 facing the substrate may have vias 500 penetrating through the substrate. Connected through.
  • slots 213 are formed in the central portions of the first and second SRRs 211 and 212 formed on the lower surface of the substrate.
  • FIG. 4 is a diagram illustrating a direction in which a magnetic field is generated in an antenna according to an exemplary embodiment of the present invention.
  • the SRR structure 210 In order for the SRR structure 210 to respond to the magnetic field, the SRR structure 210 needs to be perpendicular to the magnetic field direction.
  • the CRLH-TL metamaterial antenna 100 implemented using the patch 300 and the via 500 is formed in a direction in which a magnetic field rotates about the via 500. Therefore, it is effective to arrange the first and second SRRs 211 and 212 radially about the vias 500.
  • FIG. 5 is a view showing a change in permeability according to the frequency of the first SRR according to an embodiment of the present invention.
  • the first SRR 211 showed resonance characteristics at 4.37 GHz. At lower frequencies, the permeability is greater than 1, and at higher frequencies the permeability becomes negative and less than one.
  • the frequency range used for the magnetic dielectric is a frequency band lower than the resonant frequency of the SRR, and the permeability value in this band is greater than one.
  • FIG. 6 is a view showing a change in permeability according to the frequency of the second SRR according to an embodiment of the present invention.
  • the second SRR 212 has a resonance characteristic at 7.91 GHz, and the change pattern of permeability is the same as that of the first SRR 211.
  • Coupled feeding was performed between the microstrip line 310, which is a feed line, and the patch 300, with a spacing of 0.3 mm.
  • the frequency reduction effect can be obtained for both the 0th-order resonant frequency and the -1st-order resonant frequency when the SRR is not used.
  • a frequency reduction effect of 23.9% was obtained.
  • the antenna size is 0.1717 ⁇ 0 ⁇ 0.1717 ⁇ 0 ⁇ 0.0176 ⁇ 0 ( ⁇ 0 : wavelength in free space) when SRR is not used, and the size of the antenna using SRR is 0.1306 ⁇ 0 ⁇ 0.1306 ⁇ 0 ⁇ 0.0134
  • ⁇ 0 an area reduction effect of about 42.14% was obtained.
  • FIG. 8 is a diagram showing surface current of SRR in a zeroth order resonance mode according to an exemplary embodiment of the present invention.
  • FIG. 8 shows the current flowing on the upper surface of the SRR when viewed from the top to the bottom, and (b) shows the current flowing on the lower surface of the SRR when viewed from the bottom. Since the current of the via 500 is directed toward the ground 400 in the patch, the direction of the magnetic field becomes clockwise as shown in FIG. 9 when viewed from above. At this time, looking at the direction of the current flowing through the SRR it can be seen that the direction of the magnetic field generated by the SRR will be the same direction as the magnetic field due to the via (500). Therefore, the magnetic permeability is increased by the enhanced magnetic field and the resonance frequency of the antenna is decreased.
  • FIG. 10 is a photograph showing an antenna actually manufactured using an SRR structure according to an embodiment of the present invention.
  • an antenna was matched by adjusting a distance between a feed line and a patch 300 to 0.5 mm.
  • 11 is a graph showing the measured return loss and the simulated return loss of the actually manufactured antenna.
  • the via 500 is slightly protruded due to the planar SRR structure up and down, and thus a little gap is generated between the substrates 200. It is judged that the error of the frequency band occurred in the return loss due to the error caused by the gap.
  • the measured antenna bandwidth is from 1.883 to 1.892 GHz (0.48%).
  • FIG. 12 is a view illustrating measured radiation patterns of an actually manufactured antenna.
  • (a) shows an E-plane in the x-z plane
  • (b) shows an H-plane in the x-y plane.
  • the radiation pattern represents a monopole radiation pattern, which is a radiation pattern of the 0th order resonance mode antenna.
  • the measured antenna gain is 0.534 dBi and the efficiency is 51.7%.

Abstract

본 발명은 CRLH-TL 안테나에 자석 유전체(magneto-dielectric material)를 이용하여 안테나의 크기를 소형화하는 것에 관한 것으로 특히, 패치(patch)와 비아(via)를 이용하여 구현한 CRLH-TL 안테나에 SRR을 이용하여 유전체를 자화시켜 크기를 소형화하는 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나를 제공할 수 있다. 보다 상세히, 본 발명은, SRR(Split Ring Resonator) 구조가 삽입되어 자석 유전체가 구현된 기판; 상기 기판과 소정 간격 이격되어 상부에 형성되는 CRLH-TL(Composite Right/Left Handed Transmission Line) 구조의 패치; 및 상기 기판과 소정 간격 이격되어 하부에 형성되는 접지를 포함하는 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나를 제공한다.

Description

자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나
본 발명은 CRLH-TL 안테나에 자석 유전체(magneto-dielectric material)를 이용하여 안테나의 크기를 소형화하는 것에 관한 것으로 특히, 패치(patch)와 비아(via)를 이용하여 구현한 CRLH-TL 안테나에 SRR을 이용하여 유전체를 자화시켜 크기를 소형화하는 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나에 관한 것이다.
최근 메타머티리얼(metamaterial)을 이용하여 안테나를 설계하는 연구가 급증하고 있다. 메타머티리얼이란 특정 단위 구조를 주기적으로 배열하여 자연계에 존재하지 않는 전자기적 성질을 가지는 물질을 나타낸다.
여러 종류의 메타머티리얼 중 유전율과 투자율의 값을 임의로 조정할 수 있는 메타머티리얼이 많은 관심을 받고 있다. 대표적으로 Negative Refractive Index(NRI), Left-Handed Material(LHM)라 불리는 물질은 유효 유전율과 투자율이 모두 음의 값을 가지는 물질로 전기장, 자기장, 전파 진행 방향이 왼손 법칙을 따른다. 이러한 메타머티리얼의 특징을 안테나에 적용하여 안테나의 성능을 향상시킬 수 있다.
안테나에 응용되는 메타머티리얼 구조는 Composite Right/Left Handed Transmission Line(CRLH-TL) 구조가 대표적이다. 이 구조의 특징 중 하나인 0차 공진 모드는 전파 상수가 0이 되는 공진 모드로 파장이 무한대가 되고 전파 전송에 따른 위상지연이 발생하지 않는다. 이 모드의 공진 주파수는 CRLH-TL 구조의 파라미터들이 결정을 하므로 안테나의 길이에 의존하지 않아 안테나의 소형화에 매우 유리하다.
물론 1차 공진 모드를 이용하여 안테나를 만들 수도 있는데, 이는 일반적인 패치 안테나와 동일한 방사 패턴을 가지면서 공진 주파수는 매우 낮게 설계될 수 있다.
최근 들어서는 투자율을 증가시킬 수 있는 자석 유전체에 관한 관심이 증가하고 있다. 안테나의 크기를 소형화시키는 전통적인 방법으로 고유전율의 기판을 사용하는 방법이 있다. 하지만 고유전율의 기판에 에너지가 갇히게 되어 안테나의 효율이 낮아지고 대역폭이 좁아지는 등의 부작용도 가지고 있다. 반면, 투자율이 높은 기판을 사용하였을 경우는 이러한 문제를 해결할 수 있음과 동시에 안테나의 소형화도 이룰 수 있다.
자석 유전체를 만들기 위해서는 외부에 인가되는 자기장(magnetic field)에 응답하는 금속 구조물을 일반 기판에 삽입하여 구현한다. 주로 이용되는 구조는 Split Ring Resonator(SRR)로서, 외부 자계에 의해 SRR에 전류가 유기되고 그에 의해 자계가 생성됨으로써 외부자계와 상응하여 투자율에 변화를 주게 된다. 투자율은 공진하는 특성을 보이는데, 공진 주파수 아래 대역에서는 투자율 값이 1보다 크게 되고 공진 주파수에서 플라즈마(plasma) 주파수 사이에서는 음의 투자율 값을 가지며 플라즈마 주파수 이상에서는 1보다 작은 양의 값을 가진다. 자석 유전체로 사용되는 대역은 공진 주파수 이하 영역이다.
상기 문제점을 해결하기 위하여 안출된 본 발명은 CRLH-TL 안테나에 자석 유전체(magneto-dielectric material)를 이용하여 안테나의 크기를 소형화하는 것에 관한 것으로 특히, 패치(patch)와 비아(via)를 이용하여 구현한 CRLH-TL 안테나에 SRR을 이용하여 유전체를 자화시켜 크기를 소형화하는 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나를 제공하는 것을 목적으로 한다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명은, SRR(Split Ring Resonator) 구조가 삽입되어 자석 유전체가 구현된 기판; 상기 기판과 소정 간격 이격되어 상부에 형성되는 CRLH-TL(Composite Right/Left Handed Transmission Line) 구조의 패치; 및 상기 기판과 소정 간격 이격되어 하부에 형성되는 접지를 포함하는 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나를 제공한다.
바람직하게는, 상기 기판, 패치 및 접지는 비아를 통하여 상호 연결되는 자석 유전체를 이용한다.
또한, 상기 기판은 2개의 유닛 셀로 이루어진 SRR 구조를 포함하며, 상기 SRR 구조의 한 유닛 셀은 8개의 SRR이 방사상으로 배치되어 형성된다.
또한, 상기 SRR 구조의 한 유닛 셀은 상대적으로 길이가 긴 제 1 SRR 6개가 상기 기판(200)의 세로 방향으로 방사형으로 배치되고, 길이가 짧은 제 2 SRR이 가로로 배치되며, 상기 제 1 및 제 2 SRR은 기판의 위 아래면에 상호 마주보도록 형성된다.
또한, 기판의 위 아래면에 상호 마주보도록 형성되는 상기 제 1 및 제 2 SRR의 양 말단은 기판을 관통하는 비아를 통하여 연결된다.
또한, 상기 기판의 아랫면에 형성되는 제 1 및 제 2 SRR의 중앙부에는 슬롯이 형성된다.
또한, 상기 패치는 2개의 유닛 셀(unit-cell)로 이루어진 CRLH-TL 구조의 안테나이다.
또한, 상기 패치는 급전선(feed line)인 마이크로스트립 라인과 소정 간격 이격되어 커플급전된다.
또한, 본 발명은 상기 메타머티리얼 안테나를 포함하는 무선통신단말기를 제공한다.
이상에서 설명한 바와 같이, 본 발명은 CRLH-TL 안테나에 자석 유전체(magneto-dielectric material)를 이용하여 안테나의 크기를 소형화하는 것에 관한 것으로 특히, 패치(patch)와 비아(via)를 이용하여 구현한 CRLH-TL 안테나에 SRR을 이용하여 유전체를 자화시켜 크기를 소형화하는 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나를 제공할 수 있다.
도 1은 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나를 도시한 도면.
도 2는 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 자석 유전체로 이루어진 기판을 도시한 도면.
도 3은 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 SRR 구조를 도시한 도면.
도 4는 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 안테나에서의 자계의 생성 방향을 나타낸 도면.
도 5는 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 제 1 SRR의 주파수에 따른 투자율 변화를 나타낸 도면.
도 6은 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 제 2 SRR의 주파수에 따른 투자율 변화를 나타낸 도면.
도 7은 SRR 사용 유무에 따른 반사손실을 비교한 그래프.
도 8은 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 0차 공진 모드에서 SRR의 표면 전류(surface current)를 표시한 도면.
도 9는 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 안테나에 생성된 자계 방향을 나타낸 도면.
도 10은 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따라 SRR 구조를 사용하여 실제 제작된 안테나를 나타낸 사진.
도 11은 실제 제작된 안테나의 측정된 반사 손실과 시뮬레이션된 반사 손실을 나타낸 그래프.
도 12는 실제 제작된 안테나의 측정된 방사패턴을 나타낸 도면.
본 발명과 본 발명의 동작성의 이점 및 본 발명의 실시에 의하여 달성되는 목적을 충분히 이해하기 위해서는 본 발명의 바람직한 실시예를 예시하는 첨부 도면 및 첨부 도면에 기재된 내용을 참조하여야만 한다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 설명함으로써, 본 발명을 상세히 설명한다. 각 도면에 제시된 동일한 참조부호는 동일한 부재를 나타낸다.
도 1은 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나를 도시한 도면이다.
도 1을 참조하면, 본 발명의 CRLH-TL 구조의 메타머티리얼 안테나(100)는 SRR(Split Ring Resonator) 구조(210)를 이용하여 구현된 자석 유전체를 기판(200)으로 하여 상기 기판(200) 상에 패치(300)가 형성된다.
보다 상세히, 상기 메타머티리얼 안테나(100)는 3개의 층으로 이루어지며, 최상층의 윗면에 패치(300)가 형성되고, 중간층에는 기판(200)의 위아래 양면을 이용하여 SRR 구조(210)가 구현된다. 최하층은 접지(400)로 동작하며, 상기 3개의 층은 비아(500)로 연결된다.
상기 패치(300)는 2개의 유닛 셀(unit-cell)로 구현된 CRLH-TL 안테나이며 상기 패치(300)의 하단부에는 한 유닛 셀 당 8개의 SRR(211, 212)로 SRR 구조(210)가 형성되어 유전체를 자화시키며, 상기 유전체를 기판(200)으로 사용한다.
상기 메타머티리얼 안테나(100)의 크기는 L = 25 mm, W = 12.4 mm, gap = 0.2 mm 이고 사용된 비아의 반경은 0.3 mm 이다. 기판은 Rogers RT/duroid 5880 기판을 사용하였으며 위아래 기판의 두께는 1.55 mm (62 mil), 중간 기판의 두께는 0.508 mm (20 mil)이고, 크기는 가로 세로 55 mm이다. 안테나의 급전은 너비 8 mm 인 마이크로스트립 라인(microstrip line;310)으로 이루어진다.
도 2는 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 자석 유전체로 이루어진 기판을 도시한 도면이고, 도 3은 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 SRR 구조를 도시한 도면이다.
도 2 및 도 3을 참조하면, 상기 SRR 구조(210)는 상대적으로 길이가 긴 제 1 SRR(211)과 길이가 짧은 제 2 SRR(212)로 구성되며, 상기 제 1 SRR(211) 6개가 상기 기판(200)의 세로 방향으로 방사형으로 놓여 있고, 상기 제 2 SRR(212)이 가로로 배치된다. 도 3의 (a)는 제 1 SRR(211)을 (b)는 제 2 SRR(212)의 구조를 나타낸다.
상기 제 1 및 제 2 SRR(211, 212)는 기판의 위 아래면에 대칭되도록 형성되며, 기판을 중심으로 마주보는 각 SRR(211, 212)의 양 말단은 기판을 관통하는 비아(500)를 통하여 연결된다.
한편, 상기 기판의 아랫면에 형성되는 제 1 및 제 2 SRR(211, 212)의 중앙부에는 슬롯(slot;213)이 형성된다.
상기 SRR의 크기는 L_large_srr = 11 mm, L_small_srr = 4.5 mm, w_srr = 2 mm, gap_srr = 0.2 mm, h_srr = 1.55 mm, via_r = 0.3 mm이다.
도 4는 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 안테나에서의 자계의 생성 방향을 나타낸 도면이다.
상기 SRR 구조(210)가 자계에 응답을 하기 위해서는 SRR 구조(210)와 자계 방향이 수직으로 놓일 필요가 있다.
도 4를 참조하면, 패치(300)와 비아(500)를 이용하여 구현한 CRLH-TL 메타머티리얼 안테나(100)는 자계가 비아(500)를 중심으로 회전하는 방향으로 형성된다. 따라서 상기 제 1 및 제 2 SRR(211, 212)을 비아(500)를 중심으로 방사형으로 배치를 하는 것이 효과적이다.
시뮬레이션을 통해 상기 SRR의 동작 특성을 살펴보았다. 시뮬레이션에는 CST Microwave Studio 2006B가 사용되었다.
도 5는 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 제 1 SRR의 주파수에 따른 투자율 변화를 나타낸 도면이다.
도 5를 참조하면, 제 1 SRR(211)은 4.37 GHz에서 공진 특성을 보였다. 이보다 낮은 주파수에서는 투자율의 값이 1보다 크게 되고 높은 주파수에서는 투자율이 음수가 되었다가 1보다 작은 양수로 바뀌는 것을 확인할 수 있었다. 자석 유전체로 이용되는 주파수 범위는 SRR의 공진 주파수보다 낮은 주파수 대역으로 이대역에서의 투자율 값은 1보다 크다.
도 6은 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 제 2 SRR의 주파수에 따른 투자율 변화를 나타낸 도면이다.
도 6을 참조하면, 상기 제 2 SRR(212)은 7.91 GHz에서 공진 특성을 나타내었으며 투자율의 변화양상은 상기 제 1 SRR(211)과 동일하다.
CRLH-TL 안테나에 SRR을 사용하지 않은 경우와 사용한 경우에 대하여 안테나의 공진 주파수 변화를 살펴보았다. 급전선(feed line)인 마이크로스트립 라인(310)과 패치(300) 사이는 0.3 mm의 간격을 두어 커플 급전하였다.
[규칙 제26조에 의한 보정 11.03.2009]　
Figure WO-DOC-TABLE-1
위 표 1을 보면 SRR을 사용한 경우가 사용하지 않은 경우에 대하여 0차 공진 주파수와 -1차 공진 주파수 모두 주파수 감소 효과를 얻을 수 있음을 알 수 있다. 0차 공진 모드의 경우 23.9 %의 주파수 감소 효과를 얻을 수 있었다. 이때의 안테나 크기는 SRR을 사용하지 않은 경우 0.1717 λ0 × 0.1717 λ0 × 0.0176 λ0 (λ0:자유공간에서의 파장)이고, SRR을 이용한 안테나의 크기는 0.1306 λ0 × 0.1306 λ0 × 0.0134 λ0 로서 약 42.14 %의 면적 감소 효과를 얻을 수 있었다.
도 7은 SRR 사용 유무에 따른 반사손실을 비교한 그래프이다.
도 8은 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따른 0차 공진 모드에서 SRR의 표면 전류(surface current)를 표시한 도면이다.
도 8을 참조하면, (a)는 위에서 아래로 내려 다 보았을 때 SRR의 윗면에 흐르는 전류의 모습이고, (b)는 아래에서 위로 올려 다 보았을 때 SRR의 아랫면에 흐르는 전류의 모습이다. 비아(500)의 전류는 패치에서 접지(400) 방향으로 향하고 있으므로 자계의 방향은 위에서 내려다 보았을 때 도 9에서와 같이 시계방향이 된다. 이때, SRR에 흐르는 전류의 방향을 보면 SRR에 의해 생기는 자계의 방향이 비아(500)에 의한 자계와 동일한 방향이 되리라는 것을 알 수가 있다. 따라서 강화된 자계에 의하여 투자율이 증가하게 되고 안테나의 공진 주파수가 감소하게 된다.
도 10은 본 발명의 바람직한 일 실시예에 따라 SRR 구조를 사용하여 실제 제작된 안테나를 나타낸 사진이다.
도 10을 참조하면, 급전선(feed line)과 패치(300) 사이의 간격을 0.5 mm로 조절하여 안테나의 매칭을 이루었다.
도 11은 실제 제작된 안테나의 측정된 반사 손실과 시뮬레이션된 반사 손실을 나타낸 그래프이다.
도 11을 참조하면, 시뮬레이션 결과와 측정된 반사 손실 사이에는 일부 차이가 있으나, 이는 안테나의 제작과정에서 생기는 오차로 볼 수가 있다. 안테나 제작 시 위아래로 평면형인 SRR 구조로 인하여 비아(500) 부분이 조금 튀어나오게 되고 따라서 기판(200) 사이에 공극이 조금 발생하게 된다. 이러한 공극에 의한 오차 때문에 반사손실에서 주파수 대역의 오차가 생긴 것이라 판단된다. 측정된 안테나의 대역폭은 1.883 ～ 1.892 GHz (0.48 %) 이다.
도 12는 실제 제작된 안테나의 측정된 방사패턴을 나타낸 도면이다.
도 12를 참조하면, (a)는 x-z 평면에서의 E-plane (b)는 x-y 평면에서의 H-plane을 나타낸다.
위 방사패턴은 0차 공진 모드 안테나의 방사패턴인 모노폴 방사패턴을 나타낸다. 측정된 안테나의 gain은 0.534 dBi 이고 효율은 51.7 % 이다.
본 발명은 도면에 도시된 일 실시예를 참고로 설명되었으나, 이는 예시적인 것에 불과하며, 본 기술 분야의 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 첨부된 등록청구범위의 기술적 사상에 의해 정해져야 할 것이다.

Claims (9)

  1. SRR(Split Ring Resonator) 구조가 삽입되어 자석 유전체가 구현된 기판;
    상기 기판과 소정 간격 이격되어 상부에 형성되는 CRLH-TL(Composite Right/Left Handed Transmission Line) 구조의 패치; 및
    상기 기판과 소정 간격 이격되어 하부에 형성되는 접지를 포함하는 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나.
  2. 제 1항에 있어서,
    상기 기판, 패치 및 접지는 비아를 통하여 상호 연결되는 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나.
  3. 제 1항에 있어서,
    상기 기판은 2개의 유닛 셀로 이루어진 SRR 구조를 포함하며,
    상기 SRR 구조의 한 유닛 셀은 8개의 SRR이 방사상으로 배치되어 형성되는 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나.
  4. 제 3항에 있어서,
    상기 SRR 구조의 한 유닛 셀은 상대적으로 길이가 긴 제 1 SRR 6개가 상기 기판(200)의 세로 방향으로 방사형으로 배치되고,
    길이가 짧은 제 2 SRR이 가로로 배치되며,
    상기 제 1 및 제 2 SRR은 기판의 위 아래면에 상호 마주보도록 형성되는 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나.
  5. 제 4항에 있어서,
    기판의 위 아래면에 상호 마주보도록 형성되는 상기 제 1 및 제 2 SRR의 양 말단은 기판을 관통하는 비아를 통하여 연결되는 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나.
  6. 제 4항에 있어서,
    상기 기판의 아랫면에 형성되는 제 1 및 제 2 SRR의 중앙부에는 슬롯이 형성되는 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나.
  7. 제 1항에 있어서,
    상기 패치는 2개의 유닛 셀(unit-cell)로 이루어진 CRLH-TL 구조의 안테나인 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나.
  8. 제 1항에 있어서,
    상기 패치는 급전선(feed line)인 마이크로스트립 라인과 소정 간격 이격되어 커플급전되는 자석 유전체를 이용한 메타머티리얼 안테나.
  9. 제 1항 내지 제 8항 중 어느 한 항의 메타머티리얼 안테나를 포함하는 무선통신단말기.
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CN2009801058859A CN101946365A (zh) 2008-02-20 2009-02-03 利用磁性电介质的超材料天线
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8634130B2 (en) 2010-11-08 2014-01-21 Samsung Electronics Co., Ltd. 3-dimensional standing type metamaterial structure and method of fabricating the same

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8686902B2 (en) * 2009-05-13 2014-04-01 Norberto Lopez Antenna structures
GB2474058B (en) * 2009-10-02 2014-10-01 Creo Medical Ltd Cosmetic Surgery Apparatus
KR101241388B1 (ko) * 2009-12-18 2013-03-12 한국전자통신연구원 격리도 향상을 위한 다중 입출력 안테나
KR101288547B1 (ko) * 2009-12-18 2013-07-22 한국전자통신연구원 마이크로스트립 패치 안테나
KR101773472B1 (ko) * 2010-08-10 2017-09-01 삼성전자주식회사 유전 자성체로 이루어지는 소자 캐리어를 갖는 안테나 장치 및 그 제조 방법
CN102790275B (zh) 2011-05-16 2016-03-09 深圳光启高等理工研究院 电磁波分束器
CN102480061B (zh) * 2011-05-18 2013-03-13 深圳光启高等理工研究院 基于超材料的天线和超材料面板的工作波长的生成方法
CN102480062B (zh) * 2011-05-20 2013-09-04 深圳光启高等理工研究院 基于超材料的天线
CN103036045B (zh) * 2011-08-23 2016-03-09 深圳光启高等理工研究院 一种后馈式卫星电视天线及其卫星电视接收系统
WO2013013461A1 (zh) * 2011-07-26 2013-01-31 深圳光启高等理工研究院 后馈式微波天线
WO2013016939A1 (zh) * 2011-07-29 2013-02-07 深圳光启高等理工研究院 基站天线
CN102956978B (zh) * 2011-08-19 2015-11-18 深圳光启高等理工研究院 一种高磁导率的超材料
WO2013040825A1 (zh) * 2011-09-23 2013-03-28 深圳光启高等理工研究院 一种高增益超材料天线、无线接入设备及路由器
CN103034131B (zh) * 2011-09-30 2016-10-12 深圳光启高等理工研究院 智能家电
CN103095322B (zh) * 2011-10-27 2016-05-04 深圳光启高等理工研究院 基于智能天线的wifi终端设备
CN103094657A (zh) * 2011-10-31 2013-05-08 深圳光启高等理工研究院 一种介质基板及具有该介质基板的天线
KR101308277B1 (ko) * 2011-12-28 2013-09-13 한양대학교 산학협력단 전자파 흡수율 특성 및 전/후방비가 개선된 인체 통신용 패치 안테나
KR101313018B1 (ko) * 2012-02-08 2013-10-01 홍익대학교 산학협력단 메타물질을 이용한 이중대역 원형 편파 패치 안테나
GB2508428A (en) * 2012-12-03 2014-06-04 Eads Singapore Pte Ltd Small tapered slot antenna using a magneto-dielectric material
JP5725573B2 (ja) 2013-02-26 2015-05-27 Ｎｅｃプラットフォームズ株式会社 アンテナ及び電子装置
US10522906B2 (en) * 2014-02-19 2019-12-31 Aviation Communication & Surveillance Systems Llc Scanning meta-material antenna and method of scanning with a meta-material antenna
GB2525661A (en) * 2014-05-01 2015-11-04 Selex Es Ltd Antenna
US9595765B1 (en) 2014-07-05 2017-03-14 Continental Microwave & Tool Co., Inc. Slotted waveguide antenna with metamaterial structures
GB2544212A (en) * 2014-08-21 2017-05-10 Rogers Corp Multiple-input, multiple-output antenna with cross-channel isolation using magneto-dielectric material
CN104953271B (zh) * 2015-06-30 2017-10-10 厦门大学 基于阵列带花瓣型夹层及条带控制的左右手复合天线
KR101968942B1 (ko) 2016-02-05 2019-04-16 김미정 그래핀 반도체 설계방법
US10516212B2 (en) 2016-07-01 2019-12-24 Mee Jeong KIM RF passive device and miniaturization method therefor
CN107069226A (zh) * 2016-09-19 2017-08-18 北京邮电大学 一种超材料微带天线
KR102146381B1 (ko) * 2018-12-20 2020-08-21 재단법인 파동에너지 극한제어 연구단 전자기파 흡수를 위한 메타구조체를 이용한 온도 감응형 센서
CN109586023A (zh) * 2019-01-07 2019-04-05 云南大学 基于超材料介质基板的矩形微带天线
CN109904601B (zh) * 2019-03-02 2024-01-02 湖南大学 一种周期性类雪花结构超宽带天线
KR102179522B1 (ko) * 2019-08-22 2020-11-17 울산과학기술원 듀얼 모드를 갖는 메타표면 안테나
WO2021165932A1 (en) * 2020-02-22 2021-08-26 Mehran Ahadi Emnz metamaterial-based antennas and arrays
CN111799549B (zh) * 2020-07-30 2021-12-17 西安电子科技大学 基于差分介质谐振器馈电的宽带超表面天线
US20220181052A1 (en) * 2020-12-04 2022-06-09 Rogers Corporation Electromagnetic component having magneto-dielectric material

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004034504A1 (en) * 2002-10-10 2004-04-22 The Regents Of The University Of Michigan Tunable electromagnetic band-gap composite media
US7330090B2 (en) * 2004-03-26 2008-02-12 The Regents Of The University Of California Zeroeth-order resonator
US7446712B2 (en) 2005-12-21 2008-11-04 The Regents Of The University Of California Composite right/left-handed transmission line based compact resonant antenna for RF module integration
CN101501927B (zh) * 2006-04-27 2013-09-04 泰科电子服务有限责任公司 基于异向材料结构的天线、设备和系统
US7911386B1 (en) * 2006-05-23 2011-03-22 The Regents Of The University Of California Multi-band radiating elements with composite right/left-handed meta-material transmission line
US7592957B2 (en) * 2006-08-25 2009-09-22 Rayspan Corporation Antennas based on metamaterial structures
US7952526B2 (en) * 2006-08-30 2011-05-31 The Regents Of The University Of California Compact dual-band resonator using anisotropic metamaterial

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None
See also references of EP2249433A4

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8634130B2 (en) 2010-11-08 2014-01-21 Samsung Electronics Co., Ltd. 3-dimensional standing type metamaterial structure and method of fabricating the same

Also Published As

Publication number Publication date
EP2249433A4 (en) 2013-12-25
KR20090090017A (ko) 2009-08-25
CN101946365A (zh) 2011-01-12
JP2011525721A (ja) 2011-09-22
JP5194134B2 (ja) 2013-05-08
KR100942424B1 (ko) 2010-03-05
EP2249433A2 (en) 2010-11-10
US8547281B2 (en) 2013-10-01
WO2009104872A3 (ko) 2010-07-22
US20110187601A1 (en) 2011-08-04

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