WO2008067881A1 - Verfahren und vorrichtung zur füllstandsmessung mittels thermoelemente - Google Patents

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WO2008067881A1
WO2008067881A1 PCT/EP2007/009377 EP2007009377W WO2008067881A1 WO 2008067881 A1 WO2008067881 A1 WO 2008067881A1 EP 2007009377 W EP2007009377 W EP 2007009377W WO 2008067881 A1 WO2008067881 A1 WO 2008067881A1
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thermocouple
temperature
heated
liquid
unheated
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PCT/EP2007/009377
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Inventor
Sacha Kaercher
Jürgen Hammerschmidt
Wilfried Harfst
Original Assignee
Areva Np Gmbh
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    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F23/00—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm
    • G01F23/22—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water
    • G01F23/24—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water by measuring variations of resistance of resistors due to contact with conductor fluid
    • G01F23/246—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water by measuring variations of resistance of resistors due to contact with conductor fluid thermal devices
    • G01F23/247—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water by measuring variations of resistance of resistors due to contact with conductor fluid thermal devices for discrete levels
    • G—PHYSICS
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    • G01F23/246—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water by measuring variations of resistance of resistors due to contact with conductor fluid thermal devices

Definitions

  • the invention relates to a method for determining the level of a liquid in a liquid container by comparing a temperature determined with an unheated thermocouple with a temperature determined with a heated thermocouple, wherein the unheated and the heated thermocouple can be arranged in the liquid container. Furthermore, the invention relates to a device for determining the level of a liquid in a liquid container with means for comparing a temperature determined with an unheated thermocouple with a temperature determined with a heated thermocouple, wherein the unheated and the heated thermocouple are arranged in the liquid container.
  • liquid level or the course of the surface between a liquid and a gaseous medium be measured without contact within a liquid container.
  • the measurement devices and level sensors frequently used for this purpose are, in particular in nuclear power plant technology, heatable thermocouples in which, due to the generated thermal stresses, it is possible to infer the temperatures and thus the fill levels in a liquid container.
  • this method of level measurement is comparatively insensitive to radioactive radiation and guarantees a clear measurement of the ambient temperature even in the case of a short-term strong increase in temperature.
  • Such measuring devices are used, in particular, in the reactor pressure vessel of a pressurized water reactor in order to monitor the level of the cooling liquid flowing through the primary circuit of the power plant above the fuel elements. Because of their reliable and robust operation, thermocouples with combined temperature measuring devices and heating elements are often used which provide a thermoelectric voltage proportional to the temperature.
  • the underlying measuring principle for determining the liquid level with the aid of the measured temperature uses the different heat transfer characteristics that occur on the other hand when passing the heat from a heating element to a surrounding the heating element or the heated thermocouple liquid medium on the one hand and on a gaseous or vaporous medium.
  • a liquid medium such as a fluid coolant in a reactor pressure vessel
  • the heat generated by the heating element is rapidly dissipated, since a fluid cooling medium has a relatively high heat transfer coefficient ⁇ .
  • the temperature measured in the immediate vicinity of the heating element is due to the rapid heat transfer between the heating element and the surrounding fluid cooling medium only slightly higher than the ambient temperature T of the fluid cooling medium, which is measurable with an unheated thermocouple.
  • the heat generated in the heating element is no longer dissipated effectively compared to a liquid medium, since the heat transfer between the heating element and the surrounding gaseous medium is characterized by a relatively low heat transfer coefficient.
  • the temperature measuring device which is likewise integrated in the thermocouple, in this case detects a considerably higher temperature than an unheated thermocouple mounted at the same height. The temperature measured in the immediate vicinity of the heated thermocouple is significantly higher than the ambient temperature T of the gaseous medium measured with an unheated thermocouple.
  • thermocouple measures the temperature of the medium immediately surrounding the thermocouple and compares it with the ambient temperature T measured with a referenced unheated thermocouple.
  • a large temperature difference .DELTA.T between the temperature measured in the immediate vicinity of the heated thermocouple and the ambient temperature T, is to close on a relatively low heat transfer coefficient and thus a gaseous medium in the immediate vicinity of the heated thermocouple. Due to the known height positions of the heated and unheated thermocouples within the liquid container can thus be closed due to the height-dependent differently detected temperature differences between the heated and unheated thermocouples on the liquid level within the liquid container.
  • thermocouple considered is now surrounded by the vaporous coolant.
  • the heat transfer properties change, and the heat generated in the heating element is no longer completely removed from the thermocouple by the gaseous medium.
  • the temperature rises in the immediate vicinity of the heating element which is determined by means of the temperature measuring device in the heated thermocouple.
  • the accuracy of the liquid level to be determined increases with the number of heated and unheated thermocouples disposed within the liquid container, advantageously an equidistant arrangement of the thermocouples being selected horizontally and vertically within the liquid container.
  • the heated thermocouples are arranged at usually regular intervals from one another on a rod-shaped or tubular carrier or on an elongated measuring tube which dips into the liquid.
  • the supply and signal lines necessary for the power supply of the heating elements and the signal transmission of the measured temperature values are usually arranged.
  • a measuring device of the type described above is known for example from WO 2001/03542 A1.
  • a number of heated and unheated thermocouples are arranged within a measuring tube, wherein the temperatures determined with a heated thermocouple are compared with the determined ambient temperatures of a corresponding unheated thermocouple.
  • To this By evaluating the temperature differences, it is possible to derive a respective filling level height, the changes of which are also analyzed over time. By considering the temporal variation of the temperature profiles, the temperature difference and the level heights derived therefrom, it is precluded that an increase or a decrease in the ambient temperature T is erroneously interpreted as a variation of the filling level.
  • the invention is therefore based on the object to provide a way to contactless measurement of the liquid level in a liquid container by means of thermocouples, which allows a reliable and temperature-independent determination of the level height with a simple design and high reliability.
  • the thermal compensation is determined on the basis of the temperature dependence of the heat transfer coefficient ⁇ (T) of the liquid.
  • the Permeability of the heat transfer coefficient ⁇ (T) of the liquid which was recognized as the cause of the temperature dependence of the temperature difference .DELTA.T between the determined temperature T, T H ⁇ on the heated and associated unheated thermocouple can be canceled by a suitable compensation of this thermal effect.
  • the temperature dependence of the heat transfer coefficient for the gaseous medium C-GASO " ) need not be considered in this case if a constant, with respect to the temperature-dependent heat transfer to the liquid compensated temperature difference .DELTA.TFLUID is determined in conjunction with a predetermined threshold for the temperature difference .DELTA.TG A S ist
  • the determination of the temperature difference ⁇ T between the temperatures T, THT at the heated and at the associated unheated thermocouple and the liquid level derived therefrom is thus independent of temperature, which is the reliability of the Liquid level measurement increased.
  • the thermal compensation of the heated thermocouple is made by a controllable in dependence on the ambient temperature T control of the heating power P of the heated thermocouple.
  • the heat transfer coefficient ⁇ (T) of the liquid which also increases with a higher ambient temperature T causes a lower temperature THT in the immediate vicinity of the heated thermocouple compared to a theoretically temperature-independent transition coefficient cicoN S T.
  • the temperature difference .DELTA.T determined therefrom between the measured temperatures T, T H ⁇ by the heated and unheated thermocouple associated therefore decreases with increasing ambient temperature T ab.
  • the thermal compensation is performed in the heated thermocouple by controlling the electrical heating power P in the heating element of the heated thermocouple. Due to the direct dependence of the temperature generated in the heating element of the heated thermocouple of the heating power P, the possibility is given a targeted control of the heating power P for the thermal compensation to provide the temperature-dependent change of the heat transfer coefficient ⁇ (T).
  • the thermal compensation due to the vorgebaren electrical heating power P 1 of the present resistor R and the uncompensated current I 0 in the cold heating element of the heated thermocouple by determining an electrical conductance x ( ⁇ (T)) by means of the following assignment
  • the total resistance of the heating element is composed of the internal resistance R of the heating element and a variable conductance x ( ⁇ (T)) to increase the heating power P, wherein the conductance x ( ⁇ (T)) is selected temperature-dependent in the present invention.
  • the thermal compensation of the heated thermocouple is achieved by a controllable in dependence on the ambient temperature T compensation in the temperature measurement of the thermocouple.
  • a combination of the regulated heating power P with simultaneous correction of the measured temperature as a function of the temperature dependence of the heat transfer coefficient ⁇ (T) serves for a coordinated thermal compensation in the sense of the present invention.
  • the thermal compensation takes place on the basis of the determined temperatures T, T H ⁇ of at least two heated thermocouples and at least one unheated thermocouple, wherein in particular the heated thermocouples are arranged at different heights within the liquid container.
  • a circuit arrangement in the context of determining the temperature by means of the heated thermocouple performs a thermal compensation depending on the ambient temperature T, in particular by a corresponding control of the heating power P of the heated thermocouple.
  • Circuit arrangement in the sense of the present invention is any device which can be used for regulation and / or control for determining the temperatures and / or the control of the heating power P and / or the correction of the temperature measurement by means of software and / or hardware, such as by means of freely programmable logic devices. Blocks with a corresponding implemented control.
  • thermocouples and / or at least one unheated thermocouple serve to determine the thermal compensation, wherein the heated thermocouples are arranged in particular with respect to different height levels of possible liquid levels within the liquid container.
  • the invention is also realized by the features of a nuclear installation according to claim 11 with means for determining the level of a liquid in a liquid container and the thermal compensation of the temperature dependence of the heat transfer coefficients ⁇ (T) of the liquid and / or the gaseous medium in the liquid container.
  • FIG. 1 is a graph of the temperature dependence of the heat transfer coefficient ⁇ (T) for the temperatures T, T H ⁇ and their temperature difference ⁇ T determined by a heated and unheated thermocouple;
  • FIG. Figure 2 is a schematic side view of a liquid container with thermocouples
  • FIG. 1 shows a graph of the temperature dependence of the heat transfer coefficient ⁇ (T) for the temperatures T, T H ⁇ and their temperature difference ⁇ T determined by a heated 3 and unheated 2 thermocouple (not shown).
  • the heated thermocouple 3 is operated according to the prior art with a constant heating power P CO n st of the heating element 4 (not shown).
  • An unheated 2 and heated 3 thermocouple disposed at the same level within the liquid container 1 (not shown) provide the temperatures T and T H ⁇ , respectively, for a detected liquid 7.
  • the temperature difference ⁇ T is constant at a constant ambient temperature T and an unchanged liquid level.
  • a temperature measurement is to take place for the first time, wherein in the example shown, constant temperatures T and T H ⁇ are determined.
  • the temperatures T, T H ⁇ measured with the unheated 2 and heated 3 thermocouple increase due to a temperature rise of the liquid.
  • the temperature difference .DELTA.T decreases, resulting in metrological and thus safety problems in determining the Liquid level in the liquid container 1 can lead.
  • the temperature difference ⁇ T decreases between the times ti and t. 2 , since up to this time, although a temperature increase but no variations of the liquid level based on the considered heated thermocouple 3 have occurred.
  • At the time t.2 employs a lowering of the liquid level, which is detected by the sudden increase in the detected with the heated thermocouple temperature T 3 H ⁇ .
  • FIG. 2 shows a schematic side view of a liquid container 1, each with unheated 2a, 2b and two heated 3a, 3b thermocouples, the heated thermoelements 3a, 3b each having an independently controllable heating element 4a, 4b.
  • the thermocouples 2a, 2b, 3a, 3b and the heating elements 4a, 4b arranged in the heated thermocouples 3a, 3b are connected to a circuit arrangement 5 which, on the basis of the ambient temperatures T measured with the unheated thermocouples 2a, 2b, thermally compensates the temperature dependence the heat transfer coefficient ⁇ (T) of the measured temperatures THT of the heated thermocouples 3a, 3b makes.
  • thermocouple 3a, 3b is arranged at the same height level as the corresponding unheated thermocouple 2a, 2b, wherein the respectively unheated thermocouple 2a, 2b determines the respective ambient temperature T for the respective height level.
  • a heated 3b and a corresponding unheated thermocouple 2b is surrounded by the liquid 7.
  • FIG. 3 shows a circuit arrangement 5 according to the invention.
  • the thermoelectric voltage measured on the thermocouples 2 a, 2 b, 3 a, 3 b (not illustrated) in each case in proportion to the surrounding temperature T or THT is input to an interference filter 8 and a subsequent rectifier 9 in one Bridge circuit supplied to the primary switching system of the circuit 5.
  • the noise filter 8 reduces the interference voltage.
  • the converter operates as a push-pull converter in the half-bridge circuit.
  • the switching transistors 11 are alternately turned on and off by the variable pulse width driving circuit 13. In this case, the rectified input voltage appears with alternating polarity at the primary winding of the transformer 12.
  • a first shunt resistor 10 provides a signal for electronic current limiting to protect the semiconductor devices against overload.
  • the voltage of the primary winding of the transformer 12 is transmitted in the winding ratio to the secondary winding and rectified by means of the diodes 14.
  • the throttle 16 smoothes then in cooperation with capacitor 17, the voltage pulses, so that the capacitor 17 is a variable DC voltage, the average of the input voltage and the on / off ratio the switching transistors 11 depends. It is performed with the interposition of the filter 18 to the output terminals 21 a, 21 b.
  • the output voltage is passed to the secondary circuit controller 20 and compared there with a desired value.
  • the error signal controls the on / off ratio of the switching transistors 11 on the primary side of the transformer 12 via an optocoupler 23a.
  • a primary circuit controller 19 internally the output voltage and locks upon reaching a set maximum value via a second optical coupler 23b, the switching transistors 11. With a delay of about 0.5 s, the circuit 5 automatically returns to the Normal operation back to block the transistors 12 again when overvoltage occurs again.
  • a second shunt resistor 16 provides an electronic current limit signal. The current limitation responds when the current reaches a certain value (approximately 1, 1 times the rated current). For dynamic stability, this circuit arrangement 5 reacts with a small delay, while the primary current limit responds very quickly to protect the semiconductor devices.
  • the primary circuit controller 13 switches the primary switching pulses when an adjustable output voltage value is exceeded. This ensures that no electrical energy is transmitted to the secondary side of the transformer 12.
  • the circuit 5 automatically returns to normal with a delay of about 2 seconds and turns off repeatedly if the overvoltage continues to be present.
  • the output voltage is compared with an adjustable reference voltage.
  • the thus obtained error signal controls the duty cycle of the switching transistors 11.
  • the heating power P of the heating element 4 (not shown) of the heated thermocouple 3 at changing ambient temperatures T is associated with the following characteristic of the output current:
  • I I ⁇ + x (a (T)) * U.
  • I the output current for the heating power P 1 I 0 the initial current at cold heating and x ( ⁇ (T)) corresponds to the conductance as a function of the temperature dependence of the heat transfer coefficient ⁇ (T) of the liquid 7.
  • This characteristic is implemented in the circuit arrangement 5 and ensures targeted control of the heating power P of the heating element 4 to compensate for the temperature dependence of the heat transfer coefficient ⁇ (T) under all operating conditions.
  • thermocouple heated thermocouple heated thermocouple heating element gaseous medium circuit liquid noise filter rectifier first shunt resistor switching transistor transformer primary circuit control diode choke second shunt resistor capacitor filter primary circuit control secondary circuit control a, 21 b output terminals sense line a, 23b optocoupler

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Ermittlung des Füllstandes einer Flüssigkeit in einem Flüssigkeitsbehälter durch den Vergleich einer mit einem unbeheizten Thermoelement ermittelten Temperatur T mit einer mit einem beheizten Thermoelement ermittelten Temperatur THT, wobei das unbeheizte und das beheizte Thermoelement im Flüssigkeitsbehälter anordbar sind. Des Weiteren betrifft die Erfindung eine Vorrichtung zur Ermittlung des Füllstandes einer Flüssigkeit in einem Flüssigkeitsbehälter mit Mitteln zum Vergleich einer mit einem unbeheizten Thermoelement ermittelten Temperatur mit einer mit einem beheizten Thermoelement ermittelten Temperatur, wobei das unbeheizte und das beheizte Thermoelement im Flüssigkeitsbehälter angeordnet sind. Durch die thermische Kompensation der Temperaturabhängigkeit des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) der Flüssigkeit ist eine temperaturunabhängige Ermittlung der Temperaturdifferenz THT -T und damit eine zuverlässige Flüssigkeitsstandmessung möglich.

Description

Beschreibung
VERFAHREN UND VORRICHTUNG ZUR FÜLLSTANDSMESSUNG MITTELS THERMOELEMENTE
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Ermittlung des Füllstandes einer Flüssigkeit in einem Flüssigkeitsbehälter durch den Vergleich einer mit einem unbeheizten Thermoelement ermittelten Temperatur mit einer mit einem beheizten Thermoelement ermittelten Temperatur, wobei das unbeheizte und das beheizte Thermoelement im Flüssigkeitsbehälter anordbar sind. Des Weiteren betrifft die Erfindung eine Vorrichtung zur Ermittlung des Füllstandes einer Flüssigkeit in einem Flüssigkeitsbehälter mit Mitteln zum Vergleich einer mit einem unbeheizten Thermoelement ermittelten Temperatur mit einer mit einem beheizten Thermoelement ermittelten Temperatur, wobei das unbeheizte und das beheizte Thermoelement im Flüssigkeitsbehälter angeordnet sind.
In den Produktionsprozessen von Gütern oder von Energien ist eine häufig zu erfüllende Anforderung, dass der Flüssigkeitsstand bzw. der Verlauf der Oberfläche zwischen einem flüssigen und einem gasförmigen Medium innerhalb eines Flüssigkeitsbehälters berührungslos zu messen ist. Die hierzu häufig verwendeten Messvorrichtungen und Füllstandssensoren sind insbesondere in der Kernkraftwerkstechnik beheizbare Thermoelemente, bei denen aufgrund der erzeugten Thermospannungen auf die Temperaturen und damit auf die Füllstandshöhen in einem Flüssigkeitsbehälter geschlossen werden kann.
Diese Methode der Füllstandsmessung ist gegenüber anderen Messprinzipien vergleichsweise unempfindlich gegenüber radioaktiver Strahlung und garantiert selbst bei einem kurzfristigen starken Temperaturanstieg eine eindeutige Messung der Umgebungstemperatur. Derartige Messvorrichtungen finden insbesondere im Reaktordruckbehälter eines Druckwasserreaktors Anwendung, um dort die Pegelhöhe der durch den Primärkreislauf der Kraftwerksanlage strömenden Kühlflüssigkeit oberhalb der Brennelemente zu überwachen. Aufgrund ihrer zuverlässigen und robusten Betriebsweise werden häufig Thermoelemente mit kombinierten Temperaturmessvorrichtungen und Heizelementen verwendet, die eine zur Temperatur proportionale Thermospannung liefern. Das zugrunde liegende Messprinzip zur Ermittlung des Flüssigkeitsstandes mit Hilfe der gemessenen Temperatur nutzt die unterschiedlichen Wärmeübergangscharakteristiken, die beim Übergang der Wärme von einem Heizelement auf ein das Heizelement bzw. das beheizte Thermoelement umgebendes flüssiges Medium einerseits und auf ein gas- oder dampfförmiges Medium andererseits auftreten. Für den Fall, dass das Heizelement als Bestandteil eines Thermoelements von einem flüssigen Medium, wie beispielsweise einem fluiden Kühlmittel in einem Reaktordruckbehälter, umgeben ist, wird die vom Heizelement erzeugte Wärme rasch abgeführt, da ein fluides Kühlmedium einen relativ hohen Wärmeübergangskoeffizienten α besitzt. Die in der unmittelbaren Umgebung des Heizelements gemessene Temperatur ist aufgrund des raschen Wärmeübergangs zwischen dem Heizelement und dem umgebenden fluiden Kühlmedium nur unwesentlich höher als die Umgebungstemperatur T des fluiden Kühlmediums, die mit einem unbeheizten Thermoelement messbar ist.
Ist das Heizelement von einem gasförmigen Medium umgeben, wird die im Heizelement erzeugte Wärme im Vergleich zu einem flüssigen Medium nicht mehr effektiv abgeführt, da der Wärmeübergang zwischen dem Heizelement und dem umgebenden gasförmigen Medium durch einen relativ niedrigen Wärmeübergangskoeffizienten gekennzeichnet ist. Die gleichermaßen im Thermoelement integrierte Temperaturmessvorrichtung detektiert in diesem Falle eine wesentlich höhere Temperatur als ein in gleicher Höhe angebrachtes ungeheiztes Thermoelement. Die in unmittelbarer Nähe des beheizten Thermoelements gemessene Temperatur ist deutlich höher als die mit einem unbeheizten Thermoelement gemessene Umgebungstemperatur T des gasförmigen Mediums.
Die Detektion des Flüssigkeitsstands erfolgt dadurch, dass innerhalb des Flüssigkeitsbehälters ein beheiztes Thermoelement die Temperatur des unmittelbar das Thermoelement umgebenen Mediums misst und diese mit der mit einem referenzierten unbeheizten Thermoelement gemessenen Umgebungstemperatur T vergleicht. Im Falles einer großen Temperaturdifferenz ΔT zwischen der in unmittelbarer Nähe des beheizten Thermoelements gemessenen Temperatur und der Umgebungstemperatur T, ist auf einen relativ niedrigen Wärmeübergangskoeffizienten und damit auf ein gasförmiges Medium in der unmittelbaren Nähe des beheizten Thermoelements zu schließen. Aufgrund der bekannten Höhenpositionen der beheizten und unbeheizten Thermoelemente innerhalb des Flüssigkeitsbehälters kann somit aufgrund der höhenabhängig unterschiedlich detektierten Temperaturdifferenzen zwischen den beheizten und unbeheizten Thermoelementen auf den Flüssigkeitstand innerhalb des Flüssigkeitsbehälters geschlossen werden.
Ein Hauptanwendungsgebiet dieses Verfahrens zur Ermittlung des Flüssigkeitsstandes liegt auf dem Gebiet der Reaktortechnik. Fällt beispielsweise während des regulären Reaktorbetriebs oder auch bei einem Reaktorstörfall aufgrund eines Druckverlustes im Primärkreislauf der Flüssigkeitspegel im Reaktordruckbehälter unter die Höhe eines ausgewählten beheizten Thermoelements ist das betrachtete Thermoelement nunmehr von dem dampfförmigen Kühlmittel umgeben. Damit verändern sich die Wärmeübergangseigenschaften, und die im Heizelement erzeugte Wärme wird nicht mehr vollständig von dem Thermoelement durch das gasförmige Medium abgeführt. Hierdurch steigt die Temperatur in der unmittelbaren Umgebung des Heizelementes an, was mittels der Temperaturmesseinrichtung im beheizten Thermoelement ermittelt wird.
Die Genauigkeit des zu ermittelnden Flüssigkeitsstandes erhöht sich mit der Anzahl der innerhalb des Flüssigkeitsbehälters angeordneten beheizten und unbeheizten Thermoelementen, wobei vorteilhafterweise eine äquidistante Anordnung der Thermoelemente horizontal und vertikal innerhalb des Flüssigkeitsbehälters gewählt ist. Weiterhin werden die beheizten Thermoelemente in zumeist regelmäßigen Abständen voneinander an einem stab- oder röhrenförmigen Träger oder an einem länglichen Messrohr angeordnet, das in die Flüssigkeit eintaucht. Im Inneren des länglichen Messrohrs sind zumeist die zur Stromversorgung der Heizelemente und die zur Signalübermittlung der gemessenen Temperaturwerte notwendigen Versorgungs- und Signalleitungen angeordnet.
Eine Messvorrichtung der eingangs beschriebenen Art ist beispielsweise aus der WO 2001/03542 A1 bekannt. Eine Anzahl von beheizten und unbeheizten Thermoelementen ist innerhalb eines Messrohres angeordnet, wobei die mit einem beheizten Thermoelement ermittelten Temperaturen mit den ermittelten Umgebungstemperaturen eines korrespondieren unbeheizten Thermoelements verglichen werden. Auf diese Weise lässt sich durch die Auswertung der Temperaturdifferenzen eine jeweilige Füllstandshöhe ableiten, deren Änderungen auch über die Zeit analysiert werden. Durch die Betrachtung der zeitlichen Variation der Temperaturverläufe, der Temperaturdifferenz und der hieraus abgeleiteten Füllstandshöhen wird ausgeschlossen, dass ein Anstieg oder eine Absenkung der Umgebungstemperatur T fälschlicherweise als Variation der Füllhöhe gedeutet wird.
Problematisch ist hierbei jedoch, dass bei allen im Stand der Technik bekannten Messanordnungen zwar die mögliche Abweichung von den idealerweise nur zwei möglichen Temperaturdifferenzen (Detektion flüssiges oder gasförmiges Medium) ermittelt wird, bisher jedoch keine Möglichkeit bereitgestellt wird, dass tatsächlich nur zwei unterschiedliche Temperaturdifferenzen - ΔTFLUID und ΔTGAS - auszuwerten sind.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Möglichkeit zur berührungslosen Messung der Flüssigkeitshöhe in einem Flüssigkeitsbehälter mittels Thermoelemente bereitzustellen, die bei einfacher Bauart und bei hoher Ausfallsicherheit eine zuverlässige und temperaturunabhängige Bestimmung der Füllstandshöhe ermöglicht.
Gelöst wird die Aufgabe durch die Merkmale des Patentanspruchs 1. Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass im Rahmen der Ermittlung der Temperatur mittels des beheizten Thermoelements eine in Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur T thermische Kompensation vorgenommen wird. Hierdurch wird nicht nur wie bisher die mögliche temperaturabhängige Veränderung der Temperaturdifferenz ΔT zwischen den ermittelten Temperaturen T, THT am beheizten und zugeordnetem unbeheizten Thermoelement detektiert, sondern es wird die temperaturabhängige Variation des Wärmeüber- gangskoeffizienten α(T) direkt kompensiert und damit die Temperaturdifferenz ΔT auf nur zwei mögliche Werte begrenzt. Für die Detektion eines flüssigen und eines gasförmigen Mediums sind mit Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens nur noch zwei temperaturunabhängige Temperaturdifferenzwerte auszuwerten.
Vorteilhafterweise wird in Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur T die thermische Kompensation auf der Grundlage der Temperaturabhängigkeit des Wärmeüber- gangskoeffizienten α(T) der Flüssigkeit ermittelt. Durch die Berücksichtigung der Tem- peratureigenschaften des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) der Flüssigkeit, der als ursächlich für die Temperaturabhängigkeit der Temperaturdifferenz ΔT zwischen der ermittelten Temperatur T, THτ am beheizten und zugeordnetem unbeheizten Thermoelement erkannt wurde, kann durch eine geeignete Kompensation dieser thermische Effekt aufgehoben werden. Die Temperaturabhängigkeit des Wärmeübergangskoeffizienten für das gasförmige Medium C-GASO") braucht in diesem Falle nicht betrachtet werden, wenn eine konstante, bezüglich des temperaturabhängigen Wärmeübergangs zur Flüssigkeit kompensierte Temperaturdifferenz ΔTFLUID ermittelt wird. In Verbindung mit einem vorgegebenen Schwellwert für die Temperaturdifferenz ΔTGAS ist nach dem erfindungsgemäßen Verfahren nur noch das Erreichen des vorgegebenen Schwellwerts für die Temperaturdifferenz ΔTGAS ZU überwachen. Die Ermittlung der Temperaturdifferenz ΔT zwischen den Temperaturen T, THT am beheizten und am zugeordneten unbeheizten Thermoelement und des daraus abgeleiteten Flüssigkeitsstandes ist damit temperaturunabhängig möglich, was die Zuverlässigkeit der Flüssigkeitsstandmessung erhöht.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung des Verfahrens ist vorgesehen, dass die thermische Kompensation des beheizten Thermoelements durch eine in Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur T regelbaren Steuerung der Heizleistung P des beheizten Thermoelements vorgenommen wird. Insbesondere der mit höherer Umgebungstemperatur T auch zunehmende Wärmeübergangskoeffizient α(T) der Flüssigkeit bedingt eine im Vergleich zu einem theoretisch temperaturunabhängigen Übergangskoeffizienten cicoNST geringere Temperatur THT in der unmittelbaren Umgebung des beheizten Thermoelements. Die hieraus ermittelte Temperaturdifferenz ΔT zwischen den gemessenen Temperaturen T, THτ am beheizten und zugeordneten unbeheizten Thermoelement nimmt daher mit zunehmender Umgebungstemperatur T ab. Durch eine entsprechende abgestimmte Steuerung der Heizleistung P wird vorteilhafterweise die Temperaturabhängigkeit der Temperaturdifferenz durch eine abgestimmte Erhöhung der Heizleistung P kompensiert. Vorteilhafterweise wird die thermische Kompensation im beheizten Thermoelement durch die Steuerung der elektrischen Heizleistung P im Heizelement des beheizten Thermoelements vorgenommen. Durch die direkte Abhängigkeit der im Heizelement des beheizten Thermoelements erzeugten Temperatur von der Heizleistung P ist die Möglichkeit gegeben, eine gezielte Steuerung der Heizleistung P für die thermische Kompensation der temperaturabhängige Änderung des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) bereitzustellen.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung des Verfahrens wird die thermische Kompensation aufgrund der vorgebaren elektrischen Heizleistung P1 des vorliegenden Widerstandes R und des unkompensierten Stromes I0 im kalten Heizelement des beheizten Thermoelements durch die Bestimmung eines elektrischen Leitwertes x(α(T)) mittels folgender Zuordnung
Figure imgf000008_0001
ermittelt. Der Gesamtwiderstand des Heizelements setzt sich aus dem inneren Widerstand R des Heizelements und einem veränderbaren Leitwert x(α(T)) zur Erhöhung der Heizleistung P zusammen, wobei der Leitwert x(α(T)) im Rahmen der vorliegenden Erfindung temperaturabhängig gewählt ist. Dadurch ergibt sich eine direkte Zuordnung zwischen dem vom Wärmeübergangskoeffizienten abhängig gewählte Leitwert x(α(T)) und damit der Heizleistung P, so dass für jede Umgebungstemperatur T die Temperaturabhängigkeit des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) genau bestimmt und kompensiert wird.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung des Verfahrens wird die thermische Kompensation des beheizten Thermoelements durch eine in Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur T regelbare Kompensation bei der Temperaturmessung des Thermoelements erzielt. Hierdurch wird die Möglichkeit geschaffen, die thermische Kompensation nicht nur durch Erhöhung der Heizleistung P im Heizelement des beheizten Thermoelements zu erreichen, sondern alternativ oder gleichzeitig die Temperaturabhängigkeit des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) bei der Temperaturmessung im beheizten Thermoelement zu berücksichtigen. Auch eine Kombination der geregelten Heizleistung P bei gleichzeitiger Korrektur der gemessenen Temperatur in Abhängigkeit der Temperaturabhängigkeit des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) dient zu einer koordinierten thermischen Kompensation im Sinne der vorliegenden Erfindung. Vorteilhafterweise erfolgt die thermische Kompensation auf der Grundlage der ermittelten Temperaturen T, THτ zumindest zweier beheizter Thermoelemente und zumindest eines unbeheizten Thermoelements, wobei insbesondere die beheizten Thermoelemente auf unterschiedlichen Höhen innerhalb des Flüssigkeitsbehälters angeordnet sind.
Die Aufgabe wird ebenfalls durch die Merkmale des Anspruchs 8 gelöst. Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass eine Schaltungsanordnung im Rahmen der Ermittlung der Temperatur mittels des beheizten Thermoelements eine in Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur T thermische Kompensation, insbesondere durch eine entsprechende Steuerung der Heizleistung P des beheizten Thermoelements, vornimmt.
Schaltungsanordnung im Sinne der vorliegenden Erfindung ist jede zur Regelung und/oder Steuerung nutzbare Vorrichtung zur Ermittlung der Temperaturen und/oder der Steuerung der Heizleistung P und/oder der Korrektur der Temperaturmessung mittels einer Software und/oder Hardware, wie beispielsweise mittels frei programmierbarer Logik-Bausteine mit einer entsprechend implementierten Steuerung.
Es wird als Vorteil angesehen, dass zumindest zwei beheizte Thermoelemente und/oder zumindest ein unbeheiztes Thermoelement zur Ermittlung der thermischen Kompensation dienen, wobei die beheizten Thermoelemente insbesondere bezüglich unterschiedlicher Höhenniveaus von möglichen Flüssigkeitsstände innerhalb des Flüssigkeitsbehälters angeordnet sind.
Die Erfindung wird ebenfalls durch die Merkmale einer kerntechnischen Anlage gemäß dem Anspruch 11 mit Mitteln zur Ermittlung des Füllstandes einer Flüssigkeit in einem Flüssigkeitsbehälter und der thermischen Kompensation der Temperaturabhängigkeit der Wärmeübergangskoeffizienten α(T) der Flüssigkeit und/oder des gasförmigen Mediums im Flüssigkeitsbehälter realisiert.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen. Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert. Dabei zeigt beispielhaft die
FIG. 1 eine graphische Darstellung der Temperaturabhängigkeit des Wärmeübergangs-koeffizienten α(T) für die durch ein beheiztes und unbeheiztes Thermoelement ermittelten Temperaturen T, THτ und deren Temperaturdifferenz ΔT;
FIG. 2 eine schematische Seitenansicht eines Flüssigkeitsbehälters mit Thermoelementen;
FIG 3 eine Schaltungsanordnung zur thermischen Kompensation der Temperaturabhängigkeit des Wärmeübe rgangskoeffi- zienten α(T).
Die Figur FIG 1 zeigt eine graphische Darstellung der Temperaturabhängigkeit des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) für die durch ein beheiztes 3 und unbeheiztes 2 Thermoelement (nicht dargestellt) ermittelten Temperaturen T, THτ und deren Tempe- raturdifferenz ΔT. Das beheizte Thermoelement 3 wird gemäß dem Stand der Technik mit einer konstanten Heizleistung PCOnst des Heizelements 4 (nicht dargestellt) betrieben. Ein in gleicher Höhe innerhalb des Flüssigkeitsbehälters 1 (nicht dargestellt) angeordnetes unbeheiztes 2 und beheiztes 3 Thermoelement liefern die Temperaturen T bzw. THτfür eine detektierte Flüssigkeit 7. Die Temperaturdifferenz ΔT ist bei einer gleich bleibenden Umgebungstemperatur T und einem unveränderten Flüssigkeitsstand konstant. Im Zeitpunkt t0 soll erstmalig eine Temperaturmessung erfolgen, wobei im gezeigten Beispiel gleich bleibende Temperaturen T und THτ ermittelt werden. Zum Zeitpunkt ti steigen die mit dem unbeheizten 2 und beheizten 3 Thermoelement gemessenen Temperaturen T, THτ aufgrund eines Temperaturanstieges der Flüssigkeit an.
Wegen der Temperaturabhängigkeit des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) für die Flüssigkeit 7 im Flüssigkeitsbehälter 1 nimmt die Temperaturdifferenz ΔT ab, was zu messtechnischen und damit sicherheitstechnischen Problemen bei der Ermittlung des Flüssigkeitsstandes im Flüssigkeitsbehälter 1 führen kann. Die Temperaturdifferenz ΔT verringert sich zwischen den Zeitpunkten ti und t.2, da bis zu diesem Zeitpunkt zwar ein Temperaturanstieg aber keine Variationen des Flüssigkeitsstandes bezogen auf das betrachtete beheizte Thermoelement 3 aufgetreten sind. Zum Zeitpunkt t.2 setzt eine Absenkung des Flüssigkeitsstandes ein, die durch den sprunghaften Anstieg der mit dem beheizten Thermoelement 3 ermittelten Temperatur THτ detektiert wird.
Bei Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens treten keine Variationen der Temperaturdifferenzen auf, da durch die thermische Kompensation nur noch zwei mögliche Temperaturdifferenzwerte (ΔTFLUID/ΔTGAS) auszuwerten sind. Eine Betrachtung von geringfügigen Abweichungen von diesen Temperaturdifferenzwerten (ΔTFLUID/ΔTGAS) ist mit der vorliegenden Erfindung nicht mehr notwendig, sondern es ist nur noch die ausschließliche Überwachung von ΔTGAS ZU gewährleisten.
In der Figur FIG. 2 ist eine schematische Seitenansicht eines Flüssigkeitsbehälters 1 mit jeweils unbeheizten 2a, 2b und zwei beheizten 3a, 3b Thermoelementen gezeigt, wobei die beheizten Thermoelemente 3a, 3b jeweils ein eigenständig steuerbares Heizelement 4a, 4b aufweisen. Die Thermoelemente 2a, 2b, 3a, 3b und die in den beheizten Thermoelementen 3a, 3b angeordneten Heizelemente 4a, 4b sind mit einer Schaltungsanordnung 5 verbunden, die auf der Grundlage der mit den unbeheizten Thermoelementen 2a, 2b gemessenen Umgebungstemperaturen T eine thermische Kompensation der Temperaturabhängigkeit des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) der gemessenen Temperaturen THT der beheizten Thermoelemente 3a, 3b vornimmt. Jeweils ein beheiztes Thermoelement 3a, 3b ist auf einem gleichen Höhenniveau wie das korrespondierende unbeheizte Thermoelement 2a, 2b angeordnet, wobei das jeweils unbeheizte Thermoelement 2a, 2b die jeweilige Umgebungstemperatur T für das jeweilige Höhenniveau ermittelt. Idealerweise werden die durch die unbeheizten Thermoelemente 2a, 2b ermittelten Umgebungstemperaturen T durch die Schaltungsanordnung 5 abhängig vom Höhenniveau für die jeweils ermittelte Temperaturdifferenz ΔT (ΔT= THT - T) genutzt und damit eine entsprechende thermische Kompensation ermittelt. Im gezeigten Beispiel ist ein beheiztes 3b und ein korrespondierendes unbeheiztes Thermoelement 2b von der Flüssigkeit 7 umgeben. In diesem Falle ist nur eine sehr geringe Temperaturdifferenz ΔT aufgrund der hohen Wärmeübergangskoeffizienten α(T) der Flüssigkeit 7 zwischen dem beheizten 3b und dem korrespondierenden unbe- heizten Thermoelement 2b messbar. Mit zunehmender Umgebungstemperatur T der Flüssigkeit 7 wird die jeweils gemessene Temperaturdifferenz ΔT jedoch immer kleiner, wenn nicht das erfindungsgemäße Verfahren angewendet wird. Das zweite beheizte 3a und das korrespondierende unbeheizte Thermoelement 2a befinden sich oberhalb des Flüssigkeitsstandes der Flüssigkeit 7 im gasförmigen Medium 6. Aufgrund des geringeren Wärmeübergangskoeffizienten α(T) eines gasförmigen Mediums 6 im Vergleich zu einer Flüssigkeit 7 ist die im beheizten Thermoelement 3a ermittelte Temperatur THT im gasförmigen Medium 6 wesentlich höher, so dass die in der Schaltungsanordnung 5 ermittelte Temperaturdifferenz ΔT für das gasförmige Medium 6 ebenfalls größer ist.
Die Figur FIG.3 zeigt eine erfindungsgemäße Schaltungsanordnung 5. Die an den Thermoelementen 2a, 2b, 3a, 3b (nicht dargestellt) proportional zur umgebenden Temperatur T bzw. THT jeweils gemessene Thermospannung wird als Eingangsspannung einem Entstörfilter 8 und einem anschließenden Gleichrichter 9 in einer Brückenschaltung dem primären Schaltsystem der Schaltungsanordnung 5 zugeführt. Das Entstörfilter 8 reduziert die Störspannung. Der Wandler arbeitet als Gegentaktwandler in der Halbbrückenschaltung. Die Schalttransistoren 11 werden von der Ansteuerschaltung 13 mit veränderlicher Impulsbreite abwechselnd ein- und ausgeschaltet. Dabei erscheint die gleichgerichtete Eingangsspannung mit wechselnder Polarität an der Primärwicklung des Transformators 12. Ein erster Nebenschlusswiderstand 10 liefert ein Signal für die elektronische Strombegrenzung zum Schutz der Halbleiterbauteile gegen Überlastung.
Die Spannung der Primärwicklung des Transformators 12 wird im Windungsverhältnis auf die Sekundärwicklung übertragen und mittels der Dioden 14 gleichgerichtet. Die Drossel 16 glättet anschließend im Zusammenwirken mit Kondensator 17 die Spannungsimpulse, so dass am Kondensator 17 eine veränderliche Gleichspannung entsteht, deren Mittelwert von der Eingangsspannung und vom Ein-/ Ausschaltverhältnis der Schalttransistoren 11 abhängt. Sie wird unter Zwischenschaltung des Filters 18 an die Ausgangsklemmen 21a, 21 b geführt.
Über eine Fühlerleitung 22 wird die Ausgangsspannung an die sekundäre Schaltungssteuerung 20 geleitet und dort mit einem Sollwert verglichen. Das Fehlersignal steuert über einen Optokoppler 23a das Ein-/ Ausschaltverhältnis der Schalttransistoren 11 auf der Primärseite des Transformators 12.
Zur Vermeidung von Überspannungen an den Ausgangsklemmen 21a, 21b überwacht eine primäre Schaltungssteuerung 19 intern die Ausgangsspannung und sperrt bei Erreichen eines eingestellten Maximalwertes über einen zweiten Optokoppler 23b die Schalttransistoren 11. Mit einer Verzögerung von etwa 0,5 s kehrt die Schaltungsanordnung 5 selbsttätig in den Normalbetrieb zurück, um bei erneutem Auftreten von Überspannung die Transistoren 12 wieder zu sperren. Ein zweiter Nebenschlusswiderstand 16 liefert ein Signal für die elektronische Strombegrenzung. Die Strombegrenzung spricht an, wenn der Strom einen gewissen Wert (ca. den 1 ,1-fachen Nennstrom) erreicht. Zwecks dynamischer Stabilität reagiert diese Schaltungsanordung 5 mit einer kleinen Verzögerung, während die primäre Strombegrenzung zum Schutz der Halbleiterbauteile sehr schnell anspricht.
Um den Verbraucher und die internen Schaltungen gegen zu hohe Ausgangsspannung zu schützen, schaltet die primäre Schaltungssteuerung 13 die primären Schaltimpulse wenn ein einstellbarer Ausgangsspannungswert überschritten wird. Damit ist gewährleistet, dass keine elektrische Energie auf die sekundäre Seite des Transformators 12 übertragen wird. Die Schaltungsanordnung 5 kehrt automatisch mit einer Verzögerung von ca. 2 Sekunden in den Normalbetrieb zurück und schaltet wiederholt ab, falls die Überspannung weiterhin anliegt.
Um eine konstante Ausgangsspannung, die gegen Schwankungen der Eingangsspannung und der Ausgangslast stabilisiert ist, an den Ausgangsklemmen 21a, 21b zu gewährleisten, wird die Ausgangsspannung mit einer einstellbaren Führungsspannung verglichen. Das so gewonnene Fehlersignal steuert das Taktverhältnis der Schalttransistoren 11. Idealerweise ist die Heizleistung P des Heizelements 4 (nicht dargestellt) des beheizten Thermoelements 3 bei wechselnden Umgebungstemperaturen T mit folgender Kennlinie des Ausgangsstroms verknüpft:
I = Iβ +x(a(T))*U.
wobei I dem Ausgangsstrom für die Heizleistung P1 I0 dem Anfangsstrom bei kalter Heizung und x(α(T)) dem Leitwert in Abhängigkeit von der Temperaturabhängigkeit des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) der Flüssigkeit 7 entspricht.
Diese Kennlinie ist in der Schaltungsanordnung 5 implementiert und gewährleistet eine gezielte Steuerung der Heizleistung P des Heizelements 4 zur Kompensation der Temperaturabhängigkeit des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) bei allen Betriebsbedingungen.
Bezugszeichenliste
Flüssigkeitsbehälter unbeheiztes Thermoelement beheiztes Thermoelement Heizelement des beheizten Thermoelements Schaltungsanordnung gasförmiges Medium Flüssigkeit Entstörfilter Gleichrichter erster Nebenschlusswiderstand Schalttransistor Transformator primäre Schaltungssteuerung Diode Drossel zweiter Nebenschlusswiderstand Kondensator Filter primäre Schaltungssteuerung sekundäre Schaltungssteuerung a, 21 b Ausgangsklemmen Fühlerleitung a,23b Optokoppler

Claims

Ansprüche
1. Verfahren zur Ermittlung des Füllstandes einer Flüssigkeit (7) in einem Flüssigkeitsbehälter (1) durch den Vergleich einer mit einem unbeheizten Thermoelement (2) ermittelten Umgebungstemperatur T mit einer mit einem beheizten Thermoelement (3) ermittelten Temperatur THτ, wobei das unbeheizte (2) und das beheizte Thermoelement (3) im Flüssigkeitsbehälter (1) anordbar sind, dadurch gekennzeichnet, dass eine in Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur T thermische Kompensation für die Temperatur THτ des beheizten Thermoelements (3) vorgenommen wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass in Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur T die thermische Kompensation auf der Grundlage der Temperaturabhängigkeit des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) der Flüssigkeit (7) und/oder des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) eines gegebenenfalls über der Flüssigkeit (7) im Flüssigkeitsbehälter (1) befindlichen gasförmigen Mediums (6) ermittelt wird.
3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die thermische Kompensation durch eine in Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur T regelbare Steuerung (5) des Thermoelements (3) vorgenommen wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die thermische Kompensation durch die Steuerung (5) der elektrischen Heizleistung P im Heizelement (4) des beheizten Thermoelements (3) vorgenommen wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass die thermische Kompensation aufgrund der vorgebbaren elektrischen Heizleistung P, des vorliegenden Widerstandes R und des unkompensierten Stromes I0 im Heizelement (4) des beheizten Thermoelements (3) durch die Bestimmung des Leitwertes x(α(T)) mittels folgender Zuordnung
Figure imgf000017_0001
ermittelt wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die thermische Kompensation durch eine in Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur T regelbaren Kompensation bei der Temperaturmessung des beheizten Thermoelements (3) vorgenommen wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die thermische Kompensation auf der Grundlage der ermittelten Temperaturen T, Tm zumindest zweier beheizter Thermoelemente (3) und zumindest eines unbeheiz- ten Thermoelements (2) vorgenommen wird.
8. Vorrichtung zur Ermittlung des Füllstandes einer Flüssigkeit (7) in einem Flüssigkeitsbehälter (1) mittels des Vergleichs einer mit einem unbeheizten Thermoelement (3) ermittelten Umgebungstemperatur T mit einer mit einem beheizten Thermoelement (3) ermittelten Temperatur THτ, wobei das unbeheizte (2) und das beheizte Thermoelement (3) im Flüssigkeitsbehälter (1) angeordnet sind, dadurch gekennzeichnet, dass eine Schaltungsanordnung (5) die Temperaturabhängigkeit des Wärmeübergangskoeffizienten α(T) bei der Ermittlung der Temperaturdifferenz ΔT berücksichtigt und entsprechend kompensiert.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest zwei beheizte Thermoelemente (3) und zumindest ein unbeheiztes Thermoelement (2) zur Ermittlung der thermischen Kompensation dienen, wobei die beheizten Thermoelemente (3) insbesondere bezüglich unterschiedlicher Höhenniveaus von möglichen Flüssigkeitsständen innerhalb des Flüssigkeitsbehälters (1) angeordnet sind.
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 oder 9 mit Mitteln zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 7.
11. Kerntechnische Anlage, insbesondere Druckwasserreaktoren, mit einer Vorrichtung zur Ermittlung des Füllstandes einer Flüssigkeit in einem Flüssigkeitsbehälter nach einem der Ansprüche 7 bis 10.
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