WO2007132804A1 - 冷凍装置 - Google Patents

Abstract

　カスケード熱交換器を備えた冷凍装置であって、当該カスケード熱交換器を被覆するための断熱材の厚さ寸法に影響されることなく、装置自体の奥行き寸法を縮小することができ、通常の搬入口から容易に搬入することができる冷凍装置を提供する。高温側冷媒回路２５と低温側冷媒回路３８とを備え、高温側冷媒回路２５の蒸発器３４と低温側冷媒回路２５の凝縮パイプ４２とでカスケード熱交換器４３を構成すると共に、低温側冷媒回路３８の蒸発パイプ６２にて断熱箱体２内に構成された貯蔵室４を超低温に冷却して成る冷凍装置１において、断熱箱体２の側方に構成されて圧縮機１０などが設置される機械室３を備え、カスケード熱交換器３４の周囲を断熱材にて囲繞して成る断熱構造体７０を、断熱箱体２の機械室３側の側壁に配設した。

Description

明 細 書

冷凍装置

技術分野

[0001] 本発明は、それぞれ圧縮機から吐出された冷媒を凝縮した後蒸発せしめて冷却作 用を発揮する独立した冷媒閉回路を構成する高温側冷媒回路と低温側冷媒回路と を備え、高温側冷媒回路の蒸発器と低温側冷媒回路の凝縮器とでカスケード熱交換 器を構成すると共に、低温側冷媒回路の蒸発器にて断熱箱体内に構成された貯蔵 室を超低温に冷却して成る冷凍装置に関するものである。

背景技術

[0002] 従来より、例えば細胞や微生物などを保管するというバイオ分野において用いられ る超低温の冷凍装置は、二元冷凍装置が用いられている。図 10は、二元冷凍装置 を用いた冷凍装置 135の冷媒回路図を示している。冷媒回路 100は、高温側冷凍サ イタル 101と、低温側冷凍サイクル 102とから構成されている。高温側冷凍サイクル 1 01を構成する圧縮機 103の吐出側配管 103Dは補助凝縮器 105に接続され、補助 凝縮器 105はフレームパイプ 104 (フレームパイプに関しては、本願のフレームパイ プ 27を参照）に接続された後、圧縮機 103のオイルクーラー 106を介して凝縮器 10 7に接続される。凝縮器 107は、凝縮器用送風機 116により冷却される。そして、凝縮 器 107の出口側冷媒配管は、乾燥器 108及び減圧器 109を順次介して蒸発器を構 成する蒸発器部分としての蒸発器 110に接続される。蒸発器 110の出口側冷媒配管 には、アキュームレータ 111が接続され、当該アキュームレータ 111を出た冷媒配管 は、圧縮機 103の吸入側配管 103Sに接続される。

[0003] 他方、低温側冷凍サイクル 102を構成する圧縮機 113の吐出側配管 113Dには、 オイル分離器 114が接続され、このオイル分離器 114の出口側に接続された冷媒配 管は、前記蒸発器 110内に挿入された高温側配管としての凝縮パイプ 115に接続さ れる。この凝縮パイプ 115は、蒸発器 110と共に、カスケード熱交翻 130を構成し ている。

[0004] そして、凝縮パイプ 115の出口側に接続される吐出配管は、乾燥器 131を介して第 1の気液分離器 116に接続され、当該気液分離器 116によって、分離された気相冷 媒は、気相配管を介して第 1の中間熱交換器 117内を通過し、第 2の気液分離器 11 8に流入する。気液分離器 116にて分離された液相冷媒は、液相配管を介して乾燥 器 119、減圧器 120を経て第 1の中間熱交換器 117に流入して気相冷媒を蒸発する ことで冷却している。

[0005] 第 2の気液分離器 118により分離された液相冷媒は、液相配管により乾燥器 121を 経た後減圧器 122を経て第 2の中間熱交換器 123に流入する。第 2の気液分離器 1 18により分離された気相冷媒は、気相配管を介して第 2の中間熱交換器 123内を通 過し、第 3の中間熱交換器 124内を通過し、更に乾燥器 125を経て減圧器 126に流 入する。減圧器 126は、冷凍装置の断熱箱体 132の貯蔵室側の内壁に交熱的に配 設される蒸発器としての蒸発ノイブ 127に接続され、更に蒸発パイプ 127は第 3の中 間熱交 124に接続される。

[0006] 第 3の中間熱交換器 124は第 2及び第 1の中間熱交換器に次々に接続された後、 圧縮機 113の吸入側配管 113Sに接続される。この吸入側配管 113Sには更に圧縮 機 113の停止時に冷媒を貯溜する膨張タンク 128が減圧器 129を介して接続されて いる。

[0007] このような冷凍装置 135において、低温側冷凍サイクル 102の蒸発パイプ 127で、

150°C以下の超低温となり、カスケード熱交換器 130でも約 40°Cの低温になる 。そのため、カスケード熱交換器 130部分の断熱を十分に行う必要があり、従来では 、図 11に示すように、カスケード熱交換器 130は、冷凍装置 135の本体を構成する 断熱箱体 132の背面に予め確保した外方に開口する収納凹所 133を形成し、断熱 箱体 132の断熱材発泡後に組み入れられる構成とされている (特許文献 1参照)。

[0008] そして、このカスケード熱交換器 130の周面には、断熱材が位置しており、収納凹 所 133とカスケード熱交翻 130との間の隙間が受けられると共に、平板状の断熱 材 134により開口全体を塞ぐように被せられて!/ヽる。

特許文献 1：特開 2000— 105047号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題 [0009] しかしながら、カスケード熱交^^ 130は約— 40°Cの低温となるので、その周辺の 本体外面には露が付着するおそれがある。そのため、当該部分の断熱を十分に行う 必要があり、断熱材 134の厚みは極めて厚くし、その外側にカバー部が覆うという断 熱構造としている。し力しながら、断熱材 134の厚みを増カロさせると、本体の背面部 に断熱材 134の厚み分だけ張出部が存在し、当該張出部が冷凍装置 135の設置時 に邪魔となる問題がある。

[0010] 特に、当該冷凍装置 135を室内に搬入する際には、設置場所の搬入口につかえて 搬入が困難となる不都合が生じる場合がある。そこで、円滑に搬入作業を行うために 、この張出部の断熱材の厚み分を本体の全体に渡って確保した製品設計とすると、 外形寸法を大きくしない限り、その分だけ貯蔵室内の容積が狭小となってしまう問題 かあつた。

[0011] そこで、上述した如き特許文献 1に記載の冷凍庫では、当該カスケード熱交換器の 背面を覆う断熱材を内側カバーにて覆い、当該内側カバーの外側に第 2の断熱材と それを覆う外側カバーとを設け、当該外側カバーを複数のビスによって内側カバー に脱着可能に取り付ける構成を採っている。これにより、搬入時には、外側カバーを 取り外した状態で冷凍装置の搬入作業を行うことで、上述した如き張出部が搬入口 にっかえてしまう不都合を回避して 、る。

[0012] し力しながら、係る構成では、設置場所において、依然として本体の背面部に張出 部が存在することとなり、係る場合であっても、当該張出部の厚み分を本体の全体に 渡って確保した製品設計とすることで、外形寸法としての奥行きに対し、収納容積が 狭小となる問題があった。また、設置後において、外側カバーを取り付ける作業を行 う必要があり、搬入作業が煩雑となる問題があった。

[0013] そこで、本発明は従来の技術的課題を解決するためになされたものであり、カスケ ード熱交換器を備えた冷凍装置であって、当該カスケード熱交換器を被覆するため の断熱材の厚さ寸法に影響されることなぐ装置自体の奥行き寸法を縮小することが でき、通常の搬入口から容易に搬入することができる冷凍装置を提供する。

課題を解決するための手段

[0014] 本発明の冷凍装置は、それぞれ圧縮機から吐出された冷媒を凝縮した後蒸発せし めて冷却作用を発揮する独立した冷媒閉回路を構成する高温側冷媒回路と低温側 冷媒回路とを備え、高温側冷媒回路の蒸発器と低温側冷媒回路の凝縮器とでカスケ 一ド熱交 を構成すると共に、低温側冷媒回路の蒸発器にて断熱箱体内に構成 された貯蔵室を超低温に冷却して成るものであって、断熱箱体の側方に構成されて 圧縮機などが設置される機械室を備え、カスケード熱交換器の周囲を断熱材にて囲 繞して成る断熱構造体を、断熱箱体の機械室側の側壁に配設したことを特徴とする

[0015] 請求項 2の発明の冷凍装置は、圧縮機、凝縮器、蒸発器、該蒸発器からの帰還冷 媒が流通するように直列接続された複数の中間熱交換器及び複数の減圧装置を備 え、複数種の非共沸混合冷媒が封入され、凝縮器を経た冷媒中の凝縮冷媒を減圧 装置を介して中間熱交換器に合流させ、該中間熱交換器で冷媒中の未凝縮冷媒を 冷却することにより、順次より低い沸点の冷媒を凝縮させ、最終段の減圧装置を介し て最低沸点の冷媒を蒸発器に流入させることにより、断熱箱体内に構成された貯蔵 室を超低温に冷却して成るものであって、断熱箱体の側方に構成されて圧縮機など が設置される機械室を備え、各中間熱交^^の周囲を断熱材にて囲繞して成る断 熱構造体を、断熱箱体の機械室側の側壁に配設したことを特徴とする。

[0016] 請求項 3の発明の冷凍装置は、それぞれ圧縮機力 吐出された冷媒を凝縮した後 蒸発せしめて冷却作用を発揮する独立した冷媒閉回路を構成する高温側冷媒回路 と低温側冷媒回路とを備え、該低温側冷媒回路は、圧縮機、凝縮器、蒸発器、該蒸 発器からの帰還冷媒が流通するように直列接続された複数の中間熱交換器及び複 数の減圧装置を有し、複数種の非共沸混合冷媒が封入され、凝縮器を経た冷媒中 の凝縮冷媒を減圧装置を介して中間熱交換器に合流させ、該中間熱交換器で冷媒 中の未凝縮冷媒を冷却することにより、順次より低い沸点の冷媒を凝縮させ、最終段 の減圧装置を介して最低沸点の冷媒を蒸発器に流入させると共に、高温側冷媒回 路の蒸発器と低温側冷媒回路の凝縮器とでカスケード熱交換器を構成し、低温側冷 媒回路の蒸発器にて断熱箱体内に構成された貯蔵室を超低温に冷却して成る冷凍 装置において、断熱箱体の側方に構成されて圧縮機などが設置される機械室を備 え、カスケード熱交換器及び各中間熱交換器の周囲を断熱材にて囲繞して成る断 熱構造体を、断熱箱体の機械室側の側壁に配設したことを特徴とする。

[0017] 請求項 4の発明の冷凍装置は、上記各発明において、断熱箱体は、真空断熱パネ ルと発泡断熱材との複合構成で形成されており、真空断熱パネルを、断熱箱体の前 後壁及び機械室とは反対側の側壁内に配置したことを特徴とする。

[0018] 請求項 5の発明の冷凍装置は、上記各発明において、断熱構造体を、後方、若しく は、前方、或いは、上方より挿脱可能としたことを特徴とする。

[0019] 請求項 6の発明の冷凍装置は、上記発明において、断熱構造体内力 の配管を、 当該断熱構造体が挿脱される方向の面に臨ませたことを特徴とする。

発明の効果

[0020] 本発明によれば、それぞれ圧縮機から吐出された冷媒を凝縮した後蒸発せしめて 冷却作用を発揮する独立した冷媒閉回路を構成する高温側冷媒回路と低温側冷媒 回路とを備え、高温側冷媒回路の蒸発器と低温側冷媒回路の凝縮器とでカスケード 熱交換器を構成すると共に、低温側冷媒回路の蒸発器にて断熱箱体内に構成され た貯蔵室を超低温に冷却して成る冷凍装置にお!ヽて、断熱箱体の側方に構成され て圧縮機などが設置される機械室を備え、カスケード熱交換器の周囲を断熱材にて 囲繞して成る断熱構造体を、断熱箱体の機械室側の側壁に配設したので、従来の 如くカスケード熱交換器を断熱箱体の背面部に設置した場合に比して、装置全体の 奥行き寸法を縮小することが可能となる。

[0021] これにより、カスケード熱交換器を囲繞するための断熱構造体による張出部の存在 により、通常の搬入口につかえてしまう不都合を回避することが可能となり、収納容積 を格別に縮小することなぐ容易に冷凍装置の搬入出を実現することが可能となる。 また、設置場所においても、当該カスケード熱交換器を囲繞するための断熱構造体 が背面力 外方に向けて突出しないことから、設置に要する面積を狭小化することが 可能となる。

[0022] 請求項 2の発明によれば、圧縮機、凝縮器、蒸発器、該蒸発器からの帰還冷媒が 流通するように直列接続された複数の中間熱交換器及び複数の減圧装置を備え、 複数種の非共沸混合冷媒が封入され、凝縮器を経た冷媒中の凝縮冷媒を減圧装置 を介して中間熱交換器に合流させ、該中間熱交換器で冷媒中の未凝縮冷媒を冷却 することにより、順次より低い沸点の冷媒を凝縮させ、最終段の減圧装置を介して最 低沸点の冷媒を蒸発器に流入させることにより、断熱箱体内に構成された貯蔵室を 超低温に冷却して成る冷凍装置にお！ヽて、断熱箱体の側方に構成されて圧縮機な どが設置される機械室を備え、各中間熱交^^の周囲を断熱材にて囲繞して成る断 熱構造体を、断熱箱体の機械室側の側壁に配設したので、従来の如く各中間熱交 換器の周囲を断熱材にて囲繞して成る断熱構造体を断熱箱体の背面部に設置した 場合に比して、装置全体の奥行き寸法を縮小することが可能となる。

[0023] これにより、各中間熱交換器の周囲を囲繞するための断熱構造体による張出部の 存在により、通常の搬入口につかえてしまう不都合を回避することが可能となり、収納 容積を格別に縮小することなぐ容易に冷凍装置の搬入出を実現することが可能とな る。また、設置場所においても、各中間熱交換器の周囲を囲繞するための断熱構造 体が背面力 外方に向けて突出しないことから、設置に要する面積を狭小化すること が可能となる。

[0024] 請求項 3の発明によれば、それぞれ圧縮機から吐出された冷媒を凝縮した後蒸発 せしめて冷却作用を発揮する独立した冷媒閉回路を構成する高温側冷媒回路と低 温側冷媒回路とを備え、該低温側冷媒回路は、圧縮機、凝縮器、蒸発器、該蒸発器 からの帰還冷媒が流通するように直列接続された複数の中間熱交換器及び複数の 減圧装置を有し、複数種の非共沸混合冷媒が封入され、凝縮器を経た冷媒中の凝 縮冷媒を減圧装置を介して中間熱交換器に合流させ、該中間熱交換器で冷媒中の 未凝縮冷媒を冷却することにより、順次より低い沸点の冷媒を凝縮させ、最終段の減 圧装置を介して最低沸点の冷媒を蒸発器に流入させると共に、高温側冷媒回路の 蒸発器と低温側冷媒回路の凝縮器とでカスケード熱交換器を構成し、低温側冷媒回 路の蒸発器にて断熱箱体内に構成された貯蔵室を超低温に冷却して成る冷凍装置 において、断熱箱体の側方に構成されて圧縮機などが設置される機械室を備え、力 スケード熱交換器及び各中間熱交換器の周囲を断熱材にて囲繞して成る断熱構造 体を、断熱箱体の機械室側の側壁に配設したので、従来の如くカスケード熱交換器 及び各中間熱交換器の周囲を断熱材にて囲繞して成る断熱構造体を断熱箱体の背 面部に設置した場合に比して、装置全体の奥行き寸法を縮小することが可能となる。 [0025] これにより、カスケード熱交換器及び各中間熱交換器の周囲を囲繞するための断 熱構造体による張出部の存在により、通常の搬入口につ力えてしまう不都合を回避 することが可能となり、収納容積を格別に縮小することなぐ容易に冷凍装置の搬入 出を実現することが可能となる。また、設置場所においても、当該カスケード熱交換 器や各中間熱交^^の周囲を囲繞するための断熱構造体が背面力 外方に向けて 突出しないことから、設置に要する面積を狭小化することが可能となる。

[0026] 請求項 4の発明によれば、上記各発明にお 、て、断熱箱体は、真空断熱パネルと 発泡断熱材との複合構成で形成されており、真空断熱パネルを、断熱箱体の前後壁 及び機械室とは反対側の側壁内に配置したことにより、従来の如く断熱箱体の背面 にカスケード熱交換器や、各中間熱交換器の周囲を囲繞するための断熱構造体が 設けられていないことから、当該断熱構造体に影響されることなぐ真空断熱パネル を断熱箱体の前後壁及び機械室とは反対側の側壁内に配設することが可能となり、 貯蔵室内の冷熱の漏洩量を低減させることができ、無駄な冷却エネルギーの浪費を 抑制することが可能となる。

[0027] 特に、外部に面して構成される断熱箱体の前後壁及び機械室とは反対側の側壁 内に真空断熱パネルを配置したことにより、貯蔵室内を例えば—80°C以下のような 超低温となる場合であっても、断熱箱体自体の断熱性能を向上させることが可能とな り、寸法の縮小を図ることができ、従来と同様の外形寸法であっても、貯蔵室内の収 容容積の拡大を図ることが可能となる。若しくは、従来と同様の収容容積であっても、 外形寸法を縮小することが可能となり、これによつても、冷凍装置の設置に要するた めの面積の狭小化を図ることが可能となる。

[0028] 請求項 5の発明によれば、上記各発明において、断熱構造体を、後方、若しくは、 前方、或いは、上方より挿脱可能としたことにより、カスケード熱交^^と中間熱交換 器を断熱材にて一体ィ匕した断熱構造体を後方、若しくは、前方、或いは、上方より差 し込むことで、容易にカスケード熱交 や中間熱交 を本体に組み込むことが 可能となり、組立作業性を向上させることができる。また、一体化された断熱構造体は 、後方、若しくは、前方、或いは、上方に引き出すことで、本体から取り外すことが可 能となり、カスケード熱交 や中間熱交^^のメンテナンス作業を容易に行うこと が可能となる。

[0029] また、請求項 6の発明によれば、上記発明にお 、て、断熱構造体内からの配管を、 当該断熱構造体が挿脱される方向の面に臨ませたことにより、機械室内に圧縮機な どを設置した後、最後に断熱構造体を差し込んで、その状態で機械室側や断熱箱 体側からの配管と容易に接続することが可能となり、これによつても、配管作業性や、 組立作業性の向上を図ることが可能となる。

発明を実施するための最良の形態

[0030] 以下、図面を参照して本発明の実施形態を詳述する。図 1は本発明を適用した冷 凍装置 1の斜視図、図 2は冷凍装置 1の正面図、図 3は冷凍装置 1の平面図、図 4は 冷凍装置 1の貯蔵室 4内を透視した状態の側面図、図 5は天面パネル 5を開放した 状態の冷凍装置 1の斜視図を示している。本実施例の冷凍装置 1は、例えば長期低 温保存を行う生体組織や検体などの超低温保存に好適なものであり、上面に開口す る断熱箱体 2と、当該断熱箱体 2の側方に位置して内部に圧縮機 10等が設置される 機械室 3とにより本体が構成されている。

[0031] この断熱箱体 2は、いずれも上面を開放した鋼板製の外箱 6と熱伝導性の良いアル ミニゥム等の金属製の内箱 7と、これら両箱 6、 7の上端間を接続する合成樹脂製の ブレーカ 8と、これら外箱 6、内箱 7及びブレーカ 8にて囲繞された空間内を現場発泡 方式にて充填されたポリウレタン榭脂製の断熱材 9とから構成されており、内箱 7内を 上面が開口した貯蔵室 4としている。

[0032] 本実施例では、目標とする貯蔵室 4内温度 (以下、庫内温度と称する。）を例えば 150°C以下とするため、貯蔵室 4内と外気とを区画する断熱箱体 2は、庫内温度を 0 °C付近に設定する低温に比して大きな断熱能力が必要とされる。そのため、上述し たようなポリウレタン榭脂製の断熱材 9のみにより当該断熱能力を確保するためには 、極めて厚く形成しなければならず、限られた本体寸法では、貯蔵室 4内の収納量を 十分に確保することができな 、と 、う問題がある。

[0033] そのため、本実施例における断熱箱体 2は、外箱 6の前壁 6A、後壁 6B及び機械室 3が設けられる側とは反対側に位置する側壁 6Cの各内壁面にグラスウール製の真空 断熱パネル 12が配置され、ー且両面粘着テープにて仮に固定した後、これら両箱 6 、 7との間に断熱材 9を現場発泡方式にて充填する。

[0034] この真空断熱パネル 12は、通気性を有しないアルミニウムや合成樹脂等力も成る 多層フィルムにより構成される容器に断熱性を有するグラスウールを収納する。その 後、所定の真空排気手段により容器内の空気を排出して、当該容器の開口部を熱溶 着により接合することにより構成されるものである。そのため、この真空断熱パネル 12 は当該断熱性能により、従来よりも断熱材 9の厚さ寸法を薄くしながら、同一の断熱 効果を得ることができる。

[0035] 他方、内箱 7の断熱材 9側の周面には、詳細は後述する冷却装置 Rの冷媒回路を 構成する蒸発器 (蒸発パイプ) 62が交熱的に取り付けられる。

[0036] そして、上述の如く構成される断熱箱体 2のブレーカ 8の上面は、図 2や図 4に示さ れるように階段状に成形されており、そこに図示しないパッキンを介して断熱扉 13が 一端、本実施例では、後端を中心に枢支部材 14、 14により回動自在に設けられる。 また、当該貯蔵室 4の上面開口は、断熱材料にて構成される内蓋 15が開閉自在に 設けられている。また、断熱扉 13の下面には、下方に突出して構成される押さえ部が 形成されており、これにより、断熱扉 13の押さえ部が内蓋 15を押圧し、これにより、貯 蔵室 4の上面開口は開閉自在に閉塞される。また、断熱扉 13の他端、本実施例では 前端には、把手部 16が設けられており、当該把手部 16を操作することで、断熱扉 13 が開閉操作される。

[0037] 他方、断熱箱体 2の側方には、前面パネル 3A、図示しない後面パネル及び断熱箱 体 2が設けられる側とは反対側の側面を構成する側面パネル 3Bにより機械室 3が設 けられている。本実施例における機械室 3は、内部を上下に区画する仕切板 17が設 けられている。仕切板 17の下方には、上述した如き冷却装置 Rを構成する圧縮機 10 、 20等が収容設置されており、当該仕切板 17下方に位置する前面パネル 3A及び 側面パネル 3Bには、通気用スリット 3Cが形成されている。

[0038] 仕切板 17の上方には、上面が開口する上部機械室 18とされている。当該上部機 械室 18の上面開口には、天面パネル 5がー端、本実施例では、後端を中心に回動 自在に設けられており、これにより、上部機械室 18内は開閉自在に閉塞される。尚、 上部機械室 18の前面に位置して設けられるパネルは、当該冷凍装置 1を操作するた めの操作パネル 21である。

[0039] この上部機械室 18を構成する断熱箱体 2側の側面には、測定孔 19が形成されて いる。この測定孔 19は、隣接して設けられる断熱箱体 2内に形成される貯蔵室 4と連 通するように、断熱箱体 2を構成する外箱 6、断熱材 9及び内箱 7を貫通して形成され る。測定孔 19は、外部力も貯蔵室 4内に温度センサを挿入することが可能であり、当 該温度センサから引き出される配線は、測定孔 19を介して外部の記録装置本体に 接続されている。そして、この測定孔 19は、配線との隙間をスポンジ状の変形可能、 且つ、断熱性を有する特殊材料にて構成される栓 19Aによって閉塞される。尚、温 度センサが取り付けられていない状態では、測定孔 19は、当該栓 19Aによって、断 熱的に閉塞される。

[0040] これにより、貯蔵室 4内の温度等を測定、記録等を行う機器を用いる際には、機械 室 3に設けられる天面パネル 5を開放し、上部機械室 18内に位置する断熱箱体 2側 の側面に形成される測定孔 19を介して当該測定機器を貯蔵室 4内に挿入することが 可能となる。そのため、測定機器を所定の超低温にまで冷却された貯蔵室 4内に設 置する作業が容易となる。

[0041] 特に、本実施例における測定孔 19は、従来の冷凍装置に設けられる測定孔と異な り、断熱箱体 2の機械室 18側の側面に形成されているため、当該冷凍装置 1を実験 室などの設置環境の壁や他の機器に隣接して設置する場合であっても、格別に測 定孔 19を使用するために必要な間隔を存する必要がなくなる。これにより、冷凍装置 1の設置に要するための面積の狭小化を図ることが可能となり、実験室などのレイァ ゥトを行う上で好適なものとなる。

[0042] また、測定孔 19が機械室 3と隣接する側の断熱箱体 2の壁面に形成されていること で、機械室 3と隣接する以外の側面、即ち、外部に面して構成される断熱箱体 2の前 後壁及び側面に、測定孔 19の形成位置に影響を及ぼすことなぐ上述したような真 空断熱パネル 12を配設することが可能となる。

[0043] 更に、当該測定孔 19が形成される断熱箱体 2の壁面には、詳細は後述する如く力 スケード熱交 43や各中間熱交 48等が断熱材により一体に形成された断熱 構造体 70が配設されることから、真空断熱パネル 12が設けられていなくても、効果 的に当該断熱構造体 70によって、貯蔵室 4内を断熱することが可能となる。

[0044] これにより、貯蔵室 4内の冷熱の漏洩量を低減させることができ、無駄な冷却エネル ギ一の浪費を抑制することが可能となる。

[0045] そのため、貯蔵室 4内を本実施例の如く例えば 150°C以下のような超低温とした 場合であっても、断熱箱体 2自体の断熱性能を向上させることが可能となり、断熱壁 の寸法の縮小を図ることができ、従来と同様の外形寸法であっても、貯蔵室 4内の収 納容積の拡大を図ることが可能となる。若しくは、従来と同様の収納容積であっても、 外形寸法を縮小することが可能となり、これによつても、冷凍装置 1の設置に要するた めの面積の狭小化を図ることが可能となる。

[0046] 更にまた、本実施例における測定孔 19は、上部機械室 18の上面開口を開閉可能 な天面パネル 5にて隠蔽可能とされることから、外観に測定孔 19が露出しない構成と することができ、外観の向上を図ることが可能となる。また、天面パネル 5を開放するこ とで、容易に測定孔 19への操作を行うことが可能となり、作業性の向上を図ることが できる。また、仕切板 17を取り外すことで、仕切板 17下方に設置される他の冷却装 置 Rを構成する機器への操作も容易となり、メンテナンス作業の向上を図ることが可 能となる。当該天面パネル 5は、測定孔 19への操作を行う場合以外には、機械室 18 内を閉塞した状態とすることで、当該天面パネル 5を作業用の側台としても用いること が可能となり、貯蔵室 4内へのサンプル等の物品の納出作業等に好適なものとなる。

[0047] 尚、本実施例では、測定孔 19は、上部機械室 18の上面開口を閉塞する天面パネ ル 5にて隠蔽している力 これ以外に限定されるものではなぐ測定孔 19近傍に、当 該測定孔 19を隠蔽するための蓋部材などを設けても良いものとする。

[0048] 次に、図 6を参照して本実施例の冷凍装置 1の冷媒回路について説明する。本実 施例における冷凍装置 1の冷媒回路は、多元多段の冷媒回路として、それぞれ独立 した第 1の冷媒回路としての高温側冷媒回路 25と、第 2の冷媒回路としての低温側 冷媒回路 38の二元二段の冷媒回路により構成されて 、る。

[0049] 高温側冷媒回路 25を構成する圧縮機 10は、一相若しくは三相交流電源を用いる 電動圧縮機であり、当該圧縮機 10の吐出側配管 10Dは、補助凝縮器 26に接続され る。この補助凝縮器 26は貯蔵室 4開口縁を加熱して露付きを防止するために、この 開口縁裏側に配置される冷媒配管 27 (以下、フレームパイプと称す）に接続される。 また、このフレームパイプ 27は、圧縮機 10のオイルクーラー 29に接続された後、凝 縮器 28に接続される。そして、凝縮器 28を出た冷媒配管は、低温側冷媒回路 38を 構成する圧縮機 20のオイルクーラー 30に接続された後、凝縮器 31に接続され、当 該凝縮器 31を出た冷媒配管は、乾燥器 32及び減圧装置としてのキヤビラリーチユー ブ 33を順次介して蒸発器を構成する蒸発器部分としての蒸発器 34に接続される。 蒸発器 34の出口側冷媒配管には、冷媒液溜としてのアキュムレータ 35が接続され、 当該アキュムレータ 35を出た冷媒配管は、圧縮機 10の吸入側配管 10Sに接続され る。尚、本実施例における補助凝縮器 26と凝縮器 28及び 31は、一体の凝縮器とし て構成されており、凝縮器用送風機 36により冷却される。

[0050] 高温側冷媒回路 25には沸点の異なる非共沸冷媒として、 R407Dと n—ペンタンと から成る冷媒が充填される。 R407Dは、 R32 (ジフルォロメタン： CH F )と、 R125 (

2 2

ペンタフルォロェタン： CHF CF )と、 R134a (l, 1, 1, 2—テトラフルォロェタン： C

2 3

H FCF )とから構成され、その組成は、 R32が 15重量⁰ /₀、 R125が 15重量⁰ /₀、 R13

2 3

4aが 70重量％である。各冷媒の沸点は、 R32が— 51. 8°C、 R125力— 48. 57°C、 R134aが— 26. 16°Cである。また、 n—ペンタンの沸点は、 + 36. 1°Cである。

[0051] 圧縮機 10から吐出された高温ガス状冷媒は、補助凝縮器 26、フレームパイプ 27、 オイルクーラー 29、凝縮器 28、低温側冷媒回路 38の圧縮機 20のオイルクーラー 30 、凝縮器 31にて凝縮されて放熱液化した後、乾燥器 32で含有する水分が除去され 、キヤビラリ一チューブ 33にて減圧されて蒸発器 34に次々に流入して冷媒 R32、 R1 25及び Rl 34aが蒸発し、気化熱を周囲力も吸収して蒸発器 34を冷却し、冷媒液溜 めとしてのアキュムレータ 35を経て圧縮機 10に帰還する。

[0052] このとき、圧縮機 10の能力は例えば 1. 5HPであり、運転中の蒸発器 34の最終到 達温度は— 27°C乃至— 35°Cになる。力かる低温下では冷媒中の n—ペンタンは沸 点が + 36. 1°Cであるので蒸発器 34では蒸発せず液状態のままであり、従って冷却 には殆ど寄与しな ヽが、圧縮機 10の潤滑油や乾燥器 32で吸収しきれなカゝつた混入 水分をその中に溶け込ませた状態で圧縮機 10に帰還せしめる機能と、その液冷媒 の圧縮機 10内での蒸発により、圧縮機 10の温度を低減させる機能を奏する。 [0053] 他方、低温側冷媒回路 38は、圧縮機 20は、前記圧縮機 10と同様に一相若しくは 三相交流電源を用いる電動圧縮機であり、当該圧縮機 20の吐出側配管 20Dには、 ワイヤコンデンサにて構成される放熱器 39を介してオイル分離器 40が接続される。 このオイル分離器 40は、圧縮機 20に戻るオイル戻し管 41が接続される。オイル分離 器 40の出口側に接続された冷媒配管は、前記蒸発器 34内に挿入された高圧側配 管としての凝縮パイプ 42に接続される。この凝縮パイプ 42は、蒸発器 34と共に、カス ケード熱交^^ 43を構成して 、る。

[0054] そして、凝縮パイプ 42の出口側に接続される吐出配管は乾燥器 44を介して第 1の 気液分離器 46に接続される。気液分離器 46により分離された気相冷媒は、気相配 管 47を介して第 1の中間熱交 内を通過し、第 2の気液分離器 49に流入する 。第 1の気液分離器 46により分離された液相冷媒は、液相配管 50を介して乾燥器 5 1、減圧装置としてのキヤビラリ一チューブ 52を経て第 1の中間熱交 に流入 する。

[0055] 第 2の気液分離器 49により分離された液相冷媒は、液相配管 53により、乾燥器 54 を経た後減圧装置としてのキヤビラリ一チューブ 55を経て第 2の中間熱交換器 56に 流入する。第 2の気液分離器 54により分離された気相冷媒は、気相配管 57を介して 、第 2の中間熱交換器 56内を通過し、第 3、第 4の中間熱交換器 58、 59内を通過す る間に冷却されて液ィ匕し、配管 68を介して乾燥器 60を経て減圧装置としてのキヤピ ラリーチューブ 61に流入する。キヤビラリ一チューブ 61は、蒸発器としての蒸発パイ プ 62に接続され、更に蒸発パイプ 62は戻り配管 69を介して第 4の中間熱交翻 59 に接続される。

[0056] 第 4の中間熱交換器 59は第 3、第 2及び第 1の中間熱交換器 58、 56、 48に次々に 接続された後、圧縮機 20の吸入側配管 20Sに接続される。吸入側配管 20Sには更 に圧縮機 20停止時に冷媒を貯溜する膨張タンク 65が減圧装置としてのキヤビラリ一 チューブ 66を介して接続されており、当該キヤビラリ一チューブ 66には、膨張タンク 6 5の方向を順方向とした逆止弁 67が並列に接続されている。

[0057] 低温側冷媒回路 38には沸点の異なる 7種類の混合冷媒として、 R245faと、 R600 と、 R404Aと、 R508と、 R14と、 R50、 R740とを含む非共沸混合冷媒が封入される 。R245faは、 1, 1, 1, —3, 3 ペンタフルォロプロパン（CF CH CHF )であり、 R

3 2 2

600はブタン（CH CH CH CH )である。 R245faの沸点は、 + 15. 3°C、 R600の

3 2 2 3

沸点は、—0. 5°Cである。そのため、これらを所定割合で混合することで、従来用い られていた沸点が + 8. 9°Cの R21の代替として使用可能となる。

[0058] 尚、 R600は、可燃性物質であるため、不燃性である R245faと所定割合、本実施 例では R245faZR600 : 70Z30の割合で混合することにより、不燃性として冷媒回 路 38に封入するものとする。尚、本実施例では、 R245faと R600を合わせた総重量 に対して R245faを 70重量％としている力 それ以上であれば不燃性となるため、そ れ以上であっても良いものとする。

[0059] R404Aは、 R125 (ペンタフルォロェタン： CHF CF )と、 R143a (l, 1, 1—トリフ

2 3

ルォロェタン： CH CF )と、 R134a (l, 1, 1, 2 テトラフルォロェタン： CH FCF )と

3 3 2 3 から構成され、その組成は、 R125力 4重量⁰ /₀、 R143aが 52重量⁰ /₀、 R134aが 4重 量％である。当該混合冷媒の沸点は、 -46. 48°Cである。そのため、従来用いられ ていた沸点が— 40. 8°Cの R22の代替として使用可能となる。

[0060] R508は、 R23 (トリフルォロメタン： CHF )と、 R116 (へキサフルォロェタン： CF C

3 3

F )とから構成され、その組成は、 R23が 39重量％、 R116が 61重量％である。当該

3

混合冷媒の沸点は、 -88. 64°Cである。

[0061] また、 R14は、テトラフルォロメタン（四弗化炭素： CF )であり、 R50は、メタン（CH

4 4

)、 R740は、アルゴン（Ar)である。これらの沸点は、 R14力 127. 9°C、 R50が— 1 61. 5°C、R740が— 185. 86°Cである。尚、 R50は酸素との結合にて爆発を生じる 危険があるが、 R14と混合することによって爆発の危険は無くなる。従って、混合冷 媒の漏洩事故が発生したとしても爆発は発生しな ヽ。

[0062] 尚、これら上述した如き冷媒は、ー且、 R245faと R600、及び、 R14と R50を予め 混合し、不燃ィ匕状態とした後、 R245faと R600の混合冷媒と、 R404Aと、 R508Aと 、 R14と R50の混合冷媒と、 R740とを予め混合した状態で、冷媒回路に封入される 。若しくは、 R245faと R600、次に R404A、 R5080A, R14と R50、最後に R740と 沸点の高い順に封入される。各冷媒の組成は、例えば、 R245faと R600の混合冷媒 力 10. 3重量⁰ /₀、 :R404A力 28重量⁰ /₀、 :R508A力 29. 2重量⁰ /₀、尺14と尺 50の混 冷媒が 26. 4重量％、 R740力 1重量％であるものとする。

[0063] 尚、本実施例では、 R404A中に 4重量％の11 ペンタン（非共沸冷媒の総重量に 対して 0. 5〜2重量⁰ /₀の範囲）を添カ卩しても良いものとする。

[0064] 次に、低温側の冷媒の循環を説明する。圧縮機 20から吐出された高温高圧のガス 状混合冷媒は、吐出側配管 20Dを介して放熱器 39内に流入し、そこで放熱されて 混合冷媒中の沸点が高ぐオイル相溶性の良好なオイルキャリア冷媒としての n—ぺ ンタンや R600の一部が凝縮液ィ匕する。

[0065] 放熱器 39を経た混合冷媒は、オイル分離器 40内に流入し、冷媒と混合している圧 縮機 20の潤滑オイルの大部分と放熱器 39にて凝縮液ィ匕した冷媒の一部 (n—ペン タン、 R600の一部）が油戻し管 41にて圧縮機 20に帰還される。これにより、カスケ一 ド熱交換器 43より後段の冷媒回路 38には、より純度の高い低沸点冷媒が流れること となり、効率的に超低温を得ることが可能となる。これにより、同一の能力の圧縮機 10 及び 20であっても、より大きな容積の被冷却対象である貯蔵室 4内を所定の超低温 にまで冷却することが可能となり、冷凍装置 1全体が大型化することなく収納容量の 増大を図ることが可能となる。

[0066] ここで、本実施例では、オイル分離器 40内に流入される冷媒は、ー且、放熱器 39 にて冷却されているため、カスケード熱交 に入る冷媒温度を下げることが可 能となる。具体的には、従来では、カスケード熱交換器 43内に流入される冷媒温度 が + 65°C程度であったものを本実施例では、 +45°C程度にまで下げることが可能と なる。

[0067] そのため、カスケード熱交換器 43において、低温側冷媒回路 35内の冷媒を冷却 するための高温側冷媒回路 25の圧縮機に加わる負荷を軽減することが可能となる。 また、効果的に低温側冷媒回路 35内の冷媒を冷却することが可能となるため、当該 低温側冷媒回路 35を構成する圧縮機 20に加わる負荷を軽減することが可能となる。 これにより、冷凍装置 1全体の運転効率の改善を実現することが可能となる。

[0068] 他の混合冷媒自体はカスケード熱交換器 43にて蒸発器 34より— 40°C〜― 30°C 程度に冷却されて混合冷媒中の沸点の高い一部の冷媒 (R245fa、 R600、 R404A 、 R508の一部）を凝縮液ィ匕する。そして、カスケード熱交翻 43の凝縮パイプ 42を 出た混合冷媒は乾燥器 44を経て第 1の気液分離器 46に流入する。この時点では混 合冷媒中の R14と R50と R740は沸点が極めて低いために未だ凝縮されておらずガ ス状態であり、 R245fa、 R600、 R404A、 R508の一部のみが凝縮液化されている ため、 R14と R50と R740は気相配管 47に、 R245faと R600と R404Aと R508Aは 液相配管 50へと分離される。

[0069] 気相配管 47に流入した冷媒混合物は第 1の中間熱交翻 48と熱交換して凝縮さ れた後、第 2の気液分離器 49に至る。ここで第 1の中間熱交 には蒸発パイプ 62より帰還してくる低温の冷媒が流入し、更に液相配管 50に流入した液冷媒が乾燥 器 51を経てキヤビラリ一チューブ 52で減圧された後、第 1の中間熱交換器 48に流入 してそこで蒸発することにより、冷却に寄与するため、未凝縮の R14、 R50、 R740、 及び R508の一部を冷却する結果、第 1の中間熱交換器 48の中間温度は― 60°C程 となっている。従って、気相配管 47を通過した混合冷媒中の R508は完全に凝縮液 化され、第 2の気液分離器 49に分流される。 R14、 R50、 R740は更に沸点が低いた めに未だガス状態である。

[0070] 第 2の中間熱交換器 56では、第 2の気液分離器 49で分流された R508が乾燥器 5 4で水分が除去され、キヤビラリ一チューブ 55で減圧された後、第 2の中間熱交換器 56へ流入し、蒸発ノイブ 62から帰還してくる低温の冷媒と共に気相配管 57中の R1 4、 R50及び R740を冷却し、このうちで蒸発温度が最も高い R14を凝縮させる。この 結果、第 2の中間熱交換器 56の中間温度は― 90°C程となる。

[0071] この第 2の中間熱交 を通過する気相配管 57は、続 、て第 3の中間熱交換 器 58を経て第 4の中間熱交 を通過する。ここで、第 4の中間熱交 に は蒸発器 62を出て直ぐの冷媒が帰還されており、実験によれば第 4の中間熱交換器 59の中間温度が 130°C程とかなり低 、温度に達する。

[0072] このため、第 4の中間熱交換器 59では気相配管 57中の R50及び R740の一部が 凝縮し、これら液ィ匕した R14、 R50及び R740の一部が乾燥器 60で水分が除去され 、キヤビラリ一チューブ 61で減圧された後、蒸発パイプ 62に流入し、そこで蒸発して 周囲を冷却する。実験によれば、このとき、蒸発パイプ 62の温度は— 160. 3°C〜― 157. 3°Cという超低温となった。 [0073] このように、低温側冷媒回路 38における各冷媒の蒸発温度の差を利用して各中間 熱交換器 48、 56、 58、 59でまだ気相状態にある冷媒を次々に凝縮させ、最終段の 蒸発パイプ 42にお 、て— 150°C以下と!/、う超低温を達成することができる。そのため 、当該蒸発パイプ 62が内箱 6の断熱材 9側に沿って熱交換的に卷回して構成される ことで、冷凍装置 1の貯蔵室 4内は、 152°C以下の庫内温度を実現することが可能 となる。

[0074] 蒸発パイプ 62を出た冷媒は、第 4の中間熱交翻 59、第 3の中間熱交翻 58、第 2の中間熱交換器 56、第 1の中間熱交換器 48に次々に流入し、各熱交換器で蒸発 した冷媒と合流して吸入配管 20Sから圧縮機 20に帰還する。

[0075] 圧縮機 20から冷媒に混入して吐出されるオイルは、大部分がオイル分離器 40によ り分離されて圧縮機 20に戻されているが、ミスト状となって冷媒と共にオイル分離器 4 0から吐出されてしまったものは、オイルとの相溶性の高い R600に溶け込んだ状態 で圧縮機 20に戻される。これにより、圧縮機 20の潤滑不良やロックを防止できる。ま た、 R600は液状態のまま圧縮機 20へ帰還してこの圧縮機 20内で蒸発されるので、 圧縮機 20の吐出温度を低減できる。

[0076] 上述した如き低温側冷媒回路 38を構成する圧縮機 20は、貯蔵室 4内の庫内温度 に基づき、図示しない制御装置により、 ON— OFF制御が行われる。この場合、制御 装置により圧縮機 20の運転が停止されると、低温側冷媒回路 38内の混合冷媒は、 膨張タンク 65方向を順方向とする逆止弁 67を介して、膨張タンク 65内に回収される

[0077] そのため、圧縮機 20の停止時においてキヤビラリ一チューブ 66を介して膨張タンク 65内に冷媒が回収される場合に比して、著しく迅速に逆止弁 67を介して冷媒回路 3 8中の冷媒を膨張タンク 65内に回収することが可能となる。

[0078] これにより、冷媒回路 38内の圧力が上昇することを防止することができ、制御装置 により圧縮機 20が起動された際には、キヤビラリ一チューブ 66を介して徐々に膨張タ ンク 65から冷媒回路 38中に冷媒を戻すことで、圧縮機 20の起動負荷を軽減するこ とが可能となる。

[0079] 従って、圧縮機 20の停止時における冷媒の膨張タンク 65への回収を迅速に行うこ とで、冷媒回路 38内の圧力を迅速に平衡とすることが可能となり、圧縮機 20の再起 動時に、圧縮機 20に負荷をかけることなぐ円滑に圧縮機 20の再起動を実行するこ とができる。これにより、圧縮機起動時における冷媒回路 38内が平衡圧となるまでに 要する時間を著しく短縮することで、圧縮機 20の運転効率を向上することができ、例 えばプルダウン運転に要する時間を短縮することができ、利便性の向上を図ることが できる。

[0080] 一方、上述した如き冷凍装置 1の冷媒回路において、低温側冷媒回路 38の蒸発 パイプ 62で、 160. 3°C〜一 157. 3°Cという超低温となり、カスケード熱交換器 43 でも— 40°C〜― 30°C程の低温となる。更には、第 1の中間熱交換器 48は、 60°C 程度、第 2の中間熱交換器 56は、 90°C程度、第 3、第 4の中間熱交換器 58、 59で は、 130°C程度と超低温となる。そのため、断熱箱体 2内に配設される蒸発パイプ 62を除く他の熱交換器 43等についても、十分に断熱を行う必要がある。

[0081] そこで、これらカスケード熱交換器 43と、第 1、第 2、第 3及び第 4の中間熱交換器 は、これらの周囲を断熱材によって囲繞して矩形体とした断熱構造体 70とする。図 7 は断熱構造体 70の斜視図を示し、図 8は断熱構造体 70の断熱材を取り除いた状態 の斜視図を示している。

[0082] ここで、断熱構造体 70の詳細な構造について説明する。尚、図 6における点線で 囲む部分、即ち、上記各熱交換器に加えて、高温側冷媒回路 25を構成するアキュ ムレータ 35、キヤビラリ一チューブ 33と、低温側冷媒回路 38を構成する乾燥器 44、 各気液分離器 46、 49、、乾燥器 51、 54、キヤビラリ一チューブ 52、 55は、当該断熱 構造体 70を構成する。断熱構造体 70の一端には、カスケード熱交 43が配設さ れており、このカスケード熱交換器 43の側方に位置して各中間熱交換器 48、 56、 5 8、 59が層状に配設されている。

[0083] 各中間熱交換器 48、 56、 58、 59は、比較的大径の外側配管を螺旋状に複数段 卷回して偏平としたものを相互に重合し、その内側を間隔を存して各気相配管 47、 5 7が内側配管となって通過する螺旋二重管構造で構成されている。本実施例では、 下力も温度が低い順に、即ち、最下層に第 4、第 3の中間熱交翻 58、 59が配置さ れ、その上に第 2の中間熱交換器 56が配置され、最上層に第 1の中間熱交換器 48 が配置される。

[0084] そして、これら中間熱交換器の内側やカスケード熱交換器 43の周囲に各気液分離 器 46、 49 (尚、第 2の気液分離器 49は、図 8では図示しない）、乾燥器 44、 51、 54 ( 図 8には図示しない）、図示しない各キヤビラリ一チューブ 33、 52、 55及びアキュムレ ータ 35が配設されて、デッドスペースを少なくし、寸法の小型化を図っている。

[0085] また、当該実施例における断熱構造体 70は、当該断熱構造体 70内に配設される 機器と、該断熱構造体 70外に配設される機器とを接続する配管は、前記カスケード 熱交換器 34が配設される側とは反対側の一端側面に臨ませて配設されている。具 体的には、カスケード熱交換器 34に接続される高温側冷媒回路 25の凝縮器 31を経 た後の吐出側配管 10Dと、圧縮機 10に接続される吸込側配管 10S、同じくカスケ一 ド熱交換器 34に接続される低温側冷媒回路 38のオイル分離器 40を経た後の吐出 側配管 20D、圧縮機 20の吸込側に接続される吸込側配管 20S、第 4の中間熱交換 器 59内に配設される気相配管 57から蒸発パイプ 62に接続される配管 68と、当該蒸 発パイプ 62から第 4の中間熱交換器 59に接続される戻り配管 69の各配管の接続部 分が、断熱構造体 70の一側面に集中的に配設される。

[0086] このとき、比較的温度の高い冷媒が流通する吸込側配管 10S、 20Sと、吐出側配 管 20Dは、集束されて外方に、本実施例では、当該断熱構造体 70が断熱箱体 2に 取り付けられた状態で、機械室 3側に向けて配設されていると共に、蒸発パイプ 62に 接続され、超低温の冷媒が流通する配管 68と戻り配管 69が収束されて前記吸込側 配管 10S等とは反対側の外方に、本実施例では、当該断熱構造体 70が断熱箱体 2 に取り付けられた状態で、断熱箱体 2側に向けて配設されている。尚、配管 68に接 続される乾燥器 60及びキヤビラリ一チューブ 61は断熱構造体 70の外側に配設され る。

[0087] 一方、図 9は冷凍装置 1の背方斜視図を示している。当該冷凍装置 1は、機械室 3 側に位置する断熱箱体 2の側壁には、前後方向に延在すると共に、後方に開放する 矩形状の開口 71が形成されており、当該開口 71に対応して機械室 3側の側壁後部 にも切欠 72が形成されている。この開口 71には、断熱箱体 2の背方から、上述した 如き断熱構造体 70が挿入される。このとき、断熱構造体 70は、カスケード熱交翻 3 4が配設されている側から開口 71内に挿入され、これにより、断熱構造体 70の一側 に延出して配設される各配管 10S、 20S、 20D、 68、 69、高温側冷媒回路 25のキヤ ピラリーチューブ 33が接続される配管 10Dは、当該断熱構造体 70が挿脱される方 向の面、本実施例では、断熱箱体 2の背面に臨むこととなる。

[0088] そのため、機械室 3内に圧縮機 10、 20等の機器を設置した後、最後に断熱構造体 70を開口 71内に挿入し、その状態で、配管 68、 69を断熱箱体 2側に設けられる蒸 発パイプ 62への配管接続を行うと共に、配管 10S、 10D、 20S、 20Dを機械室 3側 の機器と配管接続を行う。これ〖こより、当該断熱構造体 70を構成する機器と、断熱箱 体 2内に配設される蒸発パイプ 62や、機械室 3内に配設される圧縮機 10、 20等の機 器と、断熱箱体 2の背面力 容易に配管接続することが可能となり、配管作業性や、 組立作業性の向上を図ることが可能となる。また、当該断熱構造体 70を構成する各 機器が故障等した場合であっても、当該断熱構造体 70を断熱箱体 2や機械室 3が構 成される側ではな 、方向に引き出すことで、容易にメンテナンス作業を実行すること が可能となる。

[0089] そして、当該断熱構造体 70の各配管が延出して構成される背面及び機械室 3側に 臨む側面の一部は、断面略 L字状に折曲形成されたカバー部材 73により閉塞される 。尚、この場合において、断熱構造体 70と機械室 3側の側面との間に形成される隙 間には、グラスウールなどを装填した図示しない断熱板を配設しても良い。

[0090] 上述した如き構成によれば、カスケード熱交換器 43や各中間熱交換器 48、 56、 5 8、 59は、断熱材により一体に形成された断熱構造体 70の状態で、断熱箱体 2の機 械室 3側の側壁に配設されることから、従来の如く当該断熱構造体 70を断熱箱体 2 の背面部に設置した場合に比して、冷凍装置 1全体の奥行き寸法を縮小することが 可能となる。

[0091] 従って、カスケード熱交換器 43等を囲繞するための断熱構造体 70による張出部の 存在により、装置 1全体の奥行き寸法が大きくなる不都合を回避することができ、本実 施例の如く庫内温度が 150°C以下の冷凍装置であっても、例えば、庫内の奥行き 寸法を 495mm程度確保しながらも、全体の奥行き寸法を 765mm程度に抑えること が可能となり、これによつて、通常の搬入口（一般的には、約 800mm程度）にっかえ てしまう不都合を回避することが可能となる。特に、当該断熱構造体 70は、装置 1に 取り付けられた状態で、一般の搬入ロカ 納出することが可能であることから、当該 設置場所において、断熱構造体 70を本体から分離'接続する必要がなくなり、煩雑 な作業を回避することが可能となる。

[0092] これにより、庫内の収納容積を格別に縮小することなぐ容易に冷凍装置 1の搬入 出を実現することが可能となる。また、設置場所においても、当該カスケード熱交換 器 43等を囲繞するための断熱構造体 70が背面力も外方に向けて突出しないことか ら、設置に要する面積を狭小化することが可能となる。

[0093] また、従来の如く断熱箱体 2の背面にカスケード熱交換器や、各中間熱交換器の 周囲を囲繞するための断熱構造体が設けられていないことから、上述したように、外 部に面して構成される断熱箱体 2の前壁 6A後壁 6B及び機械室とは反対側の側壁 6 C内に真空断熱パネル 12を配置することが可能となり、貯蔵室 4内を例えば— 150 °C以下のような超低温となる場合であっても、断熱箱体 2自体の断熱性能を向上させ ることが可能となる。そのため、寸法の縮小を図ることができ、従来と同様の外形寸法 であっても、貯蔵室 4内の収納容積の拡大を図ることが可能となる。若しくは、従来と 同様の収納容積であっても、外形寸法を縮小することが可能となり、これによつても、 冷凍装置 1の設置に要するための面積の狭小化を図ることが可能となる。

[0094] 尚、本実施例では、断熱構造体 70を、冷凍装置 1の後方、即ち背面から断熱箱体 2の側壁内に挿脱可能としている力 これに限定されるものではなぐ例えば、断熱箱 体 2の前方から、或いは、上方力 挿脱可能としても良い。これにより、本実施例と同 様に、断熱構造体 70として一体化されたカスケード熱交翻 43及び各中間熱交換 器 48等を容易に装置 1本体に組み込むことが可能となり、組立作業性を向上させる ことができる。

[0095] また、本実施例と同様に、断熱構造体 70を前方や上方に引き出すことで、装置 1本 体から取り出すことが可能となり、当該断熱構造体 70を構成するカスケード熱交 43や各中間熱交翻48等のメンテナンス作業を容易に行うことが可能となる。

[0096] 尚、本実施例では、断熱構造体 70は、当該冷凍装置 1を構成するカスケード熱交 や各中間熱交 等を一体に構成しているものである力 これ以外にも、 カスケード熱交換器 43のみ、若しくは、各中間熱交換器 48等だけを断熱構造体 70 として一体に構成し、本実施例の如く断熱箱体 2の側壁に挿脱可能に配設しても良 いものとする。

[0097] また、本実施例では、冷凍装置 1を構成する冷媒回路をそれぞれ圧縮機 10又は 2 0から吐出された冷媒を凝縮した後、蒸発せしめて冷却作用を発揮する独立した冷 媒閉回路を構成する高温側冷媒回路 25と、低温側冷媒回路 38とから構成し、低温 側冷媒回路 38は、圧縮機 20、凝縮パイプ 42、蒸発パイプ 62、この蒸発パイプ 62か らの帰還冷媒が流通するように直列接続された複数の、具体的には、 4つの中間熱 交^^ 48、 56、 58、 59と、複数の、具体的には、 3つのキヤピラリーチユーブ 42、 55 、 61を有し、複数種の非共沸混合冷媒が封入され、凝縮パイプ 42を経た冷媒中の 凝縮冷媒を各キヤビラリ一チューブを介して各中間熱交換器に合流させ、該中間熱 交換器で冷媒中の未凝縮冷媒を冷却することにより、順次より低い沸点の冷媒を凝 縮させ、最終段のキヤビラリ一チューブ 61を介して最低沸点の冷媒を蒸発パイプ 62 に流入させると共に、高温側冷媒回路 25の蒸発器 34と低温側冷媒回路 38の凝縮 ノイブ 42とでカスケード熱交翻 43を構成し、低温側冷媒回路 38の蒸発パイプ 42 にて超低温を得る二元多段方式の冷凍装置 1として説明している力 本発明は、これ に限定されるものではない。

[0098] 即ち、例えば、それぞれ圧縮機から吐出された冷媒を凝縮した後蒸発せしめて冷 却作用を発揮する独立した冷媒閉回路を構成する高温側冷媒回路と低温側冷媒回 路とを備え、高温側冷媒回路の蒸発器と低温側冷媒回路の凝縮器とでカスケード熱 交換器を構成すると共に、低温側冷媒回路の蒸発器にて超低温を得る単純多元（二 元)方式の冷凍装置であっても、当該カスケード熱交換器 43を本実施例の如き断熱 構造体 70に構成し、当該断熱構造体 70を断熱箱体 2の機械室 3側の側面に挿脱自 在とすることで、同様の効果を得ることができる。

[0099] また、同様に、圧縮機、凝縮器、蒸発器、該蒸発器からの帰還冷媒が流通するよう に直列接続された複数の中間熱交換器及び複数の減圧装置を備え、複数種の非共 沸混合冷媒が封入され、凝縮器を経た冷媒中の凝縮冷媒を減圧装置を介して中間 熱交換器に合流させ、該中間熱交換器で冷媒中の未凝縮冷媒を冷却することにより 、順次より低い沸点の冷媒を凝縮させ、最終段の減圧装置を介して最低沸点の冷媒 を蒸発器に流入させることにより超低温を得る単純多段方式の冷凍装置であっても 各中間熱交換器を本実施例の如き断熱構造体 70に構成し、当該断熱構造体 70を 断熱箱体 2の機械室 3側の側面に挿脱自在とすることで、同様の効果を得ることがで きる。

図面の簡単な説明

[図 1]本発明を適用した冷凍装置の斜視図である。

[図 2]図 1の冷凍装置の正面図である。

[図 3]図 1の冷凍装置の平面図である。

[図 4]図 1の冷凍装置の貯蔵室内を透視した状態の側面図である。

[図 5]天面パネルを開放した状態の冷凍装置の斜視図である。

[図 6]図 1の冷凍装置の冷媒回路図である。

[図 7]断熱構造体の斜視図である。

[図 8]断熱構造体の断熱材を取り除いた状態の斜視図である。

[図 9]断熱構造体を取り付ける状態を示す冷凍装置の後方斜視図である。

[図 10]従来の冷凍装置の冷媒回路図である。

[図 11]従来の冷凍装置の後方斜視図である。

Claims

請求の範囲

[1] それぞれ圧縮機から吐出された冷媒を凝縮した後蒸発せしめて冷却作用を発揮す る独立した冷媒閉回路を構成する高温側冷媒回路と低温側冷媒回路とを備え、前記 高温側冷媒回路の蒸発器と前記低温側冷媒回路の凝縮器とでカスケード熱交 を構成すると共に、前記低温側冷媒回路の蒸発器にて断熱箱体内に構成された貯 蔵室を超低温に冷却して成る冷凍装置において、

前記断熱箱体の側方に構成されて前記圧縮機などが設置される機械室を備え、前 記カスケード熱交換器の周囲を断熱材にて囲繞して成る断熱構造体を、前記断熱箱 体の前記機械室側の側壁に配設したことを特徴とする冷凍装置。

[2] 圧縮機、凝縮器、蒸発器、該蒸発器からの帰還冷媒が流通するように直列接続さ れた複数の中間熱交換器及び複数の減圧装置を備え、複数種の非共沸混合冷媒 が封入され、前記凝縮器を経た冷媒中の凝縮冷媒を前記減圧装置を介して前記中 間熱交換器に合流させ、該中間熱交換器で前記冷媒中の未凝縮冷媒を冷却するこ とにより、順次より低い沸点の冷媒を凝縮させ、最終段の前記減圧装置を介して最低 沸点の冷媒を前記蒸発器に流入させることにより、断熱箱体内に構成された貯蔵室 を超低温に冷却して成る冷凍装置において、

前記断熱箱体の側方に構成されて前記圧縮機などが設置される機械室を備え、前 記各中間熱交換器の周囲を断熱材にて囲繞して成る断熱構造体を、前記断熱箱体 の前記機械室側の側壁に配設したことを特徴とする冷凍装置。

[3] それぞれ圧縮機から吐出された冷媒を凝縮した後蒸発せしめて冷却作用を発揮す る独立した冷媒閉回路を構成する高温側冷媒回路と低温側冷媒回路とを備え、該低 温側冷媒回路は、前記圧縮機、凝縮器、蒸発器、該蒸発器からの帰還冷媒が流通 するように直列接続された複数の中間熱交換器及び複数の減圧装置を有し、複数 種の非共沸混合冷媒が封入され、前記凝縮器を経た冷媒中の凝縮冷媒を前記減圧 装置を介して前記中間熱交換器に合流させ、該中間熱交換器で前記冷媒中の未凝 縮冷媒を冷却することにより、順次より低い沸点の冷媒を凝縮させ、最終段の前記減 圧装置を介して最低沸点の冷媒を前記蒸発器に流入させると共に、前記高温側冷 媒回路の蒸発器と前記低温側冷媒回路の凝縮器とでカスケード熱交換器を構成し、 前記低温側冷媒回路の蒸発器にて断熱箱体内に構成された貯蔵室を超低温に冷 却して成る冷凍装置において、

前記断熱箱体の側方に構成されて前記圧縮機などが設置される機械室を備え、前 記カスケード熱交換器及び前記各中間熱交換器の周囲を断熱材にて囲繞して成る 断熱構造体を、前記断熱箱体の前記機械室側の側壁に配設したことを特徴とする冷 凍装置。

[4] 前記断熱箱体は、真空断熱パネルと発泡断熱材との複合構成で形成されており、 前記真空断熱パネルを、前記断熱箱体の前後壁及び前記機械室とは反対側の側 壁内に配置したことを特徴とする請求項 1乃至請求項 3の何れかに記載の冷凍装置

[5] 前記断熱構造体を、後方、若しくは、前方、或いは、上方より挿脱可能としたことを 特徴とする請求項 1乃至請求項 4の何れかに記載の冷凍装置。

[6] 前記断熱構造体内力もの配管を、当該断熱構造体が挿脱される方向の面に臨ま せたことを特徴とする請求項 5に記載の冷凍装置。