WO2007060809A1 - フロートガラスの製造装置及びその方法 - Google Patents

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WO2007060809A1
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casing
linear motor
float glass
bottom casing
bathtub
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Inventor
Toru Kamihori
Motoichi Iga
Tetsushi Takiguchi
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Asahi Glass Company, Limited
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B18/00—Shaping glass in contact with the surface of a liquid
    • C03B18/02—Forming sheets
    • C03B18/16—Construction of the float tank; Use of material for the float tank; Coating or protection of the tank wall
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B18/00—Shaping glass in contact with the surface of a liquid
    • C03B18/02—Forming sheets
    • C03B18/04—Changing or regulating the dimensions of the molten glass ribbon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65G—TRANSPORT OR STORAGE DEVICES, e.g. CONVEYORS FOR LOADING OR TIPPING, SHOP CONVEYOR SYSTEMS OR PNEUMATIC TUBE CONVEYORS
    • B65G2201/00—Indexing codes relating to handling devices, e.g. conveyors, characterised by the type of product or load being conveyed or handled
    • B65G2201/02—Articles
    • B65G2201/0294—Vehicle bodies

Definitions

  • the present invention relates to a float glass manufacturing apparatus manufactured by a float process and a method therefor.
  • An apparatus for producing plate glass by the float process continuously supplies molten glass on a molten metal such as molten tin held in a bathtub, and floats on the molten metal. Pulling a glass ribbon that has reached or is about to reach an equilibrium thickness (approx. 6-7 mm) or more than the equilibrium thickness toward the slow cooling layer adjacent to the outlet of the bath Is a device for producing a strip-shaped plate glass having a constant width.
  • the lmm thin glass glass for liquid crystal cannot satisfy the thickness by simply pulling the molten glass ribbon on the molten metal toward the slow cooling layer.
  • the manufacturing apparatus disclosed in Patent Document 1 forms a recess in the bath surface of the molten metal along both side edge portions of the molten glass ribbon, and flows both side edge portions into this recess while holding them. That is, it is formed into a predetermined thin glass while compensating for the force of narrowing in the width direction of the molten glass ribbon.
  • This manufacturing apparatus includes a linear motor as means for forming the concave portion on the molten metal bath surface. The concave portion is formed by installing the linear motor below the bathtub, applying a moving magnetic field of the linear motor to the molten metal, and sucking the molten metal in a substantially vertical direction with respect to the bath surface.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 10-236832
  • the conventional float glass manufacturing apparatus using the linear motor disclosed in Patent Document 1 causes the moving magnetic field of the linear motor to act on the molten metal, but the hearth of the bathtub is referred to as brick (hereinafter referred to as bottom brick). ) And also the bottom of the bottom brick to improve airtightness
  • the casing (hereinafter referred to as the bottom casing) that covers the metal must be made of metal.
  • the molten metal in the bath may leak out the bottom case sunk.
  • the cause of this leakage will be explained. Since the manufacturing apparatus applies the moving magnetic field of the linear motor to the molten metal via the bottom casing and the bottom brick, an induction current is generated in the metal bottom casing at this time.
  • the bottom casing generates heat due to Joule heat and the temperature rises. As the bottom casing is heated, the molten metal that has penetrated into the joints of the bottom brick is heated and melted, reacts with the bottom casing, and erodes the bottom casing.
  • the molten metal in the bathtub leaks through the bottom brick joints and leaks out the eroded portion of the bottom casing.
  • the melting point of tin is about 232 ° C. If this tin is further heated by the Joule heat of the bottom casing, it will erode the bottom casing.
  • the force capable of suppressing the induced current compared to that made of a magnetic material does not significantly solve the generation of the Joule heat described above.
  • the moving magnetic field applied to the molten metal is reduced, so the driving force applied to the molten metal is reduced, which is suitable for the molten metal bath surface. The problem that it becomes impossible to form a concave part arises.
  • the present invention has been made in view of such circumstances, and provides a float glass manufacturing apparatus and method that can prevent erosion of the bottom casing by suppressing the temperature rise of the bottom casing.
  • the purpose is to do.
  • the first embodiment of the present invention is provided so as to cover the bottom brick on the bottom surface of the bathtub, the bottom brick of the hearth of the bathtub, and the bottom brick.
  • a float glass manufacturing apparatus comprising a bottom casing, and a linear motor for driving a molten metal by a magnetic field at a lower portion of the bottom casing, wherein at least a moving magnetic field of the linear motor of the bottom casing is provided.
  • the working area is a bottom casing made of non-magnetic material, and the bottom casing has a cooling structure.
  • An apparatus for producing float glass is provided.
  • the cooling structure is provided to the bottom casing made of a non-magnetic material at least in the area where the moving magnetic field of the linear motor acts, and the bottom casing is cooled using this cooling structure. Therefore, the temperature rise of the bottom casing due to Joule heat without reducing the power of the linear motor can be suppressed. As a result, the melting of the metal that has penetrated into the joints of the bottom brick can be prevented, and the erosion of the bottom casing due to the reaction with the melted molten metal can be prevented.
  • the cooling structure includes all cooling means such as air cooling that cools air by directly blowing cooling air to the bottom casing, and water cooling.
  • a second embodiment of the present invention is characterized in that, in the float glass manufacturing apparatus of the first embodiment, the cooling structure is a water-cooled tube structure.
  • the cooling structure is a water-cooled pipe structure in which water passages are formed in the bottom casing, and can be realized by flowing cooling water through these water passages by, for example, a pressurized water circulation system. According to this cooling structure, since the bottom casing can be directly cooled, high cooling efficiency can be obtained.
  • the cooling structure can also be realized by attaching a water jacket to the wall of the bottom casing.
  • the third embodiment of the present invention is provided so as to cover the bottom brick on the bottom of the bathtub, the bottom brick of the hearth of the bathtub, and the bottom brick.
  • a float glass manufacturing apparatus comprising a bottom casing, and a linear motor for driving a molten metal by a magnetic field at a lower portion of the bottom casing, wherein at least a moving magnetic field of the linear motor of the bottom casing is provided.
  • the acting area force is composed of a plurality of non-magnetic casing pieces electrically insulated from each other by an insulating material.
  • At least the bottom casing in the area where the moving magnetic field of the linear motor acts is electrically connected to the bottom casing, for example, by an insulating material such as silica glass non-woven fabric that is incompatible with tin. Since it is composed of a plurality of non-magnetic casing pieces that are insulated from each other, the induced current can be suppressed as compared with the case where the bottom casing is composed of an integral casing member. Therefore, it is possible to suppress the temperature rise of the bottom casing without reducing the power of the linear motor.
  • an insulating material such as silica glass non-woven fabric that is incompatible with tin. Since it is composed of a plurality of non-magnetic casing pieces that are insulated from each other, the induced current can be suppressed as compared with the case where the bottom casing is composed of an integral casing member. Therefore, it is possible to suppress the temperature rise of the bottom casing without reducing the power of the linear motor.
  • the metal that had penetrated into the joints of the bottom brick Melting can be prevented, and erosion of the bottom casing due to reaction with the molten metal that has melted can be prevented.
  • the moving magnetic field to the molten metal is increased, and the driving force applied to the molten metal is also improved. This makes it possible to form a suitable recess in the molten metal bath surface.
  • the current applied to the linear motor is increased by reducing the induced current in the bottom casing. And the driving force of the molten metal can be further increased. This makes it possible to form a more suitable recess on the molten metal bath surface.
  • the casing piece has a strip shape, the short side dimension is W (mm), and the pole pitch of the linear motor is ⁇ . (mm), W ⁇ 2 ⁇ , and the long sides of the casing pieces are arranged substantially parallel to the direction of magnetic field movement by the linear motor.
  • the pole pitch of the linear motor is the half wavelength (half cycle length) of the magnetic flux density when an alternating current is passed through the linear motor (Industrial linear motor (page 56), author: Yamada 1. Issued by: Industrial Research Committee, Inc.).
  • the calorific value can be suppressed by reducing the short side dimension.
  • the short side dimension of the strip-shaped casing piece is W (mm) and the pole pitch of the linear motor is ⁇ (mm)
  • the plurality of casing pieces are arranged with their long sides arranged substantially parallel to the magnetic field movement direction by the linear motor, the induced current in the bottom casing can be sufficiently suppressed.
  • a fifth embodiment of the present invention is provided so as to cover a bottom brick on a bathtub containing molten metal, a bottom brick of a hearth of the bathtub, and a bottom brick of the bottom brick.
  • An apparatus for producing a float glass comprising a bottom casing, and a linear motor for driving molten metal by a magnetic field at the bottom of the bottom casing. At least the area where the moving magnetic field of the linear motor acts is provided with a cooling structure with water cooling pipes and a plurality of non-magnetic stainless steel casing pieces electrically insulated from each other by an insulating material. Constructed! Characterized by talking.
  • the bottom casing in the area where the moving magnetic field of the linear motor acts is directly cooled by the cooling structure having the water cooling pipe, and the silica cloth having no affinity for tin is used.
  • the induction current generated in the bottom casing is suppressed by comprising a plurality of non-magnetic stainless steel casing pieces that are electrically insulated from each other by the main insulating material, so that it penetrates into the bottom brick joints. It can prevent melting of the metal that has been melted, and can prevent erosion of the bottom casing due to reaction with the molten metal that has melted.
  • the casing piece has a strip shape, the short side dimension is W (mm), and the pole pitch of the linear motor is ⁇ .
  • W short side dimension
  • ⁇ pole pitch of the linear motor
  • the seventh embodiment of the present invention provides a float glass manufacturing method for manufacturing a float glass using the float glass manufacturing apparatus of each of the embodiments described above.
  • the float glass manufacturing apparatus and method according to the present invention since the temperature rise of the bottom casing due to Joule heat without dropping the power of the linear motor can be suppressed, it penetrates into the joints of the bottom brick. It is possible to prevent melting of the molten metal and to prevent erosion of the bottom casing due to reaction with the molten metal that has melted.
  • FIG. 1 is a plan view showing an apparatus for producing sheet glass according to an embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of a rod-like body viewed from the force on line F—F in FIG.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of a rod-like body as seen from the GG line in FIG.
  • FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the rod-shaped body shown in FIGS.
  • FIG. 5 is a plan view of the main part of the bottom casing.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view taken along line 6-6 in FIG.
  • FIG. 7 is a plan view of the main part showing the structure of a conventional bottom casing.
  • FIG. 8 is a graph showing the relationship of heat generation ratio to WZ.
  • FIG. 1 shows a plan view of a plate glass manufacturing apparatus 10 for manufacturing a plate glass by a float process.
  • a plate glass for FPD for example, a plate glass for liquid crystal
  • the plate glass manufacturing apparatus 10 is an apparatus using a bowl-shaped body 12, and according to the plate glass manufacturing apparatus 10, it is possible to manufacture a plate glass that satisfies the plate thickness and flatness required as a plate glass for FPD.
  • the rod-shaped body 12 of the plate glass manufacturing apparatus 10 is disposed inside the bathtub 14, and is immersed in molten tin (molten metal) 16 provided in the bathtub 14, and from the molten glass furnace to the bathtub 14. It is arranged along both side edges 22 and 22 of the molten glass ribbon 20 continuously supplied to the supply port 18. Further, the molten glass ribbon 20 advances while being pulled in the direction of the slow cooling layer (X direction in FIG. 1) on the bath surface of the molten tin 16, and the edge 22 and the concave portion 26 of the force bath surface 24 (FIG. 2). And the force to narrow the molten glass ribbon 20 in the width direction is compensated. In addition, the molten glass ribbon 20 having the edge 22 held by the recess 26 is adjusted in thickness and width, and then cooled and sent to the slow cooling layer while being sent to the subsequent stage of the bathtub.
  • molten tin molten metal
  • the glass of the embodiment is alkali-free glass, soda lime glass, or the like. Molten tin 16 and glass ribbon 20 are heated to 800-1300 ° C by an electric heater (not shown). Yes.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line FF in FIG. 1
  • FIG. 3 is a cross-sectional view taken along line GG in FIG.
  • the rod-shaped body 12 is formed in a substantially L-shaped cross section, and is also provided with a longitudinal flow path 30 in which an inlet 28 is formed and a lateral flow path 34 in which an outlet 32 is formed (see FIG. 2) and a circulation channel 38 (FIG. 3) in which a through hole 36 is formed at a position corresponding to the longitudinal channel 30.
  • a linear motor 40 is installed at the bottom of the bathtub 14 and below the lateral flow path 34 of the bowl 12.
  • the moving magnetic field applied from the linear motor 40 melts the melt in the horizontal flow path 34.
  • a driving force is applied to the molten tin 16, and the molten tin 16 flows in the direction indicated by the arrow H through the longitudinal channel 30 and the lateral channel 34 of the rod-shaped body 12.
  • a flow of the directed molten tin 16 is generated in the direction substantially perpendicular to the bath surface 24 and at the bottom of the bathtub 14, so that the negative pressure is generated below the edge 22 of the molten glass ribbon 20.
  • This negative pressure causes the molten tin 16 bath surface level near the edge 22 to be lower than the surrounding bath surface level.
  • the edge 22 of the molten glass ribbon 20 flows into the recessed portion 26 of the lowered bath surface 24.
  • the edge 22 of the molten glass ribbon 20 is held in the recess 26, so that the molten glass ribbon 20 can be widened and pulled in the direction of the slow cooling layer while being held in the width direction. It is manufactured to plate glass with a thickness less than 0.1 mm (0.1 to 1. lmm thickness).
  • the material of the rod-shaped body 12 may be alumina, silimanite (silicite), clayey, as long as it has low reactivity with molten tin 16 or does not react, and has high temperature resistance. Examples include bricks and carbon.
  • the linear motor 40 since the linear motor 40 is used and a magnetic field is applied to the rod-shaped body 12, the material of the rod-shaped body 12 is required to be a non-magnetic material. Carbon is applied because it needs to be good.
  • the linear motor 40 has an advantage that the molten tin 16 can be directly driven in a non-contact manner and the flow rate can be easily controlled.
  • the linear motor 40 forms a coil on a comb-shaped primary iron core, applies a three-phase AC voltage to the coil, and sequentially magnetizes the coil, thereby generating a magnetic field that moves in a certain direction.
  • the linear motor 40 is installed below the bottom casing 52 that covers the bottom bricks 50, 50... And the bottom bricks 50, 50.
  • the driving force biasing force
  • the driving force biasing force
  • the molten tin 16 in the vertical flow path 30 and the horizontal flow path 34 is moved from the position immediately below the edge 22 of the molten glass ribbon 20 to the side wall 15 of the bathtub 14 as indicated by an arrow H by the driving force of the linear motor 40. It flows toward.
  • the bottom casing 52 will be described later.
  • the bowl-shaped body 12 has a circulation channel 38 in addition to the longitudinal channel 30 and the lateral channel 34.
  • the circulation channel 38 communicates with the bathtub central side portion 14B of the edge 22 of the molten glass ribbon 20 through a through hole 36 formed at a position corresponding to the longitudinal channel 30.
  • 14A and the bathtub central side portion 14B are communicated with each other through a circulation channel 38 and a through hole 36. Therefore, as shown in FIGS. 2 and 3, molten tin 16 that flows out from the outlet 32 of the lateral flow path 34 and whose flow direction has been changed by the side wall 15 of the bath 14 is partially circulated as indicated by the arrow I. It is introduced into the flow path 38 and guided to the bathtub central side portion 14B through the through hole 36. Further, the remaining molten tin 16 flows out to the bathtub edge 14A as indicated by an arrow J and is sucked into the inlet 28 of the longitudinal flow path 30.
  • a plurality of circulation channels 38 are formed at predetermined intervals in the flow direction of the molten glass ribbon 20, as indicated by broken lines in FIG.
  • the formation interval of the circulation channel 38 is set to an interval that does not disturb the molten tin sucked at the inlet 28 of the longitudinal flow channel 30 and an interval that does not affect the concave shape of the recess 26.
  • the balance force of the flow rates of both flowing into the inlet 28 of the longitudinal flow path 30 from the bathtub edge 14A and the bathtub central side 14B is set to an interval that is substantially uniform over the entire length of the inlet and optimal for edge holding.
  • the circulation channel can be provided, for example, every 0.3 to lm.
  • the flow control of the molten tin 16 may be controlled and set in advance before the operation of the plate glass manufacturing apparatus 10, or after the operation of the plate glass manufacturing apparatus 10 is controlled and set while glass is being produced. Good.
  • the flow rate q2 of 6 is balanced, and the flow rates q1 and q2 of both sides along the traveling direction of the molten glass ribbon 20 are substantially uniform, and the concave portion 26 having a shape suitable for holding the edge is formed on the bath surface 24. Since it is formed substantially uniformly along the traveling direction of the molten glass ribbon 20 over the entire length of 12, the entire length of the edge 22 is stably held in the recess 26. Therefore, it is possible to produce a plate glass that satisfies the plate thickness and flatness required for FPD plate glass.
  • the temperature is set for each predetermined block in the flow direction of the molten glass ribbon 20, if at least one circulation channel 38 is provided at a position corresponding to the block.
  • the temperature distribution for each block can be kept constant, and a stable glass quality can be obtained.
  • the bottom casing 52 of the embodiment is made of at least an austenitic stainless steel that is a non-magnetic area force acting on the moving magnetic field of the linear motor 40 in order to apply the moving magnetic field of the linear motor 40 to the molten tin 16. It is configured. Further, in the bottom casing 52 in this area, water channels 54, 54... (See FIG. 6) as cooling structures are formed.
  • the bottom casing 52 is cooled by flowing cooling water through these water channels 54, 54,... By, for example, a pressurized water circulation system.
  • the bottom casing 52 can be easily cooled, so that the temperature rise of the bottom casing 52 due to Joule heat without reducing the power of the linear motor 40 can be suppressed. .
  • the melting of the tin that has penetrated into the joints of the bottom bricks 50, 50... Can be prevented, and the erosion of the bottom casing 52 due to the reaction with the melted molten tin can be prevented.
  • the bottom casing 52 can be directly cooled, so that high cooling efficiency can be obtained.
  • This cooling structure may be provided in the bottom casing 52 or may be provided in contact with the surface of the bottom casing 52.
  • At least the area of the bottom casing 52 of the embodiment where the moving magnetic field of the linear motor 40 acts is a non-woven fabric (insulating material) mainly composed of silica glass fibers having no affinity for tin as shown in Figs. Material)
  • a plurality of austenitic stainless steel casing pieces 58, 58... That are electrically insulated from each other by 56 are arranged. Therefore, compared to the case in which the bottom casing 100 is configured by the integral casing member as shown in FIG. 7, the induced current can be suppressed, so that the temperature rise is suppressed in the bottom casing 52 shown in FIG. it can.
  • the water channel 54 is formed for each casing piece 58 positioned above the linear motor 40.
  • the strip-shaped casing piece 58 has an inductive current when its short side dimension is W (mm) and the pole pitch of the linear motor 40 is ⁇ (mm). In order to suppress it sufficiently, it is formed with a short side dimension such that W ⁇ 2 ⁇ .
  • the casing piece 58 is formed in a strip-like shape, and is arranged such that long sides are arranged substantially parallel to the moving direction of the moving magnetic field by the linear motor 40 indicated by the thick arrow in FIG.
  • the short side dimension (W) of the casing piece 58 and the heat generation amount (kW) of the casing piece 58 by the linear motor 40 are substantially proportional. Therefore, the smaller the short side dimension (W) is, the more heat generation (kW) can be suppressed, which is an advantageous force. As the short side dimension (W) is reduced, the strength and workability of the bottom casing 52 are reduced. Decreases. For this reason, the short side dimension of the casing piece 58 is preferably W ⁇ 80 mm.
  • Fig. 8 is a graph showing the relationship of the heat generation ratio to the short side dimension (W) Z pole pitch (tele), and this heat generation ratio shows the heat generation amount in the conventional integrated bottom casing as 1.
  • WZ is ⁇ 2 according to the graph of Fig. 8, the calorific value can be suppressed to 70% or less compared to the conventional case.
  • WZ ⁇ 1 more preferably, WZ ⁇ 0.5, and even more preferably W / ⁇ 0.3.
  • W is preferably 80 to 150 mm, more preferably 90 to L 10 mm.
  • W 100mm
  • W 100mm
  • the plate thickness of the casing piece 58 is preferably 3 to 10 mm.
  • the bottom casing 52 is provided with a cooling structure in which a water channel 54 is formed, and the bottom casing 52 is configured by a plurality of casing pieces 58, 58. Even if the cooling structure and the split structure by the casing piece 58 are individually configured, the melting of the metal that has penetrated into the joints of the bottom brick can be prevented, and the erosion of the bottom casing due to the reaction with the melted molten tin can be prevented. Can achieve the same effect
  • the plate glass manufacturing apparatus 10 in which the concave portion 26 is formed in the bath surface 24 of the molten tin 16 by the magnetic field of the linear motor 40 and the both side edges 22 and 22 of the molten glass ribbon 20 are caused to flow into the concave portion 26.
  • the present invention is not limited to this. That is, the float glass manufacturing apparatus of the present invention can be applied to any manufacturing apparatus in which a linear motor is provided at the lower part of a bottom casing in a float method using a bathtub containing molten tin.
  • plate glass manufacturing equipment 10 that holds both edges 22 and 22 in the recess 26 described above. It is preferable to do.
  • the present invention can be used in a float glass manufacturing apparatus in which a moving magnetic field of a linear motor is applied to molten metal in a bath to hold and form the edge of the molten glass ribbon, and is particularly suitable for manufacturing thin glass. It is.
  • a moving magnetic field of a linear motor is applied to molten metal in a bath to hold and form the edge of the molten glass ribbon, and is particularly suitable for manufacturing thin glass. It is.
  • the entire contents of the description, claims, drawings, and abstract of Japanese Patent Application No. 2005-340131 filed on November 25, 2005 are cited here as disclosure of the specification of the present invention. Incorporate.

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Abstract

　本発明は、ボトムケーシングの昇温を抑制することにより、溶け出した溶融金属との反応によるボトムケーシングの浸食を阻止することができるフロートガラスの製造装置及びその方法を提供することを目的とする。 　板ガラス製造装置のボトムケーシングを、錫と親和性のないシリカガラス製不織布により、電気的に相互に絶縁された複数の非磁性体製のケーシング片によって構成することにより、一体構造のケーシング部材によってボトムケーシングを構成したものと比較し、誘導電流を抑制してボトムケーシングの昇温温度を抑制できる。これにより、ボトム煉瓦の目地に浸透していた錫の溶融を阻止でき、溶け出した溶融錫との反応によるボトムケーシングの浸食を阻止できる。

Description

明 細 書
フロートガラスの製造装置及びその方法
技術分野
[0001] 本発明は、フロート法によって製造されるフロートガラスの製造装置及びその方法 に関する。
背景技術
[0002] フロート法による板ガラスの製造装置は、浴槽に湛えられた溶融錫等の溶融金属上 に溶融ガラスを連続供給して溶融金属上を浮遊進行させ、このときに、自己の表面 張力と重力に応じた平衡厚さ（約 6〜7mm)に達した或いは平衡厚さに達しようとして いる、又は平衡厚さ以上の溶融ガラスリボンを、浴槽の出口に隣接した徐冷レアーに 向けて引っ張ることにより一定幅の帯状板ガラスを製造する装置である。
[0003] ところで、 FPD (Flat Panel Display)用板ガラスのような、例えば厚み 0. 1〜1.
lmmの液晶用薄板ガラスは、溶融金属上の溶融ガラスリボンを徐冷レヤーに向けて 引っ張るだけでは、その厚みを満足することができない。
[0004] このため特許文献 1に開示された製造装置は、溶融ガラスリボンの両側エッジ部に 沿った溶融金属の浴面に凹部を形成し、この凹部に両側エッジ部を流入させて保持 しながら、すなわち、溶融ガラスリボンの幅方向に狭まろうとする力を補償しながら所 定の薄板ガラスに成形する。この製造装置は、溶融金属の浴面に前記凹部を形成す る手段としてリニアモータを備えている。このリニアモータを浴槽の下方に設置し、リニ ァモータの移動磁界を溶融金属に与え、溶融金属を浴面に対して略鉛直方向に吸 引することにより前記凹部を形成している。
特許文献 1：特開平 10— 236832号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0005] ところで、特許文献 1に開示されたリニアモータを用いる従来のフロートガラス製造 装置は、リニアモータの移動磁界を溶融金属に作用させるが、浴槽の炉床を煉瓦（ 以下、ボトム煉瓦と称する）で構成し、また、気密性を高めるためにボトム煉瓦の下面 を覆うケーシング（以下、ボトムケーシングと称する）を金属によって構成する必要が ある。
[0006] し力しながら、フロートガラス製造装置を上述の如く構成した場合、浴槽内の溶融金 属がボトムケーシンダカも漏出するといぅ虡があった。この漏出原因について説明す ると、当該製造装置は、リニアモータの移動磁界をボトムケーシング及びボトム煉瓦を 介して溶融金属に与える装置のため、このときに金属製のボトムケーシングに誘導電 流が発生し、ボトムケーシングがジュール熱により発熱し昇温する。そして、ボトムケ 一シングの昇温により、ボトム煉瓦の目地に浸透していた前記溶融金属が加熱され て溶け出し、ボトムケーシングと接触して反応し、ボトムケーシングを浸食する。
[0007] 以上の理由により、浴槽内の溶融金属がボトム煉瓦の目地を伝わってボトムケーシ ングの浸食部力 漏出する。例えば、溶融金属として溶融錫を使用した場合、錫の融 点は約 232°Cである。この錫がボトムケーシングのジュール熱によって更に加熱され ると、ボトムケーシングを浸食することとなる。
[0008] なお、ボトムケーシングを非磁性体製とすることにより、磁性体製のものと比較して 誘導電流を抑えることができる力 前述したジュール熱の発生を大幅に解決するもの ではない。また、誘導電流を抑えるために、リニアモータに流す電流を小さくした場合 には、溶融金属に与える移動磁界が低下するので、溶融金属に与える駆動力が低 下し、溶融金属の浴面に好適な凹部を形成することができなくなる問題が生じる。
[0009] 本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、ボトムケーシングの昇温を抑制 することにより、ボトムケーシングの浸食を阻止することができるフロートガラスの製造 装置及びその方法を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
[0010] 本発明の第 1の実施形態は、前記目的を達成するために、溶融金属が湛えられた 浴槽、浴槽の炉床のボトム煉瓦、及びボトム煉瓦の下面にボトム煉瓦を覆うように設 けられたボトムケーシングを備え、ボトムケーシングの下部に溶融金属を磁界により駆 動するためのリニアモータが設けられたフロートガラスの製造装置であって、前記ボト ムケーシングの少なくともリニアモータの移動磁界の作用するエリアは、非磁性体製 のボトムケーシングであり、該ボトムケーシングは冷却構造を有することを特徴とする フロートガラスの製造装置を提供する。
[0011] 上記第 1の実施形態によれば、少なくともリニアモータの移動磁界の作用するエリア の非磁性体製のボトムケーシングに冷却構造を付与し、この冷却構造を利用してボト ムケーシングを冷却するので、リニアモータのパワーを落とすことなぐジュール熱に よるボトムケーシングの昇温を抑制できる。これにより、ボトム煉瓦の目地に浸透して いた金属の溶融を阻止でき、溶け出した溶融金属との反応によるボトムケーシングの 浸食を阻止できる。冷却構造としては、冷却空気をボトムケーシングに直接吹き付け て冷却する空冷によるもの、水冷によるもの等、冷却手段全般を含む。
[0012] 本発明の第 2の実施形態は、第 1の実施形態のフロートガラスの製造装置において 、前記冷却構造は、水冷管構造であることを特徴としている。
[0013] 上記冷却構造は、ボトムケーシングに水路を形成した水冷管構造であり、これらの 水路に、例えば加圧水循環方式により冷却水を流すことによって実現できる。この冷 却構造によれば、ボトムケーシングを直接冷却できるので、高い冷却効率を得ること ができる。また、ボトムケーシングの壁面にウォータジャケットを装着することによって も冷却構造を実現できる。
[0014] 本発明の第 3の実施形態は、前記目的を達成するために、溶融金属が湛えられた 浴槽、浴槽の炉床のボトム煉瓦、及びボトム煉瓦の下面にボトム煉瓦を覆うように設 けられたボトムケーシングを備え、ボトムケーシングの下部に溶融金属を磁界により駆 動するためのリニアモータが設けられたフロートガラスの製造装置であって、前記ボト ムケーシングの少なくともリニアモータの移動磁界の作用するエリア力 絶縁材により 電気的に相互に絶縁された複数の非磁性体製のケーシング片によって構成されて 、ることを特徴として 、る。
[0015] 上記第 3の実施形態によれば、少なくともリニアモータの移動磁界の作用するエリア のボトムケーシングを、例えば錫と親和性のな 、シリカガラス製不織布等の絶縁材に より、電気的に相互に絶縁された複数の非磁性体製のケーシング片によって構成し たので、一体構造のケーシング部材によってボトムケーシングを構成したものと比較 し、誘導電流を抑制できる。よって、リニアモータのパワーを落とすことなぐボトムケ 一シングの昇温を抑制できる。これにより、ボトム煉瓦の目地に浸透していた金属の 溶融を阻止でき、溶け出した溶融金属との反応によるボトムケーシングの浸食を阻止 できる。また、本発明では、ボトムケーシングの誘導電流によるロスが減少するため、 溶融金属への移動磁界が増加し、溶融金属に与える駆動力も向上する。これにより 、溶融金属の浴面に、好適な凹部を形成することが可能となる。
[0016] 従来装置では、ボトムケーシングに大きな誘導電流が発生していたため、リニアモ ータに与える電流に制限があった力 本発明ではボトムケーシングの誘導電流低減 により、リニアモータに与える電流を増加させることができ、溶融金属の駆動力を更に 増大させることができる。これにより、溶融金属の浴面に、更に好適な凹部を形成す ることが可能となる。
[0017] 本発明の第 4の実施形態は、上記第 3の実施形態において、前記ケーシング片は 、短冊状であり、その短辺寸法を W (mm)とし、前記リニアモータのポールピッチを τ (mm)とした際に、 W≤2 τであり、前記リニアモータによる磁界移動方向に対し前記 ケーシング片の長辺を略平行に並べて配置されて 、ることを特徴として 、る。なお、 前記リニアモータのポールピッチとは、リニアモータに交流電流を流した際の磁束密 度の半波長 (半周期の長さ)を 、う (産業用リニアモータ (56頁)、著者：山田一、発行 所:株式会社工業調査会)。
[0018] ケーシング片の短辺寸法 (W)とケーシング片の発熱量 (kW)とは略比例関係にあ るため、短辺寸法を小さくすることにより発熱量を抑えることができる。
[0019] そこで、第 4の実施形態によれば、短冊状のケーシング片の短辺寸法を W (mm)と し、リニアモータのポールピッチを τ (mm)とした際に、 W≤2 τであり、かつ複数の ケーシング片をリニアモータによる磁界移動方向に対して長辺を略平行に並べて配 置したので、ボトムケーシングの誘導電流を十分に抑えることが可能となる。なお、ボ トムケーシングの強度を確保し、また、施工性を考慮すると、 W≥ 80mmに設定する ことが好ましい。
[0020] 本発明の第 5の実施形態は、前記目的を達成するために、溶融金属が湛えられた 浴槽、浴槽の炉床のボトム煉瓦、及びボトム煉瓦の下面にボトム煉瓦を覆うように設 けられたボトムケーシングを備え、ボトムケーシングの下部に溶融金属を磁界により駆 動するためのリニアモータが設けられたフロートガラスの製造装置であって、前記ボト ムケーシングの少なくともリニアモータの移動磁界の作用するエリアは、水冷管を有 する冷却構造を備えるとともに、絶縁材により電気的に相互に絶縁された複数の非 磁'性のステンレス製のケーシング片によって構成されて!ヽることを特徴として ヽる。
[0021] 上記第 5の実施形態によれば、少なくともリニアモータの移動磁界の作用するエリア のボトムケーシングを、水冷管を有する冷却構造により直接冷却するとともに、錫と親 和性のないシリカクロスを主材とした絶縁材により電気的に相互に絶縁された非磁性 のステンレス製の複数のケーシング片によって構成することでボトムケーシングに発 生する誘導電流を抑えたので、ボトム煉瓦の目地に浸透していた金属の溶融を阻止 でき、溶け出した溶融金属との反応によるボトムケーシングの浸食を阻止できる。 本発明の第 6の実施形態によれば、前記第 5の実施形態において、前記ケーシン グ片は、短冊状であり、その短辺寸法を W (mm)とし、前記リニアモータのポールピッ チを τ (mm)とした際に、 W≤2 τであり、前記リニアモータによる磁界移動方向に対 し前記ケーシング片の長辺を略平行に並べて配置されて 、ることを特徴として 、る。 これにより、ボトムケーシングに発生する誘導電流を十分に抑えることができる。
[0022] 本発明の第 7の実施形態は、前記目的を達成するために、前記した各実施形態の フロートガラスの製造装置を用いてフロートガラスを製造するフロートガラスの製造方 法を提供する。
発明の効果
[0023] 本発明に係るフロートガラスの製造装置及びその方法によれば、リニアモータのパ ヮーを落とすことなぐジュール熱によるボトムケーシングの昇温を抑制できるので、ボ トム煉瓦の目地に浸透していた金属の溶融を阻止でき、溶け出した溶融金属との反 応によるボトムケーシングの浸食を阻止できる。
図面の簡単な説明
[0024] [図 1]実施の形態の板ガラスの製造装置を示した平面図。
[図 2]図 1の F— F線上力 見た樋状体の断面図。
[図 3]図 1の G— G線上から見た樋状体の断面図。
[図 4]図 2、図 3に示した樋状体の拡大断面図。
[図 5]ボトムケーシングの要部平面図。 [図 6]図 5の 6— 6線に沿った断面図。
[図 7]従来のボトムケーシングの構造を示した要部平面図。
[図 8]WZ てに対する発熱比の関係を示したグラフ。
符号の説明
[0025] 10…板ガラス製造装置、 12· ··樋状体、 14…浴槽、 16· ··溶融錫、 18· ··供給口、 20 …溶融ガラスリボン、 22· "エッジ、 24· ··浴面、 26· ··凹部、 28· ··入口、 30· ··縦方向 流路、 32…出口、 34…横方向流路、 36· ··貫通孔、 38…循環用流路、 40…リニアモ ータ、 50· ··ボトム煉瓦、 52· ··ボトムケーシング、 54· ··水路、 56· ··不織布、 58· ··ケー シング片
発明を実施するための最良の形態
[0026] 以下添付図面に従って、本発明に係るフロートガラスの製造装置及びその方法の 好ま ヽ実施の形態につ！ヽて詳説する。
[0027] 図 1は、フロート法により板ガラスを製造する板ガラス製造装置 10の平面図が示さ れている。 FPD用の板ガラス、例えば液晶用板ガラスは、一般に約 0. 1〜1. lmm の板厚が要求され、また、平坦度も高精度に要求される。この板ガラス製造装置 10 は、樋状体 12を利用した装置が適用され、この板ガラス製造装置 10によれば、 FPD 用板ガラスとして要求される板厚、平坦度を満足する板ガラスを製造することができる
[0028] 板ガラス製造装置 10の樋状体 12は、浴槽 14の内部に配設され、浴槽 14に湛えら れた溶融錫 (溶融金属） 16に浸漬配置されるとともに、溶融ガラス炉から浴槽 14の供 給口 18へ連続供給された溶融ガラスリボン 20の両側エッジ 22、 22に沿って配置さ れている。また、溶融ガラスリボン 20は、溶融錫 16の浴面上を徐冷レヤーの方向（図 1の X方向）に引っ張られながら進行し、エッジ 22、 22力浴面 24の凹部 26 (図 2)に 保持され、溶融ガラスリボン 20の幅方向に狭まろうとする力が補償される。また、凹部 26によってエッジ 22が保持された溶融ガラスリボン 20は、板厚、幅が調整され、その 後、安定した状態で浴槽後段に送られながら冷却されて徐冷レヤーへ送られる。
[0029] 実施の形態のガラスは、無アルカリガラス又はソーダライムガラス等である。溶融錫 16及びガラスリボン 20は、電気ヒータ（不図示）によって 800〜1300°C〖こカロ熱されて いる。
[0030] 図 2は、図 1の F— F断面図であり、図 3は図 1の G— G断面図である。これらの図に 示すように、樋状体 12は断面略 L字状に形成されるとともに、入口 28が形成された 縦方向流路 30及び、出口 32が形成された横方向流路 34 (図 2)と、縦方向流路 30 に相当する位置に貫通孔 36が形成された循環用流路 38 (図 3)とからなる。
[0031] また、浴槽 14の底部で樋状体 12の横方向流路 34の下方にはリニアモータ 40が設 置され、このリニアモータ 40から与えられる移動磁界によって横方向流路 34内の溶 融錫 16に駆動力が与えられ、溶融錫 16が樋状体 12の縦方向流路 30と横方向流路 34とにぉ 、て矢印 Hで示す方向に流動される。
[0032] この動作により、浴面 24に対して略垂直な方向であって、浴槽 14の底に向力 溶 融錫 16の流れが発生するので、溶融ガラスリボン 20のエッジ 22の下方に負圧が発 生し、この負圧によって、エッジ 22近傍の溶融錫 16の浴面レベルがその周囲の浴面 レベルよりも低くなる。そして、この低くなつた浴面 24の凹部 26に溶融ガラスリボン 20 のエッジ 22が流入する。これにより、溶融ガラスリボン 20のエッジ 22が凹部 26に保 持されるので、溶融ガラスリボン 20の幅広化が達成でき、幅方向に保持されながら徐 冷レヤーの方向に引っ張られることにより、平衡厚さよりも薄い板厚（0. 1〜1. lmm の板厚)の板ガラスに製造される。
[0033] 樋状体 12の材質は、溶融錫 16に対して反応性の低いもの、又は反応がないもの、 及び高温耐性のあるものであればよぐアルミナ、シリマナイト (珪線石）、粘土質など の煉瓦並びにカーボンを例示できる。実施の形態ではリニアモータ 40を用い、樋状 体 12に磁界を作用させるため、樋状体 12の材質は非磁性体であることを要し、また 、大型であるが故にカ卩ェ性がよいことを要するので、カーボンが適用されている。
[0034] リニアモータ 40は、溶融錫 16を非接触で直接駆動でき、流量制御が容易である利 点がある。リニアモータ 40は、櫛歯状の一次鉄心にコイルを形成し、このコイルに三 相交流電圧を印加し、コイルを順次磁ィヒすることにより、一定の方向に移動する磁界 を発生する。このリニアモータ 40は、樋状体 12が設置されている浴槽 14を構成する ボトム煉瓦 50、 50· ··及びボトム煉瓦 50、 50…を覆うボトムケーシング 52の下方に設 置され、樋状体 12の横方向流路 34内にある溶融錫 16に対して駆動力（付勢力）が 作用するような位置に配置されている。これにより、縦方向流路 30及び横方向流路 3 4内の溶融錫 16は、リニアモータ 40の駆動力によって、矢印 Hの如く溶融ガラスリボ ン 20のエッジ 22の直下から浴槽 14の側壁 15に向かって流動する。ボトムケーシン グ 52については後述する。
[0035] 樋状体 12は、縦方向流路 30及び横方向流路 34の他、循環用流路 38を有してい る。この循環用流路 38は、縦方向流路 30に相当する位置に形成された貫通孔 36を 介して溶融ガラスリボン 20のエッジ 22の浴槽中央側部 14Bに連通されているため、 浴槽縁部 14Aと浴槽中央側部 14Bとが、循環用流路 38及び貫通孔 36を介して連 通されている。したがって、図 2、図 3の如く横方向流路 34の出口 32から流出し、浴 槽 14の側壁 15によって流動方向が変えられた溶融錫 16は、その一部が矢印 Iの如 く循環用流路 38に導入され、貫通孔 36を介して浴槽中央側部 14Bに導かれる。ま た、残り溶融錫 16は矢印 Jの如く浴槽縁部 14Aに流出し、縦方向流路 30の入口 28 に吸引される。
[0036] また、循環用流路 38は、図 1の破線で示すように溶融ガラスリボン 20の流動方向に 所定の間隔をもって複数形成されている。循環用流路 38の形成間隔は、縦方向流 路 30の入口 28において、吸引される溶融錫に乱れを発生させない間隔、凹部 26の 凹形状に影響を与えない間隔に設定されているとともに、浴槽縁部 14Aと浴槽中央 側部 14Bとから縦方向流路 30の入口 28に流入する双方の流量のバランス力 入口 の全長にわたって略均一で且つエッジ保持に関して最適になる間隔に設定されてい る。循環流路は例えば、 0. 3〜lmごとに設けることができる。
[0037] 溶融錫 16の流出の制御は、板ガラス製造装置 10の稼働前に、予め制御し設定し ておいてもよし、板ガラス製造装置 10の稼働後に、ガラス生産を行いながら制御し設 定してちよい。
[0038] このように構成された樋状体 12によれば、樋状体 12の横方向流路 34の出口 32か ら浴槽縁部 14Aに流出した溶融錫 16のうちの一部の溶融錫 16は、入口 28にて発 生している吸引力により、循環用流路 38及び貫通孔 36を介して浴槽中央側部 14B に導力れ、入口 28に吸引される。これにより、図 4の如く浴槽縁部 14A力も入口 28に 流入する溶融錫 16の流量 qlと、浴槽中央側部 14B力も入口 28に流入する溶融錫 1 6の流量 q2とがバランスが取れ、溶融ガラスリボン 20の進行方向に沿う双方の流量 q 1、 q2の流量が略均一となり、浴面 24にエッジ保持に好適な形状の凹部 26が樋状 体 12の全長にわたって且つ溶融ガラスリボン 20の進行方向に沿って略均一に形成 されるので、エッジ 22の全長が凹部 26に安定して保持される。したがって、 FPD用 板ガラスとして要求される板厚、平坦度を満足する板ガラスを製造できる。
[0039] また、溶融ガラスリボン 20の流動方向に所定のブロック毎に温度が設定されて 、る 場合には、前記ブロックに相当する位置に循環用流路 38が少なくとも一つ設けられ ていれば、前記ブロック毎の温度分布を一定に保つことができ、安定したガラス品質 が得られる。
[0040] 実施の形態のボトムケーシング 52は、リニアモータ 40の移動磁界を溶融錫 16に与 えるために、少なくともリニアモータ 40の移動磁界の作用するエリア力 非磁性体で あるオーステナイト系のステンレスによって構成されている。また、このエリアのボトム ケーシング 52に、冷却構造である水路 54、 54· ·· (図 6参照）が形成されている。
[0041] したがって、ボトムケーシング 52は、これらの水路 54、 54· ··に、例えば加圧水循環 方式により冷却水を流すことによって冷却される。このようにボトムケーシング 52に冷 却構造を付与することにより、ボトムケーシング 52を容易に冷却することができるので 、リニアモータ 40のパワーを落とすことなぐジュール熱によるボトムケーシング 52の 昇温を抑制できる。これにより、ボトム煉瓦 50、 50· ··の目地に浸透していた錫の溶融 を阻止でき、溶け出した溶融錫との反応によるボトムケーシング 52の浸食を阻止でき る。また、この冷却構造によれば、ボトムケーシング 52を直接冷却できるので、高い 冷却効率を得ることができる。なお、この冷却構造は、ボトムケーシング 52内に設け てもよ 、し、ボトムケーシング 52の表面に接するように設けてもょ 、。
[0042] ところで、実施の形態のボトムケーシング 52の少なくともリニアモータ 40の移動磁界 の作用するエリアは、図 5、図 6の如く錫と親和性のないシリカガラス繊維を主材とした 不織布 (絶縁材） 56により電気的に相互に絶縁された複数のオーステナイト系のステ ンレス製のケーシング片 58、 58· ··を配列して構成されている。したがって、図 7の如 ぐ一体構造のケーシング部材によってボトムケーシング 100を構成したものと比較し 、誘導電流を抑制できるので、図 6に示したボトムケーシング 52では昇温温度を抑制 できる。これにより、ボトム煉瓦 50の目地に浸透していた錫の溶融を阻止でき、溶け 出した溶融錫との反応によるボトムケーシング 52の浸食を阻止できる。また、本発明 では、誘導電流によるロスが減少されるため、溶融錫 16への駆動力も向上する。な お、水路 54は、リニアモータ 40の上方に位置するケーシング片 58毎に形成されてい る。
[0043] 図 7の一体構造のケーシング部材によって構成されたボトムケーシング 100では、 大きな誘導電流が発生するため、リニアモータ 102に与える電流に制限があつたが、 実施の形態のボトムケーシング 52 (図 5、図 6参照）の誘導電流低減により、リニアモ ータ 40に与える電流を増カロさせることができ、溶融錫 16への駆動力を更に増大させ ることができる。また、リニアモータ 40のパワーをある程度落としても、従来同様の駆 動力を得ることができるので、省エネルギィ匕も図ることができる。
[0044] 更にまた、短冊状のケーシング片 58は図 5に示すように、その短辺寸法を W(mm) とし、リニアモータ 40のポールピッチを τ (mm)とした際に、誘導電流を十分抑える ために W≤2 τとなる短辺寸法に形成される。また、ケーシング片 58は全体形状が 短冊状に形成され、図 5の太矢印のリニアモータ 40による移動磁界の移動方向に対 して長辺を略平行に並べて配置されて 、る。
[0045] ケーシング片 58の短辺寸法 (W)と、リニアモータ 40によるケーシング片 58の発熱 量 (kW)とは略比例関係にある。このため、短辺寸法 (W)を小さくすればするほど発 熱量 (kW)を抑えることができるので有利である力 短辺寸法 (W)を小さくするに従 つてボトムケーシング 52の強度及び施工性が低下する。このため、ケーシング片 58 の短辺寸法は、 W≥ 80mmが好ましい。
[0046] 図 8は、短辺寸法 (W) Zポールピッチ（て )に対する発熱比の関係を示したグラフ であり、この発熱比は、従来の一体型のボトムケーシングでの発熱量を 1とした場合 における比である。
[0047] 図 8のグラフにより WZ て≤ 2とすると、従来と比較し発熱量を 70%以下に抑えるこ とが可能となる。好ましくは WZ τ≤1、より好ましくは WZ て≤0. 5、更に好ましくは W/ τ≤0. 3である。ここで、ボトムケーシング 52の強度及び施工性を考慮すると、 Wは 80〜150mm、より好ましくは 90〜： L 10mmが好適である。例えば W= 100mm 、 τ = 348mmの場合、発熱比は従来の一体型のボトムケーシングと比較して約 6% となり、また W= 100mm、 τ = 261mmの場合、約 10%となる。以上の結果により、 ボトムケーシング 52の発熱量を大幅に抑えることができる。ケーシング片 58の板自体 の板厚は 3〜 10mmが好適である。
[0048] なお、実施の形態の板ガラス製造装置 10では、ボトムケーシング 52に水路 54が形 成された冷却構造を付与し、かつボトムケーシング 52を複数のケーシング片 58、 58 …によって構成したが、冷却構造とケーシング片 58による分割構造とを個別に構成 しても、ボトム煉瓦の目地に浸透していた金属の溶融を阻止でき、溶け出した溶融錫 との反応によるボトムケーシングの浸食を阻止できる、と言う同様の効果を達成できる
[0049] また、実施の形態では、リニアモータ 40の磁界により溶融錫 16の浴面 24に凹部 26 を形成し、凹部 26に溶融ガラスリボン 20の両側エッジ 22、 22を流入させる板ガラス 製造装置 10を例示したが、これに限定されるものではない。すなわち、本発明のフロ ートガラスの製造装置は、溶融錫が湛えられた浴槽を用いるフロート法において、ボ トムケーシングの下部にリニアモータが設けられた製造装置であれば適用できる。な お、 FPD用板ガラスとして要求される板厚、平坦度のガラスを安定して生産するため には、前述した凹部 26に両側エッジ 22、 22を流入させて保持する板ガラス製造装 置 10を採択することが好ましい。
産業上の利用可能性
[0050] 本発明は、浴槽内の溶融金属にリニアモータの移動磁界を作用させ、溶融ガラスリ ボンのエッジを保持して成形するフロートガラスの製造装置に使用でき、特に薄板ガ ラスの製造に好適である。 なお、 2005年 11月 25曰に出願された日本特許出願 2005— 340131号の明細書 、特許請求の範囲、図面及び要約書の全内容をここに引用し、本発明の明細書の開 示として、取り入れるものである。

Claims

請求の範囲
[1] 溶融金属が湛えられた浴槽、浴槽の炉床のボトム煉瓦、及びボトム煉瓦の下面にボ トム煉瓦を覆うように設けられたボトムケーシングを備え、ボトムケーシングの下部に 溶融金属を磁界により駆動するためのリニアモータが設けられたフロートガラスの製 造装置であって、
前記ボトムケーシングの少なくともリニアモータの移動磁界の作用するエリアは、非 磁性体製のボトムケーシングであり、該ボトムケーシングは冷却構造を有することを特 徴とするフロートガラスの製造装置。
[2] 前記冷却構造は、水冷管構造であることを特徴とする請求項 1に記載のフロートガ ラスの製造装置。
[3] 溶融金属が湛えられた浴槽、浴槽の炉床のボトム煉瓦、及びボトム煉瓦の下面にボ トム煉瓦を覆うように設けられたボトムケーシングを備え、ボトムケーシングの下部に 溶融金属を磁界により駆動するためのリニアモータが設けられたフロートガラスの製 造装置であって、
前記ボトムケーシングの少なくともリニアモータの移動磁界の作用するエリア力 絶 縁材により電気的に相互に絶縁された複数の非磁性体製のケーシング片によって構 成されて!/、ることを特徴とするフロートガラスの製造装置。
[4] 前記ケーシング片は、短冊状であり、その短辺寸法を W (mm)とし、前記リニアモー タのポールピッチをて (mm)とした際に、 W≤2 zであり、前記リニアモータによる磁 界移動方向に対し前記ケーシング片の長辺を略平行に並べて配置されて 、ることを 特徴とする請求項 3に記載のフロートガラスの製造装置。
[5] 溶融金属が湛えられた浴槽、浴槽の炉床のボトム煉瓦、及びボトム煉瓦の下面にボ トム煉瓦を覆うように設けられたボトムケーシングを備え、ボトムケーシングの下部に 溶融金属を磁界により駆動するためのリニアモータが設けられたフロートガラスの製 造装置であって、
前記ボトムケーシングの少なくともリニアモータの移動磁界の作用するエリアは、水 冷管を有する冷却構造を備えるとともに、絶縁材により電気的に相互に絶縁された複 数の非磁性のステンレス製のケーシング片によって構成されていることを特徴とする フロートガラスの製造装置。
[6] 前記ケーシング片は、短冊状であり、その短辺寸法を W (mm)とし、前記リニアモー タのポールピッチをて (mm)とした際に、 W≤2 zであり、前記リニアモータによる磁 界移動方向に対し前記ケーシング片の長辺を略平行に並べて配置されて 、ることを 特徴とする請求項 5に記載のフロートガラスの製造装置。
[7] 請求項 1〜6のいずれか一つに記載のフロートガラスの製造装置を用いてフロート ガラスを製造することを特徴とするフロートガラスの製造方法。
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