WO2006042846A1 - Alliage d'or - Google Patents

Alliage d'or Download PDF

Info

Publication number
WO2006042846A1
WO2006042846A1 PCT/EP2005/055334 EP2005055334W WO2006042846A1 WO 2006042846 A1 WO2006042846 A1 WO 2006042846A1 EP 2005055334 W EP2005055334 W EP 2005055334W WO 2006042846 A1 WO2006042846 A1 WO 2006042846A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
gold
copper
alloys
alloy
weight
Prior art date
Application number
PCT/EP2005/055334
Other languages
English (en)
Inventor
Nathalie Gilbaud
Denis Vincent
Original Assignee
Metalor Technologies International Sa
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Metalor Technologies International Sa filed Critical Metalor Technologies International Sa
Priority to EP05797014A priority Critical patent/EP1815031A1/fr
Publication of WO2006042846A1 publication Critical patent/WO2006042846A1/fr

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C5/00—Alloys based on noble metals
    • C22C5/02—Alloys based on gold

Definitions

  • the present invention relates to the field of alloys based on gold and copper.
  • Such alloys exist in various compositions (or caratages), and are used, for example, in jewelery and in the watch or dental industry.
  • the object of the present invention is to overcome this drawback by proposing a gold-copper alloy having a more stable disordered structure during the machining and thermal steps necessary for the shaping of mechanical parts. More specifically, the invention relates to an alloy based on gold and copper, characterized in that it is doped with the aid of an element selected from antimony and tin, the proportion, expressed by weight, of this element, being greater than 10 ppm and strictly less than 1% of the total weight of the alloy.
  • the application EP 1323492 discloses an alloy containing gold and copper, and an additive element such as antimony or tin, in proportions, expressed by weight, of between 1% and 36%.
  • This type of alloy has a melting point advantageously low which allows it to be used for brazing stainless steel, without altering the crystalline structure of the latter.
  • this alloy responds to a substantially different problem.
  • the invention also has the following characteristics:
  • the proportion of gold, expressed by weight is greater than or equal to 37% of the total weight.
  • the alloy comprises, expressed by weight, 75 to 76% of gold, 7 to 11% of silver and 14 to 18% of copper.
  • the alloy comprises, expressed by weight, 75 to 76% of gold, 2 to 6% of silver and 18 to 22% of copper.
  • the alloy comprises, expressed by weight, 58 to 59% of gold, 24 to 28% of silver and 13 to 17% of copper.
  • the alloy comprises, expressed by weight, 58 to 59% of gold, 7 to 11% of silver and 30 to 34% of copper.
  • the alloy comprises, expressed by weight, 37 to 38% of gold, 2 to 6% of silver and 56 to 60% of copper.
  • the alloy comprises, expressed by weight, 76 to 77% gold, 500 ppm to 4% platinum and 19 to 23% copper.
  • the alloy comprises, expressed by weight, 78 to 82% of gold and 18 to 22% of copper.
  • graphs 1 to 6 show the change in temperature of the hardness of each of the alloys studied.
  • the table on page 4 shows the composition of the various gold and copper alloys that were studied during the development of the present invention, as well as the hardness values obtained after homogenization and rolling. Some of them contain, in addition, silver or platinum. In total, six alloys were tested, doped or not, with 0.2% antimony. The percentage of gold expressed by weight varies between 37.5% for 9-carat gold and 80% for the gold-copper binary alloy.
  • ingots of thickness 5mm were cast from gold and silver shot, copper plates and pieces of antimony.
  • the ingots were, at first, homogenized at 65O 0 C and their Vickers hardness was measured directly after this step. The measured values are reported in the penultimate column of the table.
  • the ingots were subsequently rolled to a thickness of 1 mm, and their Vickers hardness was measured after this second step. The measured values are reported in the last column of the table.
  • the rolling step has the effect, on the one hand, to increase the Vickers hardness and on the other hand to standardize the results between the different alloys and between respectively doped and undoped alloys.
  • the gold-copper binary alloy and the gold-platinum-copper tertiary alloy Two alloys have Vickers hardness values substantially higher than other alloys, and their doped alloys have a lower Vickers hardness than corresponding undoped alloys. This is explained in these alloys by the absence of silver, which has the effect of increasing the ductility in other alloys and masking the effect of doping after rolling.
  • the rolled ingots were cured by successive annealing of a duration of five minutes, at temperatures of between 100 ° C. and 28 ° C.
  • the Vickers hardness was measured after each annealing, and the values were plotted on the various graphs 1 to 6, each graph representing the temperature behavior of the Vickers hardness of one of the six alloys studied as well as that of the corresponding alloy doped with antimony.
  • Graphs 1 to 6 refer, in order, to the 18-carat red, 14-carat yellow, 14-carat red, 9-carat red, binary or copper and gold-copper-platinum alloys, the compositions of which are shown in the table.
  • A refers to undoped alloys
  • B refers to doped alloys.
  • the Vickers hardness increases with the annealing temperature due to the easy reordering of the alloy structure.
  • the increase in hardness is low until 15O 0 C, then increases more significantly up to 28O 0 C.
  • the graph 4 representing the alloy 9 carat red, for which the hardness is maximum at 200 0 C, then decreases to 28O 0 C.
  • the doped and undoped alloys have a substantially parallel evolution, the doped alloy being located quasi systematically at a level of hardness lower than that of the undoped alloy. Only the 9-carat red alloy exhibits again a different behavior, the doped alloy being harder than the undoped alloy at all temperatures. This alloy is the only one of the alloys studied to have a percentage of gold lower than the percentage of copper, which could explain a behavior significantly different from the behavior of other alloys
  • (4d saturated layer) can also be used effectively as a dopant of the gold-copper alloy.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Adornments (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Dental Preparations (AREA)

Abstract

L'invention concerne un alliage d'or et de cuivre. Les propriétés mécaniques de tels alliages dépendent fortement de leur structure cristalline. Leur dopage par un élément choisi parmi l'antimoine et l'étain permet d'en augmenter la ductilité afin d'en faciliter l'usinage.

Description

ALLIAGE D'OR
La présente invention concerne le domaine des alliages à base d'or et de cuivre. De tels alliages existent dans des compositions (ou caratages) variées, et sont utilisés, par exemple, en bijouterie et dans l'industrie horlogère ou dentaire.
Leur couleur va du jaune, pour les alliages contenant de l'argent dans des proportions de l'ordre de 20%, au rouge, pour les alliages or-cuivre binaires ou contenant peu d'argent (moins de 10%). Leurs propriétés mécaniques, en particulier leur dureté, dépendent fortement de leur composition chimique et de leur structure cristalline. Ainsi, les alliages or-cuivre formant une solution solide ordonnée sont sensiblement plus durs que les mêmes alliages formant une solution solide désordonnée. Or, les alliages présentant une dureté élevée s'usinent et se mettent en forme difficilement. C'est pourquoi la structure désordonnée est plus avantageuse, du point de vue de l'usinabilité, que la structure ordonnée.
Dans les alliages or-cuivre, une structure désordonnée est obtenue par trempage de l'alliage. Cependant, cette structure n'est pas stable lors des étapes d'usinage, de recuit, ou même parfois de séchage ultérieures à la trempe, et évolue en structure ordonnée. Cette évolution peut causer un durcissement local et, par suite, une fissuration de la pièce sous l'effet d'un gradient de coefficient de dilatation. De plus, certaines pièces de grandes dimensions ne refroidissent pas assez rapidement sur l'ensemble du volume, et des inhomogénéités de dureté apparaissent, entraînant, de la même façon, fissures et difficultés d'usinage. Enfin, certains alliages évoluent spontanément, par vieillissement, vers une structure ordonnée.
Une solution à ce type de problème dans les alliages or-cuivre, est l'introduction d'argent, dans des proportions suffisantes, ce qui a pour effet de les rendre plus malléables. Cette technique cause toutefois un jaunissement de l'alliage et n'est donc pas appropriée pour les alliages or-cuivre rouges. La présente invention a pour but de pallier cet inconvénient en proposant un alliage or-cuivre présentant une structure désordonnée plus stable lors des étapes d'usinage et thermiques nécessaires à la mise en forme de pièces mécaniques. Plus précisément, l'invention concerne un alliage à base d'or et de cuivre caractérisé en ce qu'il est dopé à l'aide d'un élément choisi parmi l'antimoine et l'étain, la proportion, exprimé en poids, de cet élément, étant supérieure à 10ppm et strictement inférieure à 1% du poids total de l'alliage.
On relèvera ici que la demande EP 1323492 divulgue un alliage contenant de l'or et du cuivre, ainsi qu'un élément additif tel que de l'antimoine ou de l'étain, dans des proportions, exprimées en poids, comprises entre 1% et 36%. Ce type d'alliage présente un point de fusion avantageusement bas ce qui permet de l'employer pour le brasage de l'acier inoxydable, sans altérer la structure cristalline de ce dernier. Bien que sa composition soit proche de celle de l'alliage selon l'invention, cet alliage répond à une problématique sensiblement différente.
De façon avantageuse, l'invention présente encore les caractéristiques suivantes :
- la proportion d'or, exprimée en poids, est supérieure ou égale à 37% du poids total.
- l'alliage comporte, exprimé en poids, 75 à 76% d'or, 7 à 11% d'argent et 14 à 18% de cuivre.
- l'alliage comporte, exprimé en poids, 75 à 76% d'or, 2 à 6% d'argent et 18 à 22% de cuivre. - l'alliage comporte, exprimé en poids, 58 à 59% d'or, 24 à 28% d'argent et 13 à 17% de cuivre.
- l'alliage comporte, exprimé en poids, 58 à 59% d'or, 7 à 11% d'argent et 30 à 34% de cuivre. - l'alliage comporte, exprimé en poids, 37 à 38% d'or, 2 à 6% d'argent et 56 à 60% de cuivre.
- l'alliage comporte, exprimé en poids, 76 à 77% d'or, 500ppm à 4% de platine et 19 à 23% de cuivre. - l'alliage comporte, exprimé en poids, 78 à 82% d'or et 18 à 22% de cuivre.
D'autres caractéristiques de l'invention ressortiront de l'explication qui va suivre faite en regard du dessin annexé, dans lequel les graphes 1 à 6 représentent l'évolution en température de la dureté de chacun des alliages étudiés. Le tableau de la page 4 présente la composition des différents alliages d'or et de cuivre ayant été étudiés durant la mise au point de la présente invention, ainsi que les valeurs de dureté obtenues après homogénéisation et laminage. Certains d'entre eux contiennent, en outre, de l'argent ou du platine. Au total, six alliages ont été testés, dopés ou non, avec 0.2% d'antimoine. Le pourcentage d'or exprimé en poids varie entre 37.5% pour l'or 9 carats, et 80% pour l'alliage binaire or-cuivre.
Ces alliages, jusqu'ici non dopés, sont classiquement utilisés dans l'industrie horlogère ou dentaire en fonction de leur couleur, et sont appelés à subir différents traitements mécaniques ou thermiques tels que le laminage ou le recuit, durant l'élaboration de pièces telles qu'une boîte de montre ou une prothèse dentaire. Les propriétés mécaniques de ces alliages, et en particulier la dureté, évoluent en fonction de ces différents traitements. Or, il est souhaitable de conserver une dureté raisonnable durant tout le cycle de fabrication d'une pièce, afin d'en faciliter l'usinage et la mise en forme. C'est pourquoi, il est nécessaire de connaître non seulement les propriétés initiales de l'alliage, mais aussi leur évolution en fonction des traitements thermiques et mécaniques.
Dans ce but, des lingots d'épaisseur 5mm ont été coulés à partir de grenaille d'or et d'argent, de plaquettes de cuivre et de morceaux d'antimoine. Les lingots ont, dans un premier temps, été homogénéisés à 65O0C et leur dureté Vickers a été mesurée directement après cette étape. Les valeurs mesurées sont reportées dans l'avant-dernière colonne du tableau.
Figure imgf000006_0001
II apparaît clairement que les valeurs de dureté Vickers après homogénéisation des alliages dopés à l'antimoine sont sensiblement inférieures aux valeurs de ces mêmes alliages ne contenant pas d'antimoine, à l'exception de l'alliage 9 carats rouge, plus dur dans sa forme dopée que non dopée.
Les lingots ont, par la suite, été laminés jusqu'à une épaisseur de 1 mm, et leur dureté Vickers a été mesurée après cette seconde étape. Les valeurs mesurées sont reportées dans la dernière colonne du tableau. De manière générale, l'étape de laminage a pour effet, d'une part, d'augmenter la dureté Vickers et d'autre part d'uniformiser les résultats entre les différents alliages et entre alliages respectivement dopés et non dopés. Deux exceptions sont à noter : l'alliage binaire or-cuivre et l'alliage tertiaire or-platine-cuivre. Ces deux alliages présentent des valeurs de dureté Vickers sensiblement supérieures aux autres alliages, et leurs alliages dopés présentent une dureté Vickers inférieure à celle des alliages non dopés correspondants. Ceci s'explique, dans ces alliages, par l'absence d'argent, qui a pour effet d'augmenter la ductilité dans les autres alliages et de masquer l'effet du dopage après laminage.
Enfin, lors d'une troisième étape, les lingots laminés ont été durcis par des recuits successifs d'une durée de cinq minutes, à des températures comprises entre 1000C et 28O0C. La dureté Vickers a été mesurée après chaque recuit, et les valeurs ont été reportées sur les différents graphes 1 à 6, chaque graphe représentant le comportement en température de la dureté Vickers de l'un des six alliages étudiés ainsi que celui de l'alliage correspondant dopé à l'antimoine. Les graphes 1 à 6 font référence, dans l'ordre, aux alliages 18 carats rouge, 14 carats jaune, 14 carats rouge, 9 carats rouge, binaire or- cuivre et or-cuivre-platine, dont les compositions figurent dans le tableau. La mention A se rapporte aux alliages non dopés, tandis que la mention B se rapporte aux alliage dopés. De manière générale, la dureté Vickers augmente avec la température de recuit en raison du réordonnancement facilité de la structure de l'alliage. L'augmentation de la dureté est faible jusqu'à 15O0C, puis augmente plus sensiblement jusqu'à 28O0C. Sur les graphes 1 à 6, cette tendance se vérifie, à l'exception toutefois du graphe 4 représentant l'alliage 9 carats rouge, pour lequel la dureté est maximale à 2000C, puis décroît jusqu'à 28O0C. Par ailleurs, il apparaît clairement que les alliages dopés et non dopés ont une évolution sensiblement parallèle, l'alliage dopé se situant quasi systématiquement à un niveau de dureté inférieur à celui de l'alliage non dopé. Seul l'alliage 9 carats rouge exhibe à nouveau un comportement différent, l'alliage dopé étant plus dur que l'alliage non dopé, à toutes les températures. Cet alliage est le seul, parmi les alliages étudiés, à présenter un pourcentage d'or inférieur au pourcentage de cuivre, ce qui pourrait expliquer un comportement significativement différent du comportement des autres alliages
Ces résultats semblent indiquer que le dopage à 0.2% d'antimoine des alliages or-cuivre, selon l'invention, agit sur la structure cristalline de ces alliages, grâce à la taille importante et la saturation de la couche 4d des atomes d'antimoine, qui s'opposent au processus de transformation de la phase désordonnée vers la phase ordonnée. Ils permettent, en outre, de prévoir que l'étain, élément proche de l'antimoine dans la table périodique et possédant les mêmes caractéristiques de taille et de structure électronique
(couche 4d saturée), peut également être utilisé efficacement comme dopant de l'alliage or-cuivre.

Claims

REVENDICATIONS
1. Alliage à base d'or et de cuivre caractérisé en ce qu'il est dopé à l'aide d'un élément choisi parmi l'antimoine et l'étain, la proportion dudit élément, exprimée en poids, étant supérieure à 10ppm et strictement inférieure à 1% du poids total de l'alliage.
2. Alliage selon la revendication 1 , caractérisé en ce que la proportion d'or, exprimée en poids, est supérieure ou égale à 37% du poids total.
3. Alliage selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comporte, exprimé en poids, 75 à 76% d'or, 7 à 11% d'argent et 14 à 18% de cuivre.
4. Alliage selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comporte, exprimé en poids, 75 à 76% d'or, 2 à 6% d'argent et 18 à 22% de cuivre.
5. Alliage selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comporte, exprimé en poids, 58 à 59% d'or, 24 à 28% d'argent et 13 à
17% de cuivre.
6. Alliage selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comporte, exprimé en poids, 58 à 59% d'or, 7 à 11% d'argent et 30 à 34% de cuivre.
7. Alliage selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comporte, exprimé en poids, 37 à 38% d'or, 2 à 6% d'argent et 56 à 60% de cuivre.
8. Alliage selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comporte, exprimé en poids, 76 à 77% d'or, 500ppm à 4% de platine et 19 à 23% de cuivre.
9. Alliage selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comporte, exprimé en poids, 78 à 82% d'or et 18 à 22% de cuivre.
PCT/EP2005/055334 2004-10-20 2005-10-18 Alliage d'or WO2006042846A1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP05797014A EP1815031A1 (fr) 2004-10-20 2005-10-18 Alliage d'or

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP04405652.1 2004-10-20
EP04405652A EP1650316A1 (fr) 2004-10-20 2004-10-20 Alliage d'or

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2006042846A1 true WO2006042846A1 (fr) 2006-04-27

Family

ID=34932326

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2005/055334 WO2006042846A1 (fr) 2004-10-20 2005-10-18 Alliage d'or

Country Status (2)

Country Link
EP (2) EP1650316A1 (fr)
WO (1) WO2006042846A1 (fr)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3783124A1 (fr) 2019-08-23 2021-02-24 Omega SA Piece d'horlogerie, de bijouterie ou de joaillerie en or
DE102020121225A1 (de) * 2020-08-12 2022-02-17 Egf - Eduard G. Fidel Gmbh Schmuckkörper

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3132143A1 (de) * 1981-08-14 1983-03-03 Degussa Ag, 6000 Frankfurt Edelmetallegierung zur herstellung von keramischen massen verblendbaren kronen und bruecken
EP0475528A2 (fr) * 1990-09-10 1992-03-18 Elephant Edelmetaal B.V. Porcelaine dentaire, méthode de production d'une restauration dentaire et alliage dentaire
JPH08311580A (ja) * 1995-05-18 1996-11-26 Tokuriki Honten Co Ltd 宝飾用金合金
DE19958800A1 (de) * 1999-06-30 2001-01-04 Wieland Edelmetalle Weißgold-Schmucklegierung
EP1323492A1 (fr) * 2001-03-23 2003-07-02 Citizen Watch Co. Ltd. Metal d'apport de brasage

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3380814A (en) * 1965-06-18 1968-04-30 Sel Rex Corp Electrolyte and method for coating articles with a gold-copper-antimony alloy and article thereof

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3132143A1 (de) * 1981-08-14 1983-03-03 Degussa Ag, 6000 Frankfurt Edelmetallegierung zur herstellung von keramischen massen verblendbaren kronen und bruecken
EP0475528A2 (fr) * 1990-09-10 1992-03-18 Elephant Edelmetaal B.V. Porcelaine dentaire, méthode de production d'une restauration dentaire et alliage dentaire
JPH08311580A (ja) * 1995-05-18 1996-11-26 Tokuriki Honten Co Ltd 宝飾用金合金
DE19958800A1 (de) * 1999-06-30 2001-01-04 Wieland Edelmetalle Weißgold-Schmucklegierung
EP1323492A1 (fr) * 2001-03-23 2003-07-02 Citizen Watch Co. Ltd. Metal d'apport de brasage

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 1997, no. 03 31 March 1997 (1997-03-31) *
See also references of EP1815031A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
EP1815031A1 (fr) 2007-08-08
EP1650316A1 (fr) 2006-04-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2393951B1 (fr) Procede de fabrication d'une piece en superalliage a base de nickel, et piece ainsi obtenue
EP3502785B1 (fr) Ressort spiral pour mouvement d'horlogerie et son procédé de fabrication
CA1260293A (fr) Alliage monocristallin a matrice a base de nickel
EP3315620B1 (fr) Alliage précieux amagnétique pour applications horlogères
EP3502288B1 (fr) Procédé de fabrication d'un ressort spiral pour mouvement d'horlogerie
FR2758338A1 (fr) Procede de fabrication d'une piece superelastique en alliage de nickel et de titane
EP3502289A1 (fr) Ressort spiral pour mouvement d'horlogerie et son procédé de fabrication
EP3117017B1 (fr) Alliage à base nickel à durcissement structural, pièce en cet alliage et son procédé de fabrication
FR2799210A1 (fr) Alliage a base de zirconium et procede de fabrication de composant pour assemblage de combustible nucleaire en un tel alliage
EP2588635B1 (fr) Alliage d'or à dureté améliorée
EP1815031A1 (fr) Alliage d'or
EP0430754B1 (fr) Alliage inoxydable à mémoire de forme et procédé d'élaboration d'un tel alliage
CH620245A5 (fr)
WO2021116607A1 (fr) Superalliage a base de nickel
EP3796101A1 (fr) Ressort spiral pour mouvement d'horlogerie
EP3889691A1 (fr) Spiral horloger en alliage ni-hf
EP3845971B1 (fr) Procede de fabrication de ressort spiral pour mouvement d'horlogerie
EP4060424A1 (fr) Spiral pour mouvement d'horlogerie
CH714493A2 (fr) Procédé de fabrication d'un ressort spiral pour mouvement d'horlogerie.
EP3656245B1 (fr) Alliage d'or comprenant au moins 990 pour mille en poids d'or, article d'horlogerie ou de joaillerie a base d'un alliage d'or comprenant au moins 990 pour mille en poids d'or, et procédé de fabrication dudit alliage
EP4060425A1 (fr) Spiral pour un mouvement horloger
EP3535425B1 (fr) Resonateur pour piece d'horlogerie
FR2489847A1 (fr) Procede de traitement thermique d'un alliage de titane proche alpha
FR2751990A1 (fr) Alliage a base de cuivre a conductivite electrique et a temperature d'adoucissement elevees pour des applications dans l'electronique
FR2880358A1 (fr) Alliages de cuivre et produits lamines correspondants pour applications electroniques

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BW BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE EG ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS JP KE KG KM KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV LY MA MD MG MK MN MW MX MZ NA NG NI NO NZ OM PG PH PL PT RO RU SC SD SE SG SK SL SM SY TJ TM TN TR TT TZ UA UG US UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): GM KE LS MW MZ NA SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

DPE1 Request for preliminary examination filed after expiration of 19th month from priority date (pct application filed from 20040101)
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2005797014

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2005797014

Country of ref document: EP