WO2006028069A1 - 軸部材の支持構造 - Google Patents

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WO2006028069A1
WO2006028069A1 PCT/JP2005/016294 JP2005016294W WO2006028069A1 WO 2006028069 A1 WO2006028069 A1 WO 2006028069A1 JP 2005016294 W JP2005016294 W JP 2005016294W WO 2006028069 A1 WO2006028069 A1 WO 2006028069A1
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input shaft
shaft member
gear
bearing
shaft
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PCT/JP2005/016294
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English (en)
French (fr)
Inventor
Kiyohito Hosono
Naohiko Isaji
Original Assignee
Aichi Machine Industry Co., Ltd.
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Publication date
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
    • F16C19/54—Systems consisting of a plurality of bearings with rolling friction
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H57/00—General details of gearing
    • F16H57/02—Gearboxes; Mounting gearing therein
    • F16H57/021—Shaft support structures, e.g. partition walls, bearing eyes, casing walls or covers with bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H3/00—Toothed gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio or for reversing rotary motion
    • F16H3/006—Toothed gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio or for reversing rotary motion power being selectively transmitted by either one of the parallel flow paths

Definitions

  • the present invention relates to a shaft member support structure mainly used in a transmission of an automobile.
  • a bearing device for a transmission shaft in an auxiliary shaft transmission of an automobile a main drive shaft driven by a drive engine and a hollow first input arranged on the same rotation axis as the main drive shaft
  • the main drive shaft is supported by a housing via a radial needle bearing.
  • One end force of the first input shaft is supported by the main drive shaft through an S radial 'needle bearing, and the other end of the first input shaft is a double row radial' angular contact ball bearing and cylindrical roller bearing.
  • the output shaft is inserted into and supported by the output shaft, and the output shaft is supported by the housing via a double row radial 'angular contact ball bearing.
  • the first input shaft and the output shaft are respectively formed with helical gears.
  • the tooth surface of the helical gear is formed so that the axial force of the helical gear of the input shaft and the axial force of the helical gear of the output shaft are opposite to each other (patent) Reference 1).
  • Patent Document 1 Japanese Patent No. 2662920 (page 2-4, Fig. 1)
  • a first shaft member 3 having a first bearing 4 fitted thereon and having a hollow portion 6 at least at one end portion, and a second bearing 8 at one end portion.
  • a second shaft member 7 that is externally fitted and has an other end inserted into and supported by the hollow portion 6 of the first shaft member 3 so as to be mutually rotatable and slidable, and the first shaft member 3 and Z or
  • a shaft member support structure comprising a gear member G carried on the outer peripheral surface of the second shaft member 7, the first shaft member 3 is supported by the first support of the casing 2 via the first bearing 4.
  • the second shaft member 7 is supported by the second support portion 9 of the casing 2 through the second bearing 8 so as to be rotatable and slidable. Between the first bearing 4 and the first support 5, between the second bearing 8 and the second support 9, or the first shaft member 3. Between one end and the other end of said second shaft member 7
  • a shaft member support structure provided with an axial clearance CS is provided at least in one place.
  • the axial clearance CS is set in consideration of the sag of the first shaft member 3 and Z or the second shaft member 7.
  • the axial clearance CS is preferably set in consideration of the amount of thermal deformation of the first shaft member 3 and Z or the second shaft member 7 and Z or the casing 2.
  • the gear member G of the helical gear is Even if the first shaft member 3 and Z or the second shaft member 7 move in the axial direction when receiving an axial force (thrust force) generated by the fitting, the axial clearance CS Since the axial movement of the first shaft member 3 and Z or the second shaft member 7 can be absorbed by the amount, the first shaft member 3 and the second shaft member 7 are stretched in the casing 2. There is nothing.
  • the radial force causes the Even if the first shaft member 3 and Z or the second shaft member 7 stagnate, and the first bearing 4 and Z or the second bearing 8 are inclined and extend in the axial direction, the axial clearance CS Only the axial extension of the first shaft member 3 and Z or the second shaft member 7 can be absorbed, and the first shaft member 3 and the second shaft member 7 can be stretched in the casing 2. Absent.
  • the first shaft member 3 and the second shaft member 7 are stretched in the casing 2, and the first shaft member 3 and the second shaft member 7 are excessively axially extended. It is possible to prevent an excessive load from being applied to the first bearing 4 and the second bearing 8 where no force is applied. Therefore, the durability of the first bearing 4 and the second bearing 8 can be improved and the life can be extended, and the generation of abnormal noise in the casing 2 due to excessive axial force is prevented. It becomes possible.
  • the shaft member support structure of the present invention is applied to a twin clutch type transmission 1 of an automobile.
  • a first ball bearing 4 as a first bearing is externally fitted to a certain first input shaft 3, and the first input shaft 3
  • the shaft 3 is supported via the first ball bearing 4 so as to be rotatable and slidable in the axial direction in a first support recess 5 which is a first support portion provided at the other end of the casing 2.
  • a hollow portion 6 is provided at one end of the first input shaft 3, and the other end of the first input shaft 3 is driven by an engine via a clutch (not shown) (including a damper). It is connected to the shaft.
  • a second ball bearing 8 that is a second bearing is fitted around one end of the second input shaft 7 that is a second shaft member, and the one end of the second input shaft 7 is It is supported via a two-ball bearing 8 in a second support recess 9 that is a second support provided at one end of the casing 2 so as to be rotatable and slidable in the axial direction.
  • a double row single dollar bearing 10 is externally fitted to the other end portion of the second input shaft 7, and the other end portion of the second input shaft 7 is connected to the second input shaft 7 via the needle bearing 10.
  • the hollow portion 6 of one input shaft 3 is inserted and supported so as to be capable of mutual rotation and sliding in the direction of the mutual axis, and the other end of the second input shaft 7 is provided with a clutch (not shown) (not shown). And is connected to a drive shaft driven by the engine. Further, a thrust bearing 11 is interposed between the tip of one end of the first input shaft 3 and the other end of the second input shaft 7! RU
  • Drive gears G (G1 to G6 and GR are collectively referred to as G in FIGS. 1 to 4) are fixed to the outer peripheral surfaces of the first input shaft 3 and the second input shaft 7. It is supported on the surface.
  • the first input shaft 3 is provided with a second gear drive gear G2, a fourth gear drive gear G4, and a sixth gear drive gear G6 in order of the first ball bearing 4 side force.
  • the first-speed drive gear Gl, the reverse drive gear GR, the fifth-speed drive gear G5, and the third-speed drive gear G3 are arranged in order of the second ball bearing 8-side force.
  • the second-speed drive gear G2, the first-speed drive gear Gl, the reverse drive gear GR, etc. which transmit a large torque output at a relatively low speed, are connected to the first ball bearing 4 and the second ball bearing 8.
  • the load on the first input shaft 3 and the second input shaft 7 can be reduced, and the strength can be improved.
  • the drive gears G the first-speed drive gear G1 and the second-speed drive gear G2, the third-speed drive gear G3, the fourth-speed drive gear G4, the fifth-speed drive gear G5, and the sixth-speed drive gear G2
  • the drive gear G6 is configured as a helical gear
  • the reverse drive gear GR is configured as a well-known spur gear. Has been. And these 1st-speed drive gear G1 and 2nd-speed drive gear G2, 3rd-speed drive gear G3, 4th-speed drive gear G4, 5th-speed drive gear G5, and 6th-speed drive gear G6 are not shown.
  • first-speed drive gear G1, the second-speed drive gear G2, the third-speed drive gear G3, the fourth-speed drive gear G4, the fifth-speed drive gear G5, and the sixth-speed drive gear G6 are all included.
  • the tooth streaks are formed in a torsional direction so that an axial force (thrust force) to the rear side of the transmission 1, that is, the second ball bearing 8 side (left direction in FIG. 1) is generated.
  • FIG. 1 shows an example of a state in which the first input shaft 3 and the second input shaft 7 are assembled in the casing 2.
  • the first input shaft 3 to which the first ball bearing 4 is fitted and the second input shaft 7 to which the second ball bearing 8 is fitted are the outer peripheral surface on the one end side of the second ball bearing 8 and the second support recess.
  • An axial clearance CS is provided between the inner peripheral surface of the first axial bearing 9 and the inner peripheral surface of the first support recess 5 and the second ball bearing.
  • the casing 8 is assembled to the casing 2 with a radial clearance CR provided between the outer peripheral surface of the ring 8 and the inner peripheral surface of the second support recess 9. Further, although not specifically shown, radial clearances are also provided between the needle bearing 10 and the first input shaft 3 and between the dollar bearing 10 and the second input shaft 7.
  • the axial clearance CS is the first input generated by the radial force (radial force) generated by the engagement between the drive gears G1 to G6 excluding the reverse drive gear GR and the driven gear engaged therewith.
  • the values are set in consideration of the sag of the shaft 3 and the second input shaft 7, and the amount of thermal deformation of the first input shaft 3, the second input shaft 7 and the casing 2.
  • the values considering the sag of the first input shaft 3 and the second input shaft 7 are the first ball bearing 4 and the second ball bearing 8 due to the sag of the first input shaft 3 and the second input shaft 7. Force that the thrust bearing 11 tilts This value takes into account the amount t (see Fig. 5) that extends in the axial direction due to the tilt of the first ball bearing 4, the second ball bearing 8, and the thrust bearing 11.
  • the radial clearance CR is caused by thermal deformation of the bearing (first ball bearing 4 and second ball bearing 8) and the housing portion (first support recess 5 and second support recess 9) in which the bearing is accommodated. It is set to a function-appropriate value that takes into account the quantity.
  • the first-speed drive gear G1 or 3-speed drive gear G3 or 5-speed is a helical gear
  • the driving gear G5 is engaged with a 1-speed driven gear, a 3-speed driven gear, or a 5-speed driven gear (not shown)
  • an axial force is generated, and the second input shaft 7 In response to the axial force, it moves in the axial direction (leftward in FIG. 2).
  • the first-speed drive gear G1 or the third-speed drive gear G3 or the fifth-speed drive gear G5 is not shown.
  • a radial force (radial force) is generated by meshing with the driven gear for the fifth speed, and as shown in FIG. 7, the second input shaft 7 receives the radial force and squeezes.
  • the two-ball bearing 8 is inclined and extends in the axial direction (leftward in FIG. 7). Then, when the second input shaft 7 receives the radial force, the first input shaft 3 is squeezed as shown in FIG. 8, and the first ball bearing 4 is tilted accordingly.
  • first input shaft 3 and the second input shaft 7 are subject to thermal deformation, The first input shaft 3 and the second input shaft 7 extend in the axial direction by the amount of the shape.
  • first input The second input shaft 7 is pushed out and moves in the axial direction (leftward in FIG. 8) due to the principle of action and reaction that the shaft 3 does not extend in the axial direction (rightward in FIG. 8).
  • an axial clearance CS is provided between the outer surface on one end side of the second ball bearing 8 and the inner surface in the axial direction of the second support recess 9, and the axial direction Clearance CS is the amount of axial movement of the second input shaft 7 described above, and the amount of axial movement caused by deformation of the first input shaft 3 and the second input shaft 7 (second input shaft due to stagnation and thermal deformation)
  • the axial direction of the second input shaft 7 due to the deformation of the first input shaft 3 and the second input shaft 7 by the amount corresponding to the axial clearance CS.
  • the amount of movement can be absorbed.
  • the first ball bearing 4, the second ball bearing 8, and the thrust bearing 11 are not subjected to a load force s in the thrust direction due to the deformation of the first input shaft 3 or the second input shaft 7. That is, the first ball bearing 4, the second ball bearing 8, and the thrust bearing 11 are not illustrated with a first gear G1 or a third gear G3 or a fifth gear G5 that is a helical gear. There is no radial load or thrust load generated by mating with the 1st-speed driven gear, 3rd-speed driven gear, or 5th-speed driven gear.
  • the second-speed drive gear G2 or the fourth-speed drive gear G4 or the sixth-speed drive gear G6 is not shown.
  • a radial force radial force
  • the first input shaft 3 receives the radial force so that the first ball bearing 4 It tilts and extends in the axial direction (rightward in Fig. 4).
  • the second input shaft 7 squeezes, and the second ball bearing 8 tilts accordingly.
  • the outer surface on one end side of the second ball bearing 8 and the inner peripheral surface in the axial direction of the second support recess 9 are shifted to the first speed, the third speed, or the fifth speed. Since the axial clearance CS no longer exists between the second input shaft 7 and the second input shaft 7 does not extend in the axial direction, the first input shaft 3 is pushed out by the principle of action and reaction.
  • the first input shaft 3 and the second input shaft 7 are thermally deformed, the first input shaft 3 and the second input shaft 3 are moved by the amount of the heat deformation.
  • the second input shaft 7 extends in the axial direction.
  • the second input The first input shaft 3 is pushed out and moved in the axial direction (rightward in FIG. 4) by the principle of action and reaction that the shaft 7 does not extend in the axial direction (leftward in FIG. 4).
  • an axial clearance CS is provided between one end of the first input shaft 3 and the other end of the second input shaft 7, and the axial clearance CS is the above-mentioned first clearance CS.
  • the amount of axial movement of input shaft 3 the amount of axial movement due to deformation of first input shaft 3 and second input shaft 7 (the amount of axial movement of first input shaft 3 due to stagnation and thermal deformation) Set above total Therefore, the amount of axial movement of the first input shaft 3 due to the deformation of the first input shaft 3 and the second input shaft 7 can be absorbed by the axial clearance CS. Therefore, the load in the thrust direction due to the deformation of the first input shaft 3 and the second input shaft 7 is not applied to the first ball bearing 4, the second ball bearing 8, and the thrust bearing 11.
  • first ball bearing 4, the second ball bearing 8, and the thrust bearing 11 are not illustrated with a second gear G2 or a fourth gear G4 or a sixth gear G6 that is a helical gear 2 Only a radial load and a thrust load generated by mating with the speed driven gear, the 4th speed driven gear, or the 6th speed driven gear are required.
  • the first input shaft 3 and the second input shaft 7 are deformed by the axial clearance CS as in the above case.
  • Axial travel can be absorbed, and the first ball bearing 4, second ball bearing 8, and thrust bearing 11 have a thrust load force due to deformation of the first input shaft 3 and the second input shaft 7. S.
  • the first input shaft 3 is squeezed as shown in FIG. 8, and the first ball bearing 4 is tilted accordingly.
  • the first input shaft 3 since the axial clearance CS is not provided between the outer surface on one end side of the first ball bearing 4 and the inner circumferential surface of the first support recess 5 in the axial direction, the first input shaft 3
  • the second input shaft 7 is pushed out and moves in the axial direction (leftward in FIG. 8) according to the principle of action and reaction that does not extend in the axial direction (rightward in FIG. 8).
  • the first input shaft 3 and the second input shaft 7 undergo thermal deformation, the first input shaft 3 and the second input shaft 7 extend in the axial direction by the amount of the thermal deformation. It will be. As described above, since no axial clearance is provided between the outer surface on the one end side of the first ball bearing 4 and the inner peripheral surface in the axial direction of the first support recess 5, the first input The second input shaft 7 is pushed out and moved in the axial direction (leftward in FIG. 4) by the principle of action and reaction that the shaft 3 does not extend in the axial direction (rightward in FIG. 8).
  • the amount of axial movement caused by the deformation of the second input shaft 7 by the amount of the axial clearance CS (the amount of movement of the second input shaft 7 in the axial direction due to stagnation and thermal deformation) is calculated. Can be absorbed. Therefore, the load in the thrust direction due to the deformation of the first input shaft 3 and the second input shaft 7 is not applied to the first ball bearing 4, the second ball bearing 8, and the thrust bearing 11. That is, the first ball bearing 4, the second ball bearing 8, and the thrust bearing 11 always have a radial load generated by the reverse drive gear GR, which is a spur gear, meshing with a reverse idler gear (not shown). There is no load in the thrust direction generated by the engagement of the driving gear G, which is a helical gear that meshes with the driven gear.
  • the axial clearance CS force, the first input shaft 3 and The first input shaft 3 is set in consideration of the sag of the second input shaft 7, so that when the second input shaft 7 receives a force in the radial direction, for example, the first input shaft 3 A driven gear G that is a gear member carried on the shaft 3 or the second input shaft 7 is a driven member that is a gear member carried on a shaft member parallel to the first input shaft 3 or the second input shaft 7.
  • a radial force radial force
  • the axial extension CS of the first input shaft 3 or the second input shaft 7 extends in the axial direction. Can be reliably absorbed.
  • the axial clearance CS is set in consideration of the amount of thermal deformation of the first input shaft 3, the second input shaft 7, and the casing 2, the first input shaft 3 and the second input shaft 3 When the input shaft 7 and the casing 2 undergo thermal deformation, even if the first input shaft 3 and the second input shaft 7 extend in the axial direction by the amount of thermal deformation, the axial clearance CS The first input shaft 3 can reliably absorb the extension of the second input shaft 7 in the axial direction.
  • the durability of the first ball bearing 4, the second ball bearing 8, and the thrust bearing 11 can be improved and the life can be extended, and abnormal noise in the casing 2 due to excessive axial force can be obtained. Can be prevented.
  • the reverse drive gear GR is a force configured as a well-known spur gear. If the synchronous combination is adopted as the first gear, the first gear G1 and the second gear Like the gear G2, the 3rd speed drive gear G3, the 4th speed drive gear G4, the 5th speed drive gear G5, and the 6th speed drive gear G6, the reverse drive gear GR is configured as a helical gear. Moyo!
  • the axial clearance CS is between the outer surface on one end side of the second ball bearing 8 and the inner peripheral surface in the axial direction of the second support recess 9 in the thread tightened state. Although described as being provided between them, except for the above-described embodiment, between the outer surface on one end side of the first ball bearing 4 and the inner peripheral surface in the axial direction of the first support recess 5, An axial clearance CS may be provided between the one end and the other end of the second input shaft 7, or an axial clearance CS may be provided by combining two or more of these.
  • the present invention provides a shaft member capable of improving the durability of the bearing and extending its life, and preventing the generation of abnormal noise in the casing due to excessive axial force.
  • a support structure it can be used industrially.
  • FIG. 1 is an explanatory side sectional view of a shaft member support structure (when assembled).
  • FIG. 2 is an explanatory side sectional view showing a state in which the second input shaft receives only an axial force.
  • FIG. 3 is an explanatory side sectional view showing a state in which the first input shaft receives only an axial force.
  • FIG. 5 is an explanatory diagram of the extension amount due to the stagnation of the shaft member.
  • FIG. 6 is a schematic explanatory diagram of a shaft member support structure (when assembled).
  • FIG. 7 is a schematic explanatory diagram showing a state where the second input shaft is cramped.
  • FIG. 8 is a schematic explanatory diagram showing a state where the first input shaft and the second input shaft are cramped.
  • FIG. 9 is an explanatory side sectional view showing a state in which the first input shaft and the second input shaft are inclined by the radial clearance between the needle bearing and the first input shaft and the second input shaft.
  • Second shaft member (second input shaft) Second bearing (second ball bearing) Second support portion (second support recess) Gear member

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Abstract

【課題】本発明は、軸受けの耐久性を向上させて寿命を長くするとともに、過度の軸方向の力に起因するケーシング内での異音の発生を防止することを課題とする。 【解決手段】　第一軸受け４が外嵌されるとともに少なくとも一端部に中空部６を有する第一軸部材３と、一端部に第二軸受け８が外嵌されるとともに他端部が該第一軸部材３の中空部６に相互回転可能かつ相互摺動可能に内挿支持される第二軸部材７と、該第一軸部材３および該第二軸部材７の外周面に担持される歯車部材Ｇとを備え、該第一軸部材３は該第一軸受け４を介してケーシング２の第一支持部５に回転可能かつ摺動可能に支持し、該第二軸部材７は該第二軸受け８を介してケーシング２の第二支持部９に回転可能かつ摺動可能に支持して、該第二軸受け８と該第二支持部９との間に軸方向クリアランスＣＳを設ける。

Description

明 細 書
軸部材の支持構造
技術分野
[0001] 本発明は主として自動車の変速機に用いられる軸部材の支持構造に関する。
背景技術
[0002] 従来、自動車の副軸式変速装置における伝動軸の軸受装置として、駆動エンジン によって駆動される主駆動軸と、該主駆動軸と同一の回転軸線上に配置される中空 の第一入力軸と、該第一入力軸と同一の回転軸線上に配置される出力軸とを備えた 伝動軸の軸受装置において、該主駆動軸はラジアル ·ニードル軸受を介してハウジ ングに支持されており、該第一入力軸の一端力 Sラジアル 'ニードル軸受を介して該主 駆動軸に外嵌支持されるとともに、該第一入力軸の他端は複列ラジアル 'アンギユラ コンタクト球軸受および円筒ころ軸受を介して該出力軸に内挿支持されており、該出 力軸は複列ラジアル 'アンギユラコンタクト球軸受を介してハウジングに支持されてい るものが提供されている。
そして、該第一入力軸および該出力軸には、それぞれはす歯歯車が形成されてい るが、該はす歯歯車によって発生する軸方向力 (スラスト力）を相殺するために、該第 一入力軸のはす歯歯車による軸方向力と該出力軸のはす歯歯車による軸方向力と が互いに逆向きになるように該はす歯歯車の歯面が形成されて!ヽる（特許文献 1参 照)。
[0003] 特許文献 1 :特許第 2662920号公報 (第 2— 4頁、第 1図）
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0004] し力しながら上記従来の構成では、該第一入力軸または該出力軸のはす歯歯車に よって発生する軸方向力を相殺することはできるものの、該第一入力軸または該出力 軸に形成された歯車が、該第一入力軸または該出力軸と平行な副軸（図示せず）に 形成された歯車と嚙合した際に発生する径方向力（ラジアル力）によって、該第一入 力軸および該出力軸に橈みが生じるという問題があり、該第一入力軸および該出力 軸に橈みが生じると、該第一入力軸と該出力軸は互いに離れる向きに軸方向の力を 受けて、該第一入力軸および該出力軸がハウジング内で突っ張ることとなるという問 題があった。
また、該第一入力軸ゃ該出力軸ゃ該ハウジングが熱変形を起こした場合にも、該 第一入力軸と該出力軸は軸方向に力を受けて、該第一入力軸および該出力軸がハ ウジング内で突っ張ることになるという問題があった。
そして、該第一入力軸および該出力軸がハウジング内で突っ張って、該第一入力 軸と該出力軸に過度の軸方向の力が加わると、該第一入力軸および該出力軸の軸 受に過度の負荷がかかり、該軸受の耐久性が低下して寿命が短くなるという問題が あるとともに、ハウジング内での異音の発生の原因になるという問題があった。
課題を解決するための手段
本発明は上記従来の課題を解決するための手段として、第一軸受け 4が外嵌され るとともに少なくとも一端部に中空部 6を有する第一軸部材 3と、一端部に第二軸受 け 8が外嵌されるとともに他端部が該第一軸部材 3の中空部 6に相互回転可能かつ 相互摺動可能に内挿支持される第二軸部材 7と、該第一軸部材 3および Zまたは該 第二軸部材 7の外周面に担持される歯車部材 Gとを備えた軸部材の支持構造にお いて、該第一軸部材 3は該第一軸受け 4を介してケーシング 2の第一支持部 5に回転 可能かつ摺動可能に支持されており、該第二軸部材 7は該第二軸受け 8を介してケ 一シング 2の第二支持部 9に回転可能かつ摺動可能に支持されており、該第一軸受 け 4と該第一支持部 5との間，該第二軸受け 8と該第二支持部 9との間または該第一 軸部材 3の一端部と該第二軸部材 7の他端部との間のう
ち少なくとも一箇所には、軸方向クリアランス CSが設けられている軸部材の支持構造 を提供するものである。
この場合、該軸方向クリアランス CSは、該第一軸部材 3および Zまたは該第二軸部 材 7の橈みを考慮して設定されて 、ることが望ま U、。
また、該軸方向クリアランス CSは、該第一軸部材 3および Zまたは該第二軸部材 7 および Zまたは該ケーシング 2の熱変形量を考慮して設定されて 、ることが望ま 、 発明の効果
[0006] 本発明の軸部材の支持構造では、該第一軸部材 3および Zまたは該第二軸部材 7 が軸方向に力を受けた場合、例えば、はす歯歯車の歯車部材 Gが嚙合うことによつ て生ずる軸方向力 (スラスト力）を受けた場合に、該第一軸部材 3および Zまたは該 第二軸部材 7が軸方向に移動しても、該軸方向クリアランス CSの分だけ該第一軸部 材 3および Zまたは該第二軸部材 7の軸方向の移動を吸収することができるので、該 第一軸部材 3および該第二軸部材 7がケーシング 2内で突っ張ることがない。
また、該第一軸部材 3および Zまたは該第二軸部材 7が径方向に力を受けた場合 、例えば、該第一軸部材 3または該第二軸部材 7に担持された歯車部材 Gが、該第 一軸部材 3または該第二軸部材 7と平行な軸部材に担持された歯車部材と嚙合する 際に生ずる径方向力（ラジアル力）を受けた場合に、該径方向の力によって該第一 軸部材 3および Zまたは該第二軸部材 7が橈み、それに伴って第一軸受け 4および Zまたは第二軸受け 8が傾いて軸方向に延出しても、該軸方向クリアランス CSの分 だけ該第一軸部材 3および Zまたは該第二軸部材 7の軸方向の延出を吸収すること ができ、該第一軸部材 3および該第二軸部材 7がケーシング 2内で突っ張ることがな い。
[0007] 従って本発明では、該第一軸部材 3および該第二軸部材 7がケーシング 2内で突つ 張って、該第一軸部材 3と該第二軸部材 7に過度の軸方向の力が加わることがなぐ 該第一軸受け 4および該第二軸受け 8に過度の負荷が力かるのを防ぐことができる。 そのため、該第一軸受け 4および該第二軸受け 8の耐久性を向上させて寿命を長く することができ、過度の軸方向の力に起因するケーシング 2内での異音の発生を防 止することが可能となる。
発明を実施するための最良の形態
[0008] 本発明を図 1〜図 8に示す一実施例によって説明する。本実施例では、本発明の 軸部材の支持構造を自動車のツィンクラッチ式変速機 1に適用する場合を例示する 図 1に示すように、変速機 1のケーシング 2内において、第一軸部材である第一入 力軸 3には第一軸受けである第一ボールベアリング 4が外嵌されており、該第一入力 軸 3は該第一ボールベアリング 4を介してケーシング 2の他端部に設けられた第一支 持部である第一支持凹部 5に回転可能かつ軸方向摺動可能に支持されている。また 、該第一入力軸 3の一端部には中空部 6が設けられており、該第一入力軸 3の他端 は図示しないクラッチ等 (ダンパーを含む）を介してエンジンによって駆動される駆動 軸に連結されている。
[0009] 一方、第二軸部材である第二入力軸 7の一端部には第二軸受けである第二ボール ベアリング 8が外嵌されており、該第二入力軸 7の一端部は該第二ボールベアリング 8を介してケーシング 2の一端部に設けられた第二支持部である第二支持凹部 9に回 転可能かつ軸方向摺動可能に支持されている。また、該第二入力軸 7の他端部には 複列の-一ドルベアリング 10が外嵌されており、該第二入力軸 7の他端部は該ニー ドルベアリング 10を介して該第一入力軸 3の中空部 6に相互回転可能かつ相互軸方 向摺動可能に内挿支持されているとともに、該第二入力軸 7の他端は図示しないクラ ツチ等 (ダンパーを含む）を介してエンジンによって駆動される駆動軸に連結されて いる。更に、該第一入力軸 3の一端部の先端と該第二入力軸 7の他端部との間には スラストベアリング 11が介在されて！、る。
[0010] 第一入力軸 3および第二入力軸 7の外周面には、歯車部材である駆動歯車 G (図 1 〜図 4において、 G1〜G6および GRをまとめて Gとする。）が固定的に担持されてい る。該第一入力軸 3には、第一ボールベアリング 4側力 順に 2速用駆動歯車 G2、 4 速用駆動歯車 G4、 6速用駆動歯車 G6が配置されており、該第二入力軸 7には、第 二ボールベアリング 8側力 順に 1速用駆動歯車 Gl、リバース用駆動歯車 GR、 5速 用駆動歯車 G5、 3速用駆動歯車 G3が配置されている。
このように、比較的低回転で大トルクの出力を伝動する 2速用駆動歯車 G2や 1速用 駆動歯車 Gl、リバース用駆動歯車 GR等を第一ボールベアリング 4や第二ボールべ ァリング 8の近傍に配置することで、第一入力軸 3や第二入力軸 7への負荷を低減す ることができ、強度上有利なものとすることができる。
[0011] また、駆動歯車 Gのうち、 1速用駆動歯車 G1および 2速用駆動歯車 G2、 3速用駆 動歯車 G3、 4速用駆動歯車 G4、 5速用駆動歯車 G5、 6速用駆動歯車 G6は、はす 歯歯車として構成されており、リバース用駆動歯車 GRは、周知の平歯車として構成 されている。そして、これら 1速用駆動歯車 G1および 2速用駆動歯車 G2、 3速用駆 動歯車 G3、 4速用駆動歯車 G4、 5速用駆動歯車 G5、 6速用駆動歯車 G6と、図示し ない 1速用被駆動歯車および 2速用被駆動歯車、 3速用被駆動歯車、 4速用被駆動 歯車、 5速用被駆動歯車、 6速用被駆動歯車との嚙合いにより、第一入力軸 3および 第二入力軸 7には、径方向力（ラジアル力）と軸方向力 (スラスト力）とが同時に作用 するものとなっている。
本実施例では、 1速用駆動歯車 G1および 2速用駆動歯車 G2、 3速用駆動歯車 G3 、 4速用駆動歯車 G4、 5速用駆動歯車 G5、 6速用駆動歯車 G6のすベての歯すじは 、変速機 1の後方側、すなわち第二ボールベアリング 8側（図 1における左方向）への 軸方向力 (スラスト力）が発生するようなねじれ方向に形成されている。
[0012] 図 1には、第一入力軸 3および第二入力軸 7をケーシング 2内へ組み付けた状態の 一例が示される。
第一ボールベアリング 4が外嵌された第一入力軸 3および第二ボールベアリング 8 が外嵌された第二入力軸 7は、第二ボールベアリング 8の一端側の外周面と第二支 持凹部 9の軸方向の内周面との間に軸方向クリアランス CSが設けられ、また、第一ボ ールベアリング 4の外周面と第一支持凹部 5の内周面との間および第二ボールべァリ ング 8の外周面と第二支持凹部 9の内周面との間に径方向クリアランス CRが設けら れた状態で、ケーシング 2に組み付けられている。更に、特に図示はしないが、ニード ルベアリング 10と第一入力軸 3との間および-一ドルベアリング 10と第二入力軸 7と の間にも径方向クリアランスが設けられた状態となっている。
[0013] 軸方向クリアランス CSは、リバース用駆動歯車 GRを除く駆動歯車 G1〜G6とこれと 嚙合する被駆動歯車との嚙合いにより発生する径方向力（ラジアル力）によって生ず る第一入力軸 3および第二入力軸 7の橈み、ならびに、第一入力軸 3および第二入 力軸 7およびケーシング 2の熱変形量を考慮した値に設定されている。
ここで、第一入力軸 3および第二入力軸 7の橈みには、図 5に示すように、第一入力 軸 3や第二入力軸 7が径方向力（ラジアル力）を受けた際に生じる橈みと、図 9に示す ように、ニードルベアリング 10と第一入力軸 3および-一ドルベアリング 10と第二入 力軸 7との間の径方向クリアランスの分だけ第一入力軸 3や第二入力軸 7が傾くこと により生じる変位量とが含まれる。
そして、第一入力軸 3および第二入力軸 7の橈みを考慮した値とは、第一入力軸 3 および第二入力軸 7の橈みにより第一ボールベアリング 4や第二ボールベアリング 8、 スラストベアリング 11が傾くことになる力 この第一ボールベアリング 4や第二ボール ベアリング 8、スラストベアリング 11の傾きによって軸方向に延出する量 t (図 5参照）を 考慮した値を意味する。
[0014] また、径方向クリアランス CRは、ベアリング (第一ボールベアリング 4および第二ボ ールベアリング 8)やベアリングが収容される収容部 (第一支持凹部 5および第二支 持凹部 9)の熱変形量等を考慮した機能上適性な値に設定されて 、る。
[0015] 図 1および図 6に示した糸且付け状態の変速機 1において 1速段または 3速段または 5 速段への変速を行った場合、すなわち 1速用駆動歯車 G1または 3速用駆動歯車 G3 または 5速用駆動歯車 G5を使用した場合には、図 2において左向き矢印で示すよう に、はす歯歯車である 1速用駆動歯車 G 1または 3速用駆動歯車 G3または 5速用駆 動歯車 G5が図示しない 1速用被駆動歯車または 3速用被駆動歯車または 5速用被 駆動歯車と嚙合することによって軸方向力 (スラスト力）が発生し、第二入力軸 7は該 軸方向力を受けて軸方向（図 2における左向き）に移動することとなる。
また、図 4において上向き矢印で示すように、 1速用駆動歯車 G1または 3速用駆動 歯車 G3または 5速用駆動歯車 G5が図示しない 1速用被駆動歯車または 3速用被駆 動歯車または 5速用被駆動歯車と嚙合することによって径方向力（ラジアル力）が発 生し、図 7に示すように、第二入力軸 7は該径方向力を受けて橈み、それに伴って第 二ボールベアリング 8が傾いて軸方向（図 7における左向き）に延出することになる。 そして、第二入力軸 7が該径方向力を受けて橈むと、図 8に示すように、第一入力 軸 3も橈み、それに伴って第一ボールベアリング 4が傾くこととなる。しかし、この場合 、第一ボールベアリング 4の一端側の外側面と第一支持凹部 5の軸方向の内周面と の間には軸方向クリアランス CSが設けられていないため、第一入力軸 3は軸方向（図 8における右向き）に延出することはなぐ作用反作用の原理によって、第二入力軸 7 が押し出され軸方向（図 8における左向き）に移動することとなる。
更に、第一入力軸 3および第二入力軸 7が熱変形を起こした場合には、その熱変 形量の分だけ該第一入力軸 3および第二入力軸 7が軸方向に延出することになる。 そして、上述したように、第一ボールベアリング 4の一端側の外側面と第一支持凹部 5 の軸方向の内周面との間には軸方向クリアランスが設けられていないため、第一入 力軸 3は軸方向（図 8における右向き）に延出することがなぐ作用反作用の原理によ つて、第二入力軸 7が押し出され軸方向（図 8における左向き）に移動することとなる。
[0016] 本実施例では、該第二ボールベアリング 8の一端側の外側面と該第二支持凹部 9 の軸方向の内側面との間に軸方向クリアランス CSが設けられており、該軸方向クリア ランス CSが上記の第二入力軸 7の軸方向移動量のうち、第一入力軸 3や第二入力 軸 7の変形に起因する軸方向移動量 (橈みおよび熱変形による第二入力軸 7の軸方 向移動量)の合計以上に設定されているため、該軸方向クリアランス CSの分だけ第 一入力軸 3や第二入力軸 7の変形に起因する第二入力軸 7の軸方向移動量を吸収 することができる。そのため、第一ボールベアリング 4および第二ボールベアリング 8、 スラストベアリング 11には、第一入力軸 3や第二入力軸 7の変形に起因するスラスト 方向の負荷力 sかかることがない。すなわち、第一ボールベアリング 4および第二ボー ルベアリング 8、スラストベアリング 11には、はす歯歯車である 1速用駆動歯車 G1また は 3速用駆動歯車 G3または 5速用駆動歯車 G5が図示しない 1速用被駆動歯車また は 3速用被駆動歯車または 5速用被駆動歯車と嚙合することによって発生するラジア ル方向の負荷とスラスト方向の負荷し力かからないことになる。
また、該第一ボールベアリング 4の外周面と該第一支持凹部 5の内周面との間およ び該第二ボールベアリング 8の外周面と該第二支持凹部 9の内周面との間に径方向 クリアランス CRが設けられているため、該径方向クリアランス CRの分だけ該第一入力 軸 3および該第二入力軸 7が径方向（図 4における上方向）に移動して、該第一入力 軸 3および該第二入力軸 7に橈みが生じるのを抑制することができる。
なお、 1速段または 3速段または 5速段への変速が完了すると、該第二入力軸 7が 軸方向（図 2における左方向）に摺動することによって、該第一入力軸 3の一端部と該 第二入力軸 7の他端部との間に、軸方向クリアランス CSが設けられることとなる。
[0017] 次に、 1速段または 3速段または 5速段へ変速した状態の変速機 1において 2速段 または 4速段または 6速段への変速を行った場合、すなわち 2速用駆動歯車 G2また は 4速用駆動歯車 G4または 6速用駆動歯車 G6を使用した場合には、図 3において 左向き矢印で示すように、はす歯歯車である 2速用駆動歯車 G2または 4速用駆動歯 車 G4または 6速用駆動歯車 G6が図示しない 2速用被駆動歯車または 4速用被駆動 歯車または 6速用被駆動歯車と嚙合することによって軸方向力 (スラスト力）が発生し 、第一入力軸 3は該軸方向力を受けて軸方向（図 3における左向き）に移動することと なる。
また、図 4において上向き矢印で示すように、 2速用駆動歯車 G2または 4速用駆動 歯車 G4または 6速用駆動歯車 G6が図示しない 2速用被駆動歯車または 4速用被駆 動歯車または 6速用被駆動歯車と嚙合することによって径方向力（ラジアル力）が発 生し、第一入力軸 3は該径方向力を受けて橈み、それに伴って第一ボールべアリン グ 4が傾いて軸方向（図 4における右向き）に延出することとなる。
そして、第一入力軸 3が該径方向力を受けて橈むと、第二入力軸 7も橈み、それに 伴って第二ボールベアリング 8が傾くこととなる。しかし、この場合、先の変速、 1速段 または 3速段または 5速段にぉ 、て、第二ボールベアリング 8の一端側の外側面と第 二支持凹部 9の軸方向の内周面との間には軸方向クリアランス CSが既に存在しなく なっているため、第二入力軸 7は軸方向に延出することはなぐ作用反作用の原理に よって、第一入力軸 3が押し出され軸方向（図 4における右向き）に移動することとなる 更に、第一入力軸 3および第二入力軸 7が熱変形を起こした場合には、その熱変 形量の分だけ該第一入力軸 3および第二入力軸 7が軸方向に延出することになる。 そして、上述したように、第二ボールベアリング 8の一端側の外側面と第二支持凹部 9 の軸方向の内周面との間には軸方向クリアランスが設けられていないため、第二入 力軸 7は軸方向（図 4における左向き）に延出することはなぐ作用反作用の原理によ つて、第一入力軸 3が押し出され軸方向（図 4における右向き）に移動することとなる。 本実施例では、該第一入力軸 3の一端部と該第二入力軸 7の他端部との間に軸方 向クリアランス CSが設けられており、該軸方向クリアランス CSが上記の第一入力軸 3 の軸方向移動量のうち、第一入力軸 3や第二入力軸 7の変形に起因する軸方向移 動量 (橈みおよび熱変形による第一入力軸 3の軸方向移動量)の合計以上に設定さ れているため、該軸方向クリアランス CSの分だけ第一入力軸 3や第二入力軸 7の変 形に起因する第一入力軸 3の軸方向移動量を吸収することができる。そのため、第一 ボールベアリング 4および第二ボールベアリング 8、スラストベアリング 11には、第一 入力軸 3や第二入力軸 7の変形に起因するスラスト方向の負荷が力かることがない。 すなわち、第一ボールベアリング 4および第二ボールベアリング 8、スラストベアリング 11には、はす歯歯車である 2速用駆動歯車 G2または 4速用駆動歯車 G4または 6速 用駆動歯車 G6が図示しない 2速用被駆動歯車または 4速用被駆動歯車または 6速 用被駆動歯車と嚙合することによって発生するラジアル方向の負荷とスラスト方向の 負荷しかかからな!ヽこと〖こなる。
また、該第一ボールベアリング 4の外周面と該第一支持凹部 5の内周面との間およ び該第二ボールベアリング 8の外周面と該第二支持凹部 9の内周面との間に径方向 クリアランス CRが設けられているため、該径方向クリアランス CRの分だけ該第一入力 軸 3および該第二入力軸 7が径方向（図 4における上方向）に移動して、該第一入力 軸 3および該第二入力軸 7に橈みが生じるのを抑制することができる。
なお、 2速段または 4速段または 6速段への変速が完了すると、該第一入力軸 3が 軸方向（図 3における左方向）に摺動することによって、該第一ボールベアリング 4の 他端側の外側面と該第一支持凹部 5の軸方向の内側面との間に、軸方向クリアラン ス CSが設けられることとなる。
[0019] そして、組付け状態の変速機 1にお 、て 2速段または 4速段または 6速段への変速 を行った場合、あるいは、 2速段または 4速段または 6速段へ変速した状態の変速機 1におい
て 1速段または 3速段または 5速段への変速を行った場合も、上記の場合と同様、軸 方向クリアランス CSの分だけ第一入力軸 3や第二入力軸 7の変形に起因する軸方向 移動量を吸収することができ、第一ボールベアリング 4および第二ボールベアリング 8 、スラストベアリング 11には、第一入力軸 3や第二入力軸 7の変形に起因するスラスト 方向の負荷力 Sかかることがな 、。
[0020] 更に、上記の変速機 1においてリバース段への変速を行った場合、すなわちリバ一 ス用駆動歯車 GRを使用した場合には、図 4において上向き矢印で示すように、平歯 車であるリバース用駆動歯車 GRが図示しないリバース用アイドラ歯車と嚙合すること によって径方向力が発生し、第二入力軸 7は該径方向力を受けて橈み、それに伴つ て第二ボールベアリング 8が傾いて軸方向（図 4における左向き）に延出することにな る。
そして、第二入力軸 7が該径方向力を受けて橈むと、図 8に示すように、第一入力 軸 3も橈み、それに伴って第一ボールベアリング 4が傾くこととなる。しかし、この場合 、第一ボールベアリング 4の一端側の外側面と第一支持凹部 5の軸方向の内周面と の間には軸方向クリアランス CSが設けられていないため、第一入力軸 3は軸方向（図 8における右向き）に延出することはなぐ作用反作用の原理によって、第二入力軸 7 が押し出され軸方向（図 8における左向き）に移動することとなる。
更に、第一入力軸 3および第二入力軸 7が熱変形を起こした場合には、その熱変 形量の分だけ該第一入力軸 3および第二入力軸 7が軸方向に延出することになる。 そして、上述したように、第一ボールベアリング 4の一端側の外側面と第一支持凹 部 5の軸方向の内周面との間には軸方向クリアランスが設けられていないため、第一 入力軸 3は軸方向（図 8における右向き）に延出することはなぐ作用反作用の原理に よって、第二入力軸 7が押し出され軸方向（図 4における左向き）に移動することとなる 。この場合にも、上記の場合と同様、軸方向クリアランス CSの分だけ第二入力軸 7の 変形に起因する軸方向移動量 (橈みおよび熱変形による第二入力軸 7軸方向移動 量）を吸収することができる。そのため、第一ボールベアリング 4および第二ボールべ ァリング 8、スラストベアリング 11には、第一入力軸 3や第二入力軸 7の変形に起因す るスラスト方向の負荷が力かることがない。すなわち、第一ボールベアリング 4および 第二ボールベアリング 8、スラストベアリング 11には、平歯車であるリバース用駆動歯 車 GRが図示しないリバース用アイドラ歯車と嚙合することによって発生するラジアル 方向の負荷と常時嚙合するはす歯歯車である駆動歯車 Gとその被駆動歯車との嚙 合により発生するスラスト方向の負荷し力かからないことになる。
なお、本実施例では、リバース用駆動歯車 GRおよびリバース用アイドラ歯車との嚙 合によるスラスト方向の力は発生しない。
上記のように、本実施例では、該軸方向クリアランス CS力 該第一入力軸 3および 該第二入力軸 7の橈みを考慮して設定されて 、るので、該第一入力軸 3ゃ該第二入 力軸 7が径方向に力を受けた場合、例えば、該第一入力軸 3または該第二入力軸 7 に担持された歯車部材である駆動歯車 Gが、該第一入力軸 3または該第二入力軸 7 と平行な軸部材に担持された歯車部材である被駆動歯車と嚙合する際に生じる径方 向力（ラジアル力）を受けた場合に、該系方向の力によって該第一入力軸 3ゃ該第二 入力軸 7が橈み、それに伴って第一ボールベアリング 4や第二ボールベアリング 8、ス ラストベアリング 11が傾 、て軸方向に延出しても、該軸方向クリアランス CSによって 該第一入力軸 3ゃ該第二入力軸 7の軸方向の延出を確実に吸収することができる。 その上、該軸方向クリアランス CSが、該第一入力軸 3および該第二入力軸 7および 該ケーシング 2の熱変形量を考慮して設定されて 、るので、第一入力軸 3および第 二入力軸 7およびケーシング 2が熱変形を起こした場合に、その熱変形量の分だけ 該第一入力軸 3および該第二入力軸 7が軸方向に延出しても、該軸方向クリアランス CSによって該第一入力軸 3ゃ該第二入力軸 7の軸方向の延出を確実に吸収するこ とがでさる。
[0022] そして、このように軸方向クリアランス CSの分だけ第一入力軸 3および第二入力軸 7の変形による軸方向移動量を吸収することができるので、該第一入力軸 3と該第二 入力軸 7に過度の軸方向の力が加わることがなぐそのため、該第一ボールべアリン グ 4ゃ該第二ボールベアリング 8、スラストベアリング 11に過度の負荷が力かるのを防 ぐことができる。
従って、該第一ボールベアリング 4ゃ該第二ボールベアリング 8、スラストベアリング 11の耐久性を向上させて寿命を長くすることができ、過度の軸方向の力に起因する ケーシング 2内での異音の発生を防止することが可能となる。
[0023] 以上、本発明の実施の形態を実施例により説明した力 本発明の範囲はこれらに 限定されるものではなぐ請求項に記載された範囲内において目的に応じて変更'変 形することが可能である。
[0024] 例えば、上記実施例では、リバースの変速機構を選択摺動式としたため、リバース 用駆動歯車 GRは、周知の平歯車として構成されている力 上記実施例以外、リバ一 スの変速機構として同期嚙合式を採用すれば、 1速用駆動歯車 G1および 2速用駆 動歯車 G2、 3速用駆動歯車 G3、 4速用駆動歯車 G4、 5速用駆動歯車 G5、 6速用駆 動歯車 G6と同様に、リバース用駆動歯車 GRをはす歯歯車として構成してもよ ヽ。
[0025] また、上記実施例では、軸方向クリアランス CSは、糸且付け状態にぉ 、て第二ボー ルベアリング 8の一端側の外側面と第二支持凹部 9の軸方向の内周面との間に設け るものとして記載したが、上記実施例以外、第一ボールベアリング 4の一端側の外側 面と第一支持凹部 5の軸方向の内周面との間や、第一入力軸 3の一端部と第二入力 軸 7の他端部との間に、軸方向クリアランス CSを設けるものとしたり、あるいは、これら 二つ以上の組合せで軸方向クリアランス CSを設けるものとしても構わない。
産業上の利用可能性
[0026] 本発明は、軸受けの耐久性を向上させて寿命を長くすることができ、過度の軸方向 の力に起因するケーシング内での異音の発生を防止することが可能な軸部材の支 持構造として、産業上利用することが出来る。
図面の簡単な説明
[0027] [図 1]軸部材の支持構造 (組付け時)の説明側断面図である。
[図 2]第二入力軸が軸方向力のみを受けた状態を示す説明側断面図である。
[図 3]第一入力軸が軸方向力のみを受けた状態を示す説明側断面図である。
圆 4]第一入力軸および第二入力軸が径方向力のみを受けた状態を示す説明側断 面である。
[図 5]軸部材の橈みによる延出量の説明図である。
[図 6]軸部材の支持構造 (組付け時)の概略説明図である。
[図 7]第二入力軸が橈んだ状態を示す概略説明図である。
[図 8]第一入力軸および第二入力軸が橈んだ状態を示す概略説明図である。
[図 9]ニードルベアリングと第一入力軸および第二入力軸との間の径方向クリアランス の分だけ第一入力軸や第二入力軸が傾いた状態を示す説明側断面図である。 符号の説明
[0028] 2 ケーシング
3 第一軸部材 (第一入力軸）
4 第一軸受け (第一ボールベアリング） 第一支持部 (第一支持凹部） 中空部
第二軸部材 (第二入力軸） 第二軸受け (第二ボールベアリング) 第二支持部 (第二支持凹部） 歯車部材
軸方向クリアランス

Claims

請求の範囲
[1] 第一軸受けが外嵌されるとともに少なくとも一端部に中空部を有する第一軸部材と
、一端部に第二軸受けが外嵌されるとともに他端部が該第一軸部材の中空部に相 互回転可能かつ相互摺動可能に内挿支持される第二軸部材と、該第一軸部材およ び Zまたは該第二軸部材の外周面に担持される歯車部材とを備えた軸部材の支持 構造において、
該第一軸部材は該第一軸受けを介してケーシングの第一支持部に回転可能かつ 摺動可能に支持されており、該第二軸部材は該第二軸受けを介してケーシングの第 二支持部に回転可能かつ摺動可能に支持されており、
該第一軸受けと該第一支持部との間，該第二軸受けと該第二支持部との間または 該第一軸部材の一端部と該第二軸部材の他端部との間のうち少なくとも一箇所には 、軸方向クリアランスが設けられていることを特徴とする軸部材の支持構造。
[2] 該軸方向クリアランスは、該第一軸部材および Zまたは該第二軸部材の橈みを考 慮して設定されて!ヽる請求項 1に記載の軸部材の支持構造。
[3] 該軸方向クリアランスは、該第一軸部材および Zまたは該第二軸部材および Zま たは該ケーシングの熱変形量を考慮して設定されている請求項 1または請求項 2に 記載の軸部材の支持構造。
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US20080089927A1 (en) * 2006-04-06 2008-04-17 Vladimir Malinin Methods for Coacervation Induced Liposomal Encapsulation and Formulations Thereof

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