WO2005100462A1

WO2005100462A1 - 物質の分解処理方法及び分解処理装置並びに分解処理生成物

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Publication number: WO2005100462A1
Application number: PCT/JP2004/017754
Authority: WO
Inventors: Yotaro Hashimoto
Original assignee: Eiwa Co., Ltd.
Priority date: 2004-03-30
Filing date: 2004-11-30
Publication date: 2005-10-27
Also published as: JP2005281600A

Abstract

高分子樹脂、特にＦＲＰの成形品の廃棄物を処理するにあたり、ガラス繊維と高分子樹脂部分との分離を容易に行うことができる高分子樹脂の分解処理装置を目的とし、水に対するハロゲン化合物の結合比Ｘｉが０≦Ｘｉ≦略０．５若しくは略０．５≦Ｘｉ≦１．０であり、温度Ｔが４０°C≦Ｔ≦５００°Cで、圧力Ｐが０．１ＭＰａ≦Ｐ≦０．５ＭＰａである、ハロゲン化合物と水の混合気体を用いて、圧力容器１内で処理する。　　　　　　　　　　　　　　　　　　　

Description

明細書

物質の分解処理方法及び分解処理装置並びに分解処理生成物技術分野

[0001] 本発明は、被分解物質、例えば、高分子榭脂や、金属や、木材や、獣骨や、産業廃棄物等、特に、高分子榭脂、特に繊維強化ブラスティック (以下 FRPとする）を構成している物質の分解処理方法および処理装置および分解処理生成物に関するものである。

背景技術

[0002] 本発明は、被分解物質、例えば、高分子榭脂や、金属や、木材や、獣骨や、産業廃棄物等、特に、高分子榭脂、特に繊維強化ブラスティック (以下 FRPとする）を構成している高分子榭脂の分解処理方法および処理装置および分解処理生成物を提供するものである。特に、廃棄された FRP製の商品が廃棄物となった後の処理と再利用を容易にする技術を提供するものである。

これまでに、 FRPは、非常に腐敗しにくぐ劣化しにくいという性質の為に、自動車部品、漁船やレジャーボート等の船体として使用されている。そして、逆にこの長所が欠点となって、廃船等となった後においても、木造船のように、腐敗して自然界に戻るということが無いのである。

故に、廃船となり，持ち主が放棄した後において、川岸や港の隅に放置されたまま、長時間、腐敗せずに残ることとなり、その処理に多大の費用を要することとなるのである。

[0003] 特に、ガラス繊維が充填材として包含されてヽる場合には、焼却処理してもガラス繊維の部分のみは、焼け残って粉塵状となり、周囲に飛び散って環境を破壊したり、炉壁に融着して焼却炉の寿命を縮めたりするのである。また、炭素繊維を含む場合には、炭素繊維の燃焼熱により、焼却炉の炉壁が傷むものである。

この理由により、高分子榭脂の部分のみを焼却しょうとしても、 FRP中にガラス繊維などが存在する為に、焼却処分ができないという不具合があつたのである。

この FRP廃船の処理の方法としては、ガラス繊維と高分子榭脂の分離が必要となるのであるが、焼却によるか又は溶媒中に浸けて、高分子榭脂部分を溶解するという方法以外に分離の方法が無い為に、大々的な廃船の処理が不可能となっていたのである。

[0004] また、従来から、同一出願人により、ポリ塩ィ匕ビニールの廃棄フィルム等を、ハロゲン化合物特にメチレンクロライド溶液またはメチレンクロライド蒸気により分解処理する方法と装置に関しては、既に出願が公開されており、次の特許文献の如くである。特許文献 1：特開平 8— 217907号公報

特許文献 2：特開平 8 - 311237号公報

特許文献 3：特開平 8- 337677号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0005] 本発明は、以上述べたように、高分子榭脂部分を具備した FRPを主体とした成形品である、船舶、ヘルメット、自動車部品、バイク部品等、その他の多数の FRP成形品が廃棄物となった場合の処理方法と処理装置と処理後の生成品の不具合を解消せんとするものである。

課題を解決するための手段

[0006] 次に上記課題を解決する為の手段を説明する。

本発明においては、水に対するハロゲン化合物の混合比 Xiが 0≤Xi≤略 0. 5若しくは略 0. 5≤Xi≤l. 0であり、温度 T力 0°C≤T≤200°Cである、ハロゲン化合物と水の混合気体を用いて、圧力容器内で処理するものである。

本発明においては、水に対するハロゲン化合物の混合比 Xiが 0≤Xi≤略 0. 5若しくは略 0. 5≤Xi≤l. 0であり、温度 T力 0°C≤T≤500°Cで、圧力 Pが 0. lMPa≤ P≤0. 5MPaである、ハロゲンィ匕合物と水の混合気体を用いて、圧力容器内で処理するものである。

本発明においては、前記ハロゲンィ匕合物として、メチレンクロライドもしくはメチルク口ライドを用いるものである。

[0007] 本発明においては、前記の物質の分解処理方法および分解処理装置において、物質が高分子榭脂であること特徴とするものである。本発明にお、ては、前記の物質の分解処理方法および分解処理装置にお!、て、物質が木材であることを特徴とするものである。

本発明においては、高分子榭脂と充填材とを分離するにあたり、前記処理方法および処理装置と、機械的な分離処理方法および分離処理装置とを、同時に組み合わせて、高分子榭脂と充填材とを分離するものである。

本発明においては、高分子榭脂と充填材とを分離するにあたり、前記処理方法および処理装置で処理された高分子榭脂 ·充填材複合材料を、次行程にお！ヽて機械的に分離処理し、高分子榭脂と充填材とを分離するものである。

本発明にお！ヽては、前記処理後の高分子榭脂 ·充填材複合材料に振動を付加して、処理後の高分子榭脂を充填複合材カも分離させるものである。

[0008] 本発明においては、前記加振処理後に、残った高分子榭脂と充填複合材を、切断機で細断して破砕裁断処理するものである。

本発明においては、水に対するハロゲン化合物の混合比 Xiが 0≤Xi≤略 0. 5若しくは略 0. 5≤Xi≤l. 0であり、温度 T力 0°C≤T≤500°Cである、ハロゲン化合物と水の混合気体を用いて、圧力容器内で高分子榭脂を処理して生成するものである。本発明においては、水に対するハロゲン化合物の組成比 Xiが 0≤Xi≤略 0. 5若しくは略 0. 5≤Xi≤l. 0であり、温度 T力 0°C≤T≤500°Cで、圧力 Pが 0. lMPa≤ P≤0. 5MPaである、ハロゲンィ匕合物と水の混合気体を用いて圧力容器内で物質を処理して生成するものである。

本発明においては、前記分解処理生成物において、ハロゲンィ匕合物として、メチレンクロライドもしくはメチルクロライドを用いて生成するものである。発明の効果

[0009] 以上のように構成したことにより、次のような効果を発揮するものである。

第 1に、 FRP等を構成する高分子榭脂部分の処理を、ハロゲン化合物と水の気相の状態の中で処理することが出来るので、その後におけるガラス繊維と高分子榭脂部分との分離が容易にできるようになつたのである。

第 2に、ハロゲン化合物と水が、高温の気相状態で処理できるので、処理終了後におけるハロゲンィ匕合物の回収と再利用のサイクルが容易に行えるのである。第 3に、ハロゲンィ匕合物等の溶液に浸漬した状態で FRPを処理することがなぐ気相状態であるので、メチルクロライドもしくはメチレンクロライドの汚れが少なぐ多数回数の使用が可能となったのである。

第 4に、本発明の高分子榭脂の分解処理方法および分解処理装置により処理した後に、加振や裁断等の機械的な処理行程を付加することにより、 FRPの処理とリサイクノレすることが出来るちのである。

第 5に、同じ物質の分解処理方法および分解処理装置において、高分子榭脂の代わりに木材を処理することにより、木材内部の榭脂成分を分解抽出し、該分解抽出後の木材に不燃性材料を注入したり、木材強化材料を注入することができるようになるのである。

図面の簡単な説明

[0010] [図 1]高分子榭脂の分解処理装置を示す側面図。

[図 2]同じく平面図。

[図 3]圧力容器本体 1と液体タンク 2を示す側面図。

[図 4]同じく正面図。

[図 5]拡大パイログラムのリテンションタイムが 0. 00— 11. OOminの範囲における未処理品と処理品の相違を示す図面。

[図 6]拡大パイログラムのリテンションタイム 11. 00— 22. OOminの範囲における未処理品と処理品の相違を示す図面。

[図 7]拡大パイログラムのリテンションタイム 22. 00— 33. OOminの範囲における未処理品と処理品の相違を示す図面。

符号の説明

[0011] 1 圧力容器本体

2 液体タンク

7 真空ポンプ

14 中台車

15 積載パレット

発明を実施するための最良の形態 [0012] 図 1は、高分子榭脂の分解処理装置を示す側面図、

図 2は、同じく平面図、

図 3は、圧力容器本体 1と液体タンク 2を示す側面図、

図 4は、同じく正面図である。

[0013] 図 1 ·図 2 ·図 3 ·図 4にお、て、物質 (特に高分子榭脂)の分解処理装置のレイアウトについて説明する。

圧力容器本体 1が 2基対向して、直列に配置されており、中台車 14が 2基のどちらの内部にも移動可能に配置されている。該 2基の圧力容器本体 1は、処理用の圧力容器として双方とも使用が可能であると共に、一方は処理後の乾燥用の圧力容器としても使用が可能である。

[0014] 該中台車 14上に積載パレット 15が載置されていおり、該積載パレット 15内に処理物である、高分子榭脂部分としての FRP廃棄物が投入載置されてヽる。

台車引出用装置 17が設けられており、該中台車 14を強制的に移動する駆動機構が設けられている。 16は残留物タンクであり、圧力容器本体 1内で溜まった残滓等を処理する容器である。 18は高分子榭脂の分解処理装置の操作用制御盤である。

[0015] 圧力容器本体 1の側部に液体タンク 2が付設されており、該液体タンク 2内にハロゲン化合物であるメチレンクロライドや、水や界面活性剤等の混合液等が配置されてヽる。 3は深冷コンデンサ、 4はコンデンサ、 5は解氷用コンデンサ、 6はカートリッジタンクである。また、 7は圧力容器本体 1内を真空にする真空ポンプ、 8は気相となっているハロゲンィ匕合物であるメチレンクロライドを液相に戻す為のクーリングタワー、 9はクッシヨンタンク、 10は冷凍機である。

更に、冷却水ポンプ 11と冷水タンク 12とべビコンプレッサ 13が付設されて!、る。

[0016] 以上のような高分子榭脂の分解処理装置において、中台車 14上の積載パレット 15 に、処理物である FRP廃棄物を載せて、中台車 14と共に、圧力容器本体 1の内部に投入し、真空ポンプ 7で真空にして、その後に、ハロゲンィ匕合物であるメチレンクロライドと水の混合液体を加熱して気相とするのである。

この処理の段階で、温度 T力 0°C≤T≤500°Cである、圧力 Pが 0. lMPa≤P≤0 . 5MPaであるハロゲン化合物と水の混合気体を用いて、 FRPを処理することとなるのである。

処理時間は、 8— 14時間であり、この間に、 FRPのうちの高分子榭脂部分の部分にメチレンクロライドと水の混合物の気相が作用して、後述するように、高分子榭脂部分を分解する、または組成を変えるのである。

[0017] 本発明は、 FRPを構成するさまざまな高分子榭脂を、ハロゲンィ匕合物、特にその中で、メチレンクロライド溶媒の蒸気で気相状態の中で処理するものであり、溶剤の中で浸漬して処理するのではな、ので、メチレンクロライドの液の分離が処理後に容易となったのである。

[0018] 次に実施例の試験について説明する。

まず本試験に試供した試料につ!ヽて説明する。

試料 1：不飽和ポリエステル：日本特殊塗料が巿販するポリエステル榭脂（不飽和ポリエステル、スチレンモノマー）に同上の硬化剤（ポリエステル榭脂硬化剤）を 100： 1 の割合で混合し、 40°C—24hr—空気中の条件で硬化させたもの。

試料 2： FRP廃材 (ジェットスキー）：廃棄されたジェットスキーより FRP部材を適量だけ切り出したもの。

試料 3： FRP廃材 (ヘルメット）：廃棄されたへルメットより FRP部材を適量だけ切り出したもの。

[0019] 次に、高分子榭脂の分解処理方法としてのメチレンクロライド処理方法について説明する。

小型のメチレンクロライド処理装置を用い、上記試料の処理を行った。主な反応条件は温度を 80— 83°C、内圧を 3— 3. 5atm、時間を 13— 18hrの範囲とした。

メチレンクロライドは化学式では CH2 C12として表示される。処理に用いるハロゲン化物としては、メチレンクロライドのほかにメチルクロライドを用いることも可能である。本実施例としては、ハロゲンィ匕合物としてメチレンクロライド溶液を用いている力その他のハロゲン化合物でも良いものである。

[0020] 次に実験結果の分析条件につ!、て記載する。

本分析では、「表 1」「表 2」の条件で熱分解 GCZMS及び GPCの分析を行った。

[0021] [表 1] 表 1 熱分解 G C/MS分析条件

(熱分解）装置フロンティアラボ PY 20 1 0 D

加熱温度 5 50°C

試料量 0. 2 9 0. 3 0m g

(G C) 装置アジレント 6 8 90 A

カラム J &W社 DB_ 1 (0. 2 5 mm i . d. X 30 m)

液相厚； 0. 2 5

注入 Π温度： 3 20°C

スプリット比 1 /5 0

カラム温度： 40°C (5m i n. 保持） → ( 20 °C/m i n . 昇温）キヤリァガス流： 1. Om l /m i n. (コンスタントフロー； H e ) 装置： B本電子 Au t oMa s s S u n イオン化法：電子衝撃イオン化法（E I ) 法

[0022] [表 2]

表 2 G PC分析条件

(GPC) データ処理：：東ソ一 GPC— 80 2 0

装置：：東ソ一 HLC— 8 2 2 0 GPC

カラム： T SK g e 1 S u e r HZM-M<4. 6mm I DX 1

5 c m) 1本

+ T S K g e 1 S u p e r HZ 2 00 04. 6 mm I D

X 1 5 c m) 1本

オープン：： 40°C

溶離液：： CHC 1；, 0. 3 5m l /m i n 試料量：： 20 n \ ( 1 m Zm 1 )

検出器：： R I

較正曲線：： P MM A換算

[0023] 上記の試料と高分子榭脂である FRPの分解処理装置による実験結果とその考察について説明する。

メチレンクロライド処理の方法の前後での状態、分子構造を比較分析し、高分子榭脂の処理方法及び処理反応の特徴を明らかにしたものである。

[0024] 図 5は、拡大パイログラムのリテンションタイムが 0.00— 11. OOminの範囲における未処理品と処理品の相違を示す図面、

図 6は、拡大パイログラムのリテンションタイム 11.00— 22. OOminの範囲における未処理品と処理品の相違を示す図面、

図 7は、拡大パイログラムのリテンションタイム 22. 00— 33. OOminの範囲における未処理品と処理品の相違を示す図面である。

[0025] 実験の結果、以下の事柄が見出された。

何れの試料も本発明の処理装置による処理直後には、重量が 15— 26% (wt)だけ増加した。また処理直後の試料 1は軟化しており、さらにメチレンクロライドの臭いを発生して、た。メチレンクロライドが不飽和ポリエステルに含浸したものである。

高分子榭脂の分解処理装置でメチレンクロライドにより処理した試料を、温風乾燥機で乾燥した状態、及び大型機でメチレンクロライド処理に引き続いて機内乾燥を行つた状態での処理前に対する重量変化は 1% (wt)以下であった。

試料 2、 3はメチレンクロライド処理によってガラスファイバーが、榭脂から剥離した外観を呈しており、力さ密度が低下した状態となった。

[0026] 試料 1につ、て、熱分解 GCZMSによる解析を行った。処理前 '後のそれぞれの状態について n数 = 2での測定を実施した。これらの MSチャートを比較すると下記の差異が読み取れた。

a)熱分解によって発生するスチレンモノマー、スチレンの 3量体、 2量体について、処理後は処理前に比べて検出量が多くなつている。

b)同上、スチレンオリゴマーについて、処理後は処理前に比べて検出量が少なくなつている。

c)同上、 MMAモノマーの量について、処理後は処理前に比べて発生量が少なくなっている。

d)メチレンクロライドによる処理 (MC処理)後試料からは、榭脂に含浸されたメチレンクロライドが検出された。

[0027] 熱分解 GCZMS法での MC処理前後の構造変化を推定すると、本硬化不飽和ポリエステル榭脂の MC処理によって、スチレン鎖の熱分解が容易に起こりやすく（上記 a, b)、また、 MMA鎖の熱分解が起こりにくい構造になっている力、 MMA自体の分解が進行してしまった（同 c)と推定される。

しかし、その具体的な構造と熱分解の相関については明確ではない。また、 MC処理によって低分子量ィ匕が起こって、る場合、分子鎖の切断によって新たに生成する可能性のある末端構造由来成分が多く検出されると予想される。

したがって、本硬化不飽和ポリエステル榭脂の場合、分子主鎖切断以外の構造変化 (スチレン架橋鎖切断等による組成変化等)の程度が大きいと考えられる。

[0028] 以上のような結果と考察より、試料 1について限定して言及すると、例えば、架橋スチレン鎖の分解 (→上記 a、 b)及び MMA鎖の分解 (→c)など、メチルクロライド処理によって不飽和ポリエステルの分子構造に変化が生じている。

但し、本結果はあくまでも熱分解法による間接的な検証であり、処理による特徴的な末端基の生成を見出すには至っていない。しかし、このことは検出できる末端基の反応量に比較して塑性変化の程度が極めて大きいことを示唆すると考えられる。

[0029] (分子量変化の確認）

処理前後の PST (ポリスチレン）、 PC (ポリカーボネイト）、 PMMA (ポリメチルメタクリレート）について、 GPC測定を行った結果、下記について確認した。

PMMAについて、 GPC測定を行ったところクロマトグラムが得られた。この結果から標準 PMMAを用いて平均重量分子量（Mw )を求めたところ、処理前には 4. 2 X 10⁵であったものが 3. 6 X 10⁵と低減した。

また、処理後のクロマトグラムプロファイルのテーリング部は処理前よりも強度が上がつており低分子成分をより多く含むことが示唆された。

以上の結果より、メチルクロライド処理によって PMMAの分解反応が生じたものと推定される。

なお、小型機を用いてメチルクロライド処理の温度にて水のみを処理液として処理した場合（内圧は 0. 5atm)、温風乾燥機を用いて同じ温度で空気中加熱をした場合 (圧力は大気圧）に外観変化は見られな力つた。

PST、 PCについて、メチルクロライド/水の混合溶液、メチルクロライドのみを処理液とした何れの場合でも分子量の変化は検出されな力つた。

[0030] (ポリマーの流動化）

PST、 PC、 PMMAはメチルクロライド処理によって短時間（概ね、反応開始後 30 min以内）で可塑ィ匕が開始し、容易に流動化することがわ力つた。但し、これらのポリマーは本来、メチルクロライド溶液に可溶であり、メチルクロライド蒸気内での流動化は自明であると考えられる。

[0031] (ポリマーの可塑化）

上記以外のポリマーについて、流動化しないまでも反応処理によって可塑化変形することがわかった。

PE (LD)、 PP (syn)は運転条件によって試料の一部成分の分離や、ペレット同士の融着がみられた。一方で、 PP (HD)や PP (iso)では変化が見られな力つた。従つて、同じィ匕学種であっても結晶性が低、方が MC処理による可塑化変形が生じやすいものと考えられる。 PVC、 PVA、 PEGは処理前には粉末であったものが処理によつて融着し、ザラメ状態となった。また、 PEGは反応前には白色であったものが黄色となり、 MCが含浸したことが推定された。

[0032] (結晶性変化）

PE、 PETは反応処理によって透明であったペレットが白化する現象が見出された。これは非晶相として準安定状態であったペレットを加熱することによって結晶相に相転移したものと推定される。

[0033] (概観変化が見られな力つた榭脂）

POM、 Ny、 Siゴム、フッ素系榭脂、 PVDZPVC榭脂については処理による状態の変化は認められなかった。

但し、 PVDZPVC榭脂については塑性が低下しており、可塑剤が溶出するものと考えられる。

[0034] 以上の点を纏めると。

結果 1 : MC処理による PMMAの分子量低下、及び不飽和ポリエステル榭脂の分子構造変化の可能性が示された。

結果 2 :各種の試薬ポリマーや巿販榭脂に対する MCによる含浸効果、流動化効果、可塑化効果を確認した。

[0035] 次に、高分子榭脂の分解処理装置において、圧力容器本体 1内で処理した後の F RPの機械的処理にっ、て説明する。

圧力容器本体 1の内部において、ハロゲン化合物と水の混合液体を高温 ·高圧下で気相にして、処理廃棄物に長時間連続して作用させた結果、高分子榭脂部分の部分が FRPを構成するガラス繊維に絡みついた状態力剥離し易い状態に変化するのである。

[0036] 高分子榭脂と繊維材であるガラス繊維との界面部分にぉ、て、高分子榭脂が弱くなり、ガラス繊維表面より高分子榭脂が剥離しやすい状態となるものである。 FRPをハロゲンィ匕物の蒸気もしくは、ハロゲンィ匕物蒸気を含む水蒸気中に置くことにより、繊維材と高分子榭脂との結合面において材質の強度が低下して繊維材と高分子榭脂とが分離しやすくなる。これにより、 FRPの強度が急激に低下し、破砕等の処理が容易になる。このような現象が繊維表面に沿って発生することから、高分子榭脂と繊維材を分離する上で、必要最低限の処理が行われるものであり、 FRPの処理の省力化を行えるものである。

また、架橋状態に緩みが発生することから、処理後において、 FRP廃棄物に振動を加えると、ガラス繊維力の部分と高分子榭脂部分の部分とが分離し易くなるのである。完全に、高分子榭脂部分の塊がガラス繊維力も剥離して落下する場合には、該処理後の FRP廃棄物を、振動篩に掛けるだけで、篩線上にはガラス繊維のみが残るような状態が発生するのである。

このような機械的な操作のみで、ガラス繊維と高分子榭脂部分とを分離して、後の処理を容易にすることも可能である。

[0037] 以上のような振動篩のみでは分離しないような状態でも、加振機により、ガラス繊維と高分子榭脂部分が分離していない状態の FRP廃棄物を、強制的に振動することにより、強制的なガラス繊維と高分子榭脂部分の分離が行われるのである。このような加振により、 FRP廃棄物は、硬い塊力膨軟な状態となるのである。

このような膨軟となった状態の処理後の FRP廃棄物を、廃棄物カッターにかけることにより、大きな動力をかけずに、 FRP廃棄物を切断することが出来るのである。また、この切断の段階により、ガラス繊維と高分子榭脂部分とが分離し、その後の FRP廃棄物の処理が分離状態で簡単に出来るのである。

[0038] ガラス繊維は、別に取り出して、溶融してガラス状として、再利用することが可能となり、分離した高分子榭脂部分は、溶融して再利用したり、それだけで、焼却して燃料としたりすることが可能となるのである。

このような、圧力容器本体 1内において気相状態で処理し、更にその後に、振動と切断による機械的に処理することにより、ガラス繊維と高分子榭脂部分を分離した状態に剥離することが可能であり、その後の FRP廃棄物の処理がリサイクル可能となるのである。

[0039] また、本高分子榭脂の分解処理装置において使用した、ハロゲンィ匕合物としてのメチレンクロライドは、冷却することにより、元のメチレンクロライドの状態に戻すことが出来る。

圧力容器本体 1から、深冷コンデンサ 3、コンデンサ 4、解氷用コンデンサ 4等を通して、再度使用することが可能なので、外部に処理後のメチルクロライドが排出されることは無いのである。また数回の処理に使用したハロゲンィ匕合物は、回収して、再処理してハロゲンィ匕合物に戻すというサイクルを取るのである。

[0040] また、同じ物質の分解処理方法および分解処理装置にお!、て、高分子榭脂の代わりに木材を処理することにより、木材内部の榭脂成分を分解抽出し、該分解抽出後の木材に不燃性材料を注入したり、木材強化材料を注入することができるようになるのである。

産業上の利用可能性

[0041] 本発明においては、主体として高分子榭脂の処理を具体的材料として開示したが、被処理物質としては、種々の物質を適応させることか出来るのである。その一実施例として、木材があるが、その他に鉄等金属の処理や、獣骨や、その他種々の廃棄物を処理する装置として使用することも出来るのである。

Claims

請求の範囲

[1] 水に対するハロゲンィ匕合物の結合比 Xiが 0≤Xi≤略 0. 5若しくは略 0. 5≤Xi≤l . 0であり、温度 T力 0°C≤T≤200°Cである、ハロゲン化合物と水の混合気体を用 Vヽて、圧力容器内で処理することを特徴とする物質の分解処理方法および分解処理装置。

[2] 水に対するハロゲンィ匕合物の結合比 Xiが 0≤Xi≤略 0. 5若しくは略 0. 5≤Xi≤l . 0であり、温度 T力 0°C≤T≤500°Cで、圧力 Pが 0. lMPa≤P≤0. 5MPaである、ハロゲン化合物と水の混合気体を用いて、圧力容器内で処理することを特徴とする物質の分解処理方法および分解処理装置。

[3] 請求項 1または 2において、ハロゲンィ匕合物として、メチレンクロライドもしくはメチルクロライドを用いることを特徴とする物質の分解処理方法および分解処理装置。

[4] 請求項 1乃至 3の物質の分解処理方法および分解処理装置において、物質が高分子榭脂であること特徴とする物質の分解処理方法および分解処理装置。

[5] 請求項 1乃至 3の物質の分解処理方法および分解処理装置において、物質が木材であることを特徴とする物質の分解処理方法および分解処理装置。

[6] 高分子榭脂と充填材とを分離するにあたり、請求項 1乃至請求項 3のいずれか一項に記載する処理方法および処理装置と、機械的な分離処理方法および分離処理装置とを、同時に組み合わせて、高分子榭脂と充填材とを分離することを特徴とする物質の分解処理方法および分解処理装置。

[7] 高分子榭脂と充填材とを分離するにあたり、請求項 1乃至請求項 3のいずれか一項に記載する処理方法および処理装置で処理された高分子榭脂 ·充填材複合材料を、次行程において機械的に分離処理し、高分子榭脂と充填材とを分離することを特徴とする物質の分解処理方法および分解処理装置。

[8] 請求項 6または 7記載の高分子榭脂の分解処理方法および分解処理装置にぉ、て、処理後の高分子榭脂 '充填材複合材料に振動を付加して、処理後の高分子榭脂を充填複合材から分離させることを特徴とする高分子榭脂の分解処理方法および分解処理装置。

[9] 請求項 8記載の高分子榭脂の分解処理方法および分解処理装置にお、て、加振処理後に、残った高分子榭脂と充填複合材を、切断機で細断して破砕裁断処理することを特徴とする高分子榭脂の分解処理方法および分解処理装置。

[10] 水に対するハロゲン化合物の結合比 Xiが 0≤Xi≤略 0. 5若しくは略 0. 5≤Xi≤l . 0であり、温度 T力 0°C≤T≤500°Cである、ハロゲン化合物と水の混合気体を用 Vヽて、圧力容器内で物質を処理して生成することを特徴とする生分解処理生成物。

[11] 水に対するハロゲン化合物の組成比 Xiが 0≤Xi≤略 0. 5若しくは略 0. 5≤Xi≤l . 0であり、温度 T力 0°C≤T≤500°Cで、圧力 Pが 0. lMPa≤P≤0. 5MPaである、ハロゲン化合物と水の混合気体を用いて圧力容器内で物質を処理して生成することを特徴とする分解処理生成物。

[12] 請求項 10または 11記載の分解処理生成物において、ハロゲン化合物として、メチレンク口ライドもしくはメチルクロライドを用いて生成することを特徴とした分解処理生成物。