WO2003022793A1 - Verfahren zur herstellung von (meth)acrylsaeureestern - Google Patents

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WO2003022793A1
WO2003022793A1 PCT/EP2002/009814 EP0209814W WO03022793A1 WO 2003022793 A1 WO2003022793 A1 WO 2003022793A1 EP 0209814 W EP0209814 W EP 0209814W WO 03022793 A1 WO03022793 A1 WO 03022793A1
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WO
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acrylic acid
meth
fraction
alcohol
ester
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PCT/EP2002/009814
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French (fr)
Inventor
Hans Martan
Gerhard Nestler
Original Assignee
Basf Aktiengesellschaft
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Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C07ORGANIC CHEMISTRY
    • C07CACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C67/00Preparation of carboxylic acid esters
    • C07C67/08Preparation of carboxylic acid esters by reacting carboxylic acids or symmetrical anhydrides with the hydroxy or O-metal group of organic compounds

Definitions

  • the present invention relates to a process for the preparation of (meth) acrylic acid esters by reacting alcohols with a largely anhydrous crude (meth) acrylic acid in the presence of at least one strongly acidic catalyst and an inhibitor or inhibitor mixture in a homogeneous, liquid phase, in which despite the use of Crude (meth) acrylic acid high purity (meth) acrylic acid esters can be obtained in high yield.
  • Crude (meth) acrylic acid is understood here to mean the (meth) acrylic acid-containing mixture which occurs after the absorption of the reaction gases of propane / propene / acrolein or isobutane / isobutene / methacrolein oxidation in an absorption medium and subsequent separation of the absorption medium or that is obtained by fractional condensation of the reaction gases.
  • the obtained (meth) acrylate to be even with the use of crude (meth) acrylic acid in high purity and substantially free of ethers, saturated esters, such as acetates and propionates, aldehyde and other carbonyl-containing, as well as high-boiling Mauko 'mponenten obtained.
  • the polymers or copolymers prepared on the basis of (meth) acrylic esters are generally of great economic importance in the form of polymer dispersions, for example as adhesives, paints or textile, leather and paper auxiliaries.
  • the polymer dispersions should be largely free of volatile impurities, such as lower aldehydes, especially C 3 -C 4 -aldehydes, such as formaldehyde, acetaldehyde, propionaldehyde, acrolein, methacrolein and isobutyraldehyde, or furfural , Benzaldehyde and other carbonyl-containing secondary components, such as acetone, as well as acetic acid, propionic acid, protoanemonine (5-methylene-2 (5H) -furanone), and ether of the alcohol used, acetic acid, propionic acid, maleic acid ester and Michael Additive products from the alcohol used and the (meth) acrylic acid
  • volatile impurities such as lower
  • Pure or pre-cleaned (meth) acrylic acid is generally understood to mean (meth) acrylic acid, the purity of which is ind. 99.5 wt .-% and is essentially free of aldehydic, other carbonyl-containing and high-boiling components.
  • This (meth) acrylic acid is generally purified by multi-stage crystallization or, if appropriate, by chemical treatment with an aldehyde scavenger and distillation.
  • This process requires at least a pre-cleaned acrylic acid, since otherwise volatile acetic and propionic acid esters are leveled by reflux in the column attached to the reactor.
  • US Pat. No. 5,187,309 proposes an esterification process which starts with aqueous acrylic acid (30-50% water). The esterification takes place at 50-110 ° C. in the presence of an acid as a catalyst and the esterification mixture is fed to a distillation unit together with the aqueous acrylic acid. Acrylic acid is obtained as the bottom product, water, alkanol and acrylic ester are condensed at the top of the column and then worked up further. The acrylic acid is returned directly to the esterification or a partial stream is purified by distillation beforehand (separation of high boilers and polymer). The mixture containing ester is mixed with water washed free of alkanol and then the target ester isolated by distillation.
  • the disadvantage of the process is that there are high losses of valuable product (approx. 5.9% with respect to ester production, see Example 1, Table 1, Stream F9), and large amounts of residues are obtained (approx. 4.5% with respect to. Target ester, Stream F4) and a high energy requirement is necessary because large amounts of water (esterification water and water of aqueous acrylic acid; approx. 3 mol / mol ester) must be evaporated.
  • the acrylic acid losses in the wash water are also high (approx. 1% with regard to esters, Stream F7).
  • No. 3,875,212 proposes the use of an organic solvent with a boiling point of 100-160 ° C. in the esterification in order to remove the water of esterification from the reaction mixture as an azeotrope.
  • the process consists in that the acrylic acid is esterified with the alkanol in the presence of sulfuric acid and the solvent, and the water of esterification is continuously separated off by distillation as an azeotrope with the acrylic ester and the solvent.
  • the reactor discharge breaks down into an aqueous phase and an organic phase which is subjected to steam distillation in order to recover the acrylic ester and the solvent and to separate them from the polymer and high boilers.
  • the aqueous phase which contains the unreacted acrylic acid, sulfuric acid and polymer, is filtered for the purpose of separating the polymer and fed back to the reactor.
  • US 4,280,010 describes a process for the preparation of ether-free lower acrylic acid esters, in which the esterification at 80-130 ° C., in the presence of 0.1-3% sulfuric acid or 1-8% sulfonic acid and in the case of an acrylic acid: alkanol Ratio of 1: 1 - 2 is carried out.
  • a reaction temperature of 85-110 ° C is preferably suggested, since at higher temperatures the formation of ether and the tendency to polymerize take over (column 2, lines 53-57).
  • the target ester, the esterification water and the alkanol are discharged in gaseous form and condensed.
  • the condensate divides into two phases, the water phase is separated and the organic phase ⁇ partly worked up by distillation and partly used as reflux. First, the alkanol separated as an azeotrope with the target ester and returned to the reactor and then the target ester isolated from the bottom product.
  • a disadvantage of this process is that pure acrylic acid has to be used and that large amounts of residues are obtained (3-7%, with respect to the target ester).
  • No. 4,076,950 describes a process for the preparation of acrylic acid esters by acid-catalyzed esterification of acrylic acid with alkanols and separation of a crude ester distillate, which consists of target ester, esterification water and excess alkanol, in which essentially anhydrous ("substantial anhydrous") ester is fed to the reactor is used to obtain a raw ester distillate free of acrylic acid and to maintain the composition of the ester / alkanol and ester / water azeotropes.
  • the crude ester distillate must then also be subjected to a fine neutralization (“polish neutralization”), in which the otherwise usual phase separation problems and the problems associated therewith only arise to a small extent in the distillative workup.
  • the crude ester distillate is washed with water during the condensation, after the phase separation the organic ester phase is washed again with water and then dewatered by distillation.
  • the process requires the use of already purified ester to maintain the azeotropes in the reactor and requires two washes and several distillation stages and is therefore uneconomical. Furthermore, it does not allow the use of raw acrylic acid.
  • US 4,464,229 proposes to carry out the esterification of acrylic acid with a molar deficit of alkanol (1: 0.5-1).
  • the process consists in separating the acrylic esters, water and alkanol from the esterification mixture, consisting of acrylic acid, acrylic ester, water and alkanol, in a distillation column, using water-free and alkanol-free acrylic esters as the reflux (bottom of the low boiler removal).
  • the return flow rate is adjusted so that a certain water content is reached in the distillate. In the case of methyl acrylate, this should be 3 - 8%. However, this means that 116 - 477 kg of methyl acrylate pre-purified by distillation are required as reflux per 100 kg of methyl acrylate formed.
  • the organic phase of the distillate is fed to a low boiler distillation, if appropriate after carrying out an extraction (see column 4, line 21).
  • the sump consisting mainly of acrylic acid, is at least 200 up to 600% of the amount of freshly added (meth) acrylic acid and is returned to the esterification reactor, preferably after separation of high-boiling by-products and polymer by distillation.
  • the condensate from the low boiler distillation breaks down into a water phase, which is discharged, and an organic phase, which is completely recycled as reflux.
  • the bottom of the low-boiling column is partly used as reflux in the first distillation column (see above) and the rest is worked up to acrylic ester in a further distillation step. Incurred water phases can be worked up in an alcohol recovery process, which is not explained in detail.
  • the process is complex, it requires pure (meth) acrylic acid as the starting product and large (meth) acrylic acid amounts and large amounts of ester which have been pre-purified by distillation are circulated as refluxes.
  • the object was achieved by a process for the preparation of (meth) acrylic acid esters by reacting (meth) acrylic acid with an alcohol in the presence of at least one acid catalyst and at least one polymerization inhibitor in a reaction zone b), consisting of at least one reactor bl) with at least , least one connected distillation unit b2), whereby one
  • the distillate of the distillation unit b2) is treated with a washing liquid (washing step c)),
  • the method according to the invention fulfills the task and consists in the fact that:
  • a raw (meth) acrylic acid can be used as the starting material.
  • esterification is carried out at a temperature at which the Michael adducts are partially split back.
  • the target ester contained in the low boiler fraction of the low boiler separation e) can be recovered in a further distillation step (low boiler reprocessing f) as the bottom product f2) and partially introduced into the low boiler removal e) and partially applied as reflux to the reactor column b2).
  • the process according to the invention can be used both for the production of methacrylic acid and of acrylic acid esters, preferably for the production of acrylic acid esters and is described below by way of example for acrylic acid esters.
  • the crude (meth) acrylic acid is prepared in a manner known per se, as a rule by heterogeneously catalyzed gas phase partial oxidation of at least one C 3 or C 4 precursor of (meth) acrylic acid, such as, for example, propane, propene, acrolein or Isobutane, isobutene or methacrolein, with molecular oxygen at elevated temperature.
  • C 3 or C 4 precursor of (meth) acrylic acid such as, for example, propane, propene, acrolein or Isobutane, isobutene or methacrolein
  • the starting gas is generally diluted with gases which are inert under the chosen reaction conditions, such as nitrogen (N 2 ), C0 2 , saturated Ci-C ß hydrocarbons and / or water vapor, and in a mixture in the preparation of (meth) acrylic acid with molecular oxygen (0 2 ) or an oxygen-containing gas at elevated temperatures (usually 200 to 450 ° C) and optionally increased pressure, passed over solid, transition-metallic mixed oxide catalysts containing e.g. Mo and V or Mo, W, Bi and Fe and oxidatively in ( Meth) acrylic acid converted.
  • gases which are inert under the chosen reaction conditions, such as nitrogen (N 2 ), C0 2 , saturated Ci-C ß hydrocarbons and / or water vapor, and in a mixture in the preparation of (meth) acrylic acid with molecular oxygen (0 2 ) or an oxygen-containing gas at elevated temperatures (usually 200 to 450 ° C) and optionally increased pressure, passed over solid, transition-metallic mixed oxide catalysts containing e.g
  • reaction zone can be carried out in several stages or in one stage, each with 1, 2 or more reaction zones and / or catalyst beds, which can have a composition and / or reactivity which can vary from reaction zone to reaction zone.
  • Exemplary processes are, for example, in DE-A 19 62 431, DE-A 29 43 707, DE-C 12 05 502, EP-A 257 565, EP-A 253 409, DE-A 22 51 364, EP-A 117 146 , GB-B 1 450 986 and EP-A 293 224.
  • methacrolein can also be obtained through aldol condensation.
  • propionaldehyde and formaldehyde are obtained and then, for example, converted into methacrylic acid as described above.
  • the acrylic gas-containing product gas mixture used according to the invention is preferably obtained from the partial oxidation of propane, propene and / or acrolein.
  • the resulting hot reaction gas mixture contains not only the (condensable) acrylic acid and condensable secondary components, e.g. Acetic acid, propionic acid, acetone, acrolein, allyl acrylate, the above-mentioned lower aldehydes and water, a high proportion of non-condensable components such as carbon oxides, nitrogen or oxygen.
  • condensable acrylic acid and condensable secondary components e.g. Acetic acid, propionic acid, acetone, acrolein, allyl acrylate, the above-mentioned lower aldehydes and water, a high proportion of non-condensable components such as carbon oxides, nitrogen or oxygen.
  • DE-OS 43 08 087 recommends the use of a high-boiling mixture of 0.1 to 25% by weight ortho-dimethyl phthalate based on a mixture consisting of 70 to 100% for the separation of acrylic acid from reaction gases of catalytic oxidation by countercurrent absorption 75% by weight diphenyl ether and 25 to 30% by weight diphenyl.
  • the crude acrylic acid is then obtained by separation from the absorbent by distillation.
  • the absorbed acrylic acid can be subjected to a desorption or stripping process after absorption or before distillation in order to reduce the content of aldehyde or other carbonyl-containing secondary components.
  • the crude acrylic acid which can be used according to the invention is preferably obtained via fractional condensation or by absorption in diphenyl ether-diphenyl phthalate ester mixtures.
  • the usable crude (meth) acrylic acid obtained is the WOR.
  • the process according to the invention consists of the following stages: 1. Pretreatment (optional)
  • the crude acrylic acid or any other acetic or propionic acid-containing acrylic acid stream produced by any process used in the process according to the invention can contain, for example, the following components:
  • a crude acrylic acid it is advantageous to use it in the esterification in the presence of an amine, a hydrazine or a hydrazine derivative, preferably a primary or secondary amine or hydrazine (derivatives) and particularly preferably a hydrazine, in amounts of 0, 5 - 2 mol / mol of carbonyl impurities, preferably 1 - 2 and more preferably, ' "l - 1/5 mol / mol and a temperature of 20 - 40 ° C for 0.1 - 10 hours, preferably 0.5 - 7 and particularly preferably 1 to 5 hours treated.
  • Aminophenols, aminoguanidine and their salts e.g. Aminoguanidine bicarbonate, carboxylic acid hydrazides, e.g. Adipic acid dihydrazide, aniline, monoethanolamine, diethanolamine, hydrazine, hydrazine hydrate, phenylhydrazine, 4-nitrophenylhydrazine or 2,4-dinitrophenylhydrazine are used, particularly preferably hydrazine hydrate.
  • the reaction is preferably carried out in the presence of 300-3000 pp of phenothiazine as a stabilizer, or an equivalent amount of another suitable stabilizer.
  • Can order additional apparatuses to avoid the reaction for example in a storage tank or a quench or intermediate containers are guided by ⁇ , which is preferably with a circulation, stirring or a pumped circulation is provided.
  • which is preferably with a circulation, stirring or a pumped circulation is provided.
  • the pretreatment can also be carried out in a tubular reactor which is optionally either heated, for example via a double jacket, or which is thermally insulated after heating in the entrance area, for example via a heat exchanger.
  • an aldehyde-free acrylic acid-containing fraction with a carbonyl content below 50 ppm, preferably below 10 ppm, is used as the starting acid in the purification of crude acrylic acid in the production of pure acrylic acid, the pretreatment described can be omitted.
  • pure acrylic acid can also be used for the process according to the invention, in which case no pretreatment is generally carried out.
  • Such pure acrylic acid can have the following composition, for example:
  • the acrylic acid-containing mixture which optionally comes from the pretreatment (stage 1), is reacted with the alcohol in a reaction zone b) in the presence of at least one acid catalyst.
  • Suitable acid catalysts are sulfuric acid, para-toluenesulfonic acid, benzenesulfonic acid, dodecylbenzenesulfonic acid, methanesulfonic sulfonic acid or mixtures thereof, are also conceivable acidic Ionenaus ⁇ exchanger.
  • Methanesulfonic acid used particularly preferably sulfuric acid.
  • the catalyst concentration based on the reaction mixture is, for example, 1 to 20, preferably 5 to 15,% by weight.
  • Suitable alcohols for the reaction are those which have 1 to 8 carbon atoms, preferably those with 1 to 4 and particularly preferably those with 1 to 3 carbon atoms.
  • Methanol, ethanol, n-propanol, iso-propanol, n-butanol, iso-butanol and 2-ethylhexanol are preferably used, particularly preferably methanol and ethanol.
  • the alcohol can be supplied in liquid and / or gaseous form.
  • the esterification takes place in at least one heatable reactor b1), with suitable measures ensuring thorough mixing. If several reactors are used, e.g. two to four, they can be arranged in a cascade.
  • the reaction preferably takes place in a reactor.
  • the reactor bl) is connected to at least one distillation unit, which preferably has 30-50 theoretical plates.
  • the distillation unit b2) is preferably placed on the reactor bl).
  • reactors can also be connected to one distillation unit.
  • the reflux from the distillation unit is then preferably returned to the first reactor.
  • the distillation unit is of a type known per se and has the usual internals.
  • all common internals come into consideration as column internals, for example trays, packings and / or fillings.
  • column internals for example trays, packings and / or fillings.
  • bell bottoms, sieve bottoms, valve bottoms, Thormann bottoms and / or dual-flow bottoms are preferred; of the fillings are those with rings, spirals, saddle bodies, Raschig, Intos or Pall rings, Barrel or Intalox Saddling, Top-Pak etc. or braids preferred.
  • the capacitor if any, is of conventional design.
  • a preferred embodiment consists in that the bottom area and the evaporator of a distillation unit are used as reactor b1). If the alcohol is supplied in gaseous form (see below), the preferred dosing point is below the separating internals of the distillation unit b2) or in circulation.
  • the reaction mixture is treated with a suitable stabilizer, e.g. Phenothiazine (0.05-0.5% with respect to the reaction mixture) stabilized against undesired polymerization, the stabilizer preferably being supplied with acrylic acid.
  • a suitable stabilizer e.g. Phenothiazine (0.05-0.5% with respect to the reaction mixture) stabilized against undesired polymerization, the stabilizer preferably being supplied with acrylic acid.
  • the reaction takes place at 120-150 ° C and ambient pressure, higher or reduced pressure can also be used, ambient pressure is preferred.
  • the reaction time is usually 0.5 - 10 hours, preferably 1 - 6 hours.
  • the starting materials acrylic acid and alcohol are usually in the stoichiometry 1: 0.7 - 3.0, preferably 1: 0.9 - 2.5. preferably 1: 1.0 - 2.0 and in particular 1: 1.0 - 1.5 metered.
  • the target ester formed during the esterification, low boilers, the Michael addition products, among them preferably the alkoxypropionic acid ester, and the water of reaction formed are separated off as top product via column b2) connected to the esterification reactor bl) (top temperature 70-90 ° C. Head pressure 1 bar).
  • the condensed top product (temperature usually 20 to 40 ° C) is stabilized with an inhibitor and consists essentially of target ester, unreacted alcohol, water, acetic acid ester, Michael addition product, such as alkoxypropionic acid ester, and various secondary components.
  • the acrylic acid content in the top product is generally not more than 0.1%, preferably not more than 0.01%.
  • Alkylphenols for example o-, m- or p-cresol (methylphenol), 2-tert-butyl-4-methylphenol, 6-tert-butyl-2, 4-dimethyl-phenol, 2, 6-di -ter. -Butyl-4-methylphenol, 2-ter. -Butylphenol, 4-tert. -Butylphenol, 2, 4-di-tert. -Butylphenol, 2-methyl-4-ter. -Butylphenol, 4-tert. -Butyl-2, 6-dimethylphenol, or 2, 2 '-methylene-bis- (6-tert-butyl-4-methylphenol),
  • Hydroxyphenols for example hydroquinone, 2-methylhydroquinone, 2, 5-di-tert-butylhydroquinone, pyrocatechol (1, 2-dihydroxybenzene) or benzoquinone, aminophenols, such as, for example, para-a inophenol, nitrosophenols, such as, for example, para-nitrosophenol, Alkoxyphenols, for example 2-methoxyphenol (guaiacol, pyrocatechol monoethyl ether), 2-ethoxyphenol, 2-isopropoxyphenol, 4-methoxyphenol (hydroquinone monomethyl ether), mono- or di-tert-butyl-4-methoxy- phenol, tocopherols, such as, for example, ⁇ -tocopherol and 2,3-dihydro-2,2-dimethyl-7-hydroxybenzofuran (2,2-dimethyl-7-hydroxycur ⁇ aran), N-oxyls, such as 4-hydroxy 2,2,6,6-tetramethyl-piperidine
  • water-soluble stabilizers are preferred, particularly preferably N, N'-dialkyl-p-phenylenediamines, such as e.g. N, N '-di-iso-butyl-p-phenylenediamine or N, N' -di-is ⁇ -propyl-p-phenylenediamine, and N-oxyls, in particular para-phenylenediamine or 4-hydroxy-2, 2, 6, 6-tetramethyl-piperidine-N-oxyl.
  • N, N'-dialkyl-p-phenylenediamines such as e.g. N, N '-di-iso-butyl-p-phenylenediamine or N, N' -di-is ⁇ -propyl-p-phenylenediamine
  • N-oxyls in particular para-phenylenediamine or 4-hydroxy-2, 2, 6, 6-tetramethyl-piperidine-N-oxyl.
  • the stabilizer is used in amounts of 10-1000 ppm, preferably 50 to 500 ppm, with respect to the distillate.
  • an oxygen-containing gas preferably air or a mixture of air and nitrogen (lean air) can be present.
  • This oxygen-containing gas is preferably metered into the bottom region of a column and / or into a circulation evaporator.
  • condensation can also be dispensed with, in which case the distillate is passed essentially gaseously into the subsequent wash (stage 3).
  • stage 3 largely alcoholic mixture acryl Acidester Anlagen cl
  • the esterification is carried out so that the bottom max. 10% target and max. Contains 15% acrylic acid.
  • a further process variant consists in carrying out the esterification in a heatable prereactor, if appropriate under pressure, and feeding the liquid reaction mixture obtainable in this way to a distillation unit consisting of a column, circulation evaporator and condenser. The reaction mixture is separated as described above. All or part of the bottom product containing the catalyst is returned to the reactor.
  • stage 2 which consists essentially of acrylic acid ester (75 - 90%), alcohol (1 - 10%), water (7 - 13%), Michael addition product, especially alkyl alkoxypropionic acid ester, (0.5 - 2 , 5%), acetic acid ester (0.05 - 1%) and various low boilers, e.g. Propionic acid esters, aldehydes and ethers (0.5 - 3%) are, optionally with additional stabilizer, washed with a washing liquid.
  • the amount of the washing liquid is 10-200% by weight, based on the distillate / condensate, preferably 40-150% by weight and particularly preferably 50-100% by weight.
  • May be in the wash liquid is, for example, water to which, where appropriate, basic compounds such as sodium hydroxide, potassium hydroxide, Na riumhydrogencarbonat, sodium carbonate, potassium carbonate or Kaliu supplied ⁇ sets, preferably water is used.
  • basic compounds such as sodium hydroxide, potassium hydroxide, Na riumhydrogencarbonat, sodium carbonate, potassium carbonate or Kaliu supplied ⁇ sets, preferably water is used.
  • the wash liquid may be tap water, condensate or deionisier ⁇ tes water, optionally provided with the above additives, comparable applies to.
  • a further embodiment consists in using or using the aqueous phases obtained in the process, for example from phase separators, for example those from stages 4 or 5, or water from vacuum units, for example water ring pumps, especially the aqueous fraction d2) from alcohol recovery (stage 4).
  • washing of unreacted alcohol removes alcohol from the esterification and other by-products which are soluble in the washing liquid.
  • washing processes and apparatuses are used, e.g. B. those described in Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, 6th ed, 1999 Electronic Release, chapter: Liquid - Liquid Extraction - Appara - tus.
  • these can be single-stage or multi-stage, preferably multi-stage extractions, as well as those in
  • Sieve tray, packing or packed columns, stirred tanks or mixer-settlers, and 20 columns with rotating internals or pulsed columns are preferably used.
  • a column with 70 to 150 theoretical plates is particularly preferably used. In principle come as column internals
  • the distillate / condensate from step 2 is preferably at the lower end of the column, the washing liquid is preferably supplied at the top ⁇ leads.
  • phase c2 The organic phase emerging at the top of the column is passed into a separation vessel known per se in order to separate off residual water as phase c2) and stabilized with an inhibitor.
  • phase cl The largely alcohol-free ester phase cl), which is usually
  • the distillation unit b2 has an alcohol content of not more than 0.1% by weight, preferably not more than 0.02%, is partly fed to the distillation unit b2) in stage 2 as reflux and partly to a further purification of the acrylic acid ester (stage 5) by distillation Ratio of 30:70 - 70:30, preferably in the ratio of
  • the organic phase cl) is worked up by distillation without further washes or neutralizations.
  • the aqueous phase c2) from the phase separator is preferably passed completely into the alcohol recovery (stage 4).
  • Alkylphenols, alkoxyphenols, hydroxyphenols, aminophenols, tocopherols, N-oxyls, aromatic amines or phenylenediamines, hydroxylamines, phosphorus-containing compounds or sulfur-containing compounds may be used in combination with metal salts.
  • Water-soluble stabilizers are preferred at this point, particularly preferably N, N'-dialkyl-para-phenylenediamines and N-oxyls, in particular N, N'-di-iso-butyl-para-phenylenediamine or 4-hydroxy-2,2,6 , 6-tetramethyl-piperidine-N-oxyl.
  • the stabilizer is used in amounts of 10-1000 ppm, preferably 50 to 500 ppm, based on the organic phase emerging at the top of the column.
  • the water phase c3) emerging at the lower end of the column which is generally 5-10% by weight alcohol, 3-7% by weight acrylic ester, 0.1-1% by weight Michael addition product such as alkoxypropionic acid alkyl ester and Contains 0.1 - 1 wt .-% low boilers, is processed in stage 4 (alcohol recovery) in whole or in part. Part of this water phase c3) can also be returned to the laundry as washing liquid.
  • distillate consists of
  • Stage 2 is not condensed, but is fed to stage 3 in gaseous form and quenched with the washing liquid.
  • stage 3 In order to reduce the amount of wastewater, it may be advisable to bypass the washing (stage 3) in whole or in part, for example by wholly or partly by directing the distillate / condensate obtained at the top of column b2) to a distillative workup, for example the removal of low boilers (stage 5 ), whereby a phase separation vessel can optionally be connected upstream to separate the water formed in the reaction.
  • the bottom product obtained in the working up by distillation, for example e3) can optionally be used in part as reflux for column b2). 4.
  • the water phases c2) and c3) from the column and separation vessel obtained in stage 3 are optionally fed together with the water phases in stage 5 and with the water phases resulting from vacuum generation (water ring pumps) to a valuable product recovery of alcohol, acrylic ester and Michael addition products.
  • the recovery unit preferably consists of a distillation column d) with an evaporator, a condenser of conventional design and a side draw.
  • the column preferably has 30-70 theoretical plates, e.g. Soils, packs and / or fillings. Of the bottoms, bell bottoms, sieve bottoms, valve bottoms, Thormann bottoms and / or dual-flow bottoms are preferred; of the fillings are those with rings, spirals, saddle bodies, Raschig, Intos or Pall rings, Barrel or Intalox Saddling, Top-Pak etc. or braids preferred.
  • the combined water phases are fed in at the upper end of the lower half of the column, the feed preferably being heated to 40-90.degree. C., preferably 60-90.degree. C. by heat exchange with the outlet of the alcohol recovery column. . ⁇
  • the bottom temperature is 100-110 ° C, the top temperature 60-80 ° C at slightly reduced or atmospheric pressure, preferably at atmospheric pressure.
  • the vapors emerging at the top of the column are condensed, stabilized with an inhibitor and partly fed back to column d) as reflux.
  • the remaining part of the condensate dl) is fed directly to the esterification (stage 2).
  • stage 2 may be the feed to level 2 if it is liquid, approximately in the middle of the column b2), in the reactor bl) or in the feed, or when it is shaped gas ⁇ , are dosed below the separating internals or in the circulation circuit ,
  • the vapors consist essentially of alcohol (40 - 70%). and acrylic acid esters (30 - 50%).
  • a ls inhibitors may also phenols, the above-mentioned alkyl phenols, hydroxy, amino phenols, tocopherols, N-oxyls, aromatic amines or phenylenediamines, hydroxylamine ine, phosphorus-containing compounds or sulfur-containing compounds, optionally tion in Kombina ⁇ be used with metal salts.
  • Water-soluble stabilizers are preferred at this point, particularly preferably N, N'-dialkyl-para-phenylenediamines and N-oxyls, in particular N, N'-di-isobutyl-para-phenylenediamine or 4-hydroxy-2, 2.6 , 6-tetramethyl-piperidine-N-oxyl.
  • the stabilizer is used in amounts of 10 to 500 ppm, preferably 50 to 300 ppm, based on the distillate.
  • an oxygen-containing gas preferably air or a mixture of air and nitrogen (lean air) can be present.
  • This acid containing gas is preferably metered into the bottom region of the column and / or into a circulation evaporator.
  • a medium boiler fraction d3) in gaseous or liquid form is preferably discharged from the column via a side draw, which mainly contains Michael addition products, especially alkyl alkoxypropionic acid (5-10% by weight), alcohol (40- 60 wt .-%) and water.
  • Michael addition products especially alkyl alkoxypropionic acid (5-10% by weight)
  • alcohol 40- 60 wt .-%)
  • water water
  • the esterification (stage 2) is fed.
  • the Michael addition products, especially alkyl alkoxypropionates are at least partially split back into alcohol and acrylic esters and the alcohol released in this way is esterified with the acrylic acid present.
  • the water phase d2) obtained in the bottom of the recovery column d) is cooled, preferably by heat transfer to the column feed from d), in a heat exchanger, at least partially returned to the laundry (stage 3) and used there as washing liquid and partially discharged, preferably 1 - 50%, particularly preferably 5 - 40% and in particular 10 to 30%.
  • the discharged part can be disposed of in a manner known per se, e.g. via a wastewater treatment plant.
  • a further preferred embodiment consists in that the fresh alcohol required for the esterification is applied to the top of column d) as reflux and the vapors are fed directly, preferably in gaseous form, to reaction zone b) of the esterification (stage 2).
  • the inflow is carried out as described above. 5.
  • the low boiler removal is carried out in particular when crude acrylic acid is used as the starting material and / or a particularly low-boiler acrylic acid ester is to be prepared.
  • a portion of the largely alcohol-free acrylic acid ester mixture (organic phase cl) of the phase separator from stage 3 obtained in stage 3 is converted into a low boiler fraction and into a distillation unit e), consisting of a distillation column, an evaporator and a condenser with a phase separation vessel, each of a customary type Bottom product e3), which contains the target ester, separated.
  • a distillation unit e consisting of a distillation column, an evaporator and a condenser with a phase separation vessel, each of a customary type Bottom product e3, which contains the target ester, separated.
  • the column preferably has 20-60 theoretical plates and the internals described in stage 4. , ...
  • the feed is preferably above the middle of the column.
  • the bottom temperature is between 80 and 100 ° C.
  • the column is operated at normal pressure or slightly reduced pressure, for example 500 mbar - normal pressure, preferably 700 mbar - normal pressure and particularly preferably 800 mbar - normal pressure.
  • the condensed low boiler fraction breaks down into a water phase e2), which is returned to the alcohol recovery stage (stage 4) and / or to the laundry (stage 3), and into an organic phase el), which mainly contains alkyl acetate, ether and alkyl acrylate.
  • the organic phase el) is mixed with a stabilizer and partly applied as reflux to the top column bottom of column e) (reflux ratio 20-40) and can in part be fed to a further distillation unit (stage 6).
  • the above-mentioned inhibitors can be Alkylphenols, alkoxyphenols, hydroxyphenols, aminophenols, tocopherols, N-oxyls, aromatic amines or N, N'-dialkyl-para-phenylenediamines, hydroxylamines, phosphorus-containing compounds or sulfur-containing compounds, if appropriate, can be used in combination with metal salts.
  • an oxygen-containing gas preferably air or a mixture of air and nitrogen (lean air) can be present.
  • This oxygen-containing gas is preferably metered into the bottom region of the column and / or into a circulation evaporator.
  • the stage 5 capacitor is preferably charged with a solution of a partially water-soluble inhibitor in the target ester, preferably by spraying, in order to prevent polymerization from forming on the cooling surfaces.
  • Preferred for this are p-phenylenediamines and N-oxyls, particularly preferably para-phenylenediamine or 4-hydroxy-2,2,6,6-tetramethyl-piperidine-N-oxyl.
  • the low boiler reprocessing is carried out in particular when crude acrylic acid is used as the starting material and / or an especially low-boiler acrylic acid ester is to be prepared.
  • the part of the organic phase el) of the low boiler fraction from stage 5 which is not used as reflux can, in a further distillation unit f) with a condenser and phase separation vessel of conventional design, be converted into a low boiler fraction f1), mainly comprising alkyl acetate and ether, and into a bottom product consisting essentially of alkyl acrylate f2) be separated.
  • the condensate fl) is partly discharged and e.g. thermally recycled or saponified and partly, after stabilization analogously to stage 5, returned to the distillation column f) as reflux with a reflux ratio of, for example, 20-40: 1.
  • the discharged Share may also be alkaline, for example with sodium hydroxide, are hydrolyzed to the information contained in acetate Alko ⁇ hol recover.
  • the Verseifungsaustrag can then ⁇ example, the alcohol recovery d), respectively.
  • the bottom f2) of the column which essentially contains acrylic acid esters is recycled to stage 5.
  • the bottom f2) is a return in the distillation unit b2) of stage 2.
  • the bottom temperature is 60 to 80 ° C
  • the pressure is preferably normal pressure or slightly reduced pressure, for example 500 mbar - normal pressure, preferably 700 mbar - normal pressure and particularly preferably 800 mbar - normal pressure.
  • a preferred embodiment consists in that a packing column with preferably 10-30 theoretical plates is used.
  • stage 5 From the bottom product e3) obtained in stage 5, which generally has a purity of at least 98%, preferably at least 99%, or, if stages 5 and 6 have not been passed through, from the organic phase c1) isn distillation stage g) in a distillation column with preferably 5 - 20 theoretical plates and evaporators and condensers of conventional design at a bottom temperature between 40 and 80 ° C and a top pressure of 0.1 - 0.7 bar, preferably 0.2 - 0.6 bar, the target ester isolated as head product gl).
  • a solution of a bearing stabilizer in the target ester is applied to the capacitor, and the stabilizer solution is preferably sprayed on.
  • column internals for the column, for example trays, packings and / or fillings.
  • Bell bottoms, sieve bottoms, valve bottoms, Thormann bottoms and / or dual flow bottoms are preferred of the bottoms, of the fillings are those with rings, spirals, saddle bodies, Raschig, Intos or Pall rings, Barrel or Intalox saddles, Top-Pak etc. or braids preferred.
  • the above-mentioned inhibitors can be Alkylphenols, alkoxyphenols, hydroxyphenols, aminophenols, tocopherols, N-oxyls, aromatic amines or N, N '-dialkyl-para-phenylenediamines, optionally used in combination with metal salts.
  • an oxygen-containing gas preferably air or a mixture of air and nitrogen (lean air) can be present.
  • This oxygen-containing gas is preferably metered into the bottom region of the column and / or into a circulation evaporator.
  • Hydroquinone onomethyl ether is preferably used as a storage stabilizer.
  • the amount is adjusted so that the storage stabilizer content in the condensate is 10-20 ppm.
  • Part of the target ester is mixed with the inhibitor mixture from stage 5 5 (see above), preferably with 50-100 ppm, and fed to the column as reflux (reflux ratio 0.1-1: 1, preferably 0.1-0.7: 1 , particularly preferably 0.1-0.5: 1).
  • the bottom of column g2) which mainly contains alkyl acrylate and Michael addition product, especially alkyl alkoxypropionate, is preferably fed to reactor bl), where under the esterification conditions the Michael addition products are at least partially split back into alcohol and acrylate.
  • the acrylic acid esters obtainable by the process according to the invention have a purity of at least 99%, preferably 99.5%, particularly preferably at least 99.8% and in particular at least 99.9% and have an alkyl propionate content of not more than 1000 ppm, preferably not more than
  • the stream b3) from the esterification (stage 2) can optionally at least partially be subjected to high-boiling.
  • stream b3) or, if appropriate, also streams d3) and / or g2) containing Michael addition products is fed to a reactor or a distillation apparatus which is optionally operated in a circuit and is treated there thermally and / or catalytically.
  • the temperature in the cleavage is generally 110 to 220 ° C, preferably 120 to 200 ° C and particularly preferably 130 to 180 ° C.
  • the separation of the remaining Acrylklareesters and thereby corresponds 0 standing cleavage products can be obtained by passing a under the reaction conditions in the substantially inert gas stream (stripping), such as nitrogen, water vapor, or preferably an oxygen-containing gas such as air, supported ⁇ the. 5
  • the remaining residue can, for example, be partially discharged, distilled or subjected to further cleavage or used to obtain sulfuric acid.
  • the gaseous stream obtained from the cleavage which may essentially contain acrylic acid ester, alcohol, acrylic acid and optionally ether and also stabilizer, can, if appropriate after condensation and / or further cooling, preferably in the esterification reactor b1) or below the separating internals of b2) or into the circulation of reaction zone b).
  • stream b3 can also advantageously be used to obtain sulfuric acid.
  • a sulfur-containing stream is converted into a stream containing sulfur oxide in a manner known per se and e.g. converted to sulfuric acid in a contact system.
  • the crude acrylic acid was treated with hydrazine hydrate (1.5 mol / mol aldehyde) before the esterification at 23 ° C. (residence time 1 hour).
  • the crude ester mixture was treated in a washing column (120 trays) with 10,000 parts / h of waste water from the methanol recovery, with the water phase of the phase separation vessel from the low boiler distillation (179 parts / h) and the waste water from the vacuum pumps (580 parts / h) being added were.
  • the washed organic phase was mixed with 160 parts / h of stabilizer solution (see above) and partly (7000 parts / h) as reflux from the reactor column and partly (7242 parts / h) together with the bottom product of the Low boiler processing (86 parts / h) fed to the low boiler separation.
  • the waste water from the washing column was heated to 40 ° C. and fed to the 25th tray of the methanol recovery column (60 dual-flow trays, external circulation evaporator, 105 ° C. bottom temperature).
  • 2400 parts of methanol (99.9% by weight, fresh feed) as reflux and 100 parts of stabilizer solution (see above) were applied to the top of the column.
  • the resulting distillate which mainly consisted of methanol (77.8%) and methyl acrylate (20.6%), was returned to the esterification gas.
  • 400 parts / h of a fraction containing Michael addition product (6% methyl methoxypropionate, 48% methanol and 56% water) were discharged through a side draw (40th tray) and metered into the esterification reactor.
  • the methanol-free wastewater was partly returned to the wash (10,000 parts / h) and partly discharged (2100 parts / h).
  • the low boiler was separated off in a column with 52 dual-flow trays (feed to 32nd tray) and rotary evaporator at a bottom temperature of 88 ° C.
  • the low boiler fraction discharged at the top of the column disintegrated into a water phase (179 parts / h), which was fed to the extraction column, and an organic phase, which was partly returned to the column as reflux (2000 parts / h) and partly ( 60 parts / h) was fed to the low boiler workup.
  • the capacitor was charged with 200 parts / h stabilizer solution consisting of 0.2% phenothiazine and 0.1% N, N'-di-iso-butyl-p-phenylenediamine in methyl acrylate.
  • the bottom product (7796 parts / h), consisting mainly of methyl acrylate (99%), was in the pure column in a top product, the target ester (7335 parts / h, 98.5% yield with respect to acrylic acid), and a bottom product, the consisted essentially of 89% methyl acrylate and 10.5% Michael addition product and fed back to the esterification, separated.
  • the purifying distillation was carried out in a column with 15 dual-flow trays and an external circulating evaporator.
  • the head temperature was 43 ° C (0.3 bar), the reflux ratio 0.3.
  • 160 parts / h of a solution of 0.2% hydroquinone monoethyl ether in methyl acrylate were sprayed into the vapor tube and the condenser tube was sprayed with 100 parts / h of this solution.
  • the return flow ratio was 0.3, the return was mixed with 120 parts of stabilizer mixture (see above).
  • the low boiler was worked up in a packing column 5 (16 separation stages) at a bottom temperature of 72 ° C at atmospheric pressure and a reflux ratio of 25.
  • the bottom product mainly methyl acrylate (94%), was returned to the low boiler removal, the top product not used as reflux (19th Parts / h) was removed.
  • the return flow of column 10 was mixed with 50 parts / h of the stabilizer solution (see above).
  • the methyl acrylate obtained had a purity of 99.96% and contained, as secondary components, 310 ppm methyl propionate, 15 25 ppm acrylic acid, 60 ppm water, less than 10 ppm methyl acetate and less than 1 ppm aldehydes.
  • the system could be operated without malfunctions for at least 30 days.
  • the purity of the product was 99.78%, it contained 1700 ppm 35 methyl acetate and 300 ppm methyl propionate.

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Abstract

Verfahren zur Herstellung von (Meth)acrylsäureestern durch Umsetzung von (Meth)acrylsäure mit einem Alkohol in Gegenwart mindestens eines sauren Katalysators und mindestens eines Polymerisationsinhibitors in einer Reaktionszone b), bestehend aus mindestens einem Reaktor b1) mit mindestens einer angeschlossener Destillationseinheit b2), wobei man - im Reaktor b1) die Temperatur auf 120 bis 150 DEG C und - die gewünschte Stöchiometrie (Meth)acrylsäure : Alkohol einstellt, - das Destillat der Destillationseinheit b2) mit einer Waschflüssigkeit behandelt (Waschschritt c)), - den Austrag aus dem Waschschritt c) in mindestens eine organische c1) und mindestens zwei wässrige Phasen c2) und c3) trennt, - die organische Phase c1) teilweise als Rücklauf in der Destillationseinheit b2) und teilweise ohne weitere Waschung in eine destillative Aufreinigung g) des (Meth)acrylsäureesters leitet und - die wässrigen Phasen c2) und c3) zumindest teilweise in eine Alkoholrückgewinnung d) leitet.

Description

Verfahren zur Herstellung von (Meth) acrylsäureestern
Beschreibung
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von (Meth) acrylsäureestern durch Umsetzung von Alkoholen mit einer weitgehend wasserfreien Roh- (Meth) acrylsäure in Gegenwart mindestens eines stark sauren Katalysators und eines Inhibitors oder Inhibitorgemisches in homogener, flüssiger Phase, in dem trotz Verwendung von Roh- (Meth) acrylsäure hochreine (Meth) acrylsäureester in hoher Ausbeute gewonnen werden können.
Unter Roh- (Meth) acrylsäure wird hier das (meth) acrylsäurehaltige Gemisch verstanden, das nach Absorption der Reaktionsgase der Propan/Propen/Acrolein- beziehungsweise Isobutan/Isobuten/Metha- crolein-Oxidation in einem Absorptionsmittel und anschließender Abtrennung des Absorptionsmittels anfällt beziehungsweise das durch fraktionierende Kondensation der Reaktionsgase gewonnen wird.
Die erhaltenen (Meth) acrylsäureester werden auch bei Einsatz von Roh- (Meth) acrylsäure in hoher Reinheit und im wesentlichen frei von Ethern, gesättigten Estern, wie z.B. Acetate und Propionate, aldehydischen und anderen carbonylhaltigen, sowie hochsiedenden Nebenko'mponenten erhalten.
Die auf Basis von (Meth) acrylsäureestern hergestellten Polymerisate bzw. Copolymerisate haben allgemein in Form von Polymerdis- persionen eine große wirtschaftliche Bedeutung, z.B. als Klebstoffe, Anstrichmittel oder Textil-, Leder-, und Papierhilfsmittel. Für Anwendungen, besonders im Lebensmittel- oder Kosmetikbereich sollten die Polymerdispersionen weitgehend frei sein von flüchtigen Verunreinigungen, wie niederen Aldehyden, besonders C3.-C4-Aldehyden, wie Formaldehyd, Acetaldehyd, Propionaldehyd, Acrolein, Methacrolein und iso-Butyraldehyd, oder Furfural, Benzaldehyd und andere carbonylhaltigen Nebenkomponenten, wie z.B. Aceton, sowie Essigsäure, Propionsäure, Protoanemonin (5-Methy- len-2 (5H) -furanon) , sowie Ether des eingesetzten Alkohols, Essig- säure-, Propionsäure-, Maleinsäureester und Michael-Additiönspro- dukte aus dem eingesetzten Alkohol und der (Meth) acrylsäure (Alkoxy- und Acryloxypropionsäureester und deren höheren Homologen) , wobei die Essig-, Propion- und Maleinsäureester durch Veresterung der in der Roh- (Meth) acrylsäure vorhandenen Essig-, Pro- pion- und Maleinsäure entstehen. Aus ökologischen und ökonomischen Gründen werden daher äußerst reine (Meth) acrylsäureester als Ausgangsstoffe gefordert, so daß unerwünschte Begleitstoffe nicht z.B. durch aufwendige chemische oder physikalische Desodorierung nachträglich entfernt werden müssen.
Die Herstellung von niederen (Meth) acrylsäureestern durch Veresterung von (Meth) crylsäure mit niederen Alkoholen in Gegenwart von starken Säuren ist allgemein bekannt. Als (Meth) acrylsäure wird dabei in der Regel reine oder vorgereinigte (Meth) acrylsäure eingesetzt, siehe z.B. Chem Systems, Acrylic Acid/Acrylates 96/97-8, Nov. 1997, Seite 24.
Unter reiner bzw. vorgereinigter (Meth) acrylsäure wird allgemein (Meth) acrylsäure verstanden, deren Reinheit ind. 99,5 Gew.-% beträgt und die im wesentlichen frei von aldehydischen, anderen carbonylhaltigen und hochsiedenden Komponenten ist. Die Reinigung dieser (Meth) acrylsäure erfolgt in der Regel durch mehrstufige Kristallisation oder gegebenenfalls durch chemische Behandlung mit einem Aldehydfänger und Destillation.
Da bekanntlich der Bildung des Esters aus (Meth) acrylsäure und Alkohol eine Gleichgewichtsreaktion zugrunde liegt, wird, um wirtschaftliche Umsätze zu erzielen, in der Regel ein Einsatz- stoff im Überschuss eingesetzt und/oder das gebildete Veresterungswasser und/oder der Zielester aus dem Gleichgewicht entfernt. Die Beeinflussung des Veresterungsgleichgewichts durch den Einsatz eines Alkoholüberschusses ist jedoch nachteilig, da dadurch u.a. die Bildung von Ethern aus den Ausgangsalkoholen und von Michael-Additionsprodukten gefördert wird (siehe z.B. US 4 280 010, Spalte 1).
Da (Meth) acrylVerbindungen leicht zu unerwünschter Polymerisation neigen, besonders unter Einwirkung von Hitze, werden allgemein große Anstrengungen unternommen, um die Bildung von Polymerisat während der Veresterung und Isolierung des Zielesters zu vermeiden.
In der Regel führt diese Polymerisatbildung nämlich zu einer Belegung der Reaktorwände, Wärmetauscherflächen und Kolonnenböden (Fouling) sowie zu einem Verstopfen von Leitungen, Pumpen, Ventilen etc. (EP-A 522 709, S. 2, Z. 9 - 18; US 5 171 888, Spalte 1, Z. 19 - 38) . Die Folge sind teure Abstellungen und aufwendige Reinigungsoperationen, wie z.B. das in der DE-A 195 36 179 be- schriebene Kochen mit basischen Lösungen, die anschließend aufwendig entsorgt werden müssen. W. Bauer jr. beschreibt in der "Encyclopedia of Chemical Technology", Kirk-Othmer, 4. Ed., 1994, Vol. 1, S. 301 - 302, ein Verfahren, das darin besteht, daß die Veresterung in Gegenwart von Schwefelsäure bei 80 °C durchgeführt wird, der Zielester, das Reaktionswasser und der überschüssige Alkohol destillativ abgetrennt werden, ein Teil des Destillats als Rücklauf in die dem Reaktor aufgesetzte Kolonne zurückgeführt und der Rest einer Waschkolonne zugeführt wird, die gewaschene feuchte Esterphase in einer Destillationskolonne unter hohem Rücklauf entwässert wird und in einem weiteren Destillationsschritt der Zielester aus dem wasserfreien Sumpfprodukt isoliert wird. Das dabei wieder anfallende Sumpfprodukt wird in einer weiteren Destillation in eine Wertproduktfraktion, die in die Esterdestillation zurückgeführt wird, und eine Sumpffraktion, die ausgeschleust wird, aufge- trennt. Aus dem Reaktor wird kontinuierlich ein Strom entnommen und in einem Destillationsschritt von den Hochsiedern befreit, wobei das Destillat in die Veresterung zurückgeführt wird. Alle anfallenden Wasserphasen werden vereinigt und das darin gelöste Alkanol destillativ zurückgewonnen.
Dieses Verfahren erfordert zumindest eine vorgereinigte Acrylsäure, da sonst leichtflüchtige Essig- und Propionsäureester per Rücklauf in der dem Reaktor aufgesetzten Kolonne aufgepegelt werden.
In Ulimann' s Encyclopedia of Industrial Chemistry, 5. Ed., 1985, Vol. AI, S. 167 - 168 wird darauf hingewiesen, daß bei der Herstellung von niederen Estern (Methyl- und Ethylacrylat) Kationenaustauscherharze als Katalysatoren vorteilhafter sind als Schwe- feisäure, die wiederum bei der Herstellung von höheren Ester bevorzugt wird. Das beschriebene Verfahren besteht darin, daß die Veresterung in einem Kationenaustauscherfestbett bei 60 - 80 °C durchgeführt und der flüssige Reaktoraustrag destillativ, vergleichbar dem oben beschriebenen Verfahren, aufgearbeitet wird.
US 5 187 309 schlägt ein Veresterungsverfahren vor, das von wäss- riger Acrylsäure (30 - 50 % Wasser) ausgeht. Die Veresterung erfolgt bei 50 - 110 °C in Gegenwart einer Säure als Katalysator und das Veresterungsgemisch wird gemeinsam mit der wässrigen Acrylsäure einer Destillationseinheit zugeführt. Als Sumpfprodukt fällt Acrylsäure an, am Kopf der Kolonne wird Wasser, Alkanol und Acrylester kondensiert und anschließend weiter aufgearbeitet. Die Acrylsäure wird direkt in die Veresterung rückgeführt bzw. ein Teilstrom vorher destillativ gereinigt (Abtrennung von Hochsie- dem und Polymerisat) . Das esterhaltige Gemisch wird mit Wasser alkanolfrei gewaschen und anschließend daraus destillativ der Zielester isoliert.
Der Nachteil des Verfahrens besteht darin, daß hohe Verluste an Wertprodukt (ca. 5,9 % bzgl. Esterproduktion, s. Bsp. 1, Tab. 1, Stream F9) entstehen, hohe Rückstandsmengen anfallen (ca. 4,5 % bezüglich. Zielester, Stream F4) und ein hoher Energiebedarf notwendig ist, da große Wassermengen (Veresterungswasser und Wasser der wässrigen Acrylsäure; ca. 3 Mol/Mol Ester) , verdampft werden müssen. Hoch sind auch die Acrylsäureverluste im Waschwasser (ca. 1 % bezüglich Ester, Stream F7) .
US 3 875 212 schlägt bei der Veresterung den Einsatz eines organischen Lösungsmittels mit einem Siedepunkt von 100 - 160 °C vor, um das Veresterungswasser als Azeotrop aus dem Reaktionsgemisch zu entfernen. Auf diese Weise soll die Verwendung von Schwefelsäure als Katalysator ermöglicht werden, die Einstellung einer konstanten Katalysatorkonzentration erleichtert werden und ein besser handhabbares Polymerisat entstehen. Das Verfahren besteht darin, daß die Acrylsäure mit dem Alkanol in Gegenwart von Schwefelsäure und des Lösungsmittels verestert wird, und das Veresterungswasser kontinuierlich destillativ als Azeotrop mit dem Acrylester und dem Lösungsmittel abgetrennt wird. Der Reaktoraus - trag zerfällt in eine wässrige Phase und eine organische Phase, die einer Wasserdampfdestillation unterzogen wird, um den Acrylester und das Lösungsmittel zurückzugewinnen und vom Polymerisat und Hochsiedern abzutrennen. Die wässrige Phase, die die nicht umgesetzte Acrylsäure, die Schwefelsäure und Polymerisat enthält, wird zwecks Abtrennung des Polymerisats filtriert und wieder dem Reaktor zugeführt.
Das Verfahren ist z.B. durch das Erfordernis einer Wasserdampfdestillation und einer Filtration technisch aufwendig und umständlich und hat daher keine wirtschaf liche Bedeutung.
US 4 280 010 beschreibt ein Verfahren zur Herstellung von ether- freien niederen Acrylsäureestern, bei dem die Veresterung bei 80 - 130°C, in Gegenwart von 0,1 - 3 % Schwefelsäure oder 1 - 8 % Sulfonsäure und bei einem Acrylsäure : Alkanol-Verhältnis von 1 : 1 - 2 durchgeführt wird. Vorzugsweise wird eine Reaktionstempera- tur von 85 - 110 °C vorgeschlagen, da bei höherer Temperatur die Etherbildung und die Polymerisationsneigung überhand nehmen (Spalte 2, Zeilen 53 - 57). Der Zielester, das Veresterungswasser und das Alkanol werden gasförmig ausgeschleust und kondensiert. Das Kondensat zerfällt in zwei Phasen, wobei die Wasserphase ab¬ getrennt und die organische Phase z.T. destillativ aufgearbeitet und z.T. als Rücklauf verwendet wird. Zunächst wird das Alkanol gemeinsam mit dem Zielester als Azeotrop abgetrennt und in den Reaktor zurückgeführt und anschließend der Zielester aus dem Sumpfprodukt isoliert.
Nachteilig bei diesem Verfahren ist, daß reine Acrylsäure eingesetzt werden muß und daß hohe Rückstandsmengen anfallen (3 - 7 %, bzgl. Zielester).
US 4 076 950 beschreibt ein Verfahren zur Herstellung von Acryl- säureestern durch säurekatalysierte Veresterung von Acrylsäure mit Alkanolen und Abtrennung eines Rohesterdestillats, das aus Zielester, Veresterungswasser und überschüssigem Alkanol besteht, in dem im wesentlichen wasserfreier ("substantial anhydrous") Ester dem Reaktor zugeführt wird um ein acrylsäurefreies Rohe- sterdestillat zu erhalten und um die Zusammensetzung der Ester/ Alkanol- und Ester/Wasser-Azeotrope aufrechtzuerhalten. Das Rohesterdestillat muß dann noch einer Feinneutralisation ("polish neutralization") unterworfen werden, bei der die sonst üblichen Phasentrennprobleme und dadurch bedingten Probleme bei der de- stillativen Aufarbeitung nur noch in geringem Maße auftreten. Das Rohesterdestillat wird bei der Kondensation mit Wasser gewaschen, nach der Phasentrennung wird die organische Esterphase nochmals mit Wasser gewaschen und anschließend destillativ entwässert.
Das Verfahren erfordert die Verwendung von bereits aufgereinigtem Ester zur Aufrechterhaltung der Azeotrope im Reaktor und benötigt zwei Waschvorgänge und mehrere Destillationsstufen und ist daher unwirtschaftlich. Weiterhin erlaubt es nicht die Verwendung von Roh-Acrylsäure.
US 4 464 229 schlägt vor, die Veresterung der Acrylsäure mit einem molaren Unterschuss an Alkanol (1 : 0,5 - 1) durchzuführen. Das Verfahren besteht darin, daß aus dem Veresterungsgemisch, bestehend aus Acrylsäure, Acrylester, Wasser und Alkanol in einer Destillationskolonne der Acrylester, Wasser und Alkanol über Kopf abgetrennt werden, wobei als Rücklauf wasser- und alkanolfreier Acrylester verwendet wird (Sumpf der Leichtsiederabtrennung) . Die Rücklaufmenge wird dabei so eingestellt, daß im Destillat ein bestimmter Wassergehalt erreicht wird. Im Falle von Methylacrylat soll dieser 3 - 8 % betragen. Das bedeutet aber, daß pro 100 kg gebildetes Methylacrylat 116 - 477 kg destillativ vorgereinigtes Methylacrylat als Rücklauf benötigt werden.
Nach Abtrennung des Veresterungswasser wird die organische Phase des Destillats, ggf. nach Durchführung einer Extraktion (s. Sp. 4, Z. 21) , einer Leichtsiederdestillation zugeführt. Der Sumpf, hauptsächlich aus Acrylsäure bestehend, beträgt mindestens 200 bis 600 % der Menge an frisch zugeführter (Meth) acrylsäure und wird in den Veresterungsreaktor zurückgeführt, vorzugsweise nach destillativer Abtrennung von hochsiedenden Nebenprodukten und Polymerisat. Das Kondensat der Leichtsiederdestillation zerfällt in eine Wasserphase, die ausgeschleust wird, und eine organische Phase, die vollkommen als Rücklauf zurückgeführt wird. Der Sumpf der Leichtsiederkolonne wird teilweise als Rücklauf in der ersten Destillationskolonne verwendet (s.o.) und der Rest in einem weiteren Destillationsschritt zu Acrylester aufgearbeitet. Anfal- lende Wasserphasen können in einer nicht näher erläuterten Alkoholrückgewinnung aufgearbeitet werden.
Das Verfahren ist aufwendig, es benötigt reine (Meth) acrylsäure als Ausgangsprodukt und es werden große (Meth) acrylsäuremengen und große, destillativ vorgereinigte Estermengen als Rückläufe im Kreis gefahren.
Gesucht wurde ein einfaches und wirtschaftliches Verfahren zur . Herstellung von (Meth) acrylsäureestern, in dem von roher (Meth) acrylsäure ausgegangen werden kann, das technisch einfach ist, hohe Ausbeute und hochreine Produkte liefert und bei dem wenig Abfall und möglichst wenig Polymerisat anfällt.
Die Aufgabe wurde gelöst durch ein Verfahren zur Herstellung von (Meth) acrylsäureestern durch Umsetzung von (Meth) acrylsäure mit einem Alkohol in Gegenwart mindestens eines sauren Katalysators und mindestens eines Polymerisationsinhibitors in einer Reaktionszone b) , bestehend aus mindestens einem Reaktor bl) mit minde- . stens einer angeschlossener Destillationseinheit b2) , wobei man
im Reaktor bl) die Temperatur auf 120 bis 150 °C und
die gewünschte Stöchiometrie (Meth) acrylsäure : Alkohol einstellt,
das Destillat der Destillationseinheit b2) mit einer Waschflüssigkeit behandelt (Waschschritt c) ) ,
den Austrag aus dem Waschschritt c) in mindestens eine_ orga- nische cl) und mindestens zwei wässrige Phasen c2) und c3) trennt,
die organische Phase cl) teilweise als Rücklauf in der Destillationseinheit b2) und teilweise ohne weitere Waschung in eine destillative Aufreinigung g) des (Meth) acrylsäureesters leitet und die wässrigen Phasen c2) und c3) zumindest teilweise in eine Alkoholrückgewinnung d) leitet.
Das erfindungsgemäße Verfahren erfüllt die Aufgabenstellung und besteht darin, daß:
1. als Ausgangsstoff eine Roh- (Meth) acrylsäure eingesetzt werden kann.
2. die Veresterung bei einer Temperatur durchgeführt wird, bei der die Michael-Addukte teilweise zurückgespalten wird.
3. ein Gemisch aus Zielester, Wasser, Alkohol, Alkoxyester. und Leichtsieder kontinuierlich aus dem Reaktor bl) über eine an- geschlossene Destillationseinheit b2) ausgeschleust wird.
4. Michael-Additionsprodukte in der Alkohol-Rückgewinnungskolonne d) abgetrennt und in den Reaktor bl) zurückgeführt wer- . den.
5. der in der Leichtsiederfraktion der Leichtsiederabtrennung e) enthaltene Zielester in einem weiteren Destillationsschritt (Leichtsieder-Aufarbeitung f) als Sumpfprodukt f2) zurückgewonnen und teilweise in die Leichtsiederabtrennung e) einge- schleust und teilweise als Rücklauf auf die Reaktorkolonne b2) aufgebracht werden kann.
6. das aus dem Reaktor ausgeschleuste Sumpfprodukt b3) max. 10 % Zielester und max. 15 % (Meth) acrylsäure enthält.
7. der ausgeschleuste Rückstand b3) einer Rückstandsaufarbeitung
(Stufe 8) und/oder einer Schwefelsäurerückgewinnung zugeführt werden kann.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann sowohl zur Herstellung von Methacrylsäure- als auch von Acrylsäureestern eingesetzt werden, bevorzugt zur Herstellung von Acrylsäureestern und sei im folgenden exemplarisch für Acrylsäureester beschrieben.
Die Herstellung der Roh- (Meth) acrylsäure erfolgt auf an sich bekannte Weise in der Regel durch heterogen katalysierte Gasphasen- partialoxidation mindestens eines C3- beziehungsweise C4-Vorläu- fers der (Meth) crylsäure, wie z.B. Propan, Propen, Acrolein oder Isobutan, Isobuten oder Methacrolein, mit molekularem Sauerstoff bei erhöhter Temperatur. Dazu wird bei der Herstellung der (Meth) acrylsäure in der Regel das Ausgangsgas mit unter den gewählten Reaktionsbedingungen inerten Gasen wie z.B. Stickstoff (N2) , C02, gesättigten Ci-Cß-Koh- lenwasserstoffen und/oder Wasserdampf verdünnt und im Gemisch mit molekularem Sauerstoff (02) oder einem Sauerstoffhaltigen Gas bei erhöhten Temperaturen (üblicherweise 200 bis 450 °C) sowie gegebenenfalls erhöhtem Druck über feste, übergangsmetallische, z.B. Mo und V beziehungsweise Mo, W, Bi und Fe enthaltende Mischoxidkatalysatoren geleitet und oxidativ in (Meth) acrylsäure umgewandelt. Diese Umsetzungen können mehrstufig oder einstufig durchgeführt werden mit je 1, 2 oder mehr Reaktionszonen und/oder Katalysator- schüttungen, die eine von Reaktionszone zu Reaktionszone variable Zusammensetzung und/oder Reaktivität aufweisen können. Beispielhafte Verfahren sind z.B. in DE-A 19 62 431, DE-A 29 43 707, DE-C 12 05 502, EP-A 257 565, EP-A 253 409, DE-A 22 51 364, EP-A 117 146, GB-B 1 450 986 und EP-A 293 224 beschrieben.
Methacrolein kann selbstverständlich auch über Aldolkondensation . von Propionaldehyd und Formaldehyd erhalten werden und anschlies- send beispielsweise wie oben beschrieben in Methacrylsäure überführt werden.
Bevorzugt wird das erfindungsgemäß eingesetzte, acrylsäurehaltige Produktgasgemisch aus der Partialoxidation von Propan, Propen und/oder Acrolein erhalten.
Das entstehende heiße Reaktionsgasgemisch enthält neben der (kondensierbaren) Acrylsäure und kondensierbaren Nebenkomponenten, z.B. Essigsäure, Propionsäure, Aceton, Acrolein, Allylacrylat, die oben angeführten niederen Aldehyde und Wasser, einen hohen Anteil nicht kondensierbarer Komponenten wie Kohlenoxide, Stickstoff oder Sauerstoff.
Zur Abtrennung der Acrylsäure aus einem solchen Reaktionsgasge- misch sind zahlreiche Verfahren bekannt. So wird z.B. in DE-C 21 36 396 oder DE-A 24 49 780 die Acrylsäure aus den bei der kataly- tischen Gasphasenoxid tion erhaltenen Reaktionsgasen durch Gegen- stromabsorption mit einem hochsiedenden hydrophoben Lösemittel abgetrennt. Aus dem anfallenden acrylsäurehaltigen Gemisch^ ird die Roh-Acrylsäure destillativ abgetrennt. Absorption von Acryl¬ säure in hochsiedenden Lösemitteln ist z.B. auch in der DE-OS 2 241 714 und DE-OS 43 08 087 beschrieben. DE-OS 2 241 714 beschreibt die Verwendung von Estern aliphati- scher oder aromatischer Mono- oder Dicarbonsäuren, die einen Schmelzpunkt von unter 30°C und einen Siedepunkt bei Normaldruck oberhalb von 160°C aufweisen.
DE-OS 43 08 087 empfiehlt für die Abtrennung von Acrylsäure aus Reaktionsgasen der katalytischen Oxidation durch Gegenstromab- sorption die Verwendung eines hochsiedenden Gemisches aus 0,1 bis 25 Gew.-% ortho-Dimethylphthalat bezogen auf ein Gemisch, beste- hend aus 70 bis 75 Gew.-% Diphenylether und 25 bis 30 Gew.-% Di- phenyl .
Weit verbreitet ist auch die Absorption des Reaktionsgases in Wasser oder wässriger Acrylsäurelösung als Absorptionsmittel.
Anschließend wird die Roh-Acrylsäure durch destillative Abtrennung vom Absorptionsmittel erhalten.
Dabei kann die absorbierte Acrylsäure nach der Absorption oder vor der Destillation noch einem Desorptions- oder Strippprozess unterworfen werden, um den Gehalt an aldehydischen oder anderen carbonylhaltigen Nebenkomponenten zu verringern.
Es ist auch möglich, das Reaktionsgemisch aus der katalytischen Gasphasenoxidation zur Herstellung von Acrylsäure fraktionierend zu kondensieren, indem man es von unten in eine Kolonne mit trennwirksamen Einbauten führt und die kondensierbaren Komponenten durch Kühlung auskondensiert, wie es z.B. in der DE-A 197 40 253 beschrieben ist, oder nach einem dazu analogen Verfah- ren, in dem die Schwersiederfraktion über einen Seitenabzug abgeführt wird, wie in der deutschen Anmeldung mit dem Aktenzeichen 10053086.9 beschrieben.
Bevorzugt wird die erfindungsgemäß verwendbare Roh-Acrylsäure über eine fraktionierende Kondensation oder durch Absorption in Diphenylether-Diphenyl-Phthalsäureester-Ge ischen erhalten.
Für das erfindungsgemäße Verfahren ist es unerheblich, nach wel¬ chem Verfahren die einsetzbare Roh- (Meth) acrylsäure erhalten wor- den ist.
Das erfindungsgemäße Verfahren besteht aus folgenden Stufen: 1. Vorbehandlung (optional)
Die nach einem beliebigen Verfahren hergestellte beim erfindungs - gemäßen Verfahren eingesetzte Roh-Acrylsäure oder ein sonstiger essig- oder propionsäurehaltiger Acrylsäure-Strom kann beispielsweise folgende Komponenten enthalten:
Acrylsäure 90 - 99,9 Gew.-%
Essigsäure 0,05 - - 3 Gew.-%
Propionsäure 0,01 - - 1 Gew.-%
Diacrylsäure 0,01 - - 5 Gew.-%
Wasser 0,05 - - 10 Gew.-%
Furfural 0,01 - - 0,1 Gew.-%
Benzaldehyd 0,01 - - 0,05 Gew.-% sonstige Aldehyde und andere carbonylhaltige 0,01 - - 0,3 Gew.-%
Inhibitoren 0,01 - - 0,1 Gew.-%
Maleinsäure (-anhydrid) 0,001 - 0,5 Gew.-%
Bei Verwendung einer solchen Roh-Acrylsäure wird diese vorteil - haft vor Einsatz in der Veresterung in Gegenwart eines Amins, eines Hydrazins oder eines Hydrazinderivates, bevorzugt einem primären oder sekundären Amin oder Hydrazin(derivates) und besonders bevorzugt einem Hydrazin, in Mengen von 0,5 - 2 mol/mol carbonylhaltigen Verunreinigungen, bevorzugt 1 - 2 und besonders be- vorzugt,' "l - 1/5 mol/mol und einer Temperatur von 20 - 40°C für 0,1 - 10 Stunden, bevorzugt 0,5 - 7 und besonders bevorzugt 1 bis 5 Stunden behandelt.
Bevorzugt werden Aminophenole, Aminoguanidin und dessen Salze, wie z.B. Aminoguanidinhydrogencarbonat, Carbonsäurehydrazide, wie- z.B. Adipinsäuredihydrazid, Anilin, Monoethanolamin, Diethanol- a in, Hydrazin, Hydrazinhydrat, Phenylhydrazin, 4-Nitrophenylhy- drazin oder 2,4-Dinitrophenylhydrazin verwendet, besonders bevorzugt Hydrazinhydrat.
Die Umsetzung wird vorzugsweise in Gegenwart von 300 - 3000 pp Phenothiazin als Stabilisator, oder einer gleichwirkenden Menge eines anderen geeigneten Stabilisators, durchgeführt.
Um zusätzliche Apparate zu vermeiden kann die Reaktion z.B. in einem Lagertank oder einem Vorlage- oder Zwischenbehälter durch¬ geführt werden, der bevorzugt mit einer Umwälzung, Rührung oder einem Umpumpkreislauf versehen ist. Alternativ kann die Vorbehandlung auch in einem Rohrreaktor durchgeführt werden, der gegebenenfalls entweder begleitbeheizt ist, z.B. über einen Doppelmantel, oder der nach Erwärmung im Eingangsbereich, z.B. über Wärmetauscher, thermisch isoliert ist.
Wird als Ausgangssäure eine bei der Reinigung von Roh-Acrylsäure bei der Rein-Acrylsäure-Herstellung anfallende aldehydfreie acrylsäurehaltige Fraktion mit einem Carbonylgehalt unter 50 ppm, bevorzugt unter 10 ppm eingesetzt, so kann die beschriebene Vor- behandlung entfallen.
Selbstverständlich kann für das erfindungsgemäße Verfahren auch eine Rein-Acrylsäure eingesetzt werden, wobei in diesem Fall in der Regel keine Vorbehandlung vorgenommen wird.
Solche Rein-Acrylsäure kann beispielsweise folgende Zusammensetzung haben:
Acrylsäure 99, 7 - 99,9 Gew.-% Essigsäure 50 - 1500 Gew. -ppm
Propionsäure 10 - 500 Gew. -ppm
Diacrylsäure 10 - 1000 Gew. -ppm
Wasser 50 - 1000 Gew. -ppm
Aldehyde und andere Car- bonylhaltige 1 - 50 Gew. -ppm
Inhibitoren 100 - 300 Gew. -ppm
Maleinsäure (-anhydrid) 1 - 20 Gew. -ppm
2. Veresterung
Das acrylsäurehaltige Gemisch, das gegebenenfalls aus der Vorbehandlung (Stufe 1) stammt, wird in Gegenwart mindestens eines sauren Katalysators mit dem Alkohol in einer Reaktionszone b) zur Reaktion gebracht.
Geeignete saure Katalysatoren sind Schwefelsäure, para-Toluolsul- fonsäure, Benzolsulfonsäure, Dodecylbenzolsulfonsäure, Methansul- fonsäure oder Gemische davon, denkbar sind auch saure Ionenaus¬ tauscher.
Bevorzugt werden Schwefelsäure, para-Toluolsulfonsäure und
Methansulfonsäure verwendet, besonders bevorzugt Schwefelsäure.
Die Katalysatorkonzentration bezogen auf das Reaktionsgemisch beträgt beispielsweise 1 bis 20, bevorzugt 5 bis 15 Gew.-%. Für die Reaktion geeignete Alkohole sind solche, die 1 bis 8 Kohlenstoffatome aufweisen, bevorzugt solche mit 1 bis 4 und besonders bevorzugt solche mit 1 bis 3 Kohlenstoffatomen.
Bevorzugt werden Methanol, Ethanol, n-Propanol, iso-Propanol, n-Butanol, iso-Butanol und 2-Ethylhexanol verwendet, besonders bevorzugt Methanol und Ethanol.
Die Zufuhr des Alkohols kann dabei flüssig oder/und gasförmig erfolgen.
Die Veresterung findet in mindestens einem beheizbaren Reaktor bl) statt, wobei durch geeignete Maßnahmen für eine gute Durchmischung gesorgt wird. Falls mehrere Reaktoren eingesetzt werden, z.B. zwei bis vier, so können diese in einer Kaskade angeordnet sein.
Vorzugsweise findet die Reaktion in einem Reaktor statt.
Der Reaktor bl) ist mit mindestens einer Destillationseinheit verbunden, die bevorzugt 30 - 50 theoretische Böden aufweist. Bevorzugt ist die Destillationseinheit b2) auf den Reaktor bl) aufgesetzt.
Es können auch mehrere Reaktoren mit einer Destillationseinheit verbunden sein. Der Rückfluß aus der Destillationseinheit wird dann bevorzugt in den ersten Reaktor zurückgeführt.
Die Destillationseinheit ist von an sich bekannter Bauart und weist die üblichen Einbauten auf. Als Kolonneneinbauten kommen prinzipiell alle gängigen Einbauten in Betracht, beispielsweise Böden, Packungen und/oder Schüttungen. Von den Böden sind Glok- kenböden, Siebböden, Ventilböden, Thormannböden und/oder Dual- Flow-Böden bevorzugt, von den Schüttungen sind solche mit Ringen, Wendeln, Sattelkörpern, Raschig-, Intos- oder Pall-Ringen, Barrel- oder Intalox-Sätteln, Top-Pak etc. oder Geflechten bevorzugt.
Der Kondensator, so vorhanden, ist von herkömmlicher Bauart.
Eine bevorzugte Ausführungsform besteht darin, daß der Sumpfbe- reich und der Verdampfer einer Destillationseinheit als Reaktor bl) verwendet wird. Wird der Alkohol gasförmig zugeführt (s.u.), so ist die bevorzugte Dosierstelle unterhalb der trennwirksamen Einbauten der Destillationseinheit b2) oder im Umlauf reislauf .
Das Reaktionsgemisch wird mit einem geeigneten Stabilisator, z.B. Phenothiazin (0,05 - 0,5 % bzgl . Reaktionsgemisch) gegen unerwünschte Polymerisation stabilisiert, wobei die Zufuhr des Stabilisators vorzugsweise mit der Acrylsäure erfolgt.
Die Reaktion findet bei 120 - 150°C und Umgebungsdruck statt, es kann auch höherer oder verminderter Druck verwendet werden, bevorzugt ist Umgebungsdruck.
Die Reaktionszeit beträgt in der Regel 0,5 - 10 Stunden, vozugs- weise 1 - 6 Stunden.
Die Ausgangsstoffe Acrylsäure und Alkohol werden in der Regel in der Stöchiometrie 1 : 0,7 - 3,0, bevorzugt 1 : 0,9 - 2,5, beson- . ders bevorzugt 1 : 1,0 - 2,0 und insbesondere 1 : 1,0 - 1,5 zudo- siert.
Der bei der Veresterung entstehende Zielester, Leichtsieder, die Michael-Additionsprodukte, unter diesen bevorzugt der Alkoxypropionsäureester, und das gebildete Reaktionswasser werden über die mit dem, eresterungsreaktor bl) verbundene Kolonne b2) als Kopf- produkt abgetrennt (Kopftemperatur 70 - 90°C, Kopfdruck 1 bar) . Das kondensierte Kopfprodukt (Temperatur in der Regel 20 bis 40°C) wird mit einem Inhibitor stabilisiert und besteht im wesentlichen aus Zielester, nicht umgesetztem Alkohol, Wasser, Essigsäurees- ter, Michael-Additionsprodukt, wie Alkoxypropionsäureester, und verschiedenen Nebenkomponenten. Der AcrylSäuregehalt im Kopfprodukt beträgt in der Regel nicht mehr als 0,1 %, bevorzugt nicht mehr als 0,01 %.
Als Inhibitoren können Alkylphenole, beispielsweise o-, m- oder p-Kresol (Methylphenol), 2-ter .-Butyl-4-methylphenol, 6-tert.- Butyl-2 , 4-dimethyl-phenol , 2 , 6-Di-tert . -Butyl-4-methylphenol , 2-ter . -Butylphenol , 4-tert . -Butylphenol , 2 , 4-di-tert . -Butylphe- nol , 2-Methyl-4-ter . -Butylphenol , 4-tert . -Butyl-2 , 6-dimethylphe- nol, oder 2, 2 ' -Methylen-bis- (6-tert .-butyl-4-methylphenol) ,
Hydroxyphenole, beispielsweise Hydrochinon, 2-Methylhydrochinon, 2, 5-Di-tert.-Butylhydrochinon, Brenzcatechin (1, 2-Dihydroxyben- zol) oder Benzochinon, Aminophenole, wie z.B. para-A inophenol , Nitrosophenole, wie z.B. para-Nitrosophenol, Alkoxyphenole, bei- spielsweise 2-Methoxyphenol (Guajacol, Brenzcatechinmono ethyle- ther) , 2-Ethoxyphenol, 2-Isopropoxyphenol, 4-Methoxyphenol (Hy- drochinonmonomethylether) , Mono- oder Di-tert .-Butyl-4-methoxy- phenol, Tocopherole, wie z.B. α-Tocopherol sowie 2,3-Dihy- dro-2 , 2-dimethyl-7-hydroxybenzofuran (2 , 2-Dimethyl-7-hydroxycurαa- ran) , N-Oxyle, wie 4-Hydroxy-2,2,6, 6-tetramethyl-piperidin- N-oxyl, 4-Oxo-2,2,6,6-tetramethyl-piperidin-N-oxyl, 4-Acet- oxy-2 ,2,6, 6-tetramethyl-piperidin-N-oxyl, 2,2,6, 6-Tetramethyl-pi- peridin-N-oxyl, 4,4' ,4' ' -Tris (2, 2, 6, 6-tetramethyl-piperidin- N-oxyl) -phosphit oder 3-Oxo-2,2,5, 5-tetramethyl-pyrrolidin- N-oxyl, aromatische Amine oder Phenylendiamine, wie z.B. N,N-Di- phenylamin, N-Nitroso-diphenylamin, N,N'-Dialkyl-para-phenylen- diamin, wobei die Alkylreste gleich oder verschieden sein können und jeweils unabhängig voneinander aus 1 bis 4 Kohlenstoffatome bestehen und geradkettig oder verzweigt sein können, Hydroxyl- amine, wie z.B. N,N-Diethylhydroxylamin, phosphorhaltige Verbindungen, wie z.B. Triphenylphosphin, Triphenylphosphit, Hypophosp- hörige Säure oder Triethylphosphit, schwefelhaltige Verbindungen, wie z.B. Diphenylsulfid oder Phenothiazin, gegebenenfalls in Kombination mit Metallsalzen, wie beispielsweise die Chloride, Di- thiocarbamate, Sulfate, Salicylate oder Acetate von Kupfer, Mangan, Cer, Nickel oder Chrom verwendet werden.
Bevorzugt sind an dieser Stelle wasserlösliche Stabilisatoren, besonders bevorzugt N,N'-Dialkyl-p-phenylendiamine, wie z.B. N,N' -Di-iso-butyl-p-phenylendiamin oder N,N' -Di-isσ-propyl-p-phe- nylendiamin, und N-Oxyle, insbesondere para-Phenylendiamin oder 4-Hydrqxy-2, 2, 6, 6-tetramethyl-piperidin-N-oxyl .
Der Stabilisator wird in Mengen von 10 - 1000 ppm, bevorzugt 50 bis 500 ppm, bzgl. des Destillats eingesetzt.
Zur weiteren Unterstützung der Stabilisierung kann ein Sauerstoffhaltiges Gas, bevorzugt Luft oder ein Gemisch aus Luft und Stickstoff (Magerluft) anwesend sein.
Dieses Sauerstoffhaltige Gas wird vorzugsweise in den Sumpfbe- reich einer Kolonne und/oder in einen Umlaufverdampfer eindosiert.
Es kann alternativ auch auf eine Kondensation verzichtet werden, in diesem Fall wird das Destillat im wesentlichen gasförmig in die nachfolgende Wäsche (Stufe 3) geführt.
Als Rücklauf wird das in Stufe 3 anfallende weitgehend alkoholfreie acrylsäureesterhaltige Gemisch cl) auf den obersten Kolon¬ nenboden aufgebracht. Bevorzugt werden 20 - 80 Gew.-%, bezogen auf das Reaktionsgemisch, besonders bevorzugt 30 - 60 und ganz besonders bevorzugt 40 - 60 Gew.-% als Rücklauf aufgebracht. Ein Teil des Veresterungssumpfes, bevorzugt 0,1 - 1 % bezüglich Zielester, wird als b3) kontinuierlich abgetrennt, um Hochsieder auszuschleusen und kann entweder entsorgt, z.B. verbrannt, oder einer Hochsiederaufarbeitung (Stufe 8) zugeführt werden.
Die Veresterung wird so betrieben, daß der Sumpf max. 10 % Zielester und max. 15 % Acrylsäure enthält.
Eine weitere Verfahrensvariante besteht darin, daß man die Ver- esterung in einem beheizbaren Vorreaktor, gegebenenfalls unter Druck, durchführt und das so erhältliche, flüssige Reaktionsgemisch einer Destillationseinheit, bestehend aus Kolonne, Umlaufverdampfer und Kondensator, zuführt. Das Reaktionsgemisch wird aufgetrennt wie oben beschrieben. Das katalysatorhaltige Sumpf- produkt wird ganz oder teilweise in den Reaktor zurückgeführt.
3. Wäsche
Das in Stufe 2 anfallende Destillat beziehungsweise Kondensat, das im wesentlichen aus Acrylsäureester (75 - 90 %) , Alkohol (1 - 10 %) , Wasser (7 - 13 %) , Michael-Additionsprodukt, besonders Alkoxypropionsäurealkylester, (0,5 - 2,5 %) , Essigsäureester (0,05 - 1 %) und diversen Leichtsiedern, z.B. Propionsäureester, Aldehyde und Ether, (0,5 - 3 %) besteht, wird, gegebenenfalls zusätzlich mit weiterem Stabilisator versetzt, einer Wäsche mit einer Waschflüssigkeit unterworfen.
Die Menge der Waschflüssigkeit beträgt 10 - 200 Gew.- bezogen auf das Destillat/Kondensat, bevorzugt 40 - 150 Gew.-% und beson- ders bevorzugt 50 - 100 Gew.-%.
Bei der Waschflüssigkeit handelt es sich beispielsweise um Wasser, dem gegebenenfalls noch basische Verbindungen, beispielsweise Natriumhydroxid, Kaliumhydroxid, Na riumhydrogencarbonat, Natriumcarbonat, Kaliumhydrogencarbonat oder Kaliu carbonat zuge¬ setzt sein können, bevorzugt wird Wasser verwendet.
Als Waschflüssigkeit kann Trinkwasser, Kondensat oder deionisier¬ tes Wasser, gegebenenfalls mit den obigen Zusätzen versehen, ver- wendet werden.
Eine weitere Ausführungsform besteht darin, die im Prozess anfallenden wässrigen Phasen zu verwenden oder mitzuverwenden, z.B. aus Phasenscheidern, beispielsweise solche aus den Stufen 4 oder 5, oder Wasser aus Vakuumaggregaten, z.B. Wasserringpumpen, ins- besondere die wässrige Fraktion d2) aus der Alkoholrückgewinnung (Stufe 4 ) .
Erfindungsgemäß wesentlich ist, daß durch die Wäsche unumgesetz - 5 ter Alkohol aus der Veresterung sowie andere in der Waschflüssig keit lösliche Nebenprodukte entfernt werden .
Verfahrenstechnisch können für eine Wäsche im erfindungsgemäßen Verfahren prinzipiell alle an sich bekannten Extraktions- und
10 Waschverfahren und -apparate eingesetzt werden, z . B . solche, die in Ullmann' s Encyclopedia of Industrial Chemistry, 6th ed, 1999 Electronic Release, Kapitel : Liquid - Liquid Extraction - Appara - tus , beschrieben sind. Beispielsweise können dies ein- oder mehrstufige, bevorzugt mehrstufige Extraktionen, sowie solche in
15 Gleich- oder Gegenstromfahrweise, bevorzugt Gegenstromfahrweise, sein .
Vorzugsweise werden Siebboden- , Packungs- beziehungsweise Füll - körperkolonnen, Rührbehälter oder Mixer-Settler-Apparate, sowie 20 Kolonnen mit rotierenden Einbauten oder pulsierte Kolonnen eingesetzt .
Besonders bevorzugt wird eine Kolonne mit 70 bis 150 theoreti schen Böden verwendet . Als Kolonneneinbauten kommen prinzipiell
25 alle gängigen Einbauten in Betracht , beispielsweise Böden, Pak- kungen und/oder Schüttungen. Von den Böden sind Glockenböden, Siebböden, Ventilböden, Thormannböden und/oder Dual-Flow-Böden bevorzugt , von den Schüttungen sind solche mit Ringen, Wendeln, Sattelkörpern, Raschig- , Intos- oder Pall-Ringen, Barrel- oder
30 Intalox-Sätteln, Top-Pak etc . oder Geflechten bevorzugt . ■
Das Destillat/Kondensat aus Stufe 2 wird bevorzugt am unteren Ende der Kolonne , die Waschflüssigkeit bevorzugt am Kopf zuge¬ führt .
35
Die am Kolonnenkopf austretende organische Phase wird in ein an sich bekanntes Trenngefäß geleitet, um restliches Wasser als Phase c2) abzutrennen, und mit einem Inhibitor stabilisiert. Die weitgehend alkoholfreie Esterphase cl) , die in der Regel
40 einen Alkoholgehalt von nicht mehr als 0,1 Gew.-%, bevorzugt nicht mehr als 0,02 % aufweist, wird teilweise der Destillationseinheit b2) in Stufe 2 als Rücklauf zugeführt und teilweise einer weiteren destillativen Aufreinigung des Acrylsäureesters (Stufe 5) im Verhältnis von 30:70 - 70:30, bevorzugt im Verhältnis von
45 40:60 - 60:40 zugeführt. Die organische Phase cl) wird dabei erfindungsgemäß ohne weitere Wäschen oder Neutralisationen destillativ aufgearbeitet.
Die wässrige Phase c2) aus dem Phasenscheider wird bevorzugt vollständig in die Alkoholrückgewinnung (Stufe 4) geführt.
Als Inhibitoren können auch hier die o.g. Alkylphenole, Alkoxy- phenole, Hydroxyphenole, Aminophenole, Tocopherole, N-Oxyle, aromatischen Amine oder Phenylendiamine, Hydroxylamine, phosphorhal- tigen Verbindungen oder schwefelhaltigen Verbindungen gegebenenfalls in Kombination mit Metallsalzen verwendet werden.
Bevorzugt sind an dieser Stelle wasserlösliche Stabilisatoren, besonders bevorzugt N,N' -Dialkyl-para-phenylendiamine und N-Oxyle, insbesondere N,N'-Di-iso-butyl-para-phenylendiamin oder 4-Hydroxy-2,2,6, 6-tetramethyl-piperidin-N-oxyl .
Der Stabilisator wird in Mengen von 10 - 1000 ppm, bevorzugt 50 bis 500 ppm, bezogen auf die am Kolonnenkopf austretende organi- sehe Phase eingesetzt.
Die am unteren Ende der Kolonne austretende Wasserphase c3) , die im allgemeinen 5 - 10 Gew.-% Alkohol, 3 - 7 Gew.-% Acrylester, 0,1 - 1 Gew.-% Michael-Additionsprodukt wie Alkoxypropionsäureal- kylester- und 0,1 - 1 Gew.-% Leichtsieder enthält, wird in der Stufe 4 (Alkoholrückgewinnung) ganz oder teilweise aufgearbeitet. Ein Teil dieser Wasserphase c3) kann auch wieder als Waschflüssigkeit in die Wäsche rückgeführt werden.
Eine weitere Möglichkeit besteht darin, daß das Destillat aus
Stufe 2 nicht kondensiert wird, sondern gasförmig der Stufe 3 zugeführt und mit der Waschflüssigkeit gequencht wird.
Um die Abwassermenge zu verringern kann es sinnvoll sein, die Wäsche (Stufe 3) ganz oder teilweise zu umgehen, beispielsweise indem man das am Kopf der Kolonne b2) anfallende Destillat/Kondensat ganz oder teilweise direkt einer destillativen Aufarbeitung, beispielsweise der Leichtsiederabtrennung (Stufe 5) zuführt, wobei gegebenenfalls ein Phasentrenngefäß zur Abtrennung des bei der Reaktion entstehenden Wassers vorgeschaltet sein kann. Das bei der destillativen Aufarbeitung anfallende Sumpfpro- dukt, z.B. e3) , kann gegebenenfalls teilweise als Rücklauf für die Kolonne b2) verwendet werden. 4. Alkoholrückgewinnung
Die in Stufe 3 anfallenden Wasserphasen c2) und c3) aus Kolonne und Trennbehälter werden gegebenenfalls gemeinsam mit der in Stufe 5 und den bei der Vakuumerzeugung (Wasserringpumpen) anfallenden Wasserphasen einer Wertproduktrückgewinnung von Alkohol, Acrylester und Michael-Additionsprodukten zugeführt.
Die Rückgewinnungseinheit besteht bevorzugt aus einer Destilla- tionskolonne d) mit Verdampfer, Kondensator jeweils üblicher Bauart und einem Seitenabzug.
Die Kolonne weist bevorzugt 30 - 70 theoretische Böden auf, z.B. Böden, Packungen und/oder Schüttungen. Von den Böden sind Glok- kenböden, Siebböden, Ventilböden, Thormannböden und/oder Dual- Flow-Böden bevorzugt, von den Schüttungen sind solche mit Ringen, Wendeln, Sattelkörpern, Raschig-, Intos- oder Pall-Ringen, Barrel- oder Intalox-Sätteln, Top-Pak etc. oder Geflechten bevorzugt.
Der Zulauf der vereinigten Wasserphasen erfolgt am oberen Ende der unteren Kolonnenhälfte, wobei der Zulauf vorzugsweise durch Wärmeaustausch mit dem Ablauf der Alkoholrückgewinnungskolonne auf 40 - 90°C, bevorzugt 60 - 90 °C erhitzt wird. ,.
Die Sumpftemperatur beträgt 100 - 110°C, die Kopftemperatur 60 - 80°C bei leicht vermindertem oder Atmosphärendruck, bevorzugt bei Atmosphärendruck.
Die am Kolonnenkopf austretenden Brüden werden kondensiert, mit einem Inhibitor stabilisiert und teilweise wieder der Kolonne d) als Rücklauf zugeführt. Der übrige Teil des Kondensats dl) wird direkt der Veresterung (Stufe 2) zugeführt. Dabei kann der Zulauf zur Stufe 2, wenn er flüssig ist etwa in der Mitte der Kolonne b2) , in den Reaktor bl) oder in dessen Zulauf, oder, wenn er gas¬ förmig ist, unterhalb der trennwirksamen Einbauten oder in den Umlaufkreislauf dosiert werden.
Die Brüden bestehen im wesentlichen aus Alkohol (40 - 70 %,). und Acrylsäureester (30 - 50 %) .
Als Inhibitoren können auch hier die o.g. Alkylphenole, Hydroxy- phenole, Aminophenole, Tocopherole, N-Oxyle, aromatischen Amine oder Phenylendiamine, Hydroxyla ine, phosphorhaltigen Verbindun- gen oder schwefelhaltigen Verbindungen gegebenenfalls in Kombina¬ tion mit Metallsalzen verwendet werden. Bevorzugt sind an dieser Stelle wasserlösliche Stabilisatoren, besonders bevorzugt N,N' -Dialkyl-para-phenylendiamine und N-Oxyle, insbesondere N,N'-Di-iso-butyl-para-phenylendiamin oder 4-Hydroxy-2 ,2,6, 6-tetramethyl-piperidin-N-oxyl .
Der Stabilisator wird in Mengen von 10 - 500 ppm, bevorzugt 50 bis 300 ppm, bezogen auf das Destillat eingesetzt.
Zur weiteren Unterstützung der Stabilisierung kann ein sauer- stoffhaltiges Gas, bevorzugt Luft oder ein Gemisch aus Luft und Stickstoff (Magerluft) anwesend sein.
Dieses Sauers offhaltige Gas wird vorzugsweise in den Sumpfbe- reich der Kolonne und/oder in einen Umlaufverdampfer eindosiert.
Es kann auch nur teilweise kondensiert werden, bevorzugt der Teil, der für den Rücklauf erforderlich ist, und die gasförmigen Brüden direkt in die Veresterung geleitet werden.
Vorzugsweise wird im unteren Teil der oberen Kolonnenhälfte eine Mittelsiederfraktion d3) in gasförmiger oder flüssiger Form über einen Seitenabzug aus der Kolonne ausgeschleust, die hauptsächlich Michael-Additionsprodukte, besonders Alkoxypropionsäureal - kylester, (5 - 10 Gew.-%) , Alkohol (40 - 60 Gew.-%) und Wasser enthält., und wieder dem Reaktor bl) der Veresterung (Stufe 2) zugeführt wird. Dort werden die Michael-Additionsprodukte, besonders Alkoxypropionsäurealkylester, zumindest teilweise in Alkohol und Acrylester zurückgespalten und der so freigesetzte Alkohol mit der vorhanden Acrylsäure verestert.
Die im Sumpf der Rückgewinnungskolonne d) anfallende Wasserphase d2) wird, bevorzugt durch Wärmeübertragung auf den Kolonnenzulauf von d) , in einem Wärmeaustauscher abgekühlt, zumindest teilweise in die Wäsche (Stufe 3) zurückgeführt und dort als Waschflüssig- keit verwendet und teilweise ausgeschleust, bevorzugt zu 1 - 50 %, besonders bevorzugt zu 5 - 40 % und insbesondere zu 10 bis 30 %. Der ausgeschleuste Teil kann in an sich bekannter Weise entsorgt werden, z.B. über eine Kläranlage.
Eine weitere bevorzugte Ausführungsform besteht darin, daß man den zur Veresterung benötigten Frischalkohol am Kopf der Kolonne d) als Rücklauf aufbringt und die Brüden direkt, bevorzugt gasförmig der Reaktionszone b) der Veresterung (Stufe 2) zuführt. Der Zulauf erfolgt dabei wie oben beschrieben. 5. Leichtsiederabtrennung
Die Leichtsiederabtrennung wird insbesondere dann durchlaufen, wenn Rohacrylsäure als Ξinsatzstoff verwendet wird und/oder ein besonders leiσhtsiederarmer Acrylsäureester hergestellt werden soll.
Ein Teil des in Stufe 3 anfallenden weitgehend alkoholfreien Acrylsäureestergemisches (organische Phase cl) des Phasenschei- ders aus Stufe 3 wird in einer Destillationseinheit e) , bestehend aus einer Destillationskolonne, einem Verdampfer und einem Kondensator mit Phasentrenngefäß jeweils üblicher Bauart, in eine Leichtsiederfraktion und ein Sumpfprodukt e3), das den Zielester enthält, aufgetrennt.
Die Kolonne weist bevorzugt 20 - 60 theoretische Böden und die in Stufe 4 beschriebenen Einbauten auf. . .. .
Der Zulauf befindet sich bevorzugt oberhalb der Kolonnenmitte.
Die Sumpftemperatur beträgt zwischen 80 und 100 °C, die Kolonne wird bei Normaldruck oder leicht vermindertem Druck betrieben, beispielsweise 500 mbar - Normaldruck, bevorzugt 700 mbar - Normaldruck und besonders bevorzugt 800 mbar - Normaldruck.
Die kondensierte Leichtsiederfraktion zerfällt in eine Wasser- phase e2) , die in die Alkoholrückgewinnungsstufe (Stufe 4) und/ oder in die Wäsche (Stufe 3) zurückgeführt wird, und in eine organische Phase el), die hauptsächlich Essigsäurealkylester, Ether und Alkylacrylat enthält.
Die organische Phase el) wird mit einem Stabilisator versetzt und teilweise als Rücklauf auf den obersten Kolonnenboden der Kolonne e) aufgebracht (RücklaufVerhältnis 20 - 40) und kann teilweise einer weiteren Destillationseinheit (Stufe 6) zugeführt werden.
Als Inhibitoren können hier die o.g. Alkylphenole, Alkoxyphenole, Hydroxyphenole, Aminophenole, Tocopherole, N-Oxyle, aromatischen Amine oder N,N'-Dialkyl-para-phenylendiamine, Hydroxylamine, phosphorhaltigen Verbindungen oder schwefelhaltigen Verbindungen gegebenenfalls in Kombination mit Metallsalzen verwendet werden.
Zur weiteren Unterstützung der Stabilisierung kann ein sauer- stoffhaltiges Gas, bevorzugt Luft oder ein Gemisch aus Luft und Stickstoff (Magerluft) anwesend sein. Dieses Sauerstoffhaltige Gas wird vorzugsweise in den Sumpfbe- reich der Kolonne und/oder in einen Umlauf erdampfer eindosiert.
Bevorzugt sind an dieser Stelle Gemische aus Phenothiazin und p-Nitrosophenol und/oder Nitrosodiethylanilin und/oder Tetrame- thylpiperidin-1-oxyle und/oder N,N'-Di-iso-butyl-para-phenylen- diamin eingesetzt.
Der Kondensator der Stufe 5 wird vorzugsweise mit einer Lösung eines teilweise wasserlöslichen Inhibitors im Zielester beaufschlagt, bevorzugt durch Einsprühen, um eine Polymerisationsbildung an den Kühlflächen zu verhindern.
Bevorzugt sind dafür p-Phenylendiamine und N-Oxyle, besonders bevorzugt para-Phenylendiamin oder 4-Hydroxy-2,2, 6, 6-tetramethyl- piperidin-N-oxyl .
6. Leichtsiederaufarbeitung
Die LeichtSiederaufarbeitung wird insbesondere dann durchlaufen, wenn Rohacrylsäure als Einsatzstoff verwendet wird und/oder ein besonders leichtsiederarmer Acrylsäureester hergestellt werden soll.
Der nicht als Rücklauf verwendete Teil der organischen Phase el) der Leichtsiederfraktion aus Stufe 5 kann in einer weiteren Destillationseinheit f) mit Kondensator und Phasentrenngefäß üblicher Bauart in eine Leichtsiederfraktion f1) , hauptsächlich Alkylacetat und Ether enthaltend, und in ein im wesentlichen aus Alkylacrylat bestehendes Sumpfprodukt f2) aufgetrennt werden. Das Kondensat fl) wird teilweise ausgeschleust und z.B. thermisch verwertet oder verseift und teilweise, nach Stabilisierung analog Stufe 5, als Rücklauf mit einem Rücklaufverhältnis von beispielsweise 20 - 40:1 in die Destillationskolonne f) zurückgeführt.
Der ausgeschleuste Anteil kann auch alkalisch, beispielsweise mit Natronlauge, verseift werden, um den im Acetat enthaltenen Alko¬ hol zurückzugewinnen. Der Verseifungsaustrag kann dann beispiels¬ weise der Alkoholrückgewinnung d) zugeführt werden.
Der im wesentlichen Acrylsäureester enthaltende Sumpf f2) der Kolonne wird in Stufe 5 zurückgeführt.
Eine weitere Möglichkeit besteht darin, den Sumpf f2) als Rück- lauf in der Destillationseinheit b2) der Stufe 2 zu verwenden. Die Sumpf temperatur beträgt 60 bis 80°C, der Druck ist bevorzugt Normaldruck oder leicht verminderter Druck, beispielsweise 500 mbar - Normaldruck, bevorzugt 700 mbar - Normaldruck und besonders bevorzugt 800 mbar - Normaldruck.
Eine bevorzugte Ausführungsform besteht darin, daß eine Packungs - kolonne mit bevorzugt 10 - 30 theoretischen Böden verwendet wird.
7. Reindestillation
Aus dem in Stufe 5 anfallenden Sumpfprodukt e3) , das eine Reinheit von in der Regel mindestens 98 %, bevorzugt mindestens 99 % aufweist, beziehungsweise, wenn die Stufen 5 und 6 nicht durchlaufen wurden, aus der organischen Phase cl) wird in einer wei- teren Destillationsstufe g) in einer Destillationskolonne mit bevorzugt 5 - 20 theoretischen Böden und Verdampfer und Kondensator üblicher Bauart bei einer Sumpftemperatur zwischen 40 und 80°C und einem Kopfdruck von 0,1 - 0,7 bar, bevorzugt 0,2 - 0,6 bar, der Zielester als Kopfprodukt gl) isoliert. Der Kondensator wird da- bei mit einer Lösung eines Lagerstabilisators im Zielester beaufschlagt, bevorzugt wird die Stabilisatorlösung eingesprüht.
Als Kolonneneinbauten für die Kolonne kommen prinzipiell alle gängigen Einbauten in Betracht, beispielsweise Böden, Packungen und/oder' Schüttungen. Von den Böden sind Glockenböden, Siebböden, Ventilböden, Thormannböden und/oder Dual-Flow-Böden bevorzugt, von den Schüttungen sind solche mit Ringen, Wendeln, Sattelkörpern, Raschig-, Intos- oder Pall-Ringen, Barrel- oder Intalox- Sätteln, Top-Pak etc. oder Geflechten bevorzugt.
Als Inhibitoren können hier die o.g. Alkylphenole, Alkoxyphenole, Hydroxyphenole, A inophenole, Tocopherole, N-Oxyle, aromatischen Amine oder N,N' -Dialkyl-para-phenylendiamine, gegebenenfalls in Kombination mit Metallsalzen verwendet werden.
Zur weiteren Unterstützung der Stabilisierung kann ein Sauerstoffhaltiges Gas, bevorzugt Luft oder ein Gemisch aus Luft und Stickstoff (Magerluft) anwesend sein.
Dieses sauerstoffhaltige Gas wird vorzugsweise in den Sumpfbereich der Kolonne und/oder in einen Umlaufverdampfer eindosiert.
Bevorzugt wird Hydrochinon onomethylether als Lagerstabilisator verwendet. Die Menge wird so eingestellt, daß der Lagerstabilisatorgehalt im Kondensat 10 - 20 ppm beträgt.
Ein Teil des Zielesters wird mit dem Inhibitorgemisch aus Stufe 5 5 (s.o.), bevorzugt mit 50 - 100 ppm versetzt, und als Rücklauf der Kolonne zugeführt (RücklaufVerhältnis 0,1 - 1 : 1, bevorzugt 0,1 - 0,7 : 1, besonders bevorzugt 0,1 - 0,5 : 1).
Der Sumpf der Kolonne g2) , der hauptsächlich Alkylacrylat und 10 Michael-Additionsprodukt, besonders Alkoxypropionsäurealkylester enthält, wird vorzugsweise dem Reaktor bl) zugeführt, wo unter den Veresterungsbedingungen die Michael-Additionsprodukte zumindest teilweise in Alkohol und Acrylat zurückgespalten wird.
15 Die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren erhältlichen Acrylsäureester haben eine Reinheit von mindestens 99 %, bevorzugt 99,5 %, besonders bevorzugt von mindestens 99,8 % und insbesondere von mindestens 99,9% und haben einen Gehalt an Alkylpropio- nat von nicht mehr als 1000 ppm, bevorzugt nicht mehr als
20 500 ppm, einen Gehalt an Alkylacetat von nicht mehr als 100 ppm, bevorzugt nicht mehr als 50 ppm und einen Gehalt an Acrylsäure von nicht mehr als 100 ppm, bevorzugt nicht mehr als 50 ppm.
8. Hochsiederaufarbeitung (fakultativ)
25
Der Strom b3) aus der Veresterung (Stufe 2) kann optional zumindest teilweise einer Hochsiederspaltung unterworfen werden.
Dazu wird der Strom b3) oder gegebenenfalls auch die Michaeladdi- 30 tionsprodukte enthaltenden Ströme d3) und/oder g2) einem Reaktor oder einem gegebenenfalls im Kreislauf betriebenen Destillations - apparat zugeführt und dort thermisch und/oder katalytisch behandelt.
35 Die Temperatur in der Rückspaltung beträgt im allgemeinen 110 bis 220°C, bevorzugt 120 bis 200°C und besonders bevorzugt 130 bis 180°C.
Die Abtrennung des restlichen Acrylsäureesters und der dabei ent- 0 stehenden Spaltprodukte kann durch das Durchleiten eines unter den Reaktionsbedingungen im wesentlichen inerten Gasstromes (Strippen), wie z.B. Stickstoff, Wasserdampf, oder vorzugsweise eines sauerstoffhaltigen Gases, wie z.B. Luft, unterstützt wer¬ den. 5 Der verbleibende Rückstand kann beispielsweise teilweise ausgeschleust, destilliert oder nochmals der Rückspaltung unterworfen oder zur Gewinnung von Schwefelsäure eingesetzt werden.
Der aus der Rückspaltung erhaltene gasförmige Strom, der im wesentlichen Acrylsäureester, Alkohol, Acrylsäure sowie gegebenenfalls Ether und auch Stabilisator enthalten kann, kann, gegebenenfalls nach Kondensation und/oder weiterer Abkühlung, bevorzugt in den Veresterungsreaktor bl) oder unterhalb der trennwirk- samen Einbauten von b2) oder in den Umlaufkreislauf der Reaktionszone b) geführt werden.
Anstelle dieser Hochsiederaufarbeitung kann der Strom b3) auch vorteilhaft zur Gewinnung von Schwefelsäure eingesetzt werden.
Dazu wird ein schwefelhaltiger Strom in an sich bekannter Weise in einen schwefeloxidhal igen Strom überführt und z.B. in einer Kontaktanlage zu Schwefelsäure umgesetzt.
Die Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens sind
Verwendbarkeit einer rohen Acrylsäure, d.h. einer Acrylsäure, die noch Essigsäure, Propionsäure, Aldehyde und Maleinsäureanhydrid enthalten kann ,„ nur geringe Belegung (Fouling) des Reaktors und der Verdampfer
Verminderung der Abwassermengen durch Rückführung
Vermeidung von Wertproduktverlusten durch Aufarbeitung der anfallenden Abwässer und der Leichtsiederfraktion und dadurch geringe Umweltbelastung
- lange Laufzeiten der Destillationseinheiten
hohe Ausbeute (mindestens 98% bzgl. (Meth) acrylsäure)
Zielester mit sehr hoher Reinheit (>99,9 %, aldehydfrei)
kein Auftreten von festem Polymerisat, z.B. in Verdampfern
Die in dieser Schrift angegebenen Teile-, Prozent- und ppm-Anga- ben beziehen sich, wenn nicht anders angegeben, auf Gewichts- teile, Gew.-% und Gew. -ppm. Beispiel 1
Es wurde Roh-Acrylsäure folgender Zusammensetzung eingesetzt:
99,6 % Acrylsäure 0,18 % Essigsäure 0,03 % Propionsäure 0,05 % Furfurale 0,01 % Benzaldehyd 0,06 % Wasser
0,01 % Maleinsäureanhydrid 0,05 % Phenothiazin
Die Roh-Acrylsäure wurde vor der Veresterung bei 23 °C mit Hydra- zin-Hydrat (1,5 Mol/Mol Aldehyd) behandelt (Verweilzeit 1 Stunde) .
In den Sumpf einer Kolonne mit 40 Dual-Flow-Böden und außenliegendem Umlaufverdampfer wurden stündlich 5360 Teile behandelte Roh-Acrylsäure, 676 Teile Sumpfprodukt der Reinkolonne, 400 Teile Michael-Additionsprodukt enthaltende Fraktion der Methanol-Rückgewinnung und 20 Teile Schwefelsäure (96 %-ig) zugeführt. Unterhalb des 1. Bodens der Kolonne wurden stündlich 4302 Teile des in der Methanol-Rückgewinnung anfallenden Kopfproduktes gasförmig zugeführt. Aus dem Sumpf des Reaktors wurden kontinuierlich 70 Teile ausgeschleust, hauptsächlich Katalysator, hochsiedende Nebenprodukte und Inhibitoren enthaltend. Auf den obersten Kolonnenboden wurden 7000 Teile gewaschener Rohester zugeführt. Die Reaktionstemperatur betrug 130°C.
Am Kopf der Kolonne wurden 17622 Teile/h eines Gemisches, das im wesentlichen aus Methylacrylat (82,1 %) , Wasser (9,5 %) , Methanol (6,5 %) , Leichtsieder (1,0 %) und Methoxypropionsäuremethylester (0,9 %) bestand, ausgeschleust und kondensiert. Der Kondensator wurde mit einer Stabilisatorlösung (160 Teile/h) , bestehend aus einer Lösung von 0,4 % N,N' -Di-iso-butyl-p-phenylendiamin in Methylacrylat, beaufschlagt.
Das Rohestergemisch wurde in einer Waschkolonne (120 Böden) mit 10000 Teile/h Abwasser der Methanol-Rückgewinnung behandelt, wobei noch die Wasserphase des Phasentrenngefäßes der Leichtsie- derdestillation (179 Teile/h) und das Abwasser der Vakuumpumpen (580 Teile/h) zugegeben wurden. Die gewaschene organische Phase wurde mit 160 Teile/h Stabilisatorlösung (s.o.) versetzt und teilweise (7000 Teile/h) als Rücklauf der Reaktorkolonne und teilweise (7242 Teile/h) gemeinsam mit dem Sumpfprodukt der Leichtsiederaufarbeitung (86 Teile /h) der Leichtsiederabtrennung zugeführt .
Das Abwasser der Waschkolonne wurde auf 40°C erwärmt und auf den 25. Boden der Methanol-Rückgewinnungs-Kolonne (60 Dual-Flow- Böden, außenliegender Umlaufverdampfer, 105 °C Sumpftemperatur) zugeführt. Am Kopf der Kolonne wurden 2400 Teile Methanol (99,9 Gew.-%, Frischzulauf) als Rücklauf und 100 Teile Stabilisatorlösung (s.o.) aufgebracht. Das anfallende Destillat, das hauptsäch- lieh aus Methanol (77,8 %) und Methylacrylat (20,6 %) bestand, wurde gasförmig in die Veresterung zurückgeführt. Über einen Seitenabzug (40. Boden) wurden flüssig 400 Teile/h einer Michael- Additionsprodukt enthaltenden Fraktion ausgeschleust (6 % Meth- oxypropionsäuremethylester, 48 % Methanol und 56 % Wasser) und dem Veresterungsreaktor zudosiert.
Das methanolfreie Abwasser wurde teilweise in die Wäsche zurückgeführt (10000 Teile/h) und teilweise ausgeschleust (2100 Teile/h) .
Die Leichtsiederabtrennung erfolgte in einer Kolonne mit 52 Dual- Flow-Böden (Zulauf auf 32. Boden) und Umlauf erdampfer bei einer Sumpftemperatur von 88°C. Die am Kopf der Kolonne ausgeschleuste Leichtsiederfraktion zerfiel in eine Wasserphase (179 Teile/h) , die der,,- Extraktionskolonne zugeführt wurde, und eine organische Phase, die teilweise als Rücklauf (2000 Teile/h) in die Kolonne zurückgeführt wurde und teilweise (60 Teile/h) der Leichtsiederaufarbeitung zugeführt wurde. Der Kondensator wurde mit 200 Teile/h Stabilisatorlösung bestehend aus 0,2 % Phenothiazin und 0,1 % N,N'-Di-iso-butyl-p-phenylendiamin in Acrylsauremethylester beaufschlagt.
Das Sumpfprodukt (7796 Teile/h) , hauptsächlich aus Methylacrylat (99 %) bestehend, wurde in der Reinkolonne in ein Kopf rodukt, dem Zielester (7335 Teile/h, 98,5 % Ausbeute bzgl . Acrylsäure), und ein Sumpfprodukt, das im wesentlichen aus 89 % Methylacrylat und 10,5 % Michael-Additionsprodukt bestand und wieder der Veresterung zugeführt wurde, aufgetrennt.
Die Reindestillation erfolgte in einer Kolonne mit 15 Dual-Flow- Böden und einem außenliegenden Uml ufverdampfer. Die Kopftemperatur betrug 43°C (0,3 bar), das Rücklaufverhältnis 0,3. In das Brüdenrohr wurden 160 Teile/h einer Lösung von 0,2 % Hydrochinonmo- no ethylether in Methylacrylat eingesprüht und die Kondensator- röhre mit 100 Teile/h dieser Lösung besprüht. Das Rücklaufver- hältnis betrug 0,3, der Rücklauf wurde mit 120 Teilen Stabilisatorgemisch, (s.o.) versetzt.
Die Leichtsiederaufarbeitung erfolgte in einer Packungskolonne 5 (16 Trennstufen) bei einer Sumpftemperatur von 72°C bei Atmosphärendruck und einem RücklaufVerhältnis von 25. Das Sumpfprodukt, hauptsächlich Methylacrylat (94 %) , wurde wieder der Leichtsiederabtrennung zugeführt, das nicht als Rücklauf verwendete Kopfprodukt (19 Teile/h) wurde ausgeschleust. Der Rücklauf der Kolonne 10 wurde mit 50 Teilen/h der Stabilisatorlösung (s.o.) versetzt.
Das gewonnene Methylacrylat hatte entsprechend der gaschromato- graphischen Analyse (analog DIN 55 686) eine Reinheit von 99,96 % und enthielt als Nebenkomponenten noch 310 ppm Methylpropionat, 15 25 ppm Acrylsäure, 60 ppm Wasser, weniger als 10 ppm Methylacetat und weniger als 1 ppm Aldehyde.
Die Anlage konnte mindestens 30 Tage störungsfrei betrieben werden. 20
Vergleichsbeispiel 1
Es wurde wie in Beispiel 1 verfahren, jedoch wurde die gleiche Roh-Acrylsäure ohne Vorbehandlung mit Hydrazin eingesetzt. 25
Nach 1 Woche mußte die Anlage wegen Belagbildung am Verdampfer abgestellt werden.
Vergleichsbeispiel 2 30
Es wurde wie in Beispiel 1 verfahren, jedoch ohne die Leichtsiederabtrennung und -ausSchleusung.
Die Reinheit des Produktes betrug 99,78 %, es waren 1700 ppm 35 Methylacetat und 300 ppm Methylpropionat enthalten.
0
5

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung von (Meth) acrylsäureestern durch Umsetzung von (Meth) acrylsäure mit einem Alkohol in Gegenwart mindestens eines sauren Katalysators und mindestens eines Polymerisationsinhibitors in einer Reaktionszone b) , bestehend aus mindestens einem Reaktor bl) mit mindestens einer angeschlossener Destillationseinheit b2) , dadurch gekenn- zeichnet, daß man
im Reaktor bl) die Temperatur auf 120 bis 150 °C und
die gewünschte Stöchiometrie (Meth) acrylsäure : Alkohol einstellt,
das Destillat der Destillationseinheit b2) mit einer Waschflüssigkeit behandelt (Waschschritt c) ) ,
- den Austrag aus dem Waschschritt c) in mindestens eine organische cl) und mindestens zwei wässrige Phasen c2) und c3) trennt,
die organische Phase cl) teilweise als Rücklauf in der -Destillationseinheit b2) und teilweise ohne weitere Waschung in eine destillative Aufreinigung g) des (Meth)acrylsäureesters leitet und
die wässrigen Phasen c2) und c3) zumindest teilweise in eine Alkoholrückgewinnung d) leitet.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man in der Alkoholrückgewinnung d) aus den wässrigen Phasen c2).und c3) eine im wesentlichen (Meth) acrylsäureester und Alkohol enthaltende Fraktion dl) abtrennt und diese zumindest teilweise in die Reaktionszone b) führt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man in der Alkoholrückgewinnung d) der wässrigen Phasen c2) und c3) eine im wesentlichen Wasser enthaltene Fraktion d2) abtrennt und diese zumindest teilweise als Waschflüssigkeit im Waschschritt c) verwendet.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekenn- zeichnet, daß man in der Alkoholrückgewinnung d) der wässrigen Phasen c2) und c3) eine Michael-Additionsprodukt enthal- tende Fraktion d3) abtrennt und diese in die Reaktionszone b) führt .
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekenn- zeichnet, daß vor der destillativen Aufreinigung g) des
(Meth)acrylsäureesters eine Leichtsiederabtrennung e) durchlaufen wird, in der man eine im wesentlichen (Meth) acrylsäureester enthaltende Fraktion e3) von einer im wesentlichen Wasser, Essigsaurealkylester, Ether und (Meth) acrylsäureester enthaltenden Fraktion trennt.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß man die im wesentlichen Wasser, Essigsaurealkylester, Ether und (Meth) acrylsäureester enthaltende Fraktion in eine organische Phase el) , die im wesentlichen Essigsaurealkylester, Ether und (Meth) acrylsäureester enthält und eine wässrige Phase e2) trennt .
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß man die wässrige Phase e2) zumindest teilweise in die Alkoholrückgewinnung d) und/oder den Waschschritt c) führt.
8. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß man die organische Phase el) in eine Leichtsiederaufarbeitung f) ,ruhrt und dort in eine im wesentlichen (Meth) acrylsäureester enthaltende Fraktion f2) und eine im wesentlichen Essigsaurealkylester und Ether enthaltende Fraktion fl) auftrennt.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekenn- zeichnet, daß man die Fraktion e3) in eine Reindestillation g) leitet und dort in eine (Meth) acrylsäureester in einer Reinheit von mindestens 99,9 Gew% enthaltende Fraktion gl) und eine (Meth) acrylsäureester und Michael-Additionsprodukt enthaltende Fraktion g2) auftrennt.
10. Verfahren nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß man die Fraktion f2) in die Leichtsiederabtrennung e) leitet und/oder als Rücklauf in die Destillationseinheit b2) verwen¬ det . _^
11. Verfahren nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß man die Fraktion g2) zumindest teilweise in die Reaktionszone b) leitet.
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 5 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß es sich bei der eingesetzten (Meth) acrylsäure um Roh- (Meth) acrylsäure handelt.
5 13. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß man die Roh- (Meth) acrylsäure vor der Veresterung zunächst in einer Vorbehandlung a) in Gegenwart eines Amins, Hydrazins oder Hydrazinderivats behandelt.
10 14. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß man den zugeführten Alkohol nicht in die Reaktionszone b) leitet, sondern als Rücklauf in der Alkoholrückgewinnung d) verwendet und die Fraktion dl) in die Reaktions- zone b) führt.
15
15. Verfahren nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß man die Fraktion dl) gasförmig in die Reaktionszone b) führt.
16. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch ge- 0 kennzeichnet, daß man als Alkohol Methanol oder Ethanol und als (Meth) acrylsäure Acrylsäure verwendet.
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