WO2002046609A9

WO2002046609A9 - Verfahren zur betreibung eines technischen auftriebs in widerstandsreduktionszylinder und vorrichtungen, zur leistungssteigernden anwendung dieses auftriebes bei der verrichtung maschinengebundener arbeit und zur triebleistungssteigerung aller fortbewegungsmittel

Info

Publication number: WO2002046609A9
Application number: PCT/DE2001/004111
Authority: WO
Inventors: Veronika Barth; Reinhold Neubauer; Annett Alber; Daniela Kluss
Original assignee: Veronika Barth; Reinhold Neubauer; Annett Alber; Daniela Kluss
Priority date: 2000-11-06
Filing date: 2001-11-05
Publication date: 2003-01-23
Also published as: WO2002046609A1; AU2002221533A1; DE10054967A1; EP1415091A1

Abstract

Volumengebundene Körpermassen geringeren Eigengewichtes als die der Gase in denen sie sich befinden, treiben auf Grund ihrer geringeren Gravitationwirkung im Verhältnis zwischen Körper und Gas im Gas auf, indem ergibt sich die Möglichkeit einem Auftrieb technisch zur Teilkraftentlastung eines Leistungsprozesses, geltend zu machen, wobei in den Reduktionsräumen (45), innerhalb eines Zylinders (24) Wirkkräfte einer Arbeit, Last auf den Reduktionsflächen (35), sowie auf dem Basisteller (36) auflegen, und innere Gasdruckflächenkraft in den Reduktiondruckräumen (45) auf den Reduktionsflächen (35), Basisdruckkraft von seiten des Basisgleittellers (36) zu dem Basisdruckraum (44) hin einflächenseitig gasdruckkraftanulliert; kehrflächenwertig dieser Räume die Gasdruckflächenkräfte der Gasdruckmedien, zu einem Unterdruck des Raumes (46) im technischen Auftrieb, aufwirken, richtungsgebunden, wirkende Gasdruckkraft in einem Maschinensystem geltend gemacht wird bzw. ein beschleunigter Bewegungsablauf für das Maschinensystem stetig erhalten bleibt.

Description

Verfahren zur Betreibung eines technischen Auftriebs in

Widerstands redu tionszylϊnder und Vorrichtungen,

zur Jeisiungssteigemden Anwendung dieses Auftriebs,

bei der Verrichtung maschinerigebuπdeuer Arbeit

und zur Trieblelstυngssteigerung aller ForibeweguBgsaϊIitel.

Der technische Auftrie und die schleichende Expansion

Die Nach eisfδQhLriing der inneren Drucld^aft irkαngen

Ersichtlich zeigt Figur T, aufwirkende Kraft zur gleichwertigen Druckkraftkonstanz.

Gewicht oder Kraft heiasteter Kolbenstangen, einer Gleittellerfläche zuwirkend,

* sind demzufolge grundsätzlich, dem aufgelagerten Druck der Gleittellerfläche

und dessen Kraftwirkung, gleichwertig .

indem aber reihengeiagert ungleichwertige Drücke auf gleichartige Wirkflächen,

« iastdruckk äftig ^• dem höchsten Druck und dessen Kraft

9

• zwar ermöglichen, richtungsauflastend ,eine Vielzahl geringerer Drücke und deren

kleineren Kräfte, in endloser Folge mitteis Komprimation gegen -Ö- ,zu anullieren,

s und dennoch die Summe dsr Kraft eines jeden aufgelagerten Druckes auf seiner je- • jweiligen Wirkfläche,stets der Summenkraft des Gewichtes der Kolbenstange entspricht,

β - wie aus Figur I Skizze II ersichtlich-

» können die,mittels aufgelagerter Flächenkraft komprimierten Drücke

* keineswegs druck-oder druckkraftaddieren.

Demzufolge ist kehrwertig,

konstant innerem Druck, der zugfeder lächenverbunden

*

* in innerer Gleichung steht und mit einer äußeren Gleittellerflächenseite einem

* Basisdruck kraftbelastet auflagert, zwangsweise zwβifläehenseitfg

* veränderten äußeren Druck- wie auch Druc kraÄbedingungen unter-

« liegt,grand sätzlich, keine innere äquivalente Flächendrack raß eigen.

Kraft ist Grundbegriff der Mechanik

Aus druck aller Wechselwirkungen in der Natur.

Wird,zwischen Antrieb und Arfoeit,zugunsten einer Leistung,die Kraft einer

Arbeit mit Hilfe eines technischen Auftriebs oder einer schleichenden

Expansion,ent!astet, ieifacht zugunsten der Arbeit die Leistung

des Antriebs.

Im Widerspruch zu irrational wissenschaftlichen Dogmen

wurde:

der gesteuerte Prozess,zur Gewinnung von Energie,absolut.

der ungesteuerte Prozess,zur Vernichtung der Energie,

Entmaterialisierung der Materie,

theoretisch fundiert.

Im Extrakt ist die Fusion der Wasserstoffisotopen

physikalisch aufwendig und doch nur Pyrotechnik,

im Verhältais,zu deren Vernichtung. Beschreibung

Die Erfindung betrifft ein neuartiges Verfahren zur Betreibung maschineller Systeme und Anlagen, wirkend zwischen Kraft- und Arbeitsmaschine, sowie Vorrichtungen zur

Durchführung des Verfahrens.

Das neuartige Verfahren verbessert den Wirkungsgrad und den Nutzkoeffizienten aller bislang bekannten Maschinensysteme, indem die vorhandene Antriebs- bzw. Betreiberleistung , zwischen Kraft- und Arbeitsmaschine technisch doppelt oder vielfacht.

Alle bislang bekannten Verfahren und Vorrichtungen,zur Betreibung von Maschinensystemen, weisen den Nachteil auf, daß ihnen ein verhältnismäßig geringer Wirkungsgrad eigen ist

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens zu schaffen,das ein System aufweis mit dem ein wesentlich größerer Leistungsfaktor, als das bei bisher bekannten Anlagensystemtechniken möglich war, erzielbar ist und mit dem es ermöglicht wird, Antriebsenergie auf wirkungsvoll wirtschaftliche Art, zu nutzen. Erfindungsgemäß wird die Aufgabe durch die kennzeichnenden Merkmale des Verfahrensanspruches 1 gelöst, wobei weitere Ausgestaltungen durch den Verfahrensanspruch 2, bis 9 gelöst werden; die Aufgabe wird durch die kennzeichnenden Merkmale des Sachanspruches 5 gelöst, wobei weitere Ausgestaltungen durch die Merkmale der Ansprüche 9 bis 16 gelöst werden. Erfϊndungsgemäß

i u

> υi ιwι,uαu utisna von der Anlagenkonstruktion her mechanische Druckarbeit vorgespeichert in dem Anlagensystem eingelagert oder während des Arbeitsvorganges Gasdruckarbeit in einem Widerstandreduktionszylinder eingespeichert wird; im weitläufigen Sinne Energien die innerhalb des Arbeitsvorganges von seiten des Antriebs zu den Arbeitswiderstand hin zu nutzen sind,indem ihre stetig auf den Weg der Arbeit einsetzende und schleichende einseitig wirkende Kraftexpansion bzw.ihr technischer Auftrieb,die ursprunglich für derartige Prozesse benötigte Leistung, kraftentlastet und die kraftentlastete Leistung beschleunigt.

Die Skizzen I bis V einschließlich I und II A verdeutlichen :

warum zwischen Kolben und Buchsenböden oder einfach zwischen Gleitscheiben in loser Verbindung zueinander einlagernde Gasdruckkräfte, geringfügiger Eigenwichte im Verhältnis zu ihren enormen Flächenkraftwirkungen, technischen Auftrieb einer Last oder Kraft ermöglichen. Grundsätzlich leitet dieses Wirkprinzip eine, in Buchsen oder, zwischen Gleitscheiben gespeicherte Gasdruckarbeit,deren flächenaufwirkenden Kräfte größer, als die Belastungen dieser Druckkräfte sind,ein.

Mit einsetzender Auflast einer Kolbenstangenlast,auf einer,gleitend,auf den Gasdruck auflagernden Fläche,setzt kehrwertig des in den Raum eingelagert verdichteten Gases,zwar auch die Auflastung der Kolbenstangenlast,aber ebenfalls eine der Belastung gleichwertige Gegenkraftanullation des auf einer aufliegenden Basis aufwirkenden Druckes ,ein, so daß grundsätzlich eine 50 % tige Kraftauflastung auf eine Basis,gleichwertig, dieser Auflastung,kehrflächenseitig eine auftreibende Kraftentlastung,auf Grund des der Auflastung gegenstehend zwangsweise kleineren äußeren Druckdichte Niveaus zur Folge hat. Vielfacht nunmehr das Volumen der Basis,auf welchen dem technischen Auftrieb anlagernde Der Weg des Basisvo r Zeiteinheit,nunmehr für die zu erbringende

Leistung nur noch die halbe Kraft;technischer Auftrieb entlastet die Kraft der Leistungjndem die Kraft auftriebskraftig dem Arbeitsweg stetig mitläuft.

Flächenaufwirkende Gasdruckkräfte sind grundsätzlich Raumvolumengebunden und verändern ihr Dichteverhältnis zwangsweise bei einer über 100 % tigen Kraftauf - oder gegenbelasfung. Der Lastwechsel beginnt bei 50 % Druckauflastung anzuwirken. Demzufolge sollte ,wie in den Skizzen ersichtlich,innerhalb dem druckwirkenden Raumvolumen.zum Zweck des technischen Auftriebserhaltes,auf Grund der Summenaddierbarkeit dieser Druckkräfte auf kleine Druckdichten und auf eine Vielzahl einzusetzender Volumenräume ausgleichen, hingewiesen werden.

In der Zeichnung zeigt :

Fig. I eine übersichtliche Darstellung verschiedene Möglichkeiten,um in technischen Konstruktionen verdichtete Gasdrücke.zwischen Antriebskraft und Arbeit, zur Erzeugung der technischen Aufu-iebskraft,zu nutzen, obei.die gleitdichtende Scheibe,innerhalb eines beidseitig druckgerullten Zylinders,gestattet .verdichteten Druck-direkt mittels Ventilsteuerung .stets dem Arbeiϊtswiderstand gegengerichtet von einer Zylinderkammer in die andere -Kammer zu überführen, in den Druckbuchsen einlagernde Drücke deren drucl craftwirkende Funktionen ihrer Druckkräfte, zwischen arbeitskraftbeanspruchter Basis und technische Auftriebskraflbildung in Skizzen nochma! erklärt werden.

Fig. II eine Gleitscheibe an deren Unterflächenseite ein Gasdruck in einem Zylinder einlagert und eine Gasvolumensteigerung in diesem Zylinder den Aibeitsweg der lastbeanschlagten Gleitscheibe, im bekannten Wirkverhältnis,zwischen Leistung und Arbeithervorruft. daß es keineswegs einem,dem ersten Gleitteller überlagert, zweiten belasteten

Gleitteller,selbst bei, zwischen beiden Gleittellern nochmals,zwischenlagernden

Gasdruck,technisch möglich ist, das Verhältnis zwischen Last und Arbeit auf den Weg der Beschleunigung, zugunsten der benötigten Leistung, zu verbessern.

Fig.I Skizze HL die gleichartig und gleichwertige Wirkung eines inneren Druckes und dessen Kraft, zwischen zwei im lose verspannten Verbund überlagerten

Gleitscheiben, auf unbelastet und kongruent wirkenden Flächen.

Fig. m das konstante Druck- und das eintretende ungleichwertige Druckkraftverhalten innerer Drücke,die,zwischen zwei Gleitscheiben eingelagert und durch Auflastung einer,mittels Kolbenstange und LasLbelasteten Scheibendruckkraftfläche auf eine äußere Druckkraftbasis aufwirken, wobei,auf Grund dieser Auflastung,der innere Druck wie auch dessen Kräfte, unterschiedlich äußeren Druck- und Drackkraflaufwirkungen ausgesetzt werden.

Fig. IV die Kraft,einer Gleitscheibenfläche,die dem inneren Druck auflagernd überlagert und zu einem Druckgefalle druckkräftig wirktwobei eine kraftbelastete Scheibe von der Druckkraftbeaufschlagung,teilentlastet zum anderen,auf dem Weg der Leistung einer Leistung nutzbar wird,um die benötigte Druckkraft des Basisdruckes bis zu 50 % triebkraftseitig zu entlasten,so daß der Leistungsbezug,zwischen Betreibung und Arbeitzugunsten der Betreibung 50 % reduziert.

Fig. V eine wirkungsverbesserte Variation dargestellter Figuren ,indem die Gleitscheiben der genannten Ausführungen in einem Vakuumzylinder gleitdichtend einlagern und die Kraft,der dem inneren Druck überlagerten Gleitscheibe,zu einem Vakuum aufwirkt.

Fig. VI einen geschlossenen Reduktionszylinder dessen Niederdruckraum auch druckevakuiert werden kann,in einem Arbeitshubprozess,zum Zweck der größtmöglichen Vielfachung einer den Arbeitshub treibenden Leistung .

Fig. VT! einen offenen Widerstandsreduktionszylinder,dessen ,zwischen den

Reduktionsgleittellerscheiben lagernder, Reduktionsdruck auftriebskräftig dem

Atmosphärendruck zuwirkt. ersichtlich an Hand einer dargestellten

Reduktionsgleittellerscheibe ,die gleitdichtende Führung ,wirkkraftübertragender

Stehbolzen und deren auflagernde Befestigung .

Fig.ITX wiederholt einen geschlossenen Reduktionszylinder der in einem arbeitshubführenden Prozess einer Zylindereinheit zuzuordnen ist. Auch in dieser Figur werden die benötigten Druckluftquellen,die zu einer wirkkräftigen

Betreibung des Zylinders notwendig sind dargestellt. die Druckgasquelle mit Druckleitungen und den in der Kolbenstange befindlichen

Kanal,zur einmaligen Einspeisung des Reduktionsdruckes und zur Ersetzung der

Legageverluste. die Druckquelle des Basisdruckes und einmalige Einspeisung des Basisdruckes in den Basisdruckraum ,vor Inbetriebnahme des Zylinders.

ig X vier Widerstandsreduktionszylinder zu einer arbeitsleistenden Einheit verbunden.

Drackzuführungs- und Druckevakuierungsleitungen sind bis auf die Basisdruckzufuhrung miteinander verbunden und werden von einer Drackgasquelle gespeistbzw.von einer Vakuumpumpe betriebstüchtig gehalten. Erwähnenswert ist die Förde umpe des Basisdruckes,eventuell ein Nachverdichter und die mit dem -Verdichter verbundenen druckfördernden Leitungssysteme.Generell ist zwischen zwei Reduktionszylindem stets eine Fördeφumpe einzusetzen,so daß der Basisdruck,zu dem Zweck einer wechselseitigen Arbeitshubausführung in den Zylindern,mittels Drucksteuerleitungen,in den zweiten Basisdruckraum überführt werden kann.

Fig. X daß, zwischen Antrieb und Arbeit einzusparende

Leistung,nicht unbedingt mittels Vielfachung des Basisdruckvolumens und dessen Gleittellerverschiebung,zum Zweck des Erhaltes eines verbesserten

Wirkungsgrades hervorgerufen wircLsondern der Basisdruck auch druckvolumenkonstant verbleiben kann,indem der gesamte Widerstandsreduktionszylinder in eine einseitig gerichtete Rotation,zwischen Kraft- und Arbeitsmaschine versetzt wird ,wobei gegen den Basisdruck von seifen der Triebleistung stetige Kraftwirkung eintritt,so daß nunmehr, von dem ursprunglichen Wirkungsgrad 1, beanspruchte

Mindestleistung 1 halbe verstärkt und innerhalb der rotierenden Beschleunigung oder

Bewegung .entsprechend des Leistungsbedarfes, mit einer gesteigerten Anzahl der

Reduktionsauftriebsflächen zu dem Niederdruck oder dem Vakuum aufwirkend ,die Leistung des Maschinensystems, verhältnisbezogen,zwischen Triebkraft und Arbeit vielfacht.

Fig.XI den Aufbau und mechanische Druckkraftführungsmöglichkeiten eines,im wirkenden Prozess auf Druck,entgegen dem Arbeitswiderstand auflaufenden Widerstandsreduktionszylinders.

Fig.XH die Aufsetzung des geführten Arbeitswiderstandes auf den Basisdruckgleitteller,sowie die Befestigung der Stehbolzen auf den -Teller,um 50 bzw. über 50 % der auf lastenden Arbeitskraftkongruent des Weges der zu erbringenden Leistung des Systems,mittels technischem Auftrieb rückführen zu können.

Fig.XTJI die statische Druckkonstante der zu dem Druckgefalle aufwirkenden

Gleitteller,innerhalb des Widerstandsreduktionszylinders, indem die in der Gleittellerhülse gleitenden Teller technische Reibungsverlustmöglichkeiten der Triebtechnik aufzeigen, demzufolge aber, wie dargestellteine Gasclrackzuführung,durch Gleitkanäle,zu den Druckkammern,garantiert werden muß.

Fig.XTVeinmal,einen Widerstandsreduktionszylinder,bei dem von sehen des

Arbeitswiderstandes die Basisdruckkraft,mittels einem Kraftübertragungsstempel auf Druck auflaufend entgegen der Triebleistung kraftbeansprucht-,zum anderen einen Zylinder dessen Basisdruck,zur Verminderung der gleitenden Haftreibung des Kmftübertragungsstempels, zugkräftig beansprucht wird, wobei beiden ausgestalteten Figuren mehrere gleichartig überlagerte Druckkraftreduktionsgleitteller eigen sind ,zu dem Zweck des Erreichens der,antriebsbezogenen über 100 % - tigen,Treibleistungssteigerung.

Fig.XV einen an der Masse- oder Treibscheibe,mittels Mitnehmerwellen in der maximal möglichsten Entfernung,von dem Treibscheibenmittelpunkt, befestigten Reduktionszylinder ,der,die an der arbeitsbelastetenTriebscheibe befestigte Zugbelastungsvorrichtung, zugkräftig zur Arbeitsmitnahme zwingtso daß eine max. mögliche Beschleunigung, bzw.der entsprechende Weg, während einer bestimmten Zeiteinheit, im Rotationsprozess garantiert wird.

Fig.XVI den an der Treibscheibe befestigten Widerstandsreduktionszyhnder, mit einer mechanischen,den Kraftübertragungsstempel federgelagert gegenwirkenden, Druckkraftbasis, wobei der Kraftübertragungsstempel druckkräftig,gegen den Treib- kraftübertragungswinkel und durch dessen starre Befestigung an der Trieb- scheibe,antriebskräftig, gegen den Arbeitswiderstand der Triebscheibe aufwirkt, so daß die entstehende Auftriebskraft an den Flächen der Widerstandsreduktions- gleitteller,die Kraft der auflegenden Arbeitrnitläufig dem Antrieb und auftriebskräftig zu dem Druckgefälle,auf den rotierenden Weg der treibenden Leistung, entlastet.

Fig.XVTJ die auf der Antriebwelle fest aufgelagerte Masse- oder Treibscheibe ,sowie auf der Antriebswelle aufsitzende Lager und die auf diesem Lager freilaufende Triebscheibe mit Treibl -aftübertragungswinkel: eine an dieser Triebscheibe starr befestigte Antriebsscheibe, an welchem der Kraftübertragungsstempel des in dieser Fig. nicht dargestellten Widerstandsreduktionszylinders kraftübertragend anlegtzu dem Zweck der leistungseinsparenden Betreibung,der,dem Maschinensystem- verbund,aufwirkenden Arbeitsmaschine. Fig.XVIÜ in ergänzender Darstellung zu der Figur XU einen,dem Arbeitswiderstand auf Druck gegenwirkenden Reduktionszylinder und dessen Treibscheibenbefestigung die von beiden Stirnflächenseiten ,mittig der Antriebswelle,verlaufenden Gasdruckzu - und Ableitungen,des in Rotation befindlichen Zylinders,welche dem steten Gasdruckversorgungsausgleich bei eintretenden Gaslegageverlusten oder der Aufrechterhaltung eines Vakuums dienen.

Fig.XIX die stationär mögliche Befestigung einer maschinellen Anlagentechnik,indem die in Lagerböcke eingelagerten Lauflager,die Treibwelle mit der fest aufgelagerten Massescheibe und dem an ihr befestigten Widerstandsreduktionszylinder, zur steten Betreibung der Treibscheibe so einlagern,daß infolge der an der Treibscheibe, rotierenden Leistungsübertragungsmöglichkeitzu der Riemenscheibe,reduzierte Antriebsleistung leistungsausgleichend von sehen des technischen Auftriebes, zur Überwindung des Arbeitswiderstandes,der Arbeitsmaschine aufläuft.

Fig.XX übersichtlich das gesamte Wirksystem von der benötigten Kraftmaschine bis zur Arbeitsmaschine,einschließhch der Zuleitung der diesem System zuzuführenden Gasdrücke ,sowie eine druckabsaugende Voπichtung,um den technischen Auftrieb seitens der Druckreduktionsgleitteller, innerhalb der Widerstandsreduktionszylinder mitläufig der Triebleistung maximal zu nutzen.

Fig.XXI zwei Darstellungen der Masse- oder Treibscheibe mit angelagerten

Widerstandsreduktionszylindern in Seitenansicht/wie auch in der Draufsicht, wobei die eine Ansicht einen auf Druck wirkenden und die zweite einen auf Zug wirkenden -Zylinder darstellt ; grundsätzlich sollten,auf Grund der Fliehkraftwirkung und zur Vermeidung möglicher Unwucht in der Rotation, gleichartige Reduktionszylinder gleichwertiger Wirkung 180 ° wirkversetzt, auf einer Massescheibe,technisch eingesetzt werden.

Fig.XXπdie von sehen des Widerstandsreduktionszylinders auf Zug und Druck zu betreibenden Scheiben in der Schnittdarstellung ; Aus der Draufsicht ist erkennbar,daß einmal der Kraftübertragungsstempel und zum anderen die vorgespannte

Zugbelastungsvorrichtung des Reduktionszylinders,im wirkenden Leistungsprozess,die benötigte Kraft der Leistung auf die Triebscheibe übertragen kann.

Fig.XXiπ einen geteilten Reduktionszylinder in Triebwerkfunktion zur steten richtungsgebundenen Fortbewegung des eigenen Körpers. Der Zylinder wurde in ein vorderes und hinteres Köφerteil aufgeteilt und der Zylinderkopf wurde bezüglich des Flächenareals stirnflächenseitig vergrößert. Es wurde ein Arbeitsraum der Gleithülse, in dem inneren des Zylinders,vorgelagert,um Belastung der Basisdruckkraftzum Zweck einer technischen Auftriebsbildung ,in Triebrichtung, von diesem Arbeitsraum her,abzusichern.

Fig.XXIVspeziell das dreifach unterteilte Flächenareal des Druckkraftgleittellers in dem Arbeitsraum ; verdeutlicht auch deren unterschiedlich anlagernden Druckkraftauflagerungen,einmal auf den Basisgleitteller, zum anderen auf zwei verschiedene Reduktionsgleitteller auflagernd.

Fig.XXV das ideale Flächenarealverhältnis zwischen Zylinderkopf und Basisraum sowie den idealen Verhälnisbezug des geteilten Gleittellerareals in den Arbeitsraum. Fig.XXVI dem Triebwerk zusätzlich gehörende Gasdrucküberführungsleitung zur

Verfullung des Arbeitsdruckraumes mit Druckgas.Die Reduktionsdruckzufuhrungen zu den einzelnen Reduktionsdruckräumen mittig durch den Kraftübertragungsstempel. Auf diesen Stempel lagert der kleinste Aibeitsraumdruckteller ebenfalls auf ; das vordere wie hintere Zylinderteil und die lose Verbindung dieser Teile,druckfederverbunden in Zugstangenarretion zueinander lagernd,um den druckkräftigen Arbeitsweg zugausgleichend zu ermöglichen.

Fig.XXVTJ eine Arretierungsmöglichkeit der Arbeitsdruckflächen des Arbeitsraumes mittels einem am Gleitsteg aufgesetzt und befestigtem Arretierungsring, die kleinste arbeitsdruckbelastete Gleitfläche wurde an dem Kraftübertraguns- stempel nach Fig XXVI befestigt. Fig.XXVTIa legt offen, inwieweit die Druckkraftbelastungen in den Zylinderteilen mittels Federkräften druckkraftgleichmäßig übertragen werden können. Hierbei sollte berücksichtigt werden, daß die inneren Druckkräfte in dem Zylinder, auf Grund ihrer komprimierend - und expandierenden Eigenschaften diesen gefederten äußeren Belastungsausgleich nicht unbedingt benötigen.

Fig.XXViπ eine Befestigung des Zylinders. Es wird ein Zylinderteil in den Aufhahmering befestigt und der Auflagering liegt auf einer Grundplatte dem zu bewegenden und zu beschleunigendem Fortbewegungsmittel,ebenfalls in befestigter Auflagerung an.

Fig.XXIX inwieweit es möglich ist leistungsschwache mechanische Druckfederverbindungen mit leistungsstarken Hydraulik- oder Pneumatikzylinder auszutauschen Fig.XXX den Funktionsablauf l,der, wie bereits in Beschreibungen der Figuren wiederholt erklärt und zur Einleitung des wirkenden Prinzips notwendig ist. Das wirkende Prinzip des Widerstandsreduktionszylinders wird und darf zur Erhaltung der Auftriebswirkung keineswegs verändert werden.Es wurde aber in dem Zylinder selbst,Druckarbeit installiert die,zur Belastung des Basisdruckes führt, so daß kehrwertig dieser Belastung Auftriebskraft diese Basis belastende Druckkraftzum Erhalt einer einseitigen richtungsgebundenen und beschleunigten Fortbewegung des Zylinders,, kraftentlastet.

Fig.XXXI . inwieweit es der komprimierten Druckkraft des Arbeitsraumes ermöglicht wird von der Gleithülse,. in der Reduktionsdruckräume die zur Druckbasis gerichtete Druckkraft reduzieren,abstoßend den Arbeitsweg des Zylinders einzuleiten.

Fig.XXXfl das aufwirkende Kraftareal der größten Druckfläche des Arbeitsraumes auf die Basisgleittellerfläche und verdeutlicht den einsetzenden richtungsgebundenen Zylinderweg. Aufdruckkraft der Druckkraft des Arbeitsraumes und gebildete Auftriebskraft wurde schematisch versinnbildlicht.

Fig.XXXiπ Funktionsablauf 4 ,daß alle auf den kleineren Gleittellerflächen des

Arbeitsdruckraumes auflagernden Kräfte ,auf Grund ihres weniger als 50 % auf wirkenden Kraftbetrages,im Kraftverhältnis zur größten Gleittellerfläche,die Basis des Zylinders,weder auflastend noch überhaupt belasten können und demzufolge der gerichteten,stets beschleunigten Schubbewegung des stirnwandig am Zylinder lagernden komprimierten Gasdruckes, Wegbeschreitend aufwirkt. Fig.XXXTV und Fig.XXXV erläuternden zusammengefasster Form,die dem Triebwerk stets konstant verbleibenden Kräfte und demzufolge unbegrenzt beschleunigende Wirkung dieser Kräfte.

Das Verfahren zur Betreibung eines technischen Auftriebs ,zur leistungseinsparend industrieeilen Nutzung in Anlagen und Maschinensystemen,besteht,lt.der Figur HI darin, daß Körper,deren Wichte bzw.Gewicht > als die Wichte,der von ihnen verdrängten Flüssigkeiten oder Gase, in welcher sich diese Köφer befinden, innerhalb der bestimmt benannten Aggregatzustände der Materie,nach dem bekannt "archimedischen Prinzip" ,auftreiben,oder Auftrieb erhalten und demzufolge,wie das in Figur III dargestellt wurde,die geringfügige Wichte von komprimiertem Gas oder mechanischen Druckvorrichtungen arbeitvorgespannt, auf gleitdichtenden Flächen, wie auch auf mechanischen Spanndruckkrafthaltern ,im Verhältnis zu dessen großer Wirkkraft ,in Widerstandsreduktionszylinde, zu nutzen ist; indem im Beihalt der Drücke in den inneren Druckräumen die Äquivalenz der gleichwertigen Druckkräfte auf den druckaufwirkenden Flächen, mittels Auflastung einer Last oder Kraft ,eines zweiflächenseitig lagernden Druckes,wie es die Figur πi zeigt,einflächenseitig gestört wird, wobei durch die Kraft bzw.Lastauflage,auf nur einer Flächenseite des inneren Druckes,zwangsweise die äußeren Flächenareale der inneren Druckkräfte unterschiedliche Drücke und unterschiedliche Kräfte der Drücke anlagern,also ungleichwertig und -artig äußere Einflüße,auf den einst in Gleichung gestandenen inneren Druck- und dessen Kraft,ausüben ,so daß,wie in der Figur IV ersichtlich, die einst unbelastete innere Druckkraftgleichung , auf Grund einseitiger Auflastung eines Kraft-oder Lastwiderstandes auf ,nur,einer inneren Druckkraftfläche ,kehrflächenseitig,der wirkenden Druckkraftauflagerung ,zu dem Druck der kleineren Dichte oder zu einem Vakuum dieser Auflastung gegenwirkend richtungsgebundenen Auftrieb erhalt und verhältnisbezogen, zwischen Kraftauflastung und Auftrieb,eine50 % gleichwertige Teilung,der 100 % belastenden Kraft von der entstandenen D ckkraftbasis, vollzogen wird, wobei auf der Druckkraftbasis 50 % kraftauflagernd verbleiben und 50 % kehrflächenseitig,als technischer Auftrieb όracldαΩftbasisentlastend_>einer Arbeitsmaschine aufwirken.

Nach Figur II bis einschließlich Figur IV ist dem inneren Druck _»zwischen Gleittellerscheibe 35 und Gleittellerscheibe 36 , sowie dem unterhalb des lastbeaufschlagten

Gleittellers 36 ebenfalls belasteten Basisdruck II einem Statisch ruhendem

Zustand unterhalb der Gleittellerfläche 35 _»auftriebsentlastende Verfahrenswirkung,der

technischen Auftriebskraft in der vorhandenen Feldwechselwirkung

zwischen Erdanziehung und Last der Kolbenstange 67,SCD Wβr nachzuweise .

Mit von der Druckluftquelle 9,einsetzender Draclcvolumenauffüllung des Basisdruckes unterhalb des,in benannten Skizzen .belastet auflagernden Basisdruckgleittellers 36 in dem Basisdruckraum 44, und dem folglich einsetzenden Hubweg des eingelagerten Reduktionsdruckes ,zwischen den Gleitscheiben 36 und 35 in dem Hubzylinder 33, entlastet die Kraft,der,auf die Gleittellerfläche 36,auflagernden Druckkraft des,in den Reduktionsdruckraum 45,einlagernden inneren Druckes,gleichwertig,der in Beschschleunigung bzw.auf dem beschleunigten Weg,auftriebsreduziert benötigten Basisdruckkraft, in den Basisdruckraum 44,

wobei kehrflächenseitig, unterhalb der Gleittellerscheibe der Reduktionsgleittellerfläche 35 in den Widerstandsreduktionsraum 45,die Auftriebskraftwirkung der inneren Drackkraft, gegen den Normaldruck oder zu einem Vakuum -zu dem Raum 46,in der Zylinderhülse 33 bzw. dem

Reduktionszylinder 24 ,auf Grund des konstant verbleibenden Drackkraftbeibehaltes auf der Reduktionsgleittellerfläche 35,eintritt, so daß auf der Gleitscheibentellerfläche 35 , also kehrflächenseitig auflastender

Kraft der Arbeit, 100 % ,gegenwirkende Druckkraft ,50 % technischer Auftrieb,in Addition mit der Basisd ckkraft ,Triebleistungsgebunden,der Arbeit stetig aufwirkt

Nach den Figuren VTLπX und der Systemeinheit D , wird die von der Druckluftquelle

9,einsetzende DrackvolumenaufftÜlung des Basisdruckes in dem

Basisdruckraum 44,vorgestellt .

Mit dem einsetzenden Hubweg des eingelagerten Reduktionsdruckes -zwischen den

Gleitscheiben 36 und 35 in dem Hubzylinder 33, entlastet die Kraft der auf die Gleittellerfläche

36 auflagernden Druckkraft des,in den Reduktionsdruckraum 45,einlagernden inneren

Druckes,gleichwertig der, in Beschschleunigung bzw.auf dem beschleunigten Weg,auftriebsreduziert benötigten Basisdruckkraft, in den Basisdruckraum 44, wobei kehrflächenseitig, unterhalb der Gleittellerscheibe der Reduktionsgleittellerfläche 35 in den Widerstandsreduktionsraum 45,die Auftriebskraftwkkung der inneren Druckkraft, gegen den Normaldruck oder zu einem Vakuum -zu dem Raum 46,in der Zylinderhülse 33 bzw. dem

Reduktionszylinder 24 ,auf Grund des konstant verbleibenden Dracld raftbeibehaltes auf der Reduktionsgleittellerfläche 35,eintritt so daß auf der Gleitscheibentellerfläche 35 , also kehrflächenseitig auflastender

Kraft der Arbeit, 100 % ,gegenwirkende Druckkraft ,50 % technischer Auftrieb,in Addition mit der Basisdruckkraft ,Triebleistungsgebunden,der Arbeit stetig aufwirkt

In den Figuren VTI.πX ui lelle 9,mit einsetzender Druckvolumen- aufrullung des lastbeaufschlagten Basisdruckes in dem Basisdruckraum 44,der Basisdruckgleit- teller 36,sowie,zwischen den Gleitscheiben 35 und 36 eingelagerter Reduktionsdruck ,des Raumes 46,in dem hubausfuhrenden Reduktionszylinder 24,verfahren, wobei die beaufschlagte Kraft der auf Gleittellerfläche 36 auflagernden Last,die Druckkraft,des in den Reduktionsdruckraum 45,auf dem Basisdruckgleitteller 36 auflagernden Druckes.im Wert 50 % beaufschlagter Belastung zwangsläufig,reduziert und somit in dem Reduktionsdruckraum 45, ehrflächenseitig dieser Flächerιkraftredukion,der Reduktionsteller 35, Reduktionsdruckkrafl,gleichwertig reduzierter Gasdruckkraftauf Grund des Beibehaltes der Gasdruckkraft gegen die äußere Druckkraftauflagerung, im technischen Auftrieb.verhältnisbezogen, basiskraft-leistungsentlastet. wobei, kehrflächenseitig, unterhalb der Reduktionsgleittellerfläche 35, in den Widerstandsreduktionsraum 45, die AufWebslα-aiτwirkung der inneren Druckkraft, zu dem äußeren Normaldruck oder zu einem Vakuum in dem Raum 46,inncrhalb des Reduktionszylinders 24 ,auf Grund des konstant verbleibenden D ckkraftbeibehaltes auf der Reduktionsgleittellerfläche 35,innerhalb des Reduktionsdruckraumes 45,eintritt, so daß auf der Gleitscheibentellerfläche 35 , kehrflächenseitig der auflastenden 100 % Last,dieser Auflastung gegengerichtet 50 % technischer Auftrieb,in Addition basisdruck- kräftiger Triebleistun , triebleistungsgebunden der beaufschlagten Belastung gegenwirkt. Die Formel für den benötigten Leistungsaufwand im Verhältnis zur nutzbringen Arbeit, innerhalb des arbeitshubleistenden Prozesses :

P = .ü i t x 2 2 Im Resultat des wirkenden Prozesses ist,auf gesamter Weglänge der Arbeit,im

Zusammenhang der schleichenden Εxpansion,also der in den

Reduktionsdruckräumen 45 technisch nicht möglichen Expansion des eingelagerten Druckes, der treibenden Leistung technischer Auftrieb, in Summenaddition,mitläuflg, so daß der

Wirkungsgrad 9 = 1 _»für die benötigte Arbeitsleistung

mit einer wesentlich geringeren Triebleistung P =_W_ : t

2 erreicht wird.

wobei

P = Leistung

W = Arbeit, F = Kraft , v die Geschwindigkeit und t die Zeit ist

Die Nutzung einmal eingesspeicherter und nicht dem Verbrauch unterliegender Gasdruckarbeitjgestattet, ,eine Triebleistungseinsparung verweigert ,auf Grund der begrenzten Hubweglänge des jeweiligen Arbeitshubes,der Triebleistung aber die stete Leistungsbeschleunigung.

In der Figur X wird desshalb Bezug auf einen Widerstandsreduktionszylinder 24 genommen,der in steter Rotation stets betriebsbereit und beschleunigt treibleistungseinsparend wirkt. Der Basisdruck, entweder in den Basisdruckraum, konstant eingelagert oder wie in Figur XVI durch Feder 83 ersetztwird von der Kraft der Triebleistung, bei rotierender Beschleunigung des Zylinders 24,nach im Schnitt dargestellter Figur XHI druckkräftig,stetig der Arbeitaufgelastet Die Überlagerung des Basisdruckes,mittels mehrerer in Federverbund wirkender Gleittellerflächen garantiert, eine Vielzahl Widerstandsreduktionsdruckräume 45 und gegen die auflastende Arbeit,zu den Normaldruck oder dem Vakuum ,gerichtete Auftriebskraft , wobei eine dem

Wirkungsgrad > i

2 gesteigerte Kraftzuführung unabhäng von der leistungskraftentlastenden Wirkung des technischen Auftriebs nochmals, pro Gleittellerreduktionsfläche mit jeweils 50 % dieser gesteigerten Kraft,der benötigten

Leistung und dem vorhandenen Auftrieb, triebleisrungsbeschleunigend in Addition anlagert und in der rotierenden Beschleunigung, abhängig von der Geschwindigkeit und Zeiteinheit, zwischen vorhandener Triebleistung und zu verrichtender Arbeit, wie in Figur V offengelegt, eine Vielfachung der zu leistenden Arbeit oder eine weitere

Triebleistungseinsparung hervorrufen kann.

Die Vorbereitungsphase, zum Zweck des leistungseinsparenden Einsatzes der Widerstandsreduktionszylinder 24 beinhaltet,unter der Vorraussetzung das weder vorgespannte Federarbeit noch Druckfederarbeit 83,entgegen der Druckgleittellerfläche 35 des Basisdruckraumes,an Stelle einzuspeichernder Gasarbertzur Erreichung des Systemanlagenbetriebszustandes eingesetzt wird,das aufüllen des in den Widerstandsreduktionsdruckräumen 45 statisch einliegenden Druckgases und die statische Basisdruckeinlagerung in den Basisdruckraum 44. Im besonderen ist auf die Dichte der einzulagernden komprimierten Drücke zu achten. erst ,bei über 50 %-tiger Kraftbel, stung ,anzu wirken beginnt,sollte der,die einzelnen Flächen der Widerstandsreduktionsräume, kraftbelastende Druck P,

P > oder P = der Ieistungsauflastenden Kraft

des vorhandenen Arbeitswiderstandes sein.

Die Addition der technischen Auftriebskräfte in den einzelnen Reduktionsräumen 45, die der kraftbelasteten Arbeit auftriebsausgleichend gegenwirken, gestattet die Überlagerung der Reduktionsgleittellerscheiben 35 und somit übereinanderlagernde Reduktionsdruckräume 45, innerhalb der Reduktionszylinder 24.

In dem Basisdruckraum 44 eingelagerter Druck vercüchtetin dem leistungsauflaufenden Prozess entgegen dem Arbeitswiderstand,selbstständig,so daß er kraftbezogen eine kleinere Kraft,als sie der Arbeit eigen,auf der Gleittellerfläche 36 benötigt.

Die Basisdruckkraft ,wie in Figur XVI dargestelltbenötigt eine vorgespannte Druckfeder 83 und die Spannverschraubung 64,nach Figur XV,zum Zweck der Treibleistungsübertragung und dem

Aufbau des technischen Auftriebs.

Steht der Systembetreibung ,von Seiten des Antriebs.der Wirkfaktor 1 zur Verfügung, benötigt der Reduktionszylinder 24,der Arbeitskraftauflastung rotierend gegenwirkend,50 % der

100 % -tigen Kraft dieses Faktors, wobei gleichwertig,die technisch gebildete Auftriebskraft mit der Triebkraft summenaddiertum der 100 %-tigen Kraft des Arbeitswiderstandes mit hubausführenden

Bewegungen oder in einem konstant rotierendem Zustand entgegenzuwirken.

Verbleibt 100 % Kraft des Wirkungsgrades 1 dem Antrieb, verbleiben 50 %, Kraft welche ^• der Wirkungsgrad beinhalteteinei nicht benötigten,aber einer,dem Arbeitswiderstand zusätzlich und vielfach triebleistungsbeschleunigend summenaddiert aufwirkenden Treibleistung, indem die einzelnen Reduktionsgleitteller 35 in den Reduktionsdruckräumen 45 ,dem Druckgefälle zu dem Vakuum - oder Niederdruckraum 46 ,kraftpositiv und leistungsbeschleuπigeπd-entsprechend des Formelaufbaus nach Figur X, gegenlagern.

Die Anlaufphase der wirkenden systemgebundenen Anlagen benötigtin den

Widerstandsreduktionszylindern 24, mittels veränderlichem Basisdruckvolumen und demzufolge auf Hub- arbeitend nach der erforderlichen

Arbeitsdruckeinspeisung die Leistung P = W : t

2 ab Anlagenbetriebnahme.

Der rotierende Prozess der Reduktionszylinder 24 benötigt in der Anlaufphase den Wirkungsgrad 1 , wobei mit zunehmenden Aufbau der Geschwindigkeit und der einsetzenden Kraftaddition,des in der Triebleistung anwachsenden technischen Auftriebs,auf den Weg der zunehmenden Geschwindigkeit die ursprünglich benötigte Leistung ebenfalls auf P =_F _x v

Werden statisch aufwirkende Gasdrücke.vor der Anlaufphase in den Widerstandsreduktionszylindern 24 eingespeistsind Legageverluste in der Betriebszeit der Anlage,in den einzelnen Druckräumen auszugleichen.

Konstruktiv bestehen Möglichkeiten ,die Druckräume in Membranenform aufzubauen und gummiert bzw. vulkanisiert für Bedarfszwecke abzudichten. Ausfüh rungsbeispiel :

In Widerstandsreduktionszylinder 24,die mittels Arbeitshub,also mit veränderhchen Basisdruck arbeiten, werden nach der Figur VI, Vπ und DX nicht ,wie in dem Verfahren offengelegt zwei,sondern mehr als drei Druckräume,zur Aufnahme gleichwertiger - oder ungleichwertiger Drücke,auf den Gleitscheiben,einmal der Basisdruckgleittellerscheibe 36 und zum anderen den Reduktionsdruckgleittellerscheiben 35 und 35a ,zwischengelagert.

Die Zylinderhülse 33 kann, von der Ausfuhrung her.bedarfsweise mit einem Verschlußdeckel 41 versehen werden.

Gegensätzlich zu den rotierenden Reduktionszylindem 24, ist auf eine absolut gleitende

Hubführung der Zylinderhülse 33 und auf den veränderlichen Hubweg des Basisdruckvolumens, der Hubweglänge des Basisdruckraumes 44,ebenso,wie auf die Kolbenstangenhubweg- veränderung,konstruktiv zu achten.

Die Reduktionsd ckzuführung wurde,durch den Drucküberführungskanal 16, innerhalb der

Kolbenstange und den weiteren druckfuhrenden Leitungen, den Reduktionsdruckäumen 45, gewährt.

Die Konstruktionsvariationen sind nähernd,denen, der in Rotation einzusetzenden ,Re- duktionszylinder,so daß nur auf die,zwischen zwei Zylinder notwendige Basisdruckpumpe 80 und der im basisdruckumwälzenden Prozess vorhandenen Drucksteuerleitung hinzuweisen ist. Die Drucksteuerleitung muß nach der Beendigung des Arbeitshubes,mittels den Steuerventilen 82 den Basisdruckvolumenwechsel,von Zylinder zu Zylinder,garantieren. Hingewiesen wird; auf den stets, in dem Zylinder 24 _»vorhandenen technischen Auftrieb der, in dem hubrückführenden Prozess , keinen Ieistungsbremsenden Auftriebseinfluß ausübt.

Dem arbeitskraftunbelasteten Rückhub lagert technischer Auftrieb auf dem

Basisdruckgleitteller 36 zwar gegen ist,aber,auf Grund der fehlenden

Arbeitskraftauflastung,diesem rücklaufend, mitläufig.

Der rotierend beschleunigte Weg der Reduktionszylinder 24 ist absolut die rentabelste

Einsatzmöglichkei zur Leistungssteigerung,zwischen Antrieb und Arbeitzugunsten der

Effektivität.

Die stetig richtungsgebundene und in der Beschleunigung einseitig aufvvirkende technische

Auftriebskraft,summenaddiert ,mit der Kraft benötigter Treibleistung,garantiert stetig konstant und beschleunigte Treibleistungsentlastung.

Zur Erreichung dieses Whkprinzips werden demzufolge:

Den in dieser Ausführung vorgestellten Ausführungsvariationen Ringnuten ,34a und 34b, in der inneren Wandung der Zylinderhülse 33 eingestochen,so daß einer Gleithülse 58,mit Einsetzung in die Zylinderhülse 33,neben in ihr zu bildende Druckräume,ein begrenzt möglicher Weg, innerhalb der Zylinderhülse 33,gesichert ist und der Zylinderhülse 33 Druckraumbildungen 44 und 46 zugesichert werden können. An der,oberhalb des Druckzuleitungsanschlußes 49,des späteren Basisdruckraumes 44,befϊndlichen Ringnut, in der Zylinderhülse 33,wird die Ringarretierung 34a, zur notwendigen Auflagerung der Druckgleithülse 58, im ruhenden Zustand des Drucksystems, eingesetzt. Nach Figur XI bis XHI sind am äußeren Mantelumfang,der Druckgleithülse 58 ,

Einstiche,zur Aufnahme von Gleitdichtungen 37, vorzunehmen ,die,zwischen dem äußeren

Mantel der Druckgleithülse 58,sowie der Anlagerung an die innere Wandung der Zylinderhülse

33,mit Dichtungen 37,druckabdichtend dem gleitenden Prozess,dienlich sind.

Unterhalb des Basisdruckgleittellers 36,bildet sich der Basisdruckraum 44 .

Der Gleitteller 36 ist demzufolge mit einer Gleitdichtung 37 zu versehen und in die

Druckgleithülse 58 eirizuführen.

Der auf den Basisdruckgleitteller 36 aufzulagernden Fläche,des Kraftübertragungsstempels 38, wird eine Flächendichtung beigelegt so daß der Kraftübertragungsstempel 38 ,mittels Befestigungsschraube 52 druckdichtend ,auf die Gleittellerfläche des Druckgleittellers 36, befestigt werden kann.

In dem inneren der Druckgleithülse 58, nähernd mittiger Mantelfläche, ist ebenfalls eine Ringarretierung 34 einzusetzen, um,nach dem einbringen des in loser Verbindung stehenden Reduktionsdruckgleitteller 35 und dem Basisdruckgleitteller 36, in der Druckgleithülse 58, einen begrenzt möglichen Weg zu erhalten und zwischen genannten Gleittellern,entstehenden Druckräumen den Beibehalt der entstehenden Räumlichkeiten,im Funktionsprozess,abzu- sichern.

Der Widerstandsreduktionsgleitteller 35 ,nunmehr zum einsetzen in die Druckgleithülse 58 vorbereitet wird nach Figur XI, mit seiner mittig gleitdichtenden Bohrung .über den Kraftübertragungsstempel 38,geführt. Auf 3 zylindergeschliffenen Stehbolzen 42 werden Druckfedern 43, die an den Köpfen der Stehbolzen 42 Halt und Widerstand finden, aufgelagert und die Stehbolzen 42 zylinderwandig, nach den in Figur XI vorgesehenen Gleitdichtungen 37,durch den Reduktionsdruckgleitteller 35,hmdurchgefυhrt,so daß der Reduktionsdruckgleitteller 35, nachdem er vom äußeren Umfang her mit einer Gleitdichtung 37 versehen wurde ,in die Druckgleithülse 58,gleitdichtend,eingelagert werden kann.

Oberflächenseitig des Basisdruckgleittellers 36 ,versetzt um 120 °,werden die Stehbolzen 42, wie in Figur XHI vorgesehen,in die Gewindebohrungen 54 verschraubt.

Die komplettierte Druckgleithülse 58 wird,in die Zylinderhülse 33,eingesetzt und mit der Einlagerung der oberen Ringarretierung 34 b in die obere Ringnutder inneren

Zylinderhülse 33, der Gleitweg,der Gleithülse 58 .begrenzt

Selbst im drucklosen Zustand,der Druckräume, ist es weder der Druckgleithülse 58, oder dem Widerstandsreduktionsleitteller 35 , innerhalb der Zylinderhülse 33, nunmehr möglich den Druckanschlußstutzen 47, des Vakuum-Nieder-oder Normaldruckraumes,der sich mit

Einsetzung des Druckgleittellers 35 bildete,zu verschließen.

Auch in dem Widerstandsreduktionsdruckraum 45 wird ,wie im Basisdruckraum 44 ,stetig die offene Drackzufuhrung,in die Zylinderhülse 33, des Widerstandsreduktionszylinders 24, garantiert.

Es kann jetzt der hintere Verschlußdeckel 40 ,mit beigelegter Flächendichtung

50, an der hinteren Stirnfläche der Zylinderhülse 33,mit den entsprechenden

Verschraubungsmöglichkeiten 41a und anschließend der vordere Verschlußdeckel 41, des Widerstandsreduktionszylinders 24,nach dem beilegen einer Flächendichtung 50,zwischen geplanter Stirnwand des Zylinders 33 und dem Verschlußdeckel 41,nachdem der Kraftübertragungsstempel 38 nach Figur XI, mittig der gleitdichtendenden Bohrung des Verschlußdeckel 41 geführt wurde,c; Verschlußdeckel mit Schrauben, die durch die Verschlußdeckelbohrungen 56, in die Gewindebohrungen 39,der oberen Zylinderfläche, gefuhrtbefestigt werden.

In der Figur XUI und XV wird,mittels einer Gleithülse 58 und einem in ihr längs der Hülsenwandung eingelassenem Gleitführungskanal 59,eine Möglichkeit offengelegt, Reduktionsdruckräumen 45, eines Widerstandsreduktionszylinders 24, im Betriebszustand vereinfachte Reduktionsdnickzufuhrungen bei geringstem Reibungsverlust,innerhalb der Zylinderhülse 33, zu ermöglichen.

Die Gleithülse 58,wie bereits beschrieben, wird gleitdichtend in die Zylinderhülse 33 eingelagert.

Der Anschlußstutzen 48, dem,nach Figur XI,eine flexible Druckleitung zu dem inneren des Reduktionszylinders 24 und zur Reduktionsdruckzufulirung in den

Reduktionsdruckraum bzw.- räumen 45,eigen war, kann,mittels Gleitführungskanal 59

Figur XHI,den Reduktionsdruckraum oder die Reduktionsdruckräume drucktechnisch direkt versorgen.

Leistungsverstärkend können, in einer Gleithülse 58,oberhalb des Basisdruckraumes 44, dem ersten Widerstandsreduktionsdruckraum 45 überordnet , weitere Widerstandsre- duktionsdruckgleitteller 35, wie bspw.Gleitteller 35 a sowie der Gleitteller 35 b , zu dem Raum 46,der in Ausführung nach den Figuren XIV und XV,auf Grund des vornan- denen vorderen Verschlußdeckels 41 auch Vakuumraum 46 sein kann,aufwirken.

Mit dem Einbau mehrfach überlagerter Gleitteller 35 entstehen zusätzlich des vorhandenen Widerstandsreduktionsdruckraumes 45 ,die Widerstandsreduktionsdruckräume 45a und 45b oder weitere.

Die Druckversorgung,in dem Reduktionszylinder24,kann entsprechend ausgewiesener Möglichkeiten,nach Figur XHIoder Figur XVH und XXI, für die entstandenen Widerstands- reduktionsdruckräume 45a und 45b,bzw.auch für weitere Räume dieser Arterfblgen.

Der Reduktionsdruck kann in allen Widerstandsreduktionsdruckräumen 45 gleichwertig sein und sollte,im Verhältnis des arbeitsbelastenden Kraftwiderstandes,in den jeweilig einzelnen Reduktionsdruckräumen 45 über eine kleinere Kraft auf den Wirkflächen,als dem Arbeitswiderstand eigen,aber, zur Erzeugung der benötigt technisch größeren Auftriebskraft,über mehrere Auftriebskraft addierbare Reduktionsgleitteller 35, verfugen .

In dem Verfahren wurde bereits auf die mögliche Anwendung vorgespannter Druckfederarbeit hingewiesen,deren Wirkung ,in konstruktiver Ausführung,gleich der des,im letzten Absatz, vorgestellten Ausfuhrungsbeispiels,so daß im Einzelnen darauf nicht wiederholt eingegangen werden muß.

Hinzuweisen ist auf den,nach der Figur XVI konstruktiv gasdruckeinsparenden Einsatz mechanischer Druckfedern 83 in Basisdruckraum 44 ,die,mechanischen Spannkraftauflagerungen 84 auflagernd auf dem Basisdruckgleitteller 36,wirken antriebsseitig, der benötigten Arbeitskraftauf. Mit Ansicht B der Figur XTV wird eine,den Basisdruck , auf Zug belastende Konstruktionsfoim vorgestellt die, zur Vermeidung von unötigen Reibungs - und Verschleißverlusten fuhrt und auf eine mögliche Vorspannung des Basisdruckes,im Basisdruckraum 44,hinweist um, der rotierenden Mechanik,zwischen Art .1 and Antrieb,den Reduktionbszylinden 24,anwirkenden Kräften,dynamisch,laufbelastend,gute Laufeigenschaften zu ermöglichen. Hierbei wird in einem,auf der unteren Basisdruckgleittellerfläche 36, in Gewindebohrungen 66, mit Stiftschrauben befestigtem Gewindestück 65 eine Zylinderschaftschraube 67 eingeschraubt der Zylinderschaft dieser Schraube ,mittig durch den hinteren Verschlußdeckel 40 des Reduktionszylinder 24, gleitdichtend geführt, so daß eine Druckfeder 64,außerhalb des Verschlußdeckels 40 .zwischen den Kopf der Zylinderschraube 67, dem Verschlußdeckel vorgespannt gegenwirken kann.

Diese Konstruktionsform macht an der Triebscheibe 2 ,das auswechseln des Treibkraftübertragungswinkels 28, zugunsten einer Zugbelastungvorrichtung 68 nach Figur XV erforderlich, wobei die Zugbelastungsvorrichtung 68,die fest mit der Triebscheibe 2,mittels Mitnehmerwellen 25 verbunden,nach der in Figur XV 90° abgewinkelten Mimelimerfunktion, den Schaft der Zylinderschraube 67,zwischen Kopf derselben und Druckfeder 64,in einer Aussparung einlagert und in treibender Arύagenfunktionrotierend mitnimmt.

Unter der Voraussetzung ,daß normaler Atmosphärendruck in den Raum 46 oberflächenseitig an den Druckgleitteller 35 des Widerstandsreduktionsdruckraumes anliegt, wird stets auf den vorderen Verschlußdeckel 41, des Zylinders 24, verzichtet Dem Widerstandsreduktionszylinder 24 obhegt die Funktion , in der Beschleunigung ,sowie im beschleunigtem Zustand ,zwischen Kraft- und Arbeitsmaschine Arbeit ₍die der Leistung gegengerichtet auflagertabzubauen .wobei das Leistungsverhältnis,von der Kraftmaschine 3,zur

Arbeitsmaschine 4,zugunsten der Leistung ansteigt.

An Fortbewegungsmitteln in einem Zustand der Beschleunigung können diese

Widerstandsreduktionszylinder 24 den dynamischen Luft oder Flüssigkeitswiderstand dem sie in der Dynamik ausgesetzt sincLreduzieren und demzufolge energetisch leistungssteigemd wirken.

Deshalb ist es notwendig diesen Widerstandsreduktionszylinder 24 , in die entsprechenden

Anlagen bzw.maschinengetriebenen Systeme an Fahrzeugen oder in Fahrzeuge jeweils zweckentsprechend einzubauen.

In dem Basisdruckraum 44 kann der benötigte Gasdruck durch Druckfedermaterial ersetzt werden.

Mit einem Einsatzbeispiel der Reduktionszylinder 24, in einem rotierenden Prozess,wird das

Ausfuhrungsbeispiel fortgesetztum die

Wirkungsweise des Verfahrens zu erläutern und die damit verbundenen Patentansprüche zu begründen.

Der Aufbau der Leistungsbeschleunigungsanlage mit Widerstandsreduktionszylindern 24 nach der Figur XI und den Figuren ^XTV bis XXII.

Figur XI erklärt die Befestigung des vorderen Auflagebockes 30 an einen Reduktionszylinder 24. Die Befestigung des hinteren Bockes 31 ist identisch der des vorderen Bockes 30. Der Zwischenabstand einzelner Auflageböcke richtet sich nach dem Weg ,also der umlaufenden Rotation der Zylinder 24.

Die Figuren XTV B wie auch Figur XV und XVI zeigen,an den Auflageböcken,fest verankerte

Mitnehmerwellen 25 und 25a ,zur Befestigung des Zylinders 24 an der Massescheibe oder

Treibscheibe 1, dem Energiebrüter.

Wesentlich istdaß auf Grund der verschiedenen Wirkmöglichkeiten,der statisch eingelagerten

Drücke bzw.Unterdrücke und deren Kräfte,stets die konstruktiv effektivsten Reduktionszylinder

24,für jeweils betriebstechnisch notwendige _^Leistungsbeschleunigungsanlagen ,zu verwenden sind..

Der vordere - wie auch hintere Auflagebock 30 und 31, werden am Widerstandsreduktionszylinder 24 ,mittels Schraubverbindung, den dafür vorgesehenen Schrauben 32 ,außerhalb der Zylinderhülse 33 in Längsflucht und Wahrung der notwendigen Abstandsmaße,für die weitere Einbaufolge der an diesen

Auflageböcken fest angesetzten Mitnehmerwellen 25 ,wie auch 25a ,angebracht

Nach Figur XTwie auch XvTfl werden Widerstandsreduktionszyhnder 24, in die vorgesehenen

Bohrungen, mit Wellenzapfen der Mitnehmerwellen 25 und.25a,mit oder ohne Lagereinsatz 26 und 26a,innenflächenseitig seitlicher Scheibenwandung der Massescheibe 1 eingelassen und von der äußeren Flächenseite der Treib- oder Massescheibe 1, mittels Kontermuttern in entsprechend ausgesparte Bohrungen 85,befestigt wobei die in der Massescheibe eingesetzten Mitnehmerwellen 25 und 25a, mittels Mitnehmerwellenarretierungen 27 und 27a, an der Massescheibe 1, innwandig, fest verschraubt, den Widerstandsreduktionszylindern 24,im beschleunigtem Zustand der Massescheibe 1 -Festigkeit und Halt bieten.

Die Widerstandsreduktionszylinder 24 dürfen im beschleunigten ZustancLmit auftretenden

Fliehkräften,keinesfalls die Massescheibe 1 exentrisch belasten.

Die in der Beschleunigung der Zylinder 24 ihnen obligenden Aufgabe,die Leistungskomponente des Verbrauches zu reduzieren und Antriebsleistung zu vielfachen, indem,der Weg der Zylinder 24 mit der Kraft der Treibleistung .innerhalb einer Zeiteinheit, energetische Leistung ergibtsollte konstruktiv und weitmöglichst Mittelpunktentfernt der Massescheibe 1 - wie aus den Figuren XVI bis XXI ersichtlich -deren Befestigung erfolgen,so daß innerhalb einer bestimmten Geschwindigkeit, den Zylindern 24,größtrnöglicher Weg gesichert wird.

Den auftretenden Fliehkräften an gleitenden Dichtungen, des Widerstandsreduktionszylinders 24 zu begegnen,sollten dem Dichtungsumfang der Gleittellerhülse 58 mitläufϊg, wandungsumlaufende,Lager insbesondere Kugellager, innwandig des Zylinders 24, der Gleittellerhülse 58 aufgelagert werden.

Gleichbleibend ist inwieweit nach Figur XVH vorerst ohne Zylinder 24 oder nach Figur XVm die Massescheibe 1 mit Widerstandsreduktionszylinder 24, auf die Triebwelle 5 ,aufgedrückt und mit Spannbefestigungen 21 sowie 21a, beidseitig der Triebwelle 5 befestigt werden soll. Letztendlich fuhren beide Möglichkeiten der Montage zum gleichen Erfolg. In der Figur XVTJ-XrX sowie XXI wird erkenntlich inwieweit Widerstandsredukions- zylinder 24 mit den verschiedenen Gasdrücken zu bestücken sind um,in dem Betriebszustand,der Arbeit, leistungseinsparend aufwirken zu können. In den genannten Figuren werden die zweckbestimmten Drucksysteme ,wie Druckzuleitungsventil 22, Gasdruckbehälter 9,die Dnick-πifuhrungsleitung 12,mit zwischen- geschaltetem Steuerventil 10,sowie verbindende Leitungen und Kanäle dieser Systeme, vorgestellt und für einen Aufbau dieses Anlagensystems, Verbundsersichtlich gezeigt.

Die Zuführung ,oder das absaugen ,der statisch verdichteten Gase geschieht ,über beidseitig der Trieb welle 5, mittig eingelassene Kanäle.

Es wird einmal durch den Nieder- Normaldruck oder Vakuumkanal 14 ,dem Raum 46,des Widerstandsreduktionszylinders 24, ein jeweilig bestimmter Druck zur Vakuum - oder Unterdruckbildung entnommen,um,in dem Betriebszustand der Anlage,die Funktion des technischen Auftriebs konstant schleichend der Triebkraft mitläufig aufrechtzuerhalten zu können.

Der Niederdruck .Normaldruck oder Vakuumkanal 14 einer Druck- oder unterdruckführenden Leitung 11, mit einer Vakuumpumpe 8 und einem Normaldruckzuleitungsventil 51, verbunden ,gestattet den gewählten Betreiberzustand der Anlage mit den erforderlichen Druck oder Unterdruck im dem Niederdruckraum 46,des Widerstandsreduktionszylinders 24 ,zu versorgen.

Dem Reduktions- und Basisdrackzufuhrungskanal 16, gegengsätzlich der Triebwellenseite des Vakuumkanals 14, wird ein Drucksteuerventil 10 in der Druckzuleitung 12 beigesetzt ,um den entsprechenden Druck für den unterschiedlichen Belastungsbedarf der Widerstands- redukionsdruckräume 45 oder des erforderlichen Basisdruckes 44,bedarfsregeln zu können.

Figur XVπ-XvTII und XXI verdeutlicht, inwieweit vor dem aufsetzen der montierten Triebscheibe 2 auf die Trieb welle 5,die Nieder ■ Normaldruck- .bzw. Vakuumleitung 11 vom Zuleitungskanal 14 der Triebwelle 5 ,mit dem Vakuum- Normaldruck-oder Niederdruckraum 46, mittels des Anschlußstutzens 47 sowie die anderen Gasdruckleitungen ,nach dem Triebwellenaustritt aus der Triebwelle 5, mit der D cküberführungsleitung des Basisdruckes 12 und des Reduktionsdruckes 13 ,zu verbinden sind.

Indem der rotierenden Triebwelle 5 , konstruktiv nur zwei mittig und längs der Trieb welle 5, verlaufende Kanäle für die Drackmedienüberführung zur Verfügung stehen, und der Basisdruckraum 44 nicht mit einer mechanischen Druckkraftübertragungsmöglichkeit 83 ausgerüstet werden kann, müssen drei voneinander unabhängig verschiedene Drücke, bzw. zwei Gasdrücke und ein Vakuum ,zur Erreichung des Wirkprinzips,die Widerstandsreduktionszylinder 24,zur Einleitung und Aufrechterhaltung des Betriebszustandes.versorgen. Deshalb kann der Triebwelle 5 an dem vorhandenen Druckaustrittsstutzen des Druckkanals 16, mittels einem der Drucküberführungsleitung 12 zwischengeschaltet elektronischem Steuerventil 60, einmal der Basisdruck für den Basisdruckraum 44 und zum anderen der in den Widerstandsreduktionsdruckraum 45,eventuell durch Gasdruckverteiler 57a,zur Druckleitung 13 gelangende Reduktionsdruck,entnommen werden.

Voraussetzung für die Sicherstellung der anfänglichen Druck und Betreiberzustand notwendigen Legageverlustzuführung der Gasdrücke oder des aufrechtzuerhaltenden Vakuums ist,daß die Druckzuführungsleitungen ,aller im rotierenden Einsatz an der Masse-oder Treibscheibe 1 angebrachten Reduktionszylinder 24,dem Gasdruckverteiler 57a angeschlossen werden,um gleichwertige Drücke, in alle Widerstandsreduktionsdruckräume 45, einzuführen ,sowie aufrechterhalten und Vakuumüberführungsleitungen,einer gasabsaugenden Sammelleitung zuzuführen sind.

Der in den Widerstandsreduktionszylindern 24 benötigte Basisdruck ,der Basisdruckräume 44, ist durch die D cküberführungsleitungen 12 und den Gasdruckverteiler 57 dem Basisdruckräumen 44 zuzuführen.

Druckzuleitungsanschlüssen 49 können Druckreduzierventile 61, mit fest eingestellten

Druckwerten,beigesetzt werden,so daß die.von sehen der Kraftmaschine 3,über den

Reduktionszylinder 24,auflaufende Kraft der Treibleistung, dem Basisdruck,eine

Eigenverdichtung gewährt

Innenseitig umlaufender Scheibenwandung der Triebscheibe 2 ist der Treibkraft- übertragungswinkel 28,nach Figur XVHI oder XXII Schnitt A-B,einem ,an der Masse-oder

Treibscheibe 1, Aufdruck wirkenden Reduktionszylinder gegenzulagern.

Dem zugbeanspruchten Reduktionszylinder an der Massescheibe l,wird stirnflächenseitig innen,die Zugbelastungsvorrichtung 68 nach Figur XV und XXπ,Schraubenverbunden- siehe

29,- mit der Triebscheibe 2,zugeordnet.

Die Triebscheibe 2 muß, parallel der Massescheibe 1 , in einem kleinstmöglichen planseitigen Abstand von der Massescheibe 1, auf der Triebwelle 5, freilaufend rotieren. Die innere Triebscheibenbefestigung 7a, ist desshalb bereits vor der Montage der Triebscheibe 2, der Triebwelle 5, fest aufzulagern.

Auf die Stoßfläche des Treibkraftübertragungswinkels 28 liegt ,im beschleunigtem Betriebszustand der Anlage ,der Kraftübertragungsstempel 38 des Widerstandsreduktionszylinders 24,von der Kraft- zur Arbeitsmaschine,an.

Die im Betriebszustand aus dem Widerstandsreduktionszyhnder 24, des Kraftübertragungsstempels 38 auflaufende Arbeitslänge .ist der unterschiedlichen Basisdruckbelastung ausgeliefert und von dem Kompressionszustand des Basisdruckes abhängig, variiert demzufolge geringfügig. Die Auf- bzw.Andruckfläche des Tieibkraftübertragungswinkels 28 , muß deshalb von der Auflagerungsfläche so groß als möglich sein und einen Flächenwinkel, zur inneren Stirnwand der Triebscheibe 2 aufweisen, welcher die Auflagerung des Krafτübertragungsstempels 38,im re^gierenden Arbeitsprozess der Anlage,garantiert.

Zentrisch bzw.durchmessermittig ,der Triebscheibe 2, wird ,das freilaufende Triebscheibenlager 23 eingesetzt und das Riementriebrad 2a stimwandseitig außen der Triebscheibe 2 ,mittels Verschraubung triebscheibenbefestigt und nach Figur XTV und XV letztendlich wird,parallel der Massescheibe l,mit der Verbindung zusammengehöriger Druck- und Vakuumleitungen,die Triebscheibe 2 auf der Triebwelle 5 ,endauflagernd,aufgelagert.

Die Triebwelle 5, wird in hochleistungsfähige Lauflager 15 lagernd ,die in Lagerböcke 6 eingelagern, arretiert,so daß auf einer nicht dergestellten festen Auflage ,durch Bohrungen 20 zu führende Schrauben ,die triebleistungsreduzierende fest aufgelagerte Systemeinheit, zu einer Maschineneinheit verbunden, einer Arbeit zulaufend,leistungseinsparend wirkkräftig wird. Von der Konstruktion her wurde, nach der Figur XV ,mit Befestigung der Kraftmaschine 3, der hergestellten Triebverbindung des Riementreibrades 18,zu dem auf der Triebwelle 5 fest aufgelagerten Riementreibrad 17 und dem von Seiten des Riementreibrades 2a zu Riemenrad 19 riemenverbundenen Antrieb der Arbeitsmaschine 4, der Aufbau einer Leistungsbeschleunigungsanlage _»mittels Widerstandsreduktionszylinder 24 vollendet und nachvollziebar dargestellt

In der Figur XXI wird in geschnittener Darstellung,in Seitenansicht und Draufsicht nochmals auf die Einbautiefe der Reduktionszylinder 24,innerhalb der Treib-oder Massescheibe 1 und auf deren Druck-bzw. Unterdruckleitungen sichtbar Bezug genommen. Erkenntlich wurde in Figur XXI und der Figur XXII die Laufrichtung der

Widerstandsreduktionszylinder,dargestellt.

Eine Betreibung der Anlage in Kehrrichtung bremst die Kraftkomponente der Treibleistung oder beschleunigte x Antriebsleistung.

Deckungsgleich der Massescheibe l,nach Figur XXI wird in Figur XXII, zu der Treibleistungsübertragung, von der Massescheibe 1 zur Triebscheibe 2,ebenso, wie zu den in der Triebscheibe 2 angelagerten Triebleistungsträgern,dem

Treibkraftübertragungswinkel 28 ,sowie der Zugbelastungsvorrichtung 68,Stellung genommen.

Leistungsbeschleunigungsanlagen nach Figur XX können, zwischen Kraft- und

Arbeitsmaschine mehrfach in Reihe - Riemen -oder Getriebeverbunden, antriebsleistungsverstärkend,zur Arbeitsmaschine _»eingesetzt werden.

Indem nach Figur XX die Massescheibe 1 starr und Triebscheibe 2 freilaufend auf der

Triebwelle 5, im Betriebszustand der Anlage, aufgelagert , die von der Kraftmaschine 3, mittels

Riementreibrad 17, angetriebene Triebwelle 5 die Massescheibe 1 treibt, treibt ,mittels der

Kraftübertragungsstempel 38 ,die Massescheibe oder Treibscheibe 1 Triebscheibe 2, über

Treibkraftübertragungswinkel 28 ,oder Zylinderschraube 67 zieht zugkräftig die

Zugbelastungsvorrichtung 68 , zur Betreibung der Triebscheibe 2, so daß ein _»an der Triebscheibe 2 _»befestigtes Riementreibrad 2a _»mittels einer durch Arbeitsaufwirkung entstandene technische Auftriebskraft und mit benötigter Teilleistung der Kraftmaschine 3 _»leistungssummenkräftig, der Arbeitsmaschine 4 gegenlaufend und deren Arbeitswiderstand bricht,wobei energetische TreibIeistung,von seiten des Antriebs,eingespart wird. Am Ausfuhrungsbeispiel des Triebwerkes wird deutlich,daß dem Grunde nach ein, in Zylinder33 a und 33 b aufgeteilter Widerstandsreduktionszylinder 24 wirkt. Ebenso besteht die Möglichkeit aus einer Zylinderhülseneinheit 33 mit Deckelverschluß 40 und 41 das Triebwerk konstruktiv zu fertigen.

Die verhältnisbezogenen aber notwendigen Raumflächenareale,zwischen den Arbeitsraum 100 und dem Basisdruckraum 44,die-für die einsetzende Wirkkraft des Triebwerks verantwortlich sind ,gestatten auf Grund der bauhchen Abmessungen sehr schlecht die Zylinderhülse aus einem Zylinderteil anzufertigeα

Nur befindet sich die zu verrichtende Arbeit zum Zweck des Erhaltes einer Leistung nicht außerhalb des Zylinders 24 an einer Kolbenstange oder in der rotierenden Arbeitsauflastung zu einer Arbeitsmaschine 4,sondern diesem Reduktionszylinder 24 wurde.vor der Gleithülse 58,ein Arbeitsraum 100 vorgelagert

In diesem Arbeitsraum 100 befinden sich verhältnisbezogen proportional geteilte Druckgleitteller deren Druckflächen auch verhältnisbezogene Wirkkraft hervorrufen. Einmal dieGleittellerfläche 89,mit einem ca. zwei drittel großem Flachenareal gesamter druckauflastenden Möglichkeitzum anderen Gleittellerfläche 90-mit einer kleiner als 50 % im Verhältnis zur Fläche 89 auf wirkenden Druckkraftmöglichkeit und die Fläche 91 die weniger als 50 % Flächenareal, welches der Flache 90 zugestanden wird, ihr eigen nennt Diese Gleittellerflächen sind auf gleitdichtender Ebene frei bewegUch und dennoch im Verbund angelagert.

Der Gleitteller 89 lagert der Gleithülse 58-in welcher sich überlagernde Reduktionsgleitteller 35 befinden befestigt, an .wodurch die D cldcraftauflagerung auf dieser Fläche.über die Zylinderwandung der Gleithülse dem Basisgleitteller 36 zugeführt werden kann. Der Gleittellerfläche 90 sind 120° versetzte Kjafhlbertragungsstempel 38 b,die gleitdichtend durch die Reduktionsgleitteller 35 und Reduktionsdruckräume 45 a bis d geführt wurden-zur

Dmckl-iaftübertragung auf den Reduktionsteller 35,eigen und der Gleitteller bzw.die

Gleittellerfläche 91 führt der Kraftübertragungsstempel 38a.

In diesem Kraftübertragungsstempel befindet sich der Dmckeinfuhrungskanal 16a, zur

Reduktionsdruckzufuhrung in die Reduktionsdruckräume 45.

Die Gasdruckzuführung des Arbeitsraumes 100 übernimmt von der Druckluftquelle 95

Druckleitung 99 mit vorgeschaltetem Steuerventil 89.

Dieser Druckleitung 99 wurde ein Kompressor 96 zwischengelagert

Der Kompressor 96 ermöglicht mit der, bis auf den Lagageverlustausgleich,einmaligen

Druckzufuhrung in den Arbeitsraum 100,die Verdichtung des Basisdruckes und bestimmt demzufolge,mittels der auf den Basisgleitteller 36 aufwhkenden Druckkraft,die Leistung des

Triebwerkes.

Die konstruktive Triebwerksausfuhrung-mit den frei gleitenden aber gleitdichtenden

Zylinderteilen macht die Bildung eines Normaldruckraumes, bei Einhaltung der

Verschiebebweglichkeit der Zylinderteile und somit den Ausgleichskanal 88-notwendig.

Zylinderteil 33a mit Deckelverschluß 40 und Zylinderteil 33b mit Deckel 41 ist mit dem

Gestänge 101 und der zwischengelagerten Druckfeder 103 ineinander gleitdichtend und miteinander,mittels der Haltebefestigung des Gestänges 104 verbunden . Die Wirkungsweise:

Inwieweit Last oder Kraft, Gewicht einer Kolbenstange nach Figur II bis IV bzw.der Arbeitswiderstand einer Arbeitsmaschme 4,an der Zylinderschraube 67,unterflächenseitig eines Basisdruckgleittellers 36 einem Basisdruck,in einem rotierendem Zylinder 24,nach Figur XV aufwirkt ist,im technischen Auftrieb wirkungsbezogener Auflastung, gleichwertig.

Wesentlich istdaß,auf Grund dieser Aufwirkung,der,zwischen dem Basisdruckgleitteller 36 und dem Reduktionsdruckgleitteller 35 ,von der Druckluftquelle 9 oder 9a über Druckzuleitungen 12,in den Reduktionsdruckraum 45 ,einmalig eingebrachte Reduktionsdruck, im Zusammenhang der Last oder Kraftbeaufschlagung auf den Basisdruckzwar keinen statischen Druck aber statisch aufwirkende DruckkrafLauf der Fläche des Gleittellers 36,in dem Reduktionsdruckraum 45,gleichwertig und verhältnisbezogen zu der verbleibenden Auflastung, verliert, indem,die untere Reduktionsgleittellerflächenseite des Reduktionsgleittellers 35 , auf Grund des Beibehaltes der ihr eigenen 100 % flächenkräftigen Wirkung.in einem Reduktionsdruckraum 45, einer Antriebs - oder Triebleistung mitläufig,den kraft-oder lastbeaufschlagten Basisdruck in den Raum 44,gleichwertig seiner Last- oder Kraftbeaufschlagung,auftriebskräftig entlastet, wobei energetisch eine leistungseinsparende Wirkung einzutreten beginnt.

In Figur III wird, innerhalb eines Zylinders 24 .ein Basisdruckgleitteller 36,mit oberflächen- seitig auflagerndem Druck und mit Flächenkraftder Unterflächenseite eines Reduktions- gleittellers 35 also einer gegenwirkenden Druckkraft, ausgesetzt, indem die untere Fläche des Basisdruckgleittellers 36,auf einem Basisdruck,mit Gewicht zusätzlich der Druckkraft des in dem Reduktionsdruckraum 45 vorhandenen Druckes aufwirktverbleiben auf dem Basisdruckgleitteller 36. zwangsweise,druckkräftig nur 50 % Last des Gewichtes, wobei 100 % Last des Gewichtes die oberflächenseitig des Basisdruckgleittellers 36 auflagern. mit dieser Auflagerung die ursprünglich innere Druckkraftgleichung ,des einlagernden statischen

Druckes,zwischen Basisdruckgleitteller 36 und Reduktionsdruckgleitteller 35,zerstören, so daß auf der Basisdruckgleittellerfläche 36 die auflagernde Druckkraft des inneren Druckes verhältnisbezogen von 100 % aufgelegter Last eines Gewichtes oder Kraft einer Arbeit 50 %

Kraftwert ,auf Grund des Gasdruckkraftausgleiches.zwischen Basisdruckgleitteller 36 und

Reduktionsdruckgleitteller 35 in dem Reduktionsdruckraum 45, also in einem zwangsweisen inneren Druckkraftausgleich,zugunsten eines technischen Auftriebs.verliert.

Demzufolge wird die Kraft einer Arbeit auf einem Basisdruckgleitteller 36 _»die einer Leistung mitläufig und infolge ihrer Arbeitsauflastuπg, gleichwertig der verbleibenden Auflastung, durch einen,der Leistung mitläufig, technischen Auftrieb,kraftentwertet.

Im Zustand der Statik sind Wirkungen innerer Drücke und ihrer Kräfte,die ungleichwertig äußeren druckkraftwirkenden Bedingungen ausgesetzt werden, schwer nachzuweisen.

In der Dynamik im Zustand der Arbeit einer Leistung, auf einem Weg der Basisdruckkraft oder dessen

Volumens _»innerhalb einer Zeiteinheit, wird ,die zu dem Gewicht und derDruckflächengröße der Gleitteller, eingesparte Druckkraft des Basisdruckes am Manometer sichtbar,zurückgelegter Weg messbar und eingesparte Leistung in Watt nachgewiesen. Die Wirkungsweise einer Leistungsbeschleunigungsanlage mit eingesetzten Widerstandsreduktionszylindern 24

Vor Inbetriebnahme der Leistungsbeschleunigungsanlage wird,nach Figur XV,von der

Druckluftquelle 9,über Drucksteuerventil 10, Druckleitung 12 und Dracküberführungskanal 16. ein Gasdruck eingegeben und mit Hilfe eines elektronischen Steuerventiles 60, in Figur XII ersich.tlich.den Dracküberfuhrungsleitungen 12 und 13, wie bereits beschrieben. ,den entsprechenden Wirkräumen zugeteilt.

Die elektronischen Steuerventile 60 ,der Widerstandsreduktionsdruckräume 45 ,schliessen nach dem erreichen der gewünschten Druckstufe selbstständig.

Die erforderliche Druckstufe eines einzelnen Widerstaπdsreduktioπsraumes 45 erfordert, im Verhältnis zur Arbeitskraftauflastung seitens der Arbeitsmaschine 4, rahmengebuπdene Kraftwerte auf den Wirkfiächen -wie bereits offengelegt.

Die Druckkraft auf einer inneren Gleittellerfläche 35 und 36 sollte kleiner oder max.gleich der Auflastung tatsächlicher Arbeitskraft auf den Basisdruckteller 36 sein wodurch harte und hohe,im Verhältnisbezug zur Arbeitsauflastung,unwirksame

Flächenkräfte in den Reduktionsräumen vermieden werden.

Indem die Flächendruckkräfte Wirkung addieren_tsoIIte,zur Erzeugung der maximalsten

Auftriebswirkung,die Anzahl der Reduktionsdruckräume,verhältnisbezogeπ zur

Kraftbelastung,gesteigert werden.

Der Basisdruck verdichtet in den Basisdruckraum 44 mittels der Triebleistung auf dem

Arbeitshubweg bzw. in der rotierenden Beschleunigung.

Es ist aber dennoch auf ein bestimmtes Basisdruckvolumen zu achten,um zu verhindern,daß der Basisdruckteller _»auf eine feste Raumarretierung,aufsetzt. Demzufolge ist der mögliche Verdichtungsweg des Druckes,im Verhältnis zur Arbeitsauflastung,bei Konstruktion dieser Zylinder bereits wegvariabel, zu berücksichtigen.

Wird die Basisdruckkraft mittels Druckfeder 83 in den Basisdruckraum erzeugt, entfallt die Volumenteilung der Gasdrücke mittels Steuerventile.

Es verbleibt außerdem die selbstständig geführte Unterdruckleitung 11 dem Niederdruck-oder Vakuumraum 46.

Mit dem schliessen des elektronischen Steuerventils 10 lagern Drücke. welche das Drucksteuerventil 60 zuvor freistellte, auch in die Basisdruckräume 44 und Reduktionsdruckräume 45 .ein. Wird die Arbeitsmaschine 4 angefahren,treibt das Riementreibrad 18 der Kraftmaschine 3 .das Riementreibrad 17 auf Trieb welle 5 fest aufgelagert und die Trieb welle 5 beschleunigt Massescheibe 1.

Mit der Beschleunigung der Massescheibe 1 beschleunigen die an der Massescheibe 1 angelagerten Widerstandsredukionszylinder und legen, innerhalb einer Secunde, einen bestimmten Laufweg in Meter zurück.

Der Laufweg in einer Secunde ist abhängig von dem Durchmesser der Massescheibe 1 ,sowie der außermittigen Befestigung der Widerstandsreduktionszylinder.

Es ergeben diese Faktoren bekanntlich den Laufweg der Widerstandsreduktionszylinder 24 bei einer Umdrehung der Massescheibe 1 .

Konstruktionsparameter gestatten demzufolge variable Leistungskapazitäten der Beschleunigungsanlage. in den Figuren XXX bis XXXV wird die Wirkungsweise des Triebwerks offengelegt.

Mit dem einkomprimieren des Druckes -mit Kompressor 96 in den Druckraum 100 verdichtet der,vordem in den Basisdruckraum 44,von Druckgasquelle 9 über Ventil 10,eingebrachte

Gasdruck

Die Verdichtung des Basisdruckes in Druckraum 44 wird von Seiten der Druckfläche 89 ausgeführt

Die Fläche 89 legt die,in dem Arbeitsraum 100,aufwirkende Druckkraft über die Wandung der

Gleithülse 58 dem Basisgleitteller 36 gegen.

Rückwirkend zu dem Vakuum des Vakuumraumes 46 lagert der technische Auftrieb der

Reduktionsgleitteller 35 der basisauflagernden D ckkraftgleichwertig auflagernder

BasiskraftAuftriebskraft gegen.

Es kommt demzufolge auf dem Basisgleitteller 36,nur zu einer 50 %-tigen

Drackl ftauflagerung der auf Gleittellerfläche 89 vorhandenen und aufwirkenden BTuckkraft .

Die mit diesem Prozess verbundene Drackkraftwirkung der Gleittellerfläche 90,über

Kj ftübertragungsstempel 38b,auf Reduktionsfläche 35 auflegend, wirkt deffensiv, also keineswegs wirkkräftig gegen den Basisdruck,auf Grund der kleiner als 50 %- tigen Wύkkraftauflastung ,im Verhältnis, zur flächenwirkenden Kraft der Fläche 89.

Die Arbeitsdruckflache 91 steht im gleichen Kraftverhältnis zur Flächenkraft 90,so daß im Fazit, die auf den Basisgleitteller 36 tatsächlich auflagernde Druckkraft -siehe Figuren--nur eine

Teilkraft der gegen die Stirnfläche des Arbeitsraumes 100,anlagernden Whkkraft beinhaltet und der Reduktionszyhnder 24 bzw. das Triebwerk-zwangsläufig von der Gleithülse 58 einen expandierenden Druckweg einleitet.

Sofort erfolgt eine weitere Druckkraftauflastung und setzt kraftrichtungsgebundene Kompressiblität des Druckes,an dem Zylinderdeckel 40 , abhängig von Zylinderdeckel 41, zu dem Basisraum 44 auf den Basisgleitteller 36 aufwirkend. ein ,so daß es der Gleithülse 58„im technischen Auftrieb zu dem Vakuum ermöglicht wird den Druck, der geringen Dichte in den Arbeitsraum 100 richtungsgebunden und fortlaufend, zu verdichten und die innere Stirnfläche des Zylinderdeckels 41 stetig eine richtungsgebunden und beschleunigende Schubbewegung ausführen kann. Entscheidend für die Funktion des Prozesses ist der ausgeführte Druckkraftwechsel der kraftwirkenden Flächen 89,90 und 91.

Abgesehen von der am höchsten aufiastenden Flächenkraft des Arbeitsdruckraumes 100, kann jede flächenaufwirkende Druckkraft in die rückgstellte Auftriebskraft einer anderem flächenaufwirkenden Druckkraft einwechseln.

Mit dem Nachweis des wirkenden Prinzips wird ermöglicht, daß grundsätzlich alle Druckkraftauflagerungen, seitens des Arbeitsdruckraumes 100 auf den Basigleitteller 36, rückbezüglich zur Triebrichtung, zu dem Vakuum zuwirkend, abzusetzen sind. Die Kraftdichte des hochverdichteten Basisdruckes in den Basisdruckraum 44 und geringfügige Wichte bzw. Gewichtsänderung dieses Druckes im Verhältnis zu dem kleineren Druck in dem Arbeitsraum 100,also wiederum das Proportionalverhalten verdichteter Gase garantiert,in Verbindung der Auftriebskraft, die flächenbezogene Verdichtung des Druckes in den Arbeitsraum 100. Werden alle Flächendruckkräfte des Arbeitsraumes 100 auf den Basisgleitteller 36 nach Fig. 35 aufgesetzζkönnsn auf Grund der Vielzahl vorhandener Reduktionsdruckräume 45 die Gasdrücke in den Räumen 45 reduziert werden.

Claims

Patentansprüche :

1 Anspruch auf technischen Auftrieb

Volumengebundene Körpermassβn geringeren Eigengewichtes als die der Gase

in denen sie sich befinden, treiben auf Grund ihrer geringeren Gravitationwirkung im Verhältnis zwischen Körper und Gas im Gas auf oder erhalten Auftrieb,

indem ergibt sich nun gleichwohl die Möglichkeit auch schwere Massen , Last oder Kräfte,

mittels verdichtetem GasvoSuimeil ,auf Grund der geringfügigen Gravitationswirkung

der Gase, im Verhältnis zu enormen Flächendruckkräften, gegensätzlich der aufwirkenden

Arbeitsbelastung einen Auftrie technisch zur Teilkraftentlastung innerhalb eines

Leistungsprozesses ,zwischen Antrieb und Arbeit, zu Zweck des Erhaltes einer

Leistungssteigerung, geltend zu machen,

wobei ein Maschinensystem erforderlich wird welches Gasmedium, verdichtet , speichert sowie die Wirkkrai des technischen Auftriebs einleitet und im Prozess der Leistung zugunsten des Leistungsprozesses aufrecht erhält,

so dass in einem Raum, innerhalb eines Zylinders, einliegend yerdichtetes Druckgas- medium eisaflächenseitig der kongruent inneren Gasdruckflächenwirkung einer äußeren

Druckkraft, zur Teilannullierung der auf dieser Fläche vorhandenen Gasdruckkraft, kraft- oder lastüberfordert aufivirkt , und kehrflächenseitig eine innere

Gasdruckkraft die einem Vakuum bzw. kleinerem Druck außerhalb dieser Kraftfiäche zugkräftig entgegenlagert technischen Auftrieb kraftentlastend, im Leistungsprozess

eines Maschinensystems, geltend machen kann. 2 Anspruch auf das Verfahren technischen Auftriebs nach Anspruch 1 dadurch gekennzeichnet,

indem in emem Zylinder in welchem Reduktαonsdruckraume 45 eingelagert sind in denen gleichwertige Gasdrucke, auf Reduktionsgleittellerflachen 35 auflagern die, mittels einer belastenden Lastauf lagerung, einer Arbeit, auf dem Basisgleitteller 36 einilachenseitig Gasdruckkraft amilheren und kehrflachenwertig kongruent ungleichartig, bezuglich ihres inneren räumlichen Gasdruckkraftverhaltens Gasdruckflachenkraft im mechanischen Verbund, zu einem Unterdruck zugunsten einer technischen Auftriebskraft, spanndruckzugkraftig und einflachenseitig beihalten wobei die Kraft- oder Lastauflagerung auf, der Basisgleittellerflache 36 zu dem Basisdruck hin gestattet ,dass äußere Fiachenareale den eingelagerten Reduktionsdrucken in den Druckraumen 45 nunmehr unterschiedlich ungleichwertig äußere Drucke und somit ungleichwertige Kräfte entgegenlagern, wie in Fig 4 ersichtlich und nach den Fig 1 b s 5 nachvollziehbar dargestellt, so daß die einst unbelastete innere Druckkraftgleichung, zwischen den Basisdruckraum 44 und dem Niederdruckraum 46,auf Grund der einseitigen Auflastung eines Kraft oder Lastwiderstandes also einer Arbeit, kehrflächenseitig der wirkenden Kraftauflagerung, richtungsgebunden technischen Auftrieb zu dem Niederdruck oder Vakuum ,der Auflastung gleichwertig entgegengerichtet und gegenwirkend , erhalt

3 Verfahren nach Anspruch 1 und 2 dadurch gekennzeichnet,

indem die auf dem Basisdruck des Druckraumes 44 last - oder kraftbeaufschlagte Basisgleittellerflache 36 in einem Widerstandsreduktionszyhnder 24 durch die Last - bzw Kraftbeaufschlagung innerhalb einer Leistungseinheit Gasdruckkraft auf dieser Flache verliert und der Basisdruck des Druckraumes 44,bei einer Vielfachung seines Volumens einen Arbeitsweg des Basisgleittellers 36, im Verbund mit den diesem Gleitteller überlagerten Reduktionsgleittellem 35 die im technischen Auftrieb stehend der Basisaufiastung kraftgleichwertig entgegenwirken, . Leistungskraftentlastung verursachen.

4 Verfahren nach Anspruch 1 2 und 3 dadurch gekennzeichnet,

indem nach B endigung des ieistungsentlastenden Arbeitshubes der Basisdruck bei Beihalt konstanter Druckdichte, in dem Reduktionszylinder 24,auf Grund der geführten Kolbenstangen- rückfuhrung und der Kolbenstangenverbindung mit dem Basisgleitteller 36 in einem zweiten Arbeitszylinder 24,zur Verrichtung einer erneuten leistungsentlastenden Arbeit überführt wird, wobei die Treibleistung bzw. die benötigte Pumpieistung des Basisdruckes von

von P = W : t auf P = W :t innerhalb des Betriebszustandes

/•_* des Systems konstant reduziert und somit die Leistung ideal doppelt

5 Verfahren nach Anspruch 1, 2, 3 und 4 dadurch gekennzeichnet,

indem Widerstandsreduktionszylinder 24 zwischen einer rotierenden Antriebs - und .Arbeitsmaschine nach den Fig. 9 bis 17 eingesetzt werden in denen der Basisdruck der Basisdruckräume 44 in dem Reduktionszylinder 24, innerhalb des belastenden Anlagenbetriebs- zustandes, konstant erhalten bleibt und die Antriebsmaschine mittels Massescheibe 1 an den Zylindern 24 rotierend kraftaufwirkt ,

wobei technische Auftriebskraft über den Kraftübertragungsstempel 38 oder Zugbelastungsschaft 61 mit verhältnisbezogenen gering benötigter Trieb leistung der Kraftmaschine 3 in Addition der Triebleistung zu dem Arbeitswiderstand der Arbeits- maschine 4 leistungsverstarkt zu - bzw gegen- oder aufwirkt

6 Verfahren zur Betreibung eines triebrichtungsgebunden beschleunigten rückstoß freien Gasdrucktriebwerkes nach Verfahrensanspruch 1, 2, 3 und 4

indem die mit Hilfe des technischen Auftriebs zu verrichtende Arbeit in einem Widerstandsreduktionszylinder 24 dem Zweck einer steten Gaskomprimation in einem Arbeitsraum 100 dient dessen Druckkraft auf den aufwirkenden Flachen 89, 90 und 91 mit Hilfe des technischen Auftriebes einseitig reduziert , wobei tπebπchtungsgebunden der inneren Arbeitsraumstirnfiache 41 des Arbeitsraumes 100 die Druckkraft des verdichteten Gasmediums aufrechterhalten bleibt, mechanischen Kraftubertragungsmog chkeiten, beispielsweise nach der Figur 29 ermöglicht wird, Gasdruck des Basisdruckraumes 44. stetig zu verdichten, so dass die Gleithulse 58, mit den in ihr eingelagerten Gleitscheiben im technischen Auftrieb nach Funktionsbeschreibung der Figuren 30 bis 35 zu dem Vakuum- bzw Niederdruckraumn 46 gaskraftauiwirken und somit dem Arbeitsdruckraum 100 stetig gasverdichtend entgegenwirkt

7 Verfahren zur Betreibung richtungsgebuπden beschleunigter Triebwerke

gekennzeichnet nach Verfahrensanspruch 1, 2, 3, 4 und 6

indem die innere Stirnfläche 41 eines Reduktionszylinders 24 druckkraftig und mit größerer Druckkraftntensitat als sie der kehrwertig an irkenden inneren Druckkraft- flache 40 .auf Grund der in Tπebschubπchtung gerichteten technischen Auftriebs- intensitat, mittels Gasdruckkraft druckexpansionsbedingt eigen ist entgegenwirkt wobei in dem Basisdruckraum 44 der Basisdruck zwangsweise der weiteren Verdichtung unterliegt,

so dass es der Basisgleitscheibe 36 mit der Gleithülse 58 und den in ihr zu dem Zweck des Erhaltes von Redul tionsdrucb-äumen 45,eingelagεrten Gleitscheiben 35 a - x ,mittels dem technischen Auftrieb zu einem Vakuum oder Niederdruck einflächenseitig ermöglicht wird

dem vorhandenen Gasdruck in dem Arbeitsraum 100 in stets ununterbrochener Komprimaticns- folge, zur Aufrechterhaltung einer stetig richtungsgebundenen Arbeitsbewegung, aufwirkend entgegsnzugleiten.

S Verfahren zur Betreibung richtangsgebunden beschleunigter Triebwerke nach

Yerfahrensanspruch 1 bis 7 dadurch gekennzeichnet,

indem die in den Reduktionsdruckräumen 45 an den Gleitscheibenflächen 35 konstruktiv zu gestaltende Surnmengasdrucl αaftaufwirkung auf den geteilten Flächen des Arbeitsraumes 100_. zugunsten der rückwirkenden technischen Auftriebskraft auf den Reduktionsgleitteller 35 aufwirkend größer;, als die auf den des Basisgleittellers 36 ,welche von dem Arbeitsraum her dem Basisdruck entgegenwirkt, sein sollte, wobei in den Reduktionsdruckräumen 35 a bis x der enormen Gasdruckflächensummenkraft garantiert wird, technischen Auftrieb zu dem Unterdruck des Raumes 46 in der maximalsten

Größenordnung rückzustellen und die größtmöglichste Entlastung der von der Seite des

Arbeitsdruckraumes über die Basisgleittellerfläche 36,auf den Basisdruck des Drαckraumes 44, auflastenden Kraft zugestanden werden kann,

so dass die gesamte Druckkraftsumme des Arbeitsraumes 100. welche auf die Stirnfläche 41 über Zylinder 33 b und dem mechanischen Gestänge 101 dem inneren Basisdruck des Basisdruckraumes 44 und der Stirnfläche 40 der Basisgleitscheibe 36 gasdruckkraftverdichtend entgegenwirkt, auf die Basisscheibe 36 aufwirkt somit technische Auftriebskraft vielfacht und die Gleithulse 58 zur steten Verdichtung des Gasdruckes in den Arbeitsraum 100 fortwahrend wirkkraftig beschleunigt

9 Vorrichtung zur Durchfuhrung des Verfahrens gemäß den Ansprüchen I bis 5 zur Erzeugung und Betreibung leistungse nsparend technischen Auftriebes

indem nach Figuren 7, 8 und 9 von der Druckluftquelle 9 mit dem Beginn einer Auffüllung des Gasdruckvolumens des lastbeaufschlagten Basisdruckes in dem Basisdruckraum 44 der Basisgleitteller 36 mit dem zwischen den Gleitscheiben 35. einruhendem Reduktionsdruck, hubwegbedingt mittels Nachverdichter oder Umwälzpumpe 80 , zu dem Zweck des Erhaltes vergünstigter Imput - oder Ausputleistungen verfahren wird. wobei mit Beendigung des Arbeitshub eges in dem Zylinder 24 der Basisdruck durch Steuerventile 82 und Basisdruckleitungen 81 einem zweitem Arbeits- bzw Reduktionszy linder 24. zum Zweck einer erneuten Arbeitshubausfuhrung zugeführt wird, so dass mit Hilfe der mechanisch geführten Kolbenstangenruckfuhrung.uber Pleuel und Kurbelwelle eine rotierend leistungseinsparende Arbeitsbewegung erfolgt

10 Vorrichtung nach Verfahrensanspruch 1 bis 5 dadurch gekennzeichnet,

indem Widerstandsredreduktionszylinder 24 entsprechend der Figurenbeschreibung und den dieser Beschreibung zugehörigen Zeichnungen 9 bis 16 nach den Zeichnungen

17 bis 22 und den zu diesen Zeichnungen gehörigen Beschreibungen an der Massescheibe 1 Totationsaufwirkend zur geführten Treibscheibe 2 befestigt wurden,

wobei das,über Gasdruckführungskanäle und - führungsleitungen dem Basisdruckraum 44 zugeführte Basisdruckvolumen ,wie auch der über Kanäle und Gasdruckleitungen zugeführte Reduktionsdruck der Räume 45 und aus dem Vakuum bzw. Niederdruckraum 46 Druckleitung 1 1 und Kanal 14 entführte Gasdruck bzw. mechanisch basisbenötigte Federkraftauflagen gasdruck- und kraftkonstant bleiben. so dass benötigte Triebleistung in Verbindung des technischen Auftriebes mittels Kraftübertragungsstempel 38 druck- bzw mit Zugkraftübertragungseinrichtung 68 zugbeansprucht

an der Treibscheibe 2 und den mechanischen Übertragungsmöglichkeiten, dem Arbeitswiderstand einer Arbeitsmaschine 4 eistungsbedarfsgebunden aufwirken.

11 Vorrichtung nach Vorrichtungsanspruch 9 dadurch gekennzeichnet,

dass entsprechend der Figuren 19 und 20 Treibscheibe 2 freilaufend auf Triebwelle 5 auflagert und somit triebkräftig, mittels den an ihr anwirkenden Reduktionszylindern 24, innerhalb von arbeitsleistenden Zeiteinheiten ,die benötigte Leistung einer Kraftmaschine 3 in Addition der Kraft des technischen Auftriebes dem Arbeitswiderstand der Arbeitsmaschine 4 aufwirkt

12 Vorrichtung nach Anspruch 9,10 und 11 dadurch gekennzeichnet,

dass nach Figuren 19 bis 22 die betriebsnotwendigen verdichteten Gasdruckmedien zur leistungs- einsparenden Systembetreibung des technischen Auftriebes, mittels Widerstandsreduktionszylinder 24 im maschinengebundenen Anlagesystem über Gasdruckleitungen 12 und dem mittig durch Triebwelle 5 geführten Kanal 16,in Verbindung der notwendigen Steuer- und Regelventile, wie auch mit Gasdracküberführungsleitungen , durch den Gasabführungskanal 14 in Verbindung der Vakuumleitung 11 und Vakuumpumpe 8, auftrechterhalten werden bzw. zur Vermeidung von Drucklegageverlusten die Druckräume druckelastisch vulkanisiert oder Membranelastisch herzustellen sind.

13 Vorrichtung nach Vorrichtungsanspruch 9 und 10 dadurch gekennzeichnet,

dass Trieb- oder Massescheϊbe 1 nach Figuren 19 und 20 entsprechend der Beschreibung auf der Triebwelle 5 starr aufgelagert und mittels mechanischer rotationsumlauf ender Treibverbindungen von Arbeitsmaschine 3 getrieben wird.

14 Vorrichtung nach Verfahrens ansprach 1 bis 5 sowie 6,7 dadurch gekennzeichnet,

indem nach den Darstellungen der Figuren 23 bis 35 ,zu dem Zweck des Erhaltes leistungsein- sparender Kapazitäten und der Einleitung und Aufrechterhaltung einseitig richtungsgebundener beschleunigter Fortbewegungsabläufe eines Triebwerkes einerseits, notwendige, einflächenseitig gebundene Arbeitsaufiastung auf den Flächen der Reduktionsgleitscheiben 35, mittels mechanischer Druckkraftübertragungsmöglichkeiten 38c bzw. unter anderen über Gestängeführungen 38 mittels geteilter Gleitscheiben 89.90,91 aufrechtzuerhalten sind, um kehrwertig der Gleitscheiben- flächen die an ihnen gegenlagernde Druckkraft einem Unterdruck zuwirkend, mittels der mechanischen Zugspannvorrichtungen ,den auf den Gleitscheiben 35 befestigten Stehbolzen 42 und Druckfedern 43 zur Gewinnung des technischen Auftriebs zu nutzen.

wobei die Kraftauflastung auf den Reduktionsflächen in den Räumen 45 und zu dem Basisraum 44 den Gasdruck eines Arbeitsraumes 100 bedarf , erfordert somit Einleitung und Aufrechterhaltung des technischen Auftriebes zugunsten der Triebkraft, den Gasdruckarbeitsraum 100, triebwerksgebunden. o dass - die erforderliche Gasdruckverdichtung bzw. Spannkrafterzeugung der Druckfedern 83, zur Erzeugung einer steten Kraftauflastung gegen die Unterflächenseite des Basisgleittellers 36 in dem Basisdruckraum 44 , über mechanische Vorrichtungen entsprechend den Figurendarstellungen von Seiten der innenflächigen Stirnseite des Arbeitsraumes 100 erfolgen kann.

15 Vorrichtung nach Vorrichtungsanspruch 13 dadurch gekennzeichnet,

indem die in den Reduktionsdruckräumen 45 an den Gleitscheibenflächen 35 konstruktiv' zu gestaltende Summengasdruckkraftaufwirkung auf den geteilten Flächen des Arbeitsraumes 100 zugunsten der rückwirkenden technischen Auftriebskraft auf den Reduktionsgleitteller 35 aufwirkend größer, ab die auf den des Basisgleittellers 36 .welche von dem Arbeitsraum her dem Basisdruck entgegenwirkt, sein sollte, wobei in den Reduktionsdruckräumen 35 a bis x der enormen Gasdruckflächensummenkraft garantiert wird, technischen Auftrieb zu dem Unterdruck des Raumes 46 in der maximalsten Größenordnung rückzustellen und die größtmöglichste Entlastung der von der Seite des ^•Arbeitsdruckraumes über die Basisgleittellerfläche 36,auf den Basisdruck des Druckraumes 44, auflastenden Kraft zugestanden werden kann,

so dass die gesamte Druckkraftsumme des Arbeitsraumes 100, welche auf die Stirnfläche 41 über Zylinder 33 b und dem mechanischen Gestänge 101 dem inneren Basisdruck des Basisdruckraumes 44 und der Stirnfläche 40 der Basisgleitscheibe 36 gasdruckkraftverdichtend entgegenwirkt, auf die Basisscheibe 36 aufwirkt, somit technische Auftriebskraft vielfacht und die Gleithülse 58 zur steten Verdichtung des Gasdruckes in den Arbeitsraum 100 fortwährend wirkkräftig beschleunigt. 16 Vorrichtung nach Vorrichtungsanspruch 13 und 14 dadurch gekennzeichnet, indem die seitens des Basisdruckraumes 44 gegen den Basisgleitteller 36 die Zylinder- gleithülse 58 in Addition mit der technischen Auftriebskraft den Arbeitsdruck des Arbeitsraumes 100 fortwährend richtungsgebunden verdichtet, wobei die Verdichtung dieses Raumes Triebwerksgebunden eine Verdichtung des Basisdruckes in dem Basisdruckraum 44 in Folge unter der Vorraussetzung bewirkt wird , dass der Gasarbeitsdruck des Arbeitsdruckraumes 100 verhältnisbezogen zu dem Basisdruck des Basisdruckraumes 44 kleiner und das Druckkraftflächenareal des Arbeitsraumes 100 demzufolge größer, als das des Basisdruckraumes 44, ist.