WO2002033244A1 - Brennstoffeinspritzventil - Google Patents

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WO2002033244A1
WO2002033244A1 PCT/DE2001/003920 DE0103920W WO0233244A1 WO 2002033244 A1 WO2002033244 A1 WO 2002033244A1 DE 0103920 W DE0103920 W DE 0103920W WO 0233244 A1 WO0233244 A1 WO 0233244A1
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WO
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armature
fuel injection
injection valve
guide collar
valve
Prior art date
Application number
PCT/DE2001/003920
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English (en)
French (fr)
Inventor
Thomas Sebastian
Andreas Eichendorf
Dieter Etzel
Original Assignee
Robert Bosch Gmbh
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Filing date
Publication date
Application filed by Robert Bosch Gmbh filed Critical Robert Bosch Gmbh
Publication of WO2002033244A1 publication Critical patent/WO2002033244A1/de

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M51/00—Fuel-injection apparatus characterised by being operated electrically
    • F02M51/06—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle
    • F02M51/061—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means
    • F02M51/0625—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures
    • F02M51/0664—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures having a cylindrically or partly cylindrically shaped armature, e.g. entering the winding; having a plate-shaped or undulated armature entering the winding
    • F02M51/0671—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures having a cylindrically or partly cylindrically shaped armature, e.g. entering the winding; having a plate-shaped or undulated armature entering the winding the armature having an elongated valve body attached thereto
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M51/00—Fuel-injection apparatus characterised by being operated electrically
    • F02M51/06—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle
    • F02M51/061—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means
    • F02M51/0625—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures

Definitions

  • the invention relates to a fuel injector according to the preamble of the main claim.
  • the guide collar By storing the guide collar in the magnetic throttle point, the guide collar thus remains magnetically free of radial force.
  • a disadvantage of the arrangement described in the abovementioned publication is, in particular, the large overall length of the armature, which makes it difficult to optimize the weight of the armature.
  • the circumferential guide collar on the anchor prevents the fuel from flowing out of the working gap, which leads to greater hydraulic losses.
  • valve needle in its part facing the armature in a housing component.
  • the armature is not guided in the housing or in the pole component.
  • a disadvantage of guiding the valve needle in a guide component arranged downstream of the armature is in particular the radial forces acting on the component consisting of the armature and valve needle due to an eccentric positioning of the armature. This leads to considerable frictional forces in the guides due to the unfavorable leverage between the valve needle guides and the point of application of the magnetic radial forces. Even slight offsets or manufacturing tolerances of the valve needle, the guides or the armature cause eccentric offsets of the armature, which results in high frictional forces and therefore wear on the components and malfunctions of the fuel injector.
  • the fuel injector according to the invention with the characterizing features of the main claim has the advantage that the guide collar surrounding the armature guides the armature in the outer pole of the fuel injector and thereby counteracts tilting or lateral offsets.
  • the strongest magnetic flux can flow over the guide collar from the armature into the radial air gap.
  • the high magnetic modulation of the magnetic circuit components surrounding the air gap achieves an effective damping of the magnetically caused armature radial forces.
  • the guide collar does not require any special anchor shaft length, but can be attached in a simple manner to an anchor of conventional construction, whereby the anchor mass can be optimized.
  • the angular error-tolerant guidance of the armature is advantageous, which minimizes the eccentricity of the radial surfaces of the armature surrounding the guide collar and thus keeps frictional forces low.
  • the bevelling or rounding of the edges of the guide collar allows a low-friction and hydrodynamically optimized guidance of the armature in the outer pole of the magnetic circuit.
  • Fi. 1 shows a schematic section through an exemplary embodiment of a fuel injection valve according to the prior art
  • Fig. 2 shows a schematic section through an embodiment of the inventive Fuel injection valve in area II in FIG. 1.
  • FIG. 2 Before an exemplary embodiment of a fuel injector 1 according to the invention is described in more detail with reference to FIG. 2, a fuel injector according to the prior art, which is identical in construction apart from the measures according to the prior art, is to be briefly explained with reference to FIG. 1 with regard to its essential components.
  • the fuel injection valve 1 is designed in the form of a fuel injection valve for fuel injection systems of mixture-compressing, spark-ignition internal combustion engines.
  • the fuel injection valve 1 is particularly suitable for injecting fuel directly into a combustion chamber (not shown) of an internal combustion engine.
  • the fuel injector 1 consists of a nozzle body 2, in which a valve needle 3 is arranged.
  • the valve needle 3 is operatively connected to a valve closing body 4, which cooperates with a valve seat surface 6 arranged on a valve seat body 5 to form a sealing seat.
  • fuel injector 1 is a fuel injector 1 that opens inward and has a spray opening 7.
  • the nozzle body 2 is sealed by a seal 8 against the outer pole 9 of a magnetic circuit with a magnet coil 10.
  • the magnet coil 10 is encapsulated in a coil housing 11 and wound on a coil carrier 12, which bears against an inner pole 13 of the magnetic circuit.
  • the inner pole 13 and the outer pole 9 are separated from one another by a constriction 26 and connected to one another by a non-ferromagnetic connection component 29.
  • the solenoid 10 is connected via a line 19 from an electrical feed via an electrical plug contact 17 Current excited.
  • the plug contact 17 is surrounded by a plastic sheath 18, which can be molded onto the inner pole 13.
  • the valve needle 3 is guided in a first valve needle guide 14, which is disc-shaped and forms an upper bearing point of the valve needle 3.
  • a paired adjusting disk 15 is used for stroke adjustment.
  • An armature 20 is located on the other side of the adjusting disk 15. This armature is non-positively connected via a first collar 21 to the valve needle 3, which is connected to the first collar 21 by a weld seam 22.
  • a restoring spring 23 is supported on the first collar 21, which in the present design of the fuel injector 1 is preloaded by a sleeve 24.
  • fuel channels 30a to 30c run, which guide the fuel, which is supplied via a central fuel supply 16 and filtered by a filter element 25, to the spray opening 7.
  • the fuel injector 1 is sealed by a seal 28 against a fuel line, not shown.
  • a second valve needle guide 42 which forms a lower bearing point of the valve needle 3, is arranged on an inlet-side side of the sealing seat.
  • An annular damping element 32 which consists of an elastomer material, is arranged on the spray-side side of the armature 20. It rests on a second collar 31, which is non-positively connected to the valve needle 3 via a weld seam 33.
  • valve needle 3 In the idle state of the fuel injection valve 1, the valve needle 3 is acted upon by the return spring 23 against its stroke direction in such a way that the valve closing body 4 is held in sealing contact with the valve seat 6.
  • the magnet coil 10 When the magnet coil 10 is excited, it builds up a magnetic field which the armature 20 counteracts the spring force of the Return spring 23 moves in the stroke direction, the stroke being predetermined by a working gap 27 in the rest position between the inner pole 12 and the armature 20.
  • the armature 20 also takes the first collar 21, which is welded to the valve needle 3, in the lifting direction.
  • the valve closing body 4, which is connected to the valve needle 3, lifts off the valve seat surface 6 and the fuel which is conducted via the fuel channels 30a to 30c is sprayed off through the spray opening 7.
  • the armature 20 drops from the inner pole 13 after the magnetic field has been sufficiently reduced by the pressure of the return spring 23, as a result of which the first collar 21, which is connected to the valve needle 3, moves counter to the stroke direction.
  • the valve needle 3 is thereby moved in the same direction, as a result of which the valve-closure member 4 is seated on the valve seat surface 6 and the fuel injection valve 1 is closed.
  • valve needle 3 as already described above, is thus only supported on the outflow side of the armature 20, which results in unfavorable lever ratios and thus displacements of the armature 20. This is reinforced in particular by manufacturing tolerances of the first valve needle guide 14 and the second valve needle guide 42.
  • FIG. 2 shows an excerpted sectional illustration of the region of the region designated II in FIG. 1
  • the present exemplary embodiment of a fuel injection valve 1 according to the invention has an armature 20 which is provided with a guide collar 34.
  • the armature 20 is formed in one piece with the guide collar 34 and is produced, for example, by turning.
  • the guide collar 34 is attached to a region of the armature 20 which extends into a recess 40 in the outer pole 9 extends, whereby the guide collar 34 is mounted in the inner surface of the recess 40 of the outer pole 9.
  • the guide collar 34 is interrupted by radial recesses 35 through which the centrally supplied fuel, which flows in an inner longitudinal opening 43 of the inner pole 13, can also flow around the armature 20.
  • edges 41 of the guide collar 34 preferably on the inlet side, in the present exemplary embodiment also on the outlet side, are chamfered or rounded in a chamfer-like manner.
  • the circumference is between two and z. B. ten segments of the guide collar 34 in front. In the circumferential direction, for example, the segments of the guide collar 34 have a greater extent than the recesses 35 located therebetween.
  • the armature 20 is positively connected to the valve needle 3 or is integrally formed with the valve needle 3.
  • the guide collar 34 lies on an inner wall 36 of the
  • a radial air gap 38 is formed between the armature 20 and the inner wall 36 of the outer pole 9.
  • the arrangement of the guide collar 34 in the downstream region of the armature 20 ensures that the strongest magnetic flux can flow across the guide collar 34 from the armature 20 into the radial air gap 38, whereby the armature radial forces can be effectively damped.
  • the magnetic choke formed by the constriction 26, on which the housing material is very thin is not radial offset of the armature 20 claimed by radial forces.
  • the recesses 35 of the guide collar 34 ensure that the fuel flows out of the working gap 27 quickly via the radial air gap 38.
  • the hydraulic losses in the working gap 27 when the armature 20 is pulled or dropped can thus be kept low.
  • the invention is not limited to the illustrated embodiment and z. B. also suitable for outward opening fuel injection valves 1.

Landscapes

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Abstract

Ein Brennstoffeinspritzventil (1), insbesondere ein Einspritzventil für Brennstoffeinspritzanlagen von Brennkraftmaschinen, weist eine Ventilnadel (3), die mit einer Ventilsitzfläche (4) zu einem Dichtsitz zusammenwirkt, und einen mit der Ventilnadel (3) verbundenen Anker (20) auf, der von einer Rückstellfeder (23) in einer Schließrichtung beaufschlagt ist und der mit einer Magnetspule (10) zusammenwirkt. Der Anker (20) ist dabei in einer Ausnehmung (40) eines Außenpols (9) des Magnetkreises angeordnet. Der Anker (20) weist einen Führungsbund (34) auf, welcher umfänglich an dem Anker (20) ausgebildet ist und durch mindestens eine Ausnehmung (35) unterbrochen ist.

Description

Brennstoffeinspritzventil
Stand der Technik
Die Erfindung geht aus von einem Brennstoffeinspritzventil nach der Gattung des Hauptanspruchs .
Es ist bereits aus der DE 196 26 576 AI ein Brennstoffeinspritzventil bekannt, bei dem eine elektromagnetische Spule mit einem Anker zusammenwirkt, welcher kraftschlüssig mit einer Ventilnadel, welche an ihrem abspritzseitigen Ende einen Ventilschließkörper aufweist, verbunden ist. Der Anker ist als Tauchanker ausgebildet, welcher in einer magnetischen Drosselstelle des Magnetkreises geführt ist. Dabei trägt der Anker einen umlaufenden Bund, der die obere Lagerstelle bildet. Der Führungsbund ist in der magnetischen Drosselstelle zwischen den beiden Polen des Magnetkreises gelagert. Durch diese Ausprägung liegen der Führungsbund des Ankers und die Stelle des Gehäuses, auf der der Fuhrungsbund läuft, auf vergleichbaren magnetischen Potentialen, so daß es nicht zu einem Übertritt des magnetischen Flusses am Fuhrungsbund komm . Durch die Lagerung des Führungsbundes in der magnetischen Drosselstelle bleibt der Führungsbund damit magnetisch radialkra tfrei . Nachteilig an der in der obengenannten Druckschrift beschriebenen Anordnung ist insbesondere die große Baulänge des Ankers, wodurch die Gewichtsoptimierung des Ankers erschwert wird. Zusätzlich behindert der umlaufende Führungsbund am Anker den Abfluß des Brennstoffs aus dem Arbeitsspalt , was zu größeren hydraulischen Verlusten führt.
Weiterhin ist es bekannt, die Ventilnadel in ihrem dem Anker zugewandten Teil in einem Gehäusebauteil zu führen. Der Anker ist dabei nicht im Gehäuse bzw. im Polbauteil geführt.
Nachteilig an der Führung der Ventilnadel in einem abströmseitig des Ankers angeordneten Fύhrungsbauteil (siehe Fig. l) sind insbesondere die auf das aus Anker und Ventilnadel bestehende Bauteil aufgrund einer exzentrischen Positionierung des Ankers wirkenden Radialkräfte. Dies führt vor allem durch die ungünstigen Hebelverhältnisse zwischen den Ventilnadelführungen und dem Angriffspunkt der magnetischen Radialkräfte zu teilweise erheblichen Reibungskräften in den Führungen. Schon geringfügige Versätze bzw. Fertigungstoleranzen der Ventilnadel, der Führungen oder des Ankers rufen exzentrische Versätze des Ankers hervor, woraus hohe Reibkräfte und damit Verschleiß der Bauteile und Fehlfunktionen des Brennstoffeinspritzventils resultieren.
Vorteile der Erfindung
Das erfindungsgemäße Brennstoffeinspritzventil mit den kennzeichnenden Merkmalen des Hauptanspruchs hat demgegenüber den Vorteil, daß der den Anker umgebende Führungsbund den Anker im Außenpol des Brennstoffeinspritzventils führt und dadurch einem Verkanten oder seitlichen Versätzen entgegenwirkt.
Unterbrechungen in dem umlaufenden Führungsbund erlauben dem Brennstoff einen ungehinderten Durchfluß zum Ventilsitz und damit eine zügige Entwässerung des Arbeitsspalts . Dadurch werden hydraulische Verluste vermindert. Durch die in den Unteransprüchen aufgeführten Maßnahmen sind vorteilhafte Weiterentwicklungen des im Hauptanspruch angegebenen Brennstoffeinspritzventils möglich.
Durch die vorteilhafte Anordnung des Führungsbundes am unteren Ankerschaft kann der stärkste Magnetfluß über den Führungsbund hinweg vom Anker in den radialen Luftspalt fließen. Durch die damit erreichte hohe magnetische Aussteuerung der den Luftspalt umgebenden Magnetkreisbauteile wird eine wirksame Bedämpfung der magnetisch verursachten Ankerradialkräfte erreicht.
Von Vorteil ist auch, daß der Führungsbund keine besondere Ankerschaftlänge beansprucht, sondern in einfacher Weise an einem Anker gewöhnlicher Bauweise angebracht werden kann, wodurch die Ankermasse optimiert werden kann.
Insbesondere ist die winkelfehlertolerante Führung des Ankers von Vorteil, welche die Exzentrizität der den Führungsbund umgebenden Radialflächen des Ankers minimiert und damit Reibungskräfte gering hält.
Die Abschrägung oder Abrundung der Kanten des Führungsbundes erlaubt eine reibungsarme und hydrodynamisch optimierte Führung des Ankers im Außenpol des Magnetkreises .
Zeichnung
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung vereinfacht dargestellt und in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen:
Fi . 1 einen schematischen Schnitt durch ein Ausführungsbeispiel eines Brennstoffeinspritzventils gemäß dem Stand der Technik, und
Fig. 2 einen schematischen Schnitt durch ein Ausführungsbeispiel des er ndungsgemäßen Brennstoffeinspritzventils im Bereich II in Fig. 1.
Beschreibung des Ausfύhrungsbeispiels
Bevor anhand von Fig. 2 ein Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Brennstoffeinspritzventils 1 näher beschrieben wird, soll zum besseren Verständnis der Erfindung zunächst anhand von Fig. 1 ein abgesehen von den er indungsgemäßen Maßnahmen baugleiches Brennstoffeinspritzventil gemäß dem Stand der Technik bezüglich seiner wesentlichen Bauteile kurz erläutert werden.
Das Brennstoffeinspritzventil 1 ist in der Form eines Brennstoffeinspritzventils für Brennstoffeinspritzanlagen von gemischverdichtenden, fremdgezündeten Brennkraftmaschinen ausgeführt. Das Brennstoffeinspritzventil 1 eignet sich insbesondere zum direkten Einspritzen von Brennstoff in einen nicht dargestellten Brennraum einer Brennkraftmaschine.
Das Brennstoffeinspritzventil 1 besteht aus einem Düsenkörper 2, in welchem eine Ventilnadel 3 angeordnet ist. Die Ventilnadel 3 steht in Wirkverbindung mit einem Ventilschließkörper 4, der mit einer auf einem Ventilsitzkörper 5 angeordneten Ventilsitzfläche 6 zu einem Dichtsitz zusammenwirkt. Bei dem Brennstoffeinspritzventil 1 handelt es sich im Ausführungsbeispiel um ein nach innen öffnendes Brennstoffeinspritzventil 1, welches über eine Abspritzöffnung 7 verfügt. Der Düsenkörper 2 ist durch eine Dichtung 8 gegen den Außenpol 9 eines Magnetkreises mit einer Magnetspule 10 abgedichtet. Die Magnetspule 10 ist in einem Spulengehäuse 11 gekapselt und auf einen Spulenträger 12 gewickelt, welcher an einem Innenpol 13 des Magnetkreises anliegt. Der Innenpol 13 und der Außenpol 9 sind durch eine Verengung 26 voneinander getrennc und miteinander durch ein nicht ferromagnetiscb.es Verbindungsbauteil 29 verbunden. Die Magnetspule 10 wird über eine Leitung 19 von einem über einen elektrischen Steckkontakt 17 zuführbaren elektrischen Strom erregt . Der Steckkontakt 17 ist von einer Kunststoffummantelung 18 umgeben, die am Innenpol 13 angespritzt sein kann.
Die Ventilnadel 3 ist in einer ersten Ventilnadelführung 14 geführt, welche scheibenförmig ausgeführt ist und einen oberen Lagerungspunkt der Ventilnadel 3 bildet . Zur Hubeinstellung dient eine zugepaarte Einstellscheibe 15. An der anderen Seite der Einstellscheibe 15 befindet sich ein Anker 20. Dieser steht über einen ersten Bund 21 kraftschlüssig mit der Ventilnadel 3 in Verbindung, welche durch eine Schweißnaht 22 mit dem ersten Bund 21 verbunden ist. Auf dem ersten Bund 21 stützt sich eine Rückstellfeder 23 ab, welche in der vorliegenden Bauform des Brennstoffeinspritzventils 1 durch eine Hülse 24 auf Vorspannung gebracht wird. In der Ventilnadelführung 14, im Anker 20 und am Ventilsitzkörper 5 verlaufen Brennstoffkanäle 30a bis 30c, die den Brennstoff, welcher über eine zentrale Brennstoffzufuhr 16 zugeführt und durch ein Filterelement 25 gefiltert wird, zur Abspritzöffnung 7 leiten. Das Brennstoffeinspritzventil 1 ist durch eine Dichtung 28 gegen eine nicht weiter dargestellte Brennsto fleitung abgedichtet. An einer Zulaufseifigen Seite des Dichtsitzes ist eine zweite Ventilnadelführung 42 angeordnet, welche einen unteren Lagerungspunkt der Ventilnadel 3 bildet.
An der abspritzseitigen Seite des Ankers 20 ist ein ringförmiges Dämpfungselement 32, welches aus einem Elastomerwerkstoff besteht, angeordnet. Es liegt auf einem zweiten Bund 31 auf, welcher über eine Schweißnaht 33 kraftschlüssig mit der Ventilnadel 3 verbunden ist.
Im Ruhezustand des Brennstoffeinspritzventils 1 wird die Ventilnadel 3 von der Rückstellfeder 23 entgegen ihrer Hubrichtung so beaufschlagt, daß der Ventilschließkörper 4 am Ventilsitz 6 in dichtender Anlage gehalten wird. Bei Erregung der Magnetspule 10 baut diese ein Magnetfeld auf, welches den Anker 20 entgegen der Federkraft der Rückstellfeder 23 in Hubrichtung bewegt, wobei der Hub durch einen in der Ruhestellung zwischen dem Innenpol 12 und dem Anker 20 befindlichen Arbeitsspalt 27 vorgegeben ist. Der Anker 20 nimmt den ersten Bund 21, welcher mit der Ventilnadel 3 verschweißt ist, ebenfalls in Hubrichtung mit. Der mit der Ventilnadel 3 in Verbindung stehende Ventilschließkörper 4 hebt von der Ventilsitzfläche 6 ab und der über die Brennstoffkanäle 30a bis 30c geführte Brennstoff wird durch die Abspritzöffnung 7 abgespritzt.
Wird der Spulenstrom abgeschaltet, fällt der Anker 20 nach genügendem Abbau des Magnetfeldes durch den Druck der Rückstellfeder 23 vom Innenpol 13 ab, wodurch sich der mit der Ventilnadel 3 in Verbindung stehende erste Bund 21 entgegen der Hubrichtung bewegt. Die Ventilnadel 3 wird dadurch in die gleiche Richtung bewegt, wodurch der Ventilschließkörper 4 auf der Ventilsitzfläche 6 aufsetzt und das Brennstoffeinspritzventil 1 geschlossen wird.
Die Ventilnadel 3 ist, wie bereits weiter oben beschrieben, somit ausschließlich abströmseitig des Ankers 20 gelagert, woraus ungünstige Hebelverhältnisse und damit Versätze des Ankers 20 resultieren. Dies wird insbesondere durch Fertigungstoleranzen der ersten Ventilnadelführung 14 und der zweiten Ventilnadelführung 42 verstärkt.
Fig. 2 zeigt in einer auszugsweisen Schnittdarstellung den in Fig. 1 mit II bezeichneten Bereich des
Brennstoffeinspritzventils 1.
Gegenüber dem in Fig. 1 dargestellten Brennstoffeinspritzventil 1 gemäß dem Stand der Technik weist das vorliegende Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Brennstoffeinspritzventils 1 einen Anker 20 auf, welcher mit einem Führungsbund 34 versehen ist. Der Anker 20 ist mit dem Führungsbund 34 einstückig ausgebildet und wird beispielsweise durch Drehen hergestellt. Der Führungsbund 34 ist dabei an einem Bereich des Ankers 20 angebracht, welcher sich in eine Ausnehmung 40 des Außenpols 9 erstreckt, wodurch der Führungsbund 34 in der Innenfläche der Ausnehmung 40 des Außenpols 9 gelagert ist.
Der Führungsbund 34 ist im vorliegenden Ausführungsbeispiel durch radiale Ausnehmungen 35 unterbrochen, durch welche der zentral zugeleitete Brennstoff, welcher in einer inneren Längsöffnung 43 des Innenpols 13 zuströmt, den Anker 20 auch umfließen kann. Zur Verbesserung der Strömungsverhältnisse sowie zur reibungsarmen Führung des Ankers im Außenpol 9 sind vorzugsweise Zulaufseitige, im vorliegenden Ausführungsbeispiel auch ablaufseitige Kanten 41 des Führungsbundes 34 fasenähnlich angeschrägt oder abgerundet. Umfangsmäßig liegen entsprechend der Anzahl der Ausnehmungen 35 zwischen zwei und z. B. zehn Segmente des Führungsbundes 34 vor. In Umfangsrichtung besitzen dabei beispielsweise die Segmente des Führungsbundes 34 eine größere Erstreckung als die dazwischenliegenden Ausnehmungen 35.
Der Anker 20 ist formschlüssig mit der Ventilnadel 3 verbunden oder einstückig mit der Ventilnadel 3 ausgebildet.
Der Führungsbund 34 liegt an einer Innenwandung 36 des
Außenpols 9 des Magnetkreises an und wird dadurch durch den
Außenpol 9 geführt. Das aus Anker 20 und Ventilnadel 3 bestehende Bauteil ist durch die Rückstellfeder 23 so beaufschlagt, daß das Brennstoffeinspritzventil 1 bei unbestromter Magnetspule 10 geschlossen gehalten wird.
Zwischen einer Zulaufseifigen Ankerstirnfläche 37 und dem
Innenpol 13 des Magnetkreises ist der Arbeitsspalt 27 ausgebildet. Zwischen dem Anker 20 sowie der Innenwandung 36 des Außenpols 9 ist ein radialer Luftspalt 38 ausgebildet.
Durch die Anordnung des Führungsbundes 34 im abströ seitigen Bereich des Ankers 20 wird sichergestellt, daß der stärkste Magnetfluß über den Führungsbund 34 hinweg vom Anker 20 in den radialen Luftspalt 38 fließen kann, wodurch die Ankerradialkräfte wirksam bedämpft werden können. Zudem wird die durch die Verengung 26 gebildete magnetische Drossel, an welcher das Gehäusematerial sehr dünn ist, nicht bei radialem Versatz des Ankers 20 durch Radialkräfte beansprucht .
In einem ausgesteuerten Magnetkreis entstehen im radialen Luftspalt 38 parasitäre Magnetkräfte. Bei einem optimal zentriert angeordneten Anker 20 bzw. bei Bauteilen, welche mit sehr geringer Fertigungstoleranz hergestellt sind, heben sich die entstehenden Radialkräfte am Umfang gegenseitig auf. Bei einer nicht zentrierten Anordnung des Ankers 20 oder bei großen Fertigungstoleranzen der Bauteile führen die parasitären Kräfte hingegen zu Reibung in den Ventilnadelführungen 14 und damit zu Verlusten in der Schaltdynamik des Brennstoffeinspritzventils 1 sowie zu Verschleiß insbesondere der Ventilnadelführungen 14 , 42.
Durch die im Ansteuerzyklus des Brennstoffeinspritzventils 1 lange bestehende starke Aussteuerung der ferritischen Materialvolumina des Führungsbundes 34 und des dem Führungsbund 34 gegenüberliegenden Außenpols 9 weisen diese fast durchweg hohe magnetische Widerstände auf. Diese sind zu den spezifischen Widerständen des Arbeitsspaltes 27 und des radialen Luftspalts 38 in Reihe geschaltet und führen zu einem Ausgleich der magnetischen Radialkräfte am Umfang des Führungsbundes 34 des Ankers 20.
Durch die winkelfehlertolerante Führung des Ankers 20 mit geringerer Exzentrizität im Außenpol 9 entstehen äußerst geringe äußere magnetische Radialkräfte am Umfang des Ankers 20. Die verbleibende kleine äußere Radialkraft wird vom Führungsbund 34 da aufgenommen, wo sie entsteht; die Ventilnadelführung 42 bleibt damit radialkraftfrei . Auch eine Verkippung des Ankers 20 gegenüber einer Längsachse 39 des Brennstoffeinspritzventils 1 führt nur zu geringen radialen Versätzen des Ankers 20. Damit kann eine einwandfreie Funktion des Brennsto feinspritzventils 1 gewährleistet werden.
Die Ausnehmungen 35 des Führungsbundes 34 sorgen für ein schnelles Abströmen des Brennstoffs aus dem Arbeitsspalt 27 über den radialen Luftspalt 38. Damit können die hydraulischen Verluste im Arbeitsspalt 27 beim Anziehen oder Abfallen des Ankers 20 gering gehalten werden.
Die Erfindung ist nicht auf das dargestellte Ausführungsbeispiel beschränkt und z. B. auch für nach außen öffnende Brennstoffeinspritzventile 1 geeignet.

Claims

Ansprüche
1. Brennstoffeinspritzventil (1), insbesondere Einspritzventil für Brennstoffeinspritzanlagen von Brennkraftmaschinen, mit einer Ventilnadel (3), die mit einer Ventilsitzfläche (6) zu einem Dichtsitz zusammenwirkt, und mit einem mit der Ventilnadel (3) verbundenen Anker (20), der von einer Rückstellfeder (23) in einer Schließrichtung beaufschlagt ist und der mit einer Magnetspule (10) zusammenwirkt, wobei der Anker (20) in einer Ausnehmung (40) eines Außenpols (9) des Magnetkreises angeordnet ist und einen Führungsbund (34) aufweist, welcher umfänglich an dem Anker (20) ausgebildet ist, dadurch gekennzeichnet, daß der Führungsbund (34) durch mindestens eine Ausnehmung (35) unterbrochen ist.
2. Brennstoffeinspritzventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Fuhrungsbund (34) an dem Bereich des Ankers (20), der sich in die Ausnehmung (40) des Außenpols (9) des Brennstoffeinspritzventils (1) erstreckt, ausgebildet ist.
3. Brennstoffeinspritzventil nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem Anker (20) und einer Innenwandung (36) des Außenpols (9) ein radialer Luftspalt (38) ausgebildet ist.
4. Brennstoffeinspritzventil nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Führungsbund (34) eine radiale Ausdehnung aufweist, welche der Weite des radialen Luftspalts (38) entspricht.
5. Brennstof einspritzventil nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Führungsbund (34) die Form eines umfänglichen, an den Ausnehmungen (35) unterbrochenen Rings aufweist.
6. Brennstoffeinspritzventil nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der ringförmige Führungsbund (34) angeschrägte oder abgerundete Kanten (41) aufweist.
7. Brennstoffeinspritzventil nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Führungsbund (34) einstückig mit dem Anker (20) ausgebildet ist.
8. Brennstoffeinspritzventil nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Führungsbund (34) sich im Bereich des stärksten radialen Magnetflusses befindet.
PCT/DE2001/003920 2000-10-14 2001-10-15 Brennstoffeinspritzventil WO2002033244A1 (de)

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DE10051016.7 2000-10-14

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