WO2000057124A1 - Verfahren zum auslösen von zündern über eine leitung grosser länge - Google Patents

Verfahren zum auslösen von zündern über eine leitung grosser länge Download PDF

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Heinz Schäfer
Ulrich Steiner
Andreas Zemla
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Dynamit Nobel Gmbh Explosivstoff- Und Systemtechnik
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42D—BLASTING
    • F42D1/00—Blasting methods or apparatus, e.g. loading or tamping
    • F42D1/04—Arrangements for ignition
    • F42D1/045—Arrangements for electric ignition
    • F42D1/05—Electric circuits for blasting

Definitions

  • the invention relates to a method for triggering detonators over a long length line according to the preamble of the first claim.
  • Drilling for the exploration and exploration of oil and gas fields extends over lengths that, in particular horizontally, already extend far beyond 10,000 m.
  • the borehole is usually perforated at several predetermined locations in order to allow, for example, the oil to enter the borehole.
  • suitable explosive charges are positioned at the intended locations, which are detonated in a predetermined sequence using detonators.
  • Several igniters in series are also ignited via a common line. Such a
  • Ignition circuit is known for example from EP 0 588 685 B1.
  • the detonators are controlled individually and then triggered.
  • the ignition signal consists of an information component for addressing and unlocking the individual detonators and an energy component that triggers the ignition.
  • Known electronic detonators require an unlocking sequence which consists of polarity changes in the nominal voltage which is present at the output of the detonator release device. In addition to the number of changes, the time between changes in the unlocking sequence is evaluated. This code is only accepted by the electronic detonator if the number of polarity changes is correct within a defined time and the slope of the polarity changes is defined.
  • the voltage level can be so low and the signals of the transmitted data can be so distorted that the detonator does not recognize the signals and no ignition is triggered becomes.
  • the distortion of the signals is primarily caused by the lack of edge steepness between the polarity changes in the nominal voltage.
  • the cause of these faults lies in the capacitive and inductive behavior of the long line and the consumers upstream of the detonators, such as the feed drive of the drill head in the horizontal direction, its protective relay, the auxiliary tools and the positioning device. These consumers are supplied with energy via the same line through which the detonators are triggered. When the supply voltage is switched off and the signal and ignition voltage are switched on for data transmission or triggering of the detonators, the discharging capacities of the consumers are charged by this voltage. The result is a voltage drop and therefore a signal weakening.
  • the effects of the capacitive resistances on the signals of the detonator release device are reduced in that, before the detonator is triggered, a DC voltage is applied to the line to the detonators, with which the capacities of the consumers are charged to such a level that the subsequent generation the signals for triggering the detonators no longer have any effect on the capacities of the consumers.
  • the capacities of the consumers are discharged again after being charged, but the previous charging to a high level ensures that, at least until the last detonator is triggered, there is no charge due to charge losses Capacities. As a result, the nominal voltage required to generate the signals does not drop below their required level.
  • the applied DC voltage is higher than the nominal voltage for generating the signals.
  • the nominal voltage is 24 volts
  • a voltage of 28 volts DC can be provided to charge the capacitors.
  • a corresponding time can be provided in which the increased voltage is applied. In the example provided, an activation period of about 5 seconds would be advantageous.
  • the increased voltage is below a critical voltage that can cause an igniter to trip.
  • the detonators are generally designed so that they are resistant to a certain extent beyond the nominal voltage that is provided for generating the signals for triggering an detonator, without triggering. According to the invention, however, the intended tolerance range is not exhausted in order to avoid any risk, on the other hand, the level of the voltage is chosen so that the intended charging of the capacities of the consumers is possible within a very short time.
  • the capacitive resistances vary depending on the length of the line and the additional consumers placed in the borehole and connected to it, it is advantageous if the capacitive resistance is determined before the capacitors are charged and, depending on its size, the capacitance is used to charge the capacitors at least the required DC voltage is determined. This ensures that the critical value of the voltage for triggering an igniter is not exceeded.
  • the DC voltage to be switched on can thus be individually tailored to the respective application.
  • the line to the detonators with their additionally connected consumers is a resonant circuit with a low-pass filter effect due to the inductances and capacitances. The low-pass filter effect is influenced in particular by the capacitances.
  • the critical frequency at which the low-pass filter effect occurs can be determined by determining the capacitive resistance. A suitable signal frequency is then selected in order to effectively exclude the low-pass filter effect. According to the invention, a frequency which is reduced to such an extent is chosen that the voltage rises again to the final voltage in each period. Furthermore, this voltage must be present at its nominal level for a predeterminable time until the next polarity change, so that the characteristic signal formation is maintained and the polarity changes are also recognized by the signal receivers of the detonator.
  • FIG. 1 shows an equivalent circuit diagram of a borehole assembly with detonators and additional consumers
  • FIG. 1 shows the conventional course of the signal and ignition voltage at
  • FIG. 3 shows the course of the signal and ignition voltage according to the invention.
  • a line 3 with two line strands 3a and 3b leads from the detonator triggering device 2 to the detonators 4a, 4b and 4c.
  • the charges 5a, 5b and 5c to be ignited are assigned to them.
  • the additional consumers are as ohmic resistors 6, inductive resistors 7 - o -
  • Designated 10 is a circuit breaker with which the detonators 4a to 4c are separated from the wiring harnesses 3a and 3b while the other consumers are being supplied via the voltage source 9.
  • a control device is designated, with which, as indicated by a ⁇ o line 12, the circuit breaker 10 can be operated.
  • a further switch 13 is provided which, as indicated by the line 14, can be actuated by the control device 11.
  • the circuit breaker 15 10 When the voltage source 9 is disconnected from the line 3, the circuit breaker 15 10 is closed and the voltage source 15 is connected to the line strands 3a, 3b without first generating signals for triggering the detonators for 4a to 4c. Then, in accordance with the present exemplary embodiment, the capacitive resistance and the voltage drop in line 3 are determined using a test device designated by 16, which is connected to lines 3a and 3b via lines 17 and 18. These values are transmitted via line 19 to the ignition trigger device 2. To charge the capacitors 8 of the consumers, a higher voltage is then applied from the voltage source 15 over a predefinable time than is provided for generating the signals for triggering the detonators.
  • test device 16 can also be provided to determine the capacitive low-pass filter effect of the line 3 and the connected additional consumers on the basis of the capacitive resistance and to report it to the detonator triggering device 2, so that one of the capacitive resistance of the line and the Frequency matched to the consumer Potential change in the voltage for generating the signals for triggering the igniter is set.
  • FIG. 2 shows the conventional course of a signal upon arrival at an igniter in a voltage-time diagram (U, t).
  • a direct voltage of the voltage source 15 is applied from the igniter triggering device 2 to the line 3 in the amount U n + . It is the nominal voltage required to generate the signals.
  • the signal sequence characterized by a change in polarity of the nominal voltage between the polarities U n + and U n-, begins with the frequency f. The duration of half a period is denoted by ti.
  • the capacities of the consumers are charged before the signals are generated.
  • the signal voltage no longer has to additionally charge the capacitors.
  • the respective nominal voltage U n + or U n - is reached with each change in polarity.
  • the frequency f e is reduced with respect to the low-pass filter effect compared to the original frequency f according to FIG. 2.
  • the interval according to FIG. 2 is extended by a time t 2 .
  • the voltage rises to the nominal voltage and is held at this level for a predefinable time t 3 before the next polarity change begins.
  • the nominal voltage is actually reached in its full amount with each polarity change and is held at this level for a certain, predefinable time t 3 , it is possible for the igniter electronics to receive and identify the signals correctly.
  • the invention thus enables a safe and interference-free signal transmission between the detonator triggering device and the detonators and thus ensures that each detonator is also triggered at the intended time.

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Abstract

Bei der Auslösung von Zündern über Leitungen grosser Länge, wie es insbesondere bei Explorationsbohrungen in Erdöl- oder Erdgasfeldern der Fall ist, treten aufgrund des kapazitiven und induktiven Verhaltens der langen Leitung (3) sowie der den Zündern (4a, 4b, 4c) vorgeschalteten Verbraucher Verzerrungen der Signale auf. Aus diesem Grund ist eine sichere Auslösung der Zünder nicht mehr gewährleistet. Erfindungsgemäss wird deshalb vorgeschlagen, dass vor einer Auslösung der Zünder die vorhandenen Kapazitäten (8) mittels einer Aufschaltung einer Gleichspannung auf die Leitung auf ein solches Niveau aufgeladen werden, dass zumindest bis zum Zeitpunkt der Auslösung des letzten Zünders keine durch Ladungsverluste bedingte Aufladung der Kapazitäten erfolgt.

Description

Verfahren zum Auslösen von Zündern über eine Leitung großer Länge
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Auslösen von Zündern über eine Leitung großer Länge entsprechend dem Oberbegriff des ersten Anspruchs.
Bohrungen, die der Exploration und dem Aufschluß von Öl- und Gasfeldern dienen, erstrecken sich über Längen, die insbesondere horizontal bereits weit über 10000 m hinausreichen. Das Bohrloch wird meist an mehreren, vorgegebenen Stellen perforiert, um den Zutritt beispielsweise des Öls zum Bohrloch zu ermöglichen.
Andere Sprengungen lockern das Gestein in der Umgebung des Bohrlochs, um den
Zufluß des Öls zum Bohrloch zu erleichtern. Zu diesen Zwecken werden an den vorgesehenen Stellen geeignete Sprengladungen positioniert, die mit Sprengzündern in einer vorgegebenen Reihenfolge gezündet werden. Dabei werden auch mehrere, hintereinanderliegende Zünder über eine gemeinsame Leitung gezündet. Ein solcher
Zündkreis ist beispielsweise aus der EP 0 588 685 B1 bekannt. Die Zünder werden jeweils einzeln angesteuert und dann ausgelöst. Das Zündsignal besteht aus einer Informationskomponente zur Adressierung und Entsicherung der einzelnen Zünder und einer Energiekomponente, die die Zündung auslöst.
Bekannte elektronische Zünder benötigen eine Entsicherungssequenz, die aus Polaritätswechseln der Nennspannung besteht, die am Ausgang der Zünderauslöseeinrichtung anliegt. Neben der Anzahl der Wechsel wird die Zeit zwischen den Wechseln der Entsicherungssequenz ausgewertet. Nur bei korrekter Anzahl von Polaritätswechseln in einer definierten Zeit und einer definierten Flankensteilheit der Polaritätswechsel wird dieser Code vom elektronischen Zünder akzeptiert.
Bei großen Leitungslängen stößt die Informationsübertragung an ihre Grenzen. Der Spannungspegel kann so niedrig und die Signale der übermittelten Daten können so verzerrt sein, daß der Zünder die Signale nicht erkennt und keine Zündung ausgelöst wird. Die Verzerrung der Signale wird vorrangig durch die mangelnde Flankensteilheit zwischen den Polaritätswechseln der Nennspannung hervorgerufen. Die Ursache für diese Störungen liegt in den kapazitiven und induktiven Verhalten der langen Leitung sowie der den Zündern vorgeschalteten Verbrauchern wie beispielsweise dem Vorschubantrieb des Bohrkopfs in horizontaler Richtung, dessen Schutzrelais, den Hilfswerkzeugen und der Positioniereinrichtung. Diese Verbraucher werden über dieselbe Leitung mit Energie versorgt, über die die Zünder ausgelöst werden. Bei Abschaltung der Versorgungsspannung und Aufschaltung der Signal- und Zündspannung zur Datenübermittlung beziehungsweise Auslösung der Zünder werden die sich entladenden Kapazitäten der Verbraucher durch diese Spannung aufgeladen. Die Folge ist ein Spannungsabfall und dadurch bedingt eine Signalschwächung.
Es ist deshalb die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine störungsfreie Auslösung von Zündern, insbesondere Sprengzündern, über eine Leitung großer Länge sicherzustellen.
Die Lösung der Aufgabe erfolgt mit Hilfe der kennzeichnenden Merkmale des ersten Anspruchs. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung werden in den Unteransprüchen beansprucht.
Erfindungsgemäß werden die Auswirkungen der kapazitiven Widerstände auf die Signale der Zünderauslöseeinrichtung dadurch vermindert, daß vor der Auslösung der Zünder auf die Leitung zu den Zündern eine Gleichspannung aufgeschaltet wird, mit der die Kapazitäten der Verbraucher auf ein solches Niveau aufgeladen werden, daß bei der nachfolgenden Generierung der Signale zur Auslösung der Zünder die Kapazitäten der Verbraucher keine Wirkung mehr zeigen. Die Kapazitäten der Verbraucher entladen sich nach ihrer Aufladung zwar wieder, aber die zuvor erfolgte Aufladung auf ein hohes Niveau stellt sicher, daß zumindest bis zum Zeitpunkt der Auslösung des letzten Zünders keine durch Ladungsverluste bedingte Aufladung der Kapazitäten erfolgt. Dadurch sinkt die zur Generierung der Signale erforderliche Nennspannung nicht unter ihr erforderliches Niveau.
Um die Aufladung der Kapazitäten auf ein entsprechend hohes Niveau sicherzustellen, ist es von Vorteil, wenn die aufgeschaltete Gleichspannung höher ist als die Nennspannung zur Generierung der Signale. Beträgt beispielsweise die Nennspannung 24 Volt, so kann zum Aufladen der Kapazitäten eine Spannung von 28 Volt Gleichspannung vorgesehen sein. Um eine Aufladung der Kapazitäten auf das gewünschte Niveau sicherzustellen, kann eine entsprechende Zeit vorgesehen sein, in der die erhöhte Spannung aufgeschaltet wird. Beim vorgesehenen Beispiel wäre eine Aufschaltdauer von etwa 5 Sekunden vorteilhaft.
Zu beachten ist, daß die erhöhte Spannung unterhalb einer kritischen Spannung liegt die die Auslösung eines Zünder verursachen kann. Die Zünder sind in der Regel so ausgelegt, daß sie eine im bestimmten Umfang über die Nennspannung, die zur Generierung der Signale zur Auslösung eines Zünders vorgesehen ist, resistent sind, ohne daß sie auslösen. Entsprechend der Erfindung wird allerdings der vorgesehene Toleranzbereich nicht ausgeschöpft, um jegliches Risiko zu vermeiden, andererseits wird die Höhe der Spannung so gewählt, daß innerhalb sehr kurzer Zeit die beabsichtigte Aufladung der Kapazitäten der Verbraucher möglich wird.
Da die kapazitiven Widerstände je nach Länge der Leitung und der in das Bohrloch verbrachten und an ihr angeschlossenen zusätzlichen Verbraucher unterschiedlich ist, ist es vorteilhaft, wenn vor einer Aufladung der Kapazitäten der Verbraucher der kapazitive Widerstand ermittelt und in Abhängigkeit seiner Größe die zur Aufladung der Kapazitäten mindestens erforderliche Gleichspannung bestimmt wird. Dadurch ist sichergestellt, daß keine den kritischen Wert der Spannung zur Auslösung eines Zünders überschritten wird. Die aufzuschaltende Gleichspannung kann damit individuell auf den jeweiligen Anwendungsfall abgestimmt werden. Die Leitung zu den Zündern mit ihren zusätzlich angeschlossenen Verbrauchern stellt aufgrund der Induktivitäten und Kapazitäten einen Schwingkreis mit einer Tiefpaßfilter-Wirkung dar. Die Tiefpaßfilter- Wirkung wird insbesondere durch die Kapazitäten beeinflußt. Durch Bestimmung des kapazitiven Widerstands läßt sich die kritische Frequenz ermitteln, ab der die Tiefpaßfilter-Wirkung eintritt. Daraufhin wird eine geeignete Signalfrequenz gewählt, um die Tiefpaßfilter-Wirkung wirksam auszuschließen. Es wird erfindungsgemäß eine so weit herabgesetzte Frequenz gewählt, daß in jeder Periode die Spannung wieder bis auf die Endspannung ansteigt. Weiterhin muß diese Spannung über eine vorgebbare Zeit bis zum nächsten Polaritätswechsel auf ihrem Nenn-Niveau anliegen, damit die charakteristische Signalprägung beibehalten wird und die Polaritätswechsel von den Signalempfängern des Zünders auch erkannt werden.
Anhand folgender Darstellung wird die Erfindung näher erläutert.
Es zeigen:
Figur 1 ein Ersatzschaltbild einer Bohrlochbestückung mit Sprengzündern und zusätzlichen Verbrauchern,
Figur 2 den herkömmlichen Verlauf der Signal- und Zündspannung bei der
Ankunft an einem Zünder und
Figur 3 den Verlauf der Signal- und Zündspannung entsprechend der Erfindung.
In Figur 1 ist mit 1 das Ersatzschaltbild einer Bohrlochbestückung mit Sprengzündern und zusätzlichen Verbrauchern dargestellt. Von der Zünderauslöseeinrichtung 2 führt eine Leitung 3 mit zwei Leitungssträngen 3a und 3b zu den Zündern 4a, 4b und 4c. Ihnen zugeordnet sind die jeweils zu zündenden Ladungen 5a, 5b und 5c. Die zusätzlichen Verbraucher sind als ohmsche Widerstände 6, induktive Widerstände 7 - o -
sowie kapazitive Widerstände 8 symbolisiert. Es sind beispielsweise der Vorschubantrieb des Bohrkopfes, dessen Schutzrelais, die Hilfswerkzeuge sowie die Positioniereinrichtung. Zur Versorgung insbesondere des Vorschubantriebs des Bohrkopfs ist eine höhere Spannung erforderlich als zur Generierung der zum 5 Auslösen der Zünder erforderlichen Signale. Die Spannungsquelle zur Versorgung dieser zusätzlichen Verbraucher ist mit 9 bezeichnet. Mit 10 bezeichnet ist ein Schutzschalter, mit dem die Zünder 4a bis 4c während der Versorgung der übrigen Verbraucher über die Spannungsquelle 9 von den Leitungssträngen 3a und 3b getrennt werden. Mit 11 ist eine Steureinrichtung bezeichnet, mit der, wie durch eine ιo Leitung 12 angedeutet, der Schutzschalter 10 betätigt werden kann. Um die Spannungsquelle 9 von den Verbrauchern trennen, ist ein weiterer Schalter 13 vorgesehen, der, wie durch die Leitung 14 angedeutet, von der Steuereinrichtung 11 betätigt werden kann.
Wenn die Spannungsquelle 9 von der Leitung 3 getrennt ist, wird der Schutzschalter 15 10 geschlossen und die Spannungsquelle 15 auf die Leitungsstränge 3a, 3b aufgeschaltet, ohne daß zunächst Signale zur Auslösung der Zünder für 4a bis 4c generiert werden. Dann werden dem vorliegenden Ausführungsbeispiel entsprechend über eine mit 16 bezeichnete Prüfeinrichtung, die über die Leitungen 17 und 18 an die Leitungsstränge 3a bzw. 3b angeschlossen ist, der kapazitive Widerstand sowie der 0 Spannungsabfall in der Leitung 3 ermittelt. Diese Werte werden über die Leitung 19 der Zündauslöseeinrichtung 2 übermittelt. Zur Aufladung der Kapazitäten 8 der Verbraucher wird dann über eine vorgebbare Zeit von der Spannungsquelle 15 eine höhere Spannung aufgeschaltet, als zur Generierung der Signale zur Auslösung der Zünder vorgesehen ist.
5 Mit der Prüfeinrichtung 16 kann auch vorgesehen werden, die kapazitiv bedingte Tiefpaßfilter-Wirkung der Leitung 3 und der angeschlossenen zusätzlichen Verbraucher aufgrund des kapazitiven Widerstandes zu ermitteln und an die Zünderauslöseeinrichtung 2 zu melden, damit von dieser eine auf den kapazitiven Widerstand der Leitung und der Verbraucher abgestimmte Frequenz der Potentialwechsel der Spannung zur Generierung der Signale zur Auslösung der Zünder eingestellt wird.
In Figur 2 ist der herkömmliche Verlauf eines Signals bei der Ankunft an einem Zünder in einem Spannungs-Zeitdiagramm (U, t) dargestellt. Zur Generierung der Zündsignale wird von der Zünderauslöseeinrichtung 2 auf die Leitung 3 eine Gleichspannung der Spannungsquelle 15 in der Höhe Un+ aufgeschaltet. Es ist die zur Generierung der Signale erforderliche Nennspannung. Zum Zeitpunkt t0 beginnt die Signalfolge, gekennzeichnete durch einen Polaritätswechsel der Nennspannung zwischen den Polaritäten Un+ und Un- mit der Frequenz f. Die Dauer einer halben Periode ist mit ti bezeichnet.
Im Idealfall müßte eine Rechteckschwingung der Nennspannung zwischen den beiden Polaritäten Un+ und Un- eintreten. Insbesondere aufgrund der kapazitiven und induktiven Widerstände erfolgt aber eine Verzerrung des Signalverlaufs. Innerhalb der Polaritätswechsel fallen und steigen die Flanken der Signalspannung stark verzögert und erreichen die jeweilige Nennspannung nicht mehr. Durch den Abfall auf eine niedrigere Spannung U0 beziehungsweise Uu sowie die Verzerrung der Signalflanken ist die Elektronik des Zünders nicht mehr in der Lage, das Signal zu erkennen.
Entsprechend der Erfindung erfolgt vor der Generierung der Signale eine Aufladung der Kapazitäten der Verbraucher. Dadurch muß die Signalspannung nicht mehr zusätzlich die Kapazitäten aufladen. Wie aus der Figur 3 ersichtlich, wird bei jedem Polaritätswechsel die jeweilige Nennspannung Un+ beziehungsweise Un- erreicht.
Weiterhin ist die Frequenz fe im Hinblick auf die Tiefpaßfilter-Wirkung gegenüber der ursprünglichen Frequenz f nach Figur 2 erniedrigt. Das Intervall nach Figur 2 wird um eine Zeit t2 verlängert. Innerhalb dieser Zeit steigt die Spannung jeweils auf die Nennspannung an und wird über eine vorgebbare Zeit t3 in dieser Höhe gehalten, bevor der nächste Polaritätswechsel einsetzt. Dadurch, daß bei jedem Polaritätswechsel die Nennspannung auch tatsächlich in ihrer vollen Höhe erreicht wird und über eine bestimmte, vorgebbare Zeit t3 in dieser Höhe gehalten wird, ist es der Elektronik des Zünders möglich, die Signale einwandfrei zu empfangen und zu identifizieren. Die Erfindung ermöglicht somit eine sichere und störungsfreie Signalübermittlung zwischen der Zünderauslöseeinrichtung und den Zündern und stellt damit sicher, daß auch jeder Zünder zu der vorgesehenen Zeit ausgelöst wird.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Auslösen von Zündern, insbesondere Sprengzündern, wobei die Zünder über eine Leitung großer Länge mit der Zünderauslöseeinrichtung in Verbindung stehen und über die Leitung zusätzlich Verbraucher mit elektrischer Energie versorgt werden und aufgrund der zusätzlichen
Verbraucher und der Leitungslänge bei der Übermittlung mittels Potentialwechsels generierter Signale ein hoher kapazitiver Widerstand auftritt, dadurch gekennzeichnet,
daß vor einer Auslösung der Zünder die vorhandenen Kapazitäten mittels einer Aufschaltung einer Gleichspannung auf die Leitung auf ein solches Niveau aufgeladen werden, daß zumindest bis zum Zeitpunkt der Auslösung des letzten Zünders keine durch Ladungsverluste bedingte Aufladung der Kapazitäten erfolgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß zum Aufladen der Kapazitäten eine höhere Spannung über eine vorgebbare Zeit aufgeschaltet wird als zur Generierung der Signale vorgesehen ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die erhöhte Spannung unterhalb einer kritischen Spannung zur Auslösung eines Zünders liegt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der kapazitive Widerstand ermittelt und in Abhängigkeit seiner Größe die zur Aufladung der Kapazitäten mindestens erforderliche Gleichspannung bestimmt wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die kapazitiv bedingte Tiefpaßfilter-Wirkung der Leitung und der angeschlossenen zusätzlichen Verbraucher auf die von der Zünderauslöseeinrichtung generierten Signale durch eine auf den kapazitiven Widerstand abgestimmte Frequenz der Potentialwechsel ausgeglichen wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Frequenz der Potentialwechsel so gewählt wird, daß die Höhe der erforderlichen Signalspannung erreicht und über eine vorgebbare Zeit innerhalb einer Periode gehalten wird.
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