WO1999067101A2 - Circuit de climatisation de vehicule muni d'un dispositif de predetente - Google Patents

Circuit de climatisation de vehicule muni d'un dispositif de predetente Download PDF

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WO1999067101A2
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Definitions

  • the invention relates to a coolant loop, in particular for an air conditioning installation for the passenger compartment of a vehicle.
  • JP-A-95 81383 describes such a loop comprising a compressor capable of raising the pressure of the fluid in the gaseous state, a condenser capable of condensing the fluid compressed by the compressor and of sub-cooling it in the liquid state, a pre-expansion device capable of lowering the pressure of the fluid leaving the condenser, before it passes through a separating tank capable of separating the residual gas from the fluid in the liquid state coming from the condenser, a pressure reducing valve capable of lowering the pressure of the fluid leaving the tank and an evaporator capable of passing the fluid coming from the pressure reducer from the liquid state to the gaseous state before its return to the compressor.
  • FIG. 1 is a diagram representing a thermodynamic cycle described by the refrigerant in an air conditioning loop, plotted in a system of enthalpy / pressure coordinates.
  • a bell-shaped curve L envelops a zone of coexistence between liquid and gas, while the fluid is entirely in the liquid state to the left of the left flank of the curve and entirely in the gaseous state to the right of the right flank.
  • the cycle has substantially the shape of a rectangular trapezoid with horizontal bases. From a point A located in the gas zone, the compressor brings the fluid in the gaseous state to a point B corresponding to a higher enthalpy and pressure than those of point A. In the condenser, the fluid travels a horizontal segment from point B to point E located in the liquid zone, which segment crosses the right and left flanks of the curve L at points C and D respectively.
  • the BC, CD and DE segments correspond respectively- ment to a desuperheating of the gaseous fluid, to condensation and to a sub-cooling of the fluid in the liquid state.
  • the fluid At the inlet of the evaporator, the fluid is at a point G located in the liquid / gas zone, corresponding to the same enthalpy value as point E and to the same pressure value as point A. In 1 evaporator, the fluid is brought back to the point A by crossing in H the right flank of the curve L.
  • the fluid passes through the separator tank at point E of the thermodynamic cycle, and travels through the segment EG in the expansion valve.
  • the point E being located in the liquid zone, the reservoir is then completely filled with liquid and the quantity of fluid which it contains cannot vary.
  • this reduction is effected in particular at the expense of the condenser, whose sub-cooling capacity is thus reduced, which has the effect of raising the enthalpy level of the fluid at the outlet of the condenser and at the inlet of the evaporator and consequently to reduce the calorific power absorbed by the fluid in one evaporator.
  • thermodynamic state of the fluid in the tank corresponds to the point D of the cycle, located on the saturation curve, which allows the reservoir to contain a variable quantity of fluid depending on the total mass of fluid in the circuit.
  • this same result can be obtained in a loop as defined in the introduction, by interposing between the condenser and the tank a pre-expansion device capable of producing a pressure drop of between 1.5 and 14 bars so as to reduce the pressure of the fluid to its saturated vapor pressure.
  • the pre-expansion device brings the fluid from the thermodynamic state corresponding to point E to that corresponding to point F, located again on the saturation curve, a state in which the fluid contained in the separating tank is therefore found.
  • the regulator then brings the fluid from point F to point G.
  • the pre-expansion device is capable of producing a pressure drop of between 4 and 10 bars.
  • the pre-expansion device comprises a constriction defining a minimum passage section of between 0.2 and 7 mm 2 approximately in a pipe traversed by the entire flow of fluid leaving the condenser.
  • the passage section substantially retains its minimum value over a length of between 0.1 and 5 mm.
  • the minimum passage section does not exceed 50% of the passage section of the pipe upstream and / or downstream of the constriction.
  • the passage section gradually decreases in an initial region of the constriction, substantially retains its minimum value in an intermediate region and gradually increases in a final region.
  • the constriction is formed by an insert introduced into a substantially cylindrical pipe.
  • the constriction is formed by a thickening of the wall of a substantially cylindrical pipe.
  • the constricted passage is adjacent to the cylindrical wall.
  • the constricted passage is substantially centered relative to the cylindrical wall.
  • the throttle is formed by a washer crimped in the pipe.
  • the pre-expansion device is housed in an outlet pipe mounted on a condenser manifold.
  • FIG. 2 is a diagram showing the variation of the degree of sub-cooling produced by the condenser as a function of the mass of fluid in a loop according to the invention
  • FIG. 3 is a diagram of a coolant loop according to the invention.
  • - Figure 4 is a diagram showing the variation of the cooling capacity of a loop according to the invention as a function of the pressure drop produced by the pre-expansion device
  • - Figure 5 is a schematic representation of a condenser having an outlet manifold and an outlet manifold which can either receive a pre-expansion device according to the invention
  • FIG. 6 to 8 are schematic representations showing different ways of achieving a constriction in the outlet pipe.
  • FIG. 9 is a schematic representation of a one-piece sub-assembly comprising a condenser, a pre-expansion device and a separator tank.
  • the loop 1 shown diagrammatically in FIG. 3 comprises a compressor 2, a condenser 3, a pre-expansion device 4, a separator tank or "bottle” 5, a regulator 6 and an evaporator 7, traversed in this order by the refrigerant.
  • the lower part of the reservoir 5 is filled with fluid in the liquid state, the residual gas entering the reservoir remains above the liquid level and only fluid in the liquid state is withdrawn below this level to be sent to the pressure reducer 6.
  • the condenser 3 are schematically indicated a part of desuperheating 3-1 where the fluid in the gaseous state coming from the compressor is cooled to the liquid-gas equilibrium temperature, a part of condensation 3 -2 where the fluid is condensed at the equilibrium temperature, and a sub-cooling part 3-3 where the fluid in the liquid state is cooled below the equilibrium temperature.
  • the evaporator 7 comprises a vaporization part 7-1 and a superheat part 7-2.
  • FIG. 2 provides a curve representative of the variation of the difference ⁇ T between the liquid / gas equilibrium temperature in the condenser (condensing temperature) and the temperature of the fluid leaving the condenser, after sub-cooling, in function of the mass m of fluid contained in a loop according to the invention.
  • This curve is formed by a first ascending part up to a value m lt of a second horizontal part from m ⁇ to m 2 and a third ascending part beyond m 2 .
  • the plateau is obtained by varying the quantity of fluid contained in the reservoir 5, the values ⁇ ⁇ and m 2 corresponding respectively to the minimum and maximum levels of liquid therein.
  • the degree of sub-cooling, and therefore the performance of the loop, remains substantially constant until the leaks reduce the mass of fluid to m 1 .
  • the initial mass of fluid is preferably chosen in the vicinity of m 2 so that the duration of stable operation is as long as possible.
  • the length of the bearing is itself a function of the liquid / gas separation capacity and the volume of the reservoir.
  • the pre-expansion device is represented by way of example in the form of a diaphragm 4-1 arranged across the path of the fluid and having an orifice 4-2.
  • the condenser 3, the pre-expansion device 4 and the tank 5 can be arranged at a distance from each other and connected to each other by connecting pipes.
  • FIG. 5 schematically shows a condenser comprising an inlet manifold 10 provided with an inlet manifold 11, an outlet manifold 12 provided with an outlet manifold 13 and a bundle of tubes 14 through which the fluid circulates between different chambers formed in the manifolds.
  • the pre-expansion device of the invention can advantageously be housed either in the manifold 12, or in the tube 13, in the zone A where these are connected.
  • FIG. 6 shows a pre-expansion device formed by an insert 20 introduced into the outlet tube 13 and applied against the cylindrical wall of the latter, over a fraction of its perimeter, leaving a constricted passage 21 adjacent to the remaining part from the perimeter of the wall.
  • the passage 21 has a minimum passage section S2 which does not exceed 50% of the passage section Si of the pipe 13 upstream and downstream of the insert 20, the section S2 advantageously being between 0.2 and 7 mm 2 approx.
  • the insert 20 has a trapezoidal profile by which the passage section decreases progressively in an initial region of the constriction, retains its minimum value in an intermediate region and gradually increases in a final region.
  • the insert 20 is replaced by a washer 22 arranged across the tube 13 and having a central hole 23 defining a constricted passage, the passage section of which is constant here and fulfills the conditions indicated in connection of the minimum passage section of the constriction 21.
  • the length of the constriction 23, that is to say the thickness of the washer 22 is between 0.1 and 5 mm.
  • the washer 22 can be fixed by crimping, by deforming the thin wall of the tube 13 on either side of its thickness.
  • FIG. 8 shows an outlet tube 13 with a thick wall, for example molded, mechanically fixed on the outlet box 12 of the condenser.
  • Tubing 13 has a rib internal circumferential 24 leaving a central passage of reduced section.
  • the rib 24 has a trapezoidal profile by which the cross-section of the throttle 25 varies in a similar manner to that of the throttle 21.
  • Figure 9 shows a condenser 3 similar to that of Figure 5 and a separator tank 5 attached to the outlet manifold 12, the box 12 and the tank 5 being elongated vertically.
  • the outlet pipe 13 is housed in the tank 5 and is curved so as to extend upwards and open out at the upper part of the tank, into a space 30 where the residual gas leaving the condenser collects.
  • the space 30 is separated from the lower space 31 of the reservoir by a filtration zone 32 which is traversed by the tubing 13.
  • the fluid in the liquid state leaves the reservoir through a lower tubing 33 communicating with the space 31.
  • the pre-expansion device 4 is interposed on the tubing 13 and therefore housed in the reservoir 5.

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Abstract

La boucle (1) de fluide réfrigérant comprend de façon classique un compresseur (2), un condenseur (3), un réservoir de séparation liquide/gaz (5), un détendeur (6) et un évaporateur (7). Selon l'invention, un dispositif de prédétente (4), interposé entre le condenseur (3) et le réservoir (5), est propre à produire une perte de charge comprise entre 1,5 et 14 bars de manière à abaisser la pression du fluide jusqu'à sa pression de vapeur saturante. Le réservoir peut ainsi contenir une quantité variable de liquide pour compenser les pertes de fluide dans la boucle en maintenant constante la température de sous-refroidissement du fluide dans le condenseur et par conséquent la puissance calorifique pouvant être absorbée par l'évaporateur.

Description

Circuit de climatisation de véhicule muni d'un dispositif ds prédétente
L'invention concerne une boucle de fluide réfrigérant, notamment pour une installation de climatisation de l'habitacle d'un véhicule.
JP-A-95 81383 décrit une telle boucle comprenant un compresseur propre à élever la pression du fluide à l'état gazeux, un condenseur propre à condenser le fluide comprimé par le compresseur et à le sous-refroidir à l'état liquide, un dispositif de prédétente propre à abaisser la pression du fluide sortant du condenseur, avant son passage dans un réservoir séparateur propre à séparer le gaz résiduel du fluide à l'état liquide provenant du condenseur, un détendeur propre à abaisser la pression du fluide sortant du réservoir et un evaporateur propre à faire passer le fluide provenant du détendeur de l'état liquide à l'état gazeux avant son retour au compresseur.
La figure 1 est un diagramme représentant un cycle thermodynamique décrit par le fluide réfrigérant dans une boucle de climatisation, tracé dans un système de coordonnées enthal- pie/pression. Dans ce système, une courbe en forme de cloche L enveloppe une zone de coexistence entre liquide et gaz, tandis que le fluide est entièrement à l'état liquide à gauche du flanc gauche de la courbe et entièrement à l'état gazeux à droite du flanc droit.
Le cycle a sensiblement la forme d'un trapèze rectangle à bases horizontales. À partir d'un point A situé dans la zone gazeuse, le compresseur amène le fluide à l'état gazeux en un point B correspondant à une enthalpie et une pression plus élevées que celles du point A. Dans le condenseur, le fluide parcourt un segment horizontal du point B à un point E situé dans la zone liquide, lequel segment traverse les flancs droit et gauche de la courbe L en des points C et D respecti- vement. Les segments BC, CD et DE correspondent respective- ment à une désurchauffe du fluide gazeux, à la condensation et à un sous-refroidissement du fluide à l'état liquide. A l'entrée de 1 'evaporateur, le fluide se trouve en un point G situé dans la zone liquide/gaz, correspondant à la même valeur d' enthalpie que le point E et à la même valeur de pression que le point A. Dans 1 'evaporateur, le fluide est ramené au point A en traversant en H le flanc droit de la courbe L.
Dans les boucles de fluide réfrigérant classiques, le fluide passe par le réservoir séparateur au point E du cycle thermodynamique, et parcourt le segment EG dans le détendeur. Le point E étant situé dans la zone liquide, le réservoir est alors entièrement rempli de liquide et la quantité de fluide qu'il renferme ne peut varier. Lorsque la masse totale du fluide réfrigérant contenu dans la boucle diminue, notamment à cause des fuites du circuit, cette diminution s'effectue notamment aux dépens du condenseur, dont la capacité de sous- refroidissement est ainsi réduite, ce qui a pour effet de relever le niveau d' enthalpie du fluide à la sortie du condenseur et à l'entrée de l' evaporateur et par conséquent de réduire la puissance calorifique absorbée par le fluide dans 1 'evaporateur.
Une solution à ce problème consiste à s'écarter de l'architecture classique en interposant le réservoir séparateur entre une partie de condensation et une partie de sous- refroidissement du condenseur, de façon que l'état thermodynamique du fluide dans le réservoir corresponde au point D du cycle, situé sur la courbe de saturation, ce qui permet au réservoir de contenir une quantité de fluide variable en fonction de la masse totale de fluide dans le circuit.
Selon l'invention, ce même résultat peut être obtenu dans une boucle telle que définie en introduction, en interposant entre le condenseur et le réservoir un dispositif de prédétente propre à produire une perte de charge comprise entre 1,5 et 14 bars de manière à ramener la pression du fluide jusqu'à sa pression de vapeur saturante. Le dispositif de prédétente amène le fluide de l'état thermodynamique correspondant au point E à celui correspondant au point F, situé de nouveau sur la courbe de saturation, état dans lequel se trouve par conséquent le fluide contenu dans le réservoir séparateur. Le détendeur amène ensuite le fluide du point F au point G.
Il est également connu par JP-A-93223365 d'interposer entre le condenseur et le réservoir un dispositif produisant une perte de charge. Cependant, il ne résulte pas de ce document que cette perte de charge ramène la pression du fluide jusqu'à sa pression de vapeur saturante. En outre, les seules valeurs divulguées pour la perte de charge sont 0,5 et 1,0 kg/cm2, cette dernière valeur entraînant une perte substan- tielle de la capacité de refroidissement de la boucle.
Des caractéristiques optionnelles de l'invention, complémentaires ou alternatives, sont énoncées ci-après:
- Le dispositif de prédétente est propre à produire une perte de charge comprise entre 4 et 10 bars.
- Le dispositif de prédétente comporte un étranglement définissant une section de passage minimale comprise entre 0,2 et 7 mm2 environ dans une conduite parcourue par la totalité du débit de fluide sortant du condenseur.
- La section de passage conserve sensiblement sa valeur minimale sur une longueur comprise entre 0,1 et 5 mm.
- La section de passage minimale ne dépasse pas 50 % de la section de passage de la conduite en amont et/ou en aval de 1 ' étranglement .
- La section de passage diminue progressivement dans une région initiale de l'étranglement, conserve sensiblement sa valeur minimale dans une région intermédiaire et augmente progressivement dans une région finale. - L'étranglement est formé par un insert introduit dans une conduite sensiblement cylindrique.
- L'étranglement est formé par un épaississement de la paroi d'une conduite sensiblement cylindrique.
- Le passage étranglé est adjacent à la paroi cylindrique.
- Le passage étranglé est sensiblement centré par rapport à la paroi cylindrique.
- L'étranglement est formé par une rondelle sertie dans la conduite .
- Le dispositif de prédétente est logé dans une tubulure de sortie montée sur une boîte collectrice du condenseur.
- Ladite tubulure de sortie est contenue dans le réservoir séparateur et débouche dans un espace de rassemblement de gaz de celui-ci.
Les caractéristiques et avantages de l'invention seront exposés plus en détail dans la description ci-après, en se référant aux dessins annexés, sur lesquels:
- la figure 1 est un diagramme thermodynamique qui a déjà été commenté ci-dessus;
- la figure 2 est un diagramme montrant la variation du degré de sous-refroidissement produit par le condenseur en fonction de la masse de fluide dans une boucle selon l'invention;
- la figure 3 est un schéma d'une boucle de fluide réfrigérant selon l'invention;
- la figure 4 est un diagramme montrant la variation de la puissance frigorifique d'une boucle selon l'invention en fonction de la perte de charge produite par le dispositif de prédétente; - la figure 5 est une représentation schématique d'un condenseur présentant une boîte collectrice de sortie et une tubulure de sortie qui peuvent l'une ou l'autre recevoir un dispositif de prédétente selon l'invention;
- les figures 6 à 8 sont des représentations schématiques montrant différentes manières de réaliser un étranglement dans la tubulure de sortie; et
- la figure 9 est une représentation schématique d'un sous- ensemble monobloc comprenant un condenseur, un dispositif de prédétente et un réservoir séparateur.
La boucle 1 représentée schématiquement sur la figure 3 comprend un compresseur 2, un condenseur 3, un dispositif de prédétente 4, un réservoir séparateur ou "bouteille" 5, un détendeur 6 et un evaporateur 7, parcourus dans cet ordre par le fluide réfrigérant. La partie inférieure du réservoir 5 est remplie de fluide à l'état liquide, le gaz résiduel pénétrant dans le réservoir reste au-dessus du niveau de liquide et seul du fluide à l'état liquide est prélevé au- dessous de ce niveau pour être envoyé vers le détendeur 6. Dans le condenseur 3 sont indiquées schématiquement une partie de désurchauffe 3-1 où le fluide à l'état gazeux provenant du compresseur est refroidi jusqu'à la température d'équilibre liquide-gaz, une partie de condensation 3-2 où le fluide est condensé à la température d'équilibre, et une partie de sous-refroidissement 3-3 où le fluide à l'état liquide est refroidi au-dessous de la température d'équili- bre. De même, l'evaporateur 7 comprend une partie de vaporisation 7-1 et une partie de surchauffe 7-2.
La figure 2 fournit une courbe représentative de la variation de la différence ΔT entre la température d'équilibre liqui- de/gaz dans le condenseur (température de condensation) et la température du fluide à la sortie du condenseur, après sous- refroidissement, en fonction de la masse m de fluide contenue dans une boucle selon l'invention. Cette courbe est formée d'une première partie ascendante jusqu'à une valeur ml t d'une seconde partie horizontale de mχ à m2 et d'une troisième partie ascendante au-delà de m2. Le palier est obtenu grâce à la variation de la quantité de fluide contenue dans le réservoir 5, les valeurs π^ et m2 correspondant respectivement aux niveaux minimal et maximal de liquide dans celui-ci. Le degré de sous-refroidissement, et par conséquent les performances de la boucle, restent sensiblement constants jusqu'à ce que les fuites ramènent la masse de fluide à m1. La masse initiale de fluide est choisie de préférence au voisinage de m2 de manière que la durée de fonctionnement stable soit la plus longue possible. La longueur du palier est elle-même fonction de la capacité de séparation liquide/gaz et du volume du réservoir.
Pour la boucle classique évoquée plus haut dans laquelle l'état thermodynamique du fluide dans le réservoir séparateur correspond au point E du cycle, le palier de la courbe de la figure 2 n'existe pas et le degré de sous-refroidissement varie de façon continue avec la quantité de fluide.
Dans le schéma de la figure 3 , le dispositif de prédétente est représenté à titre d'exemple sous la forme d'un diaphragme 4-1 disposé en travers du trajet du fluide et présentant un orifice 4-2. Comme montré, le condenseur 3, le dispositif de prédétente 4 et le réservoir 5 peuvent être disposés à distance les uns des autres et reliés entre eux par des conduites de liaison.
Le dispositif de prédétente, quelles que soient sa forme et sa position, améliore la puissance frigorifique fournie par la boucle de climatisation, comme le montre la courbe de la figure 4, qui représente la variation de cette puissance en fonction de la perte de charge produite par le dispositif de prédétente. On constate que la puissance frigorifique passe par un maximum pour une perte de charge de 9 bars, une amélioration étant observée, par rapport à l'absence de dispositif de prédétente, au moins dans le domaine de 1,5 à 14 bars, et plus particulièrement dans le domaine de 4 à 10 bars. La figure 5 montre schématiquement un condenseur comprenant une boîte collectrice d'entrée 10 munie d'une tubulure d'entrée 11, une boîte collectrice de sortie 12 munie d'une tubulure de sortie 13 et un faisceau de tubes 14 par lequel le fluide circule entre différentes chambres formées dans les boîtes collectrices. Le dispositif de prédétente de l'invention peut avantageusement être logé soit dans la boîte collectrice 12, soit dans la tubulure 13, dans la zone A où celles-ci se raccordent.
La figure 6 montre un dispositif de prédétente formé par un insert 20 introduit dans la tubulure de sortie 13 et appliqué contre la paroi cylindrique de celle-ci, sur une fraction de son périmètre, en laissant subsister un passage étranglé 21 adjacent à la partie restante du périmètre de la paroi. Le passage 21 présente une section de passage minimale S2 qui ne dépasse pas 50 % de la section de passage Si de la conduite 13 en amont et en aval de l' insert 20, la section S2 étant avantageusement comprise entre 0,2 et 7 mm2 environ. Dans le plan de la figure, l' insert 20 présente un profil trapézoïdal grâce auquel la section de passage diminue progressivement dans une région initiale de l'étranglement, conserve sa valeur minimale dans une région intermédiaire et augmente progressivement dans une région finale.
Dans la variante de la figure 7, l' insert 20 est remplacé par une rondelle 22 disposée en travers de la tubulure 13 et présentant un trou central 23 définissant un passage étranglé dont la section de passage est ici constante et remplit les conditions indiquées à propos de la section de passage minimale de l'étranglement 21. La longueur de l'étranglement 23, c'est-à-dire l'épaisseur de la rondelle 22 est comprise entre 0,1 et 5 mm. La rondelle 22 peut être fixée par sertissage, en déformant la paroi mince de la tubulure 13 de part et d'autre de son épaisseur.
La figure 8 montre une tubulure de sortie 13 à paroi épaisse, par exemple moulée, fixée mécaniquement sur la boîte de sortie 12 du condenseur. La tubulure 13 présente une nervure circonférentielle interne 24 laissant subsister un passage central de section réduite. La nervure 24 présente un profil trapézoïdal grâce auquel la section de passage de l'étranglement 25 varie de manière analogue à celle de l'étranglement 21.
La figure 9 montre un condenseur 3 semblable à celui de la figure 5 et un réservoir séparateur 5 accolé à la boîte collectrice de sortie 12, la boîte 12 et le réservoir 5 étant allongés verticalement. La tubulure de sortie 13 est logée dans le réservoir 5 et s'incurve de manière à s'étendre vers le haut et à déboucher à la partie supérieure du réservoir, dans un espace 30 où se rassemble le gaz résiduel sortant du condenseur. L'espace 30 est séparé de l'espace inférieur 31 du réservoir par une zone de filtration 32 qui est traversée par la tubulure 13. Le fluide à l'état liquide sort du réservoir par une tubulure inférieure 33 communiquant avec l'espace 31. Le dispositif de prédétente 4 est interposé sur la tubulure 13 et par conséquent logé dans le réservoir 5.

Claims

Revendications
1. Boucle (1) de fluide réfrigérant, notamment pour une installation de climatisation de l'habitacle d'un véhicule, comprenant un compresseur (2) propre à élever la pression du fluide à l'état gazeux, un condenseur (3) propre à condenser le fluide comprimé par le compresseur et à le sous-refroidir à l'état liquide, un dispositif de prédétente (4) propre à abaisser la pression du fluide sortant du condenseur, avant son passage dans un réservoir séparateur (5) propre à séparer le gaz résiduel du fluide à l'état liquide provenant du condenseur, un détendeur (6) propre à abaisser la pression du fluide sortant du réservoir et un evaporateur (7) propre à faire passer le fluide provenant du détendeur de l'état liquide à l'état gazeux avant son retour au compresseur (2), caractérisée en ce que le dispositif de prédétente est propre à produire une perte de charge comprise entre 1,5 et 14 bars de manière à ramener la pression du fluide jusqu'à sa pression de vapeur saturante.
2. Boucle selon la revendication 1, caractérisée en ce que le dispositif de prédétente est propre à produire une perte de charge comprise entre 4 et 10 bars.
3. Boucle selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le dispositif de prédétente comporte un étranglement (21) définissant une section de passage minimale (S2) comprise entre 0,2 et 7 mm2 environ dans une conduite (13) parcourue par la totalité du débit de fluide sortant du condenseur (3).
4. Boucle selon la revendication 3, caractérisée en ce que la section de passage conserve sensiblement sa valeur minimale (S2) sur une longueur comprise entre 0,1 et 5 mm.
5. Boucle selon l'une des revendications 3 et 4 , caractérisée en ce que la section de passage minimale (S2) ne dépasse pas 50 % de la section de passage (SI) de la conduite en amont et/ou en aval de l'étranglement.
6. Boucle selon l'une des revendications 3 à 5, caractérisée en ce que la section de passage diminue progressivement dans une région initiale de l'étranglement, conserve sensiblement sa valeur minimale dans une région intermédiaire et augmente progressivement dans une région finale.
7. Boucle selon l'une des revendications 3 à 6, caractérisée en ce que l'étranglement (21) est formé par un insert (20) introduit dans une conduite (13) sensiblement cylindri- que .
8. Boucle selon l'une des revendications 3 à 6, caractérisée en ce que l'étranglement (25) est formé par un épaissis- sement (24) de la paroi d'une conduite (13) sensiblement cylindrique.
9. Boucle selon l'une des revendications 7 et 8, caractérisée en ce que le passage étranglé (21) est adjacent à la paroi cylindrique (13).
10. Boucle selon l'une des revendications 7 et 8, caractérisée en ce que le passage étranglé (23) est sensiblement centré par rapport à la paroi cylindrique (13).
11. Boucle selon la revendication 10, caractérisée en ce que l'étranglement (23) est formé par une rondelle (22) sertie dans la conduite (13).
12. Boucle selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le dispositif de prédétente est logé dans une tubulure de sortie (13) montée sur une boîte collectrice (12) du condenseur.
13. Boucle selon la revendication 12, caractérisée en ce que ladite tubulure de sortie (13) est contenue dans le réservoir séparateur (5) et débouche dans un espace de rassemblement de gaz (30) de celui-ci.
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