WO1998035149A1 - Procede de commande d'un moteur a combustion interne equipe d'un dispositif de recirculation des gaz d'echappement - Google Patents

Procede de commande d'un moteur a combustion interne equipe d'un dispositif de recirculation des gaz d'echappement Download PDF

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WO1998035149A1
WO1998035149A1 PCT/EP1998/000667 EP9800667W WO9835149A1 WO 1998035149 A1 WO1998035149 A1 WO 1998035149A1 EP 9800667 W EP9800667 W EP 9800667W WO 9835149 A1 WO9835149 A1 WO 9835149A1
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mixture
valve
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rich
transition
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PCT/EP1998/000667
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Inventor
Jean-Jacques Kerjean
Françoise REMBAUD
Dominique Salafia
Original Assignee
Siemens Automotive S.A.
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/0025—Controlling engines characterised by use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
    • F02D41/0047—Controlling exhaust gas recirculation [EGR]
    • F02D41/005—Controlling exhaust gas recirculation [EGR] according to engine operating conditions
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D35/00—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/40—Engine management systems

Definitions

  • the present invention relates to a method for controlling an internal combustion engine, and more particularly to such a method suitable for controlling the recirculation of exhaust gases.
  • the engine is conventionally controlled by controlling a quantity of fuel delivered by an injector placed in the intake manifold as a function of operating parameters such as the pressure in the intake manifold and the engine speed.
  • An oxygen sensor placed in the exhaust manifold makes it possible to regulate the richness of the mixture around the stoichiometric value.
  • the engine further includes an exhaust gas recirculation device consisting of a recirculation line connecting the exhaust manifold to the intake manifold, said line being provided with a valve for regulating the amount of gas d exhaust reintroduced into the intake.
  • the opening of the recirculation valve is therefore ordered in order to reintroduce neutral gas into the mixture. In this way, we can reduce the emission of polluting gases, such as nitrogen oxides in exhaust gases.
  • the object of the present invention is therefore to propose a method for controlling an internal combustion engine more particularly adapted to reduce these pollution peaks.
  • the aims of the invention are achieved by means of a method for controlling an internal combustion engine equipped with an exhaust gas recirculation device comprising a recirculation valve and an air mixture regulation device. / fuel injected into the intake system based on the signal from an oxygen sensor placed in the exhaust system.
  • the commands of the recirculation valve are synchronized with at least one transition of a correction of the richness of the mixture.
  • the opening of the valve is controlled in a first time window whose start and end are determined so that the effective opening of the valve, defined by an increase in the intake pressure at the inlet of an engine cylinder following the opening of the valve, occurs during an enrichment phase of the air / fuel mixture.
  • this first time window for authorizing the opening of the valve is determined by two durations from a transition from rich to lean of the mixture, these durations being a function of the speed and of a value representative of the engine load. .
  • this second time window for authorizing the valve to close is determined by two durations from a transition from lean to rich in the mixture, these durations being a function of the speed and of a value representative of the engine load.
  • the time windows begin respectively during a transition from poor to rich for opening and from rich to poor for closing and end after a fifth, respectively sixth duration, said durations being a function of the speed and a value representative of the engine load.
  • FIG. 1 represents an internal combustion engine equipped with an exhaust gas recirculation device controlled by a computer capable of implementing the method according to the invention
  • FIG. 2 represents the functional architecture of said computer
  • FIG. 1 shows an internal combustion engine comprising an intake manifold 1, an engine block 2 and an exhaust manifold 4.
  • the intake manifold comprises a throttle valve 10 possibly equipped with an angular position sensor 11 delivering a THR signal representative of the throttle position.
  • a mass flow sensor 12 provides an MAF signal representative of the mass of air entering the intake manifold.
  • the collector further comprises a cavity 14 called plenum in which is placed an absolute pressure sensor 13 delivering a MAP signal.
  • the engine block 2 is equipped with a rotation speed sensor 21 providing a speed signal N.
  • the exhaust manifold 4 comprises a catalytic converter 40 intended to purify the exhaust gases and an oxygen sensor 41 delivering a signal LAM_AV representative of the oxygen content of the exhaust gases and therefore of the richness of the mixture burned in the engine.
  • the engine is also equipped with an exhaust gas recirculation device 5 comprising a pipe 50 putting the exhaust manifold 4 in communication with the intake manifold 1 upstream of the plenum 14.
  • a recirculation valve 51 is placed in the manifold to control the amount of exhaust gas recirculated at the intake.
  • a computer 6 receiving signals from the various MAF / MAP, LAM_AV, N, THR sensors as well as other signals such as the temperature of air entering the engine, the temperature of the coolant coming from sensors not shown.
  • the computer also provides a signal Tl for controlling an injector 3 making it possible to dose the quantity of fuel supplied to the engine, as well as a signal EGR_CTRL for controlling the exhaust gas recirculation valve.
  • the invention therefore consists in synchronizing the effect of these variations in oxygen pressure with enrichment phases, respectively depletion, of the fuel supply generated by the closed loop control of the richness of the mixture operated by the oxygen probe 41, as will be seen later in relation to the graphs in FIG. 3.
  • a first block B1 receives the information in source of MAP intake pressure sensor and / or MAF air mass flow sensor, speed N, THR throttle opening, as well as other information not shown such as air temperature and / or the coolant temperature. It develops a basic TIB injection time from a map obtained during engine bench tests.
  • a second block B2 receives the signal LAM_AV from the oxygen sensor 41 as well as a richness reference value LAM_SP and generates a richness correction signal LAM_COR. These two signals are then transmitted to a block B3 which conventionally generates the signal Tl for controlling the injector 3.
  • a fourth block B4 receives the signal N representative of the engine speed and a signal representative of the engine load. This signal can be deduced from the MAP pressure in the intake manifold or from the mass flow MAF of the intake air and the speed N or even from the position of the throttle valve THR and the speed. In the following example, we will take the MAP intake pressure as a variable representative of the engine load.
  • This block B4 develops, from these signals, four durations T1 to T4 from a table stored during engine bench tests. The method for developing these durations will be explained later in relation to FIG. 3.
  • a fifth block B5 also receives signals representative of the engine load as well as of the speed to develop a reference signal EGR_SP for exhaust gas recirculation .
  • the durations T1 to T4, the setpoint signal EGR_SP and the richness correction signal LAM_COR are supplied to a block B6 to develop a control signal EGR_CTRL of the valve 51.
  • FIG. 3 a time graph of the signal LAM_AV delivered by the richness probe 41.
  • This signal has two states respectively denoted R and P representative of the combustion of a rich or lean mixture.
  • R and P representative of the combustion of a rich or lean mixture.
  • Such a signal is obtained for example by means of an oxygen probe of the titanium oxide TiO 2 or zirconium oxide ZrO 2 type .
  • the reference signal EGR_SP for recirculating the exhaust gases from block B5 is shown in (c).
  • the signal has an initial state DES_C, for example representative of a setpoint "no recirculation" (valve closed).
  • DES_C initial state
  • the setpoint signal EGR_SP then takes a value DES_O representative of an opening setpoint.
  • these values can also be opening setpoint values other than "full opening” or "full closing”.
  • the signal is quantitatively representative of a desired degree of opening of the valve.
  • the setpoint signal returns to a value DES_C corresponding to the closing of the valve.
  • block B6 counts down the durations T3 and T4 defining a second time window Z2.
  • the reference signal EGR_SP passing to the state DES_C, the signal EGR_CTRL for controlling the valve also passes to the state CTRL_C representative of a closing of the valve 51.
  • the opening of the valve 51 causes a pressure wave in the tube 50 and in the plenum 14 generating a transient oxygen overpressure at the inlet of the engine cylinder.
  • the partial pressure of oxygen has been shown on the ordinate and the time has been reduced
  • the valve opens at time t4 the partial pressure of oxygen increases.
  • This transient increase has the effect of causing lean mixture combustions which should be reduced by synchronizing the pressure peak with a transition from the correction of the air / fuel mixture to a rich mixture.
  • the effect of opening the valve is not felt immediately upon entering the cylinder.
  • the duration T1 is thus defined so that an opening of the valve, occurring immediately after T1, does not cause its effect in the cylinder until after a transition from poor to rich of the signal LAM_COR determining the start of a phase d enrichment of the mixture.
  • the duration T2 is defined so that an opening of the valve 51, occurring at the end of the duration T2, leads to an effective opening of the valve occurring before the end of this enrichment phase of the air mixture /fuel.
  • the durations T1 and T2 are determined in a table as a function of the speed and load parameters by tests on the engine test bench, during the development thereof.
  • durations T3 and T4 for closing the valve which symmetrically cause a transient drop in the partial pressure of oxygen are determined in a similar manner, so that closing the valve inside the second time window Z2 produces its effect during the next phase of depletion of the mixture.
  • Time windows of authorization for opening control Z1 are thus generated at each transition of the richness correction signal LAM_COR from rich to poor (respectively from poor to rich).
  • a command to open or close the valve 51 is produced during these time closings only if the setpoint signal EGR_SP has changed state immediately before or during this closing.
  • the start of the first time window Z'1 is determined by a transition from lean to rich in the air / fuel mixture.
  • the end of the time window Z'1 is obtained after a fifth duration T5 such that the effect of opening the valve is felt during the enrichment phase starting at this transition.
  • the start of the second time window Z'2 is synchronized with a transition from rich to lean of the mixture at time t7.
  • This second time window Z'2 ends at the end of a period T6 calculated so that the effect of closing the valve 51 at the end of the window remains included in the same phase of depletion of the mixture.
  • This embodiment of the invention has the advantage, over the previous mode, of requiring less computing power and less storage capacity of the implementing device.
  • the invention is not limited to the embodiment described, but could also be achieved by determining the durations T1 to T4 and T5 and T6 as a function of the time interval separating two consecutive transitions from rich to poor or from poor to rich of the mixture correction signal.

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Abstract

Procédé de commande d'un moteur à combustion interne équipé d'un dispositif de recirculation (5) des gaz d'échappement comportant une vanne (51) de recirculation et d'un dispositif de régulation d'un mélange air/carburant injecté dans un circuit d'admission en fonction du signal (LAM_AV) d'une sonde à oxygène (41) placée dans le circuit d'échappement (4), caractérisé en ce que l'on synchronise les commandes (EGR_CTRL) de la vanne avec au moins une transition d'une correction (LAM_COR) de la richesse du mélange pour atténuer les pics de pollution transitoires générés par la commande de la vanne (51) de recirculation des gaz d'échappement.

Description

Procédé de commande d'un moteur à combustion interne équipé d'un dispositif de recirculation des gaz d'échappement
La présente invention est relative à un procédé de commande d'un moteur à combustion interne, et plus particulièrement d'un tel procédé adapté à la commande de la recirculation des gaz d'échappement.
En raison des exigences de dépollution des moteurs à combustion interne, on est amené à opérer une recirculation des gaz d'échappement vers l'admission du moteur dans certains domaines de fonctionnement.
On connaît, par exemple du document FR 2 677 123, un procédé permettant le pilotage et le diagnostic d'un moteur à combustion interne comportant un dispositif de recirculation des gaz d'échappement. Le moteur est classiquement commandé en contrôlant une quantité de carburant délivrée par un injecteur placé dans le collecteur d'admission en fonction de paramètres de fonctionnements tels que la pression dans le collecteur d'admission et le régime du moteur. Une sonde à oxygène placée dans le collecteur d'échappement permet de réguler la richesse du mélange autour de la valeur stoechiométrique. Le moteur comporte en outre un dispositif de recirculation des gaz d'échappement constitué d'une conduite de recirculation reliant le collecteur d'échappement au collecteur d'admission, la dite conduite étant munie d'une vanne permettant de réguler la quantité de gaz d'échappement réintroduit dans l'admission.
Dans certains domaines de fonctionnement pour lesquels il est nécessaire d'obtenir une réduction de la température de combustion dans le cylindre du moteur, on commande donc l'ouverture de la vanne de recirculation afin de réintroduire du gaz neutre dans le mélange. De cette manière, on arrive à réduire les émissions de gaz polluants, comme par exemple les oxydes d'azote dans les gaz d'échappement.
On a cependant constaté que lors d'une commande d'ouverture ou de fermeture de la vanne de recirculation, il se produisait un pic de polluants susceptible de dépasser les capacités d'épuration d'un pot catalytique placé dans le collecteur d'échappement.
La présente invention a donc pour objet de proposer un procédé de commande d'un moteur à combustion interne plus particulièrement adapté pour réduire ces pics de pollution. On atteint les buts de l'invention au moyen d'un procédé de commande d'un moteur à combustion interne équipé d'un dispositif de recirculation des gaz d'échappement comportant une vanne de recirculation et d'un dispositif de régulation de mélange air/carburant injecté dans le circuit d'admission en fonction du signal d'une sonde à oxygène placée dans le circuit d'échappement. Selon l'invention, on synchronise les commandes de la vanne de recirculation avec au moins une transition d'une correction de la richesse du mélange.
Dans un premier mode de réalisation de l'invention, on commande l'ouverture de la vanne dans une première fenêtre temporelle dont le début et la fin sont déterminés de manière à ce que l'ouverture effective de la vanne, définie par une augmentation de la pression d'admission à l'entrée d'un cylindre du moteur consécutivement à l'ouverture de la vanne, intervienne pendant une phase d'enrichissement du mélange air/carburant. Avantageusement, cette première fenêtre temporelle d'autorisation d'ouverture de la vanne est déterminée par deux durées à partir d'une transition de riche à pauvre du mélange, ces durées étant fonction du régime et d'une valeur représentative de la charge du moteur.
De même, on commande la fermeture de la vanne dans une seconde fenêtre temporelle dont le début et la fin sont déterminés de manière à ce que la fermeture effective de la vanne, définie par une diminution de la pression d'admission à l'entrée d'un cylindre du moteur consécutivement à la fermeture de la vanne, intervienne pendant une phase d'appauvrissement du mélange air/carburant. Avantageusement, cette seconde fenêtre temporelle d'autorisation de fermeture de la vanne est déterminée par deux durées à partir d'une transition de pauvre à riche du mélange, ces durées étant fonction du régime et d'une valeur représentative de la charge du moteur.
Dans un second mode de réalisation, les fenêtres temporelles commencent respectivement lors d'une transition de pauvre à riche pour l'ouverture et de riche à pauvre pour la fermeture et se terminent après une cinquième, respectivement sixième durée, les dites durées étant fonction du régime et d'une valeur représentative de la charge du moteur.
D'autres caractéristiques et avantages du procédé suivant l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre et à l'examen des dessins annexés dans lesquels :
- la figure 1 représente un moteur à combustion interne équipé d'un dispositif de recirculation des gaz d'échappement commandé par un calculateur propre à mettre en oeuvre le procédé selon l'invention,
- la figure 2 représente l'architecture fonctionnelle du dit calculateur et
- la figure 3 représente des graphes temporels de signaux permettant d'expliquer le fonctionnement de l'invention. On se réfère maintenant à la figure 1 dans laquelle on a représenté un moteur à combustion interne comportant un collecteur d'admission 1 , un bloc moteur 2 et un collecteur d'échappement 4. Le collecteur d'admission comporte un papillon des gaz 10 éventuellement équipé d'un capteur de position angulaire 11 délivrant un signal THR représentatif de la position du papillon. Un capteur de débit massique d'air 12 fournit un signal MAF représentatif de la masse d'air entrant dans le collecteur d'admission. Le collecteur comporte en outre une cavité 14 appelée plénum dans laquelle est placé un capteur de pression absolue 13 délivrant un signal MAP. Le bloc moteur 2 est équipé d'un capteur de régime de rotation 21 fournissant un signal de régime N. Le collecteur d'échappement 4 comporte un pot catalytique 40 destiné à épurer les gaz d'échappement et une sonde à oxygène 41 délivrant un signal LAM_AV représentatif de la teneur en oxygène des gaz d'échappement et donc de la richesse du mélange brûlé dans le moteur.
Le moteur est en outre équipé d'un dispositif de recirculation des gaz d'échappement 5 comportant une tubulure 50 mettant en communication le collecteur d'échappement 4 avec le collecteur d'admission 1 en amont du plénum 14. Une vanne de recirculation 51 est placée dans la tubulure pour contrôler la quantité de gaz d'échappement recirculée à l'admission. On a en outre représenté un calculateur 6 recevant des signaux des différents capteurs MAF/MAP, LAM_AV, N, THR ainsi que d'autres signaux tels que la température d'air entrant dans le moteur, la température du liquide de refroidissement en provenance de capteurs non représentés. Le calculateur fournit également un signal Tl de commande d'un injecteur 3 permettant de doser la quantité de carburant fournie au moteur, ainsi αu'un signal EGR_CTRL de commande de la vanne de recirculation des gaz d'échappement.
On a pu constater que les pics de pollution observés lors de la commande de la vanne de recirculation provenaient de l'effet d'une onde de pression obtenue lors de l'ouverture ou de la fermeture de la vanne 51 dans la tubulure 50 et dans le plénum 14. En effet, lors de l'ouverture de la vanne, les gaz d'échappement présents dans le collecteur 4 poussent une colonne d'air dans la tubulure 50 qui provoque une augmentation de la pression partielle d'oxygène à l'entrée du cylindre du moteur 2. De même, lors de la fermeture de la vanne 51, on observe une dépression transitoire dans la tubulure 50 qui se traduit par une baisse de la pression partielle d'oxygène à l'entrée du cylindre. Ces variations de la pression d'oxygène dans le cylindre entraînent des variations de la richesse du mélange brûlé et donc des pics de polluants susceptibles de ne pas être épurés par le pot catalytique 40.
L'invention consiste donc à synchroniser l'effet de ces variations de pression d'oxygène avec des phases d'enrichissement, respectivement d'appauvrissement, de la fourniture de carburant générée par le contrôle en boucle fermée de la richesse du mélange opéré par la sonde à oxygène 41 , ainsi qu'on le verra par la suite en relation avec les graphes de la figure 3.
On se réfère maintenant à la figure 2 dans laquelle on a représenté l'architecture fonctionnelle partielle du calculateur 6 pour les parties en relation avec le procédé suivant l'invention. Un premier bloc B1 reçoit les informations en provenance du capteur de pression d'admission MAP et/ou du capteur de débit massique d'air MAF, le régime N, l'ouverture de papillon THR, ainsi que d'autres informations non représentées telles que la température d'air et/ou la température du liquide de refroidissement. Il élabore un temps d'injection de base TIB à partir d'une cartographie obtenue lors d'essais au banc moteur. Un second bloc B2 reçoit le signal LAM_AV en provenance de la sonde à oxygène 41 ainsi qu'une valeur de consigne de richesse LAM_SP et élabore un signal de correction de richesse LAM_COR. Ces deux signaux sont ensuite transmis à un bloc B3 qui élabore classiquement le signal Tl de commande de l'injecteur 3. Un quatrième bloc B4 reçoit le signal N représentatif du régime de rotation du moteur ainsi qu'un signal représentatif de la charge moteur. Ce signal peut être déduit de la pression MAP dans le collecteur d'admission ou bien du débit massique MAF d'air d'admission et du régime N ou encore de la position du papillon des gaz THR et du régime. Dans l'exemple qui suit, nous prendrons la pression d'admission MAP comme variable représentative de la charge du moteur. Ce bloc B4 élabore, à partir de ces signaux, quatre durées T1 à T4 issues d'une table mémorisée lors d'essais au banc moteur. La méthode d'élaboration de ces durées sera explicitée plus tard en relation avec la figure 3. Un cinquième bloc B5 reçoit également des signaux représentatifs de la charge moteur ainsi que du régime pour élaborer un signal de consigne EGR_SP de recirculation des gaz d'échappement. Les durées T1 à T4, le signal de consigne EGR_SP et le signal de correction de richesse LAM_COR sont fournis à un bloc B6 pour élaborer un signal de commande EGR_CTRL de la vanne 51.
On se réfère maintenant à la figure 3 pour détailler le procédé de commande selon l'invention. On a représenté, en (a) à la figure 3, un graphe temporel du signal LAM_AV délivré par la sonde de richesse 41. Ce signal présente deux états respectivement notés R et P représentatifs de la combustion d'un mélange riche ou pauvre. Un tel signal est obtenu par exemple au moyen d'une sonde à oxygène de type à oxyde de titane TiO2 ou à l'oxyde de zirconium ZrO2.
On a représenté concomitamment en (b) le signal de correction de richesse LAM_COR élaboré par le bloc B2 destiné à corriger le temps d'injection de base TIB dans le bloc B3. Comme on peut le constater sur la figure, lorsque le signal de la sonde 41 est représentatif d'une combustion à mélange pauvre, on opère, au moyen du signal de correction LAM_COR, un enrichissement du mélange par une transition proportionnelle suivie d'une rampe intégrale jusqu'à ce que le signal de la sonde change d'état. On procède ainsi à des phases alternatives d'enrichissement et d'appauvrissement du mélange en fonction de l'état de la sonde.
On a représenté en (c) le signal de consigne EGR_SP de recirculation des gaz d'échappement issus du bloc B5. En fonction des conditions de charge moteur et de régime prévalant à l'entrée du bloc B5, le signal présente un état initial DES_C, par exemple représentatif d'une consigne « absence de recirculation » (vanne fermée). A l'instant t1, on suppose les conditions de régime et de charge telles que la recirculation des gaz d'échappement peut être envisagée. Le signal de consigne EGR_SP prend alors une valeur DES_O représentative d'une consigne d'ouverture. Bien entendu, ces valeurs peuvent être également des valeurs de consigne d'ouverture différentes de « pleine ouverture » ou « pleine fermeture ». On peut par exemple envisager que le signal soit représentatif quantitativement d'un degré d'ouverture désiré de la vanne. A l'instant t2, les conditions de recirculation des gaz d'échappement n'étant plus réunies, le signal de consigne revient à une valeur DES_C correspondant à la fermeture de la vanne.
On en vient maintenant, en relation avec le graphe (d), au fonctionnement du bloc B6. A l'instant t3 correspondant à une transition du signal LAM_COR débutant une phase d'appauvrissement du mélange, le bloc B6 décompte les durées T1 et T2 définissant ainsi à partir du début de la phase d'appauvrissement, une première fenêtre temporelle Z1. Dès l'ouverture de cette fenêtre temporelle, en présence d'un signal de consigne de recirculation à l'état DES_0, le bloc B6 fait passer le signal EGR_CTRL de commande de la vanne 51 de l'état CTRL_C (fermeture) à l'état CTRL_O (ouverture). De même à l'instant t5 correspondant au début d'une phase d'enrichissement du mélange, le bloc B6 décompte des durées T3 et T4 définissant une seconde fenêtre temporelle Z2. A l'instant t2 compris dans la fenêtre temporelle Z2, le signal de consigne EGR_SP passant à l'état DES_C, le signal EGR_CTRL de commande de la vanne passe également à l'état CTRL_C représentatif d'une fermeture de la vanne 51.
Comme on l'a vu précédemment, l'ouverture de la vanne 51 provoque une onde de pression dans la tubulure 50 et dans le plénum 14 générant une surpression transitoire d'oxygène à l'entrée du cylindre du moteur. Ainsi qu'on peut le voir sur le graphe (e) de la figure 3 où l'on a représenté en ordonnée la pression partielle d'oxygène et en abcisse le temps, à l'ouverture de la vanne à l'instant t4, la pression partielle d'oxygène augmente. Cette augmentation transitoire a pour effet de provoquer des combustions en mélange pauvre qu'il convient d'estomper en synchronisant le pic de pression avec une transition de la correction du mélange air/carburant vers un mélange riche. Cependant, compte tenu de paramètres tels que la géométrie du circuit d'admission et la dynamique des gaz, l'effet de l'ouverture de la vanne ne se fait pas sentir immédiatement à l'entrée du cylindre. On détermine alors une ouverture effective de la vanne par l'instant auquel la surpression d'oxygène atteint un seuil prédéterminé ΔPi. On définit ainsi la durée T1 de telle sorte qu'une ouverture de la vanne, se produisant immédiatement après T1, ne provoque son effet dans le cylindre qu'après une transition de pauvre à riche du signal LAM_COR déterminant le début d'une phase d'enrichissement du mélange. De même, on définit la durée T2 de telle sorte qu'une ouverture de la vanne 51, intervenant à la fin de la durée T2, conduise à une ouverture effective de la vanne se produisant avant la fin de cette phase d'enrichissement du mélange air/carburant. Les durées T1 et T2 sont déterminées dans une table en fonction des paramètres de régime et de charge par des essais au banc moteur, lors de la mise au point de celui- ci. On détermine de manière analogue les durées T3 et T4 pour la fermeture de la vanne qui cause symétriquement une baisse transitoire de la pression partielle d'oxygène, afin qu'une fermeture de la vanne à l'intérieur de la deuxième fenêtre temporelle Z2 produise son effet pendant la phase suivante d'appauvrissement du mélange. On génère ainsi des fenêtres temporelles d'autorisation de commande d'ouverture Z1 (respectivement de commande de fermeture Z2) à chaque transition du signal de correction de richesse LAM_COR de riche à pauvre (respectivement de pauvre à riche). Une commande d'ouverture ou de fermeture de la vanne 51 n'est produite pendant ces fermetures temporelles que si le signal de consigne EGR_SP a changé d'état immédiatement avant ou pendant cette fermeture.
On va maintenant décrire, en relation avec le graphe (f) de la figure 3, un second mode de réalisation de l'invention. Selon ce mode de réalisation, le début de la première fenêtre temporelle Z'1 est déterminée par une transition de pauvre à riche du mélange air/carburant. La fin de la fenêtre temporelle Z'1 est obtenue après une cinquierme durée T5 telle que l'effet d'une ouverture de la vanne soit ressenti pendant la phase d'enrichissement commençant à cette transition. De même, on synchronise le début de la deuxième fenêtre temporelle Z'2 avec une transition de riche à pauvre du mélange à l'instant t7. Cette seconde fenêtre temporelle Z'2 se termine au bout d'une durée T6 calculée de telle sorte que l'effet d'une fermeture de la vanne 51 à la fin de la fenêtre reste inclus dans la même phase d'appauvrissement du mélange. Ce mode de réalisation de l'invention présente l'avantage, sur le mode précédent, de nécessiter une puissance de calcul et une capacité de mémorisation moindre du dispositif de mise en oeuvre.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrit, mais pourrait encore être réalisé en déterminant les durées T1 à T4 et T5 et T6 en fonction de l'invervalle de temps séparant deux transitions consécutives de riche à pauvre ou de pauvre à riche du signal de correction du mélange.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de commande d'un moteur à combustion interne équipé d'un dispositif de recirculation (5) des gaz d'échappement comportant une vanne (51) de recirculation et d'un dispositif de régulation d'un mélange air / carburant injecté dans un circuit d'admission en fonction du signal (LAM_AV) d'une sonde à oxygène (41) placée dans le circuit d'échappement (4), caractérisé en ce que l'on synchronise les commandes (EGR_CTRL) de la vanne avec au moins une transition d'une correction (LAM_COR) de la richesse du mélange.
2. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce que l'on commande l'ouverture de la vanne dans une première fenêtre temporelle (Z1, Z'1) dont le début et la fin sont déterminées de manière à ce que l'ouverture effective de la vanne, définie par une augmentation de la pression d'admission à l'entrée d'un cylindre du moteur consécutivement à l'ouverture de la vanne supérieure à un seuil prédéterminé (ΔPi), intervienne pendant une phase d'enrichissement du mélange air / carburant.
3. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce que l'on commande la fermeture de la vanne dans une seconde fenêtre temporelle (Z2, Z'2) dont le début et la fin sont déterminées de manière à ce que la fermeture effective de la vanne, définie par une diminution de la pression d'admission à l'entrée d'un cylindre du moteur consécutivement à la fermeture de la vanne supérieure à un seuil prédéterminé (ΔP2), intervienne pendant une phase d'appauvrissement du mélange air / carburant.
4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que
• la première fenêtre temporelle (Z1) commence au bout d'une première durée (T1) après une transition de riche à pauvre du mélange
• la première fenêtre temporelle se termine au bout d'une seconde durée (T2) après la même transition de riche à pauvre du mélange
• les première et seconde durées sont fonction du régime (N) et d'une valeur (MAP) représentative de la charge du moteur.
5. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que :
• la seconde fenêtre temporelle (Z2) commence au bout d'une troisième durée (T3) après une transition de pauvre à riche du mélange,
• la seconde fenêtre temporelle se termine au bout d'une quatrième durée (T4) après la même transition de pauvre à riche du mélange,
• les troisième et quatrième durées sont fonction du régime (N) et d'une valeur (MAP) représentative de la charge du moteur.
6. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que :
• la première fenêtre temporelle (Z'1) commence lors d'une transition de pauvre à riche du mélange, • la première fenêtre temporelle se termine au bout d'une cinquième durée (T5) après la même transition de pauvre à riche du mélange,
• la cinquième durée est fonction du régime (N) et d'une valeur (MAP) représentative de la charge du moteur. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que :
• la seconde fenêtre temporelle (Z'2) commence lors d'une transition de riche à pauvre du mélange,
• la seconde fenêtre temporelle se termine au bout d'une sixième durée (T6) après la même transition de riche à pauvre du mélange, « la sixième durée est fonction du régime (N) et d'une valeur (MAP) représentative de la charge du moteur.
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