WO1997012997A1

WO1997012997A1 - Procede de fusion de dechets

Info

Publication number: WO1997012997A1
Application number: PCT/JP1996/001184
Authority: WO
Inventors: Tatsuro Ariyama; Takanori Inoguchi; Hidetoshi Noda; Masahiro Matsuura; Tsutomu Shikada; Takeshi Konishi; Ryota Murai
Original assignee: Nkk Corporation
Priority date: 1995-10-02
Filing date: 1996-04-30
Publication date: 1997-04-10
Also published as: KR100259970B1; CN1055126C; AU5515496A; TW360714B; CA2205812C; EP0792938A4; DE69625037D1; CN1166184A; CA2205812A1; US6053962A; AU722145B2; EP0792938B1; DE69625037T2; EP0792938A1

Description

明糸田寄スクラッブ溶解法技術分野

本発明はスクラップ溶解法、ょリ詳細には、スクラップを鉄源とし且つ微粉炭を主要な熱源及びノまたは高力口リー排ガス源とするとともに、高カロリー排ガス源さらには熱源の一部として廃棄物たる合成樹脂類を用いて溶銑を製造し、しかも燃料用ガスとして高い利用価値のある高カロリ一排ガスを得ることができるスクラップ溶解法に関する。背景技術

近年スクラップ（銑屑、鉄屑）の供給が增加の一途を迪つておリ、そのリサィクルが資源の有効利用の面で重要な課題となリつつある。このためスクラップを原料として低コストに高い生産性で溶銑を製造できる技術の開発が強く望まれている。

従来、スクラップから溶銑を製造するために電気炉が用いられているが、電気炉法は莫大な電気を必要とするためコス卜が高く、製造コスト面での要求を満足できない。

また、キュボラ法によリスクラッブを原料とした铸物銑の製造が行われているが、このキュボラ法では燃料として踌物用の高品位大塊コ一クスを使用する必要がぁリ、この铸物用コークスは高炉用コ一クスの 4倍程度の価格であるため製造コストの面で汎用化は難しい。キュボラ法ではスクラップの円滑な溶解を促すために、羽口から吹き込まれた熱風中の酸素を羽口先のコ一クスによって急速に消费させず、炉の下部に形成されるコ一タスべット上部のスクラッブ溶解帯付近で消費させるようにし、この部分で最高温度になるような温度分布にすることが必要でぁリ、このためコ一クスは高炉用コークスょリも反応性が低く、燃焼しにくいものを使用する必要がある。このため、高炉用コークスょリも粒度が大きく反応性の低い特殊な铸物用コークスを用いることが不可欠である。

以上のような従来の電気炉法ゃキュボラ法に対して、シャフト炉を用いたスクラップ溶解法として、シャフト炉内に鉄源であるスクラップと高炉用コ一クスとを装入するとともに、羽口部から常温の高酸素富化空気と微粉炭を吹き込んで燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱によリスクラップを溶解するとともに、シャフト部から空気を吹き込むことで燃焼ガスを二次燃焼させてスクラッブの溶解を促進させるようにしたスクラップ溶解法が提案されている（鉄と鋼 Vo l . 79，No . 2， P . 1 3 9〜I 46 ) 。

また、他の方法として、シャフト炉の外部に微粉炭燃焼用の燃焼炉を設けてこの燃焼炉で微粉炭を多量に燃焼させ、発生した高温の燃焼ガスをスクラップとコ一クスが装入されたシャフト炉に導入するとともに、この導入の際に酸素含有ガスを補給して燃焼ガスを二次燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱によリスクラップを溶解するようにしたスクラップ溶解法が提案されている（特開平 1 — 1 9 5 2 2 5号公報）。

これらの提案によるスクラッブ溶解法は、熱源の一部として微粉炭を使用し且っ炉内に装入するコ一タスとして安価な高炉用コ一クスを使用できるため、経済的な操業を実現できる可能性がある。

しかし、上述した 2つのスクラップ溶解法はいずれも低燃料比によるエネルギ —ミニマムを指向した技術でぁリ、このため燃料比を低く抑えた操業（燃料比： 3 0 0 k g / t · p i g未満）を行ない、且つ微粉炭の燃焼によリ生成した燃焼ガスにさらに空気等の酸素含有ガスを吹き込んで二次燃焼させることによリ、低燃料比の下でのスクラップ溶解の促進を図っている。すなわち、これら従来のスクラッブ溶解法の狙いは、燃料比の低減化と熱源の一部として微粉炭を使用することによリスクラッブ溶解の低コスト化を実現しょうとするものでぁリ、したがつて、微粉炭の大量供給を行なって高燃料比の操業を行い、大 i供給された微粉炭を積極的に燃焼ガス化して大量の排ガス（燃料ガス）を得るというような意図はなく、また、これが可能となるような操業条件や手段を備えてもいない。

また、上記のスクラッブ溶解法では製造コス卜の低減化のために熱源の一部として微粉炭を用いているが、その供給量は [微粉炭比/コークス比] の重量比で

1. 0に満たず（せいぜい高くても 0. 9程度）、燃料比を低く抑えてはいるものの、コ一クス比が相対的に高いという意味で低コス卜化が十分に図られているとは言い難い。

また、これらのスクラップ溶解法では、低燃料比による操業を可能とするために微粉炭の燃焼ガスにさらに空気等の酸素含有ガスを吹き込んで二次燃焼させてぉリ、また、微粉炭の燃焼や二次燃焼のために空気若しくは酸素富化された空気を用いているため、排出される排ガスには必然的に窒素や co₂等が多量に含まれることになる。したがって、これら従来技術のスクラップ溶解法において炉から排出される排ガスは、燃料ガスとしてそれなリの利用価値はあるものの、例えば高効率な発電を行なうための燃料ガスや加熱炉用燃料ガスとして利用できるような熱量を有する高カロリーガスではない。

例えば、前者の従来技術を述べた文献（鉄と鋼 Vol.79, No.2， P.139〜146) では、キュボラ法に較べて高カロリーの排ガスが得られ、これを燃料ガスとして有効利用できるとしているが、その排ガス力口リ一は約 200 0 k c a 1 / N m ³ (約 S O O k j ZNm³) 程度に過ぎない。また、同文献では試験的に二次燃焼を実施しないで行った実験例のデータも示されているが、本発明者らが試算した結果では、この場合でも排ガスのカロリーは高々 2 300 k c a l ZNm³程度に過ぎない。一般に、加熱炉用ゃ高効率発電用の燃料ガスとしては 2 5 00 k c a l ZNm³以上の高カロリーガスが使用されておリ、したがって、従来技術で得られる排ガスは加熱炉用ゃ高効率発電用としては適さず、利用価値の低いものと言わざるを得ない。また、低燃料比での操業であるために発生する排ガス量も少なく、排ガスカロリーが低いことも相俟って高品質の燃料ガスを大量に安定供給できるような技術ではない。

また、後者の従来技術（特開平 1— 1 9 5 2 2 5号公報）では、溶解炉とは另 ij に微粉炭燃焼用の燃焼炉が必要であるため設備コストが高く、また、燃焼炉で生成した高温ガスをガス導管によリシャフト炉に導く途中でガス顕熱の一部が失われるため、経済性の面でも問題がある。

なお、先に述べたキュボラ法の改良技術として、羽口から酸素富化熱風を微粉炭とともに吹き込むようにした方法も提案（ Klaus Scheiding ： Proceedings o f the Eighth Japan - Germany Seminar, Oc t . , 6, 7 , 1993 ( Sendai, Japan ) , .22 Hoi Me i a 1 Production Based on Scrap, Coal and Oxy gen " ) されてレゝる力この方法では高炉用コークスのなかでも大径のコークスを使用しなければならず. 製造コストが高くなる問題がある。また、先に述べた従来技術と同様、この技術にも微粉炭を大量に供給してその燃焼ガス化を図るというような意図はなく、また、これが可能となるような操業条件や手段を備えてもおらず、さらに窒素を含む熱風の吹き込みを行なっていること等からしても、高カロリーの排ガスを得ることは到底望めない。

このように従来提案されているスクラッブ溶解技術は、基本的に燃料比の低減化によるエネルギーミニマムを指向しているが故に、その排ガスは熱暈が小さく且つ排出量も少なく、利用価値の低いものであった。また、熱源の一部として微粉炭を用いているが、微粉炭の高効率な燃焼を実現することができないためコークス比に対して微粉炭比を十分に高めることができず、微粉炭使用による低コスト化が十分に図られていない。

一方、近年、産業廃棄物や一般廃棄物としてプラスチック等の合成樹脂類が急增しておリ、その処理が大きな問題となっている。なかでも高分子系の炭化水素化合物であるブラスチックは燃焼時に発生する熱量が高く、焼却処理した場合に焼却炉を傷めるために大量処理が困難であリ、その多くがごみ埋立地等に投棄されているのが現状である。しかし、プラスチック等の投棄は環境対策上好ましくなく、その大量処理方法の開発が切望されている。

また、所謂一貫製鉄所では種々の設備から大量のダスト類が排出される。このようなダスト類としては、例えば高炉ダスト、転炉ダスト、電気炉ダスト、キュポラダスト、ミルスケール、シュレッターダスト、亜鉛ダスト等がぁリ、製鉄所全体では膨大な排出量となる。これらのダス卜の多くには比較的高溏度の亜鉛

(高炉ダストの場合で 1 〜 2。/₀、キュポラダス卜で約 2 0 % ) が含まれているため、環境汚染の問題から埋立地等に投棄することができず、その大量処理法の開発が望まれている。

従来、亜鉛含有ダス卜を処理する方法として、亜鉛含有ダストをペレツ卜化してシャフト炉に装入し、炉内で亜鉛を還元 · 揮発化させた後、排ガス中の亜鉛を酸化させて酸化亜鉛の形で回収する方法が特開昭 5 3— 2 5 2 2 1号公報及び特開昭 5 5— 1 2 5 2 1 1 号公報で提案されている。また、キュボラで発生する亜鉛含有ダス卜等の金属含有粉体を羽口等からキュボラ内に繰リ返し導入することによリ金属含有粉体中に亜鉛を濃縮化する方法が特開平 2 - 2 6 3 0 8 8号公報で提案されている。

しかし、これら従来法のうち前者の方法（特開昭 5 3— 2 5 2 2 1 号公報及び特開昭 5 5— 1 2 5 2 1 1 号公報）では亜鉛含有ダストをペレツト化する工程が必要であるため、処理コス卜の面でダスト類の大量処理には不向きである。

また、従来法が対象とするような一般の高炉ゃキュボラでは炉頂温度が 2 0 0 〜 2 5 0 程度でぁリ、したがって、炉内の金属亜鉛蒸気が凝縮する温度域（ 4 0 0〜 8 0 0 °C ) は炉頂部よリもかなり下方のシャフト部に存在している。このため上記のいずれの従来法でも、金属亜鉛蒸気の多くは炉頂部に達する前に凝縮してしまい、この亜鉛が炉内壁に付着 · 堆穣して耐火物を剥離させる等の問題を生じる。

—方、スクラップ溶解法の主原材料であるスクラップ中にも亜鉛めつき鋼板等の形で多量の亜鉛含有材が含まれておリ、この原材料中の亜鉛が炉内に蓄積して上記と同様に炉内壁に付着 · 堆積したリ、或いは金属亜鉛蒸気が排ガスに随伴して炉外に放出され、これが排ガス管等の内壁に凝縮して付着 · 堆積する等の問題を生じ易い。したがって、スクラップ溶解技術においては，原材料に含まれる亜鉛を炉内に蓄積させることなく、適切に回収することが大きな課題となる。

しかし、先に述べた従来のスクラップ溶解法では、このような亜鉛の処理については何ら特別な対策は採られていない。

したがって本発明の目的は、上記のような従来のスクラッブ溶解技術に対し、スクラップを高効率に溶解して溶銑を製造できるだけでなく、燃料用ガスとして利用価値の高い高カロリー排ガスを大量に製造することができるとともに、高力口リ一排ガスの利用価値を考慮した場合に従来技術に較べて相当程度に低い製造コストで操業を行なうことができ、しかも高カロリ一排ガス源及びまたは熱源の一部として合成樹脂類を利用することによリ、廃棄物たる合成樹脂類の大量処理と有効利用を可能とする、全く新たなタイプのスクラッブ溶解法を提供することにある。

また本発明の他の目的は、製鉄所等において排出されるダスト類についてもその大量処理と有効利用が可能であるとともに、スクラップやダスト類に含まれる亜鉛を炉内に蓄積させることなく、これを高澳度化した状態で炉內から適切に回収することができるスクラップ溶解法を提供することにある。発明の開示本発明者らは、上述したスクラッブを原料とする溶銑の製造と高力口リー排ガスの製造を低コス卜で実施するという目的が、微粉炭の大量吹き込みによる高燃料比、高微粉炭比での操業の下で下記の①〜③の手段を採ることにょリ達成できることを見い出した。

① 羽口部の燃焼パーナから微粉炭とともに酸素を吹き込む。

② 微粉炭と酸素とを、両者が速かに接触して混合するような特定の方法にょリ吹き込むことによリ微粉炭の急速燃焼を実現させる。特に好ましくは、微粉炭の燃焼の大部分を羽口部の燃焼パーナの内部で行わしめることによリ、炉内状況に影響されることなく微粉炭の安定した高効率燃焼を実現させる。

③ 微粉炭の燃焼による燃焼ガスを有意に二次燃焼させない。

同時に、本発明者らはスクラップ溶解において熱源及び高力口リ一排ガス源の一部として合成樹脂類を炉内装入することについて検討を行い、その結果、上記 ①〜③の構成を特徴とするスクラップ溶解法において、燃焼バ一ナを通じて微粉炭とともに合成樹脂材を炉内に吹き込むこと、または合成樹脂材を炉頂装入すること、若しくはその両方を行うことによリ、合成樹脂材を効率的に燃焼ガス化若しくは熟分解させることができ、廃棄物としての合成樹脂材の大量処理と高力口リ一排ガス源及びノまたは熱源としての有効利用を図ることができること、一方、このスクラップ溶解法では当初予想されていたような合成樹脂材の炉内装入による問題、すなわち、一般の廃棄物において合成樹脂材の約 2 0 %を占めるとも言われる塩化ビュル材の燃焼によって生じる H C 1 の排出や、合成樹脂材の分解物によって生成するタール状物質による排ガス配管の閉塞等の問題を適切に回避しつつ、合成樹脂材の大量装入と処理が可能でぁリ、実際上の面でも合成樹脂材を高カロリー排ガス源及びノまたは熱源の一部として大量利用できることが判明した。

さらに、上記のスクラッブ溶解法においては羽口部から大量のダスト類を吹き込んでも何ら問題はなく、ダスト類をそのままの形で鉄源、熱源或いは副原料源等として大量利用できること、また特に、炉頂温度を所定範囲に制御しつつ、系内で回収された亜鉛含有ダスト（当該炉で排ガス中から回収された亜鉛含有ダスト）を羽口部から繰リ返し導入することによリ、スクラップ及びダスト類に含まれる亜鉛を回収ダス卜中に濃化させ、炉内の亜鉛を炉内壁等に付着 · 堆積させることなく高濃度な状態で回収できることが判った。

本発明はこのような知見に基づきなされたもので、以下に述べるような特徴を有している。

本発明は羽口部に燃焼パーナを備えたシャフト炉を用いて実施されるスクラッブ溶解法であリ、シャフト炉の炉内には炉頂部から少なくとも鉄源であるスクラップとコ一クスが供給され、また、羽口部に設けられた燃焼パーナを通じて少なくとも微粉炭と酸素とが供給されるが、羽口部から微粉炭等と酸素を供給するための方法と合成榭脂材を炉内に装入する方法にはそれぞれ複数の態様があリ、したがって、それら組み合せによリ種々の発明の態様を採リ得る。

まず、羽口部から微粉炭等（燃料としては、微粉炭以外に合成樹脂材等が吹き込まれる場合があるが、ここでは、これらを総称して "微粉炭等" という）と酸素を吹き込む方法には、次のような態様がある。

(A) 羽口部に設けられた燃焼パーナから微粉炭等と酸素を炉内に吹き込むに当リ、バーナ径方向中心若しくはその近傍から微粉炭等を吹き込むとともに、その周囲から酸素を吹き込んで微粉炭等と酸素を混合させることにょリ、微粉炭等を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させる。

(B) 羽口部に設けられた燃焼パーナから微粉炭等と酸素を炉内に吹き込むに当リ、バ一ナ径方向中心若しくはその近傍から酸素を吹き込むとともに、その周囲から微粉炭等を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭等と酸素を混合させることにより、微粉炭等を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させる。

(c) パーナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に設け、この燃焼パーナを用いて微粉炭等と酸素の吹き込みを行うに当り、燃焼バ一ナの予燃焼室內にバーナ径方向中心若しくはその近傍から微粉炭等を吹き込むとともに、その周囲から酸素を吹き込んで両者を混合させることにより、予燃焼室内で微粉炭等を急速燃焼させ、その燃焼ガスをバ一ナ先端開口部から炉內に導入する。

(D) パーナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼バ一ナを羽口部に設け、この燃焼パーナを用いて微粉炭等と酸素の吹き込みを行うに当リ、燃焼パーナの予燃焼室内にバーナ径方向中心若しくはその近傍から酸素を吹き込むとともに、その周囲から微粉炭等を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭等と酸素を混合させることによリ、微粉炭等を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させる。

次に、炉内に合成樹脂材を装入するための方法には次のような態様がある。

① 合成樹脂材を炉頂部から装入する。

② 微粉炭と同様に、合成樹脂材を羽口部に設けられた燃焼パーナから炉内に吹き込む。

③ 上記（C)、（D)で述べたような予燃焼室を有する燃焼バ一ナを用いる場合には、微粉炭と同様に予燃焼室内に合成樹脂材を吹き込むか、或いは予燃焼室内に任意の装入部から合成樹脂材を装入する。

したがって本発明は、微粉炭等と酸素の吹き込み方法に関する上記（A)〜（D)の態様と合成榭脂材の炉内装入方法に関する上記①〜③の態様とを任意に組み合せた種々の態様を採リ得る。

さらに、本発明においてダスト類の処理も行う場合、上述した燃焼パーナ（内部に予燃焼室を有する燃焼パーナも含む）またはノ及び羽口部の他の吹込手段を通じてダスト類が炉内に吹き込まれる。したがって、本発明は上記（A)〜（D)の態様と上記①〜③の態様、さらにはこれに上記ダスト類の吹込みを任意に組み合せた種々の態様を採リ得る。

本発明において、上記（A) ~ (D)と上記①〜③との組合せからなる基本的な態様は、以下の通リである。

( 1 ) シャフト炉内に鉄源であるスクラップとコークスを装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素を炉内に吹き込み、これらの吹き込みに当たっては微粉炭と合成樹脂材をバ —ナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで微粉炭及び合成樹脂材と酸素を混合させることにょリ、微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラッブを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

(2) シャフト炉内に鉄源であるスクラップとコークスを装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素を炉内に吹き込み、これらの吹き込みに当たってはバーナ径方向中心若しくはその近傍から酸素を吹き込むとともに、その周囲から微粉炭と合成樹脂材を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭及び合成樹脂材と酸素を混合させることによリ、微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

(3) バ一ナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラップ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップとコークスを装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、粉粒状または細片状若しくは塊状の合成榭脂材を吹き込み若しくは装入し、これらの吹き込みに当たっては、少なくとも微粉炭をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに酸素をその周囲から吹き込んで両者を混合させることによリ、予燃焼室内で微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を急速燃焼させ、その燃焼ガスをバーナ先端開口部から炉内に導入し、該燃焼ガスの顕熟でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

(4 ) パーナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼バ一ナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラップ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップとコークスを装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、粉粒状または細片状若しくは塊状の合成樹脂材を吹き込み若しくは装入し、これらの吹き込みに当たっては、酸素をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、少なくとも微粉炭をその周囲から吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭と酸素を混合させることにより、予燃焼室内で微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を急速燃焼させ、その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉内に導入し、該燃焼ガスの顕熱でスクラッブを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。 (5) シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コ一クス及び合成榭脂材を炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭と酸素を炉内に吹き込みこれらの吹き込みに当たっては微粉炭をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで両者を混合させることにょリ、微粉炭を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラッブを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解にょリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

(6) シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コ一クス及び合成樹脂材を炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭と酸素を炉内に吹き込み. これらの吹き込みに当たってはバーナ径方向中心若しくはその近傍から酸素を吹き込むとともに、その周囲から微粉炭を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭と酸素を混合させることにょリ、微粉炭を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

(7 ) シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コ一クス及び合成樹脂材を炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素を炉内に吹き込み、これらの吹き込みに当たっては微粉炭と合成榭脂材をパーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに. 酸素をその周囲から吹き込んで微粉炭及び合成樹脂材と酸素を混合させることにょリ、微粉炭と少くとも合成樹脂材の一部を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熟でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熟分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

(8) シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コ一クス及び合成樹脂材を炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素を炉内に吹き込み、これらの吹き込みに当たってはバ一ナ径方向中心若しくはその近傍から酸素を吹き込むとともに、その周囲から微粉炭と合成榭脂材を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭及び合成樹脂材と酸素を混合させることにより、微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラッブを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

(9) パーナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラップ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コ一クス及び合成樹脂材を炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込み、これらの吹き込みに当たつては、微粉炭をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで両者を混合させることによリ、予燃焼室内で微粉炭を急速燃焼させ、その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉内に導入し、該燃焼ガスの顕熟でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解にょリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

( 10) パーナ先端開口部の內方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラップ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コークス及び合成樹脂材を炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込み、これらの吹き込みに当たつては、酸素をバ一ナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、その周囲から微粉炭を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭と酸素を混合させることによリ、予燃焼室内で微粉炭を急速燃焼させ、その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉内に導入し、該燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解により生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

( 1 1 ) パーナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラップ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コ一クス及び合成樹脂材を炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、粉粒状または細片状若しくは塊状の合成樹脂材を吹き込み若しくは装入し、これらの吹き込みに当たっては、少なくとも微粉炭をバ一ナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで両者を混合させることにより、予燃焼室內で微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を急速燃焼させ. その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉内に導入し、該燃焼ガスの顕熱でスクラッブを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

( 1 2) バ一ナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラップ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コークス及び合成樹脂材を炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、粉粒状または細片状若しくは塊状の合成樹脂材を吹き込み若しくは装入し、これらの吹き込みに当たっては、酸素をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、少なくとも微粉炭をその周囲から吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭と酸素を混合させることにより、予燃焼室內で微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を急速燃焼させ、その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉内に導入し、該燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熟分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

上記（】）~ (4 )、（7 )、（8)、（Π )及び（1 2)のスクラップ溶解法においては、燃焼パーナによる合成樹脂材の吹き込み或いは合成樹脂材の予燃焼室内への吹き込み若しくは装入は、非連続的若しくは間欠的に実施してもよく、また、その際の合成樹脂材の吹き込みまたは装入は、微粉炭の吹込みとともに行っても、また一時的に微粉炭の吹込みに代えて（つまり、微粉炭の吹込みを一時的に停止して）行つてもよい。すなわち、本発明法において燃焼パーナを通じて合成樹脂材を吹き込み若しくは装入するというのは、このような各ケースを含むものとする。

また、上記（5 )〜（1 2)のスクラップ溶解法において、炉項温度は 4 0 0〜 6 0 0 X に制御されることが好ましい。

また、特に上記（3 )、（U )のスクラップ溶解法においては、粉粒状または細片状の合成樹脂材をバーナ径方向中心若しくはその近傍から予燃焼室内に吹き込むことが、また、上記（4 )、（】2 )のスクラップ溶解法においては、粉粒状または細片状の合成樹脂材を、バーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込まれる酸素の周囲から予燃焼室内に吹き込むことが、それぞれ合成樹脂材を高効率に燃焼させる上で好ましい。

本発明では、シャフト炉に装入されるコータスとして高炉用コ一クスを用いることができる。また、微粉炭または微粉炭 +合成榭脂材の大 i吹き込みとその高効率燃焼を意図する本発明においては、燃焼パーナから微粉炭だけを供給する場合には、燃焼パーナから供給する微粉炭比 P C ( k g / t - pig) と酸素流量 0₂ (NmV t - pig) との比 [P CZOz] を 0. 7 k gZNm³以上とすることが好ましく、.また、燃焼パーナから微粉炭と合成樹脂材を供給する場合には、燃焼パーナから供給する微粉炭比 P C ( k g / t - pig) 及び合成樹脂材比 S R ( k g / t - pig) と酸素流量 0₂ (NmV t - pig) との比 [ (P C+ S R) /0₂] を 0. 7 k g ZN m³以上とすることが好ましい。

また、本発明では燃料比を 300 k g Z t ' pig以上、燃焼パーナから微粉炭だけを供給する場合の微粉炭比（k gZ t - pig) と炉頂装入されるコ一クス比 ( k g / t - pig) との重量比 [微粉炭比コークス比] を 1. 0以上、燃焼バ —ナから微粉炭と合成樹脂材を供給する場合の微粉炭比（k gZ t - pig) 及び合成樹脂材比（k g/ t - pig) と炉頂装入されるコークス比（k gZ t - pig) との重量比 [ (微粉炭比 +合成榭脂材比） Zコークス比] を 1. 0以上とすることが好ましく、これによリスクラッブを高効率に溶解することができるとともに、大量の高カロリー排ガスの安定した製造 · 供給が可能となる。

上記（】）、（5)及び（7)のスクラップ溶解法において、微粉炭若しくは微粉炭と合成樹脂材の吹込部（以下、固体燃料吹込部という）の周囲から酸素を吹き込むに当っては、固体燃料吹込部の周リを環状に囲むような酸素吹込部から酸素を吹き込むようにしてもよいし、或いは固体燃料吹込部の周リに適宜間隔をおいて配された複数の酸素吹込部から酸素を吹き込むようにしてもよい。また、バーナ径方向における固体燃料吹込部の位置はパーナの中心から或る程度偏位してもよく . 要はバーナ径方向の中心若しくはその近傍から微粉炭若しくは微粉炭と合成樹脂材が吹き込まれ、その周囲から酸素が吹き込まれるようにすればよい。

また、上記（2)、（6)及び（8)のスクラップ溶解法において、バーナ径方向の中心若しくはその近傍から吹き込まれる酸素の周囲から微粉炭若しくは微粉炭と合成榭脂材を吹き込むに当っては、酸素吹込部の周リを環状に囲むような固体燃料吹込部から微粉炭若しくは微粉炭と合成樹脂材を吹き込むようにしてもよいし、或いは酸素吹込部の周リに適宜間隔をおいて配された複数の固体燃料吹込部から微粉炭若しくは微粉炭と合成樹脂材を吹き込むようにしてもよい。また、固体燃料吹込部の周囲からさらに酸素を吹き込むに当っても、固体燃料吹込部の周リを環状に囲むような酸素吹込部から酸素を吹き込むようにしてもよいし、或いは固体燃料吹込部の周リに適宜間隔をおいて配された複数の酸素吹込部から酸素を吹出すようにしてもよい。また、バ一ナ径方向における酸素吹込部の位置（固体燃料吹込部の内側の酸素吹込部の位置）はパーナの中心から或る程度偏位してもよく、要はバーナ径方向の中心若しくはその近傍から酸素が吹き込まれ、その周囲から微粉炭若しくは微粉炭と合成樹脂材が吹き込まれるようにすればよい。上記（3)、（9)及び（1 1 )のスクラップ溶解法において、燃焼パーナの予燃焼室內において固体燃料吹込部の周囲から酸素を吹き込むに当っては、固体燃料吹込部の周リを環状に囲むような酸素吹込部から酸素を吹き込むようにしてもよいし、或いは固体燃料吹込部の周リに適宜間隔をおいて配された複数の酸素吹込部から酸素を吹き込むようにしてもよい。また、バーナ径方向における固体燃料吹込部の位置はパーナの中心から或る程度偏位してもよく、要はバーナ径方向の中心若しくはその近傍から微粉炭若しくは微粉炭と合成樹脂材が吹き込まれ、その周囲から酸素が吹き込まれるようにすればよい。

また、上記（4 )、（10)及び（1 2)のスクラップ溶解法において、燃焼パーナの予燃焼室内にバーナ径方向の中心若しくはその近傍から吹き込まれる酸素の周囲から微粉炭若しくは微粉炭と合成樹脂材を吹き込むに当っては、酸素吹込部の周リを環状に囲むような固体燃料吹込部から微粉炭若しくは微粉炭と合成樹脂材を吹き込むようにしてもよいし、或いは酸素吹込部の周りに適宜間隔をおいて配された複数の固体燃料吹込部から微粉炭若しくは微粉炭と合成樹脂材を吹き込むようにしてもよい。また、固体燃料吹込部の周囲からさらに酸素を吹き込むに当っても、固体燃料吹込部の周リを環状に囲むような酸素吹込部から酸素を吹き込むようにしてもよいし、或いは固体燃料吹込部の周リに適宜間隔をおいて配された複数の酸素吹込部から酸素を吹出すようにしてもよい。また、バ一ナ径方向における酸素吹込部の位置（固体燃料吹込部の内側の酸素吹込部の位置）はパーナの中心から或る程度偏位してもよく、要はバーナ径方向の中心若しくはその近傍から酸素が吹き込まれ、その周囲から微粉炭若しくは微粉炭と合成樹脂材が吹き込まれるようにすればよレ、。

また、上記（1)〜（4)、（7)、（8)、（11)及び（12)の各スクラップ溶解法において. 燃焼パーナから吹き込む微粉炭と合成榭脂材は、別々の吹込部（吹込孔）から吹き込むことができる。

吹き込まれる微粉炭の粒度等は特に限定しないが、例えば、粒度 74 以下が 8 0 %以上含まれるような微粉炭が好適である。

また、吹き込まれる粉粒状または細片状の合成樹脂材には、塊状（板状等を含む）の合成樹脂材を粉砕処理して得られたもの、フィルム状の合成樹脂材を細かい小片に破碎処理して得られたもの、合成樹脂材を一旦溶融または半溶融化し、これを粉粒状に加工処理（粉砕処理または裁断処理）したもの、合成樹脂材を半溶融化一急冷処理することにより粉粒状に凝縮固化させたもの等を含む。その粒度は特に限定されず、比較的粗粒のものでもよいが、通常は粒径 1 0 mm以下、望ましくは 6 mm以下のものが好ましい。また、上記（3)、（4)、（11)及び（12)のスクラップ溶解法では、予燃焼室を備えた燃焼パーナを用いるため合成樹脂材の燃焼性が良好でぁリ、このため、塊状の合成樹脂材を燃焼パーナの予燃焼室に装入することができる。

上記（1) ~ (12)のいずれのスクラップ溶解法においても、燃焼パーナ及び/または羽口部の他の吹込み手段を通じて炉内にダスト類を吹き込むことができる。このダスト類としては、例えば、高炉ダスト、転炉ダスト、電気炉ダスト、キュボラダスト、ミルスケール、シュレッダ一ダスト、亜鉛ダスト及び当該炉で排ガスから回収されたダストのうちの 1種または 2種以上を含んでいるダストが挙げられる。また特に、炉頂温度を 4 0 0〜 8 0 0 に制御するとともに、当該炉で排ガスから回収された亜鉛含有ダス卜を、炉内に吹き込まれるダス卜類の少なくとも 1部として用いるようにすることが好ましい。

また、ダスト類の炉内への吹き込みは非連続若しくは間欠的に実施することができる。

なお、本発明においては、炉内にスクラップとともに他の鉄源及び装入物を装入することを妨げるものではない。図面の簡単な説明

図 1 は、本発明のスクラップ溶解法の実施に供されるシャフ卜炉のー構成例を示す概念図である。

図 2は、シャフト炉の羽口部の一構成例（断面構造）並びに本発明法による微粉炭と酸素の吹込み方法を示す説明図である。

図 3は、シャフト炉の羽口部の他の構成例（断面構造）並びに本発明法による微粉炭及び合成樹脂材と酸素の吹込み方法を示す説明図である。

図 4は、シャフト炉の羽口部の他の構成例（断面構造）並びに本発明法による微粉炭等と酸素の吹込み方法を示す説明図である。

図 5は、図 2及び図 3に示す燃焼パーナにおいて、バ一ナ径方向における微粉炭等と酸素の吹き込みの態様の一例を示す説明図である。

図 6は、図 2及び図 3に示す燃焼パーナにおいて、バーナ径方向における微粉炭等と酸素の吹き込みの態様の他の例を示す説明図である。図 7は、図 4に示す燃焼パーナにおいて、バーナ径方向における微粉炭等と酸素の吹き込みの態様の一例を示す説明図である。

図 8は、図 4に示す燃焼パーナにおいて、バ一ナ径方向における微粉炭等と酸素の吹き込みの態様の他の例を示す説明図である。

図 9は、図 4に示す燃焼バ一ナにおいて、バ一ナ径方向における微粉炭等と酸素の吹き込みの態様の他の例を示す説明図である。

図 1 0は、シャフト炉の羽口部の他の構成例（断面構造）並びに本発明法による微粉炭等と酸素の吹込み方法を示す説明図である。

図 1 1 は、シャフト炉の羽口部の他の構成例（断面構造）並びに本発明法による微粉炭等と酸素の吹込み方法を示す説明図である。

図 1 2は、図 1 0に示す燃焼パーナにおいて、バーナ径方向における微粉炭等と酸素の吹き込みの態様の一例を示す説明図である。

図 1 3は、図 1 0に示す燃焼パーナにおいて、バ一ナ径方向における微粉炭等と酸素の吹き込みの態様の他の例を示す説明図である。

図 1 4は、図 1 1 に示す燃焼パーナにおいて、バーナ径方向における微粉炭等と酸素の吹き込みの態様の一例を示す説明図である。

図 1 5は、図 1 1 に示す燃焼パーナにおいて、バーナ径方向における微粉炭等と酸素の吹き込みの態様の他の例を示す説明図である。

図 1 6は、図 1 1 に示す燃焼パーナにおいて、バ一ナ径方向における微粉炭等と酸素の吹き込みの態様の他の例を示す説明図である。

図 1 7は、本発明法における炉頂温度と炉頂ガス中のタール濃度との関係を示すグラフである。

図 1 8は、本発明法によリ微粉炭と酸素の吹き込みを行った場合の微粉炭燃焼率を経時に示すグラフである。

図 1 9は、本発明法によリ微粉炭と酸素の吹き込みを行った場合の羽口部近傍における理想的な燃焼状況を示した説明図である。

図 2 0は、本発明法における炉頂温度とダスト中亜鉛に基づく亜鉛回収率との関係を示すグラフである。

図 2 1 は、実施例 1 において図 2、図 4及び図 1 0による吹込み方式の本発明法と図 2 2による吹込み方式の比較法について、投入した微粉炭量 P C ( k g X h ) と酸素流量 0 ₂ ( N m ³ / h ) の比 [ P C Z 0 ₂ ] と炉頂乾ガス中の C濃度との関係を示したグラフである。

図 2 2は、従来方式の羽口部の断面構造を示す説明図である。発明を実施するための最良の形態

本発明のスクラップ溶解法は、スクラッブ溶解において高力口リー排ガスを積極的に得るために、微粉炭若しくは微粉炭 +合成樹脂材の大量供給によリ燃料比を高め且つコークス比に対して微粉炭比若しくは微粉炭比 +合成樹脂材比を高めた操業を行うことを前提としている。このため、大量に供給される微粉炭若しくは微粉炭 +合成樹脂材を効率的に燃焼させ且つ排ガス中の低力口リ一成分を低減させるべく、羽口部の燃焼パーナを通じて微粉炭若しくは微粉炭十合成樹脂材とともに酸素（実質的な純酸素）を吹込むとともに、微粉炭若しくは微粉炭 +合成樹脂材と酸素とが速かに接触 · 混合して燃焼ガス化し、微粉炭若しくは微粉炭 + 合成樹脂材の高効率燃焼（特に好ましくは、炉內状況等に影響されない微粉炭若しくは微粉炭 +合成樹脂材の安定した高効率燃焼）を可能ならしめる特定の吹き込み及び燃焼方法を実施し、さらに、これによリ生じた燃焼ガス（合成樹脂材吹込みの場合には、一部の合成樹脂材の熱分解生成ガスを含む）を有意に二次燃焼させることなく炉外に排出することによリ、スクラッブの溶解と高カロリ一排ガスの回収とを低コス卜で実現させる。

加えて、高カロリー排ガス源の一部として合成樹脂材を炉頂装入し、その熱分解ガスを微粉炭等の燃焼ガスとともに回収することによリ、排ガスのさらなる高カロリ一化を図る。

そして、上記のように熱源及び高力口リ一排ガス源の一部として合成榭脂材を炉内に供給することにょリ、主として廃棄物たる合成樹脂材の大量処理と有効利用、さらには微粉炭量の低減化によるスクラップ溶解のさらなる低コス卜化を実現させる。

さらに、鉄源、熱源或いは副原料源等となリ得る各種ダスト類の 1種または 2 種以上を羽口部から吹き込むことにょリ、ダスト類の大量処理と有効利用を実現させ、さらには当該炉の排ガスから回収された亜鉛含有ダス卜を羽口部から吹き込まれるダス卜類の少なくとも一部として用い、この排ガス回収ダストを炉内にリ返し導入することにより、スクラップやダスト類に含まれる亜鉛を回収ダスト中に澹化させ、これを亜鉛高濃度含有ダス卜の形で回収することによリ亜鉛のリサイクルを実現させる。

以下、本発明の詳細を図面に基づいて説明する。

図 1 は本発明のスクラップ溶解法に使用されるシャフ卜炉のー構成例を示す概念図であり、 1 はシャフト炉本体、 2は羽口部、 3は炉頂部である。このシャフト炉 1 の炉頂部 3の上部には原料装入装置 4が連設されているが、この原料装入装置 4 と炉內とは開閉装置 5により遮断できる構造とし、高温の炉頂ガスをダクト 6を通じて完全に回収できるようにしてある。

シャフト炉 1 の炉頂部 3からは原料装入装置 4によリ鉄源であるスクラップ及びコ一クスが装入されるとともに、羽口部 2からは燃焼パーナを通じて微粉炭と酸素が炉内に供給される。炉頂部から装入されるコ一クスとしては、一般の高炉用コークス（通常、粒度が 2 0 ~ 8 0 m m ) を用いることができる。炉内に装入されたコークスは、炉内に充填されたスクラップを保持する作用をするとともにスクラップ溶解のための熱源の一部となる。但し、本発明では羽口部から吹き込まれる微粉炭（合成樹脂材の吹き込みを行う場合には、微粉炭と合成榭脂材）が熱源としてよリ大きな比重を占めている。

合成樹脂材の炉内への供給は羽口部 2または炉頂部 3若しくはその両方から行われ、羽口部 2から供給された合成樹脂材は熱源及び高力口リーガス源として、また、炉頂部 3から供給された合成樹脂材は主として高カロリー源として消費される。

一般に、羽口部から燃焼パーナを通じて供給される合成榭脂材としては、燃焼性を高めるために粉粒状また細片状のものが用いられる。これに対し、炉頂部から装入される合成榭脂材の形状、態様は任意である。

図 2は、羽口部 2に設けられた燃焼バ一ナ 8 Aを通じて微粉炭と酸素を炉内に吹き込む方法の一例を示してぉリ、 7は炉壁である。このように羽口部 2から微粉炭と酸素のみを吹き込む場合には、合成樹脂材は炉頂部 3から炉内に装入されることになる。

図 2において、羽口部 2に設けられた燃焼バーナ 8 Aからは、バーナ径方向中心またはその近傍の固体燃料吹込部 a から微粉炭 P Cが、またその周囲の酸素吹込部 bから酸素 0 ₂ (冷酸素でよい）がそれぞれ^内に吹き込まれる。この際、微粉炭 P Cはその周囲を酸素 0 ₂で囲まれるようにして炉内に吹き込まれるため酸素の接触が極めて良好になリ、微粉炭と酸素は羽口先で混合して微粉炭が急速燃焼し、羽口先で燃焼帯及びレースウェイを形成する。したがって、単位酸素量当たリ大量の微粉炭を吹き込み、 [ P C Z 0 ₂ ] を十分に高くしても微粉炭は高効率で燃焼ガス化する。なお、微粉炭 P Cを吹き込む際の気送用ガスとしては、通常少量の N ₂等が用いられる。

図 3は、羽口部 2に設けられた燃焼パーナを通じて微粉炭 +合成樹脂材と酸素を炉内に吹き込む方法の一例を示している。

図 3において、羽口部 2に設けられた燃焼パーナ 8 Aからは、バーナ径方向中心またはその近傍の固体燃料吹込部 a から微粉炭 P Cと粉粒状または細片状の合成榭脂材 S 尺が、またその周囲の酸素吹込部 bから酸素 0 ₂ (冷酸素でよい）がそれぞれ炉内に吹き込まれる。この際、微粉炭 P C及び合成樹脂材 S Rはその周囲を酸素 0 ₂で囲まれるようにして炉内に吹き込まれるため酸素の接触が極めて良好になリ、微粉炭及び合成樹脂材と酸素は羽口先で混合して微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部が急速燃焼し、羽口先で燃焼帯及びレースウェイを形成する < したがって、単位酸素量当たリ大量の微粉炭 +合成榭脂材を吹き込み、 [ ( P C + S R ) / 0 ₂ ] を十分に高くしても微粉炭及び合成樹脂材は高効率で燃焼ガス化する。微粉炭 P Cと合成榭脂材 S Rを吹き込む際の気送用ガスとしては、通常少量の N ₂等が用いられる。

このような図 2、図.3に示す本発明の吹込み方法に対して、図 2 2に示すような公知のランス方式で微粉炭または微粉炭 +合成樹脂材を吹込んだ場合や、酸素ガスではなく熱風や酸素富化空気を吹込んだ場合には、酸素と微粉炭または微粉炭 +合成樹脂材との接触が十分に確保されないため、微粉炭または微粉炭 +合成榭脂材を高効率に燃焼させることができず、微粉炭または微粉炭 +合成樹脂材の大量吹込み（高微粉炭比）が実現できない。

酸素とともに吹き込まれた微粉炭または微粉炭 +合成樹脂材が急速燃焼することにょリ、羽口先には約 2 0 0 0で程度の高温の燃焼帯が形成され、その熱でスクラップが溶解し、溶銑として炉外に取リ出される。微粉炭または微粉炭 +合成樹脂材の急速燃焼で生成した還元性の燃焼ガスは、その顕熱でスクラッブを溶解及び予熱しつつシャフト炉を上昇し、排ガスとして炉上部から排出されるが、本発明では微粉炭または微粉炭 +合成樹脂材の燃焼によリ生成した燃焼ガスを有意に二次燃焼させることなく炉外に排出する。すなわち、従来技術のようにシャフト部に空気や酸素富化空気を供給して燃焼ガスを二次燃焼させることはしなレ、。また、合成樹脂材は微粉炭に較べて燃焼性が劣るため、通常は合成樹脂材の総てを燃焼帯で燃焼させることはできないが、このような未燃焼の合成樹脂材は炉内で速やかに熱分解することによリガス化し、この高カロリ一ガスは上記燃焼ガスとともに炉外に排出され、燃料用ガスとして回収される。

なお、固体燃料吹込部 a からの合成樹脂材の吹き込みは、連続的に実施しても或いは非連続的若しくは間欠的に実施してもよく、また、その際の合成樹脂材の吹き込みは、微粉炭の吹込みとともに行っても、また一時的に微粉炭の吹込みに代えて行ってもよい。この点は、後述する図 4 , 図 1 0 , 図 1 1等に示す方法においても同様である。

一方、合成樹脂材を炉頂部 3から装入した場合、炉頂装入された合成樹脂材は燃焼ガスの顕熱により大部分が炉上部で分解してガス化し、高カロリーガスが生成される。この高カロリーガスは上記燃焼ガスとともに炉外に排出され、燃料用ガスとして回収される。

ここで、比較的大量の合成樹脂材を炉頂装入した場合、合成樹脂材の分解物にょリタール状物質が生成し、これが排ガス配管等に付着、堆積して配管閉塞の原因になるという問題がぁリ、また、装入された合成樹脂材が炉上部で円滑、迅速に熱分解しないと排ガスの高カロリ一化が阻害されるとともに、合成樹脂材がべットコークス内で融着して炉内のガス流れを著しく阻害し、またミス卜状となつた合成樹脂材が炉外に排出され、これが配管等に凝縮して配管閉塞の原因になるという問題がある。

このような問題を回避するためには、炉頂温度を 4 0 0〜 6 0 0 °Cの範囲に制御することが好ましい。すなわち、炉頂温度が 4 0 0で未満では炉上部での合成樹脂材の熱分解が円滑、迅速に進行せず、先に述べたような問題を生じるおそれがある。一方、炉頂温度が 6 0 0でを超えるとタール状物質の生成が顕著となりこのタール状物質による排ガス配管等の閉塞等の問題が生じるおそれがある。図 1 7は炉頂温度と炉頂ガス中のタール濃度との関係を示しており、炉頂ガス温度が 6 0 0 °C以下であれば炉頂ガス中のタール瀵度を低減させ得ることが示されている。

そして、炉頂温度を 4 0 0〜 6 0 0での範囲に制御することによリ、合成樹脂材を炉上部にて円滑、迅速に熱分解させ、ガス状の低級炭化水素を主体とする高カロリーガスを生成させることができる。

本発明では、羽口部から燃焼用に吹き込まれるガスが酸素（実質的な純酸素）であること、単位酸素量当たリ大量の微粉炭を効率的に燃焼ガス化することができること、炉頂装入された合成樹脂材を熱分解して高カロリーガスが得られること、また、微粉炭とともに合成樹脂材の吹き込みを行う場合にはその燃焼または熱分解によリ高カロリーガスが得られること、さらに上記のように燃焼ガスを二次燃焼させないことによリ、 C Oや H₂、低級炭化水素等の高カロリー成分の含有率が極めて高い（したがって、 C 0₂や N ₂の含有率が非常に少ない）高カロリー排ガス（ 2 7 0 0 k c a 1 /N m²以上）が得られる。

本発明では微粉炭または微粉炭 +合成樹脂材を高効率で燃焼させることができるため、 [ P C Z0₂] または [ ( P C + S R ) /0₂] が 0. 7 k g /N m³以上（いずれも好ましくは 1 . O k g /N m³以上）においても安定した操業が可能でぁリ、 [ P CZ0₂] または [ ( P C + S R ) ノ 0₂] のほぼ化学量論的な燃焼限界である [ P C /0₂] = 1 . 4 k g /N m [ ( P C + S R ) /0₂] = 1 . 4 k g ZN m ³程度まで微粉炭または微粉炭 +合成樹脂材を吹き込むことができる。したがって、大量供給された微粉炭または微粉炭 +合成樹脂材を効率的に燃焼させて大量の高カロリー排ガスを得ることができとともに、微粉炭比または微粉炭比 +合成榭脂材比に対してコークス比を相対的に低めた操業が可能である。

図 4は、本発明のスクラップ溶解法における微粉炭（または微粉炭 +合成樹脂材）と酸素の吹き込み方法の他の例を示す説明図でぁリ、羽口部 2に設けられた燃焼パーナ 8 Bからは、バ一ナ径方向中心若しくはその近傍の酸素吹込部 b ' から酸素 0₂ (冷酸素でよい）が、その周囲の固体燃料吹込部 a から微粉炭 P Cが、さらにその周囲の酸素吹込部 bから酸素 0₂ (冷酸素でよい）がそれぞれ炉内に吹込まれる。つまリ、微粉炭 P Cはその内側と外側を酸素 0₂でサンドイッチされるようにして吹き込まれる。これによリ微粉炭 P C と酸素 0₂は羽口先で混合して微粉炭が急速燃焼し、羽口先で燃焼帯及びレースウェイを形成する。この方法では、図 2や図 3の方法に較べて微粉炭と酸素の接触がよリ良好となるため、微粉炭（後述するように微粉炭 +合成樹脂材を吹込む場合には、微粉炭及び合成樹脂材）の燃焼効率がょリ高められる利点がある。

また、この方法でも図 3 と同様、固体燃料吹込部 aからは微粉炭 P Cに加えて粉粒状または細片状の合成榭脂材 S Rを吹き込むことができ、この合成樹脂材 S Rの少なくとも一部が微粉炭とともに急速燃焼する。

図 5及び図 6は、図 2及び図 3に示すスクラップ溶解法において燃焼バ一ナ径方向における微粉炭 P C (合成樹脂材の吹き込みを行う場合には、微粉炭 P C及び合成樹脂材 S R ) と酸素 0 ₂の吹き込みの態様を示しており、このうち図 5はバーナ径方向中心またはその近傍の固体燃料吹込部 a から微粉炭 P C (または微粉炭 P C +合成樹脂材 S R ) を吹き込み、この固体燃料吹込部 aの周リを環状に囲むような酸素吹込部 bから酸素 0 ₂を吹き込むようにした例でぁリ、また、図 6は固体燃料吹込部 aの周リに適宜間隔をおいて配された複数の酸素吹込部 bから酸素 o ₂を吹き込むようにした例である。

図 7〜図 9は、図 4に示すスクラップ溶解法において燃焼バーナ径方向における微粉炭 P C (合成樹脂材の吹き込みを行う場合には、微粉炭 P C及び合成樹脂材 S R ) と酸素 0 ₂の吹き込みの態様を示してぉリ、このうち図 7はバーナ径方向中心若しくはその近傍の酸素吹込部 b ' から酸素 O ₂を吹き込み、この酸素吹込部 b ' の周リを環状に囲むような固体燃料吹込部 aから微粉炭 P C (または微粉炭 P C +合成樹脂材 S R ) を吹き込み、さらにその周リを環状に囲むような酸素吹込部 bから酸素 0 ₂を吹き込むようにした例である。図 8はバ一ナ径方向中心若しくはその近傍の酸素吹込部 b ' の周リを環状に囲むような固体燃料吹込部 aから微粉炭 P C (または微粉炭 P C +合成樹脂材 S R ) を吹き込み、さらにこの固体燃料吹込部 aの周リに適宜間隔をおいて配された複数の酸素吹込部わから酸素 0 ₂を吹き込むようにした例である。また、図 9はバ一ナ径方向中心若しくはその近傍の酸素吹込部 b ' の周リに適宜間隔をおいて配された複数の固体燃料吹込部 a から微粉炭 P C (または微粉炭 P C +合成樹脂材 S R ) を吹き込み、さらにこの固体燃料吹込部 a の周リに適宜間隔をおいて配された複数の酸素吹込部 bから酸素 0 ₂を吹き込むようにした例である。

次に、図 1 0及び図 1 1 は本発明のスクラップ溶解法における微粉炭（または微粉炭 +合成樹脂材）と酸素の吹き込み方法の他の例を示す説明図であり、これらの方法は図 2〜図 4に示すスクラップ溶解法に較べて微粉炭（合成樹脂材を吹き込む場合には、微粉炭及び合成樹脂材）の高効率燃焼を安定的に得ることができる利点がある。

図 1 0に示す吹き込み方法において、羽口部 2にはパーナ先端開口部 1 0の内方に微粉炭の予燃焼室 9を備えた燃焼パーナ 8 Cが設置されておリ、この燃焼バーナ 8 Cの予燃焼室 9内にはバ一ナ径方向中心またはその近傍に配された固体燃料吹込部 a から微粉炭 P C (または微粉炭 P C +合成樹脂材 S R ) 、またその周囲に配された酸素吹込部 bから酸素 0 ₂ (冷酸素でよい）がそれぞれ吹込まれる。この際、微粉炭 P Cがその周囲を酸素 0 ₂で囲まれるようにして吹き込まれるため微粉炭と酸素の接触が極めて良好になり、微粉炭と酸素は予燃焼室 9内で速やかに混合して微粉炭予燃焼室 9内で急速着火燃焼する。これによリ生成した燃焼ガスはバ一ナ先端開口部 8から炉内に導入され、その顕熱によリスクラップが溶解し、溶銑として炉外に取リ出される。また、先に述べたように燃焼ガスについては有意に二次燃焼させることことなく、燃料用ガスとして炉外に排出される。したがって、この方法では微粉炭を燃焼バ一ナ内部で燃焼させるため、炉内状況に影響されることなく微粉炭を安定して高効率に燃焼させることができる。また、図 1 1 に示す吹き込み方法において、羽口部 2にはバ一ナ先端開口部 1 0の内方に微粉炭の予燃焼室 9を備えた燃焼パーナ 8 Dが設置されておリ、この燃焼パーナ 8 Dの予燃焼室 9内には、バーナ径方向中心若しくはその近傍に配された酸素吹込部 b ' から酸素 0 ₂が、またその周囲に配された固体燃料吹込部 a から微粉炭 P C (または微粉炭 P C +合成榭脂材 S R ) が、さらにその周囲に配された酸素吹込部 bから酸素 0 ₂がそれぞれ吹き込まれる。この方法では、微粉炭 P Cはその内側と外側を酸素 O ₂でサンドイッチされるようにして吹き込まれるため、微粉炭と酸素の接触状態が図 1 0の方法に較べてより良好になリ、これによリ微粉炭の燃焼効率がよリ高められる利点がある。

ここで、図 1 0及び図 1 1 の方法で用いられる燃焼パーナの構造について、その概略を説明すると、まず、図 1 0に示す燃焼パーナ 8 Cのパーナ本体 1 2は、筒状の水冷ジャケット 1 3 とこれを貫通する固体燃料供給管 1 4及び酸素供給管 1 5等から構成され、前記各供給管の端部がパーナ本体 1 2の前面（水冷ジャケット 1 3の前面）に開口することで、固体燃料吹込部 a及び酸素吹込部 bが形成されている。

前記予燃焼室 9は、パーナ本体 1 2 とパーナ先端開口部 1 0 との間に筒状に形成されるもので、その内壁には非金属製の耐火物 1 6が内張リされており、先に述べたようにパーナの使用中はこの耐火物 1 6 を赤熱させ、その輻射熱にょリ予燃焼室内に供給された微粉炭及び合成榭脂材を着火させるようにしている。また炉内に噴射する燃焼ガスのガス流速を確保するため、予燃焼室 9はバーナ先端側がテーパ状に構成されている。

予燃焼室 9の外側には水冷ジャケッ卜 1 7が設けられるとともに、パーナ先端には水冷構造の羽口 1 8が設けられている。この羽口 1 8は高温の炉内雰囲気からパーナ先端を保護するために設けられるものであるが、場合によっては設けなくてもよい。

また、予燃焼室 9内での微粉炭と酸素との混合を迅速化し、微粉炭を効率的に急速燃焼させるため、前記固体燃料吹込部 a と酸素吹込部 bは、両者の孔軸延長線の交点 Pが予燃焼室 9の出口先端またはそれよりもパーナ内方に位置するよう構成されている。

さらに、燃焼パーナ全体は、その軸線に水平方向に対してパーナ先端側が下向きとなるような傾き角 0 を付して炉壁 7に取付けられている。このように傾き角 0 を付けるのは、微粉炭等の灰分が溶融して生じたスラグをパーナ先端開口部 1 0から炉內に円滑に排出するためである。この傾き角 0は、予燃焼室 9内のスラグをバ一ナ先端開口部 1 0方向へ円滑に流下させるために、予燃焼室内面のテーパ部が水平若しくはその先端側が下向きに傾斜するような大きさとすることが好ましい。

また、図 1 1 に示す燃焼パーナの場合には、各吹込部 a , b， b ' は、それぞれ水冷ジケット 1 3を貫通する固体燃料供給管 1 4及び酸素供給管 1 5， 1 5 ' の先端開口にょリ形成されている。なお、その他の構成は図 1 0の構造と同様であるので、同一の符号を付し、詳細な説明は省略する。

また、図 1 0及び図 1 1 に示す方法でも、固体燃料吹込部 a からは微粉炭 P C に加えて粉粒状または細片状の合成樹脂材 S Rを吹き込むことができ、この合成樹脂材の少なくとも一部が微粉炭とともに急速燃焼する。

図 1 2及び図 1 3は、図 1 0に示すスクラッブ溶解法において燃焼バ一ナ径方向における微粉炭 P C (合成榭脂材の吹き込みを行う場合には、微粉炭 P C及び合成樹脂材 S R ) と酸素 0 ₂の吹き込みの態様を示してぉリ、このうち図 1 2はバ一ナ径方向中心またはその近傍の固体燃料吹込部 aから微粉炭 P C (または微粉炭 P C +合成榭脂材 S R ) を吹き込み、この固体燃料吹込部 a の周リを環状に囲むような酸素吹込部 bから酸素 0 ₂を吹き込むようにした例であり、また、図 1 3は固体燃料吹込部 a の周リに適宜間隔をおいて配された複数の酸素吹込部 b から酸素 O ₂を吹き込むようにした例である。

図 1 4〜図 1 6は、図 1 1 に示すスクラッブ溶解法において燃焼バーナ径方向における微粉炭 P C (合成榭脂材の吹き込みを行う場合には、微粉炭 P C及び合成榭脂材 S R ) と酸素 0 ₂の吹き込みの態様を示してぉリ、このうち図 1 4はバーナ径方向中心若しくはその近傍の酸素吹込部 b ' から酸素 O ₂を吹き込み、この酸素吹込部 b ' の周リを環状に囲むような固体燃料吹込部 a から微粉炭 P C

(または微粉炭 P C +合成樹脂材 S R ) を吹き込み、さらにその周リを環状に囲むような酸素吹込部 bから酸素 0 ₂を吹き込むようにした例である。図 1 5はバーナ径方向中心若しくはその近傍の酸素吹込部 b ' の周リを環状に囲むような固体燃料吹込部 a から微粉炭 P C (または微粉炭 P C +合成樹脂材 S R ) を吹き込み、さらにこの固体燃料吹込部 aの周リに適宜間隔をおいて配された複数の酸素吹込部 bから酸素 0 ₂を吹き込むようにした例である。また、図 1 6はバーナ径方向中心若しくはその近傍の酸素吹込部 b ' の周リに適宜間隔をおいて配された複数の固体燃料吹込部 a から微粉炭 P C (または微粉炭 P C +合成樹脂材 S R ) を吹き込み、さらにこの固体燃料吹込部 aの周リに適宜間隔をおいて配された複数の酸素吹込部 bから酸素 O ₂を吹き込むようにした例である。

また、図 1 0、図 1 1 に示すような予燃焼室 9を備えた燃焼パーナでは、粉粒状または細片状の合成榭脂材の吹き込みに代えて、或いはその吹き込みとともに. 塊状の合成樹脂材を予燃焼室 9に装入し、少なくともその一部を燃焼させるようにすることができる。この場合には、塊状の合成樹脂材は燃焼パーナに別途設けられる装入口を通じて予燃焼室 9内に装入される。

予燃焼室 9内で微粉炭 P C (または微粉炭 P C +合成樹脂材 S R〉を着火燃焼させるには、油や L P G等を燃料とする図示しない着火バ一ナを常時用いるようにすることもできるし、また、予燃焼室 9の内壁を耐火物で構成し、操業初期にのみ着火パーナ（パイロットバ一ナ）を用いてパーナ内部を予熱若しくは微粉炭等を着火燃焼させ、以降の定常操業では赤熱した耐火物の輻射熱により微粉炭等を自然着火させるようにすることもできる。

本発明において、燃焼パーナ 8 A〜 8 Dによる合成樹脂材の吹き込み或いは合成榭脂材の予燃焼室 9内への吹き込み若しくは装入は、非連続的若しくは間欠的に実施してもよく、また、その際の合成樹脂材の吹き込みまたは装入は、微粉炭の吹込みとともに行っても、また一時的に微粉炭の吹込みに代えて（つまリ、微粉炭の吹込みを一時的に停止して）行ってもよい。

また、燃焼パーナ 8 A〜 8 Dから吹き込む微粉炭と合成樹脂材は、別々の吹込部（吹込孔）から吹き込むことができる。

図 1 8は、図 2に示す方法と図 1 0に示す方法によリそれぞれ微粉炭を急速燃焼させた場合について、 [ P C / 0 ₂ ] = 1 . 2 k g / N m ³における微粉炭の燃焼率を経時に調べた結果を示している。これによればいずれの方法でも全体的に高い微粉炭燃焼率が得られている。但し、図 2に示す方法では燃焼率が経時に若千変動する傾向がみられ、これは羽口先の燃焼空間における装入物（例えば、コ —クス充填層）等の状況が変動し、これが微粉炭の燃焼性に影響を与えることによるものと考えられる。これに対して図 1 0に示す方法によれば、供給された微粉炭の大部分が予燃焼室で燃焼ガス化するため、微粉炭の燃焼が炉內状況等にほとんど影饗されず、このため高レベルの微粉炭燃焼率が安定的に得られている。図 1 9は、図 2に示す方法と図 1 0に示す方法について、それぞれの羽口部近傍における微粉炭の理想的な燃焼状況を示したものである。

これによれば、図 2の方法の場合には羽口先に燃焼帯が形成され、その外側に所謂レースウェイが形成される。これに対して図 1 0の方法の場合には、予燃焼室 9内に吹き込まれた酸素のほぼ全量が予燃焼室 9内で急速消費され、この結果, 炉内には微粉炭の燃焼ガス（燃焼バーナ內では C〇₂が発生するものの、炉内に導入される燃焼ガス中の C 0 ₂は極くわずかでぁリ、大部分は C〇である）が導入されることになる。これによリ羽口先には図 2のような燃焼帯（酸化帯）がほとんど形成されず、レースウェイのみが形成されることになる。

先に述べたように本発明法では大量の微粉炭を高効率に燃焼ガス化することができ、このため微粉炭比に対してコークス比を相対的に低めた操業が可能であるが、特に図 1 0及び図 1 1 に示す方法では供給された酸素の大部分が予燃焼室内で急速消費されるため、羽口先には燃焼帯がほとんど形成されないか、若しくは形成されるとしても極く限られた狭い領域にしか形成されない。このため羽口先でのコークスの消費（燃焼）が抑えられ、このこともコークス比の低減に寄与する。

また本発明のスクラップ溶解法では、羽口部からは燃焼パーナおよびノまたは他の吹込み手段を通じてダスト類を炉内に吹き込み、炉內で鉄源、熱源、副原料源、高カロリー排ガス源等として利用することができる。例えば多くのダストに含まれる鉄分（酸化鉄）は炉の鉄源として、また、シュレッターダス卜等に含まれている合成樹脂類は熱源または高力口リー排ガス源等として利用される。炉内に吹き込まれるダスト類には、例えば高炉ダスト、転炉ダス卜、電気炉ダスト、キュポラダスト、ミノレスケール、シュレッターダスト、亜鉛ダスト（亜鉛めつき股備から排出されるダスト）、当該炉の排ガスから回収された亜鉛含有ダスト等がぁリ、これらの 1種または 2種以上を含むダスト類を羽口部から吹き込むことができる。また、これらのダスト類のうち、当該炉の排ガスから回収された亜鉛含有ダストを繰リ返し炉内に導入することによリ、炉内の亜鉛を回収ダスト中に濃化させることができ、亜鉛を高濩度な状態で回収することができる。これについては、後に詳述する。

ダスト類の多くは燃焼性に対する配慮が微粉炭や粉粒状若しくは細片状の合成榭脂材の場合よリも小さくて済むため、羽口部からの吹込みの態様は任意でぁリ，したがって微粉炭等の吹込みを行う燃焼パーナ（図 2〜図 1 6に示す燃焼パーナ 8 A〜 8 D ) で炉内に吹き込んでもよいし、或いは他の吹込み手段を用いてもよレ、。また、例えば図 2に示す燃焼バ一ナを用いる場合でも、固体燃料吹込部 a から微粉炭 P Cの吹込みに加えてダスト類の吹き込みを行ってもよいし、或いは別途設けられた吹込部を通じて吹き込みを行ってもよい。

ダスト類の炉内への吹込みは非連続的または間欠的に行ってもよく、また、上記燃焼バ一ナ 8 A〜 8 Dを通じて吹き込む場合には、その吹き込みは微粉炭およびまたは合成樹脂材の吹込みとともに行っても、また一時的に微粉炭およびノまたは合成樹脂材の吹込みに代えて（つまり、微粉炭および/または合成樹脂材の吹込みを一時的に停止して）行ってもよい。すなわち、本発明法において燃焼パーナおよびノまたは他の吹込み手段を通じてダスト類を吹き込むというのは、このような各ケースを含むものとする。

また、合成樹脂類や未燃チヤ一（微粉炭）を比較的多く含むダストの場合には、合成樹脂類や未燃チヤ一の燃焼性を確保するために上記燃焼パーナを用いて微粉炭等と同様の方法で吹き込むことが好ましい。

次に、本発明法において合成樹脂材を炉頂装入すること、及び微粉炭 +合成樹脂材を羽口部から吹き込むことによる作用と影響について詳細に説明する。本発明では合成樹脂材を炉頂装入し、さらに必要に応じて合成榭脂材を羽口部に設けられた燃焼パーナを通じて特定の方法で吹き込み或いは装入することによリ、合成樹脂材を高カロリー排ガス源、さらには熱源の一部として利用するものであるが、このような合成樹脂材の利用が可能となるのは、スクラップ溶解法として先に述べた①〜③の構成を採ること、また、比較的大量の微粉炭を吹き込むことに依るところが大きい。

すなわち、一般に比較的大量の合成樹脂材を炉頂装入し或いは羽口部からシャフト炉内に吹き込む場合、以下のような問題点が考えられる。

( 1 ) 一般廃棄物や産業廃棄物としての合成樹脂材中に占める塩化ビニルの割合は約 2 0 %にも達すると言われているが、このような合成樹脂材を炉内に吹き込んだ場合、塩化ビュル材の燃焼によって多量の H C 1 が生じ、これが排ガス中に混入して燃料ガスとしての品質を著しく低下させる。

( 2) 未燃焼の合成樹脂材は一旦炉内で熱分解するが、この分解物（ガス）どうしが炉頂部ゃ排ガス管系內で二次的に反応してタール前駆体を生成し、これによって生じるタール状物質が排ガス配管内面に付着 · 堆積して管を閉塞させてしまう。

(3) 吹き込まれた合成樹脂材のうちの十分な量が羽口部或いは羽口先で急速燃焼しないと、未燃焼の合成樹脂材がべットコークス内で融着して炉内の通気性を著しく阻害し、この結果シャフト炉の操業に支障をきたす。

しかし、本発明のスクラッブ溶解法によれば上記のような問題を生じることなく合成樹脂材の炉内装入が可能となる。すなわち、まず上記 ϋ )の点に関しては、本発明法では次のような理由により排ガス中の H C 1 濃度が効果的に低減する。まず、 H C 1 の排ガス中の濃度を低減させるには、排ガス中のダストに含まれる C a O、 N a ₂〇、 F e等の H C 1 捕捉成分に H C 1 を捕捉させるのが最も有効である。本発明法では微粉炭を高効率に燃焼させることができるため、微粉炭の大 i吹き込みを行なった場合でもその吹込量の割には排ガス中に含まれる未燃チヤーの量は少なく、したがって炉頂ガス中のダストの量も比較的少ない。しかし炉頂ガス中の HC 1捕捉成分の量は微粉炭吹き込み量に比例するため、微粉炭大量吹き込みを行なう本発明法では炉頂ガス中の H C 1捕捉成分の量が比較的多くこのため上記 HC 1捕捉成分による HC 1 の捕捉率が高い。

また、上述したように本発明法では微粉炭の燃焼効率が高いため、微粉炭の吹込量の割には排ガス中の未燃チヤ一の量が相対的に少ないが、それでも排ガス中には相当程度の未燃チヤ一が含まれている。そして、この未燃チヤ一は排ガス中の HC 1 を大量且つ強固に吸着（物理的吸着）する作用があるため、排ガスとの極く短時間の接触でガス中の H C 1濃度を低減させる。未燃チヤ一の表面に物理的に吸着した HC 1 は、徐々にダスト中に含まれる H C 1捕捉成分（C a O、 N a ₂0、 F e等）と反応してダストに固定される。つまリ、未燃チヤ一に物理的に吸着していた H C 1 は、時間の経過とともに化学的な反応によリ H C 1捕捉成分に吸収され、最終的に C a C l ₂、 N a C l 、 F e C l ₂等の塩化物として固定される。そして、これらの塩化物はダストの一部として排ガスから分離除去されることになる。

特に本発明法では、シャフト部ゃ炉頂部での有意の二次燃焼を行なわないため、 HC 1 を吸着すべき未燃チヤ一が炉シャフト部及び炉頂部を通じてが失なわれることがないという利点がある。このため未燃チヤ一による HC 1 の吸着が効果的に行なわれるとともに、一旦未燃チヤ一に吸着された H C 1 が再びガス側に移行することもない。

以上のような HC 1 を低減化する機構からして、排ガス中の HC 1 を効果的に低減させるためには、合成樹脂材の炉内への供給量（ょリ正確には塩化ビニル材の供給量）に応じた HC I捕捉成分及び未燃チヤ一量が確保されること、したがつて、合成樹脂材の炉頂装入量 +吹込み量に応じた相当量の微粉炭を吹込むことが好ましい。

具体的には、合成樹脂材の [炉頂装入量 +吹込み量] に対して、その 1 1 0 以上の重量の微粉炭を吹き込むことが好ましく、且つこの微粉炭の吹込み量（重 fi ) は塩化ビュル材の [炉頂装入量 +吹込み量] 以上であることが好ましい。また上記（2)の点に関しては、本発明法では比較的多量の微粉炭を羽口部から吹き込むため、通常、炉頂ガス中には水素が 5 %以上の濃度で含まれる。そして, この水素の存在によリ合成樹脂材の分解物が安定化されるため、分解物どうしが二次的に反応してタール前駆体を生成することが抑制され、これによつて配管閉塞等のトラブルの原因となるタール状あるいはヮックス状物質の発生を防止することが可能となる。

さらに、上記（3)の点に関しては、本発明では微粉炭の高効率燃焼を可能とするような特別な吹き込み方法（先に述べた①， ②の構成による吹き込み方法）を採用し、合成樹脂材も基本的にこの方法によリ吹き込まれるために効率的に燃焼し、したがって、吹き込まれた合成樹脂材のうちの相当量が羽口部または羽口先で急速燃焼することになる。このため、炉下部において未燃焼の合成樹脂材が残存する割合が減少し、合成樹脂材がコ一クスべッ卜內で融着して炉内の通気性を阻害するという問題を生じることはない。

このように溶銑製造法において合成樹脂材の炉內吹き込みを行った場合に大きなネックとなる問題についても、本発明のスクラップ溶解法によれば全く問題とならない。したがって、スクラップ溶解における合成榭脂材の炉内吹き込みは、スクラップと微粉炭若しくは微粉炭 +合成樹脂材を主原料とする溶銑と高力口リー排ガスの製造を低コス卜で実施するという目的を有し、これを微粉炭若しくは微粉炭 +合成樹脂材の大量吹き込みによる高燃料比での操業の下で上記①〜③の手段によリ達成するという本発明法にょリはじめて可能となった言っても過言ではない。先に述べたように本発明は従来法に較べて燃料比を高くし、且つ微粉炭若しくは微粉炭 +合成榭脂材の大 i吹き込みを行なうことを前提としているが、その狙いとする範囲は実操業ベースで、燃料比： 300 k gZ t · pig以上、燃焼バーナから微粉炭だけを吹込む場合の微粉炭比（k gZ t - pig) と炉頂装入されるコークス比（k gZ t - pig) との重量比 [微粉炭比ノコークス比] ： 1 . 0以上、燃焼パーナから微粉炭 +合成樹脂材を吹き込む場合の微粉炭比（k gZ t . ig) 及び合成樹脂材比（k gZ t - pig) と炉頂装入されるコークス比（k g, ΐ - Pig) との重量比 [ (微粉炭比 +合成樹脂材比） Zコ一クス比] : 1 . 0以上でぁリ、これによリ溶銑を高効率に製造することができるとともに、上述したような高カロリー排ガスを大量に安定供給することが可能となる。また、これらの上限は操業度、燃料コストと必要回収ガスバランス等によって決まるが、一般には燃料比： 500 k g Z t - pig, [微粉炭比/コークス比] 及び [ (微粉炭比 +合成樹脂材比）ノコ一クス比] は 2. 5程度が実質的な上限となると考えられる。

このように本発明では、従来法に較べて燃料比を相対的に高めた操業を行うことを前提としているため、従来法に較べて燃料費自体は高くなるが、一方において燃料としてコークスに較べてはるかに安価な微粉炭を大量に使用すること（並びに燃料の一部として合成樹脂材を使用すること）でコ一クス比を相対的に低減させることができ、しかも安価な微粉炭と廃棄物たる合成樹脂材を原料として利用価値の高い高カロリー排ガスを大量に製造することができるため、全体としては従来法に較べて相当程度に低い製造 · 操業コストで実施することができる。また、微粉炭（及び合成樹脂材）と酸素を本発明のような方式で同時に吹き込むことは、溶銑の歩留リ及び品質を確保することにも役立つ。すなわち、熱源としてコ一クスのみを炉内に装入して羽口部から酸素のみを吹き込む方式を想定した場合、羽口先に酸素帯が奥行き方向に長く形成され、その近傍を流れる溶銑が酸化され易いため、鉄が F e Oとしてスラグ中に移行して鉄の歩留まリを低下させ、また、溶銑の成分中に酸化物を懸滴させることによリ溶銑の品質を劣化させることになる。

これに対して本発明法では、羽口先で微粉炭が急速に酸素を消費するため酸化带が十分に小さく、このため上記のような溶銑滓の酸化は大きな問題とならない _c また、特に図 1 0及び図 1 1に示す本発明法では、予燃焼室内で微粉炭が急速に酸素を消費するため、羽口先には燃焼帯が殆んど形成されないか、若しくは形成されるとしても極く限られた狭い領域に形成されるだけであリ、このため上記のような溶銑滓の酸化は殆ど問題とならない。以上のような作用は、特に [ P CZ 0₂] または [ (P C+ S R) /0₂] を 0. 7 k gZNm³以上、ょリ好ましくは 1. 0 k gZNm³以上とすることによリ効果的に得られる。

また本発明法では、微粉炭（及び合成樹脂材）を急速燃焼させて得られた燃焼ガスを羽口先に送風することによリスクラップが円滑に溶解するため、キュボラ法のような炉内の温度分布制御のための特殊な铸物用コークスを必要としない。本発明法では、溶解帯下部にレースウェイを作リ、充填されたスクラップを保持するためにコ一クスが必要であるが、これには高炉用コークスを利用することができる。

また、微粉炭の燃焼ガス化に伴って発生する主に石炭灰分から成るスラグは、容易に溶融して炉下部の溶銑と分離してその上部に蓄積し、出銑とともに容易に炉外に排出でき、操業に支障を与えない。

なお、本発明法では燃焼パーナによる微粉炭（及び合成樹脂材）と酸素の吹き込みに加え、同じ燃焼バーナ等を通じて燃焼温度調整用の水蒸気や窒素等を冷却剤として適宜吹き込むことができる。

本発明において燃焼パーナから吹き込まれる酸素ガスの純度は可能な限リ高い方が好ましいが、一般に工業用として使用されている酸素ガスの純度は 9 9 %以上（通常、一般に販売されている工業用酸素ガスの純度は約 9 9 . 8 %〜 9 9 . 9 %程度、製鉄所の酸素ブラントから得られる酸素ガスの純度は 9 9 . 5 %前後である）であリ、この程度の純度があれば十分である。また、本発明にょリ得られる作用効果の面から言うと、純度が 9 5 %未満の酸素ガスでは吹き込まれる微粉炭（及び合成樹脂材）と酸素との接触が十分に確保できないため、微粉炭（及び合成樹脂材）の燃焼効率が悪くなリ、また、排ガス中の低カロリーガス成分も增加することになリ、本発明の目的を達成することが困難となる。したがって、本発明で羽口部から吹き込まれる酸素とは、純度が 9 5 %以上の酸素ガスを指すものとする。

次に、本発明法においてダスト類を羽口部から吹き込むことによる作用と影饗について説明する。

先に述べたように本発明法において羽口部から吹込まれたダスト類は、炉内において鉄源、熱源、副原料源或いは高カロリー排ガス源等として利用されるが、一貫製鉄所において排出されるダスト類の多くは金属酸化物（主に酸化鉄）を多く含んでいる。このような金属酸化物を多く含むダストを羽口部から炉内に吹き込んだ場合、金属酸化物の還元作用にょリ羽口先温度が低下し、微粉炭等の燃焼性を低下させるおそれがある。本発明者らの実験によれば、或る操業条件において羽口部から酸化鉄を主成分とするダストを 5 0 k g / t 吹き込んだ場合、羽口先温度が 2 0〜 3 0 ¾程度低下することが確認できた。

このようなダスト類の吹込みによる羽口先温度の低下を補償するためには、羽口先に供給する酸素量（0 ₂ ) を増大させる必要がある。しかし、従来技術のスクラップ溶解法のように羽口部から空気や酸素富化空気を吹き込む方法では、羽口先に供給する酸素量を確保するために大量の空気（若しくは酸素富化空気）を吹き込む必要がぁリ、この結果、回収される排ガスのカロリーをよリー層低下させる結果となリ、また、排ガス量そのものが増大するため操業変動も大きくなる。この点、本発明のスクラップ溶解法では、羽口部において酸素のみの吹込みを行うため、羽口先における酸素量の確保が容易でぁリ、また排ガス！:を過度に増大させることもない。

また、合成樹脂材は微粉炭のように灰分による溶融スラグを生成することがないため、予燃焼室を備えた燃焼パーナを用いる方法においては、微粉炭の一部を合成榭脂材により代替することがダスト類の大量吹込み（ダストを同じ燃焼バーナを通じて吹き込む場合）に特に有利である。つまり、基本的に非燃焼性であるダスト類を予燃焼室に大量に吹き込んだ場合、このダストと微粉炭の灰分によリ生成した溶融スラグとが予燃焼室内に大量に存在することになリ、この結果、微粉炭等の燃焼性に悪影響を与えるおそれがあるが、合成榭脂材を微粉炭の一部代替として或いは一時的に微粉炭全部の代替として予燃焼室に吹き込んだ場合には. 微粉炭の燃焼による溶融スラグの生成がそれだけ減少或いは一時になくなるため. その分ダスト類の大量吹込みが可能となる。

次に、ダスト類の吹込みにょリ、炉内に存在する亜鉛を高濃度な状態で回収する方法について説明する。

亜鉛を含む原材料から金属亜鉛を精鍊するためには、経済性の観点から原材料中の亜鉛濃度が少なくとも 5 0 w t %程度あることが必要である。一般に炉等から排出されるダスト類に含まれる亜鉛は、亜鉛濃度が最も高いとされているキュボラダストですら 2 0 %程度に過ぎず、したがって、これらのダストから直接亜鉛を回収することは困難である。

—方、スクラッブ溶解の主原材料であるスクラッブ中には亜鉛が比較的高瀵度に含まれてぉリ、先に述べたようにスクラップ溶解技術においては、この亜鉛を炉内に蓄積させることなく、適切に炉外に回収する必要がある。

本発明のスクラッブ溶解法においては炉頂温度を 4 0 0〜 8 0 0 °Cに制御しつつ、当該炉で排ガスから回収された亜鉛含有ダス卜を炉内に吹き込まれるダス卜類の少なくとも一部として用いること、すなわち回収ダストを躲リ返し炉內に導入することによリ、回収ダスト中に亜鉛を «化させ、スクラップやダスト中に含まれていた亜鉛を高濃度な状態で回収（つまり、亜鉛高濃度含有ダストとして回収）することができる。

このような亜鉛の濃化を達成するには、炉内でスクラッブゃダスト類等から蒸発して生成した金属亜鉛蒸気を炉頂部においてダスト表面に効率的に凝縮させる必要がある。

亜鉛はスクラッブゃダスト類を通じて炉内に導入され、炉内の 8 0 0 \：超〜 9 0 0 " 程度の温度領域（沸点の 9 0 7でょリも若干低い温度城）で蒸発し、金属亜鉛蒸気が生成する。この金属亜鉛蒸気は炉内ガス流とともに炉内を上昇し、 4 0 0〜 8 0 0 ° 程度の温度領域で凝縮するものでぁリ、したがって、炉頂温度をこの 4 0 0〜 8 0 0 ^の温度範囲に制御することにより金属亜鉛蒸気を炉頂部でダスト表面に凝縮させ、亜鉛をダストに捕捉することができる。特に本発明法では羽口部から酸素の吹込みを行っているため、空気や酸素富化空気を吹き込む方式に較べて排ガス量が少なく、このため空気や酸素富化空気を吹き込む方式に較ベて炉頂部におけるダスト濃度が高く、しかもガス流速が小さいために炉頂部でのダストの滞留時間が長いという特徴がある。したがって、炉頂部において金属亜鉛蒸気がダストと効率的に接触でき、上述した炉頂温度の制御と相俟ってダストによる亜鉛の捕捉を極めて効果的に行うことができる。

炉頂温度が 4 0 0で未満では、金属亜鉛蒸気の凝縮が生じる温度域が炉シャフト部に存在することになるため、亜鉛が炉シャフト部で凝縮して内壁面等に付着堆積してしまう。一方、炉頂温度が 8 0 0でを超えると金厲亜鉛蒸気が凝縮することなく炉外に放出され、排ガス管内で凝縮して亜鉛が管内壁面等に付着 · 堆積し、配管の閉塞等のトラブルを生じる。

図 2 0は炉頂温度とダストを通じての亜鉛回収率との関係を示したもので、炉頂温度が 4 0 0〜 8 0 0での範囲において高い亜鉛回収率が得られ、また、 4 5

0〜 7 5 の範囲で特に高い亜鉛回収率が得られることが判る。したがって、炉頂温度は 4 0 0 ~ 8 0 0 ¾、望ましくは 4 5 0 - 7 5 0 の範囲に制御することが好ましい。

なお、先に述べたように本発明法では従来のスクラッブ溶解法のような炉内での二次燃焼を実施しないため、炉頂温度を 4 0 0〜 8 0 0 °Cの範囲に容易に制御することができる。このように本発明法によれば、亜鉛含有ダストを排ガス中から回収し、これを羽口部から橾リ返し炉内に導入することによリ、炉内に存在する亜鉛を回収ダストに濃化させることができ、したがって、回収ダストの一部を適宜系外に取り出すことによリ、炉內の亜鉛を高濃度な状態で効率的に回収できる。したがって、このような本発明法を実施すれば、高濃度の亜鉛を含むスクラップ材であっても何ら問題なく鉄源として使用することができる。

排ガスからのダス卜の回収は、炉頂ガスの排ガス導管途中にバグフィルタゃサイクロンを設けて行い、回収された亜鉛含有ダストは、その少なくとも一部が繰リ返し羽口部から炉内に吹き込まれるとともに、一部が高濃度亜鉛含有ダス卜として適宜系外に取リ出され、亜鉛の原材料として利用される。

以上述べた本発明によれば、スクラッブを溶解して溶铣を効率的に製造できるだけでなく、燃料用ガスとして利用価値の高い高力口リ一の排ガスを大量に得ることができ、しかも、主要熱源として一般炭を粉砕した安価な微粉炭を使用できること、高カロリー排ガス源さらには熱源の一部として合成樹脂材を利用できること、 [ P C Z 0 ₂ ] 若しくは [ ( P C + S R ) / 0 ₂ ] を高めることができるため少ない酸素量で大量の微粉炭及び合成樹脂材を燃焼ガス化できること、簡易な設備で実施できること等から、スクラッブと微粉炭及び合成樹脂材を主原料とした溶銑及び高力口リ一燃料用ガスの製造を低コストで実施することができる。特に、微粉炭比 +合成樹脂材比を高めることができ且つ利用価値の高い高カロリー排ガスを大悬に製造できることを考慮した場合に、従来技術に較べて相当程度に低い製造 · 操業コス卜で実施することができ、しかも廃棄物たる合成樹脂類の大量処理と有効利用を図ることができる。さらに、製鉄所等において排出されるダス卜類についてもその大量処理と有効利用が可能であるとともに、スクラッブゃダスト類に含まれる亜鉛を炉内に蓄積させることなく、これを高濃度化した状態で炉内から適切に回収することができる。実施例

[実施例 1〕

図 1の炉体に図 2に示す構造の羽口部を有するスクラッブ溶解用試験炉（炉內容積： 2. 5 m³，銑鉄生産量： 1 0 tノ日）、図 1の炉体に図 4に示す構造の羽口部を有するスクラップ溶解用試験炉（炉內容積： 2. 5 m³, 銑鉄生産量： 1 0 t / 0 ) 及び図 1の炉体に図 1 0に示す構造の羽口部を有するスクラップ溶解用試験炉（炉内容積： 2. 5 m², 銑鉄生産量： 1 0 t /日）を用い、本発明法にょリ [P CZ0₂] を変化させてスクラップを溶解し、溶銑を製造した。本実施例では燃焼パーナから炉内に若しくは燃焼パーナの予備燃焼室内に微粉炭と常温の酸素（冷酸素）を吹き込むとともに、羽口先の燃焼温度を 2000でに調整するために窒素及びまたは水蒸気を冷却剤として吹き込んだ。本実施例では微粉炭の燃焼性を調べるため羽口部からは微粉炭のみを吹込み、合成樹脂材を 1 0 k g / t · pigの割合で炉頂装入した。

また、比較法として図 1の炉体に図 2 2に示す羽口部を備えた試験炉を用い、 [ P C/0₂] を変化させてスクラップを溶解し、溶銑を製造した。図 2 2は公知のキュボラ法に基づき酸素富化した熱風にランス 20を通じて微粉炭を吹き込む方式でぁリ、温度 8 00での熱風を用い、酸素富化量及び微粉炭量を調整して [ P C/0₂] を変化させた。

なお、本実施例においては、粒度が 74 /i m以下 7 5 %、表 1に示す工業分析値を有する微粉炭を吹き込み用として用い、また、コ一クスとしては高炉用コークスを用いた。

本発明法及び比較法における微粉炭の吹き込み限界を見るために、炉頂ガス中のダストを逐次採取し、ダスト中の C濃度（％) を測定した。その結果を図 2 1 に示す。図 2 1は投入微粉炭！: P C ( k g / h ) と酸素流量 0₂ (Nm³/h ) の比 [P CZ0₂] と炉頂乾ダスト中の C濃度との関係を示したもので、比較法では [P CZ0₂] の値が 0. 7 k gZNm³以上になると炉頂ダスト中に C濃度が急増している。これは、 [ P czo₂] がこの領域になると微粉炭が羽口先で十分に燃焼し切れず、炉頂から未燃焼のまま排出されていることを示してぉリ、吹き込まれた微粉炭が燃料として十分に利用されていないことになる。

—方、図 2の方式による本発明法①では [P CZ0₂〕が 1 . 4 k gZNm³の近傍まで炉頂乾ガス中の C濃度は低く、微粉炭を大量に吹き込んでも高効率に燃焼して炉内で燃焼ガス化されていることが判る。また、図 4の方式による本発明法②では微粉炭がょリ高効率に燃焼し、さらに、図 1 0の方式による本発明法③ では微粉炭が最も高効率に燃焼していることが判る。なお、 [ P CZ0₂] は化学量論的に 1. 4 k g ZNm³がほぼ上限であリ、本発明法において [ P CZOz]

： 1. 4 k gZNm³近傍で炉頂乾ガス中の C濃度が急増しているのは本発明法の限界を示すものではない。

本実施例から明らかなように、本発明法によれば羽口部から吹き込まれた微粉炭と酸素とが羽口先で急速に混合して微粉炭が急速燃焼するため、 [ P czo₂] を十分に高めても微粉炭を効率的に燃焼させ、燃焼ガス化させることができる。また、本発明法ではスクラップの溶解及び溶銑の生産に関しても、全く支障がないことが確認できた。

〔実施例 2〕

実施例 1 と同じ図 2及び図 3に示す羽口部を備えた試験炉、図 4に示す羽口部を備えた試験炉、図 1 0に示す羽口部を備えた試験炉及び図 2 2に示す羽口部を備えた試験炉をそれぞれ用いてスクラップを溶解し、溶銑を製造した。微粉炭及びコ一クスは実施例 1 と同様のものを用い、また、粉粒状合成樹脂材としては平均粒径が 0. 2〜 1 mmのものを用いた。また、この実施例では、一部の比較例においてシャフト部に二次燃焼用の空気を導入し、燃焼ガスを二次燃焼させた。各実施例の製造条件及びその結果を表 2〜表 1 0に示す。

表 2〜表 1 0において N o . 1は微粉炭及び合成榭脂材を吹き込まず（羽口からは酸素のみを吹き込み）、熱源をすベてコ一クスとした操業例（微粉炭比： 0) であリ、一方、 N o . 2〜Ν ο · 4は燃焼パーナから酸素とともに微粉炭と少量の粉粒状合成樹脂材の吹き込みを行ない、 N o . 2→N o . 4の順に微粉炭比 + 合成樹脂材比を増加させた操業例である。

微粉炭及び合成樹脂材の吹き込みを行わない N 0. 1では、レースウェイ内の酸化帯が拡大した影響によリスラグ中の F e Oが高くなリ、溶銑の品質低下及び鉄歩留リの低下を生じている。また、この N o . 1は熱源をすベてコークスとしているため当然に製造コス卜が高い。

N o . 2は、微粉炭吹き込みを行ってはいるが [ (P C+ S R) /0₂] が低いため、 N o . 1ほどではないがスラグ中の F e Oが高くなつている。また、この操業例では [ (微粉炭比 +合成樹脂材比）コークス比] が 0. 3 6程度であリ、コ一クス比が相対的に高いため製造コス卜の面で問題がある。

これに対して N o . 3， N o . 4においては、スラグ中の F e Oが低く、溶銑の品質及び鉄歩留リは良好である。また、これら N o . 3, N o . 4ではコークス比を超える大量の微粉炭 +合成樹脂材を吹き込んでいるにも拘らず、それらの燃焼が効率的に行なわれているため、 2 7 00 k c a l ZNm³以上の高カロリー排ガスが大量に得られている。

N o . 5， N o . 6は図 4に示す構造の羽口部を備えた試験炉を、また、 N o . 7, N o . 8は図 1 0に示す構造の羽口部を備えた試験炉をそれぞれ用い、上記 N o . 3， N o . 4にほぼ対応した条件で燃焼パーナから酸素と微粉炭及び少量の粉粒状合成樹脂材の吹込みを行った操業例であリ、これらの操業例では N o . 3， N o . 4に較べて微粉炭と合成樹脂材の燃焼性がょリ高められ、この結果、コークス比が若千減少し、さらに炉頂ダストの発生量が滅少した。

N o . 9 ~N o . 1 5は、羽口部から吹き込む合成榭脂材比を N o . 3， N o 4に較べて增し、且つ N o . 9— N o . 1 5の順で合成榭脂材中に含まれる塩化ビュル榭脂の比率を高めた操業例であリ、いずれも排ガス中の HC 1濃度は低く抑えられている。

N o . 1 6〜N o . 1 8は図 4に示す構造の羽口部を備えた試験炉を、また、 N o . 1 9〜N o . 2 1は図 1 0に示す構造の羽口部を備えた試験炉をそれぞれ用い、上記 N o . 1 0, N o . 1 2 , N o . 1 4 とほぼ対応した条件で操業を行つた操業例であリ、いずれの操業例でも排ガス中の H C 1濃度は低く抑えられている。

N o . 2 2〜N o . 24は微粉炭比に対し合成樹脂材比を大幅に增大させた操業例であり、これらは微粉炭の大量吹込に伴う排ガス中 HC 1濃度の低減効果が相対的に低下するため、 N o . 1 0〜N o 2 1に較べて排ガス中の H C 1濃度が上昇している。

N o . 2 5は従来型の吹き込み羽口を用いて微粉炭及び適量の合成榭脂材（以下、微粉炭等という）と酸素とを吹き込んだ操業例でぁリ、微粉炭等の燃焼効率が低いため [ (P C+ S R) zo₂]が上げられず、このため微粉炭等に較べて大量のコ一クスを必要とし、製造コス卜が高い。また、羽口先における微粉炭等と酸素との接触が十分に確保されていないため、スラグ中の F e Oが高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留リの低下を生じている。

N o . 2 6は従来型の吹き込み羽口を用いて酸素富化された空気を微粉炭等とともに吹き込んだ操業例でぁリ、この操業例では、従来型の吹き込み羽口を用いていることに加えて、吹き込みガスとして酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等との接触が十分に確保できず、このため微粉炭等の燃焼効率が N o . 2 5ょリもさらに低く、したがってコークス比を高くせざるを得ないため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（6 6 %0₂) を使用しているため、排ガスのカロリーも低く（ 2 5 00 k c a l ZNm³未满）、さらに、上記のように酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e O が高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留リの低下を生じている。

N o . 2 7は従来型の吹き込み羽口を用い、酸素富化された空気を微粉炭等とともに吹き込むとともに、シャフト部に二次燃焼用の空気を導入した操業例であリ、この操業例では N o . 2 6に較べて燃料比は低くできるものの、 N o . 2 6 と同様の理由によリ微粉炭等の燃焼効率が低く、コークス比が高いため製造コス卜が高い。また、酸素富化された空気（6 6 %0₂) を使用し且つ微粉炭等の燃焼にょリ生じた燃焼ガスを二次燃焼させているため、排ガスのカロリーが極めて低い（ 1 8 00 k c a 1 ZNm³未满）。また、 N o . 26と同様に酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留リの低下を生じている。

N o . 2 8は本発明法に相当する羽口吹き込み方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素富化された空気を吹き込んだ操業例であリ、この操業例では吹き込みガスとして酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等との接触が十分に確保できず、このため微粉炭等の燃焼効率が低く、したがってコークス比を高くせざるを得ないため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（6 9 %0 2) を使用しているため、排ガスのカロリーも低い（24 00 k c a l ZNm³未满）。さらに、酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等の接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが N o . 3 , N o . 4に較べて高く溶銑の品質低下及び歩留低下を生じている。

N o . 2 9は本発明法に相当する羽口吹き込み方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素富化された空気を吹き込むとともに、シャフト部に二次燃焼用の空気を導入した操業例でぁリ、この操業例では N o . 2 8に較べて燃料比は低くできるものの、 N o . 2 8 と同様の理由にょリ微粉炭等の燃焼効率が低く、コ一クス比が高いため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（ 6 2 %0₂) を使用し且つ微粉炭等の燃焼によリ生じた燃焼ガスを二次燃焼させているため、排ガスのカロリーが極めて低い（ 1 8 0 0 k c a l ZNni³未満）。また、 N o . 2 8 と同様に酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e O が N o . 3， N o . 4に較べて高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留リの低下を生じている。

N o . 3 0 と N o . 3 1 は低燃料比による操業例であり、このうち N o . 3 0 は本発明法に相当する羽口吹き込み方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素富化された空気を吹き込んだ操業例である。この操業例では吹き込みガスとして酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等との接触が十分に確保できず、このため微粉炭等の燃焼効率が低く、したがってコ一クス liを高くせざるを得ないため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（ 6 3 %0₂) を使用しているため、排ガスのカロリーも低く（ 2 3 0 0 k c a l ZNm³未満）、さらに、低燃焼比での操業であるため排ガス量も少ない。また、酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが N o . 3， N o . 4 に較べて高く、溶銑の品質低下及び歩留低下を生じている。

N o . 3 1 は本発明法に相当する羽口吹き込み方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素富化された空気を吹き込むとともに、シャフト部に二次燃焼用の空気を導入した操業例であり、この操業例では N o . 3 0に較べて燃料比は低くできるものの、 N o . 3 0 と同様の理由にょリ微粉炭等の燃焼効率が低く、コ一クス比が高いため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（ 6 3 %0₂) を使用し且つ微粉炭等の燃焼によリ生じた燃焼ガスを二次燃焼させているため、排ガスのカロリーが極めて低く（ 1 8 0 0 k c a l ZNm³未満）、さらに、低燃焼比での操業であるため排ガス量も少ない。また、 N o . 30と同様に酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが N o . 3, N o . 4 に較べて高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留リの低下を生じている。

N o . 3 2， N o . 3 3は本発明法に相当する羽口吹込方式を採用して羽口部から微粉炭と比較的大量の合成樹脂材を吹き込むとともに、シャフト部に二次燃焼用の空気を導入した操業例であり、これらの操業例では二次燃焼によって排ガス中の未燃チヤ一が失われる結果、未燃チヤ一に吸着していた HC 1 の大部分が脱離して再び排ガス中に移行するため、排ガス中の HC 1 濃度が著しく高い。〔実施例 3〕

実施例 2と同じ試験炉をそれぞれ用いてスクラップを溶解し、溶銑を製造した ₍ 微粉炭及びコークスは実施例 1 と同様のものを用い、また、羽口部から吹き込む粉粒状合成樹脂材としては平均粒径が 0. 2〜 1 mmのものを用いた。また、この実施例でも、一部の比較例においてシャフト部に二次燃焼用の空気を導入し、燃焼ガスを二次燃焼させた。各実施例の製造条件及びその結果を表 1 1〜表 2 4 に示す。

表 1 1〜表 2 4において N o . 1及び N o . 2は微粉炭や合成樹脂材の吹き込みを行わず（羽口からは酸素のみを吹き込み）、熱源をすベてコークスとした操業例（微粉炭比： 0 ) であり、このうち N o . 1は合成樹脂材の炉頂装入を行わなかった操業例、 N o . 2は合成樹脂材の炉頂装入を行った操業例である。一方. N o . 3〜N o . 5は合成樹脂材の炉頂装入を行うとともに、燃焼パーナから酸素とともに微粉炭の吹き込みを行ない、 N o . 3— N o . 5の順に微粉炭比を增加させた操業例、また、 N o . 6〜N o . 8は合成樹脂材の炉頂装入を行うとともに、燃焼パーナから酸素とともに微粉炭と合成樹脂材の吹き込みを行ない、 N o . 6—N o . 8の順に微粉炭比 +合成樹脂材比を増加させた操業例である。羽口部から微粉炭や合成樹脂材の吹き込みを行わない N o . 1、 N o . 2ではレースウェイ内の酸化帯が拡大した影響によリスラグ中の F e Oが高くなリ、溶铣の品質低下及び鉄歩留りの低下を生じている。また、熱源をすベてコークスとしているため当然に製造コストが高い。さらに、 N o . 1は合成樹脂材の炉頂装入を行っていないため、排ガスの発熱量が相対的に低い。

N o . 3及び N o . は、微粉炭吹き込みを行ってはいるが [ P CZ0₂] 、 [ (P C+ S R) /0₂] が低いため、 N o . 1や N o . 2ほどではないがスラグ中の F e Oが高くなつている。また、この操業例では [微粉炭比 Zコークス比] 、 [ (微粉炭比 +合成樹脂材比）ノコ一クス比] が 0. 4 2〜 0. 4 3程度であリ、コ一クス比が相対的に高いため製造コス卜の面で問題がある。

これに対して N o . 4 , N o . 5及び N o . 7， N o . 8においては、スラグ中の F e Oが低く、溶銑の品質及び鉄歩留リは良好である。また、これらの操業例ではコ一クス比を超える大量の微粉炭若しくは微粉炭 +合成樹脂材を吹き込んでいるにも拘らず、それらの燃焼が効率的に行なわれているため、 4 000 k c a 1 ノ Nm³以上の高カロリー排ガスが大量に得られている。

N o . 9〜N o . 1 2は図 4に示す構造の羽口部を備えた試験炉を、また、 N o . 1 3〜N o . 1 6は図 1 0に示す構造の羽口部を備えた試験炉をそれぞれ用い、上記 N o . 4 , N o . 5， N o . 7， N o . 8にほぼ対応した条件で燃焼バーナから酸素と微粉炭若しくは微粉炭 +合成樹脂材の吹込みを行った操業例であリ、これらの操業例では N o . 4 , N o . 5， N o . 7， N o . 8に較べて羽口部から吹き込まれる微粉炭と合成樹脂材の燃焼性がょリ高められ、この結果、コ —クス比が若干低下し、さらに炉頂ダストの発生量が減少した。

N o . 1 7〜N o . 1 9は、炉頂装入される合成樹脂材比を N o . 4 , N o . 9， N o . 1 3ょリも高めた操業例でぁリ、 N o . 4 , N o . 9， N o . 1 3に較べより高カロリーの排ガスが得られている。

N o . 2 0〜N o . 2 2は炉頂温度を N o . 4， N o . 9， N o . 1 3よりも低くした操業例でぁリ、炉頂温度が低いため炉頂ガス中のタール濃度は低下するものの、炉頂装入された合成樹脂材の炉上部での熱分解性が低下するため、排ガス発熱量も N o . 4等と比較して低下している。また、 N o . 2 3〜N o . 2 5 は N o . 1 7〜N o . 1 9に較べて炉頂温度を低くした操業例でぁリ、これらも同様の傾向がみられる。さらに、 N o . 2 6〜N o . 2 8は羽口部から微粉炭 + 合成樹脂材を吹き込む方式において、炉頂温度を N o . 7 , N o . 1 1， N o . 1 5よリも低くした操業例でぁリ、これらも同様の傾向がみられる。

N o . 2 9〜N o . 3 1 は、炉頂装入される合成樹脂材中に塩化ビュル樹脂を含ませた操業例でぁリ、いずれも排ガス中の H C 1濃度は低く抑えられている。

N o . 3 2〜N o . 3 5は微粉炭比に対して炉頂装入及び羽口吹込みされる合成樹脂材比の合計量を大幅に増大させた操業例であリ、これらは微粉炭の大量吹込に伴う排ガス中 H C 1濃度の低減効果が相対的に低下するため、 N o . 7 , N o . 8 , N o . 1 1， N o . 1 2 , N o . 1 5, N o . 1 6に較べて排ガス中の H C 1濃度が上昇しているが、問題ないレベルである。

N o . 3 6， N o . 3 7は従来型の吹き込み羽口を用いて微粉炭若しくは微粉炭 +合成樹脂材（以下、微粉炭等という）と酸素とを吹き込んだ操業例でぁリ、微粉炭等の燃焼効率が低いため [ P C + 0₂] 、 [ (P C + S R) /0₂] が上げられず、このため微粉炭等に較べて大量のコークスを必要とし、製造コストが高い。また、羽口先における微粉炭等と酸素との接触が十分に確保されていないため、スラグ中の F e Oが高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留りの低下を生じている < N o . 3 8， N o . 3 9は従来型の吹き込み羽口を用いて酸素富化された空気を微粉炭等とともに吹き込んだ操業例でぁリ、この操業例では、従来型の吹き込み羽口を用いていることに加えて、吹き込みガスとして酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等との接触が十分に確保できず、このため微粉炭等の燃焼効率が N o . 3 6 , N o . 3 7ょリもさらに低く、したがってコークス比を高くせざるを得ないため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（ 6 6 %0₂) を使用しているため、排ガスのカロリーも低く（ 3 0 0 0 k c a I ZN m³未満）、さらに、上記のように酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないためスラグ中の F e Oが高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留りの低下を生じている。

N o . 4 0, N o . 4 1は従来型の吹き込み羽口を用い、酸素富化された空気を微粉炭等とともに吹き込むとともに、シャフ卜部に二次燃焼用の空気を導入した操業例でぁリ、この操業例では N o . 3 8， N o . 3 9に較べて燃料比は低くできるものの、 N o . 3 8， N o . 3 9と同様の理由にょリ微粉炭等の燃焼効率が低く、コークス比が高いため製造コストが高い。また、酸素富化された空気 ( 6 6 %0₂) を使用し且つ微粉炭等の燃焼によリ生じた燃焼ガスを二次燃焼させているため、排ガスのカロリーが極めて低い（ 2 000 k c a l ZNm³未満）。また、 N o . 3 8， N o . 3 9と同様に酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留りの低下を生じている。

N o . 4 2, N o . 4 3は本発明法に相当する羽口吹き込み方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素富化された空気を吹き込んだ操業例であリ、この操業例では吹き込みガスとして酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等との接触が十分に確保できず、このため微粉炭等の燃焼効率が低く、したがってコ一クス比を高くせざるを得ないため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（6 9%0₂) を使用しているため、排ガスのカロリーも低い（2 9 00 k c a l ZNm³未満）。さらに、酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等の接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが N o . 4, N o . 5や N o . 7， N o . 8に較べて高く、溶銑の品質低下及び歩留低下を生じている。

N o . 4 4 , N o . 4 5は本発明法に相当する羽口吹込方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素を吹き込むとともに、シャフト部に二次燃焼用の空気を導入した操業例であリ、これらの操業例では二次燃焼によって排ガス中の未燃チヤ一が失われる結果、未燃チヤ一に吸着していた H C 1 の大部分が脱離して再び排ガス中に移行するため、塩化ビニル材の装入量の割に排ガス中の H C 1澳度が高い。

N o . 4 6 , N o . 4 7は本発明法に相当する羽口吹き込み方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素富化された空気を吹き込むとともに、シャフト部に二次燃焼用の空気を導入した操業例でぁリ、この操業例では N o . 4 2， N o . 4 3に較べて燃料比は低くできるものの、 N o . 4 2, N o . 4 3と同様の理由により微粉炭等の燃焼効率が低く、コ一クス比が高いため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（6 2 %0₂) を使用し且つ微粉炭等の燃焼にょリ生じた燃焼ガスを二次燃焼させているため、排ガスのカロリーが極めて低い（ 1 500 k c a 1 ZNm³未満）。また、 N o . 4 2， N o . 4 3と同様に酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが N o . 4， N o . 5や N o . 7 , N o . 8に較べて高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留りの低下を生じている。

N o . 4 8〜N o . 5 1は低燃料比による操業例でぁリ、このうち N o . 4 8 , N o . 4 9は本発明法に相当する羽口吹き込み方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素富化された空気を吹き込んだ操業例である。この操業例では吹き込みガスとして酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等との接触が十分に確保できず、このため微粉炭等の燃焼効率が低く、したがってコークス比を高くせざるを得ないため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（ 6 3 %0₂) を使用しているため、排ガスのカロリーも低く（ 2 7 0 0 k c a 1 /Nm³未満）、さらに、低燃焼比での操業であるため排ガス量も少ない。また、酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが N o . 4， N o . 5や N o . 7， N o . 8に較べて高く、溶銑の品質低下及び歩留低下を生じている。

N o . 5 0， N o . 5 1 は本発明法に相当する羽口吹き込み方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素富化された空気を吹き込むとともに、シャフト部に二次燃焼用の空気を導入した操業例でぁリ、この操業例では N o . 4 8， N o . 4 9に較べて燃料比は低くできるものの、 N o . 4 8 , N o . 4 9 と同様の理由にょリ微粉炭等の燃焼効率が低く、コークス比が高いため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（ 6 3 %0₂) を使用し且つ微粉炭等の燃焼にょリ生じた燃焼ガスを二次燃焼させているため、排ガスのカロリーが極めて低く（ 1 7 0 0 k c a l ZNin³未満）、さらに、低燃焼比での操業であるため排ガス量も少ない。また、 N o . 4 8 , N o . 4 9 と同様に酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが N o . 4 , N o . 5や N o . 7 , N o . 8に較ベて高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留りの低下を生じている。

〔実施例 4〕

実施例 2 と同じ試験炉をそれぞれ用いてスクラップを溶解し、溶銑を製造した。微粉炭及びコークスは実施例 1 と同様のものを用い、また、羽口部から吹き込む粉粒状合成樹脂材としては平均粒径が 0. 2〜 1 mmのものを用いた。ダスト類の吹込みは微粉炭等と同じ羽口部から行い、ダス卜としては表 2 5に示す組成の高炉ダストを用いた。また、この実施例では、一部の比較例においてシャフト部に二次燃焼用の空気を導入し、燃焼ガスを二次燃焼させた。各実施例の製造条件及びその結果を表 2 6〜表 4 6に示す。

N o . 1及び N o . 2は微粉炭や合成樹脂材の吹き込みを行わず（羽口からは酸素のみを吹き込み）、熱源をすベてコークスとした操業例（微粉炭比： 0 ) でぁリ、このうち N o . 1は合成樹脂材の炉頂装入を行わなかった操業例、 N o . 2は合成榭脂材の炉頂装入を行った操業例である。

微粉炭及び合成樹脂材の吹き込みを行わない N o . 1、 N o . 2では、レースウェイ内の酸化帯が拡大した影饗によリスラグ中の F e Oが高くなリ、溶銑の品質低下及び鉄歩留りの低下を生じている。また、この N o . 1 、 N o . 2は熱源をすベてコ一クスとしているため当然に製造コス卜が高い。

N o . 3〜N o . 2 5は合成樹脂材の羽口吹き込みを行なった本発明例、 N o 2 6〜N o . 5 8は合成樹脂材の炉頂装入または炉頂装入 +羽口吹込みを行なつた本発明例である。

まず、 N o . 3〜N o . 5は燃焼パーナから酸素とともに微粉炭と少量の粉粒状合成榭脂材の吹き込みを行ない、 N o . 3— N o . 5の順に微粉炭比 +合成樹脂材比を増加させた操業例である。

N o . 3は、微粉炭吹き込みを行ってはいるが [ (P C + S R) /0₂] が低いため、 N o . 1ほどではないがスラグ中の F e Oが高くなつている。また、この操業例では [ (微粉炭比 +合成樹脂材比）ノコークス比] が 0. 3 6程度であり、コークス比が相対的に高いため製造コス卜の面で問題がある。

これに対して N o . 4， N o . 5においては、スラグ中の F e Oが低く、溶銑の品質及び鉄歩留リは良好である。また、これら N o . 4 , N o . 5ではコークス比を超える大量の微粉炭 +合成樹脂材を吹き込んでいるにも拘らず、それらの燃焼が効率的に行なわれているため、 2 7 00 k c a l ZNm³以上の高カロリ —排ガスが大量に得られている。

N o . 6， N o . 7は図 4に示す構造の羽口部を備えた試験炉を、また、 Ν ϋ 8， N o . 9は図 1 0に示す構造の羽口部を備えた試験炉をそれぞれ用い、上記 N o . 4， N o . 5にほぼ対応した条件で燃焼パーナから酸素と微粉炭及び少量の粉粒状合成樹脂材の吹込みを行った操業例であリ、これらの操業例では N o . 4， N o . 5に較べて微粉炭と合成樹脂材の燃焼性がょリ高められ、この結果、コークス比が若干減少し、さらに炉頂ダス卜の発生量が減少した。

N o . 1 0〜N o . 1 6は、羽口部から吹き込む合成樹脂材比を N o . 4 , N o . 5に較べて增し、且つ N o . 1 0— N o . 1 6の順で合成樹脂材中に含まれる塩化ビニル樹脂の比率を高めた操業例であり、いずれも排ガス中の H C 1濃度は低く抑えられている。

N o . 1 7〜N o . 1 9は図 4に示す構造の羽口部を備えた試験炉を、また、 N o . 2 0〜N o . 2 2は図 1 0に示す構造の羽口部を備えた試験炉をそれぞれ用い、上記 N o . 1 1 , N o . 1 3， N o . 1 5とほぼ対 ffeした条件で操業を行つた操業例であリ、いずれの操業例でも排ガス中の HC 1濃度は低く抑えられている。

N o . 2 3〜N o . 2 5は微粉炭比に対し合成樹脂材比を大幅に増大させた操業例であリ、これらは微粉炭の大量吹込に伴う排ガス中 H C 1濃度の低減効果が相対的に低下するため、 N o . l l〜N o 2 2に較べて排ガス中のHC l 濃度が上昇している。

一方、 N o . 2 6〜N o . 2 8は合成榭脂材の炉頂装入を行うとともに、燃焼パーナから酸素とともに微粉炭の吹き込みを行ない、 N o . 2 6→N o . 2 8の順に微粉炭比を增加させた操業例、また、 N o . 2 9〜N o . 3 1は合成樹脂材の炉頂装入を行うとともに、燃焼パーナから酸素とともに微粉炭と合成樹脂材の吹き込みを行ない、 N o . 2 9→N o . 3 1の順に微粉炭比 +合成榭脂材比を増加させた操業例である。

N o . 2 6及び N o . 2 9は、微粉炭吹き込みを行ってはいるが [P CZ0₂] 、 [ (P C+ S R) /0₂] が低いため、 N o . 2ほどではないがスラグ中の F e Oが高くなつている。また、この操業例では [微粉炭比コークス比] 、 [ (微粉炭比 +合成樹脂材比）ノコ一クス比] が 0. 4 2〜0. 4 3程度でぁリ、コークス比が相対的に高いため製造コストの面で問題がある。

これに対して N o . 2 7， N o . 2 8及び N o . 3 0, N o . 3 1においては. スラグ中の F e Oが低く、溶銑の品質及び鉄歩留リは良好である。また、これらの操業例ではコークス比を超える大量の微粉炭若しくは微粉炭 +合成樹脂材を吹き込んでいるにも拘らず、それらの燃焼が効率的に行なわれているため、 4 0 0 O k c a l ZNni³以上の高カロリー排ガスが大量に得られている。

N o . 3 2〜N o . 3 5は図 4に示す構造の羽口部を備えた試験炉を、また、 N o . 3 6〜N o . 3 9は図 1 0に示す構造の羽口部を備えた試験炉をそれぞれ用い、上記 N o . 2 7， N o . 2 8, N o . 3 0， N o . 3 1にほぼ対応した条件で燃焼パーナから酸素と微粉炭若しくは微粉炭 +合成樹脂材の吹込みを行った操業例でぁリ、これらの操業例では N o . 2 7， N o . 28， N o . 3 0， N o . 3 1に較べて羽口部から吹き込まれる微粉炭と合成樹脂材の燃焼性がより高められ、この結果、コ一クス比が若干低下し、さらに炉頂ダストの発生量が減少している。

N o . 4 0〜N o . 4 2は、炉頂装入される合成樹脂材比を N o . 2 7， N o . 3 2, N o . 3 6ょリも高めた操業例でぁリ、 N o . 2 7 , N o . 3 2 , N o .

3 6に較べよリ高カロリーの排ガスが得られている。

N o . 4 3〜N o . 4 5は炉頂温度を N o . 2 7, N o . 3 2， N o . 3 6よリも低くした操業例であり、炉頂温度が低いため炉頂ガス中のタール燶度は低下するものの、炉頂装入された合成樹脂材の炉上部での熟分解性が低下するため、排ガス発熱量も N o . 2 7等と比較して低下している。また、 N o . 4 6〜N o

4 8は N o . 4 0〜N o . 4 2に較べて炉頂温度を低くした操業例であり、これらも同様の傾向がみられる。さらに、 N o . 4 9〜N o . 5 1は羽口部から微粉炭 +合成榭脂材を吹き込む方式において、炉頂温度を N 0. 30， N o . 34， N o . 3 8よりも低くした操業例でぁリ、これらも同様の傾向がみられる。

N o . 5 2〜Ν ο · 5 4は、炉項装入される合成樹脂材中に塩化ビュル樹脂を含ませた操業例でぁリ、いずれも排ガス中の HC 1濃度は低く抑えられている。

N o . 5 5〜Ν ο · 5 8は微粉炭比に対して炉頂装入及び羽口吹込みされる合成榭脂材比の合計量を大幅に増大させた操業例であリ、これらは微粉炭の大量吹込に伴う排ガス中 HC 1濃度の低減効果が相対的に低下するため、 N o . 3 0， N o . 3 1， N o . 34 , N o . 3 5， N o . 3 8， N o . 3 9に較べて排ガス中の HC 1濃度が上昇しているが、特に問題ないレベルである。

N o . 5 9， N o . 6 0は従来型の吹き込み羽口を用いて微粉炭または微粉炭 +合成樹脂材（以下、微粉炭等という）と酸素とを吹き込んだ操業例であり、微粉炭等の燃焼効率が低いため [P C + 0₂] 、 [ (P C + S R) κο₂] が上げられず、このため微粉炭等に較べて大量のコークスを必要とし、製造コストが高い。また、羽口先における微粉炭等と酸素との接触が十分に確保されていないためスラグ中の F e Oが高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留リの低下を生じている。

N o . 6 1， N o . 6 2は従来型の吹き込み羽口を用いて酸素富化された空気を微粉炭等とともに吹き込んだ操業例でぁリ、この操業例では、従来型の吹き込み羽口を用いていることに加えて、吹き込みガスとして酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等との接触が十分に確保できず、このため微粉炭等の燃焼効率が N o . 5 9， N o . 6 0ょリもさらに低く、したがってコ一クス比を高くせざるを得ないため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（ 6 6 % O 2 ) を使用しているため、排ガスのカロリーも低く（ 3 000 k c a 1 ZN m³未満）、さらに、上記のように酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないためスラグ中の F e Oが高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留りの低下を生じている。

N o . 6 3 , N o . 6 4は従来型の吹き込み羽口を用い、酸素富化された空気を微粉炭等とともに吹き込むとともに、シャフト部に二次燃焼用の空気を導入した操業例でぁリ、この操業例では N o . 6 1， N o . 6 2に較べて燃料比は低くできるものの、 N o . 6 1 , N o . 6 2 と同様の理由にょリ微粉炭等の燃焼効率が低く、コークス比が高いため製造コストが高い。また、酸素富化された空気 (6 6 %0₂) を使用し且つ微粉炭等の燃焼にょリ生じた燃焼ガスを二次燃焼させているため、排ガスのカロリーが極めて低い（ 2 00 0 k c a l ZNm³未満）。また、 N o . 6 1， N o . 6 2と同様に酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留りの低下を生じている。

N o . 6 5， N o . 6 6は本発明法に相当する羽口吹き込み方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素富化された空気を吹き込んだ操業例であリ、この操業例では吹き込みガスとして酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等との接触が十分に確保できず、このため微粉炭等の燃焼効率が低く、したがってコ —クス比を高くせざるを得ないため製造コス卜が高い。また、酸素富化された空気（ 6 9 %0₂) を使用しているため、排ガスのカロリーも低い（ 2 9 00 k c a 1 /Nm³未満）。さらに、酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等の接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが N o . 2 7， N o

2 8や N o . 3 0， N o . 3 1に較べて高く、溶銑の品質低下及び歩留低下を生じている。

N o . 6 7， N o . 6 8は本発明法に相当する羽口吹込方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素を吹き込むとともに、シャフト部に二次燃焼用の空気を導入した操業例であリ、これらの操業例では二次燃焼によって排ガス中の未燃チヤ一が失われる結果、未燃チヤ一に吸着していた HC 1 の大部分が脱離して再び排ガス中に移行するため、塩化ビュル材の装入 fiの割に排ガス中の HC 1濃度が高い。

N o . 6 9, N o . 70は本発明法に相当する羽口吹き込み方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素富化された空気を吹き込むとともに、シャフト部に二次燃焼用の空気を導入した操業例でぁリ、この操業例では N o . 6 5， N o . 6 6に較べて燃料比は低くできるものの、 N o . 6 5， N o . 6 6 と同様の理由にょリ微粉炭等の燃焼効率が低く、コ一クス比が高いため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（6 2%0₂) を使用し且つ微粉炭等の燃焼により生じた燃焼ガスを二次燃焼させているため、排ガスのカロリーが極めて低い（ 1 500 k c a l ZNm³未満）。また、 N o . 6 5， N o . 6 6と同様に酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが N o . 2 7, N o . 2 8 や N o . 3 0， N o . 3 1に較べて高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留りの低下を生じている。

N o . 7 1〜N o . 74は低燃料比による操業例でぁリ、このうち N o . 7 1， N o . 7 2は本発明法に相当する羽口吹き込み方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素富化された空気を吹き込んだ操業例である。この操業例では吹き込みガスとして酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等との接触が十分に確保できず、このため微粉炭等の燃焼効率が低く、したがってコークス比を高くせざるを得ないため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（ 6 3 %0₂) を使用しているため、排ガスのカロリーも低く（ 2 700 k c a l ZNm³未満）、さらに、低燃焼比での操業であるため排ガス量も少ない。また、酸素富化された空気を用いているために酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが N o . 2 7 , N o . 2 8や N o . 3 0， N o . 3 1に較べて高く、溶銑の品質低下及び歩留低下を生じている。

N o . 7 3 , N o . 74は本発明法に相当する羽口吹き込み方式を採用し、微粉炭等の周囲から酸素富化された空気を吹き込むとともに、シャフ卜部に二次燃焼用の空気を導入した操業例でぁリ、この操業例では N o . 7 1 , N o . 7 2に較べて燃料比は低くできるものの、 N o . 7 1， N o . 7 2 と同様の理由にょリ微粉炭等の燃焼効率が低く、コークス比が高いため製造コストが高い。また、酸素富化された空気（ 6 3 %0₂) を使用し且つ微粉炭等の燃焼にょリ生じた燃焼ガスを二次燃焼させているため、排ガスのカロリーが極めて低く（ 1 7 0 0 k c a l ZNm³未満）、さらに、低燃焼比での操業であるため排ガス量も少ない。また、 N o . 7 1 , N o . 7 2 と同様に酸素と微粉炭等との接触が十分に確保されないため、スラグ中の F e Oが N o . 2 7 , N o . 2 8や N o . 3 0， N o . 3 1 に較べて高く、溶銑の品質低下及び鉄歩留りの低下を生じている。

また、以上の実施例において炉頂ダス卜への Z n濃化の傾向について見てみると、炉頂温度を 4 0 0〜 8 0 0でに制御した本発明例では、回収ダスト（炉頂ダスト）中の Z n濃度が吹込みダスト（高炉ダスト）の Z n濃度に較べて十分に高く、炉頂装入されたスクラッブゃ吹込みダス卜に含まれる Z nが炉頂ダス卜に適切に捕捉 · 濃化されていることが判る。また、配管の閉塞等によるトラブルの発生もなく順調に操業できた。

これに対して、炉頂温度を 2 5 0でとした場合では Z nが十分に濃化されず、回収ダスト（炉頂ダスト）中の Z n濃度も吹込みダス卜（高炉ダス卜）とあまリ変らない結果となった。また、操業中において Z nの炉内付着が原因とみられる風圧変動も認められた。

〔実施例 5〕

上述した試験炉による操業データに基づき、本発明法を実機で操業した場合をシユミレ一シヨンした。このシユミレーシヨンは生産量 3 0 0 0 t o n / d a y のスクラップ溶解炉を想定して行った。その結果を表 4 7に示す。産業上の利用可能性本発明は、廃棄物であるスクラッブと合成樹脂材を利用して溶銑と高力ロリ一排ガスを製造できるものであるから、一貫製鉄所等における溶銑製造設備として利用できる。

Z '65 C 'CC v 3 ά ΙΛΙ Λ 挲 I

99 f8H0/96df/lOd ム 66ZI/厶 6 OAV 第 2 表

P C ：微粉炭比（ Λ 'pig) S R ：合成樹脂材吹込み比（kg/い pig)

0₂ ：酸素流 fi: (Nm³/t-pig)

Na26 N( 3】では空気に付加した酸素 Sを示す。第 3 表

P C 微粉炭比（kg/い pi g) S R ：合成樹脂材吹込み比 ig) 酸素流！： (NmVt - p ig)

*2 Να26· • α31では空気に付加した酸素：を示す第 4 表

*1 P C ：微粉炭比（kg/I 'Pig) S R ：合成樹脂材吹込み比（ g/ pig) 0₂ ：酸素流量（Nm³/l'pig)

本 2 Ν(χ26~Να31では空気に付加した酸素：を示す _c 第 5 表

] P C 微粉炭比（kg 'pig) S R ：合成樹脂材吹込み比（^Λ 'pig) o₂ 酸素流 i (NmVt-pig)

Να26' •Na31では空気に付加した酸素！;を示す第 6 表

P C ：微粉炭比（い S R ：合成樹脂材吹込み比（kg/t 'pig) 0 ：酸素流 fi (NmVfpig)

α26~Να31では空気に付加した酸素：を示す, 第表

P C ：微粉炭比（kg/i 'Pig) S R ：合成樹脂材吹込み比（kg/^p ） 0₂ ：酸素流 i (NmVl'pig)

*2 Ν 26〜Να31では空気に付加した酸素 ftを示す第 8 表

P C ：微粉炭比（kg/t ' pi g) S R ：合成樹脂材吹込み比（kg/い pig) 0₂ ：酸素流量（Nm³/い p ig)

*2 Ν( 26 Να31では空気に付加した酸素 Sを示す第 9 表

*1 P C 微粉炭比（ lig) S R ：合成樹脂材吹込み比（kg/い pig) o₂ 酸素流量 (NmVf pig)

Να26- •Nci31では空気に付加した酸素！:を示す第 0 表

P C 微粉炭比（kg/い pig) S R ：合成樹脂材吹込み比（ 'pig) o₂ 酸素流量 ( mVt -pig)

*2 α26· •Να31では空気に付加した酸素！:を示す第 1 表

*1 P C ：微粉炭比（kg ' p i g) S R ：合成樹脂材吹込み比（kg/i 'p i g)

0₂ ：酸素流量（Νπ³Λ ' pi g)

*2 a38〜No 3, a ~ a51では空気に付加した酸素量を示す。第 2 表

P C ：微粉炭比（ig/ 'Pig) S R 合成樹脂材吹込み比 'pig) 0₂ ：酸素流！：（Νιη³Λ'ρ )

*2 α38 α 3, Να46 α51では空気に付加した酸素 fiを示す。第 3 表

P C ：微粉炭比（kg/i ·ρ ） S R ：合成樹脂材吹込み比（kg/い pig) 0₂ ：酸素流 J: (NmVf Pig)

α38〜 α43, α46〜Ν/'α51では空気に付加した酸素量を示す。第 4 表

P C ：微粉炭比（kg/い Pig) S R ：合成榭脂材吹込み比 'Pig) 0₂ ：酸素流量（Νπι³Λ lig)

*2 Να38~Να43, 46〜 α51では空気に付加した酸素 fiを示す _c 第 5 表

P C ：微粉炭比（kg/い pig) S R ：合成樹脂材吹込み比（kg/い pig) 0₂ ：酸素流惫（Nm³/I lig)

本2 Να38〜 α43, α46~Να51では空気に付加した酸素；！:を示す。第 6 表

Ρ C ：微粉炭比（kg^ 'pig) S R ：合成樹脂材吹込み比（kg /い pig) 0₂ ：酸素流 S (NmVt-pig)

a38〜 a43， a46 ~ Na51では空気に付加した酸素量を示す。第 1

P C ：微粉炭比（kg ' pig) S R 合成樹脂材吹込み比（kg ·ρ ） 0₂ ：酸素流量（Νπι³Λ 'pig)

α38〜Να43， α46~ α51では空気 I 付加した酸素量を示す ₍ 第 8 表

P C ：微粉炭比（kg 'p i g) S R ：合成樹脂材吹込み比（kg/い pi g) 0₂ ：酸素流量（(½³Λ·Ρ^)

α38〜 α43， α 〜 α51では空気に付加した酸素惫を示す。第 9 表

*1 P C 微粉炭比（kg/1 *pig) S R ：合成樹脂材吹込み比（ /い pig) 酸素流量 (Nm³/t -pig)

*2 α38· • α43, α46〜Να51では空気に付加した酸素 Jtを示す。第 2 0 表

P C ：微粉炭比（ /t 'pig) S R ：合成樹脂材吹込み比（kg/I 'pig) 0₂ ：酸素流 fi (Nm³/1 -Pii)

*2 Να38〜 α43， α46〜Να51では空気に付加した酸素 iを示す。第 2 1 表

P C ：微粉炭比（kg /い pig) S R ：合成樹脂材吹込み比（kg /い pig) 0₂ ：酸素流 fi (Nm³/い PU)

*2 3ί(〜 α43, α46〜 Να51では空気に付加した酸素 fiを示す。第 2 2 表

P C ：微粉炭比（kg/い p i g) S R ：合成樹脂材吹込み比（kg ·ρ ） 0₂ ：酸素流量（Nm³ ' p i g)

*2 α38〜 α43, Να 6 ~ Να51では空気に付加した酸素量を示す。第 2 3 表

P C ：微粉炭比（kg/い Pig) S R ：合成樹脂材吹込み比（kg /い pig) 0₂ ：酸素流量（ί½³Λ 'pig)

ネ 2 Να38〜Να43， Να46〜 α51では空気に付加した酸素 fiを示す。第 2 4 表

P C ：微粉炭比（kg/t 'pig) S R ：合成樹脂材吹込み比（ig 'pig) 0₂ ：酸素流量（ϊ½³Λ·ρα)

*2 α38〜 α43, Να46〜 α51では空気に付加した酸素 ftを示す。 α 6

ダ成組トス '

O

〇〇

〇 o 〇〇嫉 υ c

H in < υ 2 2

第 2 6 表

*1 P C ：微粉炭比（kg/t ' p ig) 0₂ ：酸素流 * (Νπι³Λ · ρ ）

S R ：合成樹脂材吹込み比 ' p i g)

*2 Να61~Ν 66, α69 Να74では空気に付加した酸素量を示す, 第 2

*1 P C ：微粉炭比（kg ' pi g) S R ：合成樹脂材比（kg/i 'p i g)

0₂ ：酸素流量（Nm³/I 'p i g)

*2 α61〜 α66, Να69〜 α74では空気に付加した酸素量を示す。第 2 8 表

P C ：微粉炭比（ 'Pig) S R ：合成樹脂材比（kg /い!) ig) 0₂ ：酸素流量（Nm³/い pig)

α61〜Να66, Να69〜 Να 74では空気に付加した酸素を示す。第 2 9 表

P C ：微粉炭比（kg/i 'pig) S R ：合成樹脂材比（，P ) 0₂ ：酸素流 i(Nm³ /い pig)

*2 α61〜 α66， α69〜 α 74では空気に付加した酸素 iを示す。第 3 0 表

P C 微粉炭比（kg/^pig) S R ：合成樹脂材比（kg/^pig) o₂ 酸素流量（Nm³/い pig)

Να61 • OL66, α69~Να74では空気に付加した酸素: ：を示す, 第 3 表

P C ：微粉炭比（kg/い pig) S R ：合成樹脂材比（kg/い pig) 0₂ ：酸素流 i(Nm³ /い pig)

*2 Να61〜 α66， Να69〜 Νοι74では空気に付加した酸素 iを示す。第 3 2 表

:1 P C ：微粉炭比（kg/い pig) S R ：合成樹脂材比（kg/い p ig) 0₂ ：酸素流量（Nm³ /い p ig)

*2 Να61〜 α66, α69 ~Να74では空気に付加した酸素：を示す。第 3 3 表

*1 P C ：微粉炭比（kg /い!) ig) S R ：合成樹脂材比（^Λ 'pig)

0₂ ：酸素流量（ΝΙΒ³Λ ·Ρ )

*2 Να61 Να66, Να69 ~Να74では空気に付加した酸素量を示す。第 3 4 表

*1 P C ：微粉炭比（U/^P i g) S R ：合成樹脂材比（kg/い p ig)

0₂ ：酸素流！:（Νπ³Λ ·ρ ί§)

*2 α61〜Να66， Να69〜 α74では空気に付加した酸素量を示す。第 3 5 表

P C ：微粉炭比（kg/^pig) S R ：合成樹脂材比（kg /い Pig) 0₂ ：酸素流量（Nm³/い pig)

*2 α61〜 α66, Να69〜 α74では空気に付加した酸素！;を示す。第 3 6 表

*1 P C ：微粉炭比（kg/い Pi g) S R ：合成樹脂材比（kg/^p i g)

0₂ ：酸素流 i(Nn³/ p ig)

*2 a61〜Na66， Na69 ~ a74では空気に付加した酸素 ftを示す。第 3 7 表

P C ：微粉炭比（kg/い pig) S R ：合成樹脂材比（ /い pig) 0₂ ：酸素流！:（Νπ³/い pig)

*2 α61~Να66, Να69〜 Nc 74では空気に付加した酸素を示す。第 3 8 表

P C ：微粉炭比（U/い Pig) S R ：合成樹脂材比（kg 'pig) 0₂ ：酸素流量（Nm³/l 'pig)

*2 α61〜 α66, Να69〜 α74では空気に付加した酸素 Sを示す。第 3 9 表

P C ：微粉炭比 /い Pig) S R ：合成樹脂材比（ 'Pig) 0₂ ：酸素流量（Nm³/い!) ig)

*2 α61〜 α66, α69〜 oJ4では空気に付加した酸素！;を示す。第 4 0 表

*1 P C ：微粉炭比（kg/l'pig) S R ：合成樹脂材比（ /い Pig)

0₂ ：酸素流 S(Nni³/い Pig)

*2 α61〜Να66， α69〜 Να74では空気に付加した酸素量を示す。第 4 1 表

*1 P C ：微粉炭比（ /い p ig) S R ：合成樹脂材比 'p ig)

0₂ ：酸素流量（Nm³/い P ig)

*2 α61〜Να66， α69〜 α74では空気に付加した酸素 iを示す。第 4 2 表

P C ：微粉炭比（kg/い Pig) S R ：合成樹脂材比（ 'pig) 0₂ ：酸素流 i(Nni³/い pig)

*2 Να61〜Να66， Να69〜 Να74では空気に付加した酸素 fl:を示す。第 4 3 表

P C ：微粉炭比 /い P i g) S R ：合成樹脂材比（ /い P i «) 0₂ ：酸素流量（Nm³/ p ig)

本 2 Να61 ~ α66, α69〜 α74では空気に付加した酸素 fiを示す。第 4 4 表

*1 P C ：微粉炭比（kg/い pig) S R ：合成樹脂材比（ Λ 'Pig)

0₂ ：酸素流量（Νπ³/い pig)

*2 α61〜Να66， Na69〜 α74では空気に付加した酸素量を示す。第 4 5 表

*1 P C ：微粉炭比（ Λ 'pig) S R ：合成樹脂材比（kg/い pig)

0₂ ：酸素流量（Nm³/ p ig)

*2 α61〜 α66， α69〜 α74では空気に付加した酸素量を示す。第 4 6 表

*1 P C ：微粉炭比（kg *pi g) S R ：合成樹脂材比（ Λ ·Ρ )

0₂ ：酸素流量（Νπι³Λ ·Ρ )

*2 α61〜Να66, α69〜 Να74では空気に付加した酸素！:を示す。第 4 表

石灰石（CaO源）、硅石（Si0₂源）、蛇紋岩（MgO源）但し、 P低滅のために転炉滓は用いない

*2 微粉炭、合成樹脂材の搬送ガス

*3 高炉相当

*4 スラグ塩基度は »点、粘度、脱硫、処理を考慮して高炉滓と同等に設定した

Claims

請求の範囲

1 . シャフト炉内に鉄源であるスクラップとコークスを炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素を炉内に吹き込み、これらの吹き込みに当たっては、微粉炭と合成樹脂材をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで微粉炭及び合成樹脂材と酸素を混合させることにより、微粉炭と少くとも合成樹脂材の一部を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熟でスクラッブを溶解して溶銑を製造するとともに, 燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

2 . シャフト炉內に鉄源であるスクラップとコークスを炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素を炉内に吹き込み、これらの吹き込みに当たっては、バ一ナ径方向中心若しくはその近傍から酸素を吹き込むとともに、その周囲から微粉炭と合成榭脂材を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭及び合成樹脂材と酸素を混合させることにより、微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

3. 燃焼パーナによる合成樹脂材の吹き込みが非連続的若しくは間欠的に実施され、且つこの合成榭脂材の吹き込みが微粉炭の吹き込みとともに若しくは一時的に微粉炭の吹き込みに代えて実施されることを特徴とする請求項 1 または 2に記載のスクラップ溶解法。

4. パーナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラップ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップとコークスを炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、粉粒状または細片状若しくは塊状の合成樹脂材を吹き込み若しくは装入し、これらの吹き込みに当たっては少なくとも微粉炭をバ一ナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで両者を混合させることにより、予燃焼室内で微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を急速燃焼させ、その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉内に導入し、該燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉內で有意に二次燃焼させることなく燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

5 . 粉粒状または細片状の合成樹脂材をバーナ径方向中心若しくはその近傍から予燃焼室内に吹き込むことを特徴とする請求項 4に記載のスクラッブ溶解法。

6 . パーナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラップ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップとコークスを炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、粉粒状または細片状若しくは塊状の合成樹脂材を吹き込み若しくは装入し、これらの吹き込みに当たっては. 酸素をバ一ナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、少なくとも微粉炭をその周囲から吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭と酸素を混合させることによリ、予燃焼室内で微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を急速燃焼させ、その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉內に導入し、該燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

7. 粉粒状または細片状の合成榭脂材を、バーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込まれる酸素の周囲から予燃焼室内に吹き込むことを特徴とする請求項 6に記載のスクラップ溶解法。

8. 合成樹脂材の予燃焼室内への吹き込みまたは装入が非連続的若しくは間欠的に実施され、且つこの合成樹脂材の吹き込みまたは装入が、微粉炭の吹き込みとともに若しくは一時的に微粉炭の吹き込みに代えて実施されることを特徴とする請求項 4、 5、 6または 7に記載のスクラップ溶解法。

9. 燃焼パーナに対して供給する微粉炭比 P C ( k gノ t · pig) 及び合成樹脂材比 S R ( k gZ t - pig) と酸素流量 0₂ (Nm³/ t - pig) との比 [ (P C + S R) /0₂] を 0. 7 k gZNm³以上とすることを特徴とする請求項 1、 2、 3、 4、 5、 6、 7または 8に記載のスクラップ溶解法。

10. 燃料比を 3 00 k gZ t ' pig以上とし、燃焼バ一ナに対して供給する微粉炭比（ k g Z t - Pig) 及び合成樹脂材比（ k g/ t - pig) と炉頂装入するコークス比（k t - pig) との重量比 [ (微粉炭比 +合成樹脂材比）コ —クス比] を 1. 0以上とすることを特徴とする請求項 1 、 2、 3、 4、 5、 6、 7、 8または 9に記載のスクラップ溶解法。

11. シャフト伊内に鉄源であるスクラップ、コ一タス及び合成樹脂材を炉項装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭と酸素を炉內に吹き込み、これらの吹き込みに当たっては、微粉炭をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで両者を混合させることによリ、微粉炭を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コークス及び合成樹脂材を炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭と酸素を炉内に吹き込み、これらの吹き込みに当たっては、バーナ径方向中心若しくはその近傍から酸素を吹き込むとともに、その周囲から微粉炭を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭と酸素を混合させることにょリ、微粉炭を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熟でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コークス及び合成樹脂材を炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素を炉内に吹き込み、これらの吹き込みに当たっては、微粉炭と合成樹脂材をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで微粉炭及び合成樹脂材と酸素を混合させることによリ、微粉炭と少くとも合成樹脂材の一部を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熟でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉內で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解にょリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コ一クス及び合成樹脂材を炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素を炉内に吹き込み、これらの吹き込みに当たっては、バーナ径方向中心若しくはその近傍から酸素を吹き込むとともに、その周囲から微粉炭と合成樹脂材を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭及び合成榭脂材と酸素を混合させることにより、微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を羽口先に形成される燃焼栴で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラッブを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラシプ溶解法。

15. 燃焼パーナによる合成樹脂材の吹き込みが非連続的若しくは間欠的に実施され、且つこの合成樹脂材の吹き込みが微粉炭の吹き込みとともに若しくは一時的に微粉炭の吹き込みに代えて実施されることを特徴とする請求項 1 3 または 1 4に記載のスクラッブ溶解法。

1 6 . パーナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼バ一ナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラップ溶解法であって、シャフト炉內に鉄源であるスクラップ、コ一クス及び合成樹脂材を炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込み、これらの吹き込みに当たつては、微粉炭をバ一ナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで両者を混合させることにょリ、予燃焼室内で微粉炭を急速燃焼させ、その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉内に導入し、該燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉內で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解にょリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

7 . バ一ナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼バーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラッブ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コ一クス及び合成樹脂材を炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込み、これらの吹き込みに当たつては、酸素をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、その周囲から微粉炭を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭と酸素を混合させることによリ、予燃焼室内で微粉炭を急速燃焼させ、その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉内に導入し、該燃焼ガスの顕熱でスクラッブを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解により生成したガスとともに燃料用ガスとして回収する.ことを特徴とするスクラップ溶解法。

1 8 . パーナ先端開口部の內方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラッブ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コークス及び合成榭脂材を炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、粉粒状または細片状若しくは塊状の合成樹脂材を吹き込み若しくは装入し、これらの吹き込みに当たっては、少なくとも微粉炭をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで両者を混合させることにより、予燃焼室内で微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を急速燃焼させ. その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉内に導入し、該燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

19. 粉粒状または細片状の合成樹脂材をバ一ナ径方向中心若しくはその近傍から予燃焼室内に吹き込むことを特徴とする請求項 1 8に記載のスクラップ溶解法。

20. パーナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラッブ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コークス及び合成樹脂材を炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、粉粒状または細片状若しくは塊状の合成樹脂材を吹き込み若しくは装入し、これらの吹き込みに当たっては、酸素をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、少なくとも微粉炭をその周囲から吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭と酸素を混合させることにょリ、予燃焼室内で微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を急速燃焼させ、その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉內に導入し、該燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成榭脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

21. 粉粒状または細片状の合成榭脂材を、バーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込まれる酸素の周囲から予燃焼室内に吹き込むことを特徴とする請求項 20に記載のスクラッブ溶解法。

22. 合成樹脂材の予燃焼室内への吹き込みまたは装入が非連続的若しくは間欠的に実施され、且つこの合成樹脂材の吹き込みまたは装入が、微粉炭の吹き込みとともに若しくは一時的に微粉炭の吹き込みに代えて実施されることを特徴とする請求項 1 8、 1 9、 2 0または 2 1 に記載のスクラップ溶解法。

23. 燃焼パーナに対して供給する微粉炭比 P C ( k g/ t - pig) と酸素流量 O

2 (Nm³/ t - pig) との比 [ P CZ0₂] を 0. 7 k gZNm³以上とすることを特徴とする請求項 1 1、 1 2、 1 6または 1 7に記載のスクラップ溶解法。

24. 燃料比を 3 00 k gZ t ' pig以上とし、燃焼バ一ナに対して供給する微粉炭比（k gZ t - pig) と炉頂装入するコ一クス比（k gZ t - pig) との重量比 [微粉炭比 Zコークス比] を 1. 0以上とすることを特徴とする請求項 1 1 、 1 2、 1 6、 1 7または 2 3に記載のスクラップ溶解法。

25. 燃焼パーナに対して供給する微粉炭比 P C ( k g / t - pig) 及び合成樹脂材比 S R ( k g / t - pig) と酸素流量 O ₂ (NmV t - pig) との比 [ (P C + S R) /0₂] を 0. 7 k gZNm³以上とすることを特徴とする請求項 1 3、 1 4、 1 5、 1 8、 1 9、 20、 2 1または 22に記載のスクラップ溶解法。

26. 燃料比を 300 k gZ t ' pig以上とし、燃焼パーナに対して供給する微粉炭比（k gZ t - pig) 及び合成樹脂材比（k gZ t - pig) と炉頂装入するコ一クス比（k gZ t - pig) との重量比 [ (微粉炭比 +合成樹脂材比）コ —クス比] を 1. 0以上とすることを特徴とする請求項 1 3、 1 4、 1 5、 1 8、 1 9、 20、 2 1、 2 2または 25に記載のスクラップ溶解法。

27. 炉頂温度を 400〜 600 °Cに制御することを特徴とする請求項 1 1、 1 2、 1 3、 1 4、 1 5、 1 6、 1 7、 1 8、 1 9、 20、 2 1、 22、 23、 24、 2 5または 26に記載のスクラップ溶解法。

28. シャフト炉内に鉄源であるスクラップとコ一クスを炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭、粉粒状または細片状の合成榭脂材及び酸素を炉内に吹き込むとともに、該燃焼パーナまたはノ及び羽口部の他の吹込み手段を通じて炉内にダスト類を吹き込み、前記微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素の吹き込みに当たっては、微粉炭と合成樹脂材をバ一ナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで微粉炭及び合成樹脂材と酸素を混合させることにより、微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

29. シャフト炉内に鉄源であるスクラップとコ一クスを炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素を炉内に吹き込むとともに、該燃焼バ一ナまたは Z及び羽口部の他の吹込み手段を通じて炉内にダスト類を吹き込み、前記微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素の吹き込みに当たっては、バ一ナ径方向中心若しくはその近傍から酸素を吹き込むとともに、その周囲から微粉炭と合成樹脂材を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭及び合成樹脂材と酸素を混合させることによリ、微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

30. パーナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼バ一ナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラッブ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップとコ一クスを炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、粉粒状または細片状若しくは塊状の合成樹脂材を吹き込み若しくは装入し、さらに該燃焼パーナまたは/及び羽口部の他の吹込み手段を通じて炉内にダスト類を吹き込み、前記微粉炭粉粒状または細片状の合成榭脂材及び酸素の吹き込みに当たっては、少なくとも微粉炭をバ一ナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで両者を混合させることによリ、予燃焼室内で微粉炭と少なくとも合成榭脂材の一部を急速燃焼させ、その燃焼ガスをバ一ナ先端開口部から炉内に導入し、この燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶铣を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

1 . バ一ナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラッブ溶解法であって、シャフト炉內に鉄源であるスクラップとコ一クスを炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、粉粒状または細片状若しくは塊状の合成樹脂材を吹き込み若しくは装入し、さらに該燃焼パーナまたはノ及び羽口部の他の吹込み手段を通じて炉内にダスト類を吹き込み、前記微粉炭粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素の吹き込みに当たっては、酸素をバ一ナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、少なくとも微粉炭をその周囲から吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭と酸素を混合させることによリ、予燃焼室内で微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を急速燃焼させ、その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉内に導入しこの燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

32. シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コークス及び合成樹脂材を炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭及び酸素を炉内に吹き込みむとともに、該燃焼パーナまたは z及び羽口部の他の吹込み手段を通じて炉内にダスト類を吹き込み、前記微粉炭及び酸素の吹き込みに当たっては、微粉炭をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで両者を混合させることによリ、微粉炭を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

33. シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コ一クス及び合成樹脂材を炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭及び酸素を炉内に吹き込みむとともに、該燃焼パーナまたは Z及び羽口部の他の吹込み手段を通じて炉内にダス卜類を吹き込み、前記微粉炭及び酸素の吹き込みに当たっては、バ一ナ径方向中心若しくはその近傍から酸素を吹き込むとともに、その周囲から微粉炭を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭と酸素を混合させることによリ、微粉炭を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

34. シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コークス及び合成樹脂材を炉項装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素を炉内に吹き込むとともに、該燃焼パーナまたは z及び羽口部の他の吹込み手段を通じて炉内にダスト類を吹き込み、前記微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素の吹き込みに当たっては、微粉炭と合成榭脂材をバ一ナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで微粉炭及び合成樹脂材と酸素を混合させることにょリ、微粉炭と少くとも合成榭脂材の一部を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラッブ溶解法。

35. シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コークス及び合成樹脂材を炉頂装入し、羽口部に設けられた燃焼パーナからは微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素を炉内に吹き込むとともに、該燃焼パーナまたは及び羽口部の他の吹込み手段を通じて炉内にダスト類を吹き込み、前記微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素の吹き込みに当たっては、パーナ径方向中心若しくはその近傍から酸素を吹き込むとともに、その周囲から微粉炭と合成樹脂材を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭及び合成樹脂材と酸素を混合させることによリ、微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を羽口先に形成される燃焼帯で急速燃焼させ、この燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成榭脂材の熟分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

36. パーナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラッブ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コークス及び合成樹脂材を炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、該燃焼パーナまたはノ及び羽口部の他の吹込み手段を通じて炉内にダスト類を吹き込み、前記微粉炭及び酸素の吹き込みに当たっては、微粉炭をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで両者を混合させることによリ、予燃焼室内で微粉炭を急速燃焼させ、その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉内に導入し、この燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶铣を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

37. バ一ナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラップ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コ一クス及び合成樹脂材を炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、該燃焼パーナまたは Z及び羽口部の他の吹込み手段を通じて炉內にダスト類を吹き込み、前記微粉炭と酸素の吹き込みに当たっては、酸素をバ一ナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、その周囲から微粉炭を吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭と酸素を混合させることによリ、予燃焼室内で微粉炭を急速燃焼させ、その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉内に導入し、この燃焼ガスの顕熱でスクラップを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

38. パーナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラップ溶解法であって、シャフ卜炉內に鉄源であるスクラップ、コークス及び合成樹脂材を炉頂装入し、前記燃焼パーナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、粉粒状または細片状若しくは塊状の合成樹脂材を吹き込み若しくは装入し、さらに該燃焼バーナまたはノ及び羽口部の他の吹込み手段を通じて炉内にダスト類を吹き込み、前記微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素の吹き込みに当たっては、少なくとも微粉炭をバ一ナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに、酸素をその周囲から吹き込んで両者を混合させることによリ，予燃焼室内で微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を急速燃焼させ、その燃焼ガスをバ一ナ先端開口部から炉内に導入し、この燃焼ガスの顕熱でスクラッブを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉內で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

39. パーナ先端開口部の内方に予燃焼室が設けられた燃焼パーナを羽口部に備えたシャフト炉を用いて行われるスクラップ溶解法であって、シャフト炉内に鉄源であるスクラップ、コークス及び合成樹脂材を炉頂装入し、前記燃焼バ一ナの予燃焼室内には微粉炭と酸素を吹き込むとともに、粉粒状または細片状若しくは塊状の合成樹脂材を吹き込み若しくは装入し、さらに該燃焼バ —ナまたは Z及び羽口部の他の吹込み手段を通じて炉内にダスト類を吹き込み、前記微粉炭、粉粒状または細片状の合成樹脂材及び酸素の吹き込みに当たっては、酸素をバーナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込むとともに. 少なくとも微粉炭をその周囲から吹き込み、さらにその周囲から酸素を吹き込んで微粉炭と酸素を混合させることにより、予燃焼室内で微粉炭と少なくとも合成樹脂材の一部を急速燃焼させ、その燃焼ガスをパーナ先端開口部から炉内に導入し、この燃焼ガスの顕熱でスクラッブを溶解して溶銑を製造するとともに、燃焼ガスを炉内で有意に二次燃焼させることなく、合成樹脂材の熱分解によリ生成したガスとともに燃料用ガスとして回収することを特徴とするスクラップ溶解法。

40. 粉粒状または細片状の合成樹脂材をバーナ径方向中心若しくはその近傍から予燃焼室内に吹き込むことを特徴とする請求項 3 0または 3 8に記載のスクラップ溶解法。

41. 粉粒状または細片状の合成樹脂材を、バ一ナ径方向中心若しくはその近傍から吹き込まれる酸素の周囲から予燃焼室内に吹き込むことを特徴とする請求項 3 1または 3 9に記載のスクラップ溶解法。

42. 燃焼パーナによる合成樹脂材の吹き込みが非連続的若しくは間欠的に実施され、且つこの合成樹脂材の吹き込みが微^炭の吹き込みとともに若しくは一時的に微粉炭の吹き込みに代えて実施されることを特徴とする請求項 2 8 , 2 9、 34または 3 5に記載のスクラップ溶解法。

43. 合成樹脂材の予燃焼室内への吹き込みまたは装入が非連続的若しくは間欠的に実施され、且つこの合成樹脂材の吹き込みまたは装入が、微粉炭の吹き込みとともに若しくは一時的に微粉炭の吹き込みに代えて実施されることを特徴とする請求項 3 0、 3 1、 3 8、 1 3 9、 40または 1 4 1に記載のスクラッブ溶解法。

44. ダスト類の炉内への吹込みが非連続的若しくは間欠的に実施されることを特徴とする請求項 2 8、 2 9、 3 0、 3 1、 3 2、 3 3、 34、 3 5、 3 6、 3 7、 3 8、 3 9、 4 0、 4 1、 4 2または 4 3に記載のスクラップ溶解法 _c

45. 炉内に吹き込まれるダス卜類が、高炉ダス卜、転炉ダスト、電気炉ダスト、キュポラダス卜、ミルスケール、シュレッダーダスト、亜鉛ダスト及び当該炉で排ガスから回収されたダストのうちの 1種または 2種以上を含んでいることを特徴とする請求項 2 8、 2 9、 30、 3 1、 3 2、 3 3、 3 4、 3 5、 3 6、 3 7、 3 8、 3 9、 4 0、 4 1、 4 2、 4 3または 44に記載のスクラップ溶解法。

46. 炉頂温度を 4 0 0〜 6 0 0でに制御することを特徴とする請求項 3 2、 3 3、 3 4、 3 5、 3 6、 3 7、 3 8、 3 9、 4 0、 4 1、 4 2、 4 3、 44 または 4 5に記載のスクラップ溶解法。

47. 炉頂温度を 4 00〜 8 00でに制御するとともに、当該炉で排ガスから回収された亜鉛含有ダストを、炉内に吹き込まれるダスト類の少なくとも一部として用いることを特徴とする請求項 4 5に記載のスクラッブ溶解法。 48. 燃焼パーナに対して微粉炭と酸素を供給する場合には、燃焼パーナに供給する微粉炭比 P C ( k g / t - pig) と酸素流量 0₂ (Nm³/ t - pig) との比 [ P C/0₂] を 0. 7 k gZNm³以上とし、燃焼バ一ナに対して微粉炭及び合成樹脂材と酸素を供給する場合には、燃焼パーナに供給する微粉炭比 P c ( k _g κ t - pig) 及び合成樹脂材比 S R ( k _g / t - pig) と酸素流量 o₂

( N m³/ t - pig) との比 [ (P C + S R) /0₂] を 0. 7 k gZNm³以上とすることを特徴とする請求項 2 8、 2 9、 3 0、 3 1、 3 2、 3 3、 3

4、 3 5、 3 6、 3 7、 3 8、 3 9、 4 0、 4 1、 4 2、 4 3、 4 4、 4 5、 4 6または 4 7に記載のスクラッブ溶解法。

49. 燃料比を S O O k gZ t ' pig以上とし、且つ燃焼パーナに対して微粉炭と酸素を供給する場合には燃焼パーナに供給する微粉炭比（k gZ t - pig) と炉頂装入するコークス比（ k gZ t - pig) との重量比 [微粉炭比ノコ一クス比] を 1. 0以上とし、燃焼パーナに対して微粉炭及び合成樹脂材と酸素を供給する場合には、燃焼バ一ナに供給する微粉炭比（ k g Z t - pig) 及び合成樹脂材比（ k gZ t - pig) と炉頂装入するコ一クス比（ k g/ t - Pig) との重量比 [ (微粉炭比 +合成樹脂材比）コークス比] を 1. 0以上とすることを特徴とする請求項 2 8、 2 9、 3 0、 3 1、 3 2、 3 3、 34、 3

5、 3 6、 3 7、 3 8、 3 9、 4 0、 4 1、 4 2、 4 3、 44、 4 5、 4 6、 4 7または 4 8に記載のスクラッブ溶解法。